FI79288B - Saett att styra en anaerob reningsprocess. - Google Patents

Saett att styra en anaerob reningsprocess. Download PDF

Info

Publication number
FI79288B
FI79288B FI843133A FI843133A FI79288B FI 79288 B FI79288 B FI 79288B FI 843133 A FI843133 A FI 843133A FI 843133 A FI843133 A FI 843133A FI 79288 B FI79288 B FI 79288B
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
hydrolysis
peroxide
stage
water
slurry
Prior art date
Application number
FI843133A
Other languages
English (en)
Other versions
FI843133A (fi
FI79288C (fi
FI843133A0 (fi
Inventor
Bengt Goeran Hansson
Per-Erik Andersson
Nils Ludvig Molin
Thomas Gunnar Welander
Goeran Erik Annergren
Original Assignee
Purac Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Purac Ab filed Critical Purac Ab
Publication of FI843133A0 publication Critical patent/FI843133A0/fi
Publication of FI843133A publication Critical patent/FI843133A/fi
Application granted granted Critical
Publication of FI79288B publication Critical patent/FI79288B/fi
Publication of FI79288C publication Critical patent/FI79288C/fi

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/28—Anaerobic digestion processes
    • C02F3/286—Anaerobic digestion processes including two or more steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M21/00—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses
    • C12M21/04—Bioreactors or fermenters specially adapted for specific uses for producing gas, e.g. biogas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M23/00—Constructional details, e.g. recesses, hinges
    • C12M23/58—Reaction vessels connected in series or in parallel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M41/00—Means for regulation, monitoring, measurement or control, e.g. flow regulation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M45/00—Means for pre-treatment of biological substances
    • C12M45/06—Means for pre-treatment of biological substances by chemical means or hydrolysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/02—Temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/04—Oxidation reduction potential [ORP]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/40—Liquid flow rate
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/42—Liquid level
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S210/00—Liquid purification or separation
    • Y10S210/928—Paper mill waste, e.g. white water, black liquor treated

Description

1 79288
Menetelmä anaerobisen puhdistusprosessin ohjaamiseksi Tämä keksintö koskee menetelmää peroksidivalkaistun mekaani-5 sen tai kemimekaanisen massan valmistuksesta saadun jäteveden puhdistuksen ohjaamiseksi, jossa puhdistus tapahtuu ainakin kahdessa anaerobisessa vaiheessa ja mahdollisesti niitä seuraavassa aerobisessa vaiheessa. Anaerobiset vaiheet käsittävät ainakin hydrolyysivaiheen ja sitä seuraavan 10 metaanikäymisvaiheen.
Mekaanisten massojen valmistuksesta saatu jätevesi sisältää suhteellisen suuren määrän hiilihydraatteja, jotka edullisesti voidaan käyttää anaerobisessa vaiheessa metaanibaktee-15 rien avulla metaaniksi. Peroksidivalkaistun mekaanisen tai kemimekaanisen massan valmistuksessa jätevesi sisältää kuitenkin tietyn määrän vetyproksidia. Metaanikäymisvaihe, joka aina sisältää anaerobisia bakteereja ei ylipäätään siedä vetyperoksidia, vaan ne kuolevat välittömästi jopa 20 pienillä vetyperoksidipitoisuuksilla. Jotta metaanivaihe toimisi, vaaditaan, että metaanivaiheeseen tuleva vesi ei sisällä mitattavia määriä vetyperoksidia.
Kyseessä olevan massatyypin peroksidivalkaisusta saatavan 25 jäteveden vetyperoksidipitoisuus kohoaa yleensä välille 0,1 - 0,3 g/1.
Tulokset kokeista, jotka ovat perustana tälle keksinnölle, osoittavat, että hydrolysoitaessa peroksidipitoista vettä 30 hydrolyysibakteerit muodostavat katalaasientsyymisysteemin, joka hyvin tehokkaasti pienentää veden vetyperoksidipatoi-suutta. Redoksipotentiaali tällaisessa entsyymisysteemissä antaa itse asiassa käsityksen siitä, miten katalyysisysteemi toimii. Edelleen on ilmeitä, että se redoksipotentiaali, 35 joka saadaan tässä systeemissä, on toinen kuin se, joka saadaan normaalisti hydrolyysivaiheessa.
2 79288
Jotta varmistettaisiin, etteivät metaanivaiheen metaanibak-teerit kuole suurilla peroksidipitoisuuksilla, valvotaan ja ohjataan peroksidin hajoamista hydrolyysivaiheessa redok-simittauksella ja redoksipotentiaalin ohjauksella vedessä, 5 joka poistuu hydrolyysivaiheesta. Tämä on erityisen tärkeää, kun metaanibakteerien sukupolviaika on hyvin pitkä, minkä vuoksi vie erittäin pitkän ajan muodostaa uusi metaanibak-teeriviljelmä.
10 Nämä tutkimukset ovat osoittaneet, että on mahdollista puhdistaa peroksidivalkaistun mekaanisen tai kemimekaanisen massan valmistuksesta saatu jätevesi, joka sisältää vetyperoksidia, metaanikäymisvaiheessa suureen metaanin tuottoon ja samanaikaisesti varmistaa suuri ja tasainen puhdistusvai-15 kutus siten, että metaanivaihetta edeltää hydrolyysivaihe, jonka toimintaa valvotaan ja ohjataan sen veden redoksipotentiaalin avulla, joka poistuu hydrolyysivaiheesta ja johdetaan metaanikäymisvaiheeseen.
20 Tämä keksintö esittää nyt menetelmän valvoa ja ohjata puhdistuslaitosta, joka perustuu yllä mainituille periaatteille niin, että puhdistuslaitosta ei biologisesti koskaan panna pois käytöstä ja samanaikaisesti sitä ajetaan sillä tavoin, että saadaan optimaalinen puhdistustulos ja optimaalinen 25 metaanin tuotto.
On osoittautunut, että raskasmetallit tai raskasmetallioksi-dit voivat katalyyttisesti hajottaa vetyperoksidia. Tutkimukset laboratoriomittakaavassa ovat osoittaneet, että 30 katalysaattoriesivaihe ennen hydrolyysivaihetta, joka sisältää raskasmetalli- tai raskasmetallioksidikatalysaattoria, esim. mangaanioksidia, laskee tehokkaasti suuria peroksidi-pitoisuuksia. Asentamalla katalysaattorivaihe ennen hydrolyysivaihetta voidaan hallita jopa sisäänmenevän veden hyvin 35 suuria peroksidipitoisuuksia, suurempia kuin 1-1,5 g vetype-roksidia/1.
Il 3 79288
Keksinnön mukaisesti näinollen hydrolyysivaiheesta poistuvan veden redoksipotentiaalia mitataan ja ohjataan jatkuvasti arvoon välille -375 - -260 mV mitattuna platinaelektrodilla ja käyttäen kalomelielektrodia vertailuelektrodina.
5
Erään erityisen sopivan toteutusmuodon mukaisesti ylläpidetään redoksipotentiaalia johtamalla sisääntulevaa vettä hydrolyysivaiheen ja metaanikäymisvaiheen ohi suoraan aerobiseen vaiheeseen.
10
Edelleen voidaan aktiivisen biolietteen palautusta hydro-lyysivaiheeseen ohjata redoksipotentiaalin avulla niin, että elektrodipotentiaalin nousu merkitsee biolietteen lisääntynyttä palautusta hydrolyysivaiheeseen. Tässä tapauk-15 sessa on sopivaa, että kasvanut lietteen palautus otetaan puskurisäiliöstä, jossa on aktiivista biolietettä. Tähän säiliöön voidaan tällöin syöttää tietty määrä ilmaa.
Elektrodipotentiaalia voidaan myös ylläpitää palauttamalla 20 lietettä aerobisesta vaiheesta hydrolyysivaiheeseen.
On myös edullista antaa hydrolyysivaiheeseen menevän veden kulkea esivaiheen läpi, joka sisältää katalysaattoria, esim. raskasmetalleja.
25
Keksintöä kuvataan seuraavassa tarkemmin eräiden toteutus-esimerkkien avulla ja viittaamalla kuviin 1-3, jotka esittävät erilaisia juoksukaavioita keksinnön mukaisen menetelmän toteuttamiseksi.
30
Esimerkki 1
Kuvan 1 mukaisessa esimerkissä kuvataan sellaisen jäteveden kaksivaiheista anaerobista käymistä, joka on saatu kemime-kaanisesta massanvalmistuksesta, jossa on peroksidivalkaisu, 35 jossa on hydrolyysivaihe 3 esireaktorissa ja metaanikäymis-vaihe 5 sekä lopullinen aerobinen puhdistusvaihe 7. Myrkyllisen materiaalin kuormituksen ollessa erittäin suuri voidaan biologista lietettä sisältävä entsyymipuskuri 2 kytkeä 4 79288 mukaan. Tulevan jäteveden, joka mahdollisesti on vapautettu häiritsevästä kuitusisällöstä tai vastaavasta, pH säädetään esim. arvoon 6,5 ja jäähdytetään lämmönvaihtimen 1 avulla puhdistukselle sopivaan lämpötilaan (37°C).
5
Redoksipotentiaali mitataan lämmönvaihtimen 1 jälkeen pla-tinaelektrodilla, käyttäen kalomelielektrodia vertailuelekt-rodina. Jos se ylittää -300 mV, suljetaan/kuristetaan hydro-lyysireaktoriin 3 menevää suoraa putkea ja avataan kokonaan 10 tai osittain entsyymipuskuriin 2 menevä putki, joka puskuri poistaa vedestä myrkkyä sisältämänsä entsyymipitoisen biologisen lietteen suhteessa. Pitkäaikaisessa kuormituksessa tai voimakkaissa myrkyllisyysiskuissa liete kuolee ja puskuri menettää myrkkyä poistavan kykynsä. Puskuri regeneroidaan 15 tämän vuoksi erikseen päästämällä kuollut liete ulos ja se täytetään myöhemmistä vaiheista saadulla uudella aktiivisella lietteellä ajanjaksoina, jolloin jäteveden myrkyllisyys ei ole kriittinen prosessille. Redoksisignaali kuvaa tämän myrkyllisyyden luonnetta. Entsyymipuskurin regenerointi 20 voi tapahtua manuaalisesti tai riittävän matala redoksisignaali voi panna sen alulle.
Hydrolyysireaktoriin menevän veden mukana menee biolietettä lietteen erotuksesta heti hydrolyysireaktorin jälkeen ja 25 aerobisen vaiheen jälkeisestä erotuksesta, jonka liete palautetaan kokonaan tai osittain tällä tavoin. Kyseistä lieteseosta käytetään myös entsyymipuskurin regenerointiin. Liete, joka erotetaan hydrolyysireaktorin jälkeen, jaetaan kolmeen virtaan. Yksi virta, jota ohjataan hydrolyysireakto-30 rin jälkeisellä redoksisignaalilla, jonka ohjearvo on -400 mV, syötetään ennen hydrolyysireaktoria, yksi virta, jota säädetään virtauksen avulla, syötetään välittömästi ennen metaanikäymisreaktoria ja yksi virta, joka edustaa lietteen ylimäärää ja jota ohjataan lietteen JLason mittauksella liet-35 teen erotuksessa, otetaan ulos systeemistä. Metaanivaiheesta tulevaa biolietettä kierrätetään uudelleen enemmän tai vähemmän täydellisesti. Redoksipotentiaali mitataan metaani-vaiheen jälkeen ja sen tulee olla -500 mV. Mikäli halutaan
II
5 79288 tämän potentiaalin jatkuvaa säätöä vaaditaan biolietepusku-ri, jota tyhjennetään tai täytetään säätösysteemin avulla. Säätöä rajoittaa puskurin tilavuus ja vaatimus pysyä puskurin maksimi- ja minimirajojen sisällä.
5
Metaanikäymisvaiheen jälkeistä redoksisignaalia voidaan käyttää myös aikaisemman redoksisäädön kaskadisäätöön, jolloin kuitenkin signaalin vahvistuksen on oltava niin pieni, ettei prosessin pitkä kuollut aika aiheuta epästabiili) lisuutta säätöön.
Säädön vaikutuksena on ensisijassa, että varmistetaan suuri metaanisaanto. Vältetään myös biologisen materiaalin vakavia häiriöitä lukuunottamatta entsyymipuskuria, jonka materiaali 15 tietoisesti uhrataan, jotta vältettäisiin vakavat häiriöt myöhemmin systeemissä. Koska systeemi tuottaa ylimäärän lietettä, ei entsyymipuskurin regeneroinnin pitäisi muodostaa vakavaa ongelmaa; mahdollisesti voidaan regenerointi suorittaa lietepuskurista, jota muodostuu jatkuvasti.
20
Metaanimäärän, kaasun CH«/C02-suhteen sekä pH:n mittauksia voidaan käyttää redoksiohjearvojen virittämiseen.
Toinen tapa soveltaa keksintöä, joka liittyy hyvin läheises-25 ti tähän esimerkkiin, on seuraava. Kun esimerkin redoksipo-tentiaalimittari 11 osoittaa, että hydrolyysivaiheeseen tulevan jäteveden vetyperoksidipitoisuus on liian suuri, syötetään biologisesti aktiivista lietettä entsyymipuskuris-ta hydrolyysivaiheeseen tulevaan veteen määrä, joka vastaa 30 redoksipotentiaalia ja siten vetyperoksidipitoisuutta tulevassa vedessä. Tämä aikaansaadaan avaamalla kuvassa 1 oleva venttiili 21, jolloin entsyymipuskurista virtaa bakteeri-lietettä sisääntulevaan jäteveteen, jolloin luodaan edellytykset hydrolyysivaiheen jälkeen sijoitetulle redoksiohjauk-35 selle ohjata poistuvan veden vetyperoksidipitoisuus riittävän alhaisille tasoille.
6 79288
Esimerkki 2
Kuva 2 esittää vielä erästä toista tapaa soveltaa keksintöä. Peroksidivalkaistun mekaanisen tai kemimekaanisen massan valmistuksesta saatu jätevesi jäähdytetään lämmönvaihtimessa 5 30-40°C:een. Jäähdytyksen jälkeen lisätään mahdolliset ravintosuolat ja happoa tai alkalia niin, että pH hydro-lyysireaktorin jälkeen kohoaa arvoon 5,5-7. Vesi johdetaan hydrolyysireaktoriin, jossa jätevettä n. 8-20 tunnin ajan hydrolysoidaan bakteerien avulla, jolloin hiilihydraatit 10 muuttuvat pienimolekyylisiksi orgaanisiksi hapoiksi. Hydro-lyysivaiheesta vesi johdetaan lietteen erotusvaiheeseen, jossa biologinen liete erotetaan ja palautetaan hydrolyysi-vaiheeseen. Ylimääräinen bioliete poistetaan prosessista.
15 Hydrolyysivaiheesta tuleva vesi johdetaan metaanikäymisvaiheeseen, jossa suuri osa hajoavasta orgaanisesta materiaalista muutetaan metaaniksi tunnetulla tavalla. Poistuva vesi johdetaan lietteen erotukseen, minkä jälkeen liete palautetaan metaanireaktoriin. Ylimääräinen liete poistetaan 20 prosessista. Vesi menee lopuksi aerobiseen puhdistusvaihee-seen, joka on varustettu vielä yhdellä lietteen erotusvai-heella. Aerobinen liete palautetaan aerobiseen vaiheeseen ja/tai siirretään hydrolyysivaiheeseen.
25 Keksintöä sovelletaan tässä sillä tavoin, että hydrolyysivaiheesta poistuvan veden redoksipotentiaali mitataan plati-naelektrodilla käyttäen kalomelielektrodia vertailuelektro-dina. Elektrodisysteemi on kytketty säätimeen, joka ohjaa ennen hydrolyysivaihetta olevassa haaraputkessa olevaa 30 säätöventtiiliä. Säätimen ohjearvo on asetettu platinaelekt-rodin elektrodipotentiaaliin, joka on -360 - -350 mV. Kun elektrodipotentiaali alkaa nousta näiden arvojen yli, säädin avaa venttiilin ja alkaa johtaa osaa sisääntulevasta jätevedestä ohi anaerobisten vaiheiden suoraan aerobiseen puhdis-35 tusvaiheeseen. Aerobinen puhdistusvaihe sisältää niin paljon aerobista lietettä, jossa on vetyperoksidia hajottavaa entsyymiä, että se selviää vetyperoksidipitoisen jäteveden kuormituksesta. Tällä tavoin säädellään vetyperoksidin li 7 79288 hajoamista hydrolyysivaiheessa niin, että hydrolyysivaihees-ta poistuvan veden vetyperoksidipitoisuus on niin pieni, että seuraavien vaiheiden metaanikäymistä ei häiritä.
5 Esimerkki 3
Vielä eräs keksinnön muunnos, joka liittyy läheisesti esimerkkiin 2, esitetään kuvassa 3. Jotta saavutettaisiin nopeampi ja varmempi säätö, mitataan sisääntulevan veden redoksipotentiaali, jolloin saadaan nopeasti tietoa siitä, 10 sisältääkö jätevesi suuria peroksidipitoisuuksia. Hyvin suurilla sisääntulevan veden vetyperoksidipitoisuuksilla johdetaan välittömästi osa jätevedestä hydrolyysivaiheen ohi. Veden redoksipotentiaali hydrolyysivaiheen jälkeen mitataan Selmalla tavoin kuin aikaisemmin, jolloin redoksi-15 mittari voidaan kytkeä peräkkäin hydrolyysivaiheen redoksi-mittarin kanssa tunnetulla tavalla. Tällä säädinjärjestelyllä voidaan aikaansaada nopea ja varma hydrolyysivaiheen ohjaus, joka antaa laitoksen talouden ja puhdistustoiminnan hyvän optimoinnin.
20
Keksintöä ei ole rajoitettu kuvattuihin toteutusmuotoihin, vaan sitä voidaan muunnella keksintöäjatuksen puitteissa.
25

Claims (4)

8 79288 Patenttivaatimukset;
1. Menetelmä anaerobisen prosessin ohjaamiseksi, joka on tarkoitettu peroksidivalkaistun mekaanisen tai kemimekaani- 5 sen selluloosan valmistuksesta saadun jäteveden puhdistukseen, joka prosessi käsittää hydrolyysi- ja happokäymisvai-heen (3), joka on mahdollisesti varustettu esivaiheella (2), metaanikäymisvaiheen (5) ja aerobisen vaiheen (7) sekä lietteen erotusvaiheet (4, 9), jotka on sijoitettu hydro-10 lyysi- ja happokäymisvaiheen (3) ja aerobisen vaiheen (7) jälkeen, jolloin ensimmäisestä lietteen erotusvaiheesta (4) saatu liete palautetaan osittain hydrolyysi- ja happo-käymisvaiheeseen (3), tunnettu siitä, että hydro-lyysivaiheesta (3) poistuvan veden redoksipotentiaalia 15 jatkuvasti mitataan ja ohjataan arvoon välille -375 - -260 mV mitattuna platinaelektrodilla ja käyttäen kalomelielekt-rodia vertailuelektrodina, jolloin ohjaus tapahtuu säätämällä lietteen erotusvaiheista (4, 9) syötetyn lietteen määrää tai johtamalla sisääntuleva jätevesi suoraan aerobiseen 20 vaiheeseen (7).
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että aktiivinen bioliete otetaan pusku-risäiliöstä (8), jossa on aktiivista biolietettä. 25
3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että esivaihe (2) koostuu katalysaattori-vaiheesta veden vetyperoksidipatoisuuden pienentämiseksi.
4. Patenttivaatimuksen 3 mukainen menetelmä, tun nettu siitä, että katalysaattorin muodostavat raskasmetallit tai raskasmetalliyhdisteet, esim. mangaanidioksidi. 35 1. Förfarande att styra en anaerob process för rening av avloppsvatten frän tillverkning av peroxidblekt mekanisk eller kemimekanisk cellulosamassa, innefattande ett hydro-lys- och syrajäsningssteg (3), eventuellt med ett försteg li
FI843133A 1983-08-10 1984-08-09 Saett att styra en anaerob reningsprocess. FI79288C (fi)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE8304355 1983-08-10
SE8304355A SE437257B (sv) 1983-08-10 1983-08-10 Sett att styra en anaerob process for rening av avloppsvatten

Publications (4)

Publication Number Publication Date
FI843133A0 FI843133A0 (fi) 1984-08-09
FI843133A FI843133A (fi) 1985-02-11
FI79288B true FI79288B (fi) 1989-08-31
FI79288C FI79288C (fi) 1989-12-11

Family

ID=20352163

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI843133A FI79288C (fi) 1983-08-10 1984-08-09 Saett att styra en anaerob reningsprocess.

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4659471A (fi)
EP (1) EP0135486B1 (fi)
JP (1) JPS6058296A (fi)
AT (1) ATE30143T1 (fi)
AU (1) AU556436B2 (fi)
CA (1) CA1236596A (fi)
DE (2) DE3466670D1 (fi)
FI (1) FI79288C (fi)
NZ (1) NZ209163A (fi)
SE (1) SE437257B (fi)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3529461A1 (de) * 1985-08-16 1987-02-26 Messerschmitt Boelkow Blohm Verfahren und vorrichtung zur gewinnung von biogas
NL8601216A (nl) * 1986-05-14 1987-12-01 Knp Papier Bv Werkwijze voor het zuiveren van afvalwater.
US4781836A (en) * 1986-05-16 1988-11-01 Michigan Biotechnology Institute Method for biomethanation
AT393265B (de) * 1988-06-15 1991-09-25 Voest Alpine Montage Verfahren zur erhoehung der methanausbeute bei der vergaerung
US5180494A (en) * 1989-10-09 1993-01-19 Shimizu Construction Co., Ltd. Method of controlling waste water treatment by anaerobic fermentation
GB9000236D0 (en) * 1990-01-05 1990-03-07 Shell Int Research Waste treatment
US5288406A (en) * 1990-02-14 1994-02-22 Schering Aktiengesellschaft Process for biologically purifying waste waters
US5405536A (en) * 1990-04-06 1995-04-11 Rdp Company Process and apparatus for pathogen reduction in waste
US5186840A (en) * 1991-08-26 1993-02-16 Rdp Company Process for treating sewage sludge
US5229011A (en) * 1990-04-06 1993-07-20 Christy Sr Robert W Process for pathogen reduction in waste
US5013458A (en) * 1990-04-06 1991-05-07 Rdp Company Process and apparatus for pathogen reduction in waste
DE4120808A1 (de) * 1991-06-24 1993-01-14 Recycling Energie Abfall Aufbereitung von abfaellen fuer die anaerobe vergaerung biogen-organischer bestandteile des muells, insbesondere von biomuell, nassmuell, restmuell und gewerbeabfaellen
FR2714667B1 (fr) * 1993-12-30 1997-05-09 Degremont Perfectionnements apportés au procédé de digestion anaérobie d'effluents liquides.
AT401124B (de) * 1994-07-05 1996-06-25 Plansee Ag Elektrischer leiter in lampen
US5554279A (en) * 1994-09-26 1996-09-10 Rdp Company Apparatus for treatment of sewage sludge
US5681481A (en) * 1995-05-18 1997-10-28 Rdp Company Process and apparatus for liquid sludge stabilization
US6113786A (en) * 1996-04-15 2000-09-05 Western Environmental Engineering Company Anaerobic treatment process with removal of inorganic material
US6309547B1 (en) 1996-04-15 2001-10-30 Western Environmental Engineering Company Anaerobic treatment process with removal of nonbiodegradable organic material
US5670047B1 (en) * 1996-04-15 1999-09-07 Burke, Dennis, A. Anaerobic treatment process for the rapid hydrolysis and conversion of organic materials to soluble and gaseous components
US5630942A (en) * 1996-05-29 1997-05-20 Purification Industries International Two phase anaerobic digestion process utilizing thermophilic, fixed growth bacteria
JP3434438B2 (ja) * 1997-09-18 2003-08-11 シャープ株式会社 排水処理方法および排水処理装置
US6464875B1 (en) 1999-04-23 2002-10-15 Gold Kist, Inc. Food, animal, vegetable and food preparation byproduct treatment apparatus and process
US6921485B2 (en) * 2003-03-19 2005-07-26 Rodolfo Ernesto Kilian Two phase anaerobic organic matter treatment and system
JP4542764B2 (ja) * 2003-10-22 2010-09-15 住友重機械エンバイロメント株式会社 有機性廃水の処理装置
TWI313187B (en) * 2003-11-21 2009-08-11 Ind Tech Res Inst System for the treatment of organic containing waste water
JP2007319842A (ja) * 2006-06-05 2007-12-13 Sumitomo Heavy Industries Environment Co Ltd 排水臭気の除去方法及び排水臭気の除去装置
US8065815B2 (en) * 2006-10-10 2011-11-29 Rdp Technologies, Inc. Apparatus, method and system for treating sewage sludge
FR2948355B1 (fr) * 2009-07-21 2011-09-02 Ondeo Ind Solutions Procede de methanisation, a partir d'effluents industriels ou urbains, liquides ou solides
JP5345572B2 (ja) * 2010-02-09 2013-11-20 一般財団法人電力中央研究所 紙ごみ処理方法
WO2011112736A2 (en) * 2010-03-09 2011-09-15 Enos Loy Stover Optimized biogas (biomethane) production from anaerobic reactors
US20140206056A1 (en) * 2011-01-31 2014-07-24 Red Patent B.V. Installation and method for biomass conversion into methane
NL1039443C2 (en) * 2012-03-06 2013-09-09 Lely Patent Nv System for processing biomass.
HUP1200637A2 (en) 2012-11-06 2014-05-28 Utb Envirotec Zrt Installation and process for hydrolysis and acidificatoin of organic wastes
EP2799534A1 (fr) * 2013-05-02 2014-11-05 Greenwatt SA Procédé et appareil de digestion de matière organique
BE1022055B1 (fr) * 2013-05-02 2016-02-11 Greenwatt Sa Procede et appareil de digestion de matiere organique.
WO2014177639A1 (en) * 2013-05-02 2014-11-06 Greenwatt Sa Organic matter digestion process and apparatus
SG11201601872RA (en) * 2013-09-11 2016-04-28 Haskoningdhv Nederland Bv Digestion of organic sludge
CN104326636B (zh) * 2014-09-22 2016-08-24 同济大学 一种能控制氧化还原电位促进污泥干法厌氧发酵的装置及方法
EP3478638A1 (en) 2016-07-01 2019-05-08 Assadi, Abdolreza Anaerobic digestion system and method

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1379221A (en) * 1915-07-23 1921-05-24 Henry P Scott Process for purifying air
US2429589A (en) * 1944-01-29 1947-10-21 Averill J Wiley Manufacture of fuel gas from pulp mill wastes
US3282702A (en) * 1963-07-16 1966-11-01 Union Carbide Corp Process for removing hydrogen peroxide from liquids
US4022665A (en) * 1974-12-09 1977-05-10 Institute Of Gas Technology Two phase anaerobic digestion
US4067801A (en) * 1975-05-14 1978-01-10 Hitachi, Ltd. Process and system for anaerobic treatment of biochemical waste
US3994780A (en) * 1975-10-17 1976-11-30 Institute Of Gas Technology Anaerobic digestion with liberated enzyme biomass fractions
JPS5444350A (en) * 1977-09-14 1979-04-07 Agency Of Ind Science & Technol Aerobic digesting method
DE2927912A1 (de) * 1979-07-11 1981-01-29 Bayer Ag Verfahren zur abwasserbehandlung
GB2070580A (en) * 1980-03-04 1981-09-09 Apv Co Ltd Oxidation of organic wastes
JPS5940518B2 (ja) * 1981-10-14 1984-10-01 工業技術院長 セルロ−ス含有廃棄物の嫌気性消化方法
FI70695C (fi) * 1981-12-21 1986-10-06 Enso Gutzeit Oy Foerfarande foer rening av i synnerhet avfallsvatten som uppstaor i traefoeraedlingsindustrin
JPS5992094A (ja) * 1982-11-18 1984-05-28 Agency Of Ind Science & Technol 有機廃棄物の嫌気性消化方法

Also Published As

Publication number Publication date
ATE30143T1 (de) 1987-10-15
FI843133A (fi) 1985-02-11
AU3119384A (en) 1985-02-14
DE3466670D1 (en) 1987-11-12
CA1236596A (en) 1988-05-10
US4659471A (en) 1987-04-21
FI79288C (fi) 1989-12-11
EP0135486B1 (en) 1987-10-07
DE135486T1 (de) 1985-06-05
SE437257B (sv) 1985-02-18
JPS6332519B2 (fi) 1988-06-30
JPS6058296A (ja) 1985-04-04
SE8304355D0 (sv) 1983-08-10
NZ209163A (en) 1987-04-30
AU556436B2 (en) 1986-11-06
FI843133A0 (fi) 1984-08-09
EP0135486A1 (en) 1985-03-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
FI79288B (fi) Saett att styra en anaerob reningsprocess.
FI79080B (fi) Saett foer rening av peroxidhaltiga avloppsvatten.
CA2023902C (en) Method for treating organic waste water by methane fermentation and treating apparatus therefor
US4597872A (en) Method for anaerobic wastewater treatment
RU2161529C1 (ru) Способ биологического удаления сульфида
US4849108A (en) Process for purifying waste water
EP2135938A1 (en) Anaerobic fermentation process and plant
CN108178281A (zh) 处理褐煤提质废水的芬顿氧化反应器自动控制装置及方法
US5958238A (en) Anaerobic removal of sulphur compounds from waste water
Adlercreutz et al. Oxygen supply to immobilized cells: 1. Oxygen production by immobilized Chlorella pyrenoidosa
EP3438239A1 (en) Apparatus and method for refractory organics conversion into biogas
JPH0584499A (ja) クラフトパルプ排水のメタン発酵処理法
EA003434B1 (ru) Способ обработки отходов
KR20010038791A (ko) 제지폐수 처리방법 및 그 처리수를 이용한 제지방법
US2429589A (en) Manufacture of fuel gas from pulp mill wastes
EP1630139A1 (en) Process for the biological denitrification of ammonium containing wastewater
JPS6084199A (ja) 生物学的脱窒方法
JPS6115798A (ja) ステフエン廃水の処理方法
WO2008002448A2 (en) Method of enhancing methane production from organic material
KR20050083096A (ko) 이상 고효율 상향류식 혐기성 폐수 처리 장치 및 이를이용한 폐수 처리 방법
CN113149218B (zh) 强化市政污水sbr处理效果的剩余污泥厌氧发酵液投加方法
CN109534498B (zh) 一种生化处理有机含酸含so42-废水的处理方法
Walenciak et al. Biological reduction of sulphates in purification of wastes from the alcohol industry
CN114455790A (zh) 一种基于铁氨氧化稳定高效产生亚硝酸盐的方法及其应用
CN117090070A (zh) 一种无酸处理的纸浆漂白工艺及系统

Legal Events

Date Code Title Description
MM Patent lapsed
MM Patent lapsed

Owner name: PURAC AKTIEBOLAG