FI67414C - FOERFARANDE FOER TILLVARATAGANDE AV MAGNESIUMBISULFIT - Google Patents
FOERFARANDE FOER TILLVARATAGANDE AV MAGNESIUMBISULFIT Download PDFInfo
- Publication number
- FI67414C FI67414C FI781791A FI781791A FI67414C FI 67414 C FI67414 C FI 67414C FI 781791 A FI781791 A FI 781791A FI 781791 A FI781791 A FI 781791A FI 67414 C FI67414 C FI 67414C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- magnesium
- sulfur dioxide
- monosulphite
- process according
- decomposition
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
- C01F5/00—Compounds of magnesium
- C01F5/42—Magnesium sulfites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/48—Sulfur dioxide; Sulfurous acid
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
- D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
- D21C11/063—Treatment of gas streams comprising solid matter, e.g. the ashes resulting from the combustion of black liquor
Description
«- rwi KUULUTUSJULKAISU . „ a λ a«- rwi ADVERTISEMENT. „A λ a
Aa ^ ^11 UTLÄGGNI NGSSK.RIFT 6741 4 SS C (45) Γ::- '.LV II 03 1905 ^ ^ (51) K*Jlu/tacCt^ D 21 C 11/02 SUOMI—FINLAND (21) p**rtt»*k«nu,-p>tv>tmeknb.s 781791 (22) HakcmtaplM — Amekningadag 06.06.78 (23) AUmpflM—GlMgiMttdag 06.06.78 (41) TuNtt («IklMksI — Whrtt affantftg 03.12.78 ^tantti, ja rekisterihallitta |s luoLMla·»* p.Aa ^ ^ 11 UTLÄGGNI NGSSK.RIFT 6741 4 SS C (45) Γ :: - '.LV II 03 1905 ^ ^ (51) K * Jlu / tacCt ^ D 21 C 11/02 FINLAND — FINLAND (21) p * * rtt »* k« nu, -p> tv> tmeknb.s 781791 (22) HakcmtaplM - Amekningadag 06.06.78 (23) AUmpflM — GlMgiMttdag 06.06.78 (41) TuNtt («IklMksI - Whrtt affantftg 03.12.78 ^ tantti , and the Registry Board | s luoLMla · »* p.
Patent· och registerstyralsen ' AmBkan «t*d od» utUkriftwt puMfcarad 30.11.o4 (32)(33)(31) Pyydän?«moikMia—Bagird prior*·! 08.06.77Patent · och registerstyralsen 'AmBkan «t * d od» utUkriftwt puMfcarad 30.11.o4 (32) (33) (31) Pyydän? «MoikMia — Bagird prior * ·! 06/08/77
Itävalta-österrike(AT) A 4041/77 (71) Waagner-Biro Aktiengesel1schaft, Margaretenstrasse 70, 1051 Wien,Austria-Österrike (AT) A 4041/77 (71) Waagner-Biro Aktiengesel1schaft, Margaretenstrasse 70, 1051 Vienna,
Chemiefaser Lenzing Aktiengesel1schaft, 4860 Lenzing,Chemiefaser Lenzing Aktiengesel1schaft, 4860 Lenzing,
Itävalta-österrike(AT) (72) Wolfgang Apel, Lenzing, Herbert Danninger, Lenzing, Wolfgang Kunstner, Timelkam, Heinz Loquenz, Graz, Erwin Schröttner, Hitzendorf,Austria-Austria (AT) (72) Wolfgang Apel, Lenzing, Herbert Danninger, Lenzing, Wolfgang Kunstner, Timelkam, Heinz Loquenz, Graz, Erwin Schröttner, Hitzendorf,
Gerhard Wallner, Wien, Itävalta-österrike(AT) (74) Forssan 6 Salomaa Oy (54) Menetelmä magnesiumbisulfiitin taiteenottamiseksi - Förfarande för ti11varatagande av magnesiumbisulfitGerhard Wallner, Vienna, Austria-Austria (AT) (74) Forssan 6 Salomaa Oy (54) Method for the art production of magnesium bisulphite - Förfarande för ti11varatagande av magnesiumbisulfit
Keksintö koskee menetelmää magnesiumbisulfiitin talteenottamiseksi lipeänpolttokattilan savukaasuista, jossa menetelmässä rikkidioksidin absorptio tapahtuu ainakin yhdessä magnesiummonosulfiitti-vaiheessa ja ainakin yhdessä raagnesiumbisulfiittivaiheessa.The invention relates to a process for recovering magnesium bisulphite from the flue gases of a lye combustion boiler, in which process the absorption of sulfur dioxide takes place in at least one stage of magnesium monosulphite and in at least one stage of magnesium bisulphite.
Tunnetut menetelmät selluloosan valmistamiseksi magnesiumperustal-la ovat kemiallisesti jaettavissa kahteen ryhmään, a) Magnefite-menetelmäKnown methods for producing cellulose on a magnesium base can be chemically divided into two groups, a) Magnefite method
Komponentit (paino-?S) osuus magnesium- rikki oksidi(MgO) (S02) (S) vapaa, liuennut ,/. ./. ./.Components (w / w) proportion of magnesium sulfur oxide (MgO) (SO 2) (S) free, dissolved, /. ./. ./.
sitoutunut, bisulfiittinen 2,0-2,2 6,3-7,0 3,15-3,5 sitoutunut, sulfaattinen 0,5 0,8 0,4 yhteensä 2,5-2,7 7.1-7.8 3.55-5.9 6741 4 2 b) Hapan Mg-bisulfiitti-menetelmäbound, bisulfite 2.0-2.2 6.3-7.0 3.15-3.5 bound, sulfated 0.5 0.8 0.4 total 2.5-2.7 7.1-7.8 3.55-5.9 6741 4 2 b) Acid Mg bisulfite method
Komponentit (paino-%) osuus magnesium- rikki oksidi(MgO) (S02) (S) vapaa, liuennut ./. 1,5 0,75 sitoutunut, bisulfiittinen 0,95-1,1 3,0-3,5 1,5-1,75 sitoutunut, sulfaattinen 0,25 0,4 0,2 yhteensä 1.2-1,35 4,9-5.4 2,45-2.7Components (% by weight) proportion of magnesium sulfur oxide (MgO) (SO2) (S) free, dissolved ./. 1.5 0.75 bound, bisulfite 0.95-1.1 3.0-3.5 1.5-1.75 bound, sulfated 0.25 0.4 0.2 total 1.2-1.35 4, 9-5.4 2.45-2.7
Kun tarkastellaan kokonaiskemikaaleja, nähdään, että kemikaali-kierto, vastaten kolonnihapon sisältöä, on magnefite-menetelmässä kauttaaltaan suurempi kuin happamassa menetelmässä ja happaman menetelmän pohjalta (=100%) -MgO: suunnilleen 100% ja -S: suunnilleen 40%.Looking at the total chemicals, it is seen that the chemical cycle, corresponding to the column acid content, is higher in the magnefite process than in the acid process and on the basis of the acid process (= 100%) -MgO: approximately 100% and -S: approximately 40%.
Kun halutaan molemmilla menetelmillä ja samalla selluloosalaadulla saavuttaa sama raaka-ainekulutus, niin merkitsee tämä sitä, että häviöosuuden täytyy magnefite-menetelmällä olla kohonneen kemikaalikierron määrän pienempi. Tämä seikka merkitsee etua happamalle menetelmälle. Tämä merkitsee esim.:When it is desired to achieve the same raw material consumption with both methods and with the same cellulose grade, this means that the loss fraction must be lower with the amount of increased chemical circulation by the magnefite method. This fact is an advantage for the acidic method. This means, for example:
Mg0:lle: 90%:n talteenottoaste happamalle menetelmälle vaatii 95%:n talteenottoastetta magnefite-menetelmälle· S:lle : 90%:n talteenottoaste happamalle menetelmälle vaatii 93%:n talteenottoastetta magnefite-menetelmälle.For MgO: 90% recovery rate for the acid method requires a 95% recovery rate for the magnefite process · For S: 90% recovery rate for the acid process requires a 93% recovery rate for the magnefite process.
Kemikaalien talteenotolla varustetut tunnetut magnesiumbisulfiitti-menetelmät voivat tuottaa pelkästään paksulipeän kautta takaisin-saadusta rikistä parhaassa tapauksessa lähes puhdasta stökiömet-ristä bisulfiittihappoa, mutta ei kuitenkaan sellaista, jossa on vapaata, S02:na liuennutta rikkiä.Known magnesium bisulfite processes for the recovery of chemicals can produce, at best, almost pure stoichiometric bisulfite acid from sulfur recovered through thick liquor alone, but not one containing free sulfur dissolved as SO 2.
Tunnetuilla menetelmillä voidaan tuottaa raakahappoja, joista, verrattuna kolonnihapon stökiömetrisesti sidottuun bisulfiittieeen rikkiin, puuttuvat suunnilleen seuraavassa esitetyt %-määrät rikkiä: -magnefite: noin 4-5% ja -hapan menetelmä: noin 3-4%.By known methods, crude acids can be produced which, compared to the stoichiometrically bound sulfur of the bisulfite tea of the column acid, lack approximately the following percentages of sulfur: -magnefite: about 4-5% and -acid method: about 3-4%.
3 67414 100 /0:isen bisulfiittihapon tai bisulfiittihapossa olevan vapaan rikin muodostaminen kolonnihapoksi tapahtuu niin kutsutussa väke-vöintikolonnissa rikinpolttolaitoksesta tulevan SC^-vahvakaasun avulla, jossa on vähintään 15 tilavuus-% S02:ta. Tämä laitos panostetaan sillä rikkimäärällä, joka vastaa kaikkia systeemihävi-öitä. Tämä väkevöintimenettely voidaan suorittaa myös nestemäisellä S02:lla.3 67414 The formation of 100/0 bisulphic acid or free sulfur in bisulphic acid into column acid takes place in a so-called concentration column by means of a strong SC4 gas from a sulfur incineration plant containing at least 15% by volume of SO2. This plant is invested with the amount of sulfur that corresponds to all system losses. This concentration procedure can also be performed with liquid SO 2.
Nämä menetelmäteknisesti väistämättömät haponmuodostuspakot vaikuttavat sen, että kummallekin menetelmälle ovat minimirikkihävi-öt välttämättömät tarvittavan hapon valmistamiseksi: magnefiitti: 3,5-4,5 % kolonnihapon kokonaisrikistä ja hapan menetelmä: 28-30 % kolonnihapon kokonaisrikistä (väkevöinnin 100 $o:isella toiminta-asteella).These technically unavoidable acid formation constraints contribute to the fact that for both processes the minimum sulfur losses are necessary to produce the required acid: magnetite: 3.5-4.5% of the total sulfuric acid sulfur and the acidic method: 28-30% of the total sulfuric acid sulfur (concentration at $ 100 ° C). degrees).
Olemassaolevien ja odotettavien määräysten mukaan tämä ympäristökuormitus erityisesti happamalla menetelmällä on kielletty, varsinkin kun noin 30 % näistä häviöistä jättää laitoksen kaasumaisena S02:na.According to existing and expected regulations, this environmental load, especially by the acid method, is prohibited, especially when about 30% of these losses leave the plant as gaseous SO2.
Keksinnön tehtävänä on aikaansaada täysin suljetulla kemikaalikierrolla keittäminen keittohapolla, jonka osuus fysikaalisesti liuenneella SC^tlla on vapaasti valittavissa.The object of the invention is to provide cooking in a completely closed chemical cycle with cooking acid, the proportion of which with physically dissolved SC1 is freely selectable.
Keksintö on tunnettu siitä, että absorbtiossa tuotetaan enemmän magnesiummonosulfiittia kuin bisulfiitin valmistukseen tarvitaan ja liikaa tuotettu määrä, joka vastaa paksulipeässä olevan rikki-määrän sekä kolonnihapossa olevan koko sulfiittisesti ja sulfaatti-sesti sidotun rikin välistä eroa, poistetaan magnesiumbisulfiitti-piiristä magnesiummonosulfiitin muodossa. Erikoisesti käytetään poistettu magnesiummonosulfiitti rikkihappovalmistuksen lähtöaineena. Edullisesti poistettu magnesiummonosulfiitti hajotetaan lämmön vaikutuksella rikkidioksidiksi ja magnesiumoksidiksi, ja tuotettu rikkidioksidi liuotetaan puhdistettuun bisulfiittiliuok-seen, kun taas magnesiumoksidi esimerkiksi johdetaan takaisin mo-nosulfiittivaiheeseen. Erityisesti poistettu magnesiummonosulfiitti hajotetaan lämpötila-alueella 500-900°C yksinomaan termisellä hajotuksella ilman lisäaineita, jolloin edullisesti magnesiummonosulfiitin hajotus tapahtuu osalla siitä lämmöstä, joka k 67414 vapautuu lipeänpolttokattilasta. Keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaan magnesiummonosulfiitti hajotetaan magnesiumoksidiksi ja rikkidioksidiksi ja rikkidioksidi nesteytetään. Erityisesti magnesiummonosulfiitti kuivataan ennen hajotusta ja magnesiummonosulfii-tin hajotus tapahtuu epäsuoralla kuumennuksella, edullisesti kaasu-virrassa, joka muodostuu pääasiassa rikkidioksidista. Keksinnön erään lisätunnusmerkin mukaan tuotetun rikkidioksidin osavirta saatetaan kosketukseen absorptiovaiheessa tuotetun magnesiumbisulfiit-tiliuoksen kanssa venturimaisessa putouskanavassa hienokuplaisessa muodossa, minkä johdosta tapahtuu rikkidioksidin liukeneminen. Edullisesti rikkidioksidi tuodaan hienojen kanavien, erityisesti hienojen porausten läpi venturimaisen pudotuskanavan ahtaampaan poikkileikkaukseen.The invention is characterized in that more magnesium monosulfite is produced in the absorption than is required for the production of bisulphite and the excess amount corresponding to the difference between the sulfur content in the thick liquor and the total sulphite- and sulphate-bound sulfur in the column acid is removed from the magnesium bisulphite circuit in the form of magnesium monosulphite. In particular, the removed magnesium monosulfite is used as a starting material for the production of sulfuric acid. Preferably, the removed magnesium monosulfite is decomposed by heat into sulfur dioxide and magnesium oxide, and the sulfur dioxide produced is dissolved in a purified bisulfite solution, while the magnesium oxide, for example, is recycled back to the monosulfite step. In particular, the removed magnesium monosulphite is decomposed in the temperature range of 500-900 ° C exclusively by thermal decomposition without additives, whereby preferably the decomposition of the magnesium monosulphite takes place with part of the heat released from the lye boiler. According to a further feature of the invention, the magnesium monosulfite is decomposed into magnesium oxide and sulfur dioxide and the sulfur dioxide is liquefied. In particular, the magnesium monosulphite is dried before decomposition and the decomposition of the magnesium monosulphite takes place by indirect heating, preferably in a gas stream consisting mainly of sulfur dioxide. According to a further feature of the invention, a partial stream of sulfur dioxide produced is contacted with a magnesium bisulphite solution produced in the absorption step in a venturi-shaped downcomer in finely bubbled form, as a result of which sulfur dioxide dissolves. Preferably, sulfur dioxide is introduced through fine channels, especially fine bores, into a narrower cross-section of the venturi-like drop channel.
Keksintö on esitetty kuvioissa 1 ja 2 esimerkin tapaisesti ja kaavallisesti .The invention is shown in Figures 1 and 2 in an exemplary and schematic manner.
Kuvio 1 esittää monosulfiittihajotuslaitoksen menetelmäkaaviota. Kuvio 2 esittää vastaavan laitoksen termistä kytkentäkuvaa.Figure 1 shows a method diagram of a monosulfite decomposition plant. Figure 2 shows a thermal circuit diagram of the corresponding plant.
Kuvion 1 mukaan johdetaan vetinen magnesiumsulfiittisuspensio mag-nesiumbisulfiitin talteenottolaitoksesta sentrifuugiin 1, tiivistetään se yli 70%:n kuiva-ainepitoisuuteen ja kuljetetaan syöttö-ruuvilla 2 virtauskuivaajaan 3. Sentrifugissa 1 erotettu vesi virtaa johdon 13 kautta takaisin magnesiumbisulfiitin talteenottolai-tokseen. Kuivattu, kiteinen magnesiummonosulfiitti erotetaan vir-tauskuivaajan 3 jälkeen kytketyssä keskipakoerottiraessa 4 kuivaus-ilmasta ja se putoaa säiliöön 5. Kuivaukseen käytetty ilma johdetaan keskipakoerottimesta magnesiumbisulfiittilaitokseen. Magnesiummonosulfiitti johdetaan kennopyöräsulun 6 ja syöttöruuvin 7 kautta termiseen sulfiitinhajotuslaitokseen 8, jota käytetään edullisesti lämpötila-alueella 500-900°C. Näissä lämpötiloissa hajoaa magnesiummonosulfiitti magnesiumoksidiksi ja rikkidioksidiksi. Rikkidioksidi puristetaan puhaltimella 9 kaasujäähdyttimeen 10, jäähdytetään tällöin suunnilleen lämpötilaan 65°C ja johdetaan vä-kevöintikolonniin S02tn muodossa olevan vapaan liuenneen rikin muodostamiseksi magnesiumbisulfiittiliuokseen. Rikkidioksidi voidaan myös nesteyttää. Magnesiumoksidi jättää hajotuslaitoksen 8 pudo-tussuppilon ja kennopyöräsulun 11 kautta ja se johdetaan hydratoin-tisäiliöön 12, jossa se muodostaa suspension veden kanssa ja pumpa- taan liuenneen magnesiumhydroksidin muodossa magnesiumsulfiitin talteenottolaitokseen absorboivana aineena rikkidioksidia varten.According to Figure 1, the aqueous magnesium sulphite suspension is passed from the magnesium bisulphite recovery plant to the centrifuge 1, compacted to a dry matter content of more than 70% and conveyed by a feed screw 2 to a flow dryer 3. The water separated in the centrifuge 1 flows back through the line 13 to the magnesium bisulfite case. The dried, crystalline magnesium monosulfite is separated from the drying air in the centrifugal separator granule 4 connected after the flow dryer 3 and falls into the tank 5. The air used for drying is led from the centrifugal separator to the magnesium bisulfite plant. The magnesium monosulfite is led through the cell wheel seal 6 and the feed screw 7 to a thermal sulphite decomposition plant 8, which is preferably used in the temperature range of 500-900 ° C. At these temperatures, magnesium monosulfite decomposes into magnesium oxide and sulfur dioxide. The sulfur dioxide is compressed by a blower 9 into a gas cooler 10, then cooled to approximately 65 ° C and passed to a concentration column to form free dissolved sulfur in the form of SO 2 in a magnesium bisulfite solution. Sulfur dioxide can also be liquefied. The magnesium oxide leaves the decomposition plant 8 through a dropping funnel and a cell wheel seal 11 and is passed to a hydration tank 12 where it forms a suspension with water and is pumped in the form of dissolved magnesium hydroxide to a magnesium sulfite recovery plant as an absorbent for sulfur dioxide.
5 674145,67414
Kuviossa 2 on esitetty lähemmin hajotusreaktorin 8 terminen kytkentä, jolloin hajotusreaktoria kuumennetaan epäsuorasti polttokammi-olla 14 suunnilleen lämpötilaan 900°C kuumennetun kuumennuskaasun avulla. Hajotusreaktorista 8 lähtevä suunnilleen lämpötilaan 800°C jäähdytetty kuumennuskaasu jäähdytetään lämmönvaihtimessa 15 suunnilleen lämpötilaan 600°C ja johdetaan magnesiummonosulfiittia varten olevaan kuivaajaan 16. Tämän kuivaajan jättää kaasu suunnilleen lämpötilassa 400OC ja johdetaan lopuksi toiseen lämmönvaihtimeen 17, jossa se jäähdytetään suunnilleen lämpötilaan 300°C, joka on suunnilleen lipeänpölttokattilan 26 savukaasulämpötila, ja johdetaan sen savukaasujohtoon 18 ennen absorptiolaitosta 27.Figure 2 shows in more detail the thermal connection of the decomposition reactor 8, whereby the decomposition reactor is indirectly heated to a combustion chamber 14 to a temperature of approximately 900 ° C by means of a heated gas. The heating gas leaving the decomposition reactor 8 cooled to approximately 800 ° C is cooled in a heat exchanger 15 to approximately 600 ° C and passed to a dryer 16 for magnesium monosulfite. This dryer leaves the gas at approximately 400 ° C and is finally passed to a second heat exchanger 17 where it is cooled to approximately 300 ° C. is approximately the flue gas temperature of the lye combustion boiler 26, and is led to the flue gas line 18 before the absorption plant 27.
Absorptiolaitoksesta 27 poistetaan osavirta tuotetusta kosteasta magnesiummonosulfiitista ja johdetaan kuivaajaan 16. Kuivattu magnesiummonosulfiitti viedään sulun 19 kautta sulfiitinhajotus-laitokseen 8, jossa ylläpidetään suunnilleen hajotuslämpötilaa 800°C. Sulfiitinhajotuslaitoksen 8 läpi virtaa kuuma rikkidiok-sidipitoinen kaasuseos, joka poistuessaan sisältää vesihöyryä ja MgO-pölyä, ja joka sulfiittihajotuslaitoksesta poistumisensa jälkeen jäähdytetään regeneratiivilämmönvaihtimessa 20, lämmönvaihto-sykloonissa 21 sekä lämmönvaihtimessa 23 suunnilleen lämpötilaan 200°C, ennenkuin se johdetaan puhaltimen 22 avulla osittain lauh-duttimen 21 läpi väkevöintilaitokseen 24. lämmönvaihtosyklonissa 21 erotetaan MgO-pöly, joka hajotuksessa on syntynyt, ja johdetaan se edelleen absorptiolaitokseen 27. Puhaltimen 22 jälkeen johdetaan suurempi määrä S02-kaasuseoksesta lämraönvaihtimien 20 ja 15 kautta taas takaisin sulfiitinhajotuslaitokseen kantokaasuna, jolloin se kuumennetaan lämmönvaihtimissa 20 ja 15 taas lähelle hajotuslämpötilaa.Partial stream of the produced moist magnesium monosulfite is removed from the absorption plant 27 and passed to a dryer 16. The dried magnesium monosulfite is passed through a barrier 19 to a sulfite decomposition plant 8, where a decomposition temperature of approximately 800 ° C is maintained. A hot sulfur dioxide-containing gas mixture, which on leaving contains steam and MgO dust, flows through the sulphite decomposition plant 8 and, after leaving the sulphite decomposition plant, is cooled in a regenerative heat exchanger 20, in a heat exchanger cyclone 21 and in a heat exchanger 23. through the duct 21 to the concentrator 24. in the heat exchange cyclone 21, the MgO dust generated in the decomposition is separated and passed to the absorption plant 27. After the blower 22, a larger amount of SO 2 gas mixture is passed back through the heat exchangers 20 and 15 to the sulfite decomposition plant 20 as a carrier gas 15 again close to the decomposition temperature.
Lämmön paremmaksi hyväksikäyttämiseksi esilämmitetään polttoaine ja/tai polttoilma lämmönvaihtosyklonissa 21 tai lämmönvaihtimessa 17. Väkevöintilaite 24 muodostuu pääasiassa suljettuun astiaan järjestetystä venturiputkesta, jonka ahtaimpaan kohtaan johdetaan rikkidioksidia ja liuotetaan kierroksessa kulkevaan raakahappoon.To make better use of the heat, the fuel and / or combustion air is preheated in a heat exchange cyclone 21 or a heat exchanger 17. The concentrator 24 consists essentially of a venturi arranged in a closed vessel, in which sulfur dioxide is introduced at its narrowest point and dissolved in the circulating crude acid.
6 7 41 4 66 7 41 4 6
Keksinnön puitteissa on mahdollista suorittaa hajotuslaitoksen kuumennus suoraan tai epäsuorasti lipeänpolttokattilan 26 savukaa-suvirrassa. Lisäksi on mahdollista, jos tarvitaan pienempi määrä happoa bisulfiittiliuokseen, kuljettaa pois kemikaalikierrosta osa absorptiolaitoksessa tuotetusta MgSOjrsta ja jalostaa edelleen esimerkiksi rikkihapoksi.Within the scope of the invention, it is possible to heat the decomposition plant directly or indirectly in the flue gas stream of the lye boiler 26. In addition, if a smaller amount of acid is required for the bisulfite solution, it is possible to remove some of the MgSO 4 produced in the absorption plant from the chemical cycle and to further process it into sulfuric acid, for example.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT404177 | 1977-06-08 | ||
| AT404177A AT347236B (en) | 1977-06-08 | 1977-06-08 | PROCESS FOR THE RECOVERY OF MAGNESIUM BISULPHITE FROM THE AGBASEN OF A LYE INCINERATOR |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI781791A FI781791A (en) | 1978-12-09 |
| FI67414B FI67414B (en) | 1984-11-30 |
| FI67414C true FI67414C (en) | 1985-03-11 |
Family
ID=3558848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI781791A FI67414C (en) | 1977-06-08 | 1978-06-06 | FOERFARANDE FOER TILLVARATAGANDE AV MAGNESIUMBISULFIT |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT347236B (en) |
| CS (1) | CS237301B2 (en) |
| DE (1) | DE2823749C3 (en) |
| FI (1) | FI67414C (en) |
| NO (1) | NO151124C (en) |
| PL (1) | PL110895B1 (en) |
| SE (1) | SE447736B (en) |
| YU (1) | YU42480B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT383163B (en) | 1985-06-27 | 1987-05-25 | Chemiefaser Lenzing Ag | METHOD FOR REGENERATING DIGESTIVE SOLUTION FROM THE USED COOKING LUG OF A MAGNESIUM BISULFITE DIGESTIVE METHOD, AND FILTER APPARATUS FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| AT396694B (en) * | 1992-02-14 | 1993-11-25 | Waagner Biro Ag | METHOD FOR GENERATING A HOMOGENEOUS EXHAUST GAS |
| AT397929B (en) * | 1992-12-04 | 1994-08-25 | Chemiefaser Lenzing Ag | METHOD AND SYSTEM FOR DRYING AND SUBJECT CLEAVING |
-
1977
- 1977-06-08 AT AT404177A patent/AT347236B/en not_active IP Right Cessation
-
1978
- 1978-05-23 NO NO781789A patent/NO151124C/en unknown
- 1978-05-31 DE DE2823749A patent/DE2823749C3/en not_active Expired
- 1978-05-31 SE SE7806363A patent/SE447736B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-06-06 FI FI781791A patent/FI67414C/en not_active IP Right Cessation
- 1978-06-07 YU YU1364/78A patent/YU42480B/en unknown
- 1978-06-07 PL PL1978207432A patent/PL110895B1/en unknown
- 1978-06-08 CS CS783755A patent/CS237301B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATA404177A (en) | 1978-04-15 |
| DE2823749A1 (en) | 1978-12-21 |
| YU136478A (en) | 1983-01-21 |
| NO151124B (en) | 1984-11-05 |
| FI781791A (en) | 1978-12-09 |
| PL207432A1 (en) | 1979-04-23 |
| DE2823749C3 (en) | 1981-06-19 |
| PL110895B1 (en) | 1980-08-30 |
| FI67414B (en) | 1984-11-30 |
| SE447736B (en) | 1986-12-08 |
| CS237301B2 (en) | 1985-07-16 |
| YU42480B (en) | 1988-10-31 |
| DE2823749B2 (en) | 1979-04-12 |
| AT347236B (en) | 1978-12-11 |
| SE7806363L (en) | 1978-12-09 |
| NO151124C (en) | 1985-02-13 |
| NO781789L (en) | 1978-12-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2004022205A1 (en) | Method and apparatus for eliminating and recovering s02 from fume | |
| EP3384973A1 (en) | Process of recovering carbon dioxide for enriching the gas streams used for producing sodium carbonate and sodium hydrogen carbonate by solvay process | |
| US3896215A (en) | Process for the removal of hydrogen sulfide from a gas stream | |
| US4133650A (en) | Removing sulfur dioxide from exhaust air | |
| US3826710A (en) | Carbonation system for recovery of sodium base pulping liquor | |
| US3819816A (en) | Process for the manufacture of sulfur or sulfuric acid from coke oven gas | |
| CN112093811A (en) | Sodium sulfite production method | |
| CN110028086A (en) | A kind of method of sulphur gas production anhydrous sodium sulfite | |
| CS273164B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from hot combustion products and equipment for realization of this method | |
| FI67414C (en) | FOERFARANDE FOER TILLVARATAGANDE AV MAGNESIUMBISULFIT | |
| US3617212A (en) | Recovery of sulfur dioxide from waste gases | |
| CN102659143B (en) | Method for producing sodium metabisulfite or sodium sulphite by using gypsum as raw material | |
| CN1328234C (en) | SO2 acidifying process of producing coarse phenol and co-producing anhydrous sodium sulfite | |
| MX2010007377A (en) | Process and system for production of concentrated sulphuric acid from off-gas. | |
| CN109110859A (en) | A kind of coking desulfurization waste liquor advanced treatment process | |
| US3650889A (en) | Pollution controlled polysulfide recovery process | |
| US2341887A (en) | Cooling of sulphur dioxide gases | |
| CN101734629A (en) | Method for preparing industrial sulfuric acid from carbonized and condensed sulfur containing waste liquid | |
| US2872289A (en) | Process in recovering sulphur from waste sulphite lye | |
| US3402992A (en) | Method for recovering chemicals from waste liquor obtained during the production of cellulose | |
| US3098710A (en) | Alkali and sulfite recovery | |
| US3026240A (en) | Chemical recovery system | |
| US2249193A (en) | Process for the concentration of sulphur dioxide | |
| US1957265A (en) | Process for the production of ammonium sulphate | |
| CA2540870A1 (en) | Desulphurization of odorous gases of a pulp mill |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: CHEMIEFASER LENZING Owner name: WAAGNER-BIRO AKTIENGESELLSCHAFT |