FI67321B - FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL - Google Patents
FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL Download PDFInfo
- Publication number
- FI67321B FI67321B FI781777A FI781777A FI67321B FI 67321 B FI67321 B FI 67321B FI 781777 A FI781777 A FI 781777A FI 781777 A FI781777 A FI 781777A FI 67321 B FI67321 B FI 67321B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- weight
- extrusion
- ratio
- melt
- added
- Prior art date
Links
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 45
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 33
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 26
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 18
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 claims description 16
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M sulfonate Chemical compound [O-]S(=O)=O BDHFUVZGWQCTTF-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 14
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- -1 polyhydroxypropylene Polymers 0.000 claims description 12
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims description 10
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 claims description 10
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 8
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 claims description 7
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims description 7
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PUYRISKXBBQECH-UHFFFAOYSA-N 2-ethylhexyl 8-(3-octyloxiran-2-yl)octanoate Chemical compound CCCCCCCCC1OC1CCCCCCCC(=O)OCC(CC)CCCC PUYRISKXBBQECH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 28
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 22
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 20
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 11
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 8
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 6
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 6
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 4
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 4
- IMYZYCNQZDBZBQ-UHFFFAOYSA-N (+-)-8-(cis-3-octyl-oxiranyl)-octanoic acid Natural products CCCCCCCCC1OC1CCCCCCCC(O)=O IMYZYCNQZDBZBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N Glycerine Chemical compound OCC(O)CO PEDCQBHIVMGVHV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 3
- YIWUKEYIRIRTPP-UHFFFAOYSA-N 2-ethylhexan-1-ol Chemical compound CCCCC(CC)CO YIWUKEYIRIRTPP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 2
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 2
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N hexamethylenetetramine Chemical compound C1N(C2)CN3CN1CN2C3 VKYKSIONXSXAKP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N (E)-8-Octadecenoic acid Natural products CCCCCCCCCC=CCCCCCCC(O)=O WRIDQFICGBMAFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VBICKXHEKHSIBG-UHFFFAOYSA-N 1-monostearoylglycerol Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(=O)OCC(O)CO VBICKXHEKHSIBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 20:1omega9c fatty acid Natural products CCCCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O LQJBNNIYVWPHFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 9-Heptadecensaeure Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O QSBYPNXLFMSGKH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002012 Aerosil® Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005995 Aluminium silicate Substances 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- DCXXMTOCNZCJGO-UHFFFAOYSA-N Glycerol trioctadecanoate Natural products CCCCCCCCCCCCCCCCCC(=O)OCC(OC(=O)CCCCCCCCCCCCCCCCC)COC(=O)CCCCCCCCCCCCCCCCC DCXXMTOCNZCJGO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 239000005642 Oleic acid Substances 0.000 description 1
- ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N Oleic acid Natural products CCCCCCCCC=CCCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 229920001800 Shellac Polymers 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 235000012211 aluminium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 150000001408 amides Chemical class 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 101150062912 cct3 gene Proteins 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229920006037 cross link polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000006266 etherification reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000004312 hexamethylene tetramine Substances 0.000 description 1
- 235000010299 hexamethylene tetramine Nutrition 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N isooleic acid Natural products CCCCCCCC=CCCCCCCCCC(O)=O QXJSBBXBKPUZAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920003986 novolac Polymers 0.000 description 1
- ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N oleic acid Chemical compound CCCCCCCC\C=C/CCCCCCCC(O)=O ZQPPMHVWECSIRJ-KTKRTIGZSA-N 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 238000000053 physical method Methods 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001451 polypropylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- CZMAXQOXGAWNDO-UHFFFAOYSA-N propane-1,1,2-triol Chemical compound CC(O)C(O)O CZMAXQOXGAWNDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- ZLGIYFNHBLSMPS-ATJNOEHPSA-N shellac Chemical compound OCCCCCC(O)C(O)CCCCCCCC(O)=O.C1C23[C@H](C(O)=O)CCC2[C@](C)(CO)[C@@H]1C(C(O)=O)=C[C@@H]3O ZLGIYFNHBLSMPS-ATJNOEHPSA-N 0.000 description 1
- 239000004208 shellac Substances 0.000 description 1
- 229940113147 shellac Drugs 0.000 description 1
- 235000013874 shellac Nutrition 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 1
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
r.l ηη KUULUTUSjULKAISU .π?01 jjSTjtk 1 J (1 ) UTLAGGNINGSSKKIFT O/oZl ¢1, «.j2/*cct3 B 29 F 3/»' . B 29 G 2/00 SUOMI—FINLAND pi) 781777 (22) Hak«miq4M—AmekiiinfKbf 05.06.78 (23) AHcupOlvl—GlMghtictdag 05.06.78 (41) Tullut (ulkMcxi — Riivit off ««dig 06.12.79 patentti- ia rekifterihallltu* ............., . .. „ .r.l ηη ADVERTISING PUBLICATION .π? 01 jjSTjtk 1 J (1) UTLAGGNINGSSKKIFT O / oZl ¢ 1, «.j2 / * cct3 B 29 F 3 /» '. B 29 G 2/00 FINLAND — FINLAND pi) 781777 (22) Hak «miq4M — AmekiiinfKbf 05.06.78 (23) AHcupOlvl — GlMghtictdag 05.06.78 (41) Tullut rekifterihallltu * .............,. .. „.
* (44) NihttHlalpmmi μ huuliultrilun pvm.—* (44) NihttHlalpmmi μ lipstick date—
Patent- och registentyreleen ' 7 AmMcm uthgd och «ι^κγιημ» pubUnc*d 30.11.8^+ (32)(33)(31) Pjrr»«ttjr ·οκΛ«ΐί—Rugird prtorttut (71) Moskovsky Khimiko-Tekhnologichesky Institut Imeni D.l. Mendeleeva,Patent- och registentyreleen '7 AmMcm uthgd och «ι ^ κγιημ» pubUnc * d 30.11.8 ^ + (32) (33) (31) Pjrr »« ttjr · οκΛ «ΐί — Rugird prtorttut (71) Moskovsky Khimiko-Tekhnologichesky Institut Imeni Dl Mendeleeva,
Miusskaya ploschad 9» Moskva, USSR(SU) (72) Vasily Petrovich Menshutin, Moskva, Modest Sergeevich Akutin, Moskva, Nikolai Viktorovich lovdalsky, Krasnodar, Alla Naumovna Minakova,Miusskaya Ploschad 9 »Moscow, USSR (SU) (72) Vasily Petrovich Menshutin, Moscow, Modest Sergeevich Akutin, Moscow, Nikolai Viktorovich lovdalsky, Krasnodar, Alla Naumovna Minakova,
Zhdanov, Evgeny Romanovich Zherebtsov, Moskovskaya oblast, Anatoly Danilovich Sokolov, Moskva, Vsevolod Vasilievich Abramov, Moskva,Zhdanov, Evgeny Romanovich Zherebtsov, Moskovskaya oblast, Anatoly Danilovich Sokolov, Moscow, Vsevolod Vasilievich Abramov, Moscow,
Galina Dmitrievna Melekhova, Moskovskaya oblast, Alexandr Nikolaevich Ustkachkintsev, Moskovskaya oblast, USSR(SU) (7k) Oy Kolster Ab (5^+) Menetelmä erittäin viskoosisen kerta- tai kestomuovimateriaal in suulake-puristamiseksi - Förfarande för strängsprutning av ett högvisköst härd-eller termoplastmaterialGalina Dmitrievna Melekhova, Moskovskaya oblast, Alexandr Nikolaevich Ustkachkintsev, Moskovskaya oblast, USSR (SU) (7k) Oy Kolster Ab (5 ^ +) Method for extrusion of highly viscous disposable or thermoplastic material thermoplastic material
Keksinnön kohteena on menetelmä erittäin viskoosisen kerta-tai kestomuovimateriaalin suulakepuristamiseksi.The invention relates to a method for extruding a highly viscous disposable or thermoplastic material.
Polymeeriaineen käsittely suulakepuristusmenetelmällä määrää joko lopullisten tuotteiden tai jatkokäsittelyyn sopivien rakeiden tuotannon. Suulakepuristusmenetelmä käsittää aineen sulat-tamisen ja sulatteen puristamisen suulakelaitteen läpi rakeiden tai lopullisten tuotteiden valmistamiseksi. Polymeeriaineiden käytöllä rakeistetussa muodossa on tiettyjä etuja. Rakeet tekevät mahdolliseksi tarkan annostuksen, mikä johtuu hyvästä juoksevuudesta, ja ne myötävaikuttavat myös parempiin työolosuhteisiin työtilojen oleellisesti alentuneen pölyämisen vaikutuksesta.The extrusion treatment of the polymeric material determines the production of either the final products or the granules suitable for further processing. The extrusion process comprises melting the material and pressing the melt through an extruder to produce granules or final products. The use of polymeric materials in granular form has certain advantages. The granules allow accurate dosing due to good flowability and also contribute to better working conditions due to the substantially reduced dusting of the working spaces.
2 673212 67321
Nykyään kuumassakovettuvien seka-aineiden rakeistaminen on suuri tekninen ongelma, huolimatta siitä, että on käytettävissä tiettyjä menetelmiä kuumassa kovettuvien rakeistettujen aineiden valmis tamiseksi.Today, the granulation of thermosetting mixtures is a major technical problem, despite the fact that certain methods are available for the preparation of thermosetting granules.
Kuumassa kovettuvien aineiden käsittely ruiskupuristusta! muottipuristusmenetelmillä ruuvilla esiplastisoimalla määrää tiukennettuja vaatimuksia granulometrisen yhdistelmän muuttumattomuudelle .Hot-curing treatment by injection molding! by compression molding methods with screw pre-plasticization imposes stricter requirements for the integrity of the granulometric combination.
Rakeistettujen kuumassa kovettuvien sekamuovien valmistus suoritetaan kahdella tavalla, nimittäin: joko seka-aineiden valmistuksen aikana tai sen jälkeen, ts. ennen tuotteiksi muovaamista.The production of granulated thermosetting composites is carried out in two ways, namely: either during or after the production of the composites, i.e. before molding into products.
Tekniikan tasolla tunnetaan kuumassa kovettuvien muovien rakeistamiseksi menetelmä suulakepuristamalla ja se käsittää melamiini- tai fenolihartsien sulattamisen suulakepuristimessa ja saadun tuotteen suulakepuristamisen ristikon läpi lämpötilassa väliltä 80-100°C; näin muodostetut säikeet leikataan ennalta määrätyn kokoisiksi rakeiksi. Kuitenkin tähän liittyvät vaikeudet, jotka aiheutuvat lämpötilaolosuhteiden ylläpitämisestä suurella tarkkuudella, vaikeuttavat oleellisesti suulakepuristusprosessia. Lisäksi saaduilla rakeilla ei ole riittävän hyvät ruiskupuristus-ominaisuudet .A process for granulating thermosetting plastics by extrusion is known in the art and comprises melting melamine or phenolic resins in an extruder and extruding the resulting product through a lattice at a temperature between 80 and 100 ° C; the strands thus formed are cut into granules of a predetermined size. However, the difficulties associated with maintaining temperature conditions with high accuracy substantially complicate the extrusion process. In addition, the obtained granules do not have sufficiently good injection molding properties.
"Werner & Pfleiderer", eräs länsisaksalainen yhtiö, on yrittänyt voittaa tämän haitan kehittämällä jatkuvan menetelmän kuumassa kovettuvan seka-aineen valmistamiseksi ja sen rakeistamiseksi suulakepuristamalla. Tässä menetelmässä lähtömassa sulatetaan, homogenoidaan ja kondensoidaan osaksi, minkä jälkeen siihen lisätään "aine", joka pysäyttää kondensoimisreaktion ja alentaa tuoteen viskositeettiä. Tällaisena "aineena" käytetään vettä 0,5-,8,0 pai-no-%:n määrä."Werner & Pfleiderer", a West German company, has tried to overcome this disadvantage by developing a continuous process for the production of a thermosetting compound and its granulation by extrusion. In this method, the starting mass is melted, homogenized and partially condensed, after which a "substance" is added which stops the condensation reaction and lowers the viscosity of the product. As such "substance", water is used in an amount of 0.5 to 8.0% by weight.
On kuitenkin myös tunnettua, että veden lisääminen kuumassa kovettuvaan seka-aineeseen huonontaa tästä aineesta myöhemmin valmistettavien tuotteiden eristys- ja fysikaalismekaanisia ominaisuuksia.However, it is also known that the addition of water to a thermosetting compound impairs the insulating and physical-mechanical properties of products subsequently made from this material.
Suulakepuristettaessa lämpömuovautuvaa ainetta rajoittaa purseen ulosvirtausta erilaisten vikojen muodostuminen sen pinnalle, mistä on seurauksena lopullisten tuotteiden huonontunut ulkonäkö. Lisäksi kohdataan suuria vaikeuksia suulakepuristettaessa erittäin viskoosisia lämpömuovautuvia aineita.When the thermoplastic material is extruded, the outflow of the extrudate is limited by the formation of various defects on its surface, resulting in a deteriorated appearance of the final products. In addition, great difficulties are encountered in extruding highly viscous thermoplastic materials.
Tekniikan tasolla tunnetaan myös menetelmä tuotteiden valmistamiseksi kestomuoveista, kuten polyolefiineistä, joiden sula-Also known in the art is a process for the manufacture of products from thermoplastics, such as polyolefins,
IIII
3 67321 indeksi on 0,3 g/10 min. ja tämä menetelmä käsittää polymeerin sekoittamisen voiteluaineen kanssa ja sen jälkeen pursutuksen mäntä-suulakepuristimessa. Menetelmä lopullisten puristettujen tuotteiden valmistamiseksi suoritetaan seuraavalla tavalla. Polymeeriaineen rakeita syötetään syöttölaatikosta suulakepuristuskanavaan, jossa rakeet pehmennetään lämpötilan vaikutuksella, sulatetaan ja sitten niiden kulkiessa jäähdytysvyöhykkeen kautta puristetaan tuotteiksi. Kestomuovin muovattavuus varmistetaan tässä tapauksessa lisäämällä siihen voiteluaineita, kuten glyserolia korkeampien alifaattisten happojen amidien kanssa. Tällä alan aikaisemmalla menetelmällä on kuitenkin tiettyjä haittoja, kuten alhainen muovaustuotantokyky (lopullisen tuotteen ulosvirtausnopeus on ainoastaan 0,15-0,64 m/min) ja alhainen aineen tiivistymisaste muodostussuulakkeessa, mistä on seurauksena lopullisen tuotteen huonontunut laatu. Suuresti paisutettujen kestomuovien, tai kestomuovien, jotka sisältävät suuren määrän geelimäistä jaetta, puristaminen on täysin mahdoton suorittaa käyttäen tätä menetelmää, ts. suulakepuristamista, silloinkin kun lisätään voiteluaineita.3 67321 has an index of 0.3 g / 10 min. and this method comprises mixing the polymer with a lubricant and then extruding in a piston-extruder. The process for making the final extruded products is performed as follows. The granules of polymeric material are fed from a feed box to an extrusion channel, where the granules are softened by the action of temperature, melted and then, as they pass through the cooling zone, are compressed into products. The formability of the thermoplastic is ensured in this case by adding lubricants such as glycerol with amides of higher aliphatic acids. However, this prior art method has certain disadvantages, such as low molding capacity (the final product has an outflow rate of only 0.15-0.64 m / min) and a low degree of material compaction in the forming nozzle, resulting in degraded quality of the final product. Compression of highly expanded thermoplastics, or thermoplastics containing a large amount of gel-like fraction, is completely impossible to perform using this method, i.e., extrusion, even when lubricants are added.
Keksinnön kohteena on menetelmä kertamuovimateriaalin nopeaksi suulakepuristamiseksi kun sulan materiaalin viskositeetti on 50·106-300·106Ρ.The invention relates to a method for rapidly extruding a thermoplastic material when the viscosity of the molten material is 50 · 106-300 · 106Ρ.
Keksinnölle on tunnusomaista, että materiaaliin lisätään ennen suulakepuristusta voiteluainetta, joka alentaa sulatteen ulkoista kitkaa, sellaisessa määrin, että sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan välinen suhde on 1,5-4,0, ja että suulakepuristus suoritetaan lämpötilassa 90-110°C nopeudella 20-300 m/min.The invention is characterized in that a lubricant which reduces the external friction of the melt is added to the material before extrusion to such an extent that the ratio between the internal and external friction of the melt is 1.5-4.0, and that the extrusion is performed at 90-110 ° C at a rate of 20- 300 m / min.
Keksinnön kohteena on myös menetelmä kestomuovimateriaalin suulakepuristamiseksi sulaindeksin ollessa 0,1-0,01 g/10 min nopeudella 20-300 m/min, jolle menetelmälle on tunnusomaista, että materiaaliin lisätään ennen suulakepuristusta voiteluainetta, joka alentaa sulatteen ulkoista kitkaa, sellaisessa määrin, että sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan välinen suhde on 1,5-4,0, ja että suulakepuristus suoritetaan lämpötilassa 140-170°C.The invention also relates to a method for extruding a thermoplastic material with a melt index of 0.1-0.01 g / 10 min at a speed of 20-300 m / min, which method is characterized in that a lubricant which reduces the external friction of the melt is added to the material before extrusion to such an extent that the ratio of internal to external friction of the melt is 1.5 to 4.0, and that the extrusion is performed at a temperature of 140 to 170 ° C.
Keksinnön mukainen menetelmä tekee mahdolliseksi valmistaa kuumana kovettuvista aineista rakeita, joista edelleen voidaan valmistaa tuotteita tavanomaisin eri menetelmin.The method according to the invention makes it possible to prepare granules from hot-curable materials, from which products can be further prepared by various conventional methods.
4 67321 Tästä rakeistetusta aineesta saatavilla tuotteilla on hyvät fysikaalismekaaniset ja eristävät ominaisuudet.4 67321 The products obtained from this granulated material have good physical-mechanical and insulating properties.
Tämän keksinnön mukainen menetelmä tekee myös mahdolliseksi lämpömuovautuvista aineista valmistaa erilaisia muotoiltuja tuotteita, kuten putkia ja levyjä kasvaneella pursutusnopeudella ja niiden pinnan hyvällä laadulla.The method according to the present invention also makes it possible to produce various shaped products from thermoplastic materials, such as pipes and sheets, with an increased extrusion rate and a good surface quality.
Kuten jD edellä mainittiin tulisi sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan arvojen suhteen vaihdella välillä 1,5 - 4,0. Tämän suhteen alentamisesta l,5:n alapuolelle on seurauksena purseen pinnan laadun huononeminen, mikä johtuu sulatteen lisääntyneestä tarttumisesta suulakepuristuslaitteiston ainekseen. Tämän suhteen nostaminen 4,0:n yläpuolelle tekee välttämättömäksi käyttää hyvin suuria paineita pursotuksessa, ts. voimia, jotka vaaditaan työntämään aine muodostussuulakkeen läpi. Tämä suhde on ratkaiseva, koska se sallii menetelmän toteuttamisen olosuhteissa, joissa sulatettu aine liukuu seiniä pitkin suulakepuristuslaitteen sisätyöpin-noilla. Aineen liikkuminen suulakepuristimessa ja muodostussuulak-keessa tapahtuu tässä tapauksessa jännityksettömän tulpan muodossa, mikä tarkoittaa, että aineen liikkeen nopeudet alueilla lähellä laitteen seinämiä ja aineen nopeudet sen sisätilassa lähestyvät toisiaan tai ovat samat. Tämä asiantila tekee mahdolliseksi aineiden suulakepuristamisen suorittamisen lisääntyneillä nopeuksilla väliltä 20-300 m/min.; lisäksi alle 20 m/min. nopeudella seinää lähellä olevia liukumisolosuhteita ei voida taata.As mentioned above, the values of internal and external friction of the melt should range from 1.5 to 4.0. Lowering this ratio below 1.5 will result in a deterioration in the surface quality of the extrudate due to increased adhesion of the melt to the material of the extrusion equipment. Raising this ratio above 4.0 makes it necessary to apply very high pressures in the extrusion, i.e. the forces required to push the substance through the forming nozzle. This ratio is crucial because it allows the method to be carried out under conditions in which the molten material slides along the walls on the inner working surfaces of the extruder. The movement of the substance in the extruder and the forming nozzle in this case takes place in the form of a stress-free plug, which means that the velocities of the substance in the areas close to the walls of the device and the velocities of the substance inside it approach or are the same. This condition makes it possible to perform extrusion of substances at increased speeds between 20 and 300 m / min .; in addition less than 20 m / min. sliding conditions close to the wall at speed cannot be guaranteed.
Kuumana kovettuvan lähtöaineen viskositeetin tulisi olla 6 6 väliltä 50 x 10 - 300 x 10 poisia. Tämä viskositeettialue tulisi pitää edellämaintun suhteen ylläpitämiseksi sulatteen ulkoisen ja sisäisen kitkan arvojen välillä edellämääritetyllä alueella.The viscosity of the thermosetting starting material should be between 6 x 50 x 10 and 300 x 10. This viscosity range should be maintained in order to maintain the above ratio between the values of external and internal friction of the melt in the range defined above.
Lämpömuovautuvanlähtöaineen sulaindeksin tulisi vaihdella välillä 0,01 - 0,1 g/10 min. Tämä on myös välttämätöntä sulatteen ulkoisen ja sisäisen kitkan arvojen välisen suhteen pitämiseksi edellä määritetyllä alueella. Käsite "sulaindeksi" kuten sitä tässä käytetään, tarkoittaa polymeerin massaa (grammoissa) joka pursuaa standardiviskosimetrikapillaarin läpi 190°C:n lämpötilassa 2,16 kgf:n kuormalla ulosvirtauksen 10 minuutin aikana. Kapillaarin standardimitat ovat seuraavat: pituus 8,000 - 0,025 mm; läpimitta 2,095 - 0,005 mm; viskosimetrisylinterin sisäläpimitta 5 + 67321 on 9,54 - 0,016 mm.The melt index of the thermoplastic starting material should range from 0.01 to 0.1 g / 10 min. This is also necessary to maintain the relationship between the external and internal friction values of the melt in the range defined above. The term "melt index" as used herein means the mass (in grams) of polymer that exudes through a standard viscometric capillary at 190 ° C with a load of 2.16 kgf during an outflow of 10 minutes. The standard capillary dimensions are as follows: length 8,000 to 0.025 mm; diameter 2.095 to 0.005 mm; the inner diameter of the viscometer cylinder 5 + 67321 is 9.54 to 0.016 mm.
Keksinnön mukaisesti kuumassa kovettuvan aineen suulake-puristaminen suoritetaan lämpötila-alueella 90-110°C. Alle 90°C:n lämpötilassa aine ei sula täydellisesti, minkä vuoksi aine ei homogenoidu täydellisesti haitaten siten pursutusprosessia. Toisaalta lämpötilassa 110°C:n yläpuolelta on syvä kondensaatioreaktion lisäys mahdollinen, jolloin aine muuttuu sulamattomaan tilaan, minkä seurauksena suulakepuristaminen on mahdotonta.According to the invention, the extrusion of the thermosetting agent is carried out in the temperature range of 90 to 110 ° C. At temperatures below 90 ° C, the substance does not melt completely, so that the substance does not completely homogenize, thus interfering with the extrusion process. On the other hand, at a temperature above 110 ° C, a deep increase in the condensation reaction is possible, whereby the substance changes to an indigestible state, as a result of which extrusion is impossible.
Keksinnön mukaisesti lämpömuovautuvan aineen suulakepuristaminen suoritetaan lämpötilavälillä 140-170°C. Lämpötilassa 140°C:n alapuolella aineella on hyvin korkea viskositeetti, minkä vuoksi sen pursutus vaatii korkeiden paineiden käyttöä. Lämpötilan nostamisesta yli 170°C:n on seurauksena sulatetun aineen sisäisten ja ulkoisten kitka-arvojen välisen suhteen särkyminen.According to the invention, the extrusion of the thermoplastic material is carried out at a temperature in the range of 140-170 ° C. At temperatures below 140 ° C, the material has a very high viscosity, which is why its extrusion requires the use of high pressures. Raising the temperature above 170 ° C will break the relationship between the internal and external friction values of the molten material.
Keksinnön mukaisesti aineen suulakepuristaminen suoritetaan lisäämällä siihen yhdistettä, joka alentaa sulatteen tarttumisvuo-rovaikutusta pursutuslaitteiston pinnan kanssa, määrä, joka takaa sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan edellä määritellyn suhteen.According to the invention, the extrusion of the substance is carried out by adding to it an amount of a compound which reduces the adhesion adhesion of the melt with the surface of the extrusion apparatus, which ensures the internal and external friction of the melt as defined above.
Tällaisina yhdisteinä kuumassa kovettuvien aineiden suu-lakepurist.usta varten käytetään seuraavia: sinkkidialkyyliditio-fosfaattia (jossa alkyyli sisältää 4-8 hiiliatomia) 0,5-2,5 pai-no-%:n määrä; sinkkidialkyyliditiofosfaatin ja epoksisteariini-happo-2-etyyliheksylaatin seosta suhteessa 20-50:80-50, 0,5-2,5 paino-%:n määrä; sinkkidialkyyliditiofosfaatin ja polyhydroksipro-pyleeniglykoliri seosta suhteessa 30-50:70-50, 0,5-2,5 paino-%:n määrä.As such compounds for the extrusion of thermosetting substances, the following are used: zinc dialkyl dithiophosphate (wherein alkyl contains 4 to 8 carbon atoms) in an amount of 0.5 to 2.5% by weight; a mixture of zinc dialkyl dithiophosphate and epoxystearic acid 2-ethylhexylate in a ratio of 20-50: 80-50, 0.5-2.5% by weight; a mixture of zinc dialkyl dithiophosphate and polyhydroxypropylene glycol in a ratio of 30-50: 70-50, 0.5-2.5% by weight.
Suulakepuristettaessa lämpömuovautuvia aineita käytetään tällaisina yhdisteinä seuraavina: bariumsulfonaattia 0,5-2,0 paino-%:n määrä tai kalsiumsulfonaattia määrä väliltä 0,5-2,0 paino-%.In extrusion, thermoplastic materials are used as such compounds as follows: barium sulfonate in an amount of 0.5 to 2.0% by weight or calcium sulfonate in an amount of from 0.5 to 2.0% by weight.
Keksinnön mukainen suulakepuristusmenetelmä tekee kuumana kovettuvan aineen rakeistamisen mahdolliseksi ilman ei-toivottua saatujen rakeiden ennenaikaista kovettumista.The extrusion process according to the invention makes it possible to granulate the hot-curable substance without undesired premature curing of the obtained granules.
Keksinnön mukaisen pursutusmenetelmän tämä etu voidaan selittää sillä, että löydetty suhde sisäisten ja ulkoisten kitka-arvojen välillä pääasiallisesti poistaa sulatekerrosten leikkaus-vääntymän toistensa suhteen, minkä vuoksi ei tapahdu aineen huomattavaa kuumentumista, mikä yleensä on seurauksena sen ennenaikaisesta kovettumisesta. Lisäksi lämpösäteily, joka liittyy sulatetun ΤΓ -- 6 7 3 21 aineen ulkoiseen kitkaan, puristussuulakkeen pinnan kanssa, vähenee myös. Tämä tekee mahdolliseksi lisätä purseen ulosvirtausnopeutta 300 m/min. asti ja siten oleellisesti lisätä menetelmän tuotantokykyä .This advantage of the extrusion process according to the invention can be explained by the fact that the ratio found between internal and external friction values essentially eliminates the shear distortion of the melt layers with respect to each other, which does not cause significant heating of the material, usually due to premature curing. In addition, the thermal radiation associated with the external friction of the molten ΤΓ - 6 7 3 21 material with the surface of the compression nozzle is also reduced. This makes it possible to increase the burst outflow velocity to 300 m / min. and thus substantially increase the production capacity of the method.
Saadut rakeet ovat muodoltaan säännöllisen sylinterimäi-siä, ne eivät paakkuunnu varastoitaessa ja niitä voidaan käsitellä millä tahansa tavanomaisella menetelmällä, kuten ruiskupurista-malla tai muottipuristamalla. Rakeiden valmistukseen keksinnön mukaisesti ei liity pölyämistä, minkä johdosta räjähdysvaara vähenee ja työskentelyolosuhteet parantuvat.The granules obtained have a regular cylindrical shape, do not agglomerate during storage and can be processed by any conventional method, such as injection molding or compression molding. The preparation of the granules according to the invention does not involve dusting, as a result of which the risk of explosion is reduced and the working conditions are improved.
Keksinnön mukainen menetelmä tekee mahdolliseksi lämpömuo-vautuvan aineen, sekä paisutettuna että paisuttamattomana, sekä osittain silloitetun polymeerin, esim. jo käytössä olleen kesto-muovin suulakepuristamisen suorittamisen.Tekemällä näin lopulliset muovatut tuotteet eivät ole oleellisen alttiita ei-toivotulle paisumiselle tai muodon muutokselle. Tämä keksinnön mukaisen pursotus-menetelmän etu voidaan selittää sillä, ^:tä sulatetun aineen sisäisen ja ulkoisen kitkan arvojen välinen löydetty suhde vähentää säikeen leikkauskomponentin merkitystä sulatetun aineen ulosvirtauksen aikana ja tähän liittyviä normaalijännityksiä, jotka ovat vastuussa purseen paisumisarvosta.The process of the invention makes it possible to extrude a thermosetting material, both expanded and unexpanded, as well as a partially crosslinked polymer, e.g. a thermoplastic already in use. By doing so, the final molded products are not substantially susceptible to undesired expansion or deformation. This advantage of the extrusion method according to the invention can be explained by the fact that the ratio found between the values of internal and external friction of the molten material reduces the importance of the shear component during the molten material outflow and the associated normal stresses responsible for the bellows expansion value.
Kaikki tämä tekee mahdolliseksi lisätä purseen ulosvirtaus-nopeus 300 m: iin/niin. asti, samalla säilyttäen sen hyvä laatu; tämä puolestaan johtaa menetelmän suurempaan tuotantokykyyn samanaikaisesti alentaen käsitteiylämpötilaa 3-50°C:lla verrattuna lämpötilaan, jota käytetään tavanomaisissa pursutusmenetelmissä, vähentäen täten oleellisesti voiman kulutusta suulakepuristusta varten.All this makes it possible to increase the burst outflow velocity to 300 m / s. while maintaining its good quality; this in turn results in a higher production capacity of the process while lowering the process temperature by 3-50 ° C compared to the temperature used in conventional extrusion processes, thus substantially reducing the power consumption for extrusion.
Keksinnön mukainen menetelmä toteutetaan käytännöllisesti seuraavalia tavalla.The method according to the invention is practically implemented in the following way.
Ensin määritetään lähtöviskositeetti (kuumassa kovettuvan aineen ollessa kysymyksessä) ja sulaindeksi (lämpömuovautuvalle aineelle). Kuumana kovettuvan aineen viskositeetti määritetään pyörivän viskosimetrin avulla, joka on "sylinteri-sylinteri"- tyyppiä, 120°C:n lämpötilassa ja leikkausnopeudella 0,014 s ^ o sekä 300 kg/cm puristuksella. Suulakepuristettavan kuumana kovettuvan aineen sulatteen viskositeetin täytyy olla välillä 50 x 10^ - 300 x 10^ poisia.First, the initial viscosity (in the case of a thermosetting agent) and the melt index (for a thermoplastic agent) are determined. The viscosity of the hot-curing material is determined by means of a rotating viscometer of the "cylinder-cylinder" type, at a temperature of 120 ° C and a shear rate of 0.014 s 2 o and a compression of 300 kg / cm. The melt viscosity of the hot-curable material to be extruded must be between 50 x 10 x and 300 x 10 x.
7 673217 67321
Jos lähtöaineen viskositeetti ei ole tältä väliltä, voidaan se asettaa haluttuun arvoon sekoittamalla alkuperäinen aine aiheen kanssa, jolla on sama koostumus mutta korkeampi tai matalampi viskositeetti. Lämpömuovautuville aineille määritetään sulaindeksi, jonka pitää olla 0,01 - 0,1 g/10 min.If the viscosity of the starting material is not in this range, it can be set to the desired value by mixing the original material with a subject having the same composition but a higher or lower viscosity. For thermoplastic materials, a melt index is determined, which should be 0.01 to 0.1 g / 10 min.
Jos lähtöpolymeerin sulaindeksi ylittää 0,1 g/10 min., se alennetaan lisäämällä täyteainetta tai silloittamalla edelleen joko kemiallisin tai fysikaalisin menetelmin.If the melt index of the starting polymer exceeds 0.1 g / 10 min., It is reduced by adding a filler or by further crosslinking by either chemical or physical methods.
Sen jälkeen kun edellä saadut arvot on määritetty, määritetään sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan suhde "sylinteri-sylinteri "-tyyppisellä pyörivällä viskosimetrillä käyttäen uurrettua (sisäiselle kitkalle) ja sileätä (ulkoiselle kitkalle) pyörivää sylinteriä. Tämä suhde määritetään uurretun ja sileän sylinterin vääntömomenttien arvojen välisellä suhteella niiden pyörimisnopeuden ollessa 50 r/min ja kuumassa kovettuville muoveille lämpötilassa 120°C ja lämpömuovautuville aineille 160°C.ssa. Tämän suhteen ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä tulisi olla alueella 1,5 - 4,0. Jos aineella on tämä kitkasuhde, se syötetään suoraan pursutukseen, jos aine ei täytä tätä vaatimusta tämän suhteen haluttu arvo taataan lisäämällä lähtöaineeseen yhdisteitä, jotka alentavat sen sulatteen tarttuvuutta pursutuslaitteen pinnalle. Kuumassa kovettuvan aineen suulakepuristuksen tapauksessa näihin lisätään sinkkidialkyyliditiofosfaattia 0,5 - 2,5 paino-%:n määrä tai sink-kidialkyyliditiofosfaatin ja epoksisteariinihappo-2-etyyliheksy-laatin seosta suhteessa 20-50 : 80-50, 0,5 - 2,5 paino-%:n määrä tai sinkkidialkyyliditiofosfaatin ja polyhydroksipropyleeniglykolin seosta painosuhteessa 30-50:70-50, määrä 0,5:stä 2,5 paino-%:iin.After determining the above values, the ratio of internal to external friction of the melt is determined by a rotating viscometer of the "cylinder-cylinder" type using a grooved (internal friction) and smooth (external friction) rotating cylinder. This ratio is determined by the ratio between the torque values of the grooved and smooth cylinders at 50 rpm and for thermosetting plastics at 120 ° C and for thermoplastics at 160 ° C. In this respect, the external and internal friction values should be in the range of 1.5 to 4.0. If the substance has this friction ratio, it is fed directly to the extrusion, if the substance does not meet this requirement, the desired value in this respect is guaranteed by adding to the starting material compounds which reduce the adhesion of its melt to the surface of the extrusion device. In the case of hot-curing extrusion, zinc dialkyl dithiophosphate is added in an amount of 0.5 to 2.5% by weight or a mixture of zinc dialkyl alkyl dithiophosphate and epoxystearic acid 2-ethylhexylate in a ratio of 20 to 50: 80 to 50, 0.5 to 2.5%. by weight or a mixture of zinc dialkyldithiophosphate and polyhydroxypropylene glycol in a weight ratio of 30 to 50: 70 to 50, in an amount of 0.5 to 2.5% by weight.
Suulakepuristettaessa lämpömuovautuvia aineita, lisätään näihin bariumsulfonaattia 0,5 - 2,0 paino-%:n määrä tai kalsium-sulfonaattia 0,5 - 2,0 paino-%:n määrä.When extruding thermoplastic materials, barium sulfonate in an amount of 0.5 to 2.0% by weight or calcium sulfonate in an amount of 0.5 to 2.0% by weight is added thereto.
Lisättävän yhdisteen määrä valitaan sulatetun aineen viskositeetin tai sulaindeksin mukaan.The amount of compound to be added is selected according to the viscosity or melt index of the molten substance.
Näitä yhdisteitä voidaan lisätä aineeseen joko sen valmistusprosessissa tai suoraan ennen sen suulakepuristamista.These compounds can be added to the material either in its manufacturing process or directly prior to its extrusion.
Kaikki edellä mainitut yhdisteet ovat alalla tunnettuja. Sinkkidialkyyliditiofosfaattia, barium- ja kalsiumsulfonaatteja on saatavissa petrokemiallisista synteeseistä. Polyhydroksipropy-leeniglykolia valmistetaan polymeroimalla hydroksipropyleeniglyko- 8 67321 lia, kun taas epoksisteariinihappo-2-etyyliheksylaattia valmistetaan epoksidoimalla öljyhapon ja 2-etyyliheksanolin eetteröimis-tuote.All of the above compounds are known in the art. Zinc dialkyl dithiophosphate, barium and calcium sulfonates are available from petrochemical syntheses. Polyhydroxypropylene glycol is prepared by polymerizing hydroxypropylene glycol, while epoxystearic acid 2-ethylhexylate is prepared by epoxidizing the etherification product of oleic acid and 2-ethylhexanol.
Kun edellä mainittu yhdiste on lisätty tarkistetaan sisäisen ja ulkoisen kitkan arvojen välinen suhde käyttäen edellä kuvattua "sylinteri"-tyyppistä pyörivää viskosimetriä alueella 1,5 - 4.0 tämän keksinnön mukaisesti.After the above compound is added, the relationship between the values of internal and external friction is checked using a rotating viscometer of the "cylinder" type described above in the range of 1.5 to 4.0 according to the present invention.
Suulakepuristaminen voidaan suorittaa sekä mäntä- että ruu-visuulakepuristimessa. Kuumassa kovettuvan aineen pursotus suoritetaan lämpötilassa väliltä 90-110°C, kun taas lämpömuovautuvan aineen pursutus suoritetaan lämpötilassa väliltä 140-170°C purseen ulostulonopeuden ollessa 20-300 m/min.Extrusion can be performed in both a piston and a screw extruder. The extrusion of the thermosetting material is performed at a temperature between 90 and 110 ° C, while the extrusion of the thermoplastic material is performed at a temperature between 140 and 170 ° C at an extrusion speed of 20 to 300 m / min.
Tämän keksinnön paremmin ymmärtämiseksi annetaan seuraavas-sa joitakin spesifisiä esimerkkejä,jotka valaisevat sen suoritusmuotoja. Näissä esimerkeissä on käytetty sinkkidialkyyliditiofos-faattia, jonka alkyyli sisältää 4-8 hiiliatomia.In order that this invention may be better understood, the following are some specific examples that illustrate embodiments thereof. In these examples, zinc dialkyl dithiophosphate having an alkyl content of 4 to 8 carbon atoms has been used.
Esimerkki 1 Lähtöainetta, joka sisältää novolakkatyyppistä fenolifor-maldehydihartsia 42,8 paino-%, heksametyleenitetramiinia 6,5 pai-no-%, kalkkia 0,9 paino-%, steariinia 0,7 paino-%, kaoliinia 4,4 paino-%, nigrosiinia 1,5 paino-% ja sahajauhoa 43,2 paino-% ja joka on valmistettu pyörivällä tai ruuviplastisoinnilla, testataan viskositeetin suhteen "sylinteri-sylinteri"-tyyppisessä pyörivässä viskosimetrissä 120°C:n lämpötilassa ja leikkausnopeudella 0,014 s ^. Tämä viskositeetti on 300 x 10^ poisia. Sitten, käyttäen samaa laitetta, määritetään suhde sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan arvojen välillä. Se on 1,36. Lähtöaineen viskositeetin arvosta määritetään voiteluyhdisteen määrä takaamaan tarvittava suhde sisäisten ja ulkoisten.kitka -arvojen välillä. Tämä määrä on 2.0 paino-%.Lähtöaine sekoitetaan sitten 2,0 paino-%:n kanssa sink-kidialkyyliditiofosfaattia siipityyppisessä sekoittimessa ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä tarkistetaan; se on 3,7. Sitten näin valmistettu aine rakeistetaan ruuvisuulakepuristi-messa muodostussuulakkeen lämpötilan ollessa 105°C. Aine suulake-puristetaan suulakkeen läpi säikeen muodossa nopeudella 20 m minuutissa ja leikataan sitten suulaketasoa pitkin pyörivillä terillä rakeiksi, joiden läpimitta on 3 mm ja pituus 3-4 mm. Tällöin ei synny pääasiallisesti ollenkaan pölyjaetta. Aine ei kovetu rakeis-tamisen aikana, mikä osoitetaan vakiomäärällä jaetta, joka on uutettu asetonilla ennen rakeistamista (49,6 %) ja rakeistamisen jäi- 67321 keen (49,6 %). Näin valmistetut rakeet eivät paakkuunnu varastoitaessa .Example 1 Starting material containing 42.8% by weight of phenol-formaldehyde resin of the novolac type, 6.5% by weight of hexamethylenetetramine, 0.9% by weight of lime, 0.7% by weight of stearin, 4.4% by weight of kaolin , nigrosine 1.5% by weight and sawdust 43.2% by weight and prepared by rotary or screw plasticization are tested for viscosity in a "cylinder-cylinder" type rotary viscometer at 120 ° C and a shear rate of 0.014 s 2. This viscosity is 300 x 10 ^ off. Then, using the same equipment, the relationship between the values of internal and external friction of the melt is determined. That's 1.36. The viscosity value of the starting material is used to determine the amount of lubricating compound to ensure the necessary relationship between internal and external friction values. This amount is 2.0% by weight The starting material is then mixed with 2.0% by weight of zinc crystalline dithiophosphate in a wing-type mixer and the ratio between external and internal friction values is checked; it is 3.7. The material thus prepared is then granulated in a screw extruder at a forming die temperature of 105 ° C. The substance is extruded through a die in the form of a thread at a speed of 20 m per minute and then cut into granules with a diameter of 3 mm and a length of 3-4 mm by means of blades rotating along the die plane. In this case, mainly no dust fraction is generated. The substance does not harden during granulation, as indicated by the constant amount of fraction extracted with acetone before granulation (49.6%) and the residue of granulation (67.6%). Granules prepared in this way do not agglomerate during storage.
Esimerkki 2 Lähtöainetta, joka on valmistettu sekoittamalla 58,6 paino-osaa ureaa mono- ja dimetyloli-johdannaistensa muodossa, 41,0 paino-% sulfiittiselluloosaa, 0,4 paino-% sinkkistearaattia, testaan viskositeetin % sulatteen sisäisten ja ulkoisten kitka-arvojen välisen suhteen edellisessä esimerkissä 1 kuvatun menettelytavan mukai- g sesti. Nämä parametrit ovat vastaavasti 250 x 10 poisia ja 1,2. Senjälkeen lähtöaineeseen lisätään 1,8 paino-% voiteluseosta, jossa on 30 paino-% sinkkidialkyyliditiofosfaattia ja 70 paino-% polyhydroksipropyleeniglykolia ja seosta sekoitetaan siipityyppi-sessä sekoittimessa 30 minuuttia. Kitkojen suhde tarkistetaan sitten ja se on 2,8; tässä suhteessa aine suulakepuristetaan mäntä-suulakepuristimessa muodostussuulakkeen lämpötilan ollessa 95-100°C. Aine pakotetaan suulakkeen läpi säikeen muodossa ja leikataan rakeiksi, joiden läpimitta on 3 mm ja pituus 3-4 mm; purseen ulosvirtausnopeus on 180 m/min. Aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista ei havaita. Rakeet eivät paakkuunnu varastoitaessa .Example 2 A starting material prepared by mixing 58.6 parts by weight of urea in the form of its mono- and dimethylol derivatives, 41.0% by weight of sulphite cellulose, 0.4% by weight of zinc stearate is tested for viscosity between the internal and external friction values of the melt. according to the procedure described in Example 1 above. These parameters are 250 x 10 off and 1.2, respectively. 1.8% by weight of a lubricating mixture of 30% by weight of zinc dialkyldithiophosphate and 70% by weight of polyhydroxypropylene glycol are then added to the starting material and the mixture is stirred in a paddle-type mixer for 30 minutes. The friction ratio is then checked and is 2.8; in this respect, the substance is extruded in a piston extruder at a forming die temperature of 95-100 ° C. The substance is forced through a die in the form of a thread and cut into granules with a diameter of 3 mm and a length of 3-4 mm; the burst outflow velocity is 180 m / min. No dusting or premature curing of the substance is observed. The granules do not agglomerate during storage.
Esimerkki 3 Lähtöaineeseen, joka on samanlainen kuin edellisessä esimerkissä 1 kuvattu, lisätään 1,5 paino-% seosta, jossa on 20 % sinkkidialkyyliditiofosfaattia ja 80 paino-% 2-etyyliheksyyliepoksi-stearaattia; sitten suoritetaan testi viskositeettiä ja kitka-suhdetta varten, nämä arvot ovat vastaavasti 50 x 10^ poisia ja 1,5. Sitten aine suulakepuristetaan seuraten esimerkin 1 menettelyä. Purseen ulosvirtausnopeus on 20 m/min. Rakeistamisen aikana ei havaita aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista. Rakeet eivät paakkuunnu varastoitaessa.Example 3 To a starting material similar to that described in Example 1 above is added 1.5% by weight of a mixture of 20% zinc dialkyl dithiophosphate and 80% by weight of 2-ethylhexyl epoxy stearate; then a test for viscosity and friction ratio is performed, these values are 50 x 10 6 and 1.5, respectively. The material is then extruded following the procedure of Example 1. The burst outflow velocity is 20 m / min. No dusting or premature curing of the substance is observed during granulation. The granules do not agglomerate during storage.
Esimerkki 4 Lähtöaineesta, joka on samanlainen kuin edellä esimerkissä 1 kuvattu, testataan viskositeetti ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitkojen välillä seuraten esimerkin 1 menettelyä. Viskositeetti on 180 x 10^ poisia; kitkasuhde on 1,30. Lähtöaineeseen lisätään sitten 2 % seosta, jossa on sinkkidialkyyliditiofosfaattia(40 paino-%) ja polyhydroksipropyleeniglykolia (60 paino-%) tarvittavan suhteen saavuttamiseksi sisäisten ja ulkoisten kitka-arvojen välille, sitten massaa sekoitetaan. Senjälkeen kitkasuhde tarkistetaan; τ~ .----------- 10 67321 se on 4,0. Edelleen suoritetaan suulakepuristus ja purseen leikkaaminen osasiksi seuraten edellisen esimerkin 1 menettelyä. Purseen ulosvirtausnopeus on 25 m/min. Aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista ei havaita. Rakeet eivät paakkuunnu varastoitaessa.Example 4 From a starting material similar to that described in Example 1 above, the viscosity and the ratio between external and internal friction are tested following the procedure of Example 1. The viscosity is 180 x 10 4; the friction ratio is 1.30. A 2% mixture of zinc dialkyl dithiophosphate (40% by weight) and polyhydroxypropylene glycol (60% by weight) is then added to the starting material to achieve the required ratio between internal and external friction values, then the mass is mixed. The friction ratio is then checked; τ ~ .----------- 10 67321 it is 4.0. Further, extrusion and fragmentation of the burr are carried out following the procedure of Example 1 above. The burst outflow velocity is 25 m / min. No dusting or premature curing of the substance is observed. The granules do not agglomerate during storage.
Esimerkki 5 Lähtöaineesta, jolla on edellä esimerkissä 1 kuvattu koostumus, testataan viskositeetti ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä seuraten esimerkin 1 menettelyä. Viskositeetti on 250 x 10^ poisia, kitkasuhde on 1,15. Sitten lähtöaineeseen lisätään sinkkidialkyyliditiofosfaattia 2,5 paino-%:n määrä ja massaa sekoitetaan kuulamyllyssä 30 minuuttia. Senjälkeen kitkasuhde tarkistetaan; se on 3,65. Sitten saatu aine suulakepuristetaan ja rakeistetaan edellä esimerkissä 2 kuvatulla tavalla, jolloin purseen ulosvirtausnopeus on 240 m/min. Aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista ei havaita. Rakeet eivät paakkuunnu varastoitaessa.Example 5 A starting material having the composition described in Example 1 above is tested for viscosity and the relationship between external and internal friction values following the procedure of Example 1. The viscosity is 250 x 10 4, the friction ratio is 1.15. Zinc dialkyl dithiophosphate is then added to the starting material in an amount of 2.5% by weight and the mass is stirred in a ball mill for 30 minutes. The friction ratio is then checked; it is 3.65. The resulting material is then extruded and granulated as described in Example 2 above, with an extrusion velocity of 240 m / min. No dusting or premature curing of the substance is observed. The granules do not agglomerate during storage.
Esimerkki 6 Lähtöaineesta, jolla on edellä esimerkissä 2 kuvattu koostumus, testataan viskositeetti. ja kitkasuhde kuten edellä esimerkissä 1. Viskositeetti on 120 x 10^ poisia, kitkasuhde 1,1. Sitten lähtöaineeseen lisätään 1,2 paino-% sinkkidialkyyliditiofosfaattia ja massaa sekoitetaan. Sen jälkeen kitkasuhde tarkistetaan se on 2,2. Sitten näin valmistettu aine suulakepuristetaan 90°C:n lämpötilassa ja rakeistetaan samalla tavalla kuin esimerkissä 2 kuvattiin, jolloin purseen ulosvirtausnopeus on 120 m/min. Aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista ei havaittu.Example 6 A starting material having the composition described in Example 2 above is tested for viscosity. and a friction ratio as in Example 1 above. The viscosity is 120 x 10 6, the friction ratio is 1.1. 1.2% by weight of zinc dialkyl dithiophosphate is then added to the starting material and the mass is stirred. After that, the friction ratio is checked to be 2.2. The material thus prepared is then extruded at a temperature of 90 ° C and granulated in the same manner as described in Example 2, with an outflow velocity of 120 m / min. No dusting or premature curing of the substance was observed.
Esimerkki 7 Lähtöaineesta, joka sisältää 58,6 paino-% ureaa mono- ja dimetylolijohdannaistensa muodossa, 41,0 paino-% sulfiittiselluloosaa, 0,4 paino-% sinkkistearaattia, 0,4 paino-% sinkkidialkyyliditiofosfaattia ja 1,1 paino-% polyoksipropyleeniglykolia, määritetään ensin sen viskositeetti ja sitten mitataan sulatteen sisäisen ja ulkoisen kitkan suhde seuraten esimerkissä 1 kuvattua menettelytapaa. Edellä mainitut tunnusarvot ovat vastaavasti 175 x 10^ poisia ja 1,7.Example 7 From a starting material containing 58.6% by weight of urea in the form of its mono- and dimethylol derivatives, 41.0% by weight of sulphite cellulose, 0.4% by weight of zinc stearate, 0.4% by weight of zinc dialkyl dithiophosphate and 1.1% by weight of polyoxypropylene glycol , its viscosity is first determined and then the ratio of internal to external friction of the melt is measured following the procedure described in Example 1. The above-mentioned characteristics are 175 x 10 4 and 1.7, respectively.
Koska alkuperäinen aine suoraan täyttää tässä ehdotetun menetelmän vaatimukset, aine suulakepuristetaan suoraan seuraten esimerkissä 2 kuvattua menettelytapaa 95°C:n lämpötilassa ja purseen ulosvirtausnopeudeila 170 m/min sekä rakeistetaan.Since the starting material directly meets the requirements of the method proposed herein, the material is directly extruded following the procedure described in Example 2 at a temperature of 95 ° C and an outflow velocity of 170 m / min and granulated.
11 6 7 3 2111 6 7 3 21
Aineen pölyämistä tai ennenaikaista kovettumista ei havaita. Rakeet eivät kasaannu paakuiksi varastoitaessa.No dusting or premature curing of the substance is observed. The granules do not agglomerate during storage.
Esimerkki 8 Lähtöaineeseen, joka sisältää 70 paino-% polyetyleeniä ja 30 paino-% sahajauhoa ja jonka sulaindeksiarvo on 0,08 g/10 min. ja suhde sulatteen ulkoisen ja sisäisen kitkan välillä 160°C:n lämpötilassa 1,14, lisätään 0,5 paino-% bariumsulfonaattia kitka-suhteen nostamiseksi. Bariumsulfonaatin sisällyttämisen jälkeen tämä suhde kasvaa l,75:ksi ja tällä suhteella suoritetaan yhdistelmän suulakepuristaminen mäntäsuulakepuristimessa 160°C:n lämpötilassa. Purseen ulosvirtausnopeus on 125 m/min.; Purse saadaan sylinterimäisten säikeiden muodossa, joilla on sileä pinta.Example 8 To a starting material containing 70% by weight of polyethylene and 30% by weight of sawdust and having a melt index value of 0.08 g / 10 min. and a ratio of external to internal friction of the melt at 160 ° C of 1.14, 0.5% by weight of barium sulfonate is added to increase the friction ratio. After the incorporation of barium sulfonate, this ratio increases to 1.75 and with this ratio the combination is extruded in a piston extruder at a temperature of 160 ° C. The burst outflow velocity is 125 m / min .; The burst is obtained in the form of cylindrical strands with a smooth surface.
Esimerkki 9 Lähtöaineeseen, joka sisätää 75 paino-% polyetyleeniä ja 25 paino-% sahajauhoa ja jonka sulaindeksi on 0,07 g/10 min. ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä sulatetussa aineessa 1,4 lämpötilassa 160°C, lisätään kalsiumsulfonaattia 1 paino-% määrä edellä mainitun kitkasuhteen nostamiseksi. Kalsium-sulfonaatin sisälyttämisen jälkeen tämä arvo kasvaa 2,7:ään. Tällä suhteella suoritetaan yhdistelmän suulakepuristus seuraten esimerkin 7 menettelyä. Purseen ulosvirtausnopeus on 150 m/min. Purse saadaan sylinterimäisen säikeiden muodossa, joilla on sileä pinta.Example 9 To a starting material containing 75% by weight of polyethylene and 25% by weight of sawdust and having a melt index of 0.07 g / 10 min. and the ratio between the external and internal friction values in the molten material 1.4 at 160 ° C, 1% by weight of calcium sulfonate is added to increase the above-mentioned friction ratio. After the incorporation of the calcium sulfonate, this value increases to 2.7. This ratio is used to extrude the combination following the procedure of Example 7. The burst outflow velocity is 150 m / min. The burst is obtained in the form of cylindrical strands with a smooth surface.
Esimerkki 10Example 10
Yhdistelmä, joka sisältää kemiallisella tai fysikaalisella menetelmällä osittain esisill oitettua polyetyleeniä, jonka geelija-keen sisältö on 58 paino-%, sekä bariumsulfonaattia 1 paino-%:n määrän ja jonka sulaindeksi on 0,09 g/10 min. ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä on 3, suulakepuristetaan mäntäsuulakepuristimessa, joka on varustettu putken muodostavalla suulakkeella, 140°C:n lämpötilassa. Purseen ulosvirtausnopeus on 80 m/min.Purseen muoto on putkimainen, näin valmistetuilla putkilla on sileä pinta.A combination comprising, by chemical or physical process, partially preformed polyethylene having a gel fraction content of 58% by weight and barium sulfonate in an amount of 1% by weight and having a melt index of 0.09 g / 10 min. and the ratio between the external and internal friction values is 3, is extruded in a piston extruder equipped with a tube-forming nozzle at a temperature of 140 ° C. The outflow velocity of the burr is 80 m / min. The shape of the burr is tubular, the pipes made in this way have a smooth surface.
Esimerkki 11Example 11
Yhdistelmä, joka sisältää 49 paino-% polypropyleeniä, 50 paino-% synteettistä piidioksidia ja 1 paino-% kalsiumsulfonaattia ja jonka sulaindeksi on 0,05 g/10 min. ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä 3,2, suulakepuristetaan mäntäsuulakepuristimessa 170°C:n lämpötilassa. Säikeenmuotoisen purseen ulos- 12 6 7321 Γ _ virtausnopeus on 240 m/min. Näin valmistetuilla säikeillä on sileä pinta.A combination containing 49% by weight of polypropylene, 50% by weight of synthetic silica and 1% by weight of calcium sulfonate and having a melt index of 0.05 g / 10 min. and a ratio between external and internal friction values of 3.2, is extruded in a piston extruder at a temperature of 170 ° C. The outflow velocity of the filamentous burr is 240 m / min. The strands thus prepared have a smooth surface.
Esimerkki 12Example 12
Suulakepuristetaan yhdistelmä, joka sisältää 58 paino-% polyetyleeniä, 40 paino-% sahajauhoa ja 2 paino-% bariumsulfonaat-tia ja jonka sulaindeksi on 0,01 g/10 min. ja suhde ulkoisten ja sisäisten kitka-arvojen välillä 4,0. Pursotus suoritetaan mäntä-suulakepuristimessa 160°C:n lämpötilassa. Purseen ulosvirtausno-peus on 180 m/min. Purse on muodoltaan kuusikulmainen ja sillä on sileä pinta.A combination containing 58% by weight of polyethylene, 40% by weight of sawdust and 2% by weight of barium sulfonate and having a melt index of 0.01 g / 10 min is extruded. and the ratio between external and internal friction values is 4.0. Extrusion is performed in a piston-extruder at a temperature of 160 ° C. The burst outflow velocity is 180 m / min. The burr is hexagonal in shape and has a smooth surface.
Esimerkki 13Example 13
Yhdistelmä, joka sisältää 66 paino-% polyvinyylikloridia, 15 paino-% aerosilia, 6 paino-% sellakkaa, 12 paino-% synteettistä kautsua ja 1 paino-% kalsiumsulfonaattia ja jonka sulaindeksi on 0,1 g/10 min. ja suhde sulatteen sisäisten ja ulkoisten kitka-arvojen välillä 1,8, suulakepuristetaan mäntäsuulakepuristimessa 140°C:n lämpötilassa. Purseen ulosvirtausnopeus putkenmuot.oisena on 20 m/min. Näin valmistetulla purseella on sileä pinta.A combination containing 66% by weight of polyvinyl chloride, 15% by weight of aerosil, 6% by weight of shellac, 12% by weight of synthetic rubber and 1% by weight of calcium sulfonate and having a melt index of 0.1 g / 10 min. and the ratio between the internal and external friction values of the melt is 1.8, is extruded in a piston extruder at a temperature of 140 ° C. The burst outflow velocity in the form of a tube is 20 m / min. The burr thus prepared has a smooth surface.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI781777A FI67321C (en) | 1978-06-05 | 1978-06-05 | FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI781777A FI67321C (en) | 1978-06-05 | 1978-06-05 | FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL |
| FI781777 | 1978-06-05 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI781777A7 FI781777A7 (en) | 1979-12-06 |
| FI67321B true FI67321B (en) | 1984-11-30 |
| FI67321C FI67321C (en) | 1985-03-11 |
Family
ID=8511775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI781777A FI67321C (en) | 1978-06-05 | 1978-06-05 | FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FI (1) | FI67321C (en) |
-
1978
- 1978-06-05 FI FI781777A patent/FI67321C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI67321C (en) | 1985-03-11 |
| FI781777A7 (en) | 1979-12-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0122337B1 (en) | Polyvinyl-alcohol-based thermoplastic composition | |
| CA2178036A1 (en) | Advanced compatible polymer wood fiber composite | |
| KR100679552B1 (en) | Manufacturing method of composite material for high performance ABS and composite material for high function ABS | |
| US5597522A (en) | Method of making polyolefin/filler composite materials | |
| FI67321B (en) | FOERFARANDE FOER STRAENGSPRUTNING AV ETT HOEGVISKOEST HAERD- ELLER TERMOPLASTMATERIAL | |
| US4362835A (en) | Composition of pelletized and powdery LLDPE and liquid polyolefin for the production of film | |
| JPS59223753A (en) | Polyphenylene sulfide resin molding material | |
| US4205030A (en) | Method for extrusion of highly viscous thermosetting material | |
| JPS6198736A (en) | Production of flowable coated rubber pellet and pellet composition | |
| CN101382626A (en) | Optical cable foaming packing gasket granule material and method for producing same | |
| EP0575012A1 (en) | Polyolefin/filler composite materials and their use | |
| CN108929484B (en) | Rice hull powder modified regenerated polypropylene composition and preparation method thereof | |
| KR102238259B1 (en) | Manufacturing method of PVC pipe for water supply or drain and PVC pipe for water supply or drain manufactured therefrom | |
| US4822545A (en) | Method for making free-flowing coated rubber pellets | |
| RU2103286C1 (en) | Method of preparing graphite containing composition | |
| US4028448A (en) | Method of molding plastics material | |
| GB1597769A (en) | Method for extrusion of highly viscous thermosetting or thermoplastic material | |
| JPS6221821B2 (en) | ||
| KR100679553B1 (en) | Manufacturing method of high functional PS composite material and composite material for high functional PS | |
| CN113831645A (en) | Polyolefin alloy material for double-wall corrugated pipe, preparation method of polyolefin alloy material and double-wall corrugated pipe | |
| DE2825414C2 (en) | Process for the rapid extrusion of highly viscous thermoset or thermoplastic materials | |
| US6755999B2 (en) | Method of manufacturing a release-controlled pipe | |
| CN107501716B (en) | Polypropylene filling master batch prepared from polypropylene reclaimed material and preparation method thereof | |
| US5632945A (en) | Method for reforming a liquid crystal resin composite | |
| JPH0337245A (en) | Granular rubber chemical |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |
Owner name: MOSKOVSKY KHIMIKO-TEKHNOLOGICHESKY |