FI57890C

FI57890C - ROTERANDE SKAERVERKTYG

Info

Publication number: FI57890C
Application number: FI82272A
Authority: FI
Inventors: Viktor Samsonovich Salukvadze
Original assignee: Viktor Samsonovich Salukvadze
Priority date: 1971-05-10
Filing date: 1972-03-24
Publication date: 1980-11-10
Also published as: DE2217624A1; ATA291172A; IT960608B; FR2144210A5; SE390121B; AT333570B; DE2217624C2; NO145069C; FI57890B; NO145069B

Description

Ιί,44. KUULUTUSJULKAISU c Π Q Q r\ -M ^UTLÄGCNINGSSKRIFT 57 890 C tM\ Patentti sfnnrUy 10 11 1<3S0 • •Ojg (45) ,. ^ μ ^ ^ t r; _ , . _ , _ _ 'S“~v ^ (51) ky.hu/iw.ci. 3 B 24 D 13/04 SUOMI —FINLAND (21) »^ttlh«k*mu· —Ntentunueknlng 822/72 (22) HaiumtopUyt —2U.03-72 (23) AlkuptM—Glltlgt«t*dif 2*+.03-72 (41) Tullut JulklMksI — Blhrtt offuntllg 11.11.72Ιί, 44. ANNOUNCEMENT c Π Q Q r \ -M ^ UTLÄGCNINGSSKRIFT 57 890 C tM \ Patent sfnnrUy 10 11 1 <3S0 • • Ojg (45),. ^ μ ^ ^ t r; _,. _, _ _ 'S “~ v ^ (51) ky.hu/iw.ci. 3 B 24 D 13/04 ENGLISH —FINLAND (21) »^ ttlh« k * mu · —Ntentunueknlng 822/72 (22) HaiumtopUyt —2U.03-72 (23) AlkuptM — Glltlgt «t * dif 2 * +. 03-72 (41) Tullut JulklMksI - Blhrtt offuntllg 11.11.72

Patentti- ja rekisteri hallitus (44) Nlhttvttuipunort ]» kuuLjulk»l*un pvm. — och reflstarityrsltin Anadktn uthtfd och utl^krtfun pubHcertd 31*07« o0 (31)(33)(31) fyNftty tcuolkom loglrd priority 10.05-71 USSR(SU) 1662886 (71)(72) Viktor Samsonovich Salukvadze, 5 Parkovaya b2, kv. 53» Moskva, USSR(SU) (7*0 Oy Kolster Ab (5*0 Pyörivä leikkaustyökalu - Roterande skärverktyg Tämä keksintö liittyy yleisesti leikkaus työkaluihin ja tarkemmin määriteltynä pyöriviin leikkaustyökaluihin, joilla voidaan työstää erilaisten työkappaleiden tai aineiden pintaa.National Board of Patents and Registration (44) Nlhttvttuipunort] »kuLLulk» l * un pvm. - och reflstarityrsltin Anadktn uthtfd och utl ^ krtfun pubHcertd 31 * 07 «o0 (31) (33) (31) fyNftty tcuolkom loglrd priority 10.05-71 USSR (SU) 1662886 (71) (72) Viktor Samsonovich Salukvadze, 5 Parkovaya b2, kv. This invention relates generally to cutting tools and more particularly to rotary cutting tools for machining the surface of various workpieces or materials.

Keksintöä voidaan soveltaa laajalti kuumavalssattui metallin karstan poistamiseksi, valssatun tai valetun metallin pintavikojen sekä valukuoren irrottamiseksi ja metallipinnan puhdistamiseksi ruosteesta ja muista tahroista.The invention can be widely applied to remove hot rolled metal scale, to remove surface defects and casting of rolled or cast metal, and to clean the metal surface from rust and other stains.

Aikaisemmin on käytetty laajalti pyöriviä leikkaustyökaluja työkappaleiden tai aineiden pinnan työstämiseksi, kuten hiomalaikkoja ja -hihnoja, mutta nämä ovat hyvin lyhytikäisiä, mikä estää työstöprosessin automatisointia sanottuja työkaluja käytettäessä.In the past, widely used rotary cutting tools have been used to machine the surface of workpieces or materials, such as grinding wheels and belts, but these are very short-lived, which prevents automation of the machining process when using said tools.

Työstön aikana on näillä työkaluilla lisäksi taipumus saastuttaa ympäröivää tilaa hiomapölyllä, mikä on vaaraksi työntekijöiden terveydelle, sekä liata irrotettuja leikkauslastuja, mikä tekee niiden uudelleenkäytön vaikeaksi.In addition, during machining, these tools tend to contaminate the surrounding space with abrasive dust, which is a hazard to the health of workers, as well as dirt removed by cutting chips, making them difficult to reuse.

2 578902 57890

Kovia aineita työstettäessä tahtovat nämä työkalut muuttua kiiltäviksi ja aikaansaada palaneita kohtia työstettävällä pinnalla.When machining hard materials, these tools want to become shiny and create burnt spots on the surface to be machined.

Nykyisin on myös tunnettua käyttää sellaisia pyröriviä leikkaustyökaluja työkappaleiden tai aineiden pinnan työstämiseksi, jotka koostuvat olennaisesti ryhmästä sätettäisesti sijoitettuja, joustavia leikkausosia, jotka on kytketty yhteen toisen päänsä kohdalla, kun taas niiden vastakkaiset, vapaat päät liittyvät työkalun yhteiseen leikkauspintaan, joka on pyörähdyspin-nan muotoinen.It is now also known to use rotary cutting tools for machining the surface of workpieces or materials consisting essentially of a group of radially spaced, flexible cutting members connected together at one end, while their opposite free ends engage a common cutting surface of the tool in the form of a rotating surface. .

Sanotuissa, tunnetuissa työkaluissa «n leikkausosien työkalun yhteisellä leikkauspinnalla sijaitsevat vapaat päät sijoitettu toisistaan välimatkan päähän, joka vastaa itse leikkausosan paksuutta kerrottuna muutamalla tiulla,, sillä seurauksella, että työstön aikana kuhunkin leikkausosaan vaikuttaa leik-kausvoima, jonka tasoittaa vain leikkausosan jäykkyys.In said known tools, the free ends on the common cutting surface of the tool of the cutting parts are spaced apart, which corresponds to the thickness of the cutting part itself multiplied by a few paths, with the result that during machining each cutting part is affected by a cutting force smoothed only by the rigidity of the cutting part.

On yleisesti tunnettua, että metallin määrä, joka tulee leikatuksi pois työstettävästä pinnasta, on riippuvainen käytetystä leikausvoimasta ja on tähän suoraan verrannollinen.It is generally known that the amount of metal that is cut off from the surface to be machined depends on the shear force used and is directly proportional to this.

Tämän vuoksi on aivan ilmeistä, että sanottujen, tunnettujen työkalujen leikkusteho on edellä kerrotusta syystä hyvin alhainen.Therefore, it is quite obvious that the cutting power of said known tools is very low for the reason stated above.

Koska tunnettujen työkalujen leikkausosien jäykkyys on melko pieni, ne voivat vastaanottaa hyvin pienen leikkausvoiman, Tunnettujen työkalujen leikkausosien saamiseksi jäykemmiksi on esim. sijoitettu välikkeitä viereisten leikkausosien välille ja jäykistimiä kullekin leikkausosalle. Näistä toimenpiteistä ei kuitenkaan ole ollut olennaisesti myönteisiä tuloksia. Työstön aikana tahtovat leikkausosat taipua niin paljon, että ne työstävät kyljellään eli sivupinnallaan, minkä vuoksi leikkausprosessia ei voida suorittaa käytännössä tunnettuja työkaluja käyttäen.Since the rigidity of the cutting parts of the known tools is rather low, they can receive a very small shear force. In order to make the cutting parts of the known tools stiffer, for example, spacers and stiffeners are placed between the adjacent cutting parts. However, there have been no significant positive results from these measures. During machining, the cutting parts want to bend so much that they machine on their side, i.e. on their side surface, which is why the cutting process cannot be performed in practice using known tools.

Silloinkin, kun ne toimivat normaaliolosuhteissa (ilman ylikuormitusta), on tunnetuilla leikkaustyökaluilla näin ollen vain hyvin alhainen leikkauste-ho ja tämän vuoksi ne pystyvät irrottamaan vain mitättömän pienen ainemäärän työstettävästä pinnasta, on riippuvainen käytetystä leikkausvoimasta ja on tähän suoraan verrannollinen.Thus, even when operating under normal conditions (without overload), the known cutting tools have only a very low shear power and are therefore only able to remove a negligible amount of material from the surface to be machined, are dependent on the shear force used and are directly proportional to this.

Tämän vuoksi on aivan ilmeistä, että sanottujen, tunnettujen työkalujen leikkausteho on edellä kerrotusta syystä hyvin alhainen.Therefore, it is quite obvious that the shear power of said known tools is very low for the reason stated above.

Koska tunnettujen työkalujen leikkausosien jäykkyys on melko pieni, ne voivat vastaanottaa hyvin pienenleikkausvoiman. Tunnettujen työkalujen leikkausosien saamiseksi jäykemmiksi on esim. sijoitettu välikkeitä viereisten leikkausosien välille ja jäykistimiä kullekin leikkausosalle. Näistä toimenpiteistä ei kuitenkaan ole ollut olennaisesti myönteisiä tuloksia. Työstön aikana tahtovat leikkausosat taipua niin paljon, että ne työstävät kyljellään eli sivupinnallaan, minkä vuoksi leikkausprosessia ei voida suorittaa käytännössä tunnettuja työkaluja käyttäen.Since the rigidity of the cutting parts of known tools is rather low, they can receive a very low shear force. In order to make the cutting parts of known tools stiffer, for example spacers are placed between adjacent cutting parts and stiffeners are provided for each cutting part. However, there have been no significant positive results from these measures. During machining, the cutting parts want to bend so much that they machine on their side, i.e. on their side surface, which is why the cutting process cannot be performed in practice using known tools.

3 578903,57890

Silloinkin, kun ne toimivat normaaliolosuhteissa (ilman ylikuormitusta), on tunnetuilla leikkaustyökaluilla näin ollen vain hyvin alhainen leikkaus-teho ja tämän vuoksi ne pystyvät irrottamaan vain mitättömän pienen ainemäärän työstettävästä pinnasta yhdessä työjaksossa, jos näihin työkaluihin sitä vastoin kytketään melko suuri voima (yli 1 kp leikkuureunan leveyden millimetriä kohti), ne tahtovat mennä nopeasti rikki murtuvien leikkausosien vuoksi tai koska ne väsyvät liiaksi.Thus, even when operating under normal conditions (without overload), the known cutting tools have only a very low shear power and are therefore only able to remove a negligible amount of material from the surface to be machined in one working cycle if these tools, on the other hand, per millimeter of cutting edge width), they want to break quickly because of breakable cutting parts or because they get too tired.

Aikaisemmin tunnetaan myös eräs toinen pyörivä leikkaustyökalu työkap-paleiden tai aineiden pinnan työstämistä varten, joka koostuu olennaisesti ryhmästä säteittäisesti sijoitettuja, joustavia leikkausosia, jotka on kiinnitetty toisiinsa toisen päänsä kohdalla ja joiden sivut ·η pakotettu toisiaan vastaen lähellä niiden yhteenkytkettyjä päitä, kun taas sanottujen leikkausosien vastakkaiset, vapaat päät liittyvät työkalun yhteiseen leikkaus-pintaan, joka on pyörähdyspinnan muotoinen.Also previously known is another rotary cutting tool for machining the surface of workpieces or materials, consisting essentially of a group of radially spaced, flexible cutting parts fixed at one end and whose sides · η are forced against each other near their interconnected ends, while said cutting the opposite, free ends join the common cutting surface of the tool, which is in the shape of a rotating surface.

Sanotussa tunnetussa työkalussa on sen jokainen leikkausosa tehty va-nunkipätkän muodossa ja vanunkipätkien vapaiden päiden pinta-alueiden summan suhde työkalun leikkauspinnan koko pinta-alaan valitaan arvojen 0,10 - 0,93 väliltä.In said known tool, each of its cutting parts is made in the form of a wadding piece, and the ratio of the sum of the areas of the free ends of the wadding pieces to the total area of the cutting surface of the tool is selected between 0.10 and 0.93.

Tunnetun työkalun tällainen rakenne on tehnyt mahdolliseksi valmistaa laajalti käytetyt metallilankaharjät leikkaustyökalun muodossa.Such a structure of a known tool has made it possible to manufacture widely used wire rods in the form of a cutting tool.

Kokemus on kuitenkin osoittanut, että koska viereisten vanunklpätkien vapaat päät on sijoitettu umpimähkään suhteessa toisiinsa työkalun yhteisellä leikkauspinnalla, on sanotun työkalun teknologinen kelpoistus olennaisesti rajoitettu. Tällaisella työkalulla voidaan suorittaa joko fcarkeishiontaa tai hienosorvausta, mutta äärimmäisen pienillä leikkausnopeuksilla ja syötöillä ja pienellä teholla. Sanotun työkalun epäedullisiin piirteisiin kuuluu myös se seikka, että sillä ei voi suorittaa suunnanvaihtoa.However, experience has shown that since the free ends of adjacent pads are placed at random in relation to each other on the common cutting surface of the tool, the technological validity of said tool is substantially limited. With such a tool, either farking grinding or fine turning can be performed, but with extremely low cutting speeds and feeds and low power. Disadvantages of said tool also include the fact that it cannot perform reversal.

Puheena olevan keksinnön yleisenä päämääränä on edellä mainittujen haittojen eliminoiminen.The general object of the present invention is to eliminate the above-mentioned disadvantages.

Puheena olevan keksinnön ominaisena päämääränä on aikaansaada pyörivä leikkaustyökalu työkappaleiden tai aineiden pinnan työstämistä varten, jossa työkalussa olisi sellaiset leikkausosat ja sellainen viereisten leikkausosien vapaiden päiden järjestely, jonka avulla voidaan muodostaa työkalun kestävä, yhteinen leikkauspinta ja varmistaa sen suuri leikkauskyky suuremmilla leikkausnopeuksilla ja syötöillä kuin samantyyppisillä, tunnetuilla leikkaustyökaluilla.It is a specific object of the present invention to provide a rotary cutting tool for machining the surface of workpieces or materials having cutting portions and an arrangement of free ends of adjacent cutting portions that can form a durable, common cutting surface of the tool and ensure high cutting capacity at higher cutting speeds and feeds. with known cutting tools.

Sanottuun päämäärään päästään kehittämällä tässä esiteltävä pyörivä leikkaustyökalu, jossa keksinnön mukaisesti työkalun yhteisellä leikkauspinnalla olevat leikkausosien vapaat päät ovat vapaassa tilassaan välimatkan päässä toisistaan niin, että sen vyöhykkeen sisällä, jossa sanottujen leikkaus-osien viereiset vapaat päät koskettavat toisiinsa sen johdosta, että 4 57890 että yksi niistä taipuu leikkaushetkellä, on sanotun välimatkan arvo työkalun kaikkien tällaisten välimatkojen keskiarvona pienempi kuin leikkaus-osan paksuus sen kiinteän pään lähellä.Said object is achieved by developing a rotary cutting tool disclosed herein, wherein according to the invention the free ends of the cutting parts on the common cutting surface of the tool are spaced apart in their free space so that within the zone where adjacent free ends of said cutting parts contact each other of them bending at the time of cutting, the value of said distance as the average of all such distances of the tool is less than the thickness of the cutting part near its fixed end.

Viereisten leikkausosien vapaiden päiden taipumisen rajoittamiseksi leikkaushetkellä on sanottujen leikkausosien välille sijoitettu välikkeet.In order to limit the deflection of the free ends of the adjacent cutting parts at the time of cutting, spacers are arranged between said cutting parts.

Jokainen sanottu välike voidaan tehdä ulkonevan pysäyttimen muodossa, joka sijaitsee leikkausosan vapaan pään sivupinnalla.Each said spacer can be made in the form of a protruding stop located on the side surface of the free end of the cutting part.

Jokainen sanottu välike voidaan yhtä hyvällä tuloksella tehdä erottimen muodossa.Each said spacer can be made in the form of a separator with equally good results.

Välikkeet, jotka on suunniteltu rajoittamaan viereisten leikkausosien, vapaiden päiden taipumista leikkaushetkellä, voidaan tehdä muoviaineesta, niin että ne täyttävät ainakin osaksi leikkausosien väliset raot näiden pituus sunnas sa.Spacers designed to limit the deflection of the free ends of adjacent cutting members at the time of cutting may be made of plastic material so as to fill at least in part the gaps between the cutting members to the length of these.

Leikkausosien pituuden suurentamiseksi työkalun yhteisen leikkauspin-nan halkaisijan pysyessä muuttumattomana, voidaan sanottuja osien aallottaa siten, että niiden aallotukset sijaitsevat ainakin yhdessä suunnassa yhdensuuntaisina työkalun pyörimisliikkeen akselin kanssa.In order to increase the length of the cutting parts while keeping the diameter of the common cutting surface of the tool constant, said parts can be corrugated so that their corrugations are located in at least one direction parallel to the axis of rotation of the tool.

Työkaluissa, joilla työstetään kuumaa metallia, esim. kun poistetaan karsta metalliaunioista päättömän valun yhteydessä, voidaan sen jokainen leikkausosa valmistaa joustavasta levystä, jonka vapaa pää on varustettu kärjellä, joka koostuu pikaleikkausaineesta.In tools for machining hot metal, e.g. when removing scale from metal blanks during endless casting, each of its cutting parts can be made of a flexible plate with a free end provided with a tip consisting of a quick-cut material.

On yhtä edullista valmistaa työkalun jokainen leikkausosa joustavan levyn muodossa, jonka vapaa pää on varustettu hiovan aineen muodostamalla kärjellä. Tällainen työkalu on erittäin tehokas silloin, kun hiotaan sellaisten aineiden pintaa, jotka tahtovat lasittaa tavallaisia hiomalaikkoja.It is equally advantageous to manufacture each cutting part of the tool in the form of a flexible plate, the free end of which is provided with a tip formed by an abrasive. Such a tool is very effective when grinding the surface of materials that want to glaze ordinary grinding wheels.

Varsinkin kovia metalleja hiottaessa voidaan myös käyttää sellaista työkalua, jossa jokainen leikkausosa on tehty kahden yhteenkytketyn, joustavan levyn muodossa, jotka toimivat hiovasta aineesta tehdyn keskilevyn päällyksinä.Especially when grinding hard metals, it is also possible to use a tool in which each cutting part is made in the form of two interconnected, flexible plates which act as coatings for a central plate made of abrasive material.

Työkalun jokainen leikkausosa voidaan muodostaa joustavaksi levyksi, jonka pituus lasketaan seuraavan kaavan avulla: 1 - ^_ (l), jossa 861 + 2 Δ 1 « joustavan levyn pituus, D - työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija, 6^ - joustavan levyn paksuus työkalun yhteisen leikkauspinnan lähellä, Δ - etäisyys viereisten joustavien levyjen vapaiden päiden välillä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiinsa leikkaushetkellä.Each cutting part of the tool can be formed into a flexible plate, the length of which is calculated by the following formula: 1 - ^ _ (l), where 861 + 2 Δ 1 «length of the flexible plate, D - diameter of the common cutting surface of the tool, 6 ^ - thickness of the flexible plate near, Δ - the distance between the free ends of adjacent resilient plates in the zone where they contact each other at the time of shear.

Tällaisilla leikkausosilla varustetulla työkalulla voidaan työstää 57890 5 metalleja tai leegeerinkejä, joiden kovuus on verraten pieni, ja sitä voi käyttää myös silloin, kun ei ole suotavaa tai ei sallittua» että esim. hioma-pöly saastuttaa lastuja.A tool with such cutting parts can machine 57890 5 metals or alloys with a relatively low hardness, and can also be used when it is not desirable or permissible »that, for example, abrasive dust contaminates the chips.

Työkalu voi sisältää sarjan, jossa on useita sätettäisesti sijoitettujen, joustavien leikkausosien muodostamia ryhmiä, joiden osien yhteenkytke-tyt päät muodostavat sylinterimäisiä onteloja, jotka vastaavat ryhmien lukumäärää ja jotka ovat peräkkäin ennalta määrätyn välimatkan päässä toisistaan työkalun pyörimisliikkeen akselia pitkin, kun taas leikkausosien vapaat päät on liitetty yhteen, niin että ne muodostavat yhteisen leikkauspinnan, jonka leveys on olennaisesti sama kuin leikkausosan vapaan pään.The tool may include a set of a plurality of groups of radially spaced, flexible cutting portions, the interconnected ends of the portions forming cylindrical cavities corresponding to the number of groups spaced a predetermined distance apart along the axis of rotation of the tool, while the free ends of the cutting portions are joined together so as to form a common cutting surface having a width substantially equal to the free end of the cutting part.

Tässä tapauksessa voivat mitkä tahansa työkalun edellä mainituista osista toimia leikkausosina.In this case, any of the above-mentioned parts of the tool can act as cutting parts.

Tällaisen rakenteen johdosta voidaan ehdotettua työkalua käyttää tehokkaimmin hyväksi aineen syvällä sijaitsevien, paikallisten vikojen poistossa.Due to such a structure, the proposed tool can be used most effectively to remove deep, local defects in the material.

Leväkaistaisen aineen työstämiseksi sen koko leveydellä suositellaan työkalun käyttämistä, jonka leikkauspinnalla voi olla mikä tahansa tarvittu leveys. Tässä ehdotettu työkalu voi toimia juuri tällaisena työkaluna, joka sisältää sarjan säteittäisesti sijoitettujen, joustavien leikkausosien muodostamia ryhmiä, joiden osien vapaiden päiden leveys on monta kertaa suurempi kuin niiden yhteenkytkettyjen päiden leveys, jotka muodostavat sylinterimäisiä onteloja, jotka vastaavat ryhmien lukumäärää ja jotka liittyvät toisiinsa työkalun pyörimisliikkeen akselia pitkin, jolloin työkalun yhteisen leikkaus-pinnan leveys on sama kuin sanottujen ontelojen yhteinen pituus tai ylittää tämän arvolla, joka on sama kuin leikkausosan vapaan pään leveys.To machine the algae strip material over its entire width, it is recommended to use a tool that can have any required width on the cutting surface. The tool proposed here can function as such a tool, comprising a series of radially arranged, flexible cutting parts, the width of the free ends of which is many times greater than the width of the connected ends forming cylindrical cavities corresponding to the number of groups and connected to each other by the rotational movement of the tool. along the axis, the width of the common cutting surface of the tool being equal to or exceeding the common length of said cavities by a value equal to the width of the free end of the cutting part.

Tällaisen rakenteen omaavassa työkalussa voidaan käyttää mitä tahansa edellä mainituista leikkausosista.Any of the above-mentioned cutting parts can be used in a tool having such a structure.

Lisäksi ei pidä unohtaa sitä seikkaa, että mitkä tahansa edellä mainituista leikkausosista voidaan tehdä aallotetuiksi siten, että aallotukset sijaitsevat vain yhdessä suunnassa eli yhdensuuntaisina työkalun pyörimisliikkeen akselin kanssa.In addition, it should not be forgotten that any of the above-mentioned cutting parts can be made corrugated so that the corrugations are located only in one direction, i.e. parallel to the axis of the rotational movement of the tool.

Edellä mainittuun päämäärään päästään myös menestyksellisesti silloin, kun työkalun jokainen leikkausosa koostuu joustavasta tang sta, jonka vapaa pää on varustettu pikaleikkausaineesta koostuvalla kärjellä. Leikkausosien tällainen rakenne tekee työkalun yhteisen leikkauspinnan joustavaksi, työstettävä työkappale käsitellään niin, että ennalta määrätyn paksuuden omaava kerros poistetaan sen karkean pinnan kaikista osista. Tämä on tarpeen erityisesti silloin, kun käsitellään valettuja kappaleita valukuoren poistamiseksi niiltä.The above-mentioned object is also successfully achieved when each cutting part of the tool consists of a flexible Tang, the free end of which is provided with a tip consisting of a quick-cutting material. Such a structure of the cutting parts makes the common cutting surface of the tool flexible, the workpiece to be machined being treated so that a layer of a predetermined thickness is removed from all parts of its rough surface. This is especially necessary when handling castings to remove the casting shell from them.

Kun ksäitellään erittäin kovasta aineesta tehtyjä kappaleita tällä tavalla, on edullista käyttää työkalua, jonka leikkausosat on tehty joustavien tankojen muodossa, joiden vapaat päät on varustettu hiovasta aineesta koostuvin» kärjillä.When treating pieces made of very hard material in this way, it is advantageous to use a tool whose cutting parts are made in the form of flexible rods, the free ends of which are provided with the tips consisting of abrasive material.

6 578906 57890

Samoin voidaan käyttää työkalua, jossa jokainen leikkausosa on olennaisesti joustava tanko, jonka pituus käy ilmi seuraavasta kaavasta: I» =__kD_ (2), jossa 61 + 2 Δ L = joustavan tangon pituus, D * työkalun yhteisen pinnan halkaisija, δ^= joustavan tangon paksuus työkalun yhteisen leikkauspinnan lähellä vyöhykkeessä, jossa tankojen viereiset, vapaat päät koskettavat toisiinsa leikkaushetkellä, Δ välimatka viereisten, joustavien tankojen vapaiden päiden välillä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiinsa leikkaushetkellä.Similarly, a tool can be used in which each cutting section is a substantially flexible bar, the length of which is given by the following formula: I »= __ kD_ (2), where 61 + 2 Δ L = length of the flexible bar, D * diameter of the common surface of the tool, δ ^ = the thickness of the bar near the common cutting surface of the tool in the zone where the free ends adjacent to the bars contact each other at the time of cutting, Δ the distance between the free ends of adjacent flexible bars in the zone where they contact each other at the time of cutting.

k numerokerroin, jonka arvo on 0,7 - 1»2.k is a numerical factor with a value of 0.7 to 1 »2.

Ehdotetulla työkalulla, jonka leikkausosat on tehty joustavista tangoista tai joustavista tangoista, joiden vapaat päät on varustettu pikaleikkausai-neesta tai hioma-aineesta koostuvilla kärjillä, voi olla seuraavat rakenneominaisuudet : se sisältää sarjan ryhmiä, joita on ainakin kaksi ja joita muodostavat säteittäisesti sijoitetut, joustavat leikkausosat, jotka ovat yhtä pitkiä ja joiden yhteenkytketyt päät muodostavat yhteisen, pallomaisen ontelon, kun taas sarjan kunkin ryhmän leikkausosien vapaat päät ovat vinosti suhteessa jälkimmäisen symmetrian tasoon eli kohtisuorasti työkalun pyörimisliikkeen akseliin nähden, muodostaen sen kanssa ct^ kulman, jonka suuruus käy ilmi seuraavasta kaavasta; a - 2 arc sin b (j) 'f- D */_) 1 -Ϊ_7 1/1 (5), Jossa D “ D - 2L, b^ = etäisyys sarjan symmetriatasoon nähden symmetrisesti sijoitettu jen ryhmien tankojen keskiviivojen välillä, D = työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija, L leikkausosan pituus, y = työkalun leikkauspinnalla olevien leikkausosien vapaiden päiden pinta-alojen kokonaissumman suhde työkalun leikkauspinnan kokonaispinta-alueeseen, = leikkausosien yhteenkytkettyjen päiden pinta-alueiden kokonaissumman suhde sanottujen yhteenkytkettyjen päiden muodostaman ontelon sivupinnan kokonaispinta-alaan.The proposed tool, the cutting parts of which are made of flexible rods or flexible rods, the free ends of which are provided with tips consisting of quick-cut material or abrasive, may have the following structural characteristics: it includes a series of at least two groups of radially arranged, flexible cutting parts , which are of equal length and whose interconnected ends form a common, spherical cavity, while the free ends of the cutting portions of each group in the series are oblique to the plane of symmetry of the latter, i.e. perpendicular to the axis of tool rotation, forming an angle ct with the following formula; a - 2 arc sin b (j) 'f- D * / _) 1 -Ϊ_7 1/1 (5), where D “D - 2L, b ^ = distance between the center lines of the bars of the groups symmetrically placed with respect to the plane of symmetry of the series, D = diameter of the common cutting surface of the tool, L length of the cutting section, y = ratio of the total area of the free ends of the cutting parts on the cutting surface to the total area of the cutting surface of the tool, = ratio of the total

7 57890 Tällainen työkalu on kaikkein tehokkain, kun 8itä käytetään monimutkaisten, valettujen työkappaleiden työstämiseksi valoksen valukuoren, painukuvun, syvyissä onteloissa olevien kuonatäplien, syvennyksien jaurien poistamiseksi.7 57890 Such a tool is most effective when 8 is used to machine complex, cast workpieces to remove a casting shell, a dome, slag spots in deep cavities, grooves in recesses.

Kun työstetään leveitä ja ohuita nauhoja ohuiden oksidikalvojen poistamiseksi niiden pinnalta, on sopivinta käyttää työkalua, jossa on sarja ryhmiä, joita muodostavat säteittäisesti sijoitetut, joustavat leikkausosat, jotka on tehty joustaviksi tangoiksi tai joustaviksi tangoiksi, joiden vapaat päät on varustettu kärjillä, joiden osien yhteenkytketyt päät muodostavat yhteisen sylinterimäisen ontelon, jolloin työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija käy ilmi kaavasta: D = L 2 (4), jossa i - y yi D = työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija, L = leikkausosan pituus, 'j = työkalun leikkauspinnalla olevien leikkausosien vapaiden päiden pinta-alojen kokonaissumman suhde työkalun leikkauspinnan kokokais-alaan, / 1= leikkausosien yhteenkytkettyjen päiden pinta-alojen kokonaissumman suhde sanottujen yhteenkytkettyjen päiden muodostaman ontelon sivupinnan kokonaispinta-alaan.When machining wide and thin strips to remove thin oxide films from their surface, it is best to use a tool with a series of groups of radially spaced, flexible cutting sections made of flexible rods or flexible rods with free ends provided with tips with connected ends form a common cylindrical cavity, the diameter of the common cutting surface of the tool being given by the formula: D = L 2 (4), where i - y yi D = diameter of the common cutting surface of the tool, L = length of the cutting part, 'j = free surface area of the cutting parts on the cutting surface of the tool. the ratio of the total sum of the areas to the total area of the cutting surface of the tool, / 1 = the ratio of the total sum of the areas of the connected ends of the cutting parts to the total area of the side surface of the cavity formed by said connected ends.

Kun pudistetaan työkappaleita tai aineita, joiden leveys on yli 600 mm, on edullista käyttää työkalua, joka on koottu osista leveyssyynnassaan eli muutamista, kapeista sarjoista; tässä tapauksessa on sarjan yhteisen sylinterimäisen ontelon pituuden suhde sen leikkauspinnan leveyteen 0,80 - 0,97·When shaking workpieces or materials with a width of more than 600 mm, it is advantageous to use a tool assembled from parts in its width, i.e. a few, narrow sets; in this case, the ratio of the length of the common cylindrical cavity of the series to the width of its cutting surface is 0.80 to 0.97 ·

Joustavia tankoja sisältävät leikkauosat voidaan aallottaa niin, että niiden aallotukset eivät sijaitse vain yhdensuuntaisina työkalun pyörimisliikkeen akselin kanssa vaan myöskin tähän nähden kohtisuorassa suunnassa.The cutting parts containing the flexible rods can be corrugated so that their corrugations are located not only parallel to the axis of the rotational movement of the tool but also in a direction perpendicular thereto.

Lastujen poiston ja pinnan jäähdytyksen parantamiseksi työstön aikana voidaan tässä ehdotetun työkalun yhteisen leikkauspinta varustaa raoilla, jotka ulottuvat sen toisesta päätypinnasta toiseen.To improve chip removal and surface cooling during machining, the common cutting surface of the tool proposed herein may be provided with slots extending from one end surface thereof to another.

Puheena olevassa keksinnössä esitellyllä, pyörivällä leikkaustyökalulla on leikkausosiensa edellä mainittujen, edullisten rakenneominaisuuksien ansiosta ja sen ansiosta, että ne on sijoitettu ryhmään ja sarjaan, pitkäikäinen ja kestävä leikkauspinta, jolla on käytännöllisesti katsoen mikä tahansa le- . veys, ja sillä on suuri leikkausteho, kun käytetään melko suurta työstövoimaa.The rotary cutting tool presented in the present invention, due to the above-mentioned advantageous structural properties of its cutting parts and the fact that they are arranged in an array and in series, has a long-lasting and durable cutting surface with practically any le. veys, and has a high shear power when using a fairly high machining force.

Puheena olevaa keksintöä kuvataan seuraavassa esimerkin muodossa määrättyjen toteutusmuotojen avulla, jolloin viitataan oheisiin puristuksiin, joissa: kuvio 1 esittää osaksi poiskatkaistua, kaaviomaista pystyieikkauskuvan- 8 57890 toa sivulta keksinnön mukaisesta pyörivästä leikkaustyökalusta; kuvio 2 esittää poikkileikkauskuvantoa pitkin kuvion 1 viivaa II-II; kuvio 5 esittää keksinnön mukaisen työkalun ja työstettävän työkappa-leen keskinäistä järjestelyä työstön aikana (työkalusta näytetty osa); kuvio 4 esittää pystyleikkauskuvantoa sivulta työkalusta näyttäen keksinnön mukaisen pysäyttimen, joka sijaitsee leikkausosan vapaan pään sivupinnalla; kuvio 5 esittää pystyleikkauskuvantoa sivulta työkalusta, näyttäen keksinnön mukaisen välikkeen, joka on kiinnitetty leikkausosan vapaan pään sivupinnalle; kuvio 6 esittää leikkausosia, joissa raot on täytetty muoviaineella keksinnön mukaisesti (osa työkalusta näytetään suuremmassa mittakaavassa); kuvio 7 esittää sivukuvantoa työkalusta, jossa sen leikkausosat on tehty joustavista levyistä, joiden vapaat päät on varustettu pikaleikkausai-neesta koostuvilla kärjillä keksinnön mukaisesti; kuvio 8 esittää sivukuvantoa keksinnön mukaisesta työkalusta, jossa joustavien levyjen vapaat päät on varustettu hioma-aineesta koostuvilla kärjillä; kuvio 9 esittää sivukuvantoa keksinnön mukaisesta työkalusta, jonka leikkausosat on tehty kahdesta yhteenkytketystä, joustavasta levystä, jotka toimivat keskimmäisen levyn päällyksinä; kuvio 10 esittää sivukuvantoa työkalusta, jonka leikkausosat on tehty keksinnön mukaisesti joustavien levyjen muodossa (tässä on etumainen peitele-vy poistettu); kuvio 11 esittää kaaviomaista otsakuvantoa olennaisesti pitkittäisenä poikkileikkauksena keksinnön mukaisesta pyörivästä leikkaustyökalusta, jossa on saraja säteittäisesti sijoitettujen, joistavien leikkausosien muodostamia ryhmiä; kuvio 12 esittää otsakuvantoa osaksi poikkileikkauksena keksinnön mukaisen työkalun toisesta toteutusmuodosta; kuvio 13 esittää kaaviomaista sivukuvantoa keksinnön mukaisesta pyörivästä leikkaustyökalusta, jossa on aallotetut leikkausosat; kuviot 14 ja 15 esittävät sivukunatoja työkalun osista, joissa on aallotetut leikkausosat; kuvio 16 esittää keksinnön mukaisesta työkalusta, jonka leikkausosat on tehty joustavien tankojen muodossa, joiden vapaat päät on varustettu pikaleik-kausaineesta koostuvilla kärjillä; kuvio 17 esittää sivukuvantoa kuvion 16 näyttämästä, keksinnön mukaisesta työkalusta, jossa joustavien tankojen vapaat päät on varustettu hioma-aineesta koostuvilla kärjillä; 9 57890 kuvio 18 esittää sivukuvantoa keksinnön mukaisesta työkalusta, jonka leikkausosat on tehty joustavien tankojen muodossa; kuvio 19 esittää pohjakuvantoa kuvion 18 näyttämän työkalun osasta; kuvio 20 esittää otsakuvantoa osaksi pitkittäisleikkauksena keksinnön mukaisesta työkalusta, jossa sen sarja käsittää I-XIV säteittäisesti sijoitettujen joustavien leikkausosien muodostamaa ryhmää: kuvio 21 esittää pitkittäisleikksuskuvantoa keksinnön mukaisesta työkalusta, jonka leikkausosat on tehty joustavien tankojen muodossa; kuvio 22 esittää pitkittäisleikksuskuvantoa keksinnön mukaisesta, kapeasta sarjasta; kuvio 23 esittää osaa keksinnön mukaisesta työkalusta, näyttäen aallo-tetut, joustavat tangot; kuvio 24 esittää otsakuvantoa osaksi pitkittäisleikkauksena keksinnön mukaisesta työkalusta, jonka yhteisellä leikkauspinnalla on rakoja; ja kuviot 25 ja 26 esittävät pohjakuvantoja keksinnön mukaisen työkalun leikkauspinnasta, näyttäen rakojen sijoituksen työkalun yhteisen leikkaus-pinnan osassa.The present invention will now be described, by way of example, with reference to the accompanying embodiments, in which reference is made to the accompanying clamps, in which: Figure 1 shows a partially cut-away, schematic vertical sectional view of a rotary cutting tool according to the invention; Fig. 2 shows a cross-sectional view along the line II-II in Fig. 1; Fig. 5 shows the mutual arrangement of the tool according to the invention and the workpiece to be machined during machining (part of the tool shown); Fig. 4 is a side elevational view of the tool showing a stop according to the invention located on the side surface of the free end of the cutting section; Fig. 5 is a side elevational view of the tool, showing a spacer according to the invention attached to the side surface of the free end of the cutting member; Fig. 6 shows sectional sections in which the slits are filled with a plastic material according to the invention (part of the tool is shown on a larger scale); Fig. 7 shows a side view of a tool in which its cutting parts are made of flexible plates, the free ends of which are provided with tips consisting of a quick-cutting material according to the invention; Fig. 8 shows a side view of a tool according to the invention, in which the free ends of the flexible plates are provided with abrasive tips; Fig. 9 shows a side view of a tool according to the invention, the sectional parts of which are made of two interconnected, flexible plates which act as covers for the middle plate; Fig. 10 shows a side view of a tool, the cutting parts of which are made according to the invention in the form of flexible plates (here the front cover plate has been removed); Fig. 11 shows a schematic front view in a substantially longitudinal cross-section of a rotary cutting tool according to the invention with groups formed by radially spaced, resilient cutting portions; Fig. 12 shows a front view, partly in cross-section, of a second embodiment of a tool according to the invention; Fig. 13 shows a schematic side view of a rotary cutting tool with corrugated cutting parts according to the invention; Figures 14 and 15 show side windows of tool parts with corrugated cutting parts; Fig. 16 shows a tool according to the invention, the cutting parts of which are made in the form of flexible bars, the free ends of which are provided with tips consisting of a quick-cutting material; Fig. 17 shows a side view of the tool according to the invention shown in Fig. 16, in which the free ends of the flexible rods are provided with abrasive tips; 9 57890 Fig. 18 shows a side view of a tool according to the invention, the cutting parts of which are made in the form of flexible bars; Fig. 19 is a plan view of a portion of the tool shown in Fig. 18; Fig. 20 shows a front view partly in longitudinal section of a tool according to the invention, in which its series comprises a group of radially arranged flexible cutting parts I-XIV: Fig. 21 shows a longitudinal sectional view of a tool according to the invention with cutting parts made in the form of flexible bars; Fig. 22 shows a longitudinal sectional view of a narrow series according to the invention; Fig. 23 shows a part of a tool according to the invention, showing corrugated, flexible bars; Fig. 24 is a front elevational view, partly in longitudinal section, of a tool according to the invention having slits on a common cutting surface; and Figures 25 and 26 show bottom views of the cutting surface of a tool according to the invention, showing the location of the slots in a part of the common cutting surface of the tool.

Oheisten kuvioiden esittämä, työkappaleiden tai aineiden pinnan työstämiseksi käytettävä pyrörivä leikkaustyökalu, joka esitellään tässä sen määrättyyn toteutusmuotoon viitaten, koostuu olennaisesti ryhmästä säteittäisesti sijoitettuja, jo stavia leikkausosia 1 (kuvio 1 ), jotka on liitetty yhteen toisen päänsä kohdalla, joiden lähellä sanottujen leikkausosien sivut ovat toisiaan vasten pakotettuina, kun taas sanottujen leikkausosien vastakkaiset, vapaat päät liittyvät työkalun yhteiseen leikkauspintaan A, joka on tehty pyörähdyspinnan muotoiseksi, Keksinnön mukaisesti ovat työkalun yhteisellä leikkauspinnalla olevien leikkausosien vapaassa tilassa olevat vapaat päät pienen välimatkan päässä toisistaan, niin että vyöhykkeessä, jossa sanottujen leikkausosien vierekkäin olevat, vapaat päät koskettavat toisiaan, kun yksi niistä taipuu leikkaushetkellä, on sanotulla välimatkalla eli raolla Δ arvo, joka, kun se määritellään työkalun kaikkien tällaisten välimatkojen keskiarvona, on pienenmpi kuin leikkausosan paksuus ö sen kiinteän pään lähellä.The rotary cutting tool for machining the surface of workpieces or materials shown in the accompanying figures, shown herein with reference to a particular embodiment thereof, consists essentially of a group of radially spaced, cutting sections 1 (Fig. 1) joined together at one end near the sides of said cutting sections. forced against each other, while opposite, free ends of said cutting portions engage a common cutting surface A of the tool made in the shape of a rotating surface, According to the invention, the free ends of the cutting portions on the common cutting surface of the tool are in the free space at a short distance from each other, so that in said zone the free ends contact each other when one of them bends at the moment of cutting, said distance, i.e. the gap Δ, has a value which, when defined as the average of all such distances of the tool, is less than the thickness ö of the cutting part near its fixed end.

Viereisten leikkausosien toiset päät voidaan liittää yhteen jollakin tavallisella, tarkoitukseen sopivalla menetelmällä. Puheena olevan keksinnön tässä puheena olevissa toteutusesimerkissä sanotut päät liitetään yhteen hitsaamalla.The other ends of the adjacent cutting sections can be joined together by any conventional, suitable method. In the present embodiment of the present invention, said ends are joined together by welding.

Päätypintojensa kohdalla on työkalulla laipat 2 (kuviot 1 ja 2), jotka on kytketty joustavien leikkausosien 1 yhteenkytkettyihin päihin ja jotka on suunniteltu kiinnittämään työkalun koneen karalle.At their end faces, the tool has flanges 2 (Figures 1 and 2) connected to the interconnected ends of the flexible cutting parts 1 and designed to attach the tool to the spindle of the machine.

10 5 7 8 9 010 5 7 8 9 0

Keksinnön tässä puheena olevassa toteutusmuodossa muodostavat raon Δ työkalun yhteisellä leikkauspinnalla A olevat, viereiset leikkausosat.In this embodiment of the invention, the slit Δ is formed by adjacent cutting portions on the common cutting surface A of the tool.

Leikkausvoima pakottaa jokaisen leikkausosan, joka koskettaa pintaan työstön aikana, taipumaan työkalun pyör.imissuuntaan nähden päinvastaiseen suuntaan. Tämän seurauksena tulee taipunut leikkausosa kosketukseen viereisen leikkausosan kanssa, saaden siten tämän taipumaan samaan suuntaan, kunnes se koskettaa seuraavaan, viereiseen leikkausosaan, joka taipuessaan tulee vuorostaan kosketukseen viereisen leikkausosan kanssa sen taivuttamiseksi ja niin edelleen. Koska jokainen leikkausosa taipuessaan kehittää reaktiivisen kimmah-dus- tai takais Teuvoiman ja koska joustavia leikkausosia tulee yhä enemmän mukaan vyöhykkeeseen, jossa tapahtuu joustava taipuminen, nousee yhä useampien joustavasti taipuvien leikkausosien yhteinen kimmahdusvoima näin ollen vastaavasti. Heti kun yhteinen kimmahdusvoima ylittää voiman, jonka leikkausosa (joka on määrätyllä hetkellä kosketuksessa työstettävän pinnan kanssa) tarvitsee leikatakseen irti lastuna, tapahtuu leikkaus. Tämän jälkeen toistuu koko leikkausjakso seuraavan leikkausosan osalta.The shear force forces each cutting part that contacts the surface during machining to bend in the opposite direction to the direction of rotation of the tool. As a result, the bent cutting portion comes into contact with the adjacent cutting portion, thus causing it to bend in the same direction until it contacts the next, adjacent cutting portion, which in turn comes into contact with the adjacent cutting portion to bend it, and so on. As each shear member develops a reactive bounce or retraction force as it bends, and as the resilient shear members become more and more involved in the zone of resilient deflection, the joint bounce force of more and more resiliently deflecting shear members thus increases accordingly. As soon as the common bouncing force exceeds the force required by the cutting part (which is in contact with the surface to be machined at a given moment) to cut off, the cutting takes place. Thereafter, the entire cutting cycle is repeated for the next cutting section.

Kyseessä olevan leikkaustoiminnan olenannaiset piirteet on näytetty kuviossa 3, joka esittää katkonaista, kaaviomaista kuvant a ehdotetusta työkalusta.The essential features of the cutting operation in question are shown in Figure 3, which shows a fragmentary, schematic view of the proposed tool.

Työkalu, joka pyörii oman akselinsa ympäri nuolen B suunnassa ja samalla liikkuu vasemmalle suhteessa työkappaleeseen C, leikkaa leikkausosansa la avulla, joka on taipunut oikealle (sen seurauksena, että viereisten leikkaus-osien vapaat päät ovat taipuneet), metallilastun 3 irti sanotun työkappaleen C pinnasta työstön aikana. Kun lastunirrotustoiminta on tapahtunut, pakottavat joustavat voimat leikkausosan la suoristumaan, jolloin se potkaisee leikatun lastun 3 työstettävän pinnan C^ vyöhykkeelle 4·The tool, which rotates about its own axis in the direction of arrow B direction, and at the same time moves to the left relative to the workpiece C, cut the cutting part la through which is bent to the right (as a result of the free ends of adjacent cut portions are bent), metal swarf 3 dismissed the workpiece C, the surface of the working during. When the chip removal operation has taken place, the elastic forces force the cutting part 1a to straighten, whereby it kicks the workable surface of the cut chip 3 into the zone 4 ·

Edellä kuvatun leikkaustoiminnan kanssa tapahtuu samanaikaisesti toinen tärkeä toiminta, nimittäin työkalun jatkuva itseteroittuminen.Simultaneously with the cutting operation described above, another important operation takes place, namely the continuous self-sharpening of the tool.

Jokaisen leikkausvyöhykettä kohti liikkuvan leikkausosan päätypinta liukuu työkappaleen C työstetyn ja näin ollen kovettuneen osan pinnan C·^ yli, sillä seurauksella, että leikkausosan päätypinta tulee jonkin verran hiotuksi ja sen leikkuureuna, joka yhdistää leikkausosan päätypiiman sen sivupinnan (kyljen) kanssa, tulee teroitetuksi.The end surface of each cutting part moving towards the cutting zone slides over the surface C · ^ of the machined and thus hardened part of the workpiece C, with the result that the end surface of the cutting part becomes somewhat ground and its cutting edge connecting the cutting part end milk with its side surface (s) is sharpened.

Näin tapahtuu siis työkalun teroittuminen jatkuvasti itsestään, mistä on se seuraus, että keksinnön mukaisesti valmistettu työkalu toimii 1000 tuntia tai kauemmin ilman uudelleenteroitusta.Thus, the tool is continuously sharpened by itself, with the consequence that the tool made according to the invention operates for 1000 hours or longer without re-sharpening.

Tässä esiteltävässä työkalussa voidaan sijoittaa välikkeitä sen viereisten leikkausosien välille sanottujen leikkausosien vapaiden päiden taipumisen rajoittamiseksi leikkaushetkellä.In the tool presented here, spacers can be placed between adjacent cutting parts to limit the bending of the free ends of said cutting parts at the time of cutting.

5789057890

Työkalun rakenteen tällainen piirre pienentää olellisesti rasitusten arvon, joita esiintyy leikkaustoiminnassa leikkausosien kriitillisen osan kohdalla, ja pidentää siten itse työkalun kestoikää.Such a feature of the tool design substantially reduces the value of the stresses that occur in the cutting operation at the critical part of the cutting parts, and thus prolongs the life of the tool itself.

Minittuina välikkeinä voidaan käyttää ulkonevia pysäyttimiä 5 (kuvio 4), jotka sijaitsevat leikkausosien vapaiden päiden sivupinnoilla. Tässä tapauksessa rako Δ muodostuu leikkausosan 1 pysäyttimen 5 ja viereisen leikkausosan la vapaan pään välillä eli sen vyöhykkeen sisällä, jossa viereisten leikkaus-osien 1 ja la vapaat päät tulevat kosketukseen sen seurauksena, että toinen niistä taipuu leikkaushetkellä. Rako Δ on pienempi kuin leikkausosan paksuus δ sen kiinteän pään lähellä.Protruding stops 5 (Fig. 4) located on the side surfaces of the free ends of the cutting parts can be used as said spacers. In this case, a gap Δ is formed between the stop 5 of the cutting part 1 and the free end of the adjacent cutting part 1a, i.e. within the zone where the free ends of the adjacent cutting parts 1 and 1a come into contact as a result of one of them bending at the time of cutting. The gap Δ is smaller than the thickness δ of the cutting section near its fixed end.

Sanotut pysäyttimet 5 voidaan muodostaa puristamalla ulos osia leikkaus-osien sivuista tai hitsaamalla tai liimaamalla kiinni lyhyet tapit sanottuihin sivuihin.Said stops 5 can be formed by squeezing out parts from the sides of the cutting parts or by welding or gluing short pins to said sides.

Yhtä edullista on valmistaa jokainen välike erottimen muodossa. Kuvio 5 esittää kaaviomaisesti työkalua, jossa erottimet 6 on sijoitettu viereisten leikkausosien 1 ja la välille.It is equally advantageous to make each spacer in the form of a separator. Fig. 5 schematically shows a tool in which the separators 6 are arranged between the adjacent cutting parts 1 and 1a.

Rako Δ muodostuu leikkausosan 1 sivuun kiinnitetyn erottimen 6 ja viereisen leikkausosan la vapaan pään välissä.A gap Δ is formed between the separator 6 attached to the side of the cutting part 1 and the free end of the adjacent cutting part 1a.

Työkaluja, joiden leikkausosien väliin on sovitettu tällaiset erottimet 6, voidaan käyttää sellaisten aineiden työstämiseksi kuin muovin, puun, tai kun leikatut eivät saa hajota, sekä työstettäessä pehmeitä malleja kuten alumiinia tai sen legeerinkejä.Tools with such separators 6 interposed between the cutting parts can be used for machining materials such as plastic, wood, or when the cuts must not decompose, as well as for machining soft models such as aluminum or its alloys.

Työkalun toiminnan aikana aikaasaavat erottimet pienen aikaviivytyksen kahden viereisen leikkausosan ja työstettävän pinnan välissä kosketuksessa. Tällaisen aikavälin aikana syötetään jäähdytysainetta työstettävälle pinnalle sen jäähdyttämiseksi, niin että siinä ei muodostu palaneita kohtia.During tool operation, the separators gain a small time delay between two adjacent cutting sections and the surface to be machined. During such an interval, a coolant is fed to the surface to be machined to cool it so that no burnt spots are formed therein.

Kokeet ovat osoittaneet, että kun työstetään tiettyjä aineita, kuten runsaspitoisia teräksiä, joihin on lisätty titaania, on edullisinta käyttää sellaisia työkaluja, joissa välikkeinä käytetään muoviainetta, jotta työstetyt pinnat saisivat kaupassa menestyvän ulkonäön. Senottu muoviaine on suunniteltu täyttämään ainakin osaksi viereisten leikkausosien väliset raot Δ niiden pituus s suunnassa ja se rajoittaa myöskin sanottujen osien vapaiden päiden taipumista leikkaushetkellä. Kuten kuvio 6 näyttää, täyttää polyeteenimuoviaine 7 kokonaan raot Δ leikkausosien 1 ja la välissä,Experiments have shown that when machining certain materials, such as high-content steels with added titanium, it is most advantageous to use tools that use a plastic material as spacers to give the machined surfaces a commercially successful appearance. The molded plastic material is designed to fill at least partially the gaps Δ between adjacent cutting parts in their length s direction and it also limits the bending of the free ends of said parts at the time of cutting. As shown in Fig. 6, the polyethylene plastic material completely fills the gaps Δ between the cutting portions 1 and 1a,

Lukuisat tutkimukset ovat osoittaneet, että työkalun leikkausosien va-paidem päiden on oltava mahdollisimman pitkät, jotta työkalulle saatäisiini pitkä kestoikä. Mitä pitempiä leikkausosien vapaat päät ovat sitä suuremmat ovat kuitenkin raot työkalun viereisten leikkausosien välissä, mistä on seurauksena leikkausosien suurempi taipuminen leikkauksen aikana; tämä vaikuttaa vuorostaan lyhentävästi työkalun kestoikään. Eräs tapa ongelman ratkaisemiseksi on suurentamalla työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisijaa. Tällaista 12 57890 työkalun kestoiän pidentämistapa ei voi kuitenkaan toteuttaa kaikissa tapauksissa» Näin on esim. työkalu, jonka halkaisija on yli 800 nm, käytännössä käyttökelvoton, koska se on liian iso, kun taas sen oikean kestoiän saavuttamiseksi olisi työkalun halkaisijan oltava 1600-2400 mm.Numerous studies have shown that the va-ends of the cutting parts of the tool must be as long as possible in order to give the tool a long service life. However, the longer the free ends of the cutting parts, the greater the gaps between the cutting parts adjacent to the tool, resulting in greater bending of the cutting parts during cutting; this in turn shortens the tool life. One way to solve the problem is to increase the diameter of the common cutting surface of the tool. However, such a method of extending the tool life of 12,57890 cannot be implemented in all cases »For example, a tool with a diameter of more than 800 nm is practically unusable because it is too large, while in order to achieve the correct tool life, the tool diameter should be 1600-2400 mm.

Tämän ongelman ratkaisemiseksi eli leikkausosien pituuden suurentamiseksi työkalun yhteisen leikkauspinnan pysyessä muuttumattomana, on osia aallotettava siten, että niiden aallotukset sijaitsevat ainakin yhdessä suunnassa, joka on yhdensuuntainen työkalun pyörimisliikkeen akselin kanssa.To solve this problem, i.e. to increase the length of the cutting parts while keeping the common cutting surface of the tool unchanged, the parts must be corrugated so that their corrugations are located in at least one direction parallel to the axis of rotation of the tool.

Tätä aihetta käsitellään seuraavassa yksityiskohtaisesti.This topic is discussed in detail below.

Lisäksi käsitellään joustavien leikkausosien eräitä määrättyjä toteutusmuotoja.In addition, certain embodiments of flexible cutting members are discussed.

Leikkausosan voi tehdä joustavasta levystä 8 (kuvio 8), jonka vapaa pää on varustettu pikaleikkausaineesta koostuvalla kärjellä 9» joka muodostaa sanotun raon Δ viereisen levyn 6a vapaan pään kanssa.The cutting part can be made of a flexible plate 8 (Fig. 8), the free end of which is provided with a tip 9 »consisting of a quick-cutting material, which forms said gap Δ with the free end of the adjacent plate 6a.

Leikkausosan tällainen rakenne soveltuu parhaiten käytettäväksi kutoman metallin työstössä eli kun käsitellään metalliaunioita valssauksen yhteydessä tai valukuoren poistamiseksi valoksista. Edellisessä tapauksessa pidentää käytetty pikaleikkausaine lämmönkesto-ominaisuuksiensa johdosta työkalun kestoikää, kun taas jälkimmäisessä tapauksessa sen ansiosta voidaan leikata pois valukuori ilman vaaraa siitä, että työkalun leikkuureuna vahingoittuu kovien kohtien vaikutuksesta, joita on työstettävän työkappaleen pinnalla.Such a structure of the cutting part is best suited for use in the processing of woven metal, i.e. when processing metal ingots during rolling or to remove the casting shell from the lights. In the former case, the quick-cut agent used prolongs the tool life due to its heat-resistance properties, while in the latter case it allows the casting shell to be cut off without the risk of damaging the cutting edge of the tool due to hard points on the workpiece.

Teräsnauhoja työstettäessä on sopivaa, että leikkausosalO (kuvio 8) tehdään joustavah levyn 11 muodossa, joka varustetaan hioma^aineesta 12 koostuvalla kärjellä. Tässä tapauksessa raon Δ muodostavat hioma-aineen kaksi vierekkäistä pintaa, kun taas arvo δ on ominainen leikkausosan paksuudelle sen kiinteän pään lähellä ja arvo δ^ leikkausosan paksuudelle työkalun yhteisen laikkauspinnan kohdalla.When machining steel strips, it is suitable for the cutting part O (Fig. 8) to be made in the form of a resilient plate 11 provided with a tip consisting of abrasive 12. In this case, the gap Δ is formed by two adjacent surfaces of the abrasive, while the value δ is characteristic of the thickness of the cutting section near its fixed end and the value δ ^ of the thickness of the cutting section at the common cutting surface of the tool.

Tällainen työkalu on tehokas, kun sitä käytetään työkappaleiden hiomiseksi, jotka koostuvat aineista, jotka tahtovat lasittaa tavallisia hioma-työkaluja, ja tämä jehtuu siitä, että kun hiotaan tässä suunniteltua työkalua käyttäen, jokainen sen leikkausosista potkaisee eteenpäin leikkaamansa metal-lilastun suoristuessaan sen jälkeen, kun se on leikannut pois lastuja työstettävästä pinnasta.Such a tool is effective when used to grind workpieces consisting of materials that want to glaze conventional grinding tools, and this is due to the fact that when grinding using a tool designed here, each of its cutting parts kicks forward the metal chip it cuts as it straightens after it has cut off chips from the surface to be machined.

Sekä leikkausosien että koko työkalun suuren joustavuuden vuoksi on työkalu lisäksi sopiva käytettäväksi hienohiontatöissä, varsinkin nauhatyyp-pisten kappaleiden suuria pintoja hiottaessa, paeantaen siten suuresti käsitellyn pinnan laatua.In addition, due to the high flexibility of both the cutting parts and the entire tool, the tool is suitable for use in fine grinding work, especially when grinding large surfaces of belt-type parts, thus greatly reducing the quality of the treated surface.

13 5789013 57890

Leikkausosa 13 (kuvio 9) voidaan tehdä kahdesta joustavasta levystä 14, jotka on kiinnitetty yhteen ja jotka toimivat hioma-aineesta koostuvan keski-levyn 15 päällyksinä.The cutting part 13 (Fig. 9) can be made of two flexible plates 14 which are fastened together and which act as covers for a central plate 15 consisting of an abrasive.

Tässä tapauksessa muodostavat raon Δ viereisten leikkausosien 13 ja IJa sivupinnat (kyljet) ja arvo δ edustaa yhteenkytkettyjen joustavien levyjen 14 kokonaispaksuutta niiden kiinteiden päiden lähellä.In this case, the gap Δ is formed by the side surfaces (sides) of the adjacent cutting portions 13 and IJa, and the value δ represents the total thickness of the interconnected resilient plates 14 near their fixed ends.

Leikkausosan 13 tällainen rakenne on edullinen työkalussa, jota käytetään työstettäessä hyvin kovia aineita, kuten lämpökäsiteltyjä hiiliteräksiä.Such a structure of the cutting part 13 is advantageous in a tool used for machining very hard materials, such as heat-treated carbon steels.

Työkalun leikkausosa voidaan valmistaa joustavan levyn 16 muodossa (kuvio 10). Halutun raon Δ muodostamiseksi tässä tapauksessa työkalun viereisten, joustavien levyjen välissä, lasketaan joustavan levyn pituus 1 seuraavasta kaavasta:The cutting part of the tool can be made in the form of a flexible plate 16 (Fig. 10). To form the desired gap Δ in this case between the flexible plates adjacent to the tool, the length 1 of the flexible plate is calculated from the following formula:

1 < D1 <D

_ , jossa 2δ, —-— + 2 Δ D - työkalun yhteisen leikkauspinnan A halkaisija, δ^= levyn vapaan pään paksuus työkalun yhteisen leikkauspinnan lähellä, Δ = rako viereisten, joustavien levyjen vapaiden päiden välissä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiinsa leikkaushetkellä._, where 2δ, —-— + 2 Δ D - diameter of the common cutting surface A of the tool, δ ^ = thickness of the free end of the plate near the common cutting surface of the tool, Δ = gap between the free ends of adjacent flexible plates in the zone where they touch each other at the time of cutting.

Sanotulla raolla (joka on olennaisesti etäisyys viereisten leikkaus-osien vapaiden päiden välillä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiinsa leikkaushetkellä) on arvo, joka on määritelty työkalun kaikkien tällaisten rakojen keskiarvona.Said gap (which is essentially the distance between the free ends of adjacent cutting portions in the zone where they contact each other at the time of cutting) has a value defined as the average of all such gaps in the tool.

Olemme todenneet, että työkalun pitkä kestoikä varmistetaan, jos rako Δ viereisten levyjen välillä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiaan leikkaushetkellä, on ainakin viisi kertaa pienempi kuin levyn 16 paksuus δ sen kiinnityskohdan lähellä. On my<ös huomattu, että mitä pienempi on sanotun suhteen arvo sitä suurempi on sen leikkausvoiman sallittu suuruus, joka voidaan kytkeä työkalun yhteiseen leikkauspintaan A.We have found that a long tool life is ensured if the gap Δ between adjacent plates in the zone where they contact each other at the time of cutting is at least five times smaller than the thickness δ of the plate 16 near its point of attachment. It has also been found that the smaller the value of said ratio, the greater the permissible magnitude of the shear force that can be coupled to the common cutting surface A of the tool.

Kun tällainen työkalu suunnitellaan, määritellään suhteen Δ/δ arvot etukäteen leikkausvoiman määrättyä arvoa varten, Arvo D eli työkalun yhteisen leikkauspinnan A halkaisija on valittava rakenteellisista syistä.When designing such a tool, the values of the ratio Δ / δ are defined in advance for a given value of the shear force, the value D, i.e. the diameter of the common cutting surface A of the tool, must be chosen for structural reasons.

Jotta saavutettaisiin suhteen Δ/δ onnelta määrätty arvo työkalussa, jossa levyn paksuus on sama sen koko pituudella, s.o. δ = δ , työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisijan tunnetulla arvolla, on arvo 1 laskettava seuraavan yhtälön avulla:In order to achieve the value of happiness in the ratio Δ / δ in a tool where the thickness of the plate is the same along its entire length, i. δ = δ, with a known value of the diameter of the common cutting surface of the tool, the value 1 must be calculated using the following equation:

1 - D1 - D

2 01 o Δ 14 578902 01 o Δ 14 57890

Tapauksissa, joissa arvo 1 saadaan kaavasta 1 < --- f^ + 2 Δ on raon Δ todellinen suuruus pienempi kuin ennalta määrätty, suhteen Δ/δ arvo on samoin pienempi kuin ennalta määrätty ja työkalulla on vastaavasti pieni leikkausvoiman marginaali.In cases where the value 1 is obtained from the formula 1 <--- f ^ + 2 Δ, the actual magnitude of the gap Δ is less than a predetermined one, the value of the ratio Δ / δ is likewise less than a predetermined one, and the tool has a correspondingly small shear force margin.

Selvyyden vuoksi tarkastelkaamme seuraavaa esimerkkiä.For clarity, let’s look at the following example.

Kun levyn 16 paksuus δ on 1 mm (ollen sama sen koko pituudella), rako Δ viereisten levyjen välissä on 0,1 mm ja työkalun yhteisen leikkauspinnan A halkaisija D on 500 mm, on numeroillinen 1-arvo: 1 ' - _5°°_ . 22.7 «, — + 2 L·! + 2 Δ 0.1When the thickness δ of the plate 16 is 1 mm (being the same along its entire length), the gap Δ between the adjacent plates is 0.1 mm and the diameter D of the common cutting surface A of the tool is 500 mm, is a numerical 1-value: 1 '- _5 °° _ . 22.7 «, - + 2 L ·! + 2 Δ 0.1

Kun otetaan huomioon, että levyjen yhteenkytkettyjen päiden pinnat muodostavat sylinterimäisen ontelon, on sanotun ontelon halkaisija DGiven that the surfaces of the interconnected ends of the plates form a cylindrical cavity, the diameter D of said cavity is

- D - 2 1 = 500 - 2* 22.7 - 454-6 mm- D - 2 1 = 500 - 2 * 22.7 - 454-6 mm

Sanotun sylinterimäisen ontelon pinta voi vastaanottaa vain seuraavan määrän levyjen päätypintoja n: n “ -M.—22_, jossa δ δ = levyn paksuus sen kiinteässä päässä.The surface of said cylindrical cavity can only receive the following number of end faces of the plates n “-M. — 22_, where δ δ = the thickness of the plate at its fixed end.

Tällainen levyjen lukumäärä on harvennettuna työkalun yhteisellä leik-kauspinnalla A jakoluvulla t: * e - 50Q . l.Q mm n * \ 454 · 6Such a number of plates is reduced by the common cutting surface A of the tool with a division number t: * e - 50Q. l.Q mm n * \ 454 · 6

Koska jakoluvun t arvon muodostaa levyn 16 paksuuden 6^ ja viereisten levyjen välisen raon Δ suuruuden summa, niin levyn paksuuden 6^ ollessa 1 mm on raon suuruus työkalun leikkauspinnalla yhtä kuin Δ - t - δ^ * 1.1 - 1.0 = 0.1 mm, jossa 6^ * levyn paksuus työkalun leikkauspinnalla.Since the value of the division number t is the sum of the thickness 6 ^ of the thickness 16 ^ of the plate 16 and the magnitude of the gap Δ between adjacent plates, when the plate thickness 6 ^ is 1 mm the gap on the tool cutting surface is equal to Δ - t - δ ^ * 1.1 - 1.0 = 0.1 mm, where 6 ^ * plate thickness on the cutting surface of the tool.

Niissä tapauksissa, joissa arvo 1 valitaan pienemmäksi kuin yhtälöstä ilmenevä, s.o. 1 = 15 mm, on sylinterimäisen ontelon halkaisija yhtä kuin * 500 - 2 . 15 = 470 mm.In those cases where the value of 1 is chosen to be less than that resulting from the equation, i.e. 1 = 15 mm, the diameter of the cylindrical cavity is equal to * 500 - 2. 15 = 470 mm.

W 57890W 57890

Halkaisijan omaavan sylinterimäisen ontelon pinta vastaanottaa n^ levyjen päätypintoja, jolloin arvo n^ ilmenee seuraavasta kaavasta: ”1- δThe surface of the cylindrical cavity of diameter receives the end faces of the plates n ^, the value of n ^ being given by the following formula: “1- δ

Levyjen päätypintojen lukumäärä n^ harvennetaan työkalun yhteiselllä leikkauspinnalla A toisella jakoluvulla t : t. = D δη 1 - - ---— = £00 = 1.065 mm, n Jl 470 jolloin Δ^ = t^ - δ^ = I.O65 - 1.000 = Ο.Ο65 mm, s.o. raon Δ^ saatu suuruus on pienempi kuin arvioitu rako Δ: I>1 < Δ .The number n ^ of the end faces of the plates is thinned by the common cutting surface A of the tool by a second division number t: = D δη 1 - - ---— = £ 00 = 1.065 mm, n Jl 470 where Δ ^ = t ^ - δ ^ = I.O65 - 1,000 = Ο.Ο65 mm, i.e. the size of the gap Δ ^ obtained is smaller than the estimated gap Δ: I> 1 <Δ.

Työkalu, joka sisältää tällaiset leikkaus-osat on rakenteeltaan erittäin yksinkertainen, se on halpa ja sitä voidaan käyttää melko pehmeiden aineiden työstämiseksi, kuten muoviesineiden, jolloin työstettävän pinnan leveys ei ole yli 100 mm ellei työstettävän pinnan ole täytettävä erikoisvaatimuksia.A tool containing such cutting parts is very simple in construction, inexpensive and can be used for machining fairly soft materials, such as plastic objects, where the width of the surface to be machined does not exceed 100 mm unless the surface to be machined has to meet special requirements.

Työstettävän työkappaleen paikallisten, syvällä sijaitsevien vikojen poistamiseksi on sopivaa käyttää kuvion 11 esittämää työkalua, joka sisältää sarjan, jossa on kolme ryhmää I,II ja III säteittäisesti sijoitettuja, joustavia leikkausosia 17»18 ja 19, joiden yhteenkytketyt päät muodostavat sylinteri-mäisiä onteloja, jotka vastaavat ryhmien lukumäärää ja jotka sijaitsevat perätysten työkalun pyörimisen akselia 00 pitkin ennalta määrätyn välimatkan päässä toisistaan yhteisen sylinterimäisen ontelon E muodostamiseksi. Leikkaus-osien vapaat päät liittyvät sitä paitsi yhteiseen leikkauspintaan A^> jonka leveys on olennaisesti sama kuin leikkausosan vapaan pään leveys.To eliminate local, deep defects in the workpiece to be machined, it is suitable to use the tool shown in Fig. 11, which comprises a series of three groups I, II and III of radially spaced, flexible cutting parts 17, 18 and 19, the interconnected ends of which form cylindrical cavities which corresponding to the number of groups and located in succession along the axis 00 of rotation of the tool at a predetermined distance from each other to form a common cylindrical cavity E. In addition, the free ends of the cutting parts are connected to a common cutting surface A ^>, the width of which is substantially the same as the width of the free end of the cutting part.

Tarkastelkaamme nyt tapausta, jossa on käytettävä työkalua, jolla on edellä esitelty rakenne seuraavilla parametreillä: D = 200 mm: δ_ =δ = 1 mm: Δ _ n kun taas työkalun yhteisen leikkauspinnan leveys on olennaisesti sama kuin leikkausosan vapaan pään leveys.Let us now consider the case where a tool having the above structure with the following parameters has to be used: D = 200 mm: δ_ = δ = 1 mm: Δ _ n while the width of the common cutting surface of the tool is substantially the same as the width of the free end of the cutting section.

Laskekaamme lisäksi jakoluku t, jolla leikkausosien päätypinnat ovat harvennettuina työkalun yhteisellä leikkauspinnalla A^ : t = 1 + 1_ = 1.2 mm.Let us also calculate the division number t, by which the end surfaces of the cutting parts are thinned by the common cutting surface of the tool A ^: t = 1 + 1_ = 1.2 mm.

55

Kun jakoluvun t arvo on tämä, työkalun yhteinen leikkauspinta A^, jonka leveys on olennaisesti sama kuin leikkausosan vapaan pään leveys, vastaanot- 16 taa n2 leikkausosaa: 5 7 8 9 0 n = Jf · D _ 5/ 200 2 ————. - - = 523 osaa.When the value of the division number t is this, the common cutting surface A 1 of the tool, the width of which is substantially equal to the width of the free end of the cutting part, receives n2 cutting parts: 5 7 8 9 0 n = Jf · D _ 5/200 2 ———— . - - = 523 parts.

t 1.2t 1.2

On aivan ilmeistä, että näin monen leikkausosan kiinteitä päitä ei voi harventaa halkaisijaa Dg pitkin yhdessä ryhmässä samalla tavalla kuin vapaat päät on järjestetty yhteisellä leikkauspinnalla A , jolla on halkaisija D.It is quite obvious that the fixed ends of so many cutting parts cannot be thinned along the diameter Dg in one group in the same way as the free ends are arranged on a common cutting surface A having a diameter D.

Kun olemme pyöristyneet leikkausosien saadun lukumäärän 525 reen, jakakaamme näin ollen tämä lukumäärä kolmeksi ryhmäksi I,II ja III (joista jokainen sisältää 175 osaa), jotka sisältävät vastaavat leikkausosat 17, 18 ja 19, joiden yhteenkytketyt päät muodostavat sylinterimäisiä onteloja, jotka sijat-sevat perätysten työkalun pyörimisakselia 0-0 pitkin muodostaakseen yhteisen ontelon E.Having rounded off the obtained number of cutting sections to 525, let us divide this number into three groups I, II and III (each containing 175 sections) containing the respective cutting sections 17, 18 and 19, the interconnected ends of which form cylindrical cavities located along the axis of rotation of the successive tool 0-0 to form a common cavity E.

Kun oletamme, että jokainen ryhmä sisältää 175 säteittäisesti sijoitettua leikkausosaa ja niiden yhteenkytkettyjen päiden sivupinnat koskettavat toisiaan, on jakoluku, jolla ne on harvennettu ontelon pinnalla yhtä kuin leikkausosan paksuus δ. Näin ollen voidaan ontelon todellinen halkaisija kussakin ryhmässä (tai yhteisen ontelon E halkaisija Dg) määritellä seuraavasti: n —. δ D _ _2_» jossa 2 ' n2 = leikkausosien lukumäärä ryhmää kohti, 3 δ - leikkausosan paksuus, ja I>2= 173«1 55 mm.Assuming that each group contains 175 radially spaced shear portions and the side surfaces of their interconnected ends contact each other, there is a division number by which they are thinned at the surface of the cavity equal to the thickness δ of the shear portion. Thus, the actual diameter of the cavity in each group (or the diameter Dg of the common cavity E) can be determined as follows:. δ D _ _2_ »where 2 'n2 = number of cutting sections per group, 3 δ - thickness of cutting section, and I> 2 = 173« 1 55 mm.

3 · 143 · 14

Leikkausosan pienin pituus määritellään seuraavasta kaavasta: li - D - Dg x -- - 200 - 55 72.5 mm.The minimum length of the cutting section is defined by the following formula: li - D - Dg x - - 200 - 55 72.5 mm.

2 22 2

Puheena olevassa esimerkissä on ryhmän II leikkausosalla 19 vähimmäispituus .In the example in question, the section II of the group II has a minimum length.

Kuten edellä olevasta esimerkistä käy ilmi, on yhtälön Δ = jl kanssa suhde 1^ yli 1/3, mikä tekee mahdolliseksi työkalujen valmistamisen, joilla DAs can be seen from the example above, with the equation Δ = jl, the ratio 1 ^ is more than 1/3, which makes it possible to make tools with D

on pieni halkaisija ja pitkät leikkausosat.has a small diameter and long cutting sections.

17 57890 Tällaisia työkaluja voidaan käyttää suurten ietallimäärien leikkaamiseksi pois, varsinkin kun eliminoidaan paikallisia vikoja.17 57890 Such tools can be used to cut off large amounts of spears, especially when eliminating local defects.

Vikojen poistamiseksi pehmeissä aineissa, kuten kuparissa tai alumiinissa, voidaan leikkausosina käyttää joustavia levyjä, kun taas kovempia aineita työstettäessä on sopivaa käyttää leikkausosia,jotka on tehty joustavien levyjen muodossa, jotka on varustettu pikaleikkausaineesta koostuvilla kär-jillä. Työkaluja, joilla on sama rakenne, mutta joiden leikkausosat on varustettu hioma-aineesta koostuvilla kärjillä, voi käyttää menetyksellä erittäin kovasta aineesta tehtyjen työkappaleiden työstämiseksi. Tässä tapauksessa suoritetaan työstö jauhatusverkolla käyttäen suurempia kehänopeuksia (noin 60 m/s)In order to eliminate defects in soft materials such as copper or aluminum, flexible plates can be used as cutting parts, while for harder materials it is suitable to use cutting parts made in the form of flexible plates provided with tips made of quick-cutting material. Tools with the same structure, but with cutting parts equipped with abrasive tips, can be used at a loss to machine workpieces made of very hard material. In this case, machining is performed with a grinding net using higher circumferential speeds (approx. 60 m / s)

Ehdotettu työkalu voi sisältää sarjan ryhmiä, joita muodostavat säteit-täisesti sijoitetut, joustavat leikkausosat 20 ja 21 (kuvio 12), joiden vapailla päillä on leveydet b^ ja b^ jotka ovat isommat kuin yhteenkytkettyjen päiden vastaavat leveydet B^ ja B^ näitä moninkertaisesti suurempina. Jälkimmäiset muodostavat sylinterimäisiä onteloja, joiden lukumäärä vastaa ryhmien lukumäärää sarjaa kohti (kolme tässä puheena olevassa esimerkissä), sanottujen ontelojen liittyessä toisiinsa työkalun pyörimisakselia 00 pitkin.The proposed tool may include a series of groups of radially spaced, flexible cutting portions 20 and 21 (Fig. 12) having free ends b ^ and b ^ larger than the respective widths B ^ and B ^ of the interconnected ends, which are many times larger than these. . The latter form cylindrical cavities, the number of which corresponds to the number of groups per set (three in this example), said cavities joining each other along the axis of rotation 00 of the tool.

Työkalun yhteisen leikkauspinnan Ag leveys F on lisäksi yhtä kuin sanottujen ontelojen yhteinen pituus tai ylittää tämän leikkausosan vapaan pään leveyden arvolla.Furthermore, the width F of the common cutting surface Ag of the tool is equal to or exceeds the common length of said cavities by the value of the width of the free end of this cutting part.

Tällaista työkalua voidaan käyttää, kun työstetään leveäkaistäisiä aineita niiden koko leveyden poikki, koska työkalun yhteisellä leikkauspinnalla voi olla mikä tahansa ennalta määrätty leveys.Such a tool can be used when machining broadband materials across their entire width, because the common cutting surface of the tool can have any predetermined width.

Tällaisen työkalun tärkein rakenteellinen piirre on siinä, että sen voi· valmistaa levy is tä,joilla on melko suuri pituus, jolloin sen yhteisellä leikkauspinnalla on pieni halkaisija ja suhteella Δ/δ, on riittävän pieni arvo, mikä tekee sanotun työkalun erittäin kestäväksi.The most important structural feature of such a tool is that it can be made of plates of rather large length, with a small diameter on its common cutting surface and a sufficiently small value in the ratio Δ / δ, which makes said tool very durable.

Ottakaamme esimerkiksi tapauksen, jossa työkalun yhteisen leikkauspinnan leveyden F on oltava yhtä kuin 200 mm, yhteisen leikkauspinnan halkaisijan D 240 mm, leikkausosien pituuden 1 70 mm ja suhteen Δ/δ^ numerollisen arvon yhtä kuin l/5 (kun δ^ = δ = 1 mm).Take, for example, the case where the width F of the common cutting surface of the tool must be equal to 200 mm, the diameter D of the common cutting surface 240 mm, the length of the cutting parts 1 70 mm and the numerical value of the ratio Δ / δ ^ equal to l / 5 (when δ ^ = δ = 1 mm).

Jakoluku t, jolla leikkausosat harvennetaan työkalun yhteisellä leikkauspinnalla, on tällöin seuraava: t = δΊ + Δ - δ + 6 =1 + 1. 1.2 mm.The division number t by which the cutting parts are thinned on the common cutting surface of the tool is then as follows: t = δΊ + Δ - δ + 6 = 1 + 1. 1.2 mm.

f- 5f- 5

Leikkausosien lukumäärä n ryhmää kohti, jotka osat harvennetaan työkalun yhteisellä leikkauspinnalla, jonka halkaisija D = 240 mm, on : n - 'jj p t 18 5 7 8 9 0The number of cutting parts per group n, which are thinned on the common cutting surface of the tool with a diameter D = 240 mm, is: n - 'jj p t 18 5 7 8 9 0

Leikkausosia voi kuitenkin mahtua vain n^ työkalun sylinterimäisen ontelon pinnalla, jonka muodostaa yhteenkytkettyjen päiden yksi ryhmä, kun näiden sivupinnat liittyvät toisiinsa, jolloin n^ = Jt (D - 2 l) δHowever, the cutting parts can fit only on the surface of the cylindrical cavity of the tool, which is formed by one group of interconnected ends when their side surfaces are connected to each other, where n ^ = Jt (D - 2 l) δ

Kun olemme suorittaneet seuraavan jakolaskun: n = Λ D . jT (D - 2 1 ) nl 1-2 ‘ l ja kun olemme vaihtaneet tilalle vastaavat numerolliset arvot, niin huomaamme, että n/n^ = 2 .When we have performed the following division calculation: n = Λ D. jT (D - 2 1) nl 1-2 ‘l and when we have replaced the corresponding numerical values, we find that n / n ^ = 2.

Puheena olevan esimerkin mukaisen työkalun ennalta valittujen parametrien aikaansaamiseksi on näin ollen välttämätöntä, että kukin leikkausosaryhmä työkalun yhteisellä leikkauspinnalla sisältää kaksi kertaa suuremman määrän vapaita päitä verrattuna yhteenkytkettyihin päihin, jotka mahtuvat sanotun ryhmän sylinterimäisen ontelon pinnalle. Tällainen vaikutus saadaan sen seikan johdosta, että leikkausosan20 vapaan pään leveys b? on suurempi kuin ja monta kertaa sen kiinteän pään leveys , kun taas kunkin leikkausosan 21 vapaan pään leveys on suurempi kuin ja monta kertaa sen kiinteän pään leveys B2»Thus, in order to obtain preselected parameters of the tool according to the present example, it is necessary that each group of cutting parts on the common cutting surface of the tool contains twice as many free ends as the interconnected ends which fit on the surface of the cylindrical cavity of said group. Such an effect is obtained due to the fact that the width b of the free end of the cutting part20? is greater than and many times the width of its fixed end, while the width of the free end of each cutting section 21 is greater than and many times the width of its fixed end B2 »

Edellä mainitussa esimerkissä on kerroin yhtä kuin 2 s.o. b^B^ eIn the above example, the coefficient is equal to 2 s.o. b ^ B ^ e

Kun otamme huomioon, että työkalun yhteisen leikkauspinnan Aleveyden P ja työkalun kaikkien leikkausosaryhmien muodostamien kaikkien ontelojen yhteisen pituuden on oltava sama (koska tämä on työkalun tarkoituksenmukaisin rakenne), ja olettaen että b^ = l/2 b , saamme b^:n ja bgin numerollisen arvon: b^ = 2b^ = F = 200 mm, b^ = 100 mm, koska b^ “ 2 B^ ja B^ = 100 mm, kun taas b^ = 2B^ = 100 mm, jolloin B^= 50 mm.Considering that the common cutting surface of the tool, the width P and the total length of all the cavities formed by all the cutting section groups of the tool must be the same (since this is the most appropriate structure of the tool), and assuming b ^ = l / 2 b, we get b ^ and bgin value: b ^ = 2b ^ = F = 200 mm, b ^ = 100 mm, because b ^ “2 B ^ and B ^ = 100 mm, while b ^ = 2B ^ = 100 mm, where B ^ = 50 mm .

Kun suunnitellaan tällainen työkalu, jossa on kärjellä varustetut leik-kausosat, on työkalun yhteisellä leikkauspinnalla olevan leikkausosan paksuus 6^ yhteenlaskettu arvo, jonka muodostavat levyn paksuus ja kärkiosan paksuus, kun taas leikkausosan paksuus sen kiinteässä päässä on olennaisesti vain joustavan levyn paksuus.When designing such a tool with pointed cutting portions, the thickness of the cutting portion on the common cutting surface of the tool is a sum of the thickness of the plate and the thickness of the tip portion, while the thickness of the cutting portion at its fixed end is substantially only the thickness of the flexible plate.

Kun tehdään työkalu, jolla on tällainen rakenne ja jossa on leikkaus-osat, jotka oh varustettu hioma-aineesta koostuvilla kärjillä, ja jossa on samalla välikkeitä, jotka on tehty ulkonevien pysäyttimien muodossa, määritetään leikkausosan leveys 6^ hioma-aineesta koostuvalla kärjellä varustetun levyn ja sen ulkonevan pysäyttimen yhteenlaskettuna paksuutena.When making a tool having such a structure and having cutting portions which are provided with abrasive tips and at the same time spacers made in the form of protruding stops, the width of the cutting portion is determined 6 ^ of the abrasive tip plate and as the total thickness of its protruding stop.

Työkalussa, jossa työkalun yhteisellä leikkauspinnalla olevan leikkaus-osan paksuus δ^, ei ole sama kuin sanotun leikkausosan paksuus δ sen kiinteän pään kohdalla, s.o. 6^ /, on kertoimen laskemisen yhteydessä saatava selville sanottujen paksuuksien ero.In a tool in which the thickness δ ^ of the cutting part on the common cutting surface of the tool is not the same as the thickness δ of said cutting part at its fixed end, i. 6 ^ /, the difference between said thicknesses must be ascertained when calculating the coefficient.

Kuvion 12 kaaviomaisesti esittämän työkalun leikkausosat on tehty jous- 19 57890 tavista levyistä ja sitä voidaan käyttää kupariaunioiden (auerbars) pinnan karkeispuhdistuksessa tehtaalla, jossa suoritetaan päätön valu.The cutting parts of the tool schematically shown in Fig. 12 are made of flexible plates and can be used in the rough cleaning of the surface of copper auars in a factory where endless casting is performed.

Teräsaunioiden työstämiseksi olisi työkalun leikkausosat tehtävä joustavista levyistä, jotka varustetaan pikaleikkausaineesta koostuvilla kärjillä.In order to machine steel kilns, the cutting parts of the tool should be made of flexible plates equipped with tips made of quick-cutting material.

Kun työstetään teräsvanteita tai-nauhoja, voidaan myös käyttää kuvion 12 esittämää työkalua, mutta sen laikkausosat on tällöin tehtävä joustavista levyistä, jotka varustetaan hioma-aineesta koostuvilla kärjillä.When machining steel rims or strips, the tool shown in Fig. 12 can also be used, but its cutting parts must then be made of flexible plates provided with abrasive tips.

Työkalun rakenneratkaisun edellä esitellyissä muunnoksissa voidaan käyttää mitä tahansa edellä mainittuja leikkausosia, riippuen sen työn luoneesta, jonka työkalun on suoritettava. Lisäksi voidaan sijoittaa välikkeitä viereisten leikkausosien välille näiden vapaiden päiden taipumisen rajoittamiseksi.Any of the above-mentioned cutting parts can be used in the above-mentioned modifications of the tool design, depending on the nature of the work to be performed by the tool. In addition, spacers can be placed between adjacent cutting portions to limit the deflection of these free ends.

Lisäksi on painotettava sitä seikkaa, että mitkä tahansa edellä kuvatuista leikkausosista voidaan tehdä aallotettuina samalla tavalla kuin leikkausosat 22 kuviossa 12, mutta siten, että niiden aallotukset sijaitsevat vain yhdessä suunnassa, joka on yhdensuuntainen työkalun pyörimisliikkeen akselin 00 kanssa.In addition, it should be emphasized that any of the cutting parts described above can be made corrugated in the same way as the cutting parts 22 in Fig. 12, but in such a way that their corrugations are located in only one direction parallel to the tool rotation axis 00.

Kuvio 14 näyttää työkalun sen osan, jossa leikkausosa 22 on tehty joustavan, aallotetun levyn muodossa, joka on varustettu pikaleikkausaineen muodostamalla kärjellä, jolloin aallotukset a sijaitsevat työkalun pyörimisakselin 00 pituussuunnassa, 6^ edustaa joustavan, aallotetun levyn vapaan pään paksuutta ja arvo Δ määrittää etäisyyden joustavan levyn vapaan pään ja viereisen leikkausosan 22 pikaleikkausaineesta koostuvan kärjen välillä.Fig. 14 shows the part of the tool in which the cutting part 22 is made in the form of a flexible corrugated plate provided with a tip formed by a fast cutting agent, the corrugations a being in the longitudinal direction of the tool rotation 00, 6 represents the thickness of the free end of the flexible corrugated plate. between the free end of the plate and the tip of the adjacent cutting portion 22 made of quick-cutting material.

Kuvio 15 esittää työkalun sitä osaa, jossa jokainen leikkausosa 22 koostuu kahdesta aallotetusta, joustavasta levystä, jotka on kiinnitetty yhteen, niin että ne toimivat hioma-aineesta tehdyn keskilevyn päällyksinä, kun taas aallotukset a sijaitsevat työkalun pyörimisakselia 00 pitkin, arvo Δ määrittää etäisyyden viereisten leikkausosien vapaiden päiden välillä ja osoittaa työkalun yhteisellä leikkeuspinnalla olevan leikkausosan paksuuden.Fig. 15 shows the part of the tool in which each cutting part 22 consists of two corrugated, flexible plates fastened together so as to act as coatings on the abrasive center plate, while the corrugations a are located along the tool rotation axis 00, the value Δ determines the distance between adjacent cutting parts between the free ends and indicates the thickness of the cutting portion on the common cutting surface of the tool.

%.pauksissa, joissa työstön alainen pinta ei ole riittävän tasainen ja siitä on poistettava vain ennalta määrätty ohut aineen pintakerros, s.o. kun poistetaan muutaman mikronin paksuinen karstakerros ohuen nauhan epätasaiselta pinnalta ja kun työstetään valettuja esineitä, on sopivaa käyttää työkalua, jonka leikkausosat on tehty joustavista tangoista 23 (kuvio 16), joiden vapaat päät on varustettu pikaleikkausaineen muodostamilla kärjillä. Tankojen toiset päät, joiden sivupinnat liittyvät toisiinsa, on kiinnitetty yhteen ja ne peittävät levyt 25* jotka on suunniteltu asetettaviksi sen koneen akselille, jossa työkalua käytetään.% .in cases where the surface to be treated is not sufficiently smooth and only a predetermined thin surface layer of the substance has to be removed, i.e. when removing a few microns thick layer of karst from the uneven surface of the thin strip and when machining cast objects, it is suitable to use a tool whose cutting parts are made of flexible rods 23 (Fig. 16), the free ends of which are provided with quick-cutting tips. The other ends of the rods, the side surfaces of which are connected to each other, are fastened together and cover plates 25 * designed to be placed on the axis of the machine on which the tool is used.

Samanlaisissa olosuhteissa, mutta kun työstetään kovempia aineita, on sopivampaa käyttää työkalua, jonka leikkausosat on tehty tankojen 26 muodossa (kuvio 17), joiden vapaat päät on varustettu hioma-aineen muodostamilla kärjillä 27· Tällaisen rakenteen omaavissa työkaluissa voidaan käyttää joko bort- tai timanttijauhetta sen tankojen kärkiä varten.Under similar conditions, but when machining harder materials, it is more suitable to use a tool with cutting parts in the form of rods 26 (Fig. 17), the free ends of which are provided with abrasive tips 27 · Tools with such a structure can use either boron or diamond powder. for rod tips.

20 5789020 57890

Kuvioiden 16 ja 17 esittämissä työkaluissa muodostaa leikkausosan paksuuden 6^ leikkauspinnan A lähellä joustavan tangon ja sen kärkikerroksen paksuus, kun taas leikkausosan paksuus δ sen kiinteän pään lähellä on yhtä kuin joustavan tangon paksuus tässä vyöhykkeessä, ja matka Δ on olennaisesti kunkin leikkausosan taipumisen mitta, kunnes se koskettaa viereiseen osaan, kosketuksen tapahtuessa lähellä työkalun leikkauspintaa A, kun leikkausosat koskettavat toisiaan kärkipäidensä kohdalla.In the tools shown in Figures 16 and 17, the thickness of the cutting section 6 ^ near the cutting surface A is the thickness of the flexible bar and its tip layer, while the thickness δ near its fixed end is equal to the thickness of the flexible bar in this zone, and the distance Δ is substantially a measure of bending of each cutting section until it contacts an adjacent part, the contact occurring near the cutting surface A of the tool, when the cutting parts contact each other at their tip ends.

Työkalua, jonka leikkausosat on tehty joustavista tangoista, voidaan käyttää aina silloin, kun työstettävän aineen Vickers-kovuusnumero ei ole yli 200 ja jollei työstettvän pinnan tarvitse täyttää erikoisia vaatimuksia (pintaviimeistelyn laadun ja sen karkaistun kerroksen syvyyden osalta).A tool with cutting parts made of flexible bars can be used whenever the Vickers hardness number of the workpiece does not exceed 200 and unless the surface to be machined needs to meet special requirements (for the quality of the surface finish and the depth of its hardened layer).

Joustavan tangon pituus L (kuvio 18) saadaan selville seuraavasta kaavasta: L " kD f jossa 61 - + 2 Δ L - joustavan tangon pituus, jD - työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija, δ^= joustavan tangon paksuus työkalun yhteisen leikkauspinnan lähellä, Δ - etäisyys viereisten joustavien tankojen vapaiden päiden välillä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiaan leikkaushetkellä, k = numerollinen tekijä alueelta 0,7 - 1>2.The length L of the flexible bar (Fig. 18) is given by the following formula: L "kD f where 61 - + 2 Δ L - length of the flexible bar, jD - diameter of the common cutting surface of the tool, δ ^ = thickness of the flexible bar near the common cutting surface of the tool, Δ - distance between the free ends of adjacent flexible bars in the zone where they contact each other at the time of shear, k = a numerical factor in the range 0,7 to 1> 2.

Lisäksi on = d ja d = joustavan tangon halkaisija.In addition, there is = d and d = diameter of the flexible rod.

Tarkastelkaamme esimerkkinä, miten joustavan tangon pituus L lasketaan.Consider, as an example, how the length L of a flexible rod is calculated.

Työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija D valitaan rakenteellisista syistä ja se on yleensä alueella 500 - 700 mm.The diameter D of the common cutting surface of the tool is chosen for structural reasons and is generally in the range of 500 to 700 mm.

Joustavan tangon 26 paksuudelle δ^ työkalun yhteisen leikkauspinnan lähellä valitaan sellainen suhde välimatkaan Δ, joka on viereisten, joustavien tankojen vapaiden päiden välissä vyöhykkeessä, jossa ne koskettavat toisiaan leikkaushetkellä, että se on sopira sen metallin paksuuden kannalta, jonka puheena olevan työkalun on poistettava.For the thickness δ ^ of the flexible rod 26 near the common cutting surface of the tool, a ratio Δ is selected between the free ends of the adjacent flexible rods in the zone where they contact each other at the time of cutting to match the thickness of the metal to be removed.

Olemme todenneet, että enintään 0,01 mm paksuisen karstan leikkaamiseksi pois hehkutetun» vähähiilisen teräksen pinnalta (murtolujuudella δ ääri 2 Ö5 5 kg/mm ), on sanotun suhteen oltava 6 - 10.We have found that in order to cut a strip up to a thickness of 0.01 mm off the surface of annealed »low-carbon steel (with a tensile strength δ edge 2 Ö 5 5 kg / mm), the ratio must be 6 to 10.

Numerollinen tekijä k on riippuvainen tavasta, jolla tangot asetetaan sarjaan, ja se valitaan seuraavasti: suorakulmaisten tankojen mekanisoidussa kokoonpanossa 0,9 - 1,2; pyöreiden tankojen mekanisoidussa kokoonpanossa 0,8 - 0,9» ja pyöreitä tankoja käsin koottaessa 0,7 - δ,8.The numerical factor k depends on the manner in which the bars are placed in series and is selected as follows: in a mechanized assembly of rectangular bars 0.9 to 1.2; in the mechanized assembly of round bars 0.8 - 0.9 »and in the case of manual assembly of round bars 0.7 - δ, 8.

21 5789021 57890

Vaihtakaamme nyt edellä sanottujen arvojen keskiarvot seuraavassa yhtälössä: L = kD ; ^1 —- + 2 Δ ottakaamme sitten selville pyöreiden tankojen pituus 1; kun jälkimmäiset kootaan mekaanisesti yhteen sarjaksi, on tämä pituus yhtä kuin L = 0,9 . 600 .....Now let us change the averages of the above values in the following equation: L = kD; ^ 1 —- + 2 Δ then let us find out the length of the round bars 1; when the latter are mechanically assembled into a series, this length is equal to L = 0.9. 600 .....

—“- = 54 mm, 8+2 ja kun pyöreät tangot kootaan yhteen käsin, on sanottu pituus: L * 0,8 · 600 m 48 mm.- “- = 54 mm, 8 + 2 and when the round bars are assembled by hand, it is said length: L * 0.8 · 600 m 48 mm.

8 + 28 + 2

Kuviossa 19 osoittaa ehjä viiva joustavien tankojen 26 ja 26a asennon vapaassa tilassa ja katkoviiva näyttää yhden tangon 26a asennon sen jälkeen, kun se on taipunut koskettaessaan viereisiin tankoihin.In Fig. 19, the intact line indicates the position of the flexible rods 26 and 26a in the free space, and the dashed line shows the position of one rod 26a after it is bent upon contact with the adjacent rods.

Käytännössä saattaa useinkin tapahtua, että valukuori tai painukupu on poistettava muodoltaan monimutkaisista työkappaleista, joissa on lukuisia syvennyksiä ja painumia.In practice, it may often be the case that the casting shell or the dome must be removed from workpieces of complex shape with numerous recesses and depressions.

Tässä tapauksessa on tärkein kriteeri työkalun valinnassa sen kyky tunkeutua painumiin ja leikata pois melko paksua metallia (jopa 2-5 mm) sekä siirtyä tarkasti pintaa pitkin työstön aikana.In this case, the most important criterion in selecting a tool is its ability to penetrate depressions and cut off fairly thick metal (up to 2-5 mm) as well as move precisely along the surface during machining.

Nämä vaatimukset täyttää parhaiten työkalu, joka sisältää sarjan, jossa on ainakin kaksi säteittäisesti sijoitettujen, joustavien leikkausosien 28 (kuvio 20) muodostamaa ryhmää, jotka osat ovat yhtä pitkiä ja jotka on suunniteltu muodostamaan yhteenkytkettyjen päidensä kohdalla yhteinen pallomainen ontelo E^ sarjassa, kun taas niiden vapaat päät sarjan kussakin ryhmässä ovat vinosti suhteessa jälkimmäisen symmetrian akseliin X-X työkalun pyörimisliikkeen akseliin 0-0 nähden kohtisuorasti muodostaen a kulman tämän kanssa, jol- x loin sanotun kulman suuruus saadaan selville seuraavasta kaavasta: --------- Ιιχβ 2 arc sin b^D,^- ^i ) , jossaThese requirements are best met by a tool comprising a series of at least two groups of radially spaced flexible cutting portions 28 (Fig. 20) of equal length designed to form a common spherical cavity at their interconnected ends in a series E, while their the free ends in each group in the series are oblique with respect to the axis XX of the latter symmetry perpendicular to the axis 0-0 of the rotational movement of the tool, forming an angle with this, where x the magnitude of said angle is given by the following formula: --------- Ιιχβ 2 arc sin b ^ D, ^ - ^ i), where

4¾ <f iL4¾ <f iL

D = D - 2L, b^ etäisyys suhteessa sarjan symmetrian tasoon sijoitettujen ryhmien tankojen keskiviivojen välillä, D « työkalun yhteisen leikkauspinnan halkaisija, L = leikkausosan pituus, 22 57890 Ϋ = työkalun leikkauspinnalla olevien leikkausosien vapaiden päiden pinta-alueiden yhteisumman suhde työkalun leikkauspinnan kokonaispinta-alaan, = leikkausosien yhteenkytkettyjen päiden pinta-alojen kokonaissumman suhde sanottujen yhteenkytkettyjen päiden muodostaman ontelon sivupinnan kokonaispinta-alaan.D = D - 2L, b ^ distance between the center lines of the groups of bars placed in relation to the plane of symmetry of the series, D «diameter of the common cutting surface of the tool, L = length of the cutting section, 22 57890 Ϋ = ratio of the total free end areas of the cutting sections on the tool area, = the ratio of the total sum of the areas of the interconnected ends of the cutting sections to the total area of the side surface of the cavity formed by said interconnected ends.

Kuvio 20 näyttää vain yhden mitan h "b , s.o. leikkausosien 28 äärim-mäisen kahden ryhmän I ja XIV tankojen keskiviivojen välimatka, ja sanottujen leikkausosien vastaavan kallistuskulman a .Fig. 20 shows only one dimension h "b, i.e. the distance between the center lines of the extreme two groups I and XIV bars of the cutting parts 28, and the corresponding angle of inclination a of said cutting parts.

33

Kuvio 20 esittää työkalua, jossa sen sarja käsittää ryhmät I-XIV, joissa leikkausosien 28 toinen pää on hitsattu kiinni peitelevyyn 29· Sanotussa työkalussa käytetään joustavia tankoja leikkausosina; se voi kuitenkin myös sisältää joustavia tankoja, jotka on varustettu joko pikaleikkausaineesta tai hioma-aineesta koostuvilla kärjillä, tai siinä voidaan käyttää leikkausosia, joiden väliset raot on täytetty ainakin osaksi muoviaineella niiden pituussuunnassa.Fig. 20 shows a tool in which its series comprises groups I-XIV, in which one end of the cutting parts 28 is welded to the cover plate 29 · Said tool uses flexible rods as cutting parts; however, it may also include flexible rods provided with either rapid-cutting or abrasive tips, or may use cutting sections between which the gaps are at least partially filled with plastic material along their length.

Työkalua, jonka leikkausosat on varustettu pikaleikkausaineesta koostuvilla kärjillä, voidaan käyttää rautavalosten työstämiseksi, joiden pinnalla on jäähtyneitä rautarakeita tai valukuorta, kun taas työkalu, jonka leikkaus-osat on varustettu hioma-aineen muodostamilla kärjillä, on sopivin käytettäväksi aineiden työstämiseksi, joiden Vickers-kovuusnumero ei ole suurempi kuin 200.A tool with cutting parts with quick-cut tips can be used to machine iron lights with cooled iron grains or casting on the surface, while a tool with cutting tips with abrasive tips is best suited for machining materials with a Vickers hardness number not not greater than 200.

Tarkastelkaamme esimerkkinä tapausta, jossa on käytettävä työkalua, jonka leikkausosat on tehty olennaisesti pyöreiden, joustavien tankojen muodossa.Consider, as an example, a case where a tool must be used whose cutting parts are made in the form of substantially round, flexible bars.

Oletamme, että on hankittava työkalu, jonka yhteisen leikkauspinnan halkaisija D on 200 mm ja leveys h, on 50 mm.We assume that a tool with a common cutting surface diameter D of 200 mm and width h of 50 mm must be obtained.

Tällaisella työkalulla voidaan työstää hiilipitoisuudeltaan keskilaa-tuisen teräksen pintaa-, jonka teräksen murtolujuus on 45 kgf/mm . Tutkimuksemme ovat osoittaneet, että tällaisen teräksen työstämiseksi on arvon Ϋ oltava alueella 0,68 - 0,78. Arviointia varten oletamme keskiarvoksi / = 0,7.Such a tool can be used to machine the surface of medium-grade steel with a tensile strength of 45 kgf / mm. Our studies have shown that for machining such steel, the value of Ϋ must be in the range of 0.68 to 0.78. For evaluation, we assume an average of / = 0.7.

Jotta työkalun kestoikä olisi mahdollisimman pitkä, olisi leikkausosan pituuden L oltava mahdollisimman suuri. Sanottua pituutta rajoittaa kuitenkin toisaalta yhteisen leikkauspinnan A halkaisija D ja toisaalta vähimmäismitta 3 D^, joka on riippuvainen sen koneen akselin halkaisijasta, jolle sanottu työkalu kiinnitetään.In order to maximize the tool life, the length L of the cutting section should be as large as possible. However, said length is limited, on the one hand, by the diameter D of the common cutting surface A and, on the other hand, by a minimum dimension 3 D 2, which depends on the diameter of the axis of the machine to which said tool is attached.

Kun oletamme pienimmäksi arvoksi 80 mm, saamme yhtälöstä = D-2L selville, että L = D - D1 » 200 - 80 = 60 mm.Assuming a minimum value of 80 mm, we find out from the equation = D-2L that L = D - D1 »200 - 80 = 60 mm.

2 22 2

Arvon Kf suuruus on riippuvainen sarjan kokoonpanotekniikasta. Tutkimuk set ovat osoittaneet, että arvonsuurin mahdollinen mitta pyöreiden tan- 25 57890 kojen osalta on 0,906, mutta sanottua mittaa ei voi käytännöllisesti katsoen saavuttaa. Kun sarja kootaan käsin, on sanottu arvo edellä kuvatun rakenteen omaavassa työkaluissa 0.82 - 0,84· ja mekaanisessa kokoonpanossa se on 0,84 -0,88.The magnitude of the value of Kf depends on the assembly technique of the series. Studies have shown that the maximum possible value for round bars is 0.906, but this dimension is practically impossible to achieve. When the set is assembled by hand, the said value is 0.82 to 0.84 · for tools with the structure described above and 0.84 to 0.88 for mechanical assembly.

Kuten otetaan huomioon, että sarjan tankojen kokoonpano suoritetaan meka-nisoidulla menetelmällä, oletetaan arvoksi f = 0,85·Considering that the assembly of the series of rods is performed by a mechanized method, it is assumed that the value is f = 0.85 ·

Edellä mainittuja arvoja käytettäessä otamme selville leikkausosiin liittyvien peitelevyjen 29 pintojen kulman asuuruuden, niin että saadaan työkalu, jolla on ennalta määrätyt parametrit: #3 = 2 sin käyrä 50 (200.0,7 - 80.0,85) 4*80.0,85-60 a, = 2 sin käyrä 0,22 ot3 = 24°Using the above values, we find out the size of the angle of the surfaces of the cover plates 29 associated with the cutting parts, so that a tool with predetermined parameters is obtained: # 3 = 2 sin curve 50 (200.0.7 - 80.0.85) 4 * 80.0.85-60 a, = 2 sin curve 0.22 ot3 = 24 °

On huomattava, että tämäntyyppisessä työkalussa, jolla voidaan poistaa syvällä sijaitsevat viat, työstää syvennyksiä tai uria sekä työkappaleita, joiden työstettävällä pinnalla on joitakin muodoltaan kaarevia osia, on sen yhteiselle leikkauspinnalle annettava vastaava ulkomuoto.It should be noted that this type of tool, which can be used to remove deep defects, machine recesses or grooves, and workpieces with some curved parts on the surface to be machined, must give its common cutting surface a corresponding appearance.

Leveiden (enintään 0,5 m ) ja ohuiden (alle 1 mm paksuisten) vanteiden tai nauhojen työstämiseksi, joissa pinnalta on poistettava oksidikalvoja tai kuonakerroksia, joiden paksuus on 5 _ 25 mikronia, on suositeltavaa käyttää pyörivää leikkaustyökalua, jossa on sarja säteittäisesti sijoitettuja, joustavia leikkausosia 50 (kuvio 2l), joiden hitsisaumalla 51 yhteenliitetyt päät on suunniteltu muodostamaan yhteisen, sylinterimäisen ontelo Työkalun yhteisen leikkauspinnan A halkaisija D saadaan selville seuraavasta kaavasta: _ _ 2 V * L , jossa i - L· 1 1 L = leikkausosan pituus, y = työkalun yhteisellä leikkauspinnalla olevien leikkausosien vapaiden päiden pinta-alojen kokonaissumman suhde työkalun leikkauspinnan kokonaispinta-alaan, ^ « leikkausosien yhteenkytkettyjen päiden pinta-alojen yhteissumman suhde sanottujen yhteeakytkettyjen päiden muodostaman ontelon sivupinnan kokonaispinta-alaan.For machining wide (up to 0.5 m) and thin (less than 1 mm thick) rims or strips that require the removal of oxide films or slag layers with a thickness of 5 to 25 microns, it is recommended to use a rotary cutting tool with a series of radially spaced, flexible cutting parts 50 (Fig. 2l), the ends of which connected by the weld seam 51 are designed to form a common, cylindrical cavity The diameter D of the common cutting surface A of the tool is given by the following formula: _ _ 2 V * L, where i - L · 1 1 L = length of the cutting part, y = the ratio of the total area of the free ends of the cutting portions on the common cutting surface of the tool to the total area of the cutting surface of the tool, the ratio of the total area of the interconnected ends of the cutting portions to the total surface area of the cavity formed by said interconnected ends.

Sarjaa rajoittavat peitelevyt 52.Set-limiting cover plates 52.

Olemme todenneet, että enintään 0,05 mm paksuisen metallikerroksen leikkaamiseksi pois hiiliteräksen pinnalta, jonka murtolujuus on enintään 45 kgf/mm , on sopivaa käyttää työkalua, jossa arvoni suuruus on 0,68-0,78.We have found that to cut a metal layer up to 0.05 mm thick from a carbon steel surface with a tensile strength of up to 45 kgf / mm, it is suitable to use a tool with a value of 0.68 to 0.78.

24 5 7 89024 5 7 890

Ajatelkaamme tapausta, jossa työkalulla poistetaan kuumavalssattua vals-sihilsettä, jonka paksuus on 0,01 mm, hiiliteräksen pinnalta, jonka murtolu-juus on 58 kgf/mm ·Consider the case where the tool removes hot-rolled Vals sieve with a thickness of 0.01 mm from the surface of carbon steel with a breaking strength of 58 kgf / mm ·

Arvon J suuruudeksi oletamme 0,7·The value of J is assumed to be 0.7 ·

Työkalun leikkausosat on tehty pyöreinä tankoina ja arvonf suuruus on alueella 0,850 - 0,906.The cutting parts of the tool are made as round bars and the value of f ranges from 0.850 to 0.906.

Kun käytetään tankojen mekanisoitua kokoonpanoa sarjaksi, oletetaan arvonsuuruudeksi 0,9·When using a mechanized assembly of rods in series, the value is assumed to be 0.9 ·

Kim tilalle on vaihdettu edellä oletetut arvot, saamme selville, että 1 - l 1 - 0J.Kim is replaced by the values assumed above, we find that 1 - l 1 - 0J.

. o.n 2 2. o.n 2 2

Suhteen L/D tällä arvolla ovat L- ja D-arvojen seuraavat numerolliset yhdistelmät mahdollisia: L 10 20 50 40 50 60 80 100 D 90 180 270 560 450 550 720 910With this value of the L / D ratio, the following numerical combinations of L and D values are possible: L 10 20 50 40 50 60 80 100 D 90 180 270 560 450 550 720 910

Tutkimukset ovat todistaneet, että vähähiilisiä teräksiä työstettäessä on sopivaa valita vähintään 50 mm pituus L leikkkausosille.Studies have shown that when machining low-carbon steels, it is appropriate to choose a length L of at least 50 mm for cutting parts.

Edellä olevasta taulukosta huomaamme, että työkalun yhteisen leikkaus-pinnan halkaisijan on oltava vähintään 450 mm.From the table above, we find that the diameter of the common cutting surface of the tool must be at least 450 mm.

Kun valitaan D-arvon paras numerollinen arvo, on otettava huomioon, että isomman halkaisijan omaava työkalu on kestävämpi kuin pienemmän halkaisijan omaava työkalu.When choosing the best numerical value for the D value, it must be taken into account that a tool with a larger diameter is more durable than a tool with a smaller diameter.

Kun D-arvon suuruus ylittää 800 mm, on työkalu kuitenkin liian tilaa vievä, mikä tekee sanottua työkalua käyttävän koneiston rakenteen paljon suuremmaksi. Työkaluja, joiden halkaisija on yli 800 mm, on yleensä käytettävä vain poikkeustapauksissa.However, when the value of the D value exceeds 800 mm, the tool is too bulky, which makes the structure of the machine using said tool much larger. Tools with a diameter of more than 800 mm should normally only be used in exceptional cases.

Kun puhdistetaan työkappaleiden tai aineiden pintaa, joiden leveys on yli 600 mm, on edullista käyttää työkalua, joka on koottu yhteen osista sen leveyssuunnassa, s.o. joka koostuu muutamista kapeista sarjoista kuvion 22 näyttämällä tavalla. Tällaisella sarjalla jota rajoittavat peitelevyt 55 ja 54, on leikkauspinta A.» jonka leveys b ylittää leveyden B, (s.o. leik- 4 4 4 kausosien 50 yhteenkytkettyjen päiden muodostaman ontelon pituuden). Sopivinta on, että leveys B. on 0,80 - 0,97 leveydestä b .When cleaning the surface of workpieces or materials with a width of more than 600 mm, it is advantageous to use a tool which is assembled into one of its parts in its width direction, i. consisting of a few narrow sets as shown in Figure 22. Such a set, bounded by cover plates 55 and 54, has a cutting surface A. » whose width b exceeds the width B, (i.e. the length of the cavity formed by the interconnected ends of the section 4 4 4). It is most suitable that the width B. is 0.80 to 0.97 of the width b.

4 44 4

Puheensa olevassa esimerkissä päästään tähän seuraavalla tavalla. Toisessa peitelevyssä 54 (tai molemmissa peitelevyissä) tehdään leik-kausosiin 50 liittyvä pinta kartiomaiseksi kartiokulmalla, joka on riittävän suuri varmistamaan edellä mainitun tilanteen, jolloin leveyden B on oltava 4 25 57890 6*80 - ö,97 leveydestä b^, s.o. leveyden b^ on oltava 5-20 $ suurempi kuin leveys B^· Näin aikaansaadut kapeat sarjat asennetaan sitten yhteiselle akselille ja vedetään yhteen, kunnes viereisten sarjojen pietelevyt tulevat kosketukseen, muostaen siten työkalun yhteisen leikkauspinnan.In the example he speaks, this is achieved as follows. In the second cover plate 54 (or both cover plates), the surface associated with the cutting portions 50 is made conical at a conical angle large enough to ensure the above situation, where the width B must be 4 25 57890 6 * 80 - ö, 97 of the width b ^, i.e. the width b ^ must be $ 5-20 greater than the width B ^ · The narrow sets thus obtained are then mounted on a common shaft and pulled together until the pie plates of the adjacent sets come into contact, thus forming the common cutting surface of the tool.

Näin voidaan aikaansaada työkalu, jossa on muutamia sarjoja ja jonka yhteisellä leikkauspinnalla on käytännöllisesti katsoen mikä tahansa ennalta säädetty leveys.This makes it possible to provide a tool with a few sets and having a common cutting surface of virtually any predetermined width.

Joustavia tankoja sisältävien leikkausosien arvioidun pituuden suurentamiseksi aallotetaan tankoja yhdessä suunnassa tai kahdessa keskenään kohtisuorassa suunnassa eli työkalun pyörimisakselin 00 pituussuunnassa ja siihen kohtisuorasti. Kuvio 23 näyttää tällaisen työkalun osan ja joustavat tangot 35* joita on aallotettu kahdessa toisiinsa nähden kohtisuorassa tasossa.In order to increase the estimated length of the cutting parts containing the flexible rods, the rods are corrugated in one direction or in two mutually perpendicular directions, i.e. in the longitudinal direction of the tool rotation axis 00 and perpendicular thereto. Fig. 23 shows a part of such a tool and flexible rods 35 * corrugated in two planes perpendicular to each other.

On huomattava, että kuvioissa 20 ja 21 kaaviomaisesti näytetyillä työkaluilla sekä kuvion 22 näyttämällä sarjalla voi olla leikkausosat, jotka on tehty joustavista tangoista tai aallotetuista, joustavista tangoista.It should be noted that the tools shown schematically in Figures 20 and 21, as well as the kit shown in Figure 22, may have cutting portions made of flexible rods or corrugated flexible rods.

Tällaiset työkalut sopivat käytettäviksi silloin, kun työstetään vähän hiiltä sisältäviä teräksiä ja ei-rautametalleja, joiden Vickers-kovuusnumero on enintään 200.Such tools are suitable for machining low carbon steels and non-ferrous metals with a Vickers hardness number up to 200.

Kun työstetään valettuja kappaleita, joiden pinnalla on valukuori, jolla on hiovat" ominaisuudet, on sopivaa, että sanotut työkalut sisältävät leikkausosia, jotka on varustettu pikaleikkausaineesta koostuvilla kärjillä. Kun työstetään erittäin kovia metalleja tai aineita tai kun on poistettava pieni määrä metallia ja hiotulta pinnalta samalla vaaditaan parempi laatu, olisi käytettävä leikkausosia, jotka on tehty joustavista tangoista, jotka on varustettu hioma-aineen muodostamilla kärjillä.When machining castings having a casting shell with abrasive "properties on the surface, it is suitable for said tools to include cutting parts provided with tips consisting of a quick-cutting material. When machining very hard metals or materials or when a small amount of metal and better quality is required, cutting parts made of flexible rods equipped with abrasive tips should be used.

Sanotuissa työkaluissa käytetään useimmiten muoviaineita välikkeinä.In said tools, plastic materials are most often used as spacers.

Ei ole kuitenkaan mahdotonta käyttää välikkeitä, jotka on tehty pysäyttimien muodossa tangoista, jotka ovat leikkausosia lyhyempiä.However, it is not impossible to use spacers made in the form of stops from rods that are shorter than the cutting sections.

Sitkeiden aineiden työstämiseksi tai karkeisleikkaustöitä varten on sopivaa käyttää työkalua, jossa on rakoja G (kuvio 24) sen yhteydessä leikkaus-pinnassa A · Tällainen työkalu käsittää sarjan 36» jossa on peitelevyt 37· 5For machining tough materials or for rough cutting, it is suitable to use a tool with slots G (Fig. 24) in connection with it on the cutting surface A · Such a tool comprises a series 36 »with cover plates 37 · 5

Työkalu voi sisältää yhden tai useampia tällaisia sarjoja, kuten sarjan 36, joka on kiinnitetty rungon 38 ja päällyksen 39 välille pulteilla 40,The tool may include one or more such sets, such as a set 36 secured between the body 38 and the cover 39 by bolts 40,

Raot G ulottuvat työkalun yhteisen leikkauspinnan A_ yli työkalun toi- 5 sesta päätypinnasta kohti toista; niillä voi olla eri muodot ja ne voivat sijaita eri tavoin suhteessa työkalun pyörimisakseliin 00. Kuviot 22 ja 23 näyttävät osan työkalun leikkauspinnasta ja tämän yli ulottuvat raot Gj ja Gp.The slots G extend over the common cutting surface A_ of the tool from one end surface of the tool towards the other; they may have different shapes and may be located differently with respect to the axis of rotation 00 of the tool. Figs.

Raot G, G^ ja G^ on tehty niin, että ne ikäänkuin jakavat työkalun leikkauspinnan, mikä helpottaa lastujen poistoa työstettävästä pinnasta ja tämän j äähdyttämi s tä.The slots G, G 1 and G 2 are made so as to share the cutting surface of the tool, which facilitates the removal of chips from the surface to be machined and its cooling.

26 57890 Tässä kuvauksessa on esitetty ehdotetun pyörivän leikkaustyökalun leik-kausosien muutamat mahdolliset rakenneratkaisut sekä niiden mahdollinen sijoitus ryhmäksi ja ryhmäsarjaksi.26 57890 This description shows some possible structural solutions of the cutting parts of the proposed rotary cutting tool and their possible arrangement as a group and a set of groups.

Kokeet ovat osoittaneet, että kaikki nämä rakenteelliset muunnokset edistävät työkalun kestävän yhteisen leikkauspinnan muodostamista, ne antavat sille suuren leikkauskyvyn ja niiden avulla voi työkalu työstää työkappaleita ja aineita niin, että pintaviimeistelyn laatu on hyvä ja tuotantoteho on suuri.Experiments have shown that all these structural modifications contribute to the formation of a durable common cutting surface of the tool, give it a high cutting capacity and allow the tool to machine workpieces and materials with good surface finishing quality and high production efficiency.

Kuten kokeet ovat osoittaneet, olemme onnistuneet kehittämään itseteroit-tuvan työkalun, joka voi toimia jatkuvasti 2000 tunnin ajan ilman uudelleen-teroitusta ja leikata ainekerroksen, jonka paksuus on useista mikroneista muutamiin millimetreihin, työstettävästä pinnasta, niin että pintaviimeistelyn laatu on erittäin hyvä. Koska leikkausosat on sijoitettu säännöllisesti ehdotetun työkalun leikkauspinnalle, voidaan tämän suunta helposti muuttaa, s.o. sen pyörimissuunnan voi muuttaa huonontamatta tuotantotehoa tai valmiin pinnan laatua. Puheena olevalla työkalulla on sitä paitsi pitkä kestoikä, se on iskunkestävä eikä sillä ole taipumusta murtumiseen.As experiments have shown, we have succeeded in developing a self-sharpening tool that can operate continuously for 2000 hours without re-sharpening and cut a layer of material with a thickness of several microns to a few millimeters from the surface to be machined, so that the surface finish is very good. Since the cutting parts are regularly placed on the cutting surface of the proposed tool, the direction of this can be easily changed, i. its direction of rotation can be changed without compromising production efficiency or the quality of the finished surface. In addition, the tool in question has a long service life, is impact-resistant and does not have a tendency to break.

Kaikki nämä edulliset piirteet tekevät työkalun korvaamattomaksi automatisoituja tuotantoprosesseja ja koneita varten.All these advantageous features make the tool invaluable for automated production processes and machines.

Rakenteellisten ominaisuuksiensa vuoksi voi tässä esitelty työkalu lisäksi työstää kuumia metalleja ja sellaisia aineita, joita ei voi työstää tunnetuilla hiomatyökaluilla, koska sanotut aineet tahtovat lasittaa sanottujen hiomatyökalujen pinnan.In addition, due to their structural properties, the tool presented here can machine hot metals and materials that cannot be machined with known abrasive tools, because said materials want to glaze the surface of said abrasive tools.

Claims

27 57890

A rotary cutting tool for machining the surface of workpieces or materials, made of substantially at least one group of radially spaced, flexible cutting members fixed to each other at one end and the sides of which are forced against each other near their interconnected ends, while said cutting members opposite free ends are connected to a common cutting surface of the tool made in the shape of a rotating surface, characterized in that the free ends of the cutting parts on the common cutting surface of the tool are in their free space at a small distance from each other so that in the zone adjacent said cutting parts due to the fact that one of them becomes deviated at the time of cutting, at said distance (4) the value, taken as the average of all such distances of the tool, is less than the thickness (δ) of the cutting part near its fixed end.

Tool according to claim 1, characterized in that spacers are used between the most active cutting parts, which limit the bending of the free ends of said cutting parts at the time of cutting.

A tool according to claim 2, characterized in that each said spacer is a substantially protruding stop (5) made on the side surface of the free end of the cutting part.

Tool according to claim 2, characterized in that each said spacer is made in the form of a separator (6).

Tool according to Claim 2, characterized in that the spacers which limit the bending of the free ends of the adjacent cutting parts at the time of cutting are made of a plastic material (7) designed to fill at least partially the gaps (δ) between the cutting parts (1 and 1a).

Tool according to Claim 1, characterized in that its cutting parts are corrugated so that their corrugations are located in at least one direction, i.e. parallel to the axis of rotation (OO) of the tool.

Tool according to claim 1, characterized in that each cutting part is made of a flexible plate (8), the free end of which is provided with a tip consisting of a quick-cutting material (9).

A tool according to claim 1, characterized in that each cutting part (10) is made as a flexible plate (li), the free end of which is provided with a tip formed by the abrasive (12).

Tool according to Claim 1, characterized in that each cutting part (13) is made in the form of two flexible plates (14) which are fastened together and which act as coverings for a central plate (15) made of abrasive material. 28 57890

A tool according to claim 1, characterized in that each cutting part is made as a flexible plate (16), the length (l) of which is calculated by the following formula: 1 - _D_ (l), where 2δι - ± - + 2 Δ 1. length, P = diameter of the common cutting surface of the tool, 6 ^ = thickness of the resilient plate near the common cutting surface of the tool, Δ = distance between the free ends of adjacent resilient plates in the zone where they touch each other at the time of cutting.

A tool according to claim 1, having a series of groups of radially spaced, flexible cutting sections, as described in any one of claims 7 to 10, characterized in that the interconnected ends of said cutting sections are designed to form a plurality of cylindrical cavities which corresponding to the number of groups, said cavities being thinned along the axis of rotation (00) of the successive tool at a predetermined distance from each other, while the free ends of the cutting parts are brought into a common cutting surface (A) having a width substantially equal to the free end width.

A tool according to claim 1, having a series of groups of radially spaced, flexible cutting sections as described in any one of claims 7 to 10, characterized in that the width of the free ends of said cutting sections is greater and many times their width. the width of the interconnected ends forming a few cylindrical cavities corresponding to the number of groups and connected to each other along the tool rotation, i.e. Elia (00), the width (p) of the common cutting surface (A 1) of the tool being equal to or exceeding the total length of said cavities is the same as the width of the free end of the cutting section.

Tool according to Claim 6 and any one of Claims 11 to 12, characterized in that its cutting parts (22) are smoothed so that their corrugations (a) are located only in one direction, i.e. parallel to the axis of rotation of the tool. i 29 5 7 8 9 0

A tool according to claim 1, characterized in that each cutting part is made of a flexible rod (23), the free end (24) of which is provided with a tip formed by a quick-cutting agent.

A tool according to claim 1, characterized in that each cutting part is made in the form of a flexible rod (26), the free end (27) of which is provided with a tip formed by an abrasive.

Tool according to claim 1, characterized in that each cutting part is made in the form of a flexible bar (26), the length (L) of which is calculated by the following formula: L = kD (2), where J1 + 2 Δ L = length of the flexible bar, P is the diameter of the common cutting surface of the tool, δ ^ = thickness of the flexible bar near the common cutting surface of the tool in the zone of contact between adjacent free ends of the bars at the time of cutting, Δ = distance of adjacent free ends of flexible bars in the zone of contact from 0.7 to 1.2.

Tool according to claim 1 and according to any one of the preceding claims 14, 15 or 16, characterized in that it comprises a series of at least two groups of radially arranged flexible cutting parts (28) of equal length and the interconnected ends are designed to form a common, spherical cavity (E 2), while the free ends of said intersecting portions of each group in the series are oblique to the plane of symmetry (XX) of the series, i.e. perpendicular to the axis of rotation of the tool (0 = 0), forming with it an angle a, the magnitude of which X is given by the following formula: οίχ = 2 arc sin ^ ^ τ) (5), where * MlLl I - 2L, h = the plane of symmetry of the series the distance between the center lines of the bars symmetrically spaced, P = diameter of the common cutting surface of the tool, L = length of the cutting section, / = ratio of the total free end areas of the cutting sections on the cutting surface to the total cutting area of the tool, 50 57890 the ratio of the total sum of the regions to the total area of the side surface of the cavity formed by said interconnected ends.

A tool according to claim 1 and any one of claims 14 * 15 or 16, characterized in that it comprises a series of radially spaced, flexible cutting parts (50), the interconnected ends of which are designed to form a common, cylindrical cavity (E 1) , where the diameter (D) of the common cutting surface (A) of the tool is given by the following formula: D = L -2- (4) »where 1 - ± _ * 1 D = diameter of the common cutting surface of the tool, L = length of the cutting section, 'f = the ratio of the total sum of the free end areas of the cutting portions on the cutting surface to the total cutting surface area of the tool, the ratio of the total sum of the areas of the interconnected ends of the cutting portions to the total surface area of the cavity formed by said interconnected ends.

Tool according to Claim 18, characterized in that the length (B) of the common, cylindrical cavity in the series is equal to 0.80 to 0.97 of the width (b) of the common cutting surface (A.) of the tool. 4 4

Tool according to Claims 7 and 17 or 18, characterized in that its cutting parts are corrugated so that their corrugations are located in two mutually perpendicular directions.

Tool according to Claims 11, 12, 15, 17, 19 »and 20, characterized in that its common cutting surface (A 1) is provided with slots (G) extending from one end surface of the tool to another. 51 57890