NO145069B

NO145069B - ROTATING SURFACE TOOLS

Info

Publication number: NO145069B
Application number: NO1071/72A
Authority: NO
Inventors: Viktor Samsonovich Salukvadze
Original assignee: Viktor Samsonovich Salukvadze
Priority date: 1971-05-10
Filing date: 1972-03-28
Publication date: 1981-09-28
Also published as: DE2217624A1; ATA291172A; DE2217624C2; NO145069C; AT333570B; FI57890B; FI57890C; IT960608B; FR2144210A5; SE390121B

Abstract

Roterende verktøy for overflatebearbeidelse.Rotary tools for surface treatment.

Description

Oppfinnelsen vedrører et roterende verktøy The invention relates to a rotating tool

for overflatebearbeidelse, eksempelvis glødeskallfjerning, rustfjerning, rengjøring osv. med flere radielt anordnede, elastisk bøybare skjæreelementer hvis radielle dimensjon er betraktelig større enn den i rotasjonsretningen målte tykkelse, hvilke skjæreelementer ved sine indre ender er samholdt i et nav, særlig presset sammen, og ved sine frie ender ligger i innbyrdes avstander på en rotasjonsflate. for surface processing, e.g. scale removal, rust removal, cleaning, etc. with several radially arranged, elastically bendable cutting elements whose radial dimension is considerably larger than the thickness measured in the direction of rotation, which cutting elements are held together at their inner ends in a hub, particularly pressed together, and by their free ends are spaced apart on a surface of rotation.

Verktøy av denne type er kjent. Således beskriver eksempelvis US patentskrift 3078624 et verktøy bestående av flere, i radielle plan anordnede platepar som ved sine innerliggende ender er forbundne med hverandre ved hjelp av strimler. Mellom platene i et platepar er det anordnet et skumplastskikt, slik at arbeidsflaten er helt lukket når verktøyet står stille. Når verktøyet går vil det mellom plateparene danne seg vilkårlige avstander, hvor kjølevæske eller kjøleluft kan gå inn. På platen er det på Tools of this type are known. Thus, for example, US patent document 3078624 describes a tool consisting of several pairs of plates arranged in a radial plane which are connected to each other at their inner ends by means of strips. A layer of foam plastic is arranged between the plates in a pair of plates, so that the work surface is completely closed when the tool is stationary. When the tool runs, arbitrary distances will form between the pairs of plates, where coolant or cooling air can enter. On the disc it is on

en eller begge sider påført et poleringsmiddel og eventuelt et beskyttelseskikt. one or both sides applied with a polishing agent and possibly a protective layer.

Fra US patentskrift 2913857 er det kjent en slipeskive som består av flere radielle plater som er sammen-klebet til en enhet. De enkelte lameller kan ikke bøye seg under bruk, fordi det i realiteten foreligger en kompakt slipeskive (med (inhomogen oppbygging). From US patent 2913857, a grinding wheel is known which consists of several radial plates which are glued together to form a unit. The individual lamellas cannot bend during use, because in reality there is a compact grinding wheel (with (inhomogeneous structure).

Ved kjente verktøy av den innledningsvis nevnte type er skjæreelementenes stivhet ikke særlig stor, og skjære-trykket som kan opptas av elementene er derfor også lavt. With known tools of the type mentioned at the outset, the stiffness of the cutting elements is not particularly great, and the cutting pressure that can be absorbed by the elements is therefore also low.

For å øke skjæreelementenes stivhet ved kjente verktøy har In order to increase the rigidity of the cutting elements, known tools have

man eksempelvis anordnet mellomlegg mellom hosliggende skjæreelementer, og det er også kjent å ha avstivningsribber på skjæreelementene. Slike tiltak gir imidlertid ikke tilfreds-stillende resultater. Under drift vil skjæreelementene bøye seg så sterkt at det ikke er endeflatene men sideflatene som arbeider. for example, spacers are arranged between adjacent cutting elements, and it is also known to have stiffening ribs on the cutting elements. However, such measures do not give satisfactory results. During operation, the cutting elements will bend so strongly that it is not the end surfaces but the side surfaces that work.

De kjente verktøy er således ved normal drift ikke særlig virkningsfulle og kan i en og samme arbeidsgang bare fjerne et meget tynt materialskikt. Dersom man anvender betydelige krefter (mer enn 1 kp/mm skjaerebredde) , så vil skjæreelementene kunne ødelegges som følge av overoppheting eller utmattingsbrudd. The known tools are thus not particularly effective during normal operation and can only remove a very thin layer of material in one and the same work step. If significant forces are applied (more than 1 kp/mm cutter width), the cutting elements can be destroyed as a result of overheating or fatigue failure.

Fra østerriksk patentskrift 313742 er det From Austrian patent document 313742 it is

kjent et roterende verktøy som har flere radielt anordnede og i tverr-retningen ved hjelp av to ringer sammenholdte trådbørster som ved den ene enden er forbundne med hverandre til en sats og med den andre enden danner verktøyets arbeidsflate i form av en rotasjonsflate. Ved dette verktøy er tråd-børstene innenfor de to ringer presset mot hverandre ved hjelp av et flenspar med koniske pressflater. Summen av trådtverr-snittsflåtene i skjæreområdet utgjør 30 - 93% av den totale arbeidsflate. Dette kjente verktøy adskiller seg fra de ellers kjente trådbørster derved at det arbeider som et sponav-hevende verktøy, det vil si at det tar spon fra emnets overflate. I praksis har det imidlertid vist seg at dette verktøy bare known a rotary tool which has several radially arranged wire brushes held together in the transverse direction by means of two rings, which are connected to each other at one end to a batch and with the other end form the tool's working surface in the form of a rotational surface. With this tool, the wire brushes within the two rings are pressed against each other by means of a pair of flanges with conical pressing surfaces. The sum of the thread cross-section rafts in the cutting area makes up 30 - 93% of the total working surface. This known tool differs from the otherwise known wire brushes in that it works as a chip-removing tool, that is, it takes chips from the workpiece's surface. In practice, however, it has been shown that this tool only

har begrenset anvendelsesmulighet. Særlig har det vist seg at den pr. tidsenhet borttatte materialmengde blir liten, has limited applicability. In particular, it has been shown that the per the amount of material removed per unit of time becomes small,

og man kan ikke snu dreieretningen under drift. and the direction of rotation cannot be reversed during operation.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe et roterende verktøy med radielt anordnede, elastisk bøybare skjæreelementer, ved hvilket verktøy man kan oppnå bemerkelsesverdig høye levetider med høy skjære-ytelse, som følge av den spesielle anordning av skjæreelementenes frie ender. Verktøyet skal også være selvskjerpende og skal kunne ta et skikt på noen micron og opp til noen mm. i en og samme arbeidsgang. Verktøyet skal ha en elastisi-tet som gjør det mulig at man ved ujevne arbeidsstykke-overflater også når frem til fordypninger. Dette oppnår man ved et verktøy av den innledningsvis nevnte type, dersom avstanden mellom de frie endene til to hos liggende skjæreelementer i det området hvor en gjensidig berøring oppstår som følge av skjæremomentet, gjøres mindre enn elementtykkelsen i området ved befestigelsesstedet i navet. The purpose of the present invention is to provide a rotary tool with radially arranged, elastically bendable cutting elements, with which tool one can achieve remarkably long lifetimes with high cutting performance, as a result of the special arrangement of the cutting elements' free ends. The tool must also be self-sharpening and must be able to take a layer of a few microns and up to a few mm. in one and the same workflow. The tool must have an elasticity that makes it possible to reach recesses on uneven workpiece surfaces. This is achieved with a tool of the type mentioned at the outset, if the distance between the free ends of two horizontal cutting elements in the area where mutual contact occurs as a result of the cutting torque is made smaller than the element thickness in the area at the attachment point in the hub.

På denne måten oppnås en virkningsfull av-støtting av skjæreelementene i skjæreområdet, det vil si at skjærekraften til det element som til en hver tid skjærer, vil opptas av flere i dreieretningen bakenforliggende skjæreelementer. Skjæreelementet bøyer seg derfor bare lite slik at den negative skjærevinkel 30° ikke overstiges og en spondannelse muliggjøres. Spenningen i skjæreelementene vil av denne årsak også ligge langt under bruddspenningen, In this way, an effective support of the cutting elements in the cutting area is achieved, that is to say that the cutting force of the element that cuts at any one time will be taken up by several cutting elements located behind in the direction of rotation. The cutting element therefore only bends slightly so that the negative cutting angle of 30° is not exceeded and chip formation is possible. For this reason, the stress in the cutting elements will also be far below the breaking stress,

og man unngår utmattingsbrudd. Etter endt skjæring blir dessuten det respektive skjæreelement slipt mot emnets overflate. and fatigue failure is avoided. After finishing cutting, the respective cutting element is also ground against the surface of the workpiece.

Det er en fordel dersom skjæreelementene It is an advantage if the cutting elements

er bølget i det minste i en retning, fordi man på denne måten ved begrenset verktøydimensjoner kan øke skjæreélement-lengden og derved også verktøyets levetid. is wavy in at least one direction, because in this way, with limited tool dimensions, the cutting element length can be increased and thereby also the lifetime of the tool.

Særlig hensiktsmessig er det dersom skjæreelementene er bølget i innbyrdes loddrette retninger, idet en retning forløper parallelt med verktøyaksen. It is particularly appropriate if the cutting elements are corrugated in mutually perpendicular directions, with one direction running parallel to the tool axis.

Ytterligere trekk ved oppfinnelsen vil gå frem av patentkravene. Further features of the invention will emerge from the patent claims.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere under henvisning til tegningene som viser noen utvalgte eksempler av oppfinnelsen. Fig. 1 viser et sideriss av et roterende skjæreverktøy ifølge oppfinnelsen. The invention shall be described in more detail with reference to the drawings which show some selected examples of the invention. Fig. 1 shows a side view of a rotary cutting tool according to the invention.

Fig. 2 viser et snitt etter linjen II-II Fig. 2 shows a section along the line II-II

i fig. 1. in fig. 1.

Fig. 3 viser samvirket mellom verktøyet og arbeidsstykket under maskineringen. Fig. 3 shows the interaction between the tool and the workpiece during machining.

Fig. 4 viser et sideriss av et verktøy Fig. 4 shows a side view of a tool

med en stopper anordnet på sideflaten ved den frie enden på skjæreelementet. with a stop arranged on the side surface at the free end of the cutting element.

Fig. 5 viser et sideriss av et verktøy med avstandsorgan anordnet på den ene siden av et skjæreelement. Fig. 6 viser skjæreelementene, med gapene mellom dem utfylt med plastmateriale. Fig. 7 viser et sideriss av et verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt av elastiske plater hvis frie ender er forsynt med høyhastighets-skjæremateriale. Fig. 5 shows a side view of a tool with a spacer arranged on one side of a cutting element. Fig. 6 shows the cutting elements, with the gaps between them filled with plastic material. Fig. 7 shows a side view of a tool where the cutting elements are made of elastic plates whose free ends are provided with high-speed cutting material.

Fig. 8 viser et sideriss av et verktøy Fig. 8 shows a side view of a tool

hvor de frie endene til de elastiske plater er forsynt med et slipende materiale. Fig. 9 viser et sideriss av et verktøy med skjæreelementer fremstilt av to sammenkoblede elastiske plater som tjener som belegg for en sentral plate. Fig. 10 er et sideriss av et verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt av elastiske plater (front-dekselet er fjernet). where the free ends of the elastic plates are provided with an abrasive material. Fig. 9 shows a side view of a tool with cutting elements made of two interconnected elastic plates which serve as a coating for a central plate. Fig. 10 is a side view of a tool where the cutting elements are made of elastic plates (the front cover has been removed).

Fig. 11 er et delvis gjennomskåret oppriss Fig. 11 is a partially cut-away elevation

av et roterende skjæreverktøy, innbefattende et sett av et antall grupper av radielt anordnede elastiske skjæreelementer. of a rotary cutting tool, including a set of a number of groups of radially arranged elastic cutting elements.

Fig. 12 viser et delvis gjennomskåret frontriss av et verktøy. Fig. 13 viser et sideriss av et roterende skjæreverktøy med korrugerte skjæreelementer. Fig. 14 og 15 viser sideriss av verktøydeler med korrugerte skjæreelementer. Fig. 16 viser et sideriss av et verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt av elastiske stenger hvis frie ender er forsynt med høyhastighets-skjæremateriale. Fig. 17 er et sideriss av et verktøy som i fig. 16, hvor de frie endene av de elastiske stenger er forsynt med et slipende materiale. Fig. 18 viser et sideriss av et verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt av elastiske stenger. Fig. 19 viser et grunnriss av en del av verktøyet i fig. 18. Fig. 20 viser et frontriss delvis gjennomskåret av et verktøy, hvor settet innbefatter fra I - XIV par av grupper av radielt anordnede elastiske skjæreelementer. Fig. 21 viser et snitt gjennom et verktøy med skjæreelementene fremstilt av elastiske stenger. Fig. 12 shows a partially cut-away front view of a tool. Fig. 13 shows a side view of a rotary cutting tool with corrugated cutting elements. Figs 14 and 15 show side views of tool parts with corrugated cutting elements. Fig. 16 shows a side view of a tool where the cutting elements are made of elastic rods whose free ends are provided with high-speed cutting material. Fig. 17 is a side view of a tool as in fig. 16, where the free ends of the elastic rods are provided with an abrasive material. Fig. 18 shows a side view of a tool where the cutting elements are made of elastic rods. Fig. 19 shows a plan view of part of the tool in fig. 18. Fig. 20 shows a front view partially cut through of a tool, where the set includes from I - XIV pairs of groups of radially arranged elastic cutting elements. Fig. 21 shows a section through a tool with the cutting elements made of elastic rods.

Fig. 22 viser et snitt gjennom et verktøy. Fig. 22 shows a section through a tool.

Fig. 23 viser en del av verktøyet med korrugerte elastiske stenger. Fig. 24 viser et frontriss, delvis gjennomskåret, av et verktøy med slisser på den felles skjæreflate: Fig. 25 og 26 er planriss av verktøyets skjæreflate, med anordningen av slissen på en del av verk-tøyets felles skjæreflate. Fig. 23 shows part of the tool with corrugated elastic rods. Fig. 24 shows a front view, partially cut through, of a tool with slots on the common cutting surface: Figs. 25 and 26 are plan views of the tool's cutting surface, with the arrangement of the slot on part of the tool's common cutting surface.

Skjæreverktøyet ifølge oppfinnelsen består The cutting tool according to the invention consists of

i hovedsaken av radielt anordnede elastiske skjæreelementer 1 (.fig. 1) som er sammenkoblet ved den ene siden. Her ligger skjæreelementene tett inntil hverandre, mens de ved de frie endene, hvor skjæreelementene danner en felles skjæreflate A, har avstand fra hverandre. I fri tilstand er denne avstand slik at i den sonen hvor de hosliggende frie ender får kontakt med hverandre som følge av at et av skjæreelementene bøyes under skjæringen, er avstanden A slik at den i gjennomsnitt er mindre enn tykkelsen & av et skjæreelement nær skjæreelementets fastgjorte ende. mainly of radially arranged elastic cutting elements 1 (fig. 1) which are connected on one side. Here, the cutting elements are close to each other, while at the free ends, where the cutting elements form a common cutting surface A, they are spaced apart. In the free state, this distance is such that in the zone where the adjacent free ends come into contact with each other as a result of one of the cutting elements being bent during cutting, the distance A is such that it is on average smaller than the thickness & of a cutting element close to the cutting element's fixed end.

Skjæreelementene kan være sammenbundet ved de indre ender ved hjelp av konvensjonelle metoder. I dette tilfelle er endene sammenkoblet ved hjelp av sveising. The cutting elements can be joined at the inner ends using conventional methods. In this case, the ends are connected by welding.

På endeflatene har verktøyet flenser 2 On the end faces, the tool has flanges 2

(fig. 1 og 2) som er forbundet med de sammenkoblede ender av de elastiske skjæreelementer 1. Disse flensene er beregnet for fastklemming av verktøyet på spindelen i en maskin. (fig. 1 and 2) which are connected to the connected ends of the elastic cutting elements 1. These flanges are intended for clamping the tool on the spindle of a machine.

Avstanden eller gapet regnes hele tiden The distance or gap is calculated all the time

mellom hosliggende skjæreelementer i den felles skjære- between adjacent cutting elements in the common cutting

flate A. surface A.

Hvert skjæreelement vil, når det har kontakt med den overflate som skal maskineres, av skjærekraften tvinges til å avbøyes i en retning motsatt verktøyets rotas jonsretning. Resultatet er at de.t avbøyede sk jæreelement får kontakt med det bakenforliggende skjæreelement. Dette vil derfor også avbøyes i samme retning, helt til det berører det neste skjæreelement. Dette vil igjen avbøyes og få kontakt med det bakenforliggende skjæreelement, osv. Da hvert skjæreelement under avbøyingen utøver en reaktiv kraft eller motstand, vil, ettersom et stigende antall skjæreelementer progressivt utsettes for en elastisk bøyning, den totale returkraft øke tilsvarende. Så snart den totale returkraft er blitt så stor at den overstiger den kraft som er nødvendig for å skjære av materialspon, vil skjæring oppstå. Deretter vil hele skjære-syklusen gjenta seg for det neste skjæreelement. Each cutting element, when in contact with the surface to be machined, will be forced by the cutting force to deflect in a direction opposite to the direction of rotation of the tool. The result is that the deflected cutting element comes into contact with the cutting element located behind. This will therefore also be deflected in the same direction, until it touches the next cutting element. This will in turn be deflected and make contact with the cutting element located behind, etc. As each cutting element exerts a reactive force or resistance during the deflection, as an increasing number of cutting elements are progressively subjected to an elastic bending, the total return force will increase accordingly. As soon as the total return force has become so great that it exceeds the force necessary to cut off material chips, cutting will occur. The entire cutting cycle will then repeat for the next cutting element.

Selve skjæreprosessen er vist i fig. 3. Verk-tøyet roterer rundt sin hovedakse i retningen til pilen B og beveger seg samtidig mot venstre relativt arbrédldssty,kkét C. Skjæreelementet la avbøyes derfor mot høyre og vil skjære av et metallspon 3 fra overflaten til arbeidsstykket C. Så snart sponet er løsskåret, vil skjærelementet la presses til rett stilling igjen av de elastiske krefter som virker, og derved blir sponet 3 bragt frem til en sone 4 på overflaten C^. The cutting process itself is shown in fig. 3. The tool rotates around its main axis in the direction of the arrow B and at the same time moves to the left relative to the workpiece C. The cutting element la is therefore deflected to the right and will cut off a metal chip 3 from the surface of the workpiece C. As soon as the chip is cut loose , the cutting element will be pressed into the correct position again by the elastic forces acting, and thereby the chip 3 is brought to a zone 4 on the surface C^.

Samtidig med skjæringen skjer det noe som er vel så vesentlig, idet man nemlig får en kontinuerlig selvskjerping av verktøyet. At the same time as the cutting, something equally important happens, namely that you get a continuous self-sharpening of the tool.

Hvert skjæreelement skjerpes nemlig når det beveger seg mot skjæresonen. Endeflaten glir over overflaten på den maskinerte, og derfor også herdede del av arbeidsstykket C. Resultatet er at endedelen av skjæreelementet blir slitt ned litt og derved får man en skjerping av skjærekanten, som befinner seg mellom endeflaten og sideflaten (flanken) av skjæreelementet. Each cutting element is sharpened as it moves towards the cutting zone. The end surface slides over the surface of the machined, and therefore also hardened, part of the workpiece C. The result is that the end part of the cutting element is worn down a little and thereby you get a sharpening of the cutting edge, which is located between the end surface and the side surface (flank) of the cutting element.

Man får således en spontan selvskjerping av verktøyet, og resultatet er at verktøyet derfor kan arbeide 1000 eller flere timer uten ekstra skjerping. You thus get a spontaneous self-sharpening of the tool, and the result is that the tool can therefore work for 1000 or more hours without additional sharpening.

Mellom de hosliggende skjæreelementer kan det anordnes avstandselementer for å begrense avbøyingen av skjæreelementenes frie ender under skjæringen. Distance elements can be arranged between the adjacent cutting elements to limit the deflection of the free ends of the cutting elements during cutting.

Et slikt konstruktivt trekk reduserer i vesentlig grad de spenninger som oppstår under skjæringen i skjæreelementets kritiske tverrsnitt, og resultatet er at verktøyet får lengre levetid. Such a constructive feature significantly reduces the stresses that occur during cutting in the critical cross-section of the cutting element, and the result is that the tool has a longer service life.

I fig. 4 er det anvendt avstandselementer i form av små knaster 5 anordnet på sideflatene til skjæreelementenes frie ender. I dette tilfelle er altså avstanden A regnet mellom knasten eller stoppere 5 på skjæreelementet 1 og det hosliggende skjæreelement la, dvs. innenfor den sone hvor de frie ender til de hosliggende skjæreelementer 1 og la får kontakt under avbøying ved skjæring. Avstanden A er mindre enn tykkelsen 6 av et skjæreelement nær den fastgjorte enden. In fig. 4, distance elements in the form of small knobs 5 are used, arranged on the side surfaces of the free ends of the cutting elements. In this case, the distance A is thus calculated between the cam or stoppers 5 on the cutting element 1 and the adjacent cutting element la, i.e. within the zone where the free ends of the adjacent cutting elements 1 and la come into contact during deflection during cutting. The distance A is less than the thickness 6 of a cutting element near the attached end.

Knastene 5 kan tilveiebringes ved å ekstru-dere deler av flankene til skjærelementene eller f.eks. ved å fastsveise eller fastlime korte bolter eller lignende på flankene. The knobs 5 can be provided by extruding parts of the flanks of the cutting elements or e.g. by welding or gluing short bolts or the like on the flanks.

Fordelaktig kan avstandselementene være fremstilt som skilleelementer. Fig. 5 viser en slik utførelse hvor skilleelementene 6 er anordnet mellom de hosliggende elementer 1 og la. Advantageously, the distance elements can be produced as separating elements. Fig. 5 shows such an embodiment where the separating elements 6 are arranged between the adjacent elements 1 and 1a.

Avstanden A regnes da mellom skilleelementet The distance A is then calculated between the separating element

6 fastgjort på flanken til skjæreelementet 1 og den frie enden av skjæreelementet la. 6 attached to the flank of the cutting element 1 and the free end of the cutting element la.

Verktøy med slike skilleelementer 6 mellom skjæreelementene er fordelaktige ved maskinering av f.eks. slike materialer som plast, tre eller i de tilfeller hvor de frembragte spon helst ikke skal oppdeles. Et slikt verk-tøy kan også med fordel anvendes ved maskinering av bløte metaller, f.eks. aluminium eller legeringer med aluminium.. Tools with such separating elements 6 between the cutting elements are advantageous when machining e.g. such materials as plastic, wood or in cases where the produced shavings should preferably not be divided. Such a tool can also be advantageously used when machining soft metals, e.g. aluminum or alloys with aluminium..

Under skjæringen tjener skilleelementene til å tilveiebringe en viss tidsforsinkelse i kontakten til de to hosliggende skjæreelementer med den overflate som maskineres. Under denne tidsforsinkelse kan kjølemiddel fremmates til overflaten som maskineres, for å kjøle denne, og således hindre dannelse av brente steder. During cutting, the separating elements serve to provide a certain time delay in the contact of the two adjacent cutting elements with the surface being machined. During this time delay, coolant can be fed to the surface being machined, in order to cool it, and thus prevent the formation of burnt areas.

Eksperimenter har vist at ved maskinering av visse materialer som f.eks høylegerte titaniumtilsatte stål, er det fordelaktig, for å få et godt utseende av den maskinerte flate, å benytte verktøy hvor avstandselementene er av et plastmateriale. Plastmaterialet utfyller i det minste en del av gapet A mellom de hosliggende skjæreelementer langs skjæreelementenes lengde og tjener også som begrensnings-elementer for utbøyingen av skjæreelementenes frie ender under skjæringen. Som vist i fig. 6 utfyller et polyetylen-plastmateriale 7 helt gapet A mellom skjæreelementene 1 og la. Experiments have shown that when machining certain materials such as high-alloy titanium-added steel, it is advantageous, in order to get a good appearance of the machined surface, to use tools where the spacers are made of a plastic material. The plastic material fills at least part of the gap A between the adjacent cutting elements along the length of the cutting elements and also serves as limiting elements for the deflection of the free ends of the cutting elements during cutting. As shown in fig. 6, a polyethylene plastic material 7 completely fills the gap A between the cutting elements 1 and 1a.

Forsøk har vist at for å få lang levetid for verktøyet, er det nødvendig at de frie ender til skjæreelementene er så lange som mulig. Jo lengre de frie endene, desto større blir imidlertid gapene mellom de hosliggende skjæreelementer, og det resulterer i en øket avbøying av skjæreelementene under skjæring. Dette påvirker da selv-sagt levetiden i en negativ retning. En mulig løsning er å øke diameteren til verktøyets felles skjæreflate. En slik måte for å oppnå en lengre levetid for verktøyet er imidlertid ikke praktisk i alle tilfeller. Således vil f.eks. et verktøy med en diameter på over 800 mm være praktisk talt ubrukbart fordi det er for stort og plasskrevende, og for å få en skikkelig levetid burde verktøyet ha en diameter på mellom 1600 og 2400 mm. Experiments have shown that in order to have a long service life for the tool, it is necessary that the free ends of the cutting elements are as long as possible. However, the longer the free ends, the larger the gaps between the adjacent cutting elements, and this results in an increased deflection of the cutting elements during cutting. This obviously affects the lifespan in a negative direction. A possible solution is to increase the diameter of the tool's common cutting surface. However, such a way to achieve a longer tool life is not practical in all cases. Thus, e.g. a tool with a diameter of over 800 mm is practically unusable because it is too large and takes up space, and to have a proper service life the tool should have a diameter of between 1600 and 2400 mm.

For å løse dette problem, dvs. for å øke lengden av skjæreelementene samtidig som man bibeholder diameteren til den felles skjæreflate uendret, kan man korrigere skjæreelementene på en slik måte at deres korrugeringer er anordnet i det minste i en retning som er parallell med verk-tøyets rotasjonsakse. To solve this problem, i.e. to increase the length of the cutting elements while maintaining the diameter of the common cutting surface unchanged, one can correct the cutting elements in such a way that their corrugations are arranged at least in a direction parallel to the work- the cloth's axis of rotation.

Et skjæreelement kan være fremstilt av en elastisk plate 8 (fig. 7) hvis frie ende er forsynt med et høyhastighetsmateriale utformet som en skjærebit 9. Avstanden A er da mellom skjærebiten og hosliggende plate. A cutting element can be produced from an elastic plate 8 (fig. 7) whose free end is provided with a high-speed material designed as a cutting bit 9. The distance A is then between the cutting bit and the adjacent plate.

En slik konstruksjon av skjæreelementet egner seg godt formaskinering av varme metaller, f.eks. for be-handling av valseblokker eller for fjerning av støpehud fra støpeblokker. Det anvendte høyhastighets-skjæremateriale vil forlenge levetiden, pga. at det har gode termiske mot-standsegenskaper. Når det gjelder fjerning av støpehud, så muliggjøres dette ved en slik konstruksjon uten at det foreligger fare for at man skal fjerne biter fra skjære-kantene som følge av hårde innleiringer som måtte befinne seg i overflaten til arbeidsstykket som maskineres. Such a construction of the cutting element is well suited for pre-machining hot metals, e.g. for processing rolling blocks or for removing casting skin from casting blocks. The high-speed cutting material used will extend the service life, due to that it has good thermal resistance properties. When it comes to the removal of casting skin, this is made possible by such a construction without there being any danger of having to remove pieces from the cutting edges as a result of hard deposits that may be present in the surface of the workpiece being machined.

Ved maskinering av stålbånd er det fordelaktig å utforme skjæreelementet 10 (fig. 8) av en elastisk plate 11 som ytterst er forsynt med et slipemateriale 12. I dette tilfelle dannes gapet eller avstanden A mellom to hosliggende overflater på slipematerialet. Verdien 6 er karakteristisk for skjæreelementets tykkelse nær dets fastgjorte ende og verdien <5^ er karakteristisk for skjæreelementets tykkelse i verktøyets felles skjæreflate. When machining steel strips, it is advantageous to design the cutting element 10 (fig. 8) from an elastic plate 11 which is provided with an abrasive material 12 at the outer end. In this case, the gap or distance A is formed between two adjacent surfaces of the abrasive material. The value 6 is characteristic of the thickness of the cutting element near its attached end and the value <5^ is characteristic of the thickness of the cutting element in the common cutting surface of the tool.

Et slikt verktøy egner seg meget godt for sliping av arbeidsstykker bestående av materialer som har en tendens til glasering ved bruk av konvensjonelle slipeverk- Such a tool is very well suited for grinding workpieces consisting of materials that have a tendency to glaze when using conventional grinding machines.

tøy. Det skyldes at under slipingen ved bruk av det nye verktøy vil hvert av skjærelementene etter at det har skåret løs spon fra overflaten på arbeidsstykket, bringe disse for-over under den etterfølgende utretting. Clothing. This is because during the grinding using the new tool, each of the cutting elements, after having cut loose chips from the surface of the workpiece, will bring these forwards during the subsequent straightening.

På grunn av at både verktøyet som en helhet og de enkelte skjæreelementer har en fleksibilitet egner verktøyet seg godt for fine slipearbeider, særlig for maskinering av store overflater slik man finner det i båndmaterialer,. og kvaliteten av den ferdige overflate blir derved bedre. - Due to the fact that both the tool as a whole and the individual cutting elements have flexibility, the tool is well suited for fine grinding work, especially for the machining of large surfaces as found in strip materials. and the quality of the finished surface is thereby improved. -

Et skjæreelement 13 (fig. 9) kan være fremstilt av to elastiske plater 14 som er forbundet med hverandre og tjener som et belegg for en sentral plate 15 bestående av et slipemateriale. A cutting element 13 (fig. 9) can be made of two elastic plates 14 which are connected to each other and serve as a coating for a central plate 15 consisting of an abrasive material.

I dette tilfelle dannes gapet A mellom sideflatene (flankene) til de hosliggende skjæreelementer 13 og 13a og verdien 5 er karakteristisk for tykkelsen av de sammenkoplede elastiske plater 14 nær de fastgjorte ender. In this case, the gap A is formed between the side surfaces (flanks) of the adjacent cutting elements 13 and 13a and the value 5 is characteristic of the thickness of the connected elastic plates 14 near the attached ends.

En slik konstruktiv utførelse av et skjæreelement 13 egner seg godt for et verktøy som skal brukes for maskinering av høyherdede materialer, inkludert varmebehand-lede karbonstål. Such a constructive design of a cutting element 13 is well suited for a tool to be used for machining highly hardened materials, including heat-treated carbon steel.

Skjæreelementet kan fremstilles som en elastisk plate 16 (fig. 10). I så tilfelle, kan man, for å få den nød-vendige avstand A mellom de frie endene til de hosliggende elastiske flater i verktøyet, beregne lengden 1 til den elastiske plate fra formelen: The cutting element can be produced as an elastic plate 16 (fig. 10). In that case, in order to obtain the necessary distance A between the free ends of the adjacent elastic surfaces in the tool, the length 1 of the elastic plate can be calculated from the formula:

D =diameteren til verktøyets felles skjæreflate A, D = the diameter of the tool's common cutting surface A,

6^= tykkelsen til den frie enden av en plate nær verktøyets 6^= the thickness of the free end of a plate near that of the tool

felles skjæreflate, common cutting surface,

A = gapet eller avstanden mellom de frie ender av hosliggende elastiske plater innenfor den sone hvor de får kontakt med hverandre under skjæring. A = the gap or distance between the free ends of adjacent elastic plates within the zone where they come into contact with each other during cutting.

Dette gap (som i hovedsaken er lik avstanden mellom de frie endene til hosliggende skjærelémenter innenfor den sone hvor de får kontakt med hverandre under skjæring) har en verdi som kan defineres som gjennomsnittsverdien for alle slike gap i verktøyet. This gap (which is essentially equal to the distance between the free ends of adjacent cutting elements within the zone where they come into contact with each other during cutting) has a value that can be defined as the average value for all such gaps in the tool.

Man har funnet at man får en lang levetid for verktøyet dersom gapet A er minst fem ganger mindre enn tykkelsen <5 til platen 16 nær det punkt hvor platen er fastgjort i verktøyet. Man har også funnet at jo lavere dette forhold er, desto større er den tillatelige skjærekraft som kan utøves i verktøyets felles skjæreflate A. It has been found that a long service life is obtained for the tool if the gap A is at least five times smaller than the thickness <5 of the plate 16 near the point where the plate is fixed in the tool. It has also been found that the lower this ratio, the greater the permissible cutting force that can be exerted in the common cutting surface A of the tool.

Ved konstruksjonen av et slikt verktøy bestemmes forholdet for en bestemt størrelse av skjærekraften. Verdien D, dvs. diameteren til verktøyets felles skjæreflate A, velges ut i fra konstruktive hensyn. When designing such a tool, the ratio is determined for a specific amount of the cutting force. The value D, i.e. the diameter of the tool's common cutting surface A, is selected from design considerations.

For virkelig å oppnå den på forhånd ønskede verdi av forholdet | i et verktøy, hvor tykkelsen av platen er den samme over hele lengden av platen, dvs. at 6 = 6^-, To really achieve the pre-desired value of the ratio | in a tool, where the thickness of the plate is the same over the entire length of the plate, i.e. that 6 = 6^-,

med den kjente verdi av diameteren for verktøyets felles skjæreflate, bør verdien 1 bestemmes ut fra ligningen. with the known value of the diameter of the tool's common cutting surface, the value 1 should be determined from the equation.

I de tilfeller hvor verdien 1 finnes av ligningen In those cases where the value 1 is found by the equation

vil den virkelige oppnådde verdi av gapet A være mindre enn the real achieved value of the gap A will be less than

den på forhånd bestemte. Verdien av forholdet vil like-ledes være mindre enn det ønskede og verktøyet vil derfor ha en viss margin for skjærekraften. the predetermined one. The value of the ratio will likewise be less than desired and the tool will therefore have a certain margin for the cutting force.

For å gjøre dette klarere skal man se på et eksempel. To make this clearer, let's look at an example.

Dersom tykkelsen av platen 16 (fig. 10), 6=1 mm (idet denne tykkelse bibeholdes over hele léngden av platen), gapet A mellom de hosliggende plater er lik 0,1 mm og diameteren D for verktøyets felles skjæreflate A er lik 500 mm, så vil den numeriske verdi av lvære: Under forutsetning av at de sammenkoplede ender av platene danner et sylindrisk hulrom, vil diameteren D^ til hulrommet være lik If the thickness of the plate 16 (fig. 10), 6=1 mm (as this thickness is maintained over the entire length of the plate), the gap A between the adjacent plates is equal to 0.1 mm and the diameter D of the tool's common cutting surface A is equal to 500 mm, then the numerical value of l will be: Assuming that the connected ends of the plates form a cylindrical cavity, the diameter D^ of the cavity will be equal to

Overflaten til det sylindriske hulrom kan oppta The surface of the cylindrical cavity can occupy

et antall plateendeflater n, som bestemmes ut fra. formelen: a number of plate end surfaces n, which is determined from. the formula:

6 = tykkelsen til platen ved dens fastgjorte ende. 6 = the thickness of the plate at its attached end.

Et slikt antall plater vil være anordnet over verktøyets felles skjæreflate A med en deling t, som bestemmes ut fra formelen: Such a number of plates will be arranged over the tool's common cutting surface A with a division t, which is determined from the formula:

Da verdien av delingen t bestemmes av summen av tykkelsen 6^ til platen 16 og størrelsen av gapet A mellom hosliggende plater, vil således gapet ved en tykkelse 6^ = As the value of the division t is determined by the sum of the thickness 6^ of the plate 16 and the size of the gap A between adjacent plates, the gap at a thickness 6^ =

1 mm være 1 mm be

Denne verdi gjelder ved skjæreflaten og ^ tykkelsen til platen ved verktøyets skjæreflate. This value applies at the cutting surface and ^ the thickness of the plate at the cutting surface of the tool.

I de tilfeller hvor verdien 1 er mindre enn den man finner ut fraligningen, f.eks. 1-15 mm, så vil diameteren til det sylindriske hulrom være In those cases where the value 1 is smaller than the one to find out the difference, e.g. 1-15 mm, then the diameter of the cylindrical cavity will be

I dette tilfelle vil det være n1 plateendeflater på overflaten til det sylindriske hulrom som har diameteren D|, og n^ bestemmes ut fra formelen Antallet n1 plateendeflater vil ved verktøyets felles skjæreflate A være anordnet med en deling t^, som bestemmes ut fra formelen hvor A1l= - 8^ = 1,065 - 1.000 = 0,065 mm, dvs. at gapet A^ er mindre enn gapet A: In this case, there will be n1 plate end surfaces on the surface of the cylindrical cavity which has the diameter D|, and n^ is determined from the formula The number n1 plate end surfaces will, at the common cutting surface A of the tool, be arranged with a division t^, which is determined from the formula where A1l= - 8^ = 1.065 - 1.000 = 0.065 mm, i.e. the gap A^ is smaller than the gap A:

Et verktøy med slike skjæreelementer er meget enkelt i konstruksjon, det er billig og det kan anvendes for maskinering av relativt myke materialer såsom plast, med bredden av den maskinerte overflate ikke over 100 mm, dersom den maskinerte overflate ikke skal oppfylle visse spesielle krav. A tool with such cutting elements is very simple in construction, it is cheap and it can be used for machining relatively soft materials such as plastic, with the width of the machined surface not exceeding 100 mm, if the machined surface is not to meet certain special requirements.

For å fjerne lokale, dypt lokaliserte defekter i arbeidsstykkene som maskineres, kan det fordelaktig anvendes et verktøy som vist i fig. II hvor verktøyet har tre grupper I, II og III av radielt anordnede elastiske skjæreelementer 17, 18 og 19. De sammenkoblede ender i hver gruppe danner et sylindrisk hulrom og tilsammen danner disse sylindriske hulrom et sylindrisk hulrom E. De frie endene til skjæreelementene bringes sammen i en felles skjæreflate A^, hvis bredde i hovedsaken er lik bredden til de respektive skjære-elementers frie ende. To remove local, deeply localized defects in the workpieces being machined, a tool as shown in fig. II where the tool has three groups I, II and III of radially arranged elastic cutting elements 17, 18 and 19. The connected ends in each group form a cylindrical cavity and together these cylindrical cavities form a cylindrical cavity E. The free ends of the cutting elements are brought together in a common cutting surface A^, whose width is essentially equal to the width of the respective cutting elements' free end.

Det skal også her gis regneeksempel, hvor man går ut fra følgende parametre: Calculation examples must also be given here, based on the following parameters:

og bredden av verktøyets felles skjæreflate A skal i det ves-entlige være lik bredden til den frie enden av et skjæreelement. Delingen t i den felles skjæreflate A^ vil da være and the width of the tool's common cutting surface A must be substantially equal to the width of the free end of a cutting element. The division t in the common cutting surface A^ will then be

For en slik verdi av delingen t i verk-tøyets felles skjæreflate A^, hvis bredde i hovedsaken er lik bredden av den frie enden av et skjæreelement, vil man få et antall n2 skjæreelementer som bestemmes ut fra formelen: For such a value of the division t in the tool's common cutting surface A^, whose width is essentially equal to the width of the free end of a cutting element, one will get a number of n2 cutting elements determined from the formula:

Det er er klart at de faste endene til et slikt antall skjæreelementer ikke kan anordnes langs diameteren T)^ i en enkelt gruppe på samme måte som de frie endéne er anordnet ved den felles skjæreflate A, hvor man jo har en meget større diameter D. Avrundes antall skjæreelementer til 525, så vil det si at man i hver gruppe I, II og III vil få 175 elementer. Antar man at hver gruppe inneholder 17 5 radielt anordnede skjæreelementer og at sideflatene til deres sammenkoblede ender har kontakt med hverandre, så vil delingen ved overflaten av det sentrale hulrom være lik tykkelsen 6 til et skjæreelement. Den virkelige diameter til hulrommet i hver gruppe (eller diameteren D2 i det felles hulrom E) kan bestemmes ut fra formelen: It is clear that the fixed ends of such a number of cutting elements cannot be arranged along the diameter T)^ in a single group in the same way as the free ends are arranged at the common cutting surface A, where one has a much larger diameter D. If the number of cutting elements is rounded off to 525, this means that you will get 175 elements in each group I, II and III. Assuming that each group contains 17 5 radially arranged cutting elements and that the side surfaces of their connected ends are in contact with each other, then the division at the surface of the central cavity will be equal to the thickness 6 of a cutting element. The actual diameter of the cavity in each group (or the diameter D2 of the common cavity E) can be determined from the formula:

<n>2 = antall skjæreelementer pr. gruppe <n>2 = number of cutting elements per group

3 6 = tykkelsen til skjæreelementet. 3 6 = the thickness of the cutting element.

D0 blir da = 175. 1 55 mm D0 then becomes = 175.1 55 mm

314 314

r r

Den minste lengde 1^ til et skjæreelement bestemmes av formelen The minimum length 1^ of a cutting element is determined by the formula

I eksemplet har skjæreelementet 19 i In the example, the cutting element has 19 in

gruppen III den minste lengden. group III the smallest length.

Som det vil gå frem av eksemplet, vil ut As it will appear from the example, will out

fra det faktum at f = j forholdet H overskride en tredjedel, from the fact that f = j the ratio H exceed one third,

og dette muliggjør et verktøy med liten diameter og med store lengder av skjæreelementene. and this enables a tool with a small diameter and with large lengths of the cutting elements.

Ved fremstillingen av et slikt verktøy settes tre og tre plater side om side, idet platen 17 When making such a tool, three plates are placed side by side, plate 17

heller mot venstre i fig. 11, platen 19 står rett og platen 18 heller mot høyre. Ved kjernen (diameter D^) har platene innbyrdes kontakt og stilles på samme aksiale linje, idet platene knekkes etter behov og sveises sammen (ved S). rather to the left in fig. 11, plate 19 is straight and plate 18 leans to the right. At the core (diameter D^), the plates have mutual contact and are placed on the same axial line, the plates being bent as needed and welded together (at S).

Slike verktøy kan eksempelvis brukes for avskjæring av relativt store mengder av metallmaterialer, særlig med hensyn til å eliminere lokale defekter. Such tools can, for example, be used for cutting off relatively large quantities of metal materials, particularly with regard to eliminating local defects.

For å fjerne defekter i myke materialer såsom kobber eller aluminium, kan det som skjæreelementer benyttes elastiske plater. Ved maskinering av hårdere materialer er det fordelaktig å bruke skjæreelementer fremstilt av elastiske plater forsynt med biter av et høyhastighets-skjære-materiale. Verktøy av samme konstruksjon, men med skjæreelementer forsynt med et slipemateriale kan med fordel benyttes ved maskinering av arbeidsstykker fremstilt av materialer med stor hårdhet. Maskineringen utføres da som en sliping, med høyere periferihastigheter ( ca. 60 m pr. sekund). To remove defects in soft materials such as copper or aluminium, elastic plates can be used as cutting elements. When machining harder materials, it is advantageous to use cutting elements made from elastic plates provided with pieces of a high-speed cutting material. Tools of the same construction, but with cutting elements equipped with an abrasive material, can be used with advantage when machining workpieces made from materials with high hardness. Machining is then carried out as grinding, with higher peripheral speeds (approx. 60 m per second).

Verktøyet kan innbefatte grupper av The tool may include groups of

radielt anordnede elastiske skjæreelementer 20 og 21 (fig. radially arranged elastic cutting elements 20 and 21 (fig.

12) hvor skjæreelementenes frie ender har breddene b^ og b2 som er større enn de respektive bredder B, og B2 ved de innfestede ender. De innfestede ender danner flere sylindriske hulrom i en antall svarende til antall grupper, i dette tilfelle tre, og disse hulrommene flukter med hverandre i rotasjonsaksens lengdéretning. 12) where the free ends of the cutting elements have widths b^ and b2 which are greater than the respective widths B, and B2 at the attached ends. The attached ends form several cylindrical cavities in a number corresponding to the number of groups, in this case three, and these cavities are aligned with each other in the longitudinal direction of the axis of rotation.

Bredden F til verktøyets felles skjæreflate A2 er lik den totale lengden til hulrommene eller kan være større, i samsvar med bredden til de frie endene av skjæreelementene. The width F of the common cutting surface A2 of the tool is equal to the total length of the cavities or may be greater, in accordance with the width of the free ends of the cutting elements.

Slikt verktøy kan eksempelvis anvendes Such a tool can, for example, be used

ved maskinering av brede båndmaterialer tvers over hele bredden, da verktøyet nemlig kan ha en felles skjæreflate A2 med den ønskede på forhånd valgte bredde. when machining wide strip materials across the entire width, as the tool can have a common cutting surface A2 with the desired, preselected width.

Konstruktivt kan et slikt verktøy fremstilles av plater som har en relativt stor lengde, samtidig som den felles skjæreflate har en liten diameter. Man kan med et slikt verktøy få en så lav verdi av forholdet -r- at verktøyet fåo r en høyere levetid. Constructively, such a tool can be made from plates that have a relatively large length, while the common cutting surface has a small diameter. With such a tool, you can get such a low value of the ratio -r- that the tool has a longer service life.

Det skal også her gis et regneeksempel. A calculation example must also be given here.

Man tenker seg at det er ønskelig med et verktøy hvor bredden One thinks that it is desirable to have a tool where the width

F er lik 240 mm, lengden 1 til skjæreelementene er lik 7 0 mm F is equal to 240 mm, the length 1 of the cutting elements is equal to 7 0 mm

og den numeriske verdi av forholdet er lik en femtedel (under forutsetning av at 6^= 6 =1 mm). and the numerical value of the ratio is equal to one fifth (under the assumption that 6^= 6 =1 mm).

Delingen t for skjæreelementene ved den felles skjæreflate beregnes da ut fra formelen: The division t for the cutting elements at the common cutting surface is then calculated from the formula:

Antall n skjæreelementer pr. gruppe er fordelt over verktøyets felles skjæreflate med en diameter Number of n cutting elements per group is distributed over the tool's common cutting surface with a diameter

D = 240 mm er da: t Imidlertid kan man bare ha n^ skjæreelementer ved verktøyets sylindriske hulrom, og med utgangspunkt i at skjæreelementene berører hverandre med sine side-flater ved det sylindriske hulrom i verktøyet, får man Utfører man divisjonen D = 240 mm is then: t However, you can only have n^ cutting elements at the cylindrical cavity of the tool, and starting from the fact that the cutting elements touch each other with their side surfaces at the cylindrical cavity in the tool, you get If you carry out the division

så finner man at — i dette tilfelle er lik 2. then one finds that — in this case is equal to 2.

nl nl

For å oppnå de på forhånd valgte parametre To achieve the pre-selected parameters

ved et verktøy av denne type er det derfor nødvendig at hver gruppe skjæreelementer i verktøyet ved verktøyets felles skjæreflate inneholder to ganger så mange frie ender som antall sammenkoblede ender som kan opptas på overflaten til den sylindriske hulning. En slik effekt oppnås som følge av det faktum at bredden b2 til den frie enden av et skjæreelement 20 er større enn og utgjør et multiplum av bredden B1 til den faste enden, mens bredden b 2 til den frie enden av hvert skjære- with a tool of this type it is therefore necessary that each group of cutting elements in the tool at the common cutting surface of the tool contains twice as many free ends as the number of connected ends that can be accommodated on the surface of the cylindrical hollow. Such an effect is achieved as a result of the fact that the width b2 of the free end of a cutting element 20 is greater than and constitutes a multiple of the width B1 of the fixed end, while the width b 2 of the free end of each cutting

element 21 er større enn og utgjør et multiplum av bredden B2element 21 is larger than and constitutes a multiple of the width B2

til den faste enden. to the fixed end.

I det ovenfor nevnte eksempel vil multiplum- In the above-mentioned example, multiple

faktoren være lik 2, dvs. the factor be equal to 2, i.e.

Underhensyntagen til at bredden F for verk-tøyets felles skjæreflate er lik den totale lengden til alle hulrom som formes av gruppene i verktøyet (da dette nemlig er den mest hensiktsmessige verktøykonstruksjon), The consideration that the width F of the tool's common cutting surface is equal to the total length of all cavities formed by the groups in the tool (since this is the most appropriate tool construction),

og med antagelse av at b2 = 1/2 b^ vil man for b^ og B2 få de numeriske verdier and with the assumption that b2 = 1/2 b^ one will get the numerical values for b^ and B2

B1 = 2b2 = F = 200 mm, og b2 = 100 mm, B1 = 2b2 = F = 200 mm, and b2 = 100 mm,

idet b1 = 2B1, med B^^ = 100 mm, og b2 = 2B2 = 100 mm, idet B2 = 50 mm. where b1 = 2B1, with B^^ = 100 mm, and b2 = 2B2 = 100 mm, where B2 = 50 mm.

Ved konstruksjon av et slikt verktøy forsynt med spesielle spisser eller biter på skjæreelementene, vil tykkelsen^ til et skjæreelement ved verktøyets felles skjæreflate være en summert verdi som er sammensatt av tykkelsen til en plate og et spisselement, mens tykkelsen 6 til et skjæreelement ved dets faste ende i hovedsaken er lik tykkelsen til den elastiske plate alene. In the construction of such a tool provided with special tips or bits on the cutting elements, the thickness ^ of a cutting element at the common cutting surface of the tool will be a summed value composed of the thickness of a plate and a tip element, while the thickness 6 of a cutting element at its fixed end is essentially equal to the thickness of the elastic plate alone.

Ved fremstilling av et verktøy av en slik kontruksjon hvor man har slipematerialet i spissene til skjæreelementene samtidig som man har avstaridsorganene i form av fremspringene stoppere, defineres bredden 6^ av et skjæreelement som den summerte tykkelse av platen forsynt med en spiss av et slipemateriale og tykkelsen til stopperen. In the manufacture of a tool of such a construction where the grinding material is present at the tips of the cutting elements at the same time as the removal means in the form of the protruding stops are defined, the width 6^ of a cutting element is defined as the total thickness of the plate provided with a tip of a grinding material and the thickness to the stopper.

I et verktøy hvor tykkelsen 6^ til et skjæreelement ved verktøyets felles skjæreflate ikke er lik tykkelsen In a tool where the thickness 6^ of a cutting element at the tool's common cutting surface is not equal to the thickness

til skjæreelementet ved den faste enden, dvs. at &^ er forskjellig fra 6, må man ved kalkuleringen av multiplumfaktor-en ta hensyn til denne forskjellen i tykkelser. to the cutting element at the fixed end, i.e. that &^ is different from 6, this difference in thickness must be taken into account when calculating the multiple factor.

I verktøyet i fig. 12 er skjæreelementene fremstilt av elastiske plater og verktøyet kan f.eks. brukes ved en relativt grov rengjøring av overflaten til kobberbarrer i et kontinuerlig støpeanlegg. For maskinering av stålbarrer er det fordelaktig å fremstille skjæreelementene i verktøyet av elastiske plater som er forsynt med biter av høyhastighets-skjæremateriale. In the tool in fig. 12, the cutting elements are made of elastic plates and the tool can e.g. is used for a relatively rough cleaning of the surface of copper ingots in a continuous casting plant. For machining steel ingots, it is advantageous to make the cutting elements in the tool from elastic plates which are provided with pieces of high-speed cutting material.

Ved maskinering av stålbånd, er det også praktisk å bruke verktøyet i fig. 12 med skjæreelementene fremstilt av elastiske plater forsynt med biter av en slipemateriale. When machining steel strips, it is also practical to use the tool in fig. 12 with the cutting elements made of elastic plates provided with pieces of an abrasive material.

Ved de overfor omtalte utførelser av verk-tøyet kan det brukes et hvilket som helst av de nevnte skjæreelementer, avhengig av hva slags arbeide som skal utføres med verktøyet. Det kan også anbringes avstandselementer mellom hosliggende skjæreelementer, for begrensning av utbøyingen av elementenes frie ender. In the aforementioned versions of the tool, any of the aforementioned cutting elements can be used, depending on the type of work to be performed with the tool. Distance elements can also be placed between adjacent cutting elements, to limit the deflection of the elements' free ends.

Samtlige av de foran beskrevne skjæreelementer kan også utføres med korrugert form, slik som er vist med skjæreelementene 22 i fig. 13, men på en slik-måte at korrugeringen bare går i en retning som er parallell med aksen 00 til verktøyets rotasjon. All of the cutting elements described above can also be made with a corrugated shape, as shown with the cutting elements 22 in fig. 13, but in such a way that the corrugation only runs in a direction parallel to the axis 00 of the tool's rotation.

Fig. 14 viser en del av et verktøy, hvor Fig. 14 shows part of a tool, where

et skjæreelement 22 er fremstilt av en elastisk, korrugert plate som er forsynt med biter av et høyhastighets-skjære-materiale. Korrugeringene a er anordnet slik at de strekker seg i lengderetningen til rotasjonsaksen til verktøyet. 6-^ betegner tykkelsen til den frie enden av en korrugert plate og A angir avstanden mellom den frie enden til en elastisk plate og biten på det hosliggende skjæreelement 22. a cutting element 22 is made of a resilient corrugated sheet provided with pieces of a high-speed cutting material. The corrugations a are arranged so that they extend in the longitudinal direction of the rotation axis of the tool. 6-^ denotes the thickness of the free end of a corrugated plate and A denotes the distance between the free end of an elastic plate and the bit on the adjacent cutting element 22.

Fig. 15 viser en del av et verktøy, hvor hvert skjæreelement 22 består av to korrugerte, elastiske plater som er fastgjort til hverandre og tjener som belegg for en sentral plate fremstilt av et slipemateriale. Korrugeringene er her anordnet langs verktøyets rotasjonsakse og verdien A angir avstanden mellom de frie ender av hosliggende skjæreelementer, mens 6^ angir tykkelsen av et skjæreelement ved verktøyets felles skjæreflate. Fig. 15 shows part of a tool, where each cutting element 22 consists of two corrugated, elastic plates which are attached to each other and serve as a coating for a central plate made of an abrasive material. The corrugations are here arranged along the tool's axis of rotation and the value A indicates the distance between the free ends of adjacent cutting elements, while 6^ indicates the thickness of a cutting element at the tool's common cutting surface.

I de tilfeller hvor overflaten som skal maskineres er utilstrekkelig jevn og det bare skal fjernes et tynt overflatelag av materialet fra arbeidsstykket, f.eks. når man skal fjerne et skallag som har en tykkelse på noen få mikron, fra den ujevne overflaten til et tynt bånd, såvel som ved maskinering av støpte emner, er det fordelaktig å benytte verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt av elastiske stenger 23 (fig. 16). De frie endene til de elastiske stengene 23 er forsynt med biter av et høyhastighets-skjæremateriale 24. De andre endene av stengene støter til hverandre med sideflatene, er sammenfestet og holdes fast til plater 25 beregnet for påsetting på en maskinaksel for bruk av verktøyet. In cases where the surface to be machined is insufficiently smooth and only a thin surface layer of the material is to be removed from the workpiece, e.g. when removing a shell layer that has a thickness of a few microns from the uneven surface of a thin strip, as well as when machining cast workpieces, it is advantageous to use tools where the cutting elements are made of elastic rods 23 (Fig. 16 ). The free ends of the elastic rods 23 are provided with pieces of a high-speed cutting material 24. The other ends of the rods butt against each other with the side surfaces, are joined and held firmly to plates 25 intended for mounting on a machine shaft for use of the tool.

Under lignende betingelser, men ved maskinering av materialer med større hårdheter, er det mer fordelaktig å benytte et verktøy hvor skjæreelementene er fremstilt som stenger 26 (fig. 17), hvis frie ender er forsynt med biter av slipemateriale 27. I et slikt verktøy kan det eksempelvis benyttes diamantstøv i bitene. Under similar conditions, but when machining materials with higher hardnesses, it is more advantageous to use a tool where the cutting elements are produced as rods 26 (fig. 17), the free ends of which are provided with pieces of grinding material 27. In such a tool, for example, diamond dust is used in the pieces.

For verktøy av den type som er vist i fig. 16 og 17 måles tykkelsen 6^ til et skjæreelement nær skjæreflaten A og tykkelsen utgjøres av den elastiske stang med påsatt bit. Tykkelsen 6 til et skjæreelement nær den faste enden er lik tykkelsen til den elastiske stang i denne sone, og avstanden A er i hovedsaken lik avbøyningen som hvert skjæreelement utfører helt til det får kontakt med det hosliggende element. Denne kontakt skjer nær verktøyets skjæreflate A, idet skjæreelementene får kontakt med hverandre med de bitforsynte ender. For tools of the type shown in fig. 16 and 17, the thickness 6^ of a cutting element near the cutting surface A is measured and the thickness is made up of the elastic rod with attached bit. The thickness 6 of a cutting element near the fixed end is equal to the thickness of the elastic rod in this zone, and the distance A is essentially equal to the deflection that each cutting element performs until it makes contact with the adjacent element. This contact occurs close to the tool's cutting surface A, as the cutting elements come into contact with each other with the bit-provided ends.

Ut verktøy hvor skjæreelementene fremstilt av elastiske stenger kan anvendes overalt hvor materialet som skal maskineres har et Vickers hårdhetstall ikke over 200 Out tools where the cutting elements made of elastic rods can be used wherever the material to be machined has a Vickers hardness number not exceeding 200

og det ikke kreves noen spesiell kvalitet for den maskinerte overflate (såsom kvalitet i overflatefinish og dybde av det herdede lag i overflaten). and no special quality is required for the machined surface (such as quality of surface finish and depth of the hardened layer in the surface).

Lengden L (fig. 18) til en elastisk stang bestemmes ut fra ligningen: The length L (fig. 18) of an elastic rod is determined from the equation:

L = lengden til den elastiske stang, L = length of the elastic rod,

D = diameteren til verktøyets felles skjæreflate, D = the diameter of the common cutting surface of the tool,

6 2= tykkelsen til en elastisk stang nær verktøyets felles 6 2= the thickness of an elastic rod near the joint of the tool

skjæreflate, cutting surface,

A = avstanden mellom de frie endene til hosliggende elastiske stenger innenfor 'én sone hvor de får kontakt med hverandre A = the distance between the free ends of adjacent elastic rods within one zone where they come into contact with each other

under skjæring, during cutting,

k = en numerisk faktor innenfor 0,7 til 1,2. k = a numerical factor within 0.7 to 1.2.

I tillegg er 6^ = d, hvor d = diameteren til den elastiske stang. In addition, 6^ = d, where d = the diameter of the elastic rod.

Det skal nå vises hvordan man kan finne lengden L til en elastisk stang. It will now be shown how to find the length L of an elastic rod.

Diameteren D til verktøyets felles skjæreflate velges av konstruktive hensyn og velges som regel mellom 500 og 700-mm. The diameter D of the tool's common cutting surface is chosen for constructive reasons and is usually chosen between 500 and 700 mm.

Forholdet mellom tykkelsen <5^ til en elastisk stang 26 nær den felles skjæreflate og avstanden A mellom de frie endene til hosliggende elastiske stenger innenfor den sone hvor de får innbyrdes kontakt under skjæring. velges i tilpasning til tykkelsen av det metallag som skal fjernes ved hjelp av verktøyet. The ratio between the thickness <5^ of an elastic rod 26 near the common cutting surface and the distance A between the free ends of adjacent elastic rods within the zone where they make mutual contact during cutting. is selected in accordance with the thickness of the metal layer to be removed using the tool.

Man har funnet at for å skjære løs et lag med en tykkelse på opptil 0,01 mm fra overflaten til ut-glødet lavkarbonstål (med en strekkstyrke 6 strekki 35 kg/mm 2) bør forholdet ligge mellom 6 og 10. It has been found that in order to cut away a layer with a thickness of up to 0.01 mm from the surface of annealed low carbon steel (with a tensile strength of 6 tensile 35 kg/mm 2 ) the ratio should be between 6 and 10.

Den numeriske faktor k er avhengig av The numerical factor k depends on

den teknikk som benyttes ved anordningen av stengene og man kan regne med at med en mekanisert sammensetning, hvor stengene har rektangulært tverrsnitt, vil k være 0,9 til 1,2. Ved en mekanisert sammensetning av runde stenger vil k være 0,7 til 0,8. the technique used in the arrangement of the rods and one can expect that with a mechanized composition, where the rods have a rectangular cross-section, k will be 0.9 to 1.2. In the case of a mechanized assembly of round bars, k will be 0.7 to 0.8.

Setter man gjennomsnittsverdiene til de enkelte faktorer inn i ligningen: If you insert the average values of the individual factors into the equation:

så vil man finne lengden L for runde stenger, lunder forutsetning av mekanisert sammensetning av stengene,' mens man ved manuell sammensetning av runde stenger vil få en lengde then one will find the length L for round rods, under the assumption of mechanized assembly of the rods,' while with manual assembly of round rods one will get a length

I fig. 19 er de elastiske stenger 26 og In fig. 19 are the elastic rods 26 and

26a inntegnet med fullt opptrukne linjer i de stillinger de har når de står fritt ut. Den stiplede linje viser stillingen til en av stengene 26a etter at den er avbøyet og i det øye-blikk den får kontakt med de hosliggende stenger. 26a drawn with fully drawn lines in the positions they have when they stand freely. The dashed line shows the position of one of the rods 26a after it has been deflected and at the instant it makes contact with the adjacent rods.

Det forekommer ofte i praksis at 'det er ønskelig å fjerne støpehud eller støperester fra arbeidsstykker som har en komplisert form med mange nedtrykninger og uthul-ninger. It often occurs in practice that it is desirable to remove casting skin or casting residues from workpieces that have a complicated shape with many depressions and hollowings.

I slike tilfeller vil det avgjørende kriterium for valget av verktøy være verktøyets evne til å trenge inn i fordypningene og således skjære av et relativt tykt metallag (opptil 2-5 mm) som samtidig varierer under maskineringen. In such cases, the decisive criterion for the choice of tool will be the tool's ability to penetrate into the recesses and thus cut off a relatively thick layer of metal (up to 2-5 mm) which at the same time varies during machining.

Disse krav tilfredsstilles i de fleste tilfeller av et verktøy som vist i fig. 20, hvilket verktøy har minst et par grupper av radielt anordnede elastiske skjæreelementer 28. Skjæreelementene har tilnærmet like lengder og danner med sine sammenkoblede ender et felles globoidalt hulrom E^. De frie endene i hver gruppe er skråttstilt relativt symmetriplanet X-X som er lagt perpendikulært på rotasjonsaksen 0-0, og danner en vinkel a med dette plan. Størrelsen^ av denne vinkel bestemmes ut fra ligningen These requirements are satisfied in most cases by a tool as shown in fig. 20, which tool has at least a couple of groups of radially arranged elastic cutting elements 28. The cutting elements have approximately equal lengths and form with their connected ends a common globoidal cavity E^. The free ends in each group are inclined relative to the symmetry plane X-X which is laid perpendicular to the rotation axis 0-0, and form an angle a with this plane. The magnitude^ of this angle is determined from the equation

D1 = D - 2L D1 = D - 2L

bx = avstanden mellom senterlinjene til stengene i grupper som bx = the distance between the center lines of the bars in groups which

er anordnet symmetrisk relativt symmetriplanet, is arranged symmetrically relative to the plane of symmetry,

L = lengden til skjæreelementet, L = the length of the cutting element,

0 = forholdet mellom den totale sum av endeareaiene til de frie ender av skjæreelementene ved skjæreflaten og det 0 = the ratio between the total sum of the end areas of the free ends of the cutting elements at the cutting surface and the

totale areal av verktøyets skjæreflate, total area of the cutting surface of the tool,

0^ = forholdet mellom den totale sum av endeflatearealene 0^ = the ratio between the total sum of the end surface areas

til de sammenkoblede ender av skjæreelementene og det totale areal av sideflaten til det hulrom som dannes av de sammenkoblede ender. Fig. 20 viser bare en dimensjon av bx = b^, dvs. avstanden mellom senterlinjene til stengene i det ytre par grupper I og XIV av skjæreelementet 2 8 og den korrespond-erende vinkel a2 f°r skråstillingen til skjæreelementene. Fig. 20 viser et verktøy som er sammensatt av gruppene I til XIV. Innerendene til skjæreelementene 28 to the connected ends of the cutting elements and the total area of the side surface of the cavity formed by the connected ends. Fig. 20 shows only one dimension of bx = b^, i.e. the distance between the center lines of the rods in the outer pair of groups I and XIV of the cutting element 2 8 and the corresponding angle a2 for the inclined position of the cutting elements. Fig. 20 shows a tool which is composed of the groups I to XIV. The inner ends of the cutting elements 28

er sammensveiset og fastholdes ved hjelp av dekselplaten 29. is welded together and held in place by means of the cover plate 29.

1 verktøyet er det benyttet elastiske stenger som skjæreelementer. Verktøyet kan imidlertid også innbefatte elastiske stenger forsynt med biter av høyhastighets-skjæremateriale er godt egnet til bruk ved maskinering av støpte jernemner hvor det på overflaten forefinnes støpehus eller korn av avkjølt jern. Et verktøy hvor skjæreelementene er forsynt med biter av slipemateriale er godt egnet for maskinering av materialer hvis Vicker-hårdhetstall ikke overskrider 200. In the tool, elastic rods are used as cutting elements. However, the tool can also include elastic rods provided with pieces of high-speed cutting material are well suited for use when machining cast iron blanks where castings or grains of cooled iron are present on the surface. A tool where the cutting elements are provided with pieces of abrasive material is well suited for machining materials whose Vicker hardness number does not exceed 200.

Det skal nå gjennomgås et eksempel på hvordan men finner frem til et verktøys dimensjoner når verktøyet har skjæreelementer fremstilt hovedsakelig som runde, elastiske stenger. An example of how a tool's dimensions are found when the tool has cutting elements produced mainly as round, elastic rods will now be reviewed.

Som utgangspunkt velges en diameter D for den felles skjæreflate lik 200 mm og en bredde b3 for den felles skjæreflate lik 50 mm. As a starting point, a diameter D for the common cutting surface equal to 200 mm and a width b3 for the common cutting surface equal to 50 mm are chosen.

Et slikt verktøy er egnet for maskinering Such a tool is suitable for machining

av overflaten til et medium-karbonstål med en strekkstyrke på 45 kg/mm 2. Forsøket har vist at ved en maskinering av slike stålsorter bør verdien åv faktoren 0 ligge mellom 0,68 og 0,78. Det skal her antas at 0 har en gjennomsnittsverdi på 0 = 0,7. of the surface of a medium-carbon steel with a tensile strength of 45 kg/mm 2. The experiment has shown that when machining such types of steel, the value of factor 0 should lie between 0.68 and 0.78. It shall be assumed here that 0 has an average value of 0 = 0.7.

For at man skal få et verktøy som har en maksimal levetid, bør lengden L av et skjæreelement være så stor som mulig. Denne lengden er imidlertid begrenset av diameteren D til den felles skjæreflate A^ og av den minste dimensjon for D^ hvilken verdi er avhengig av diameteren til maskinakselen som verktøyet skal påsettes. In order to obtain a tool that has a maximum service life, the length L of a cutting element should be as large as possible. However, this length is limited by the diameter D of the common cutting surface A^ and by the smallest dimension for D^, which value depends on the diameter of the machine shaft to which the tool is to be attached.

Antar man for D^ en verdi på 80 mm, så Assuming for D^ a value of 80 mm, then

vil man av ligningen you want from the equation

Størrelsen av verdien 0-^ er avhengig av den oppbyggingsteknikk som benyttes. Forsøk i så henseende har vist at den maksimalt mulige verdi for 0^ for runde stenger er 0,9 06, men denne verdi er i praksis umulig å oppnå. Den manuelle oppbygging av verktøyet vil ha 0^ som ligger mellom 0,82 og 0,84, mens den ved mekanisk sammen-bygning ligger mellom 0,84 og 0,88. The size of the value 0-^ depends on the construction technique used. Experiments in this respect have shown that the maximum possible value for 0^ for round rods is 0.906, but this value is practically impossible to achieve. The manual build-up of the tool will have 0^ which lies between 0.82 and 0.84, while in the case of mechanical assembly it lies between 0.84 and 0.88.

Antar man her at sammensetning av stengene skjer ved hjelp av mekanisk teknikk, så kan man altså anta at har en verdi på 0,85. If one assumes here that the composition of the bars takes place using mechanical techniques, then one can therefore assume that has a value of 0.85.

Man kan nå beregne vinkelen aj, dvs. vinkelen til overflatene på dekselplatene 29: One can now calculate the angle aj, i.e. the angle of the surfaces of the cover plates 29:

Det er her vedt å merke seg at et verktøy ' It is here by noting that a tool '

av en type som er egnet for fjerning av dypt lokaliserte defekter, maskinering av fordypninger eller groper, såvel som maskinering av arbeidsstykker som på overflaten som.skal maskineres har elementer med krummet profil, bør ha en felles skjæreflate som er tilpasset disse profiler. of a type suitable for the removal of deeply located defects, the machining of depressions or pits, as well as the machining of workpieces which on the surface to be machined have elements with a curved profile, should have a common cutting surface adapted to these profiles.

For maskinering av brede (opp til 0,5 m) og tynne (under 1 mm tykkelse) bånd, hvor oksydfilm eller lag så fine som 5 til 25 mikron skal fjernes fra overflaten, anbefales det å bruke et roterende skjæreverktøy som vist i fig. 21. Dette verktøy har radielt anordnede elastiske skjæreelementer 30 som innerst er sammensveiset ved 31 og begrenser et felles sylindrisk hulrom • Diameteren D til verktøyets felles skjæreflate A bestemmes av ligningen For machining wide (up to 0.5 m) and thin (less than 1 mm thickness) strips, where oxide films or layers as fine as 5 to 25 microns are to be removed from the surface, it is recommended to use a rotary cutting tool as shown in fig. 21. This tool has radially arranged elastic cutting elements 30 which are internally welded together at 31 and limit a common cylindrical cavity • The diameter D of the tool's common cutting surface A is determined by the equation

L = lengden til skjæreelementet, L = the length of the cutting element,

0 = forholdet mellom den totale sum av endeflatearealene for de frie endene av skjæreelementene ved verktøyets 0 = the ratio of the total sum of the end surface areas of the free ends of the cutting elements at that of the tool

skjæreflate og det totale areal av verktøyets skjæreflate, 0^= forholdet mellom den totale sum av arealene til de sammenkoblede ender av skjæreelementene og det totale areal av hulrommets sideflate. cutting surface and the total area of the cutting surface of the tool, 0^= the ratio between the total sum of the areas of the connected ends of the cutting elements and the total area of the side surface of the cavity.

På hver ende er anordnet dekselplater 32. Cover plates 32 are arranged at each end.

Man har funnet at for avskjæring av et It has been found that for cutting off a

lag av metall opptil 0,05 mm tykt fra overflaten til et karbonstål med en strekkstyrke opptil 4 5 kg/mm 2, er det hensiktsmessig å bruke et verktøy hvor verdien av 0 ligger mellom 0,68 og 0,78. layer of metal up to 0.05 mm thick from the surface of a carbon steel with a tensile strength up to 4 5 kg/mm 2, it is appropriate to use a tool where the value of 0 lies between 0.68 and 0.78.

Det skal nå beskrives et eksempel for beregning av et verktøy beregnet for fjerning av varmvalseskall med en tykkelse på 0,01 mm fra overflaten av et karbonstål med en strekkstyrke på 38 kg/mm 2. An example will now be described for the calculation of a tool intended for removing hot-rolled scale with a thickness of 0.01 mm from the surface of a carbon steel with a tensile strength of 38 kg/mm 2.

Man antar at 0 har verdien 0,7. It is assumed that 0 has the value 0.7.

Verktøyet har skjæreelementer fremstilt som runde stenger og verdien 0^ ligger mellom 0,850 og 0,906. The tool has cutting elements produced as round bars and the value 0^ lies between 0.850 and 0.906.

Når man bruker mekanisk sammensetting av stengene i verktøyet, kan man anta at 01 = 0,9. When using mechanical assembly of the rods in the tool, one can assume that 01 = 0.9.

Bruker man disse verdier så finner man at If you use these values, you find that

Ved en slik verdi av forholdet ^ har man de følgende mulige kombinasjoner av L og D: At such a value of the ratio ^, one has the following possible combinations of L and D:

Forsøk har vist at en maskinering av lavkarbonstål bør hensiktsmessig ha en lengde L som ikke underskrider 5 0 mm. Experiments have shown that machining of low carbon steel should ideally have a length L that does not fall below 50 mm.

Av tabellen finner man da at diameteren til verktøyets felles skjæreflate ikke bør underskride 450 mm. The table shows that the diameter of the tool's common cutting surface should not fall below 450 mm.

Når man velger den optimale verdi av D, må man ta hensyn til at et verktøy med en stor diameter vil ha en lengre levetid enn et verktøy med en mindre 'diameter. When choosing the optimum value of D, one must take into account that a tool with a large diameter will have a longer life than a tool with a smaller diameter.

En diameter D over 800 mm vil imidlertid A diameter D over 800 mm will, however

gi et for stort og uhåndterlig verktøy og hele anlegget hvor verktøyet brukes må da også gjøres konstruktivt mye tyngre. provide a tool that is too large and unwieldy and the entire facility where the tool is used must then also be made structurally much heavier.

Bare i ekstraordinære tilfeller anbefales det bruk av en diameter på over 8 00 mm. Only in exceptional cases is the use of a diameter of more than 800 mm recommended.

For bearbeiding av overflaten på emner som er bredere enn 6 00 mm er det fordelaktig å bruke et verktøy som over bredden er sammensatt av flere enheter, dvs. eksempelvis sammensatt av slike enheter som det er vist et eksempel på i fig. 22. En slik enhet er bygget opp med dekselplater 33 og 34 og har en skjæreflate A, hvis bredde b^ er større enn bredden B^. Det er fordelaktig at bredden B^ er lik 0,80 - 0,97 av bredden b^. For processing the surface of workpieces that are wider than 600 mm, it is advantageous to use a tool which is composed of several units across the width, i.e. for example composed of such units as an example of which is shown in fig. 22. Such a unit is built up with cover plates 33 and 34 and has a cutting surface A, whose width b^ is greater than width B^. It is advantageous that the width B^ is equal to 0.80 - 0.97 of the width b^.

I det her viste eksempel oppnås dette på følgende måte. In the example shown here, this is achieved in the following way.

I en av dekselplatene 34 (eller i begge) gjøres den flate som vender mot skjæreelementene 30 skrå og skråvinkelen gjøres så stor at man har sikret den ovenfor nevnte tilstand, dvs. at bredden skal være 0,80 - 0,97 ganger bredden b^, dvs. at bredden b^ skal være 3 - 20% større enn bredden B^. In one of the cover plates 34 (or in both) the surface facing the cutting elements 30 is made oblique and the angle of inclination is made so large that the above-mentioned condition has been ensured, i.e. that the width should be 0.80 - 0.97 times the width b^ , i.e. that the width b^ must be 3 - 20% greater than the width B^.

Disse enhetene eller smale settene settes så på en felles aksel og trekkes sammen helt til dekkplatene i de hosliggende enheter får kontakt med hverandre, hvorved samtidig den felles skjæreflate dannes. These units or narrow sets are then placed on a common shaft and pulled together until the cover plates in the adjacent units come into contact with each other, whereby at the same time the common cutting surface is formed.

Verktøyet kan således oppbygges for dannelse av en felles skjæreflate med praktisk talt hvilken som helst ønsket bredde. The tool can thus be built up to form a common cutting surface with practically any desired width.

For å øke lengden til skjæreelementene, også når disse er i form av elastiske stenger, kan skjæreelementene korrugeres i en retning eller i to innbyrdes perpendikulære retninger, f.eks. i retningen til verktøyets rotasjonsakse og perpendikulært på denne. Fig. 23 viser en del av et slikt verktøy, hvor elastiske stenger 33 er korrugert i to innbyrdes perpendikulære plan. In order to increase the length of the cutting elements, also when these are in the form of elastic rods, the cutting elements can be corrugated in one direction or in two mutually perpendicular directions, e.g. in the direction of the tool's axis of rotation and perpendicular to this. Fig. 23 shows a part of such a tool, where elastic rods 33 are corrugated in two mutually perpendicular planes.

Det verktøyet som er vist i fig. 20 og 21, og den delenhet som er vist i fig. 22, kan ha skjæreelementer fremstilt av elastiske stenger eller av korrugerte elastiske stenger. The tool shown in fig. 20 and 21, and the sub-unit shown in fig. 22, may have cutting elements made of elastic rods or of corrugated elastic rods.

Slikt verktøy egner seg godt for maskinering av lavkarbonstål og ikke-jern metaller hvor Vicker-hårdhetstallet ikke overskrider 200. Such a tool is well suited for machining low carbon steel and non-ferrous metals where the Vicker hardness number does not exceed 200.

Ved maskinering av støpte emner som på overflaten har støpehus med slipeegenskaper, anbefales det å bruke verktøy som har skjæreelementer forsynt med høyhastig-hets-skjæremateriale i spissene. Ved maskinering av metaller eller materialer medhøy hårdhet eller i de tilfeller hvor man bare skal fjerne små mengder metall, i forbindelse med høyere krav til kvaliteten av overflatefinishen, anbefales det bruk av skjæreelementer i form av elastiske stenger og forsynt med biter med slipemateriale. When machining cast parts that have a casting housing with abrasive properties on the surface, it is recommended to use tools that have cutting elements equipped with high-speed cutting material at the tips. When machining metals or materials with high hardness or in cases where only small amounts of metal are to be removed, in connection with higher demands on the quality of the surface finish, the use of cutting elements in the form of elastic rods and equipped with pieces of abrasive material is recommended.

Som oftest anvendes plastmaterialer som avstandselementer i verktøyet. Det er imidlertid ikke umulig å benytte avstandselementer fremstilt som stoppere av stenger som er kortere enn skjæreelementene. Most often, plastic materials are used as spacers in the tool. However, it is not impossible to use distance elements produced as stoppers of rods that are shorter than the cutting elements.

For maskinering av seige materialer anbefales bruk av et verktøy hvor det på den felles skjæreflate A- er anordnet slisser G (fig. 24). Et slikt verktøy består eksempelvis av elementer 36 og har dekselplater 37.. For machining tough materials, the use of a tool is recommended where slits G are arranged on the common cutting surface A- (fig. 24). Such a tool consists, for example, of elements 36 and has cover plates 37.

Verktøyet kan ha ett eller flere sett av skjæreelementer som holdes mellom et legeme 38 og et deksel 39 ved hjelp av bolter 40. The tool may have one or more sets of cutting elements which are held between a body 38 and a cover 39 by means of bolts 40.

Slissene G strekker seg over verktøyets felles skjæreflate A^, fra den ene endeflaten til den andre. Disse slissene kan ha forskjellig form og kan være anordnet The slots G extend across the common cutting surface A^ of the tool, from one end surface to the other. These slits can have different shapes and can be arranged

i vinkel relativt rotasjonsaksen. Fig. 25 og 26 viser mulige utførelser av slisser G^ og G2. at an angle relative to the axis of rotation. Fig. 25 and 26 show possible designs of slots G1 and G2.

Slissene G, G^ og G2 er utført slik at de deler opp verktøyet eller skjæreflaten, og derved blir betingelsene for fjerning av spon fra den maskinerte overflate bedre, oq man får oqså en bedre kjølinq. The slots G, G^ and G2 are made so that they divide the tool or the cutting surface, and thereby the conditions for removing chips from the machined surface are improved, and you also get better cooling.

I den foregående beskrivelse er det bare vist noen eksempler på mulige konstruktive løsninger. In the preceding description, only a few examples of possible constructive solutions are shown.

Forsøk har vist at alle konstruktive løsninger gir en varig skjæreflate, høy skjæreevne og mulig-gjør maskinering av emner og materialer med høy kyalitet når det gjelder overflatefinish og med en høy produksjonskapasitet . Tests have shown that all constructive solutions provide a durable cutting surface, high cutting performance and enable the machining of workpieces and materials with high quality in terms of surface finish and with a high production capacity.

Eksperimenter har vist at man har kunnet tilveiebringe et selvskjerpende verktøy som kan arbeide kontinuerlig i 2000 timer uten oppskjerping. Et slikt verktøy skjærer løst et materiallag som har en tykkelse på noen mikron opptil noen få millimeter, samtidig som man kan oppnå en høy kvalitet for overflatefinishen. Skjæreelementene er anordnet jevnt over skjæreflaten i verktøyet og verktøyet kan lett reverseres, dvs. at dreieretningen kan endres uten at man derved taper produksjonskapasitet eller mulighetene for opp-nåelse av den nødvendige kvalitet i overflatefinishen. Verktøyet har lang levetid, er slagmotstandsdyktig og har liten tendens til å brytes istykker. Experiments have shown that it has been possible to provide a self-sharpening tool that can work continuously for 2000 hours without sharpening. Such a tool loosely cuts a layer of material that has a thickness of a few microns up to a few millimeters, while at the same time a high quality of surface finish can be achieved. The cutting elements are arranged evenly over the cutting surface of the tool and the tool can be easily reversed, i.e. the direction of rotation can be changed without thereby losing production capacity or the possibilities of achieving the required quality in the surface finish. The tool has a long service life, is impact-resistant and has little tendency to break into pieces.

Alle disse fordelaktige trekk gjør verk-tøyet utmerket egnet for automatiske produksjons-prosesser og maskiner. All these advantageous features make the tool excellently suited for automatic production processes and machines.

Verktøyet er, som følge av sin konstruksjon, istand til å maskinere varme metaller og slike materialer som ikke kan maskineres med de kjente slipeverktøy, fordi disse materialer har en tendens til å glaseres på overflaten under påvirkning av vanlige slipeverktøy. The tool is, as a result of its construction, able to machine hot metals and such materials that cannot be machined with the known grinding tools, because these materials tend to glaze on the surface under the influence of ordinary grinding tools.

Claims

1. Rotating tools, for surface processing, e.g. scale removal, rust removal, cleaning, etc., with several radially arranged, elastically bendable cutting elements whose radial dimension is considerably larger than the thickness measured in the direction of rotation, which cutting elements are held together at their inner ends in a name, in particular pressed together, and at their free ends are spaced apart on a surface of rotation, characterized in that the distance (A) between the free ends of two adjacent cutting elements (l), in the area where mutual contact occurs as a result of the cutting torque, is smaller than the element thickness (6) in the area at the attachment point in the hub.

2. Rotary tool according to claim 1, characterized in that the cutting elements (1) are wavy in at least one direction.

3. Rotary tool according to claim 2, characterized in that the cutting elements (1) are wavy in mutually perpendicular directions, with one direction running parallel to the tool axis.

4. Rotary tool according to one of the claims 1-3, character, in that the cutting elements are designed as in groups of dividing lamellas, the lamellas in the individual groups being arranged alternating one after the other, and in that the ends of the lamellas lying in the hub area in the individual groups are axially offset from each other and arranged on adjacent cylindrical surfaces, as the free ends of all lamellas form a common cutting surface (fig. 11).

5. Rotary tool according to one of claims 1-3, characterized in that the cutting elements (20, 21) are designed as lamellae divided into groups, the width (b-^, b2) of each lamellae's free end being greater than the width of its attached end and the width (F) of the cutting surface (A) is greater than or equal to the total width (B2 + + B,,) of the lamellae assigned to the individual groups in the hub area (fig. 12).

6. Rotary tool according to one of claims 1-5/characterized in that in the area of the free end of each cutting element (1) a stop (5) is arranged (fig. 4).

7. Rotary tool according to claim 1 or 2, where the cutting elements are designed as threads, characterized in that the length (L) of each thread is determined by the equation where k is 0.7 - 1.2, D is the tool diameter and £^ is the thickness of the thread (fig. 18).

8. Rotating tool according to claim 7, where the threads are of equal length and in at least one pair of groups are arranged symmetrically about a plane vertical to the axis of rotation, the threads being inclined to this plane and with their inner ends lying on a globoid surface, characterized in that the slant angle (eA.x) for the threads in the x-th group is determined with the equation where b^ is the distance between the axes of the x-th thread group in the area at the surface of rotation, 6 is the packing ratio at the surface of rotation and 8^ is the packing ratio at the globoid surface (fig. 20).

9. Rotating tool according to claim 7, where the equally long designed threads limit a cylindrical cavity, characterized in that the length of the cavity (B4) is 0.8 - 0.97 times the width (b^) of the rotation surface (A) (fig. 22 ).

10. Rotating tool according to one of claims 1-9, characterized in that in the area of the rotation surface (Aj.) there is arranged from one end side of the tool to the other continuous groove (y, y^, y2) (fig 24 - 26).