ES2944554T3 - Conducto mezclador de flujo para un sistema de sangrado - Google Patents

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Abstract

La invención proporciona un conducto para un sistema de purga de una aeronave, en el que el conducto se extiende desde una sección de entrada hasta una sección de salida a lo largo de un eje longitudinal, y en el que comprende una pieza continua dispuesta sobre la pared interna del conducto y que sobresale de ella. El conducto es de aplicación en conductos sujetos a gradientes de temperatura para reducir la temperatura del flujo de aire más caliente más cerca de la pared interior en lugar de mezclar rápidamente el flujo de aire. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Conducto mezclador de flujo para un sistema de sangrado
Campo técnico de la invención
La presente invención pertenece al campo de los sistemas de aire, y en particular, pertenece al campo de la protección de los conductos que funcionan bajo altos gradientes de temperatura en una aeronave.
Más particularmente, la invención proporciona un conducto con una pared interior destacada que promueve la reducción de la temperatura del flujo de aire más caliente más cerca de la pared interior en lugar de mezclar rápidamente el flujo de aire si tal flujo de aire entrante tiene un gradiente de temperatura alto.
Antecedentes de la invención
En los motores de turbina de gas, el aire normalmente se toma de la etapa de compresor aguas arriba de la(s) cámara(s) de combustión de combustible. Por tanto, este aire de sangrado está a alta temperatura y alta presión, en el que los valores típicos de temperatura están comprendidos en el intervalo de 200-500°C cuando se extrae del motor, y en el intervalo de 200-250°C después de la regulación en un preenfriador, y los valores típicos de presión son de 275 kPa. Una vez tomado, este aire de sangrado se canaliza desde dichas etapas de compresor del motor hasta diversas ubicaciones dentro de la aeronave, mediante una red de conductos, válvulas y reguladores. En consecuencia, tales medios de canalización están adaptados para soportar la alta temperatura y presión del aire de sangrado.
Para enfriar el aire de sangrado, normalmente se usan intercambiadores térmicos en los pilones, que hacen circular por separado el aire de sangrado caliente procedente del motor y el aire dinámico procedente del exterior. La gran diferencia de temperatura entre ambos lados del intercambiador térmico implica que el flujo de aire de sangrado enfriado que sale del lado caliente del intercambiador térmico y que pasa hacia el conducto para su canalización, tenga un gradiente de temperatura inadecuado.
El gradiente de temperatura de este flujo de aire que sale oscila entre aproximadamente 400 K en el punto más frío y 650 K en el punto más caliente.
Por consiguiente, en la sección más delantera del conducto que se enfrenta a tal gradiente de temperatura, una porción del conducto está sometida a una temperatura muy alta que la mayoría de los materiales comunes no pueden soportar. Por tanto, antes de que el flujo de aire pueda mezclarse, el conducto o cualquier otro elemento afectado del sistema de sangrado (entre otros, tuberías, sellos o fuelles) pueden sufrir una degradación de sus propiedades mecánicas.
Se han usado materiales típicos tales como el titanio en zonas donde la temperatura se mantiene por debajo de aproximadamente 530K, pero este problema de gradiente de temperatura hace que el uso de tales materiales sea localmente inviable.
Para resolver este problema, se han implementado algunas soluciones a lo largo de los últimos años para aplicaciones que funcionan con estrictas restricciones de pérdida de presión, pero ninguna ha proporcionado resultados satisfactorios en lo que se refiere a una pérdida de presión lo suficientemente baja, no solo en el sentido normal del flujo sino también funcionando con flujo inverso, por ejemplo operaciones de arranque del motor.
Una solución prometedora debido a su simplicidad y eficacia fue el uso de materiales resistentes a alta temperatura (como el material Inconel) en las partes de conducto directamente aguas abajo del intercambiador térmico en lugar de usar titanio. Dado que ningún dispositivo altera el aire que fluye a través del conducto, no se añadió ninguna pérdida de presión. Sin embargo, de manera desventajosa, el material Inconel es significativamente menos económico, así como más pesado que el titanio. Además, dado que no se proporciona ningún dispositivo para acelerar el mezclado del flujo de aire, los sensores de temperatura tienen que instalarse a una distancia mayor, lo que es inaceptable para algunos equipos.
Por otro lado, otras soluciones residen en la idea de interponer dispositivos de mezclado con el fin de mezclar rápidamente el flujo de aire y disminuir la temperatura máxima a medida que fluye el aire. Los ejemplos típicos son los dispositivos de mezclado fijos con forma de hélice.
Debido a su impacto inherente en la pérdida de presión, estos dispositivos de mezclado afectan el rendimiento general del sistema de sangrado. Debido a la aparición de nuevos modelos de aeronave que intentan ser más eficientes, los sistemas de sangrado habitualmente no tienen suficiente margen de presión para compensar las pérdidas de los conductos.
También se han intentado otros dispositivos de mezclado estáticos diferentes en cuando a la forma y la disposición de los que tienen forma de hélice. Por ejemplo, otros dispositivos de mezclado estáticos pueden ser la disposición de perfiles de ala aerodinámicos en el sector más caliente del flujo de aire al inicio del conducto para inducir que el aire caliente se dirija hacia el sector frío y evitar de ese modo un contacto rápido de ese aire caliente con el conducto. Teóricamente, estos dispositivos de mezclado estáticos, tal como se ha explicado, pueden no intentar mezclar completamente el flujo, sino bajar la parte más caliente del mismo e iniciar la turbulencia para un mezclado más rápido aguas abajo.
Desgraciadamente, el modelado computacional y las pruebas de la vida real han demostrado ambas que esta solución tiene un efecto muy bajo, además de crear turbulencia que implicará una pérdida de presión adicional, debido a las limitaciones de fabricación de crear perfiles de ala eficientes que permanezcan dentro de la sección transversal del conducto.
Por consiguiente, existe la necesidad en la industria aeronáutica de controlar el gradiente de alta temperatura en un conducto dispuesto justo a la salida del lado caliente de un intercambiador térmico con la condición de que la pérdida de presión se mantenga baja, así como que se cumplan los requisitos aeronáuticos típicos tales como un peso y unos costes bajos.
Los documentos EP3401629A1 y EP3026384A2 dan a conocer intercambiadores de calor. El documento EP3181820A1 da a conocer un componente de motor de turbina de gas con una pieza de inserción de deflector. Sumario de la invención
La presente invención proporciona una solución para los problemas mencionados anteriormente, mediante un conducto para un sistema de sangrado según la reivindicación 1, un sistema de sangrado para una aeronave según la reivindicación 12, y una aeronave según la reivindicación 13. En las reivindicaciones dependientes se definen realizaciones preferidas de la invención.
En un primer aspecto inventivo, la invención proporciona un conducto para un sistema de sangrado de una aeronave, en el que el conducto se extiende al menos parcialmente a lo largo de un eje longitudinal, comprendiendo el conducto:
- una sección de entrada para introducir un flujo de fluido en el conducto;
- una sección de salida distanciada de la sección de entrada, a través de la cual tal flujo de fluido sale del conducto; y
- al menos una pieza continua dispuesta en la pared interna del conducto y que sobresale de la misma, teniendo la al menos una pieza continua:
o un primer extremo ubicado en una posición adyacente a la sección de entrada y
o un segundo extremo ubicado en una posición cerca de la sección de salida,
en el que la pieza continua se extiende de manera oblicua desde el primer extremo hasta el segundo extremo a lo largo de la dirección del eje longitudinal del conducto, de modo que los extremos primero y segundo son sustancialmente opuestos en la sección transversal del conducto;
en el que al menos una pieza continua tiene tres porciones:
- una primera porción que empieza en el primer extremo de la pieza continua,
- una segunda porción, y
- una tercera porción que termina en el segundo extremo de la pieza continua,
en el que cada porción de la pieza continua tiene un grado de inclinación diferente en relación con el eje longitudinal del conducto.
A lo largo de todo este documento, “conducto” puede entenderse como un conducto en sí mismo o una porción del mismo en el sentido de un vaso o tubo de cuerpo para transportar fluidos, preferiblemente gases, del tipo de una tubería, tubo o canal.
Preferiblemente, el eje longitudinal es la directriz longitudinal del conducto.
A lo largo de toda esta descripción, el grado de inclinación de cada porción debe entenderse como el ángulo formado con el eje longitudinal del conducto.
En uso, el flujo de fluido con un gradiente de temperatura entra en el conducto por la sección de entrada. La sección de entrada recibe el flujo de aire con el gradiente de temperatura, definiéndose en ella un sector frío y uno caliente que depende de la temperatura relativa del flujo entrante. Normalmente, cada sector tiene una semiárea de la sección de entrada. A su vez, la sección de salida permite que el flujo de fluido salga del conducto.
En tal configuración, el primer extremo de la al menos una pieza continua, colocado adyacente a la sección de entrada, está dispuesto realmente adyacente al sector frío de la sección de entrada, avanzando la al menos una pieza continua de manera oblicua a lo largo de la dirección del eje longitudinal del conducto hasta el segundo extremo cerca de la sección de salida. Como resultado, una porción del flujo de aire se desvía por tanto de tal manera que el gradiente de temperatura en la sección de salida es menor que en la sección de entrada.
Una porción del flujo de aire frío se desvía hacia la zona más cálida del conducto. En consecuencia, el flujo de aire frío guiado hacia la zona más cálida impulsa de manera natural el aire caliente hacia el centro del conducto, creando un vórtice. Por tanto, tal aire caliente que entra en contacto con el conducto es atraído hacia el centro (es decir, hacia adentro de la directriz del conducto) reduciendo la temperatura del flujo de aire más cálido más cerca de la pared interior.
La pieza continua tiene una forma suficientemente pequeña en comparación con la sección transversal que logra sólo desviar el flujo de aire entrante en lugar de estrangularlo. Además, como está colocada a lo largo de la superficie del conducto (donde la velocidad de flujo se reduce debido a la capa límite), se minimiza la pérdida de presión.
Por tanto, el conducto según la invención tiene menor pérdida de presión (es decir, mejor rendimiento) en comparación con los dispositivos de mezclado del estado de la técnica.
Ventajosamente, la pieza continua dispuesta en la pared interior del conducto es tanto económica como sencilla de fabricar, puesto que no se basa en curvaturas complejas de álabes o perfiles de ala, ni en soldaduras herméticas. Además, el vórtice creado soporta el mezclado de flujo completo a una distancia más corta aguas abajo. Por tanto, los sensores de temperatura pueden colocarse a una distancia reducida y no es necesario que el conducto tenga una longitud excesiva.
En una realización, el conducto comprende al menos dos piezas continuas dispuestas en la pared interna del conducto.
En una realización, el conducto comprende dos piezas continuas dispuestas de manera simétrica en la pared interna del conducto en relación con el plano medio que cruza el eje longitudinal desde arriba hasta la parte inferior del conducto (es decir, el plano medio vertical), estando separados los primeros extremos de dichas piezas continuas una primera distancia predeterminada, y estando separados los segundos extremos de dichas piezas continuas una segunda distancia predeterminada.
En uso, cuando el flujo de fluido con un gradiente de temperatura entra en el conducto por la sección de entrada, el extremo inferior del conducto corresponde al extremo más frío en el sector frío mientras que el extremo superior corresponde al extremo más cálido en el sector caliente.
Tal como se ha mencionado, las piezas continuas se extienden desde la zona fría del conducto hacia la zona más cálida, siguiendo la dirección del flujo. Preferiblemente, las piezas continuas no se extienden completamente a lo largo del perímetro interior del conducto para no incidir localmente en el flujo de aire.
Debido a la simetría de las piezas continuas, el vórtice creado es más efectivo haciendo recircular el flujo de aire. El aire frío elevado a la zona más caliente del conducto protege la superficie metálica de la alta temperatura en una distancia más corta.
En una realización, la primera distancia predeterminada es mayor que la segunda distancia predeterminada.
Cuanto más distanciados estén dispuestos los primeros extremos (es decir, cuanto mayor sea la primera distancia), menor será la pérdida de presión.
En una realización, al menos dos de las piezas continuas están dispuestas en la cara interna del conducto escalonadas en relación con el eje longitudinal, empezando cada pieza continua en una posición diferente del eje longitudinal.
En una realización, el conducto es sustancialmente cilíndrico al menos a lo largo de una porción del conducto. En una realización que no entra dentro de la invención reivindicada, la al menos una pieza continua tiene una forma helicoidal en la cara interna del conducto cilíndrico.
En una realización, las porciones primera y tercera están menos inclinadas en relación con el eje longitudinal que la segunda porción.
En una realización, las porciones primera y tercera son sustancialmente paralelas al eje longitudinal del conducto. De modo que, en esta realización, la pieza continua tiene conexiones sustancialmente redondas entre porciones respectivas.
En una realización, la al menos una pieza continua es una pieza delgada sustancialmente alargada. Es decir, su grosor es mucho menor que cualquiera de las otras dimensiones (anchura y altura).
En una realización, la al menos una pieza continua está formando un ángulo diferente de 90° con respecto a la pared interior del conducto. En una realización, el ángulo entre la al menos una pieza continua y la pared interior del conducto varía a lo largo de su trayectoria.
Por consiguiente, la al menos pieza continua tiene una torsión a lo largo de su trayectoria. Esta configuración implica ventajosamente una energización más efectiva del vórtice, lo que hace que el aire caliente se aparte de la pared interna del conducto.
En una realización, la porción de conducto adyacente a la sección de salida está realizada de titanio. Es decir, a diferencia de las soluciones del estado de la técnica que intentan usar el material Inconel para proteger de la degradación, el conducto según la presente invención todavía tiene la capacidad de soportar una temperatura tan alta incluso si está realizado de titanio cerca de la sección de salida del mismo.
Además, el resto del conducto puede estar realizado de Inconel, por ejemplo. De manera similar, después de la sección de salida del conducto, el conducto posterior adosado puede estar realizado de titanio.
En un segundo aspecto inventivo, un sistema de sangrado para una aeronave comprende:
- un intercambiador de calor con un lado frío y un lado caliente, comprendiendo el lado caliente una entrada y una salida, y comprendiendo el lado frío una entrada y una salida; y
- un conducto según cualquiera de las realizaciones del primer aspecto inventivo;
en el que la salida del lado caliente está en comunicación de fluido con la sección de entrada del conducto.
En una realización, el intercambiador de calor separa los lados frío y caliente mediante aletas y paredes.
En un tercer aspecto inventivo, la invención proporciona una aeronave que comprende el sistema de sangrado según el segundo aspecto inventivo.
Todas las características descritas en esta memoria descriptiva (incluyendo las reivindicaciones, la descripción y los dibujos) y/o todas las etapas del método descrito pueden combinarse en cualquier combinación, con la excepción de combinaciones de tales características y/o etapas mutuamente excluyentes.
Descripción de los dibujos
Estas y otras características y ventajas de la invención se entenderán claramente en vista de la descripción detallada de la invención que resultará evidente a partir de una realización preferida de la invención, facilitada sólo como ejemplo y sin limitarse a la misma, con referencia a los dibujos.
Figuras 1a-c Estas figuras muestran una realización de un conducto según la invención en vista frontal, en sección longitudinal y en vista posterior, respectivamente.
Figura 2 Esta figura muestra una realización de un conducto según la invención.
Figuras 3a-b Estas figuras muestran los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto según la realización de la figura 2.
Figura 4 Esta figura muestra una realización de un conducto según la invención.
Figura 5 Esta figura muestra los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto según la realización de la figura 4.
Figura 6a-c Esta figura muestra otra realización de un conducto según la invención.
Figura 7 Esta figura muestra los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto según la realización de la figura 6.
Figura 8a-b Esta figura muestra aún otra realización de un conducto según la invención.
Figura 9 Esta figura muestra los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto según la realización de la figura 8.
Figura 10 Esta figura muestra una realización de una aeronave según la invención.
Descripción detallada de la invención
Las figuras 1a-c muestran una realización de un conducto para un sistema de sangrado de una aeronave según la invención. En estas figuras el conducto se muestra en vista frontal, en sección longitudinal y en vista posterior, respectivamente.
El conducto se extiende a lo largo de un eje longitudinal (z-z'), mostrado en la figura 1(b) en línea discontinua. Según esta realización, el conducto comprende:
- una sección de entrada (2) para introducir un flujo de fluido en el conducto (1);
- una sección de salida (3) distanciada de la sección de entrada (2), a través de la cual tal flujo de fluido sale del conducto (1); y
- dos piezas continuas (4, 5) dispuestas en la pared interna del conducto y que sobresalen de la misma;
en el que las piezas continuas tienen un primer extremo (4.1, 5.1) ubicado en una posición adyacente a la sección de entrada (2) y un segundo extremo (4.2, 5.2) ubicado en una posición cerca de la sección de salida, y en el que las piezas continuas se extienden de manera oblicua desde el primer extremo (4.1, 5.1) hasta el segundo extremo (4.2, 5.2) a lo largo de la dirección del eje longitudinal (z-z') del conducto (1) de modo que los extremos primero (4.1, 5.1) y segundo (4.2, 5.2) son sustancialmente opuestos en la sección transversal del conducto (1). En esta realización, el conducto es sustancialmente cilindrico. Las dos piezas continuas (4, 5) están dispuestas simétricamente en la pared interna del conducto (1) en relación con el eje (z-z'). Los primeros extremos (4.1, 5.1) de las piezas continuas (4, 5) están separados una primera distancia predeterminada (d1), y los segundos extremos (4.2, 5.2) de las piezas continuas (4, 5) están separados una segunda distancia predeterminada (d2), tal como es visible en la figura 1 (c). En esta realización, la primera distancia predeterminada (d1) es menor que la segunda distancia predeterminada (d2). Sin embargo, en otras realizaciones, la primera distancia predeterminada (d1) puede ser mayor que o igual a la segunda distancia predeterminada (d2).
La figura 1(a) muestra esquemáticamente la distribución de temperatura en el conducto (1) en una posición aguas arriba de las piezas continuas (4, 5). En la figura se distinguen claramente una sección de aire frío y una sección de aire caliente, donde la sección de aire frío ocupa la porción inferior del conducto y la sección de aire caliente ocupa la porción superior del conducto.
Debe señalarse que los términos “frío” y “caliente” se usan en el presente documento no según la temperatura real del aire, sino debido a sus valores relativos. Un gradiente de temperatura siempre tiene una zona, o extremo, con menos temperatura (es decir, aire “frío”), y una zona, o extremo, opuesta con temperatura más alta (es decir, aire “caliente”), donde la temperatura en las zonas intermedias varía gradualmente desde uno hasta el otro valor.
Las dos piezas continuas simétricas (4, 5) que sobresalen de la pared interna del conducto (1) guían el aire frío inferior hacia la porción superior del conducto (1) a lo largo de la pared interna. El aire frío guiado hacia la parte superior impulsa naturalmente el aire caliente hacia el centro del conducto (1) y crea un vórtice. El vórtice creado ayuda al mezclado de flujo completo a una pequeña distancia aguas debajo de las piezas continuas (4, 5). Esto se muestra esquemáticamente en las figuras 1(b) y 1(c).
Las figuras 2 y 3 muestran una realización de un conducto según la invención en vistas en perspectiva. En estas figuras no se representa parta de la pared del conducto con el fin de apreciar las piezas continuas (4, 5) dispuestas dentro del conducto.
En esta realización el conducto es sustancialmente cilíndrico, las piezas continuas (4, 5) están dispuestas simétricamente en la pared interna del conducto en relación con el eje (z-z') y tienen una forma helicoidal.
Las piezas continuas (4, 5) que sobresalen de la pared interna del conducto o bien pueden estar empotradas o bien unidas mediante soldadura.
Las figuras 3a-b muestran los resultados del análisis de CFD (dinámica de fluidos computacional) realizado para el conducto según la realización de la figura 2. El modelo se realizó para un conducto que tenía un diámetro de 4,5 pulgadas (114,3 cm) y 110 mm de longitud máxima. Las distribuciones de temperatura en la sección de entrada (2) y en la sección de salida (3) del conducto (1) son visibles en las figuras 3(a) y 3(b), respectivamente. Puede observarse que el comportamiento es tal como se explica en relación con la figura 1, apartándose el aire caliente de la pared del conducto y comenzando el vórtice a mezclar el flujo de aire.
Las figuras 4 y 5 muestran otra realización de un conducto según la invención. Esta realización es una variante de la realización de las figuras 2 y 3, en la que la diferencia con dicha realización es una mayor distancia entre los primeros extremos (4.1, 5.1) de las piezas continuas (4, 5). Esta distancia ampliada entre los primeros extremos (4.1, 5.1) de las piezas continuas (4, 5) da como resultado un efecto y una pérdida de presión reducidos, tal como es visible en la figura 5, donde se muestran los resultados de un análisis de CFD realizado para el conducto según la realización de la figura 4.
El análisis de CFD realizado para los conductos según la invención muestra la capacidad para reducir la temperatura máxima del aire aguas arriba desde 370°C hasta menos de 290°C en la superficie de la pared interna del conducto, con una pérdida de presión comparable a la provocada por dispositivos deflectores ya usados en el estado de la técnica.
Las figuras 6 y 7 muestran otra realización de un conducto (1) según la invención. La figura 6(a) y 6(b) representa el conducto (1) en vistas frontal y en sección longitudinal, respectivamente. A su vez, la figura 6(c) muestra por separado una pieza continua (4, 5) que va a disponerse dentro de este conducto.
En particular, cada una de las piezas continuas (4, 5) mostradas en la figura 6 está formada por tres porciones: - una primera porción (4.3, 5.3) que empieza en el primer extremo (4.1, 5.1),
- una segunda porción (4.4, 5.4), y
- una tercera porción (4.5, 5.5) que termina en el segundo extremo (4.2, 5.2).
Puede observarse que las porciones primera (4.3, 5.3) y tercera (4.5, 5.5) tienen una inclinación diferente en comparación con la segunda porción (4.4, 5.4), en cuando al ángulo formado con el eje longitudinal. En particular, ambas porciones primera (4.3, 5.3) y tercera (4.5, 5.5) son sustancialmente paralelas con respecto al eje longitudinal (z-z') del conducto (1).
En una realización preferida, la segunda porción (4.4, 5.4) forma un ángulo de entre 30° y 60° con el eje longitudinal (z-z') del conducto (1).
Además, puede observarse el ángulo formado con respecto a la pared interior por cada sección de la pieza continua (4, 5). En particular, para un lado dado de la pieza continua, el ángulo formado con la pared interna del conducto pasa de un ángulo agudo a uno obtuso a lo largo de la trayectoria de la pieza continua.
Por consiguiente, las piezas continuas (4, 6) tienen una torsión a lo largo de sus trayectorias respectivas, en las que la torsión de cada porción varía con respecto a las demás, pero manteniendo una transición suave. Los detalles de esto pueden observarse en la figura 6(a).
La figura 7 muestra los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto (1) según la realización de la figura 5 con un modelo en las mismas condiciones que las explicadas en las figuras 2 y 3.
En las figuras 8 y 9 se muestra una variante de la realización de las figuras 6 y 7, en la que la diferencia con dicha realización es una mayor distancia entre los primeros extremos (4.1, 5.1) de las piezas continuas (4, 5).
Además, la inclinación entre las porciones primera (4.3, 5.3) y segunda (4.4, 5.4) es significativamente menos pronunciada que las porciones correspondientes de la figura 6, siendo de hecho la primera porción (4.3, 5.3) casi paralela al eje longitudinal (z-z') del conducto (1).
En cuanto a la figura 6(a), la pieza continua (4, 5) mostrada en la figura 8(a) está formando un ángulo (diferente de 90°) con respecto a la pared interior del conducto diferente para cada una de sus secciones. No obstante, tienen lugar transiciones suaves entre porciones de una sola pieza continua, o bien en trayectoria o bien en torsión.
La figura 9 muestra los resultados del análisis de CFD realizado para el conducto (1) según la realización de la figura 8 con un modelo en las mismas condiciones que las explicadas en las figuras 2 y 3.
La figura 10 muestra una realización de una aeronave según la invención. La aeronave comprende un sistema de sangrado (no mostrado) que comprende:
- un intercambiador de calor con un lado frío y un lado caliente, comprendiendo el lado caliente una entrada y una salida, y comprendiendo el lado frío una entrada y una salida; y
- un conducto según la invención;
en el que la salida del lado caliente está en comunicación de fluido con la sección de entrada del conducto.

Claims (13)

  1. REIVINDICACI0NES
    i. Conducto (1) para un sistema de sangrado de una aeronave, en el que el conducto se extiende al menos parcialmente a lo largo de un eje longitudinal (z-z'), comprendiendo el conducto:
    - una sección de entrada (2) para introducir un flujo de fluido en el conducto;
    - una sección de salida (3) distanciada de la sección de entrada (2), a través de la cual tal flujo de fluido sale del conducto; y
    - al menos una pieza continua (4, 5) dispuesta en una pared interna del conducto y que sobresale de la misma, teniendo la al menos una pieza continua (4, 5):
    o un primer extremo (4.1, 5.1) ubicado en una posición adyacente a la sección de entrada (2) y
    o un segundo extremo (4.2, 5.2) ubicado en una posición cerca de la sección de salida (3), en el que la pieza continua (4, 5) se extiende de manera oblicua desde el primer extremo (4.1, 5.1) hasta el segundo extremo (4.2, 5.2) a lo largo de la dirección del eje longitudinal (z-z') del conducto, de modo que los extremos primero y segundo son sustancialmente opuestos en la sección transversal del conducto; estando caracterizado el conducto porque al menos una pieza continua (4, 5) tiene tres porciones:
    - una primera porción (4.3, 5.3) que empieza en el primer extremo (4.1, 5.1) de la pieza continua, - una segunda porción (4.4, 5.4), y
    - una tercera porción (4.5, 5.5) que termina en el segundo extremo (4.2, 5.2) de la pieza continua, en el que cada porción (4.3, 5.3; 4.4, 5.4; 4.5, 5.5) de la pieza continua (4, 5) tiene un grado de inclinación diferente en relación con el eje longitudinal (z-z') del conducto (1).
  2. 2. Conducto según la reivindicación 1, en el que el conducto comprende al menos dos piezas continuas (4, 5) dispuestas en la pared interna del conducto.
  3. 3. Conducto según la reivindicación 2, en el que dos piezas continuas (4, 5) están dispuestas simétricamente en la pared interna del conducto en relación con el plano medio que cruza el eje longitudinal (z-z') desde arriba hasta la parte inferior del conducto (1), estando separados los primeros extremos (4.1, 5.1) de dichas piezas continuas una primera distancia predeterminada (d1), y estando separados los segundos extremos (4.2, 5.2) de dichas piezas continuas una segunda distancia predeterminada (d2).
  4. 4. Conducto según la reivindicación 3, en el que la primera distancia predeterminada (d1) es mayor que la segunda distancia predeterminada (d2).
  5. 5. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 2 a 4, en el que al menos dos de las piezas continuas (4, 5) están dispuestas en la cara interna del conducto escalonadas en relación con el eje (z-z'), empezando cada pieza continua (4, 5) en una posición diferente del eje longitudinal.
  6. 6. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que el conducto es sustancialmente cilindrico al menos a lo largo de una porción del conducto.
  7. 7. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en el que las porciones primera (4.3, 5.3) y tercera (4.5, 5.5) están menos inclinadas en relación con el eje longitudinal (z-z') del conducto que la segunda porción (4.4, 5.4).
  8. 8. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, en el que las porciones primera (4.3, 5.3) y tercera (4.5, 5.5) son sustancialmente paralelas al eje longitudinal (z-z') del conducto (1), formando la segunda porción (4.4, 5.4) preferiblemente un ángulo de entre 30° y 60° con el eje longitudinal (z-z') del conducto (1).
  9. 9. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 8, en el que la al menos una pieza continua (4, 5) es una pieza delgada sustancialmente alargada.
  10. 10. Conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, en el que la al menos una pieza continua (4, 5) está formando un ángulo con respecto a la pared interior del conducto.
  11. 11. Conducto según la reivindicación 10, en el que el ángulo entre la al menos una pieza continua (4, 5) y la pared interior del conducto varía a lo largo de su trayectoria.
  12. 12. Sistema de sangrado de una aeronave que comprende:
    - un intercambiador de calor con un lado frío y un lado caliente, comprendiendo el lado caliente una entrada y una salida, y comprendiendo el lado frío una entrada y una salida; y
    - un conducto según cualquiera de las reivindicaciones 1 to 11;
    en el que la salida del lado caliente está en comunicación de fluido con la sección de entrada (2) del conducto.
  13. 13. Aeronave (10) que comprende el sistema de sangrado según la reivindicación 12.
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