ES2935694T3 - Procedimiento de control de potencia y encimera de cocción que pone en práctica dicho procedimiento - Google Patents

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Antonio Alves
Xavier Andre
Serge Boyer
Cédric Goumy
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    • H05B6/02—Induction heating
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Abstract

Un número de maniobras (Nc) a un valor de corriente o tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o tensión prefijado (Is, Us); - identificación de al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento en función de dicho número de conmutaciones (Nc) determinado para cada elemento de conmutación (Com); y- reducción de dicha potencia de consigna (Pc) asociada a dicho inductor accionado por dicho al menos un elemento de conmutación (Com) generando un sobrecalentamiento identificado. (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento de control de potencia y encimera de cocción que pone en práctica dicho procedimiento
La invención se refiere a un procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción de inducción que comprende varios inductores en funcionamiento.
También se refiere a una encimera de cocción que comprende medios de control de potencia configurados para poner en práctica dicho procedimiento de control de potencia.
De una manera general, en una encimera de cocción, medios de inducción o inductores integrados en un circuito resonante se alimentan a partir de un dispositivo inversor de alimentación que comprende un elemento de conmutación. Los elementos de conmutación controlan la potencia de los inductores según una potencia de consigna.
Los elementos de conmutación se someten a calentamientos, lo cual puede perjudicar el correcto funcionamiento de la encimera de cocción.
En este contexto, se conocen encimeras de cocción que comprenden sensores de temperatura así como procedimientos de control de potencia de encimeras de cocción que comprenden una etapa de regulación de temperatura basándose en información recopilada por dichos sensores de temperatura.
En particular, en determinadas encimeras de cocción, cada dispositivo de alimentación está equipado con un sensor de temperatura para cada elemento de conmutación. Aunque esta solución permite controlar la temperatura de cada elemento de conmutación, una encimera de cocción de este tipo resulta económicamente muy costosa.
Otras soluciones de la técnica anterior proponen un sensor de temperatura común para los diferentes elementos de conmutación. Este tipo de encimeras de cocción y sus procedimientos de control asociados no permiten identificar el o los elementos de conmutación responsables del calentamiento. Por tanto, es necesario actuar sobre todos los elementos de conmutación con el fin de reducir la temperatura, incluidos los elementos de conmutación que no presentan calentamiento.
Finalmente, existen encimeras de cocción equipadas con uno o varios sensores de ambiente adaptados para medir la temperatura de todos los componentes electrónicos. En este caso, no hay ninguna discriminación y la detección de una temperatura demasiado elevada conlleva una reducción de potencia para el conjunto de los inductores. Por tanto, si uno de los elementos de conmutación calienta mucho más que los otros, la disminución global de la potencia de consigna de todos los inductores puede no ser suficiente para reducir la temperatura del elemento de conmutación. El documento WO2013/064396 A1 divulga un procedimiento según el preámbulo de la reivindicación 1.
La presente invención tiene como objetivo resolver al menos uno de los inconvenientes anteriormente mencionados.
La invención se refiere a un procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción de inducción que comprende varios inductores en funcionamiento, controlándose la potencia de cada inductor mediante un elemento de conmutación según una potencia de consigna asociada a dicho inductor, y un sensor de temperatura adaptado para medir una temperatura representativa de la temperatura del conjunto de dichos elementos de conmutación.
Según la invención, dicho procedimiento comprende las siguientes etapas sucesivas:
- detección de un valor de temperatura medido por dicho sensor de temperatura superior o igual a un umbral de alerta;
- determinación, para cada elemento de conmutación, a lo largo de un periodo de tiempo predefinido, de un número de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión previamente fijado;
- identificación de al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento en función de dicho número de conmutaciones determinado para cada elemento de conmutación; y
- reducción de dicha potencia de consigna asociada a dicho inductor controlado mediante dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento identificado.
Un procedimiento de control de potencia de este tipo permite, gracias a un sensor de temperatura, detectar un aumento de temperatura en los elementos de conmutación, identificar dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento y actuar sobre este último. Dicho de otro modo, el procedimiento según la invención permite identificar y actuar de manera individual sobre la fuente del calentamiento.
Las etapas de determinación, de identificación y de reducción del procedimiento de control solo se ponen en práctica cuando la temperatura medida es superior o igual al umbral de alerta. Esto permite evitar tener que repetir el procedimiento de control de manera continua, aun cuando no haya calentamiento en los elementos de conmutación.
En la práctica, cuando un elemento de conmutación calienta más que los otros, este genera, mediante su calentamiento, un aumento de la temperatura de cada uno de los otros elementos de conmutación. Usando el procedimiento de control según la invención, es posible detectar el calentamiento e imputarlo al elemento o a los elementos de conmutación afectados.
Además, reduciendo únicamente la potencia de consigna del inductor afectado, se reduce la pendiente del calentamiento del conjunto de los elementos de conmutación, es decir, la curva de la temperatura del conjunto de los elementos de conmutación en función del tiempo. Esto permite mantener el conjunto de los componentes por debajo de una temperatura crítica, por ejemplo fijada a 70°C.
La identificación de dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento se permite mediante la determinación del número de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión elevado que supera el umbral máximo de corriente o de tensión previamente fijado. Cuanto más alto es dicho número de conmutaciones, más importante es el calentamiento.
Por tanto, el procedimiento de control según la invención permite regular eficazmente, y con un menor coste, la temperatura de los elementos de conmutación.
Según una realización, la etapa de identificación comprende las siguientes subetapas:
- adquisición de un número total de conmutaciones, para cada elemento de conmutación, a lo largo de dicho periodo de tiempo predefinido;
- cálculo de una razón entre dicho número de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión previamente fijado y dicho número total de conmutaciones para cada elemento de conmutación;
- comparación de dicha razón calculada con una razón umbral; e
- identificación de dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento cuando dicha razón calculada para dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento es superior o igual a dicha razón umbral.
La razón umbral está predefinida, es decir, previamente fijada. La comparación para cada elemento de conmutación de la razón calculada con la razón umbral permite identificar el o los elementos de conmutación que generan el calentamiento y actuar rápidamente sobre estos últimos.
Según una característica, la razón umbral disminuye cuando aumenta el número de elementos de conmutación en funcionamiento en la encimera de cocción de inducción.
Según una característica, la razón umbral disminuye cuando aumenta el valor de temperatura medido.
Por tanto, la razón umbral puede volver a calcularse a lo largo del funcionamiento de la encimera de cocción, en función del número de elementos de conmutación en funcionamiento y/o del valor de temperatura medido. Esto permite una identificación muy precisa de los elementos de conmutación que generan calentamiento.
Según una realización, la etapa de identificación comprende las siguientes subetapas:
- cálculo, para cada elemento de conmutación, de una frecuencia de aparición de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión previamente fijado a partir de dicho número de conmutaciones determinado a lo largo de dicho periodo de tiempo predefinido;
- comparación de dicha frecuencia de aparición calculada con una frecuencia umbral; e
- identificación de dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento cuando dicha frecuencia de aparición calculada para dicho al menos un elemento de conmutación que genera un calentamiento es superior o igual a dicha frecuencia umbral.
Según una característica, la frecuencia umbral disminuye cuando aumenta el número de elementos de conmutación en funcionamiento en dicha encimera de cocción de inducción.
Según una característica, la frecuencia umbral disminuye cuando aumenta dicho valor de temperatura medido.
Al igual que para la razón umbral, la frecuencia umbral también puede volver a calcularse a lo largo del funcionamiento de la encimera de cocción, en función del número de elementos de conmutación en funcionamiento y/o del valor de temperatura medido.
Según una característica, en la etapa de reducción de la potencia de consigna, la amplitud de la disminución de dicha potencia de consigna se define en función de la razón umbral o de la frecuencia umbral, aumentando dicha amplitud cuando aumenta dicha razón umbral o dicha frecuencia umbral.
Según una característica, las etapas de determinación y de identificación se repiten a lo largo de periodos de tiempo predefinidos deslizantes en el tiempo.
En particular, las etapas de determinación y de identificación se repiten a lo largo de periodos más pequeños que dicho periodo de tiempo predefinido.
Según una característica, cada inductor se controla mediante un único elemento de conmutación, preferentemente un IGBT (“Insulated Gate Bipolar Transistor’).
La invención también se refiere a una encimera de cocción de inducción que comprende varios inductores, controlándose la potencia de cada inductor mediante un elemento de conmutación según una potencia de consigna asociada a dicho inductor, y un sensor de temperatura adaptado para medir una temperatura representativa de la temperatura del conjunto de dichos elementos de conmutación.
Según la invención, la encimera de cocción comprende medios de control de potencia configurados para poner en práctica el procedimiento de control de potencia que tiene las características anteriores.
La encimera de cocción de inducción presenta características y ventajas análogas a las descritas anteriormente con respecto al procedimiento de control.
Otras particularidades y ventajas de la invención se desprenderán adicionalmente de la siguiente descripción con referencia a los dibujos adjuntos, facilitados a modo de ejemplos no limitativos:
- la figura 1 es una vista esquemática de una encimera de cocción de inducción con focos predefinidos adaptada para poner en práctica el procedimiento de control según la invención;
- la figura 2 es una vista esquemática de una encimera de cocción de inducción sin focos predefinidos adaptada para poner en práctica el procedimiento de control según la invención;
- la figura 3 es un esquema que ilustra un dispositivo inversor de alimentación de medios de inducción asociados a un recipiente;
- la figura 4 es un esquema que ilustra un dispositivo de determinación de una potencia mínima continua; - la figura 5 es un cronograma que ilustra las tensiones en los bornes de los componentes del dispositivo de la figura 4, controlado a una frecuencia de conmutación mínima; y
- la figura 6 es una vista análoga a la figura 4, controlándose el dispositivo de la figura 5 a una frecuencia de conmutación máxima.
La figura 1 representa una encimera de cocción de inducción adaptada para poner en práctica la presente invención. A modo de ejemplo no limitativo, esta encimera de cocción puede ser una encimera de cocción de inducción 10 que comprende al menos un foco de cocción asociado a medios de inducción.
La encimera de cocción 10 presenta focos de cocción predefinidos. En este ejemplo, la encimera de cocción 10 comprende cuatro focos de cocción F1, F2, F3, F4, estando cada foco de cocción asociado a uno o varios inductores.
Esta encimera de cocción 10 comprende de manera clásica una fase de potencia de una alimentación eléctrica 11, normalmente una alimentación de red eléctrica.
A modo de ejemplo, la encimera de cocción 10 se alimenta con 32 A, pudiendo proporcionar una potencia máxima de 7200 W a la encimera de cocción 10, es decir, una potencia de 3600 W por fase.
Una tarjeta de control y mando de potencia 12 permite soportar el conjunto de los medios electrónicos e informáticos necesarios para el control de la encimera de cocción 10.
En la práctica, están previstas conexiones eléctricas 13 entre esta tarjeta de control y mando de potencia 12 y cada foco de cocción F1, F2, F3, F4.
De manera clásica, en una encimera de cocción 10 de este tipo, el conjunto de los inductores y la tarjeta de control y mando 12 están colocados bajo una superficie plana de cocción, por ejemplo, realizada a partir de una placa de vitrocerámica.
Los focos de cocción pueden identificarse además mediante una serigrafía a nivel de los inductores colocados bajo la superficie de cocción.
Finalmente, la encimera de cocción 10 también comprende medios de control y de interfaz 14 con el usuario que permiten en particular al usuario controlar la potencia y la duración del funcionamiento de cada foco F1, F2, F3, F4.
En particular, el usuario puede asignar, por medio de los medios de control y de interfaz 14, una potencia de consigna Pc a cada foco de cocción cubierto por un recipiente.
La figura 2 representa otro tipo de encimera de cocción 15 de inducción adaptada para poner en práctica la presente invención. En este ejemplo de realización, la encimera de cocción 15 es una encimera denominada matricial, es decir, sin focos de cocción predefinidos.
Esta encimera de cocción 15 comprende medios de calentamiento constituidos por inductores 17 distribuidos en un plano de cocción 16.
Estos inductores 17 están distribuidos según una trama bidimensional bajo el plano de cocción 16 de la encimera de cocción 15.
Están dispuestos unos al lado de otros de manera que cubren el conjunto de la superficie del plano de cocción 16. En este ejemplo, los inductores 17 están dispuestos al tresbolillo.
En otras realizaciones, los inductores pueden estar dispuestos según una distribución en líneas y columnas, es decir, según una disposición en matriz.
Cuando se coloca un recipiente sobre el plano de cocción 16, se forma una zona de calentamiento Z a partir de la detección de los inductores 17 cubiertos por el recipiente. Las zonas de calentamiento Z se definen según cada caso mediante la posición del recipiente a nivel de un subconjunto de inductores 17 dispuestos bajo el plano de cocción 16. Por tanto, una zona de calentamiento Z puede estar formada por uno ovarios inductores.
Por tanto, cada inductor 17 de la encimera de cocción 15 puede controlarse de manera independiente y ponerse en funcionamiento únicamente cuando un recipiente cubre al menos una parte de este inductor.
La encimera de cocción 15 comprende de manera conocida, como en el ejemplo de realización de la figura 1, a la vez una tarjeta de control y mando de potencia adaptada para soportar el conjunto de los medios electrónicos e informáticos necesarios para el control de la encimera de cocción 15, y medios de control y de interfaz con el usuario, que permiten en particular al usuario controlar la potencia y la duración del funcionamiento de cada zona de calentamiento Z.
No es necesario describir en este caso con más detalle la estructura de una encimera de cocción de este tipo y el montaje de los inductores.
Evidentemente, la invención también se aplica a las encimeras flexibles, es decir, que comprenden una parte matricial o sin foco predefinido, y una parte con focos predefinidos.
La figura 3 ilustra una realización de un dispositivo inversor de alimentación adaptado para alimentar un inductor. En este esquema, la inductancia L representa a la vez la inductancia de los inductores y la del recipiente que va a calentarse colocado a nivel de los mismos.
Por tanto, el sistema constituido por el recipiente y el/los inductor(es) del foco puede esquematizarse mediante una inductancia L.
El circuito resonante también comprende un condensador C montado en paralelo con la inductancia L.
El circuito resonante así constituido se alimenta mediante un dispositivo inversor de alimentación que comprende en este caso un único elemento de conmutación Com o elemento de potencia. La potencia de cada inductor se controla, por ejemplo, mediante un elemento de conmutación Com según una potencia de consigna Pc asociada a dicho inductor.
En este caso, el elemento de conmutación Com es un interruptor del tipo de un transistor de tensión controlada, en particular un interruptor IGBT o IGBT (acrónimo del término en inglés “Insulated Gate Bipolar Transistors"). El elemento de conmutación está montado en serie con el circuito resonante L, C y un diodo de rueda libre D está montado en paralelo con el elemento de conmutación.
Un dispositivo inversor de alimentación de este tipo funciona según una frecuencia de conmutación correspondiente a la frecuencia de conmutación del elemento de conmutación. La frecuencia de conmutación del dispositivo de alimentación corresponde a un periodo de control o de conmutación T.
Modificando la frecuencia de conmutación del elemento de conmutación, es posible ajustar la potencia instantánea suministrada por los inductores a un recipiente de cocción.
El montaje de un dispositivo inversor de alimentación de este tipo, que comprende el interruptor IGBT y el diodo de rueda libre D, y controlado según una frecuencia de conmutación (o periodo de conmutación o control T) se usa habitualmente en el campo de los aparatos de cocción de inducción y no es necesario describirlo con más detalle en este caso.
En otros ejemplos de realización, el elemento de conmutación Com puede ser de otro tipo, por ejemplo, un transistor de efecto de campo de rejilla aislada (MOSFET) o incluso un transistor bipolar.
La presente invención se aplica particularmente a las encimeras en las que cada inductor está asociado a un único elemento de conmutación Con, por ejemplo, a las encimeras de un único IGBT. Evidentemente, la invención puede aplicarse en el caso de montajes diferentes, por ejemplo, un montaje en semipuente.
La encimera de cocción según la invención comprende además un sensor de temperatura Ct (no representado en este caso). El sensor de temperatura Ct puede estar dispuesto, por ejemplo, en proximidad a los elementos de conmutación Con, a la tarjeta madre y/o al intercambiador térmico de la encimera de cocción.
El sensor de temperatura Ct está adaptado para medir una temperatura Tm representativa de la temperatura del conjunto de los elementos de conmutación Con.
La encimera de cocción funciona según un procedimiento de control que permite, durante un calentamiento en los elementos de conmutación Con, identificar el o los elementos de conmutación Com que originan dicho calentamiento y actuar sobre los mismos con el fin de reducir la temperatura Tm. El procedimiento de control comprende varias etapas.
Una primera etapa consiste en detectar cuando el valor de temperatura Tm medido por el sensor de temperatura Ct es superior o igual a un umbral de alerta Ts. Esta primera etapa se realiza por el sensor de temperatura Ct que puede enviar, por ejemplo, una señal cuando se supera el umbral de alerta Ts.
Si el valor de la temperatura Tm medido alcanza o supera el umbral de alerta Ts, entonces se realiza una segunda etapa del procedimiento de control. Esta segunda etapa consiste en determinar, para cada elemento de conmutación Con, a lo largo de un periodo de tiempo predefinido Tf, un número de conmutaciones Nc a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente Is o de tensión Us previamente fijado. Por ejemplo, para un interruptor IGBT, son las conmutaciones a corrientes elevadas las que se determinan. Para un MOSFET, la determinación se refiere a las conmutaciones a tensión elevada.
Por motivos de simplificación, las conmutaciones a un valor de corriente o tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente Is o de tensión Us previamente fijado se denominan “ las conmutaciones a un valor de corriente o de tensión elevado” o “las conmutaciones a corriente o tensión elevada”.
Por tanto, el objetivo de la segunda etapa es detectar los elementos de conmutación Com expuestos a corrientes o tensiones elevadas durante las conmutaciones. Cuanto más se expone el elemento de conmutación Com a picos de corriente o de tensión, más susceptible es de calentarse.
La detección de los elementos de conmutación Com a corrientes o tensiones elevadas puede realizarse mediante cualquier medio conocido. Más adelante en este documento se describe un ejemplo, que se basa en la generación de una señal de conmutación (“switch”) cuando el valor de la corriente alcanza el umbral máximo de corriente Is previamente fijado.
Una tercera etapa del procedimiento de control consiste a continuación en identificar al menos un elemento de conmutación Com que genera un calentamiento en función del número de conmutaciones Nc determinado en la segunda etapa para cada elemento de conmutación Con.
En particular, cuanto más alto es el número de conmutaciones Nc de un elemento de conmutación Com a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente al umbral máximo de corriente Is o de tensión Us previamente fijado, más susceptible es dicho elemento de conmutación Com de generar un calentamiento.
Finalmente, una cuarta etapa del procedimiento de control consiste en reducir la potencia de consigna Pc asociada al inductor controlado mediante el o los elementos de conmutación Com que generan un calentamiento identificados en la tercera etapa.
La potencia de consigna Pc puede disminuirse una o varias veces hasta la obtención de una temperatura de los elementos de conmutación Com aceptable y/o de un número aceptable de conmutaciones del o de los elementos de conmutación Com controlados que han generado calentamiento.
La disminución de la potencia de consigna Pc puede realizarse mediante cualquier medio conocido, por ejemplo, mediante recorte.
La amplitud de disminución de la potencia de consigna Pc puede ser constante. Por ejemplo, la potencia de consigna Pc puede disminuirse 12,5 W por cada inductor controlado mediante un elemento de conmutación Com que genera calentamiento.
En otro ejemplo de realización, la amplitud de la disminución de la potencia de consigna Pc puede ser función del número de inductores en funcionamiento. En particular, la amplitud de la potencia de consigna Pc puede disminuir cuando aumenta el número de inductores en funcionamiento.
Tras la disminución de la potencia de consigna Pc asociada al elemento de conmutación Con, y si la temperatura Tm medida desciende por debajo del umbral de alerta Ts, el elemento de conmutación Com puede volver a la potencia de consigna inicial. Esta etapa puede realizarse o bien gradualmente, o bien de manera instantánea.
La tercera etapa o etapa de identificación se describe a continuación con más detalle, según dos ejemplos de realización.
Según un primer ejemplo de realización, la etapa de identificación consiste en un primer momento en la adquisición de un número total de conmutaciones Nt, para cada elemento de conmutación Con, a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf.
Después, en un segundo momento, se calcula una razón Rc entre el número de conmutaciones Nc determinado y el número total de conmutaciones Nt para cada elemento de conmutación Con. Dicho de otro modo, se calcula una razón Rc a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf entre el número de conmutaciones Nc en donde el elemento de conmutación Com se ha expuesto a un pico de corriente o de tensión y el número total de conmutaciones Nt.
A continuación se compara esta razón Rc calculada con una razón umbral Rs. La razón umbral Rs está predefinida, por ejemplo, mediante ensayo.
El cálculo de la razón Rc puede realizarse a lo largo de una media móvil a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf. Dicho de otro modo, el cálculo puede realizarse a lo largo de periodos de tiempo inferiores al periodo de tiempo predefinido, recortándose dichos periodos de tiempo.
A modo de ejemplo, el cálculo de la razón Rc puede realizarse cada 3,3 segundos teniendo en cuenta el número de conmutaciones a lo largo de los últimos 15 segundos. En un ejemplo de realización, el número de conmutaciones es de 450.000 a lo largo del periodo de medición móvil de 15 segundos. Si, en este periodo de tiempo, el número de conmutaciones Nc a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente Is o de tensión Us previamente fijado es de 420.000, entonces la razón Rc es igual a 0,93.
La razón umbral Rs puede estar comprendida entre 0,90 y 0,95. Este intervalo de valores presenta un buen compromiso entre reducción del rendimiento del inductor aceptable y un efecto significativo sobre la temperatura del elemento de conmutación Con.
La razón umbral Rs puede ser fija o variable.
En particular, la razón umbral Rs puede disminuir cuando aumenta el número de elementos de conmutación Com en funcionamiento en la encimera de cocción de inducción. Por ejemplo, la razón umbral Rs puede ser de 0,95 cuando hay dos elementos de conmutación Com activos, de 0,93 cuando hay tres elementos de conmutación Com activos y de 0,90 cuando hay cuatro elementos de conmutación Com activos.
En otro ejemplo de realización, la razón umbral Rs puede disminuir cuando aumenta el valor de la temperatura Tm medido en los elementos de conmutación Con. Por ejemplo, la razón umbral puede ser igual a 0,95 cuando la temperatura Tm medida está comprendida entre 70°C y 80°C, de 0,93 cuando la temperatura Tm medida está comprendida entre 80°C y 90°C, y de 0,91 cuando la temperatura Tm medida es superior a 90°.
El cálculo de la razón umbral Rs en función del número de elementos de conmutación Com y en función de la temperatura Tm medida pueden realizarse en dos realizaciones distintas o pueden combinarse. En este último caso, el cálculo de la razón umbral Rs puede tener en cuenta a la vez la variación del número de elementos de conmutación Com y la variación de la temperatura Tm medida.
Finalmente, cuando la razón Rc calculada para un elemento de conmutación Com es superior o igual a la razón umbral Rs, se identifica dicho elemento de conmutación Com como que es un elemento de conmutación Com que genera un calentamiento.
Entonces se disminuye la potencia de consigna Pc del inductor controlado mediante el elemento de conmutación Com que genera un calentamiento.
Según un segundo ejemplo de realización, la etapa de identificación consiste en un primer momento en el cálculo, para cada elemento de conmutación Con, de una frecuencia de aparición Fc de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente Is o de tensión Us a partir del número de conmutaciones Nc determinado a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf.
Dicho de otro modo, se determina el número de conmutaciones Nc a un valor de corriente o de tensión elevado para cada elemento de conmutación Com a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf. Esto permite calcular la frecuencia de las conmutaciones a un valor de corriente o de tensión elevado a lo largo del periodo de tiempo predefinido Tf.
A modo de ejemplo, si ha habido 380.000 conmutaciones a una tensión o corriente elevada a lo largo de los últimos 15 segundos, entonces la frecuencia de aparición Fc es de 25.333.
Después, en un segundo momento, se compara la frecuencia de aparición Fc calculada con una frecuencia umbral Fs. La frecuencia umbral Fs está previamente fijada, por ejemplo, mediante ensayo.
La frecuencia umbral Fs puede estar comprendida entre 27.000 y 28.500. Este intervalo de valores presenta un buen compromiso entre reducción del rendimiento del inductor aceptable y un efecto significativo sobre la temperatura del elemento de conmutación Con.
Al igual que para la razón umbral Rs, la frecuencia umbral Fs puede ser fija o variable. En particular, la frecuencia umbral Fs puede disminuir cuando aumenta el número de elementos de conmutación Com en funcionamiento. Por ejemplo, la frecuencia umbral Fs puede ser de 28.500 cuando hay dos inductores activos, de 27.750 cuando hay tres elementos de conmutación Com activos y de 27.000 cuando hay cuatro elementos de conmutación Com activos.
La frecuencia umbral Fs también puede disminuir cuando aumenta el valor de la temperatura Tm medido en los elementos de conmutación Con. Por ejemplo, la frecuencia umbral Fs puede ser igual a 28.500 cuando la temperatura Tm medida está comprendida entre 70°C y 80°C, de 27.500 cuando la temperatura Tm medida está comprendida entre 80°C y 90°C, y de 26.500 cuando la temperatura Tm medida es superior a 90°.
El cálculo de la frecuencia umbral Fs en función del número de elementos de conmutación Com y de la temperatura Tm medida pueden realizarse en dos realizaciones distintas o pueden combinarse. En este último caso, el cálculo de la frecuencia umbral Fs puede tener en cuenta a la vez la variación del número de elementos de conmutación Com y la variación de la temperatura Tm medida.
Finalmente, cuando la frecuencia de aparición Fc calculada para un elemento de conmutación Com es superior o igual a la frecuencia umbral, se identifica dicho elemento de conmutación Com como que es un elemento de conmutación Com que genera un calentamiento.
Entonces se disminuye la potencia de consigna Pc del inductor controlado mediante el elemento de conmutación Com que genera un calentamiento.
La amplitud de la disminución de la potencia de consigna Pc puede definirse en función de la razón umbral Rs o de la frecuencia umbral Fs. En efecto, dicha amplitud puede aumentar cuando aumenta dicha razón umbral Rs o dicha frecuencia umbral Fs.
En los dos ejemplos de realización de la etapa de identificación descritos anteriormente (mediante cálculo de una razón Rc o mediante cálculo de una frecuencia de aparición Fc), los valores de la razón umbral Rs y de la frecuencia umbral Fs pueden calcularse respectivamente con respecto a un valor de razón inicial o de frecuencia de aparición inicial a la que se aplican uno o varios coeficientes de corrección. Los coeficientes de corrección dependen en particular del número de elementos en funcionamiento y/o de la temperatura de los elementos de conmutación Com.
Los coeficientes aplicables en función del número de elementos de conmutación Com activos y/o de la temperatura de la electrónica también pueden almacenarse gracias a medios de almacenamiento de la encimera de cocción y aplicarse según se necesite.
En una realización, pueden fijarse previamente varias razones umbrales Rs o frecuencias umbrales Fs. En este caso, la disminución de la potencia de consigna Pc asociada puede ser más elevada cuando la razón Rc calculada o la frecuencia de aparición Fc calculada alcanza las razones umbrales más elevadas. Dicho de otro modo, cuanto más calienta el elemento de conmutación Con, más elevada es la amplitud de disminución de la potencia de consigna Pc asociada.
Cuando se detiene un inductor o se modifica su consigna de potencia, la evolución de la temperatura de los elementos de conmutación Com cambia y puede disminuir. Esto puede modificar la razón umbral Rs o la frecuencia umbral Fs cuando se repite el procedimiento de control. Esta histéresis permite evitar la inestabilidad de los dispositivos de alimentación.
En el ejemplo descrito anteriormente, cuando la temperatura Tm medida alcanza o supera el umbral de alerta Ts, se disminuye la potencia de consigna Pc únicamente para el o los inductores controlados mediante el o los elementos de conmutación Com que generan calentamiento.
No obstante, es posible disminuir en una determinada amplitud la potencia de consigna Pc de todos los inductores en funcionamiento, y disminuir en una amplitud superior la potencia de consigna Pc asociada al elemento o a los elementos de conmutación Com que generan calentamiento. En particular, es posible disminuir en una amplitud superior la potencia de consigna Pc de los inductores controlados mediante los elementos de conmutación Com que tienen las razones o las frecuencias medidas superiores a las razones umbrales Rs o frecuencias umbrales Fs, 0 que tienen las razones o frecuencias más altas.
La disminución global de la potencia de consigna Pc de todos los inductores en funcionamiento puede realizarse cuando la temperatura Tm medida alcanza un valor de temperatura crítica. La temperatura crítica es superior al umbral de alerta Ts y puede constituir una seguridad complementaria para la encimera de cocción. Por ejemplo, para una temperatura Tm medida superior a una temperatura crítica de 70°C, el procedimiento de control puede comprender una etapa de disminución de la potencia de consigna Pc de todos los inductores en funcionamiento.
La figura 4 ilustra un dispositivo de determinación que comprende en particular medios de medición de la corriente 1 que circula en un interruptor IGBT y un diodo de rueda libre D. En particular, este dispositivo de determinación permite determinar cuando la corriente en el interruptor IGBT supera el umbral máximo de corriente Is previamente fijado (segunda etapa del procedimiento de control según la invención).
En este ejemplo, los medios de medición de la corriente se realizan por medio de un transformador de intensidad 20.
El valor de la tensión en los bornes de una resistencia de carga R1, colocada en la salida del transformador de intensidad 20, corresponde a la imagen de la corriente i que circula en el interruptor IGBT o el diodo de rueda libre D.
Estos medios de medición 20 están asociados a medios de detección 30 de un pico de la corriente i que circula en el interruptor IGBT.
Estos medios de detección 30 comprenden en particular un diodo de tipo Zener D1 montado en paralelo al transformador de intensidad 20.
La tensión de avalancha del diodo de tipo Zener D1 es sustancialmente igual al valor de la tensión en la salida del transformador de intensidad 20 cuando la corriente i que circula en el interruptor IGBT es sustancialmente igual a un umbral máximo de corriente Is previamente fijado, admisible en el interruptor IGBT.
Los medios de detección 30 comprenden, además, un segundo diodo D2 montado en serie con el diodo Zener D1 y en oposición con respecto al diodo Zener D1.
Los medios de detección 30 comprenden además una resistencia R2, montada en serie con los dos diodos D1, D2.
Hay medios de generación 40 de una señal de nivel de CONMUTACIÓN asociados a los medios de detección 30. Los medios de generación 40 están configurados para generar una señal de nivel de CONMUTACIÓN destinada a informar a medios de control, normalmente realizados por un microprocesador 50, si la corriente i que circula en el elemento de conmutación ha alcanzado o no el umbral máximo de corriente previamente fijado.
Los medios de generación 40 comprenden un segundo elemento de conmutación T1 controlado mediante una señal de control de FRECUENCIA que tiene un periodo igual al periodo de conmutación T y que es representativa del control del interruptor IGBT.
El segundo elemento de conmutación T1 está montado en serie con la resistencia R2 y con los dos diodos D1, D2 formando un circuito en paralelo con el transformador de intensidad 20.
En este caso, el segundo elemento de conmutación T1 es un transistor bipolar del tipo NPN.
Los medios de generación 40 comprenden además medios de retardo 41 montados entre la señal de control de FRECUENCIA y el segundo elemento de conmutación T1.
En la realización representada, los medios de retardo 41 están conectados a la base b del segundo transistor T1. Los medios de retardo 41 están configurados para generar un periodo de tiempo Tr (ilustrado en la figura 4) al comienzo de un periodo de conmutación T del interruptor IGBT.
Los medios de retardo 41 comprenden una resistencia de retardo R3 conectada mediante un primer borne a la base del segundo transistor T1, y un condensador de retardo C1 montado entre la base y el emisor del segundo transistor T1. La señal de control de FRECUENCIA se aplica al segundo borne de la resistencia de retardo R3. Los medios de generación 40 comprenden además un tercer elemento de conmutación T2, que en este caso es un transistor bipolar del mismo tipo que el segundo transistor T1, es decir, de tipo NPN.
El tercer transistor T2 está montado entre una resistencia elevadora R5 y el potencial de referencia. La base del tercer transistor T2 está conectada al colector del segundo transistor T1 y a la resistencia R2 de los medios de detección 30.
La señal de nivel de CONMUTACIÓN se toma entre el tercer transistor T2 (su colector) y la resistencia elevadora R5.
Finalmente, un condensador de salida C2 está montado en la salida del tercer transistor T2, en paralelo. El condensador de salida C2 forma con la resistencia elevadora R5 medios de mantenimiento 42 de la señal de nivel de CONMUTACIÓN a un estado predefinido que indica que la corriente i que circula en el interruptor IGBT presenta un valor igual al umbral máximo de corriente previamente fijado. El condensador de salida C2 y la resistencia elevadora R5 presentan valores tales que la señal de nivel de CONMUTACIÓN permanece en el estado predefinido durante un periodo de conmutación (o de recorte) del interruptor IGBT.
Ahora va a describirse el funcionamiento de los medios de detección 30 de un pico de la corriente que circula en el interruptor IGBT y de los medios de generación 40 de una señal de nivel de CONMUTACIÓN.
Los medios de detección 30 están configurados para detectar una corriente i cuyo valor es sustancialmente igual al umbral máximo de corriente Is previamente fijado, correspondiente al valor de corriente admisible en el interruptor IGBT.
Este valor umbral máximo predeterminado es estrictamente positivo.
Para interruptores IGBT clásicos, este valor umbral máximo predeterminado es superior o igual a 40 A y preferentemente superior a 60 A.
Los medios de generación 40 están configurados para generar una señal de nivel de CONMUTACIÓN que indica si los medios de detección 30 han detectado o no un pico de corriente igual al umbral máximo de corriente Is previamente fijado.
Por tanto, la señal de nivel de CONMUTACIÓN está destinada a informar a los medios de control 50 si la corriente i que circula en el interruptor IGBT alcanza o no el umbral máximo de corriente Is previamente fijado.
Si se detecta un pico de corriente igual al umbral máximo de corriente Is previamente fijado durante un periodo de tiempo Tr al comienzo del periodo de conmutación T, la señal de nivel de CONMUTACIÓN está en el estado bajo. En caso contrario, la señal de nivel de CONMUTACIÓN está en el estado alto.
Tal como se describirá a continuación, los medios de generación 40 se controlan mediante una señal de control de FRECUENCIA. La señal de control de FRECUENCIA es indicativa del control o la puesta en estado activado (“ON”) del interruptor IGBT. La señal de control de FRECUENCIA presenta un primer estado cuando el interruptor se controla o se pone en conducción, y un segundo estado cuando el interruptor IGBT no conduce.
El primer estado puede ser un estado alto y el segundo estado puede ser un estado bajo.
En casos en donde el diodo de rueda libre D conduce al comienzo del periodo de conmutación T, la señal de control de FRECUENCIA pasa al estado alto después de la puesta en conducción del diodo de rueda libre D y como muy tarde en el instante en el que el diodo de rueda libre D deja de conducir. En efecto, el interruptor IGBT se controla o se vuelve conductor en un instante comprendido entre el comienzo y el final de la conducción del diodo de rueda libre D.
En este caso, la señal de control de FRECUENCIA es una señal que tiene un periodo igual al periodo de conmutación T y corresponde a la señal de control del interruptor IGBT.
Dicho de otro modo, la señal de control de frecuencia se encuentra en el primer estado cuando el interruptor IGBT se encuentra en el estado ACTIVADO y en el segundo estado cuando se encuentra en el estado DESACTIVADO
Cuando el diodo de rueda libre es conductor, y circula una corriente en este diodo de rueda libre D, la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 es negativa.
Teniendo en cuenta el montaje del diodo D2, en los medios de detección 30, se bloquea este diodo D2.
Por consiguiente, independientemente del estado de la señal de control de FRECUENCIA, se bloquea el tercer transistor T2 y, por consiguiente, la señal de nivel de CONMUTACIÓN está en el estado alto.
Cuando el interruptor IGBT es conductor, la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 es positiva. Mientras que el valor de la corriente i en el interruptor IGBT sea inferior al umbral máximo de corriente Is previamente fijado, el diodo de tipo Zener D1 se bloquea debido a la elección específica de su tensión de avalancha.
En cambio, cuando el valor de la corriente i que circula en el interruptor IGBT alcanza el umbral máximo de corriente Is previamente fijado, la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 pasa a ser superior a la tensión de avalancha del diodo Zener D1.
Entonces el diodo de tipo Zener D1 se vuelve conductor.
Se observará que el interruptor IGBT es conductor durante un periodo de tiempo denominado periodo de conducción Tc.
Cuando comienza el periodo de conducción Tc, es decir, cuando el interruptor IGBT se controla o se pone en estado ACTIVADO, la señal de nivel de FRECUENCIA está en el estado alto.
Se observará que, tal como se indicó anteriormente, en determinados casos, al comienzo del periodo de conmutación T, el diodo de rueda libre D se pone en el estado de conducción antes de que el interruptor IGBT conduzca, y en otros casos el elemento de conmutación se pone directamente en conducción.
Cuando la señal de control de FRECUENCIA se encuentra en el estado alto, los medios de retardo 41 que comprenden el condensador C1 y la resistencia R3, introducen un tiempo de retardo en la señal de control de FRECUENCIA que controla el funcionamiento del segundo elemento de conmutación o transistor T1.
Se observará que los valores de la resistencia R3 y del condensador C1 se seleccionan de manera que el segundo transistor T1 solo se vuelve conductor después de un plazo predefinido con respecto al paso al estado alto de la señal de control de frecuencia. Dicho de otro modo, los medios de retardo 41 introducen un retardo en la señal de control de frecuencia.
Este tiempo de retardo corresponde al periodo de tiempo Tr (visible en la figura 6) al comienzo del periodo de control T del interruptor IGBT (en el caso representado en la figura 6, el periodo de conducción Tc del interruptor IGBT comienza al mismo tiempo que el periodo de conmutación T).
El periodo de tiempo Tr es inferior al periodo de conducción Tc del interruptor IGBT.
El primer pico de corriente generado en el elemento de conmutación en la puesta en el estado ACTIVADO del mismo tiene lugar en general en los 0,5 microsegundos después de la puesta en el estado ACTIVADO. Esto lo constata el experto en la técnica que conoce los dispositivos inversores de alimentación tal como el representado en la figura 3.
Este periodo durante el cual tiene lugar el primer pico de corriente se denomina Tpico (visible en la figura 6) y corresponde al valor mínimo del periodo de tiempo Tr al comienzo del periodo de control.
En una realización, el periodo de tiempo Tr está comprendido entre un valor mínimo correspondiente al periodo mínimo Tpico y un valor máximo correspondiente al periodo de conducción Tc del interruptor IGBT. El periodo mínimo Tpico corresponde al periodo de tiempo durante el cual puede tener lugar el primer pico de corriente generado en el elemento de conmutación en la puesta en el estado ACTIVADO del mismo.
Mientras que el segundo transistor T1 no es conductor, y el diodo de tipo Zener D1 es conductor debido a que la corriente i en el transistor IGBT es superior a la tensión de avalancha del diodo de tipo Zener D1, una corriente circula a través de la resistencia R2 de los medios de detección 20 y se dirige a la base del tercer transistor T2.
Por tanto, este tercer transistor T2 se vuelve conductor y la señal de nivel de CONMUTACIÓN pasa al estado bajo, indicando este estado que la corriente i que circula en el interruptor IGBT presenta un valor igual al umbral máximo de corriente Is previamente fijado.
Los medios de mantenimiento 42 formados por el condensador de salida C2 y la resistencia elevadora R5 montada en la salida del tercer transistor T2, se seleccionan de manera que la señal de nivel de CONMUTACIÓN permanece en el estado bajo durante al menos un periodo de control T del interruptor IGBT.
Por tanto, el microprocesador 50, a partir del estado de la señal de nivel de CONMUTACIÓN, puede detectar el pico de corriente en el interruptor IGBt , correspondiente a un valor de corriente que alcanza el umbral máximo de corriente Is previamente fijado, generada durante el periodo de tiempo Tr al comienzo del periodo de control T del interruptor IGBT.
La figura 5 ilustra la imagen de la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1, la corriente que atraviesa el diodo de tipo Zener D1, la tensión de colector-emisor del segundo transistor T1 y la señal de nivel de CONMUTACIÓN.
En el ejemplo representado, la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 es superior a la tensión de avalancha del diodo de tipo Zener D1 al final del periodo de conducción Tc del interruptor IGBT.
Tal como se ilustra en la figura 5, cuando la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 supera la tensión de avalancha del diodo de tipo Zener D1, el diodo de tipo Zener D1 se vuelve conductor.
Además, la tensión de colector-emisor del segundo transistor T1 sigue siendo nula debido a que la señal de control de FRECUENCIA está en el estado alto, siendo el segundo transistor T1 conductor.
En estas condiciones, la señal de nivel de conmutación permanece en el estado alto.
Se observará que, en el ejemplo ilustrado por la figura 5, el frente ascendente de la señal de FRECUENCIA correspondiente al control del interruptor IGBT, corresponde al instante en el que el diodo de rueda libre D detiene su conducción. Por tanto, este ejemplo representa un caso en el que el periodo de conducción Tc del interruptor IGBT es mínimo.
Evidentemente, el control del interruptor IGBT, y por consiguiente el frente ascendente de la señal de FRECUENCIA, podrá producirse antes del final de la conducción del diodo de rueda libre D.
La figura 6 ilustra los mismos parámetros cuando la tensión en los bornes de la resistencia de carga R1 supera la tensión de avalancha del diodo Zener D1 al comienzo del periodo de control T. En el caso representado, se produce un pico de corriente en la puesta en el estado ACTIVADO del interruptor IGBT a lo largo de un periodo de tiempo Tr mínimo o Tpico.
Se observará en particular que el pico de la corriente observado en el interruptor IGBT en la puesta en el estado ACTIVADO del mismo es independiente del recipiente colocado a nivel de los medios de inducción. En efecto, este pico de corriente se debe a la descarga del condensador C en el circuito de resonancia tal como se indicó anteriormente.
Tal como se ilustra en la figura 6, debido al pico de tensión observado en los bornes de la resistencia de carga R1, el diodo de tipo Zener D1 es conductor, es decir que circula una corriente a través del mismo. Además, la tensión de colector-emisor del segundo transistor T1 presenta un valor superior a cero. Una vez que se termina el periodo de tiempo Tr, la señal de control de FRECUENCIA pasa al estado alto, el segundo transistor T1 se vuelve conductor y su tensión de colector-emisor se vuelve cero.
En el momento en donde el diodo de tipo Zener D1 se vuelve conductor y está presente una tensión entre el colector y el emisor del segundo transistor T1, la señal de nivel de CONMUTACIÓN pasa al estado bajo tal como puede visualizarse en la figura 6.
Por tanto, este método facilitado a modo de ejemplo no limitativo puede aplicarse al procedimiento de control y puede determinar el número de conmutaciones en donde los elementos de conmutación que generan una señal de conmutación y por tanto identificar los elementos de conmutación que generan calentamiento.
Evidentemente, la presente invención no se limita a las realizaciones descritas e ilustradas.
La regularización individualizada, es decir, para cada elemento de conmutación que genera calentamiento, realizada gracias al procedimiento de control descrito anteriormente también puede asociarse a una regulación mediante la medición de la temperatura del ambiente del conjunto de los componentes de la encimera de cocción.
Por tanto, la presente invención propone un procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción que permite detectar un calentamiento en los elementos de conmutación, identificar los elementos de conmutación que generan dicho calentamiento y regular la temperatura actuando de manera precisa sobre estos últimos.

Claims (11)

REIVINDICACIONES
1. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción que comprende varios inductores (17) en funcionamiento, controlándose la potencia de cada inductor (17) mediante un elemento de conmutación (Com) según una potencia de consigna (Pc) asociada a dicho inductor (17), y un sensor de temperatura (Ct) adaptado para medir una temperatura (Tm) representativa de la temperatura del conjunto de dichos elementos de conmutación (Com), dicho procedimiento comprende una etapa de detección de un valor de temperatura (Tm) medido por dicho sensor de temperatura (Ct) superior o igual a un umbral de alerta (Ts), caracterizado porque dicho procedimiento también comprende las siguientes etapas sucesivas:
- determinación, para cada elemento de conmutación (Com), a lo largo de un periodo de tiempo predefinido (Tf), de un número de conmutaciones (Nc) a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión (Is, Us) previamente fijado;
- identificación de al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento en función de dicho número de conmutaciones (Nc) determinado para cada elemento de conmutación (Com); y
- reducción de dicha potencia de consigna (Pc) asociada a dicho inductor (17) controlado mediante dicho al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento identificado.
2. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según la reivindicación 1, caracterizado porque la etapa de identificación comprende las siguientes subetapas:
- adquisición de un número total de conmutaciones (NT), para cada elemento de conmutación (Com), a lo largo de dicho periodo de tiempo predefinido (Tf);
- cálculo de una razón (Rc) entre dicho número de conmutaciones (Nc) a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión (Is, Us) previamente fijado y dicho número total de conmutaciones (Nt) para cada elemento de conmutación (Com);
- comparación de dicha razón (Rc) calculada con una razón umbral (Rs); e
- identificación de dicho al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento cuando dicha razón (Rc) calculada para dicho al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento es superior o igual a dicha razón umbral (Rs).
3. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según la reivindicación 2, caracterizado porque dicha razón umbral (Rs) disminuye cuando aumenta el número de elementos de conmutación (Com) en funcionamiento en dicha encimera de cocción (10, 15) de inducción.
4. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según una de las reivindicaciones 2 o 3, caracterizado porque dicha razón umbral (Rs) disminuye cuando aumenta dicho valor de temperatura (Tm) medido.
5. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según la reivindicación 1, caracterizado porque la etapa de identificación comprende las siguientes subetapas:
- cálculo, para cada elemento de conmutación (Com), de una frecuencia de aparición (Fc) de conmutaciones a un valor de corriente o de tensión superior o igual respectivamente a un umbral máximo de corriente o de tensión (Is, Us) previamente fijado a partir de dicho número de conmutaciones (Nc) determinado a lo largo de dicho periodo de tiempo predefinido (Tf);
- comparación de dicha frecuencia de aparición (Fc) calculada con una frecuencia umbral (Fs); e - identificación de dicho al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento cuando dicha frecuencia de aparición (Fc) calculada para dicho al menos un elemento de conmutación (Com) que genera un calentamiento es superior o igual a dicha frecuencia umbral (Fs).
6. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según la reivindicación 5, caracterizado porque dicha frecuencia umbral (Fs) disminuye cuando aumenta el número de elementos de conmutación (Com) en funcionamiento en dicha encimera de cocción de inducción (10, 15).
7. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según una de las reivindicaciones 5 o 6, caracterizado porque dicha frecuencia umbral (Fs) disminuye cuando aumenta dicho valor de temperatura (Tm) medido.
8. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según una de las reivindicaciones 2 a 7, caracterizado porque, en la etapa de reducción de dicha potencia de consigna (Pc), la amplitud de la disminución de dicha potencia de consigna (Pc) se define en función de dicha razón umbral (Rs) o de dicha frecuencia umbral (Fs), aumentando dicha amplitud cuando aumenta dicha razón umbral (Rs) o dicha frecuencia umbral (Fs).
9. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según una de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizado porque dichas etapas de determinación y de identificación se repiten a lo largo de periodos de tiempo predefinidos deslizantes en el tiempo.
10. Procedimiento de control de potencia de una encimera de cocción (10, 15) de inducción según una de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizado porque cada inductor (17) se controla mediante un único elemento de conmutación (Com), preferentemente un IGBT (“Insulated Gate Bipolar Transistor’).
11. Encimera de cocción de inducción que comprende varios inductores, controlándose la potencia de cada inductor (17) mediante un elemento de conmutación según una potencia de consigna (Pc) asociada a dicho inductor (17), y un sensor de temperatura (Ct) adaptado para medir una temperatura (Tm) representativa de la temperatura del conjunto de dichos elementos de conmutación (Com), caracterizada porque comprende medios de control de potencia configurados para poner en práctica el procedimiento de control de potencia según una de las reivindicaciones 1 a 10.
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