ES2914998T3 - Sensor de corriente y de tensión de CC aislado de baja diafonía - Google Patents

Abstract

Dispositivo de medición magnética que comprende un sensor de campo magnético de CC constituido por al menos cuatro elementos discretos alargados de medición de campo magnético, estando constituido cada elemento por al menos una bobina y un material magnético sin remanencia, siendo estos elementos discretos sensiblemente idénticos; caracterizado por que los citados cuatro elementos alargados discretos comprenden: - un primer elemento discreto orientado según una dirección dada, al que se asocia un segundo elemento para constituir un primer par diferencial orientado según una dirección sensiblemente idéntica pero en un sentido opuesto, y - otros dos elementos que constituyen un segundo par diferencial sensiblemente idéntico al primero pero orientado de nuevo según una dirección sensiblemente idéntica a la dirección del primer par pero respectivamente en sentido opuesto.

Description

DESCRIPCIÓN

Sensor de corriente y de tensión de CC aislado de baja diafonía

La presente invención se refiere a un dispositivo de medición de campo magnético y más particularmente para la medición de corriente continua de un conductor primario. El ámbito de la invención es el de la medición de campos magnéticos (magnetómetros) o de la medición de corrientes eléctricas por intermedio de sus campos magnéticos (transductor de corriente sin contacto).

En el ámbito de los sensores de corriente continua, se conocen los «shunt» que presentan una alta inmunidad a las corrientes perturbadoras y permiten medir corrientes con precisión, pero no están aislados de forma natural. La utilización de un shunt requiere una electrónica de aislamiento que generalmente es costosa y voluminosa, poco robusta en entorno restringido (particularmente a alta temperatura). Para aplicaciones de alta tensión (>50 V), existen soluciones con aislamiento óptico. En general, el material utilizado para la medición es un material cuya resistividad es de constante de deriva térmica sensiblemente nula (constantán, por ejemplo). A veces, se utiliza directamente cobre, es necesario entonces prever una compensación de las derivas térmicas, lo que complica la medición y, en general, la hace menos precisa. Entre los defectos del shunt, se puede señalar la disipación de potencia por efecto Joule. Para un sensor de 1000 A, se tiene típicamente 10 ^Ohm de resistencia y así 10 W de disipación térmica. Una de las consecuencias es la gran dificultad de utilización de un shunt en un sistema compacto debido a su autocalentamiento.

En general, un shunt es igualmente bastante voluminoso para permitir con precisión la disipación de temperatura sin sobrepasar su temperatura máxima.

Los sensores de efecto Hall en bucle abierto son poco precisos y muy sensibles a las corrientes perturbadoras. Para mejorar su inmunidad, se utilizan a menudo blindajes magnéticos que introducen defectos suplementarios: estos están sujetos a fuertes remanencias magnéticas que derivan en el tiempo y en temperatura.

Los sensores de efecto Hall de flujo nulo son muy precisos y se basan en la utilización de un núcleo magnético que desempeña la función de blindaje magnético y de canalizador de campo. Estos sin embargo están igualmente sujetos a una deriva de la remanencia magnética en el tiempo y en temperatura. Son igualmente grandes y voluminosos debido a la presencia del núcleo de material magnético necesario para la canalización del flujo magnético y para el blindaje.

La tecnología Flux Gate es muy sensible y precisa, pero presenta una sensibilidad extrema a la diafonía y a los entornos perturbados debido a la alta permeabilidad de su material magnético. La tecnología requiere entonces soluciones de blindaje pesadas y voluminosas para evitar la saturación local del núcleo transductor bajo el efecto de un campo magnético.

Las tecnologías GMR (Giant MagnetoResistance) y/o AMR (Anisotropoic MagnetoResistance) son relativamente sensibles y precisas cuando utilizan el principio de flujo nulo. Estas se integran fácilmente en un circuito integrado, excepto la bobina de compensación que plantea problemas en los campos fuertes. Como resultado, son relativamente sensibles a los fenómenos de diafonía y presentan también una deriva en su desplazamiento magnético debido a la naturaleza ferromagnética de su transductor.

Los sensores de corriente de fibra óptica (FOCS en inglés) se basan en el efecto Faraday. Estos son muy eficientes para la medición de corrientes muy elevadas (hasta 600kA). Presentan una excelente inmunidad a la diafonía y un excelente rendimiento durante la operación con flujo nulo. Esto introduce un elevado consumo de potencia para las corrientes altas. Sin embargo, los FOCS no son aplicables a priori por las necesidades de integración debido a que son relativamente voluminosos y requieren rodear al conductor primario.

Los sensores de corriente tipo transformador (Rogowski de aire o transformador de corriente CT de núcleo magnético) son relativamente poco sensibles a la diafonía, pero no permiten medir los componentes de CC.

Por otra parte, en la mayoría de las tecnologías utilizadas, las variaciones bruscas de la tensión primaria (dV/dt) provocan inyecciones de corrientes parásitas que pueden ser prohibitivas a nivel de la electrónica del sensor (en el mejor de los casos, saturación de las etapas de medición, en el peor, destrucción). Esto es particularmente sensible en el caso del shunt. Ciertas tecnologías como el transformador (CT, Rogowski o Hall o Flux Gate) permiten la utilización de una pantalla electrostática debido a que la medición de campo magnético se realiza en un núcleo exterior al conductor primario.

El Efecto Néel® es muy preciso. Se denomina Efecto Néel® la tecnología descrita en la patente n.° FR 2.891.917 y que se basa en la utilización de una bobina y de un material compuesto magnético sin remanencia B(H) cuya tercera derivada en el origen presenta un extremo (por ejemplo un material compuesto superparamagnético). La tecnología de efecto Néel® es poco sensible a los campos exteriores debido a la baja permeabilidad de su material magnético. Existen en una forma «universal» flexible de tipo Rogowski para medir las corrientes continuas (véase la patente FR 2.931.945). Esta topología presenta una fuerte inmunidad a la diafonía al basarse en el teorema de Ampere y al hacer una medición de la circulación del campo magnético en un contorno exterior sensiblemente cerrado. Esta topología presenta las mismas ventajas e inconveniente que las otras tecnologías desde el punto de vista de la integración: son grandes porque deben rodear al conductor primario y presentan un alto consumo eléctrico para funcionar a flujo cero.

Se han descrito igualmente topologías compactas de sensores de Efecto Néel® que se basan en una medición directamente en una barra colectora o incluso en el interior de una barra colectora, esto con el fin de permitir una reducción significativa en el consumo a pesar de un funcionamiento a flujo nulo (solicitudes de patente francesas n.° 1158584 y n.° 1162100). Sin embargo, con estas topologías es difícil poder asegurar una buena resistencia a la tensión, agregar además una pantalla electrostática y presentar una alta inmunidad a la diafonía.

Se conoce el documento de VOURC'H ERIC ET AL: «Novel Magnetic Field and Current Sensors Based on Superparamagnetic Transducers», Sensor Letters, American Scientific Publishers, EE. UU., vol. 7, n.° 3, 1 de junio de 2009, un dispositivo de medición magnética que comprende un sensor de campo magnético. El documento FR 2971 852 A1 describe un único elemento sensible en bucle que permite la realización de mediciones diferenciales por una forma particular de este bucle. El documento US 2009/021249 A1 describe una solución sin núcleo con un par diferencial.

El documento US 5717 326 A describe una solución sin núcleo con dos pares diferenciales. La presente invención tiene por objeto:

Un nuevo sensor muy compacto, para hacer esto se debe reducir al máximo el volumen y la masa del sensor. El problema de los sensores magnéticos es que son sensibles a los campos de diafonías generadas por conductores exteriores. Para superar esto, se utiliza el teorema de Ampere, que consiste en rodear completamente el conductor primario, o bien en un blindaje que permita reducir los campos exteriores a nivel de los elementos sensibles. Si no se quiere utilizar el teorema de Ampere para ser compacto y se desea eliminar el blindaje, entonces se constata que se debe mejorar la inmunidad intrínseca del elemento sensible a los campos externos. Esto elimina las estructuras clásicas de tipo efecto Hall, fluxGate, Efecto Néel® flexible y GMR/AMR.

Un nuevo sensor apto para asegurar una precisión de medición a pesar de un entorno restringido y, en particular, con necesidades de integración, en presencia de fuertes restricciones térmicas (amplio intervalo de temperatura ambiente y baja resistividad térmica). En los sensores magnéticos, hay que utilizar obligatoriamente un sistema de compensación de flujo nulo con el fin de liberarse de las derivas térmicas del material del transductor. Por una cuestión de disipación térmica, y con el fin de no calentar demasiado el ambiente, es necesario reducir el consumo (a nivel del conductor primario y de los elementos de transducción). Esto elimina las estructuras clásicas de tipo efecto Hall, FluxGate, Magneto-Óptico.

Un nuevo sensor apto para resistir los esfuerzos de tensiones primarias, estáticas y dinámicas. Este debe asegurar un aislamiento en tensión, típicamente para soportar hasta 20kV para las aplicaciones de bajas tensiones BT, para esto es necesario asegurar una distancia suficiente entre el elemento sensible y el conductor primario. Para reducir las corrientes parásitas inyectadas en la electrónica por las variaciones de tensiones dV/dt primarias, se debe utilizar una pantalla electrostática.

Un nuevo sensor apto para permitir eventualmente una medición de CC y de CA a alta frecuencia y con fuertes variaciones en corrientes dl/dt. Los conductores están sujetos al efecto piel a alta frecuencia que deforma las líneas de corriente y dificulta la medición de CA, a menos que se utilice un transformador de corriente CT clásico. El nuevo sensor tiene como objetivo tomar en consideración este efecto de piel. Las fuertes di/dt impondrán que se tengan en cuenta los efectos dinámicos.

Un nuevo sensor apto para permitir una medición actualizada en la barra colectora. Una solución sería «pegar» un sensor en una barra colectora para derivar una fracción controlada de corriente. Sería necesario entonces considerar el intenso nivel de campo generado por la propia barra colectora.

Al menos uno de los objetivos se consigue con un dispositivo de medición magnética que comprende un sensor de campo magnético continuo (CC) constituido por al menos cuatro elementos discretos alargados (longitud grande con respecto al diámetro o lado pequeño de la sección, por ejemplo una relación superior a 2, 3, 5 o 10), estando constituido cada elemento por al menos una bobina y un material magnético sin remanencia, siendo estos elementos discretos sensiblemente idénticos. Según la invención, el sensor de campo magnético comprende:

- un primer elemento discreto orientado según una dirección dada, un segundo elemento está asociado con él para constituir un primer par diferencial orientado según una dirección sensiblemente idéntica pero en un sentido opuesto, y

- otros dos elementos que constituyen un segundo par diferencial sensiblemente idéntico al primero pero orientado de nuevo en una dirección sensiblemente idéntica a la dirección del primer par pero en sentido respectivamente opuesto.

Con la presente invención, se realiza un sensor de campo magnético que comprende dos pares de elementos transductores dispuestos según las líneas de campo magnético para realizar la medición y de modo que se inmunicen al máximo contra cualquier perturbación debida a conductores exteriores. En la práctica y de modo ventajoso, el dispositivo según la invención puede ser utilizado como un transductor conectado a, y controlado por, una unidad de tratamiento. Pueden contemplarse diferentes tipos de conexiones y diferentes tipos de modos de medición. De modo no limitativo, el dispositivo según la invención puede ser utilizado como transductor para la aplicación tal como se describe en la solicitud de patente francesa n.° 1453276.

Según una característica ventajosa de la invención para la medición de corriente continua o de tensión continua, el dispositivo según la invención comprende además un componente de conversión apto para convertir un mesurando, es decir una magnitud que haya que medir, en un campo magnético cuya proyección a lo largo de un camino constituido por los cuatro elementos discretos es no nula. Para la medición de corriente en particular, el componente de conversión puede estar constituido por un conductor compuesto por al menos un elemento de dos barras que forman una U. Este conductor se coloca en serie en el circuito eléctrico en el cual se desea medir una corriente.

Para la medición de tensión en un conductor primario, el componente de conversión puede estar constituido por al menos una bobina de múltiples vueltas conectada al conductor primario en paralelo a través de una resistencia de alta impedancia, típicamente superior a 100 kOhms.

Como complemento en particular de lo que precede, los elementos discretos pueden ser transductores de Efecto Néel® constituidos cada uno por al menos una bobina y un núcleo superparamagnético.

Según la invención, con el fin de homogeneizar el campo magnético en los elementos de medición, el componente de conversión de corriente en campo magnético puede estar constituido por al menos dos elementos conductores colocados por encima y por debajo de la célula de medición.

El componente de conversión de corriente en un campo magnético descrito anteriormente puede estar constituido por dos barras suplementarias sensiblemente idénticas que generen un campo sensiblemente nulo a nivel de los elementos discretos de medición. El interés de estas dos barras es desviar una alta proporción de la corriente primaria (>30%, >50%, >75%, >90%) sin que esta genere un campo magnético en los elementos discretos de medición. Así, esto permite aumentar el intervalo de medición de corriente con el mismo dimensionado de los elementos discretos de medición de campo.

Ventajosamente, el componente de conversión de corriente en un campo magnético puede estar constituido por varias capas de conductores aisladas entre sí. Esto permite liberarse del efecto piel a alta frecuencia.

El componente de conversión de corriente en un campo magnético puede estar colocado igualmente en derivación en el conductor primario (por ejemplo, directamente en una barra colectora). En esta configuración, se elegirá preferentemente una orientación de los elementos discretos de medición de tal manera que el conductor primario principal genere una componente de campo magnético perpendicular a los elementos discretos de medición. El conductor primario principal se especifica aquí porque, siendo tomada la corriente en derivación, el propio sensor forma parte del conductor primario, siendo el conductor primario principal el que no contribuye directamente al campo magnético que haya que medir.

En esta configuración en derivación, se vigilará preferentemente que el componente de conversión de corriente en un campo magnético y el conductor primario principal esté constituido por materiales conductores sensiblemente idénticos.

Según otro aspecto de la invención, está previsto un procedimiento de medición de corriente elevada que consiste en colocar un dispositivo de medición tal como el descrito anteriormente en derivación de un conductor primario con el fin de captar una fracción de corriente primaria.

Por otra parte, los elementos discretos pueden estar colocados sensiblemente en un mismo plano. Esto permite facilitar la utilización de una pantalla electrostática que rodee a toda la celda de medición.

A modo de ejemplo no limitativo, el tamaño de un elemento discreto (la bobina con su núcleo) puede ser del orden de 10 mm de longitud y 3 mm de diámetro. De modo general, la longitud puede ser > 1 mm o > 3 mm o > 10 mm (se debe encontrar un equilibrio entre compacidad y la longitud, cuanto más largo mejor es el rendimiento). El diámetro puede ser > 500 gm o > 1 mm o > 2 mm (se debe lograr un equilibrio entre la compacidad y el diámetro, cuanto mayor sea el diámetro, mejor será el rendimiento). No hay límite superior porque existen aplicaciones donde prevalece el rendimiento sobre la compacidad. Por otra parte, los elementos discretos están muy próximos uno a otro, o incluso en contacto. Cuanto más separados estén, peor será el rendimiento.

Otras ventajas y características de la invención aparecerán del examen de la descripción detallada de un modo de realización no limitativo, y de los dibujos adjuntos, en los cuales:

La figura 1 ilustra varios ejemplos de topologías doblemente diferenciales según la invención.

La figura 2 ilustra varios ejemplos de formas de conductores primarios para generar el campo que haya que medir.

La figura 3 ilustra varios ejemplos de medición en dos planos con a la derecha una estructura de varias etapas para uniformizar el campo primario,

La figura 4 ilustra un ejemplo de una medición de varias etapas para uniformizar el campo primario con una medición en un solo plano.

La figura 5 ilustra un ejemplo de transductor con un componente de conversión IpHp constituido por dos partes situadas por encima y por debajo de la celda de medición y por dos barras colectoras,

La figura 6 ilustra un ejemplo de un transductor para la medición de corriente, y

La figura 7 ilustra un ejemplo de transductor de corriente bobinado para la medición de pequeñas corrientes y/o de tensiones, a la izquierda el convertidor IpHp con las 4 bobinas dispuestas por ejemplo en un soporte PCB así como la dirección de los campos primarios; a la derecha la orientación de los 4 elementos discretos de medición vistos de costado.

En la figura 1 se ven varios ejemplos de topologías doblemente diferenciales para la realización de un sensor de campo magnético. Se obtiene un sensor compacto utilizando una celda de medición basada en la utilización de elementos «discretos» alargados que permitan la medición local de un campo magnético orientado pero buscando optimizar la inmunidad a la diafonía debida a los conductores exteriores. Para ello, se utilizan al menos cuatro elementos discretos alargados, sensiblemente idénticos y distribuidos en el espacio según una topología doblemente diferencial como se ve en la figura 1. Partiendo de un primer elemento discreto orientado según una dirección dada, el segundo elemento que le está asociado para constituir un primer par diferencial orientado según una dirección sensiblemente idéntica pero en un sentido opuesto. Así, este primer par será insensible a los campos externos uniformes cualesquiera que sean sus direcciones. Cabe señalar que este par diferencial solo será sensible a los gradientes de los campos externos en una dirección privilegiada. El segundo par diferencial será sensiblemente idéntico al primero pero orientado de nuevo según una dirección sensiblemente idéntica al primer par pero en un sentido opuesto. Así esta celda de medición será insensible a campos uniformes pero igualmente a los gradientes uniformes de un campo externo. Permanecerá una sensibilidad al gradiente del gradiente de campo y en este sentido es preferible buscar aproximar al máximo los elementos uno a otro para reducir esta sensibilidad residual.

Con el fin de permitir la medición de una magnitud distinta de un campo magnético, esta celda de medición se asocia a un componente que permita la conversión del mensurando en un campo magnético, denominado campo magnético primario Hp, cuya proyección a lo largo del camino formado por los 4 elementos discretos es no nula. Preferentemente, para mejorar la linealidad, el campo primario será sensiblemente uniforme a nivel de cada uno de los cuatro elementos discretos.

En un sensor de corriente, se trata por ejemplo de un conductor eléctrico recorrido por una corriente imagen de la corriente primaria, componente denominado IpHp. Preferentemente, este conductor IpHp está constituido por elementos de barra que forman al menos una U como está representado por ejemplo en la figura 2.

En un sensor de tensión o en un sensor de baja intensidad de corriente, se trata por ejemplo de un conductor recorrido por una corriente imagen de la tensión primaria y el componente se denominará UpHp. Preferentemente, este conductor UpHp es una bobina de múltiples espiras conectado en paralelo con una tensión primaria a través de una resistencia de muy alta impedancia, o bien directamente en serie con una corriente de baja intensidad. En la figura 7 se muestra un ejemplo de realización.

Se puede imaginar que los elementos sensibles son transductores de efecto Hall, o tipo Flux Gate, o bien AMR/GMR, o bien Efecto Néel®. El inconveniente de los transductores FluxGate o bien AMR/GMR es que son muy sensibles a los campos externos perpendiculares a la dirección de medición. Así, el beneficio de la forma doblemente diferencial se perderá por efectos no lineales introducidos por los campos externos.

Preferentemente, los elementos discretos serán transductores de Efecto Néel® constituidos cada uno por al menos una bobina y un núcleo superparamagnético.

El dispositivo según la invención permite asegurar una precisión de medición a pesar de un entorno restringido y en particular en presencia de baja resistividad térmica. Es importante funcionar a flujo nulo con un sistema de tipo de retroacción de campo, con el fin de eliminar los efectos de las derivas de los materiales transductores (Hall o efecto Néel)®). Por lo tanto, es necesario utilizar una bobina de compensación de campo y en este sentido se utiliza preferentemente un elemento discreto del tipo bobina de Efecto Néel.

Con el fin de mejorar el rendimiento del sensor en términos de linealidad, en el caso de los sensores de corriente, se utiliza una solución que permite uniformizar al máximo el campo primario y orientarlo al máximo en la dirección de las bobinas de medición. Se utilizará entonces preferentemente un componente de conversión IpHp constituido por al menos dos elementos conductores colocados por encima y por debajo de la celda de medición como se ve en las figuras 3 y 4.

Con el fin de reducir la disipación térmica en el sensor, el componente de conversión de la corriente primaria en campo primario se podrá conectar en derivación del conductor primario. Así, solo se desviará una fracción de corriente, permitiendo así reducir la potencia necesaria a la contra reacción para funcionar a flujo nulo. Preferentemente, esta derivación se colocará entre dos barras colectoras sensiblemente idénticas de tal modo que el campo magnético generado a nivel de las celdas de medición por la corriente que no se deriva en el componente de conversión IpHp sea mínimo, o incluso nulo. Un ejemplo de realización se describe en la figura 5. Por una cuestión de coste, se podrá utilizar entonces una barra colectora con simples ranurados para constituir el componente de conversión IpHp.

Con el fin de asegurar que la relación entre la corriente derivada y la corriente primaria total sea realmente independiente de la temperatura, se elegirá preferentemente un material conductor idéntico para todas las partes del componente de conversión IpHp. Esta es una de las razones por las cuales esta medición no se puede realizar de manera útil por derivación con tecnología shunt.

El dispositivo según la invención permite resistir los esfuerzos de las tensiones primarias. Preferentemente, se utiliza una celda de medición según una topología que permite colocar los elementos discretos en un solo y mismo volumen compacto. Así, será posible en un espacio restringido asegurar una distancia de aislamiento (distancia mínima entre los elementos de conversión y el conductor o los conductores primarios) la más grande posible. Asimismo, será más fácil colocar los elementos de medición en una jaula de Faraday conectada a un potencial fijo. Así, preferentemente, la celda de medición estará rodeada por una pantalla electrostática conductora. Es posible realizar todos los elementos discretos utilizando una tecnología tipo PCB (Printed Circuit Board), que presenta la ventaja de permitir un gran control de la simetría de los cuatro elementos de bobinas. El circuito magnético se puede alojar en la PCB según una conocida técnica de componente enterrado, o bien directamente cargando el material compuesto aislante (por ejemplo epoxi) con partículas magnéticas (por ejemplo nanopartículas superparamagnéticas). Asimismo, la pantalla electrostática puede estar constituida por planos de cobre a una y otra parte de la PCB, cerrados en los extremos por metalizaciones específicas.

El dispositivo según la invención permite una medición de CC y CA a alta frecuencia y a pesar de fuertes variaciones de corriente dI/dt. Con el fin de permitir una medición de CC y CA a alta frecuencia, el componente de conversión IpHp debe ser poco sensible a la frecuencia. Para esto, se tiene cuidado de utilizar un grosor para los componentes de conversión IpHp que sea sensiblemente menor que el grosor de piel calculado a la máxima frecuencia de utilización. Si por razones térmicas por ejemplo y/o de volumen, no es posible cumplir con esta limitación, entonces los componentes de conversión IpHp estarán constituidos de modo preferente por varias capas de conductores aisladas entre sí. Será posible entonces medir a la vez los componentes de CC y CA a nivel de la celda de medición.

El dispositivo según la invención permite una medición en derivación en barra colectora. Con el fin de hacer una medición actualizada de la corriente que circula en un conductor del tipo barra colectora, se puede utilizar el sensor descrito anteriormente y simplemente «fijarlo» a la citada barra colectora con el fin de derivar de la misma una fracción de la corriente primaria. El campo magnético a nivel de los elementos discretos de medición estará entonces compuesto por el campo primario que haya que medir desplazado del campo procedente de la barra colectora. Con el fin de limitar al máximo las no linealidades que pudiera introducir la barra colectora, se optará de modo preferente por orientar los elementos discretos en una dirección sensiblemente perpendicular a la del campo primario generado por la barra colectora en ausencia de derivación. Así, solo la corriente de derivación generará un campo en el eje de orientación de los elementos discretos.

La figura 6 ilustra un ejemplo de un transductor para la medición de corriente. En la figura de la izquierda se distingue un dispositivo que puede ser idéntico al de la figura 5, ilustrando la figura de la derecha más concretamente una barra colectora en forma de U.

Por supuesto, la invención no se limita a los ejemplos que se acaban de describir y se pueden hacer numerosas modificaciones a estos ejemplos sin salirse del marco de la invención que está definida por las reivindicaciones adjuntas.

Claims (12)

REIVINDICACIONES

1. Dispositivo de medición magnética que comprende un sensor de campo magnético de CC constituido por al menos cuatro elementos discretos alargados de medición de campo magnético, estando constituido cada elemento por al menos una bobina y un material magnético sin remanencia, siendo estos elementos discretos sensiblemente idénticos; caracterizado por que los citados cuatro elementos alargados discretos comprenden:

- un primer elemento discreto orientado según una dirección dada, al que se asocia un segundo elemento para constituir un primer par diferencial orientado según una dirección sensiblemente idéntica pero en un sentido opuesto, y

- otros dos elementos que constituyen un segundo par diferencial sensiblemente idéntico al primero pero orientado de nuevo según una dirección sensiblemente idéntica a la dirección del primer par pero respectivamente en sentido opuesto.

2. Dispositivo según la reivindicación 1 para la medición de corriente continua o de tensión continua, caracterizado por que comprende además un componente de conversión apto para convertir un mensurando en un campo magnético cuya proyección a lo largo de un camino constituido por los cuatro elementos discretos es no nula.

3. Dispositivo según la reivindicación 2 para la medición de la corriente en un conductor primario, caracterizado por que el componente de conversión está constituido por un conductor compuesto por al menos un elemento de dos barras que forman una U.

4. Dispositivo según la reivindicación 2 para la medición de tensión en un conductor primario, caracterizado por que el componente de conversión está constituido por al menos una bobina de múltiples espiras conectada en paralelo al conductor primario a través de una resistencia de alta impedancia.

5. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por que los elementos discretos son transductores de Efecto Néel constituidos cada uno por al menos una bobina y un núcleo superparamagnético.

6. Dispositivo según la reivindicación 3, caracterizado por que el componente de conversión de corriente en un campo magnético está constituido por al menos dos elementos conductores colocados por encima y por debajo de la celda de medición.

7. Dispositivo según la reivindicación 3, caracterizado por que el componente de conversión de corriente en un campo magnético está constituido por dos barras suplementarias sensiblemente idénticas que generan un campo sensiblemente nulo a nivel de los elementos discretos de medición.

8. Dispositivo según la reivindicación 3, caracterizado por que el componente de conversión de corriente en un campo magnético está constituido por varias capas de conductores aisladas entre sí.

9. Dispositivo según la reivindicación 3, caracterizado por que el componente de conversión de corriente en un campo magnético está colocado en derivación sobre el conductor primario de tal modo que este conductor primario genere una componente de campo magnético perpendicular a los elementos discretos de medición.

10. Dispositivo según la reivindicación 9, caracterizado por que el componente de conversión de corriente en un campo magnético y el conductor primario están constituidos por materiales conductores sensiblemente idénticos.

11. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado por que los elementos discretos están colocados sensiblemente en un mismo plano.

12. Procedimiento de medición de corriente elevada que consiste en colocar un dispositivo de medición, según cualquiera de las reivindicaciones 2 a 11, en derivación de un conductor primario con el fin de captar una fracción de corriente primaria.