ES2791887T3 - Low density steel and process for the manufacture of a flat steel product or an elongated steel product from such steel - Google Patents

Low density steel and process for the manufacture of a flat steel product or an elongated steel product from such steel Download PDF

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Abstract

Acero con una densidad inferior a 7,25 kg/dm3 y que está constituido por, en % en peso C: hasta el 0,20 % Si: 0,1 - 3,50 % Mn: 0,1 - 3,50 % N: hasta el 0,020 % S: hasta el 0,40 % P: hasta el 0,009 % Al: 10,0 - 25,0 % Ti: 0,55 - 10,0 % Cr: hasta el 6,0 % Mo: hasta el 3,0 % Ni: hasta el 4,0 % V: hasta el 1,0 % W: hasta el 1,0 % Cu: hasta el 4 % B: hasta el 0,08 % Nb: hasta el 1,5 % el resto hierro e impurezas inevitables de manera condicionada por la producción, en donde la estructura del acero presenta más del 85 % en volumen de ferrita así como hasta el 10 % en volumen de austenita y como resto contenidos de fases intermetálicas así como proporciones de carburo, nitruro, bainita o perlita.Steel with a density of less than 7.25 kg/dm3 and consisting of, in % by weight C: up to 0.20% Si: 0.1 - 3.50% Mn: 0.1 - 3.50% N: up to 0.020% S: up to 0.40% P: up to 0.009% Al: 10.0 - 25.0% Ti: 0.55 - 10.0% Cr: up to 6.0% Mo: up to 3.0% Ni: up to 4.0% V: up to 1.0% W: up to 1.0% Cu: up to 4% B: up to 0.08% Nb: up to 1, 5% the rest iron and unavoidable impurities in a way conditioned by the production, where the structure of the steel presents more than 85% by volume of ferrite as well as up to 10% by volume of austenite and as rest contents of intermetallic phases as well as proportions carbide, nitride, bainite or pearlite.

Description

DESCRIPCIÓNDESCRIPTION

Acero con densidad reducida y procedimiento para la fabricación de un producto plano de acero o un producto alargado de acero a partir de un acero de este tipoLow-density steel and process for the manufacture of a flat steel product or an elongated steel product from such steel

La invención se refiere a un acero con una densidad reducida como consecuencia de su alto contenido de Al y a un procedimiento para la fabricación de un producto plano o alargado a partir de un acero de este tipo.The invention relates to a steel with a reduced density as a consequence of its high Al content and to a process for the manufacture of a flat or elongated product from such a steel.

Cuando en el presente texto se realizan indicaciones en "%" en relación con las instrucciones de aleación o composiciones de materiales, éstas se refieren siempre al peso. Si por el contrario se realizan indicaciones con respecto a las proporciones de determinadas partes constituyentes de estructura, éstas se refieren siempre al volumen considerado en cada caso.When "%" indications are made in this text in relation to alloy instructions or material compositions, they always refer to weight. If, on the contrary, indications are made regarding the proportions of certain constituent parts of the structure, they always refer to the volume considered in each case.

Con "producto plano de acero" o "producto plano" se hace referencia en el presente texto a productos laminados, cuyo espesor es mucho más bajo que su longitud y su anchura. En particular, en el caso de los respectivos productos planos de acero o productos planos se trata de chapas, bandas o pletinas obtenidas de estas chapas o bandas.The term "flat steel product" or "flat product" refers to rolled products, the thickness of which is much lower than their length and width, in this text. In particular, in the case of the respective flat products of steel or flat products, these are sheets, bands or plates obtained from these sheets or bands.

Los términos "productos alargados de acero" o "productos alargados" se refieren por el contrario a productos obtenidos mediante conformación de un producto previo, cuya longitud es claramente mayor que su anchura y espesor, en los que sin embargo se encuentran habitualmente la anchura y el espesor en órdenes de magnitud comparables. Ejemplos típicos de productos alargados son barras, varillas, perfiles y similares.The terms "elongated steel products" or "elongated products" refer instead to products obtained by shaping a previous product, the length of which is clearly greater than its width and thickness, in which however the width and thickness are usually found. the thickness in comparable orders of magnitude. Typical examples of elongated products are bars, rods, profiles and the like.

En el caso de piezas de construcción altamente solicitadas de manera dinámica, tal como por ejemplo bielas para motores de combustión, es especialmente importante además de la resistencia o rigidez de la respectiva pieza de construcción su masa en movimiento.In the case of dynamically highly stressed components, such as, for example, connecting rods for combustion engines, in addition to the strength or rigidity of the respective component, its moving mass is particularly important.

Para realizar soluciones de construcción ligera económicas para tales aplicaciones, se han propuesto aceros de construcción ligera a base de hierro con altos contenidos de Al. Éstos se encuentran más allá de los contenidos de Al que están presentes en aceros en los que se añade Al en el transcurso de la generación de acero únicamente para la oxidación. Un resumen sobre aceros de este tipo lo proporcionan G. Frommeyer, E. J. Drewes and B. Engl en "Physical and mechanical properties of iron-aluminium-(Mn, Si) lightweight steels", Revue de Metallurgie, 97, pág.In order to realize economical lightweight solutions for such applications, iron-based lightweight steels with high Al contents have been proposed. These are beyond the Al contents that are present in steels in which Al is added in the course of steel generation solely for oxidation. A summary of steels of this type is provided by G. Frommeyer, E. J. Drewes and B. Engl in "Physical and mechanical properties of iron-aluminum- (Mn, Si) lightweight steels", Metallurgie Revue, 97, p.

1245-1253, oct. 2000, doi:10.1051/metal:2000110.1245-1253, Oct 2000, doi: 10.1051 / metal: 2000110.

Además de molibdeno y cromo, aluminio pertenece a los elementos que presentan una acción estabilizadora de ferrita e incluso pueden suprimir completamente la modificación de austenita-ferrita.Besides molybdenum and chromium, aluminum belongs to the elements that have a stabilizing action of ferrite and can even completely suppress the modification of austenite-ferrite.

Los materiales de acero de densidad reducida conocidos pueden clasificarse a groso modo en cuatro grupos:Known reduced density steel materials can be roughly classified into four groups:

Grupo 1: aceros con contenidos de aluminio de hasta el 25 % en peso, contenidos de carbono de hasta el 2,5 % en peso y contenidos de manganeso de hasta el 40 % en peso. Los aceros compuestos de este tipo presentan una estructura con capacidad de modificación y se usan para la fabricación de piezas de construcción generadas mediante conformación en caliente, tal como bielas o rodamientos, (R. L. Bülte, Dissertation, Untersuchung von hochaluminiumhaltigen Kohlenstoffstahlen auf ihre Fignung als Walzlagerwerkstoff, Aachen, 2008). El principio en el que se basa este grupo de material se conoce ya desde hace tiempo. Como intervalos de contenido ideales se consideran a este respecto contenidos de Al del 4,0 - 25,0 % en peso, combinados con contenidos de C del 0,20 - 2,0 % en peso, en Mn del 8,0 - 40,0 % en peso, en Si de hasta el 3,0 % en peso, en N de hasta el 1,0 % en peso y en Nb de hasta el 4,0 % en peso (documentos US 1.892.316 A, DE 1262613 B, DE 102006030699 A1, DE 102005027258 A1, DE 102010012718 A1).Group 1: steels with aluminum contents of up to 25% by weight, carbon contents of up to 2.5% by weight and manganese contents of up to 40% by weight. Composite steels of this type have a structure capable of modification and are used for the manufacture of construction parts generated by hot forming, such as connecting rods or bearings, (RL Bülte, Dissertation, Untersuchung von hochaluminiumhaltigen Kohlenstoffstahlen auf ihre Fignung als Walzlagerwerkstoff , Aachen, 2008). The principle on which this group of material is based has been known for a long time. Ideal content ranges are considered in this connection Al contents of 4.0 - 25.0% by weight, combined with C contents of 0.20 - 2.0% by weight, in Mn of 8.0 - 40 , 0% by weight, in Si up to 3.0% by weight, in N up to 1.0% by weight and in Nb up to 4.0% by weight (US 1,892,316 A, DE 1262613 B, DE 102006030699 A1, DE 102005027258 A1, DE 102010012718 A1).

Grupo 2: aceros con contenidos de aluminio de hasta el 12 % en peso así como contenidos de manganeso de hasta el 50 % en peso, para garantizar también en este caso una modificación de austenita / (ferrita, bainita, martensita). Los aceros de este tipo se usan como chapa en la construcción de carrocería, recipientes y tuberías (documentos DE 10231 125 A1, DE 10359786 A1, DE 19634524 A1, EP 2767601 A1).Group 2: steels with aluminum contents of up to 12% by weight as well as manganese contents of up to 50% by weight, to guarantee also in this case a modification of austenite / (ferrite, bainite, martensite). Steels of this type are used as sheet metal in the construction of bodywork, vessels and pipes (DE 10231 125 A1, DE 10359786 A1, DE 19634524 A1, EP 2767601 A1).

Grupo 3: aceros ferríticos con contenidos de aluminio de hasta el 23 % en peso y contenidos de cromo de hasta el 35 % en peso, para conseguir propiedades de inhibición de la corrosión durante una formación de capa de cubierta. Se usan estos aceros en el sector de la construcción de vehículos, del revestimiento de fachadas, en aparatos químicos, en motores de combustión y en sistemas de gas de escape (documentos DE 102009 031 576 A1, DE 10035489 A1, DE 102010006800 A1, DE 102007047159 A1, DE 102007056144 A1, DE 1208 080 B, GB 2186886 B).Group 3: ferritic steels with aluminum contents of up to 23% by weight and chromium contents of up to 35% by weight, to achieve corrosion inhibition properties during a coating layer formation. These steels are used in the sector of vehicle construction, facade cladding, in chemical equipment, in combustion engines and in exhaust gas systems (documents DE 102009 031 576 A1, DE 10035489 A1, DE 102010006800 A1, DE 102007047159 A1, DE 102007056144 A1, DE 1208 080 B, GB 2186886 B).

Grupo 4: aceros austeníticos y de múltiples fases inoxidables con hasta el 10 % en peso de aluminio, hasta el 30 % en peso de manganeso y hasta el 18 % en peso de cromo. El manganeso sirve en este caso como estabilizador de austenita frente a los elementos Al y Cr que actúan de manera estabilizadora de ferrita (documento DE 102005024029 B3, DE 102005030413 B3, DE 19900199 A1). Group 4: austenitic and multi-phase stainless steels with up to 10% by weight of aluminum, up to 30% by weight of manganese and up to 18% by weight of chromium. In this case, manganese serves as an austenite stabilizer against the Al and Cr elements which act as a stabilizer for ferrite (DE 102005024029 B3, DE 102005030413 B3, DE 19900199 A1).

Además del estado de la técnica explicado anteriormente se conoce por el documento JP H11-350087 A un acero que debe ser estable frente a la corrosión y debe poder producirse de manera económica. Para ello, este acero está constituido (en % en peso) por del 0,01 - 3,0 % de Si, del 0,01 - 3,0 % de Mn, del 0,1 - 9,9 % de Cr, del 0,1 -10 % de Al y como resto por hierro e impurezas inevitables, a las que pertenecen contenidos de hasta el 0,02 % de C, hasta el 0,03 % de P, hasta el 0,01 % de S y hasta el 0,02 % de N. También Ti puede estar en este acero, para mejorar la estabilidad frente a la corrosión.In addition to the state of the art explained above, a steel is known from JP H11-350087 A which must be stable against corrosion and must be able to be produced economically. For this, this steel is made up (in% by weight) of 0.01 - 3.0% Si, 0.01 - 3.0% Mn, 0.1 - 9.9% Cr, 0.1 -10% Al and, as a balance, iron and unavoidable impurities, which include contents of up to 0.02% C, up to 0.03% P, up to 0.01% S and up to 0.02% N. Ti can also be in this steel, to improve the stability against corrosion.

Por el documento DE 25 56 076 A1 se conoce finalmente una aleación de acero con estabilidad mejorada en particular frente a la corrosión por agua de mar, que además de hierro contiene del 0,9 - 7 % en peso de Al así como al menos otra parte constituyente de aleación del grupo "Co, Mo y Ti" en una cantidad de hasta el 5 % en peso de Co, hasta el 5 % en peso de Mo y hasta el 1,5 % en peso de Ti y cantidades habituales para aceros de baja aleación de C, Mn, Si, P y S.DE 25 56 076 A1 finally discloses a steel alloy with improved stability in particular against corrosion by seawater, which in addition to iron contains 0.9-7% by weight of Al as well as at least one other constituent part of the alloy of the group "Co, Mo and Ti" in an amount of up to 5% by weight of Co, up to 5 % by weight of Mo and up to 1.5% by weight of Ti and amounts customary for steels low-alloy C, Mn, Si, P and S.

Los conceptos de aleación asignados al grupo 1 conducen forzosamente a la formación de una fase de hierroaluminio-carbono, que en el lenguaje técnico se designa también como "carburo kappa". Los carburos kappa aumentan la resistencia solo de manera limitada, sin embargo empeoran las propiedades de tenacidad debido a la precipitación preferente en los límites de grano.The alloying concepts assigned to group 1 necessarily lead to the formation of an iron-aluminum-carbon phase, which in technical language is also referred to as "kappa carbide". Kappa carbides increase strength only to a limited extent, however toughness properties deteriorate due to preferential precipitation at the grain boundaries.

En el contexto del estado de la técnica explicado anteriormente, el objetivo de la invención consistía en presentar un material de densidad reducida a base de hierro, cuyas propiedades mecánicas lo hagan adecuado para un amplio espectro de aplicación en particular en el sector de la industria automovilística.In the context of the state of the art explained above, the objective of the invention was to present an iron-based material with reduced density, whose mechanical properties make it suitable for a wide spectrum of application, particularly in the automotive industry sector. .

Además debía indicarse un procedimiento, con el que puedan generarse de manera segura de funcionamiento y de manera económica productos planos o alargados a partir de aceros del tipo en cuestión en este caso.In addition, a procedure had to be indicated, with which flat or elongated products can be produced safely and economically from steels of the type in question in this case.

Con respecto al material, la invención ha logrado este objetivo mediante el acero indicado en la reivindicación 1. Con respecto al procedimiento, la invención ha logrado el objetivo mencionado anteriormente debido a que en el procesamiento de los aceros de acuerdo con la invención para dar productos planos o alargados se aplican las etapas de trabajo indicadas en la reivindicación 8.With regard to the material, the invention has achieved this objective by means of the steel indicated in claim 1. With respect to the process, the invention has achieved the objective mentioned above due to the fact that in the processing of the steels according to the invention to give products flat or elongated, the working steps indicated in claim 8 are applied.

Configuraciones ventajosas de la invención están indicadas en las reivindicaciones dependientes y se explican en detalle a continuación como la idea general de la invención.Advantageous embodiments of the invention are indicated in the dependent claims and are explained in detail below as the general idea of the invention.

En el caso de la aleación de acuerdo con la invención se forma la resistencia necesaria de más de 500 MPa además de los elementos que consolidan el cristal mixto conocidos cromo, molibdeno, silicio y manganeso a través de fases de precipitación. Estas fases se precipitan predominantemente de manera intracristalina. Las fases intermetálicas que aumentan la resistencia, tal como la fase de Laves, están constituidas esencialmente por hierro, titanio y opcionalmente por molibdeno, Ni(Mn,Al,Ti), Ni2MnAl, NisTi y Cu. Sin embargo también carburos finos, nitruros finos y carbonitruros finos proporcionan una contribución al nivel de resistencia.In the case of the alloy according to the invention, the necessary strength of more than 500 MPa is formed in addition to the known mixed glass-consolidating elements chromium, molybdenum, silicon and manganese through precipitation phases. These phases predominantly precipitate intracrystalline. The intermetallic phases that increase the resistance, such as the Laves phase, consist essentially of iron, titanium and optionally molybdenum, Ni (Mn, Al, Ti), Ni2MnAl, NisTi and Cu. However also fine carbides, fine nitrides and fine carbonitrides provide a contribution to the strength level.

Para realizar la disminución de la densidad mediante aleación con aluminio sin precipitación de carburo kappa, se prescindió en gran parte, en el caso del concepto de aleación de acuerdo con la invención, de una aleación con carbono y se aceptó la libertad de transformación.In order to achieve the density reduction by alloying with aluminum without precipitation of kappa carbide, in the case of the alloy concept according to the invention, an alloy with carbon was largely dispensed with and freedom of transformation was accepted.

Para evitar carburos, nitruros o carbonitruros gruesos, en el caso del acero de acuerdo con la invención, los contenidos de carbono y nitrógeno en lugar de esto están limitados a valores a ser posible bajos de modo que se producen en la solidificación como máximo carburos o carbonitruros aislados.To avoid coarse carbides, nitrides or carbonitrides, in the case of the steel according to the invention, the carbon and nitrogen contents are instead limited to values if possible low so that at the most carbides or isolated carbonitrides.

Para este fin asciende el contenido de C del acero de acuerdo con la invención a como máximo el 0,2 % en peso. De manera especialmente segura puede impedirse la producción de carburos indeseados, cuando el contenido de C asciende a menos del 0,1 % en peso, en particular a como máximo el 0,02 % en peso o como máximo el 0,01 % en peso.For this purpose, the C content of the steel according to the invention is at most 0.2% by weight. The production of unwanted carbides can be particularly reliably prevented when the C content is less than 0.1% by weight, in particular not more than 0.02% by weight or not more than 0.01% by weight. .

Igualmente, para la evitación de la producción de nitruros, está limitado el contenido de N a como máximo el 0,020 % en peso, en particular a como máximo el 0,005 % en peso.Similarly, in order to avoid nitride production, the N content is limited to a maximum of 0.020% by weight, in particular to a maximum of 0.005% by weight.

El contenido de Al de aceros de acuerdo con la invención asciende a del 10 - 25 % en peso.The Al content of steels according to the invention is 10-25% by weight.

Sin las contramedidas correspondientes se producirían a partir de un contenido de Al de más del 12 % en peso empeoramientos de las propiedades tecnológicas desde el punto de vista mecánico así como un mal comportamiento de conformación y concretamente producirían, mediante una red superpuesta que se forma en la estructura DO3 (FesAl) o precursor, un orden de corto alcance (sistema FeAl). Este efecto puede contravirarse mediante la adición suficiente de contenidos de manganeso, silicio, cromo, molibdeno, vanadio, wolframio, níquel, niobio o titanio. Para este fin prevé la invención en el caso de contenidos de Al de más del 12 % en peso de modo que los contenidos de Cr, Mo, Mn, Si, V, W, Ni, Nb, Ti cumplan la siguiente condición: (%Cr 2*%Mo %Mn %Si %V %W %Ni %Nb %Ti) > 0,05*%Al con %Cr: contenido de Cr del acero, %Mo: contenido de Mo del acero, %Mn: contenido de Mn del acero, %Si: contenido de Si del acero, %V: contenido de V del acero, %W: contenido de W del acero, %Ni: contenido de Ni del acero, %Nb: contenido de Nb del acero, %Ti: contenido de Ti del acero y %Al: contenido de Al del acero.Without the corresponding countermeasures, deterioration of the technological properties from the mechanical point of view as well as poor shaping behavior would occur from an Al content of more than 12% by weight, and in particular they would produce, by means of an overlying network formed the DO3 (FesAl) or precursor structure, a short-range order (FeAl system). This effect can be counteracted by adding sufficient contents of manganese, silicon, chromium, molybdenum, vanadium, tungsten, nickel, niobium or titanium. The invention provides for this purpose in the case of Al contents of more than 12% by weight so that the contents of Cr, Mo, Mn, Si, V, W, Ni, Nb, Ti meet the following condition: (% Cr 2 *% Mo% Mn% Si% V% W% Ni% Nb% Ti)> 0 .05 *% Al with% Cr: Cr content of steel,% Mo: Mo content of steel,% Mn: Mn content of steel,% Si: Si content of steel,% V: V content of steel ,% W: W content of steel,% Ni: Ni content of steel,% Nb: Nb content of steel,% Ti: Ti content of steel and% Al: Al content of steel.

Resulta ventajoso a este respecto que en el acero de acuerdo con la invención está presente del 0,1 - 3,5 % en peso de Si, en particular hasta el 1,5 % en peso de Si. A este respecto resulta una acción especialmente segura de la presencia de Si, cuando el contenido de Si asciende al menos al 0,20 % en peso.It is advantageous in this regard that 0.1-3.5% by weight of Si, in particular up to 1.5% by weight of Si, is present in the steel according to the invention. In this connection, the presence of Si is particularly reliable when the Si content is at least 0.20% by weight.

Azufre puede añadirse al acero de acuerdo con la invención para la mejora de su mecanizabilidad con desprendimiento de virutas en contenidos de hasta el 0,40 % en peso, resultando acciones óptimas con contenidos de hasta el 0,28 % en peso. Para aprovechar de manera segura la influencia positiva de la presencia de S, puede fijarse el contenido de S de un acero de acuerdo con la invención en al menos el 0,01 % en peso.Sulfur can be added to the steel according to the invention to improve its machinability with chip detachment in contents of up to 0.40% by weight, resulting in optimal actions with contents of up to 0.28% by weight. In order to take advantage of the positive influence of the presence of S safely, the S content of a steel according to the invention can be set to at least 0.01% by weight.

Mediante la adición dirigida de hasta el 10 % en peso de Ti puede ajustarse la resistencia del material. A este respecto puede conseguirse esta acción de Ti de manera especialmente segura debido a que está presente al menos el 0,60 % en peso de Ti en el acero de acuerdo con la invención. Las acciones óptimas de Ti resultan cuando el contenido de Ti asciende al menos al 0,90 % en peso o como máximo al 2,0 % en peso.By the targeted addition of up to 10% by weight of Ti, the strength of the material can be adjusted. In this connection, this action of Ti can be achieved particularly reliably because at least 0.60% by weight of Ti is present in the steel according to the invention. Optimum Ti actions result when the Ti content is at least 0.90% by weight or at most 2.0% by weight.

Cromo en contenidos de hasta el 6,0 % en peso contribuye a la evitación de la red superpuesta D03 y a la solidificación de cristal mixto. Para aprovechar de manera segura las influencias favorables de Cr en el acero de acuerdo con la invención, puede fijarse el contenido de Cr en al menos el 0,30 % en peso. Acciones óptimas resultan a este respecto cuando está presente al menos el 0,50 % en peso o como máximo el 3,5 % en peso de Cr en el acero de acuerdo con la invención.Chromium in contents up to 6.0% by weight contributes to the avoidance of the D03 overlapping network and to the solidification of mixed crystal. In order to take advantage of the favorable influences of Cr in the steel according to the invention, the Cr content can be set to at least 0.30% by weight. Optimal actions result in this connection when at least 0.50% by weight or at most 3.5 % by weight of Cr is present in the steel according to the invention.

Mo en contenidos de hasta el 3,0 % en peso ayuda en la evitación de la red superpuesta D03, contribuye a la solidificación del cristal mixto y fomenta la formación de precipitaciones deseadas. Para conseguir esto de manera segura, puede fijarse el contenido de Mo en al menos el 0,1 % en peso, produciéndose acciones óptimas de la presencia de Mo en el acero de acuerdo con la invención cuando su contenido de Mo asciende al menos al 0,25 % en peso o como máximo al 2,8 % en peso.Mo in contents of up to 3.0% by weight helps in the avoidance of the D03 overlay network, contributes to the solidification of the mixed crystal and promotes the formation of desired precipitations. To achieve this safely, the Mo content can be set to at least 0.1% by weight, with optimal actions of the presence of Mo in the steel according to the invention occurring when its Mo content is at least 0 , 25% by weight or at most 2.8% by weight.

Si V está presente en contenidos de hasta el 1,0 % en peso en el acero de acuerdo con la invención, puede evitarse igualmente la red superpuesta D03. Para conseguir esto de manera segura, puede fijarse el contenido de V en al menos el 0,10 % en peso, produciéndose acciones óptimas de la presencia de V en el acero de acuerdo con la invención, cuando su contenido de V asciende al menos al 0,20 o como máximo al 0,50 % en peso.If V is present in contents of up to 1.0% by weight in the steel according to the invention, the overlapping network D03 can also be avoided. To achieve this safely, the V content can be set to at least 0.10% by weight, with optimal actions of the presence of V in the steel according to the invention occurring when its V content is at least at 0.20 or at most 0.50% by weight.

El wolframio en contenidos de hasta el 1,0 % en peso repercute igualmente de manera positiva en la evitación de la red superpuesta D03. Para aprovechar de manera segura las influencias favorables de W en el acero de acuerdo con la invención, puede fijarse el contenido de W en al menos el 0,20 % en peso, Acciones óptimas resultan a este respecto cuando está presente al menos el 0,40 % en peso o como máximo el 1,0 % en peso de W en el acero de acuerdo con la invención. Si debe añadirse el W como alternativa a Mo, debe añadirse, para conseguir la misma actividad, el doble de wolframio que de molibdeno.Tungsten with contents of up to 1.0% by weight also has a positive effect on the avoidance of the D03 overlay network. In order to safely exploit the favorable influences of W in the steel according to the invention, the content of W can be set to at least 0.20% by weight. Optimal actions result in this regard when at least 0 is present. 40% by weight or at most 1.0% by weight of W in the steel according to the invention. If W is to be added as an alternative to Mo, twice as much tungsten as molybdenum must be added to achieve the same activity.

El cobre en contenidos de hasta el 4 % en peso provoca en el acero de acuerdo con la invención que aumente la resistencia a través de las precipitaciones de cobre. Este efecto puede aprovecharse de manera segura debido a que el contenido de Cu asciende al menos al 0,5 % en peso, habiendo resultado especialmente positivos contenidos de como máximo el 3,50 % en peso. Para garantizar la capacidad de conformación en caliente, debía añadirse mediante aleación al material aproximadamente la misma cantidad de níquel.Copper in contents of up to 4% by weight causes the steel according to the invention to increase the resistance through copper precipitation. This effect can be used safely because the Cu content is at least 0.5% by weight, with contents of at most 3.50% by weight having been particularly positive. To ensure hot formability, approximately the same amount of nickel had to be alloyed to the material.

La adición de hasta el 0,08 % en peso de boro puede suprimir en el acero de acuerdo con la invención el comportamiento de precipitación de las fases que aumentan la dureza en los límites de grano. Esto puede conseguirse de manera segura debido a que al menos el 0,0005 % en peso de B está presente en el acero de acuerdo con la invención. Los contenidos de B de más del 0,08 % en peso repercuten, por el contrario, de manera negativa en la capacidad de conformación del acero. Para evitar esto de manera segura, puede limitarse el contenido de B del acero de acuerdo con la invención en como máximo el 0,0030 % en peso.The addition of up to 0.08% by weight of boron can suppress in the steel according to the invention the precipitation behavior of the phases that increase hardness at the grain boundaries. This can be safely achieved because at least 0.0005% by weight of B is present in the steel according to the invention. On the contrary, B contents of more than 0.08% by weight have a negative effect on the formability of the steel. In order to safely avoid this, the B content of the steel according to the invention can be limited to a maximum of 0.0030% by weight.

Si Nb está presente en contenidos de hasta el 1,5 % en peso en el acero de acuerdo con la invención, contribuye Nb igualmente a la evitación de la red superpuesta D03 y se forman fases de precipitación que aumentan la resistencia. Para conseguir esto de manera segura, puede fijarse el contenido de Nb en al menos el 0,05 % en peso, produciéndose acciones óptimas de la presencia de Nb en el acero de acuerdo con la invención, cuando su contenido de Nb asciende al menos al 0,10 % en peso o como máximo al 0,30 % en peso.If Nb is present in contents of up to 1.5% by weight in the steel according to the invention, Nb also contributes to the avoidance of the overlapping network D03 and precipitation phases are formed which increase the strength. To achieve this safely, the Nb content can be set to at least 0.05% by weight, with optimal actions of the presence of Nb in the steel according to the invention, when its Nb content is at least 50%. 0.10% by weight or at most 0.30% by weight.

La matriz de estructura del acero de acuerdo con la invención está constituida en gran parte, es decir en al menos el 85 % en volumen por ferrita, pudiendo ser especialmente favorables contenidos de ferrita más altos de al menos el 90 % en volumen. The structural matrix of the steel according to the invention consists to a large extent, that is to say at least 85% by volume per ferrite, it being possible to be particularly favorable ferrite contents higher than at least 90% by volume.

Una proporción de austenita de hasta el 10 % en volumen en la estructura puede repercutir sin embargo igualmente de manera positiva en la tenacidad del acero. Por tanto puede ser conveniente ajustar la aleación del acero de acuerdo con la invención de modo que esté presente al menos el 2 % en volumen de austenita en la estructura del acero. Si la proporción de austenita es mayor del 10 % en volumen, esto repercute negativamente para el comportamiento de precipitación de las fases intermetálicas.However, an austenite content of up to 10 % by volume in the framework can also have a positive effect on the toughness of the steel. It may therefore be desirable to adjust the alloy of the steel according to the invention so that at least 2% by volume of austenite is present in the structure of the steel. If the austenite content is greater than 10% by volume, this has a negative effect on the precipitation behavior of the intermetallic phases.

En el caso de las partes constituyentes de estructura restantes, no ocupadas por ferrita o austenita se trata de contenidos de fases intermetálicas así como proporciones de carburo, nitruro, bainita o perlita. Las proporciones de estas partes constituyentes restantes en la estructura del acero de acuerdo con la invención son sin embargo bajas de modo que tengan en todo caso repercusiones insignificantes sobre sus propiedades.In the case of the remaining structural constituent parts, not occupied by ferrite or austenite, these are contents of intermetallic phases as well as proportions of carbide, nitride, bainite or pearlite. The proportions of these remaining constituent parts in the structure of the steel according to the invention are, however, low so that they have in any case negligible effects on its properties.

Las proporciones de austenita indeseadas, que sobrepasan el 10 % en volumen pueden impedirse mediante un ajuste adecuado de los contenidos de Mn y en Ni del acero de acuerdo con la invención.Undesired austenite proportions, which exceed 10% by volume can be prevented by suitable adjustment of the Mn and Ni contents of the steel according to the invention.

Para este fin están limitados el contenido de Mn de un acero de acuerdo con la invención a como máximo el 3,5 % en peso y el contenido de Ni a como máximo el 4,0 % en peso. Puede aprovecharse de manera óptima la influencia positiva de Mn y Ni sobre la naturaleza del acero de acuerdo con la invención, cuando la suma de los contenidos de Mn y Ni asciende como máximo al 5 % en peso. Resulta especialmente ventajoso a este respecto, cuando el contenido de Mn se ajusta a como máximo el 1,0 % en peso o el contenido de Ni se ajusta a como máximo 1,5 veces el contenido de cobre opcionalmente existente. Las influencias positivas de la presencia de Mn o Ni, tal como el mantenimiento de las propiedades mecánicas óptimas posibilitado mediante la adición dirigida de Ni o Mn, en el acero de acuerdo con la invención pueden aprovecharse especialmente debido a que el contenido de Mn del acero asciende al menos al 0,20 % en peso.For this purpose, the Mn content of a steel according to the invention is limited to a maximum of 3.5% by weight and the Ni content to a maximum of 4.0% by weight. The positive influence of Mn and Ni on the nature of the steel according to the invention can be optimally utilized when the sum of the Mn and Ni contents is at most 5% by weight. It is particularly advantageous in this regard when the Mn content is adjusted to a maximum of 1.0% by weight or the Ni content is adjusted to a maximum of 1.5 times the optionally existing copper content. The positive influences of the presence of Mn or Ni, such as the maintenance of optimal mechanical properties made possible by the targeted addition of Ni or Mn, in the steel according to the invention can be exploited in particular because the Mn content of the steel it is at least 0.20% by weight.

Las repercusiones negativas del contenido de S permitido de manera dirigida de acuerdo con la invención pueden evitarse debido a que la relación %Mn/%S del contenido de manganeso %Mn con respecto al contenido de azufre %S se ajusta a más de 2,0.The negative effects of the S content allowed in a targeted manner according to the invention can be avoided because the ratio% Mn /% S of the manganese content% Mn to the sulfur content% S is set to more than 2.0 .

El procedimiento de acuerdo con la invención para la fabricación de un producto plano de acero o producto alargado de acero comprende al menos las siguientes etapas de trabajo:The process according to the invention for the manufacture of a flat steel product or an elongated steel product comprises at least the following working steps:

a) facilitar un producto previo que está constituido por un acero formado de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, tal como un desbaste plano, un desbaste delgado, una palanquilla o una banda colada,a) providing a pre-product consisting of a steel formed according to one of the preceding claims, such as a slab, a thin slab, a billet or a cast strip,

b) calentar el producto previo hasta una temperatura de conformación en caliente que asciende a de 700 -1280 °C,b) heating the pre-product to a hot forming temperature of 700 -1280 ° C,

c) conformar en caliente el producto previo calentado hasta la temperatura de conformación en caliente para obtener el producto plano de acero o producto alargado de acero.c) hot forming the heated previous product to the hot forming temperature to obtain the flat steel product or elongated steel product.

Mediante la conformación en caliente en el intervalo de temperatura de 700 - 1280 °C se consiguen una disolución completa de precipitaciones eventualmente existentes, fuerzas de conformación adecuadas, una cinética de recristalización suficiente y un crecimiento de grano mínimo. De manera óptima asciende la temperatura de conformación en caliente a este respecto a de 850 a 1050 °C. En el caso de una conformación en el intervalo de temperatura entre 850 °C y 1050 °C se consigue una estructura especialmente de grano fino, tamaños de grano según ASTM E 112 = 4 y más finos.By hot forming in the temperature range 700-1280 ° C, complete dissolution of any precipitations that may exist, suitable forming forces, sufficient recrystallization kinetics and minimal grain growth are achieved. The hot forming temperature is optimally in this case from 850 to 1050 ° C. In the case of forming in the temperature range 850 ° C to 1050 ° C, a particularly fine-grained structure is achieved, grain sizes according to ASTM E 112 = 4 and finer.

Tras la conformación en caliente puede recorrer el producto plano o alargado obtenido de acuerdo con la invención distintos tratamientos con calor, para ajustar sus propiedades mecánicas.After hot shaping, the flat or elongated product obtained according to the invention can undergo different heat treatments to adjust its mechanical properties.

Un modo ventajoso en cuanto al aprovechamiento de energía de un tratamiento con calor de este tipo puede consistir en que el producto plano de acero o producto alargado de acero obtenido tras la conformación en caliente, a continuación de la conformación en caliente, se enfría lentamente con una velocidad de enfriamiento de como máximo 3,0 K/min, en particular 1,5 K/min, no debiendo ascender, desde el punto de vista económico del procedimiento, la velocidad de enfriamiento a menos de 1,0 K/min. De esta manera se consigue de modo directo la resistencia final del acero mediante precipitación de las fases de precipitación, tal como por ejemplo fases de Laves, de Heussler, de cobre, de Ni3Ti y/o de Ni3Al. Es especialmente ventajoso este modo de proceder, cuando el contenido de Ti del acero de acuerdo con la invención asciende a más del 0,60 % en peso. La resistencia a la tracción del producto plano o alargado así obtenido se encuentra normalmente en el intervalo de 700 - 1150 MPa. Puede ser ventajoso someter el producto plano o alargado conformado en caliente a partir del acero de acuerdo con la invención en primer lugar a un recocido de disolución a más de 700 °C, en particular de 700 - 1250 °C o de 700 -1000 °C, y enfriarlo a continuación con una velocidad de enfriamiento de al menos 25 K/min, para suprimir la formación de precipitaciones. Tras el respectivo enfriamiento se encuentra un producto intermedio, que con una resistencia a la tracción inferior a 900 Mpa es comparativamente blando y puede procesarse mecánicamente bien. Tras el respectivo enfriamiento puede endurecerse el producto obtenido a temperaturas de 150 - 700 °C durante un periodo de 15 minutos a 30 horas, para influir positivamente en el estado de precipitación de su estructura. En el caso de variantes que contienen Ti del acero de acuerdo con la invención se produce en este caso una precipitación de las fases de precipitación que contienen Ti, que provocan en particular un aumento de la resistencia.An advantageous way of using energy from such a heat treatment can be that the flat steel product or elongated steel product obtained after hot forming, following hot forming, is slowly cooled with a cooling rate of at most 3.0 K / min, in particular 1.5 K / min, the cooling rate should not, from the economic point of view of the process, be less than 1.0 K / min. In this way, the final strength of the steel is directly achieved by precipitation of the precipitation phases, such as, for example, Laves, Heussler, copper, Ni3Ti and / or Ni3Al phases. This procedure is particularly advantageous when the Ti content of the steel according to the invention amounts to more than 0.60% by weight. The tensile strength of the flat or elongated product thus obtained is normally in the range of 700-1150 MPa. It may be advantageous to subject the hot-formed flat or elongated product from the steel according to the invention first to a solution anneal at more than 700 ° C, in particular 700 - 1250 ° C or 700 -1000 ° C, and then cool it with a cooling rate of at least 25 K / min, to suppress the formation of precipitation. After the respective cooling, an intermediate product is found, which with a tensile strength less than 900 Mpa is comparatively soft and can be mechanically processed well. After the respective cooling, the product obtained can be hardened at temperatures of 150-700 ° C for a period of 15 minutes to 30 hours, to positively influence the state of precipitation of its structure. In the case of Ti-containing variants of the steel according to the invention, in this case, precipitation of the Ti-containing precipitation phases occurs, which in particular causes an increase in strength.

A continuación se explica en más detalle la invención por medio de ejemplos de realización.The invention is explained in more detail below by means of exemplary embodiments.

Ejemplo 1 (no de acuerdo con la invención)Example 1 (not according to the invention)

Se fundió un acero S1 con la composición indicada en la tabla 1 y se vertió para dar un bloque. Este producto previo se ha calentado hasta una temperatura de conformación en caliente de 1050 °C y se ha conformado a esta temperatura mediante prensado para dar un producto semifabricado (producto alargado).An S1 steel with the composition indicated in Table 1 was melted and poured to give a block. This pre-product has been heated to a hot forming temperature of 1050 ° C and has been formed at this temperature by pressing to give a semi-manufactured product (elongated product).

El producto así obtenido se ha sometido a recocido de disolución a una temperatura de recocido de disolución de 1050 °C durante un periodo de 1 h y a continuación se ha enfriado bruscamente mediante inmersión en agua.The product thus obtained was subjected to solution annealing at a solution anneal temperature of 1050 ° C for a period of 1 h and then quenched by immersion in water.

Tras el enfriamiento brusco presentaba el acero una resistencia a la tracción de 800 MPa y pudo mecanizarse con desprendimiento de virutas de manera sencilla con esta resistencia comparativamente baja.After quenching, the steel had a tensile strength of 800 MPa and could easily be machined with chip removal with this comparatively low strength.

Tras el procesamiento mecánico se endureció el producto mecanizado para el ajuste de su resistencia final a 500 °C durante 4 horas. Tras este endurecimiento presentaba el acero del producto una resistencia de 1070 MPa. Se mostró que el tratamiento de endurecimiento condujo a deformación en todo caso mínima del producto. Un endurecimiento a una temperatura de 550 °C y una duración de 1 h dio como resultado una resistencia de 1200 MPa. A una temperatura de 600 °C y el mismo periodo de endurecimiento de 1 h pudo conseguirse una resistencia de 1300 MPa.After mechanical processing, the machined product was hardened to adjust its final strength at 500 ° C for 4 hours. After this hardening, the product steel had a strength of 1070 MPa. It was shown that the hardening treatment led to in any case minimal deformation of the product. Curing at a temperature of 550 ° C and a duration of 1 h resulted in a strength of 1200 MPa. At a temperature of 600 ° C and the same curing period of 1 h, a strength of 1300 MPa could be achieved.

La densidad del acero S1 usado en el ejemplo 1 ascendía a 6,9 kg/dm3.The density of the S1 steel used in Example 1 was 6.9 kg / dm3.

Su estructura estaba constituida en más del 99 % en volumen por ferrita y fases precipitadas. Las fases precipitadas son extremadamente finas y habitualmente no pueden distinguirse en el microscopio óptico.Its structure consisted of more than 99% by volume of ferrite and precipitated phases. The precipitated phases are extremely fine and cannot usually be distinguished under the light microscope.

Ejemplo 2 (no de acuerdo con la invención)Example 2 (not according to the invention)

Se fundió un acero S2 con la composición indicada en la tabla 1 y se vertió para dar un bloque. El respectivo producto previo se ha conformado mediante prensado a una temperatura de conformación en caliente de 1050 °C. El producto así obtenido se ha sometido a recocido de disolución a una temperatura de recocido de disolución de 1050 °C durante un periodo de 1 h y a continuación se ha enfriado bruscamente mediante inmersión en agua.An S2 steel with the composition indicated in Table 1 was melted and poured to give a block. The respective pre-product has been formed by pressing at a hot forming temperature of 1050 ° C. The product thus obtained was subjected to solution annealing at a solution anneal temperature of 1050 ° C for a period of 1 h and then quenched by immersion in water.

Tras el enfriamiento brusco presentaba el acero una resistencia a la tracción de 920 MPa y pudo procesarse de manera mecánica de manera sencilla con esta resistencia comparativamente baja.After quenching, the steel had a tensile strength of 920 MPa and could easily be processed mechanically with this comparatively low strength.

Para el ajuste de su resistencia final se endureció el producto tras el procesamiento mecánico a 500 °C durante 4 horas. Tras este endurecimiento presentaba el acero del producto una resistencia de 1175 MPa. Se mostró también en este caso que el tratamiento de endurecimiento condujo a deformación en todo caso mínima del producto.To adjust its final strength, the product was hardened after mechanical processing at 500 ° C for 4 hours. After this hardening, the steel of the product had a strength of 1175 MPa. In this case too, it was shown that the hardening treatment led to in any case minimal deformation of the product.

La densidad del acero S2 usado en el ejemplo 2 ascendía a 6,9 kg/dm3.The density of the S2 steel used in Example 2 was 6.9 kg / dm3.

Su estructura estaba constituida en más del 99 % en volumen por ferrita y fases precipitadas.Its structure consisted of more than 99% by volume of ferrite and precipitated phases.

Ejemplo 3Example 3

Se fundió un acero S3 con la composición indicada en la tabla 1 y se vertió para dar un bloque.An S3 steel with the composition indicated in Table 1 was melted and poured to give a block.

El respectivo producto previo se ha conformado mediante prensado a una temperatura de conformación en caliente de 1000 °C para dar un bloque.The respective pre-product has been formed by pressing at a hot forming temperature of 1000 ° C to give a block.

El producto así obtenido se ha sometido a recocido de disolución a una temperatura de recocido de disolución de 1075 °C durante un periodo de 1 h y a continuación se ha enfriado bruscamente mediante inmersión en agua.The product thus obtained was subjected to solution annealing at a solution anneal temperature of 1075 ° C for a period of 1 h and then quenched by immersion in water.

Tras el enfriamiento brusco presentaba el acero una resistencia a la tracción de 860 MPa y pudo procesarse de manera mecánica de manera sencilla con esta resistencia comparativamente baja.After quenching, the steel had a tensile strength of 860 MPa and could be mechanically processed easily with this comparatively low strength.

Tras el procesamiento mecánico se endureció el producto para el ajuste de su resistencia final a 550 °C durante 1 hora. Tras este endurecimiento presentaba el acero del producto una resistencia de 1540 MPa. Se mostró que el tratamiento de endurecimiento condujo a deformación en todo caso mínima del producto.After mechanical processing, the product was hardened to adjust its final strength at 550 ° C for 1 time. After this hardening, the steel of the product had a strength of 1540 MPa. It was shown that the hardening treatment led to in any case minimal deformation of the product.

La densidad del acero S3 usado en el ejemplo 3 ascendía a 6,7 kg/dm3The density of the S3 steel used in Example 3 was 6.7 kg / dm3

Su estructura estaba constituida en más del 99 % en volumen por ferrita y fases precipitadas.Its structure consisted of more than 99% by volume of ferrite and precipitated phases.

Ejemplo 4Example 4

Se fundió un acero S4 con la composición indicada en la tabla 1 y se vertió para dar un bloque. Se añadieron por aleación cromo y molibdeno a la masa fundida para la evitación de una red superpuesta perjudicial (D03) y para la solidificación de cristal mixto.An S4 steel with the composition indicated in Table 1 was melted and poured to give a block. Chromium and molybdenum were alloyed to the melt for the avoidance of a detrimental overlay network (D03) and for mixed crystal solidification.

El respectivo producto previo se ha conformado mediante prensado a una temperatura de conformación en caliente de 1075 °C.The respective pre-product has been formed by pressing at a hot forming temperature of 1075 ° C.

El producto así obtenido se ha sometido a recocido de disolución a una temperatura de recocido de disolución de 1050 °C durante un periodo de 1 h y a continuación se ha enfriado bruscamente mediante inmersión en agua.The product thus obtained was subjected to solution annealing at a solution anneal temperature of 1050 ° C for a period of 1 h and then quenched by immersion in water.

Tras el enfriamiento brusco presentaba el acero una resistencia a la tracción de 805 MPa y pudo procesarse de manera mecánica de manera sencilla con esta resistencia comparativamente baja.After quenching, the steel had a tensile strength of 805 MPa and could be mechanically processed easily with this comparatively low strength.

Para el ajuste de su resistencia final se endureció el producto a 550 °C durante 1 hora. Tras este endurecimiento presentaba el acero del producto una resistencia de 1260 MPa. Se mostró que el tratamiento de endurecimiento condujo a deformación en todo caso mínima del producto.To adjust its final strength, the product was cured at 550 ° C for 1 hour. After this hardening, the product steel had a strength of 1260 MPa. It was shown that the hardening treatment led to in any case minimal deformation of the product.

La densidad del acero S4 usado en el ejemplo 4 ascendía a 6,1 kg/dm3.The density of the S4 steel used in Example 4 was 6.1 kg / dm3.

Su estructura estaba constituida en más del 99 % en volumen por ferrita y fases precipitadas.Its structure consisted of more than 99% by volume of ferrite and precipitated phases.

Tabla 1Table 1

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Claims (13)

REIVINDICACIONES 1. Acero con una densidad inferior a 7,25 kg/dm3 y que está constituido por, en % en peso1. Steel with a density lower than 7.25 kg / dm3 and which is constituted by, in % by weight C: hasta el 0,20 %C: up to 0.20% Si: 0,1 -3,50%Yes: 0.1 -3.50% Mn: 0,1 -3,50%Mn: 0.1 -3.50% N: hasta el 0,020 %N: up to 0.020% S: hasta el 0,40 %S: up to 0.40% P: hasta el 0,009 %P: up to 0.009% Al: 10,0 -25,0%Al: 10.0 -25.0% Ti: 0,55 -10,0%Ti: 0.55 -10.0% Cr: hasta el 6,0 %Cr: up to 6.0% Mo: hasta el 3,0 %Mo: up to 3.0% Ni: hasta el 4,0 %Ni: up to 4.0% V: hasta el 1,0%V: up to 1.0% W: hasta el 1,0%W: up to 1.0% Cu: hasta el 4 %Cu: up to 4% B: hasta el 0,08 %B: up to 0.08% Nb: hasta el 1,5%Nb: up to 1.5% el resto hierro e impurezas inevitables de manera condicionada por la producción, en donde la estructura del acero presenta más del 85 % en volumen de ferrita así como hasta el 10 % en volumen de austenita y como resto contenidos de fases intermetálicas así como proporciones de carburo, nitruro, bainita o perlita.the rest iron and unavoidable impurities in a way conditioned by the production, where the steel structure presents more than 85% by volume of ferrite as well as up to 10% by volume of austenite and as the rest contents of intermetallic phases as well as proportions of carbide , nitride, bainite or pearlite. 2. Acero según la reivindicación 1, caracterizado por que su contenido de C asciende a menos del 0,02 % en peso.2. Steel according to claim 1, characterized in that its C content is less than 0.02% by weight. 3. Acero según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que para la relación de %Mn/%S de su contenido de Mn %Mn y de su contenido de S %S se aplica %Mn/%S > 2,0.Steel according to one of the preceding claims, characterized in that for the ratio of% Mn /% S of its content of Mn% Mn and of its content of S% S,% Mn /% S> 2.0 is applied. 4. Acero según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que la suma de sus contenidos de Ni y Mn asciende a como máximo el 5 % en peso.Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the sum of its Ni and Mn contents amounts to a maximum of 5% by weight. 5. Acero según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que su contenido de N asciende a como máximo el 0,005 % en peso.Steel according to one of the preceding claims, characterized in that its N content is at most 0.005% by weight. 6. Acero según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que su contenido de Al asciende a más del 12 % en peso y los contenidos de Cr, Mo, Mn, Si, V, W, Ni, Nb, Ti cumplen la siguiente condición:Steel according to one of the preceding claims, characterized in that its Al content amounts to more than 12% by weight and the Cr, Mo, Mn, Si, V, W, Ni, Nb, Ti contents meet the following condition : (%Cr 2*%Mo %Mn %Si %V %W %Ni %Nb %Ti) > 0,05*%Al(% Cr 2 *% Mo% Mn% Si% V% W% Ni% Nb% Ti)> 0.05 *% Al con %Cr: contenido de Cr delwith% Cr: Cr content of the acero,steel, contenido de Mo delMo's content of %Mo: acero,% Mo: steel, contenido de Mn delMn content of %Mn: acero,% Mn: steel, contenido de Si delcontent of Si del %Si: acero,% Si: steel, contenido de V delV content of %V: acero,% V: steel, contenido de W delW content of %W: acero,% W: steel, contenido de Ni delNi content of %Ni: acero,% Ni: steel, contenido de Nb delNb content of %Nb: acero,% Nb: steel, contenido de Ti delTi content of %Ti: acero,% Ti: steel, contenido de Al delAl's content %Al: acero.% Al: steel. 7. Acero según una de las reivindicaciones anteriores, caracterizado por que su contenido de B asciende al menos al 0,0005 % en peso.Steel according to one of the preceding claims, characterized in that its B content is at least 0.0005 % by weight. 8. Procedimiento para la fabricación de un producto plano de acero o de un producto alargado de acero que comprende las etapas de trabajo8. Procedure for the manufacture of a flat steel product or an elongated steel product comprising the working steps a) facilitar un producto previo que está constituido por un acero formado de acuerdo con una de las reivindicaciones anteriores, tal como un desbaste plano, un desbaste delgado, una palanquilla o una banda colada,a) providing a pre-product consisting of a steel formed according to one of the preceding claims, such as a slab, a thin slab, a billet or a cast strip, b) calentar el producto previo hasta una temperatura de conformación en caliente que asciende a de 700 -1280 °C,b) heating the pre-product to a hot forming temperature of 700 -1280 ° C, c) conformar en caliente el producto previo calentado hasta la temperatura de conformación en caliente para obtener el producto plano de acero o el producto alargado de acero,c) hot forming the heated previous product to the hot forming temperature to obtain the flat steel product or the elongated steel product, d) tratar con calor opcionalmente el producto plano de acero o el producto alargado de acero obtenidos para el ajuste de sus propiedades mecánicas.d) optionally heat treating the flat steel product or the elongated steel product obtained to adjust its mechanical properties. 9. Procedimiento según la reivindicación 8, caracterizado por que la temperatura de conformación en caliente asciende a como máximo 1000 °C.9. Process according to claim 8, characterized in that the hot forming temperature is a maximum of 1000 ° C. 10. Procedimiento según una de las reivindicaciones 8 o 9, caracterizado por que el contenido de Ti del acero asciende al menos al 0,60 % en peso y por que el producto plano de acero o el producto alargado de acero obtenidos se enfría lentamente a continuación de la conformación en caliente con una velocidad de enfriamiento de como máximo 3 K/min.Process according to one of Claims 8 or 9, characterized in that the Ti content of the steel is at least 0.60% by weight and that the flat steel product or elongated steel product obtained is slowly cooled to continuation of hot forming with a cooling rate of max. 3 K / min. 11. Procedimiento según una de las reivindicaciones 8 o 9, caracterizado por que el contenido de Ti del acero asciende al menos al 0,60 % en peso y por que el producto plano de acero o el producto alargado de acero obtenidos, tras la conformación en caliente directamente a partir del calor de conformación o tras un recocido de disolución a una temperatura de 700 - 1250 °C, se enfría rápidamente con una velocidad de enfriamiento de al menos 25,0 K/min.Process according to one of Claims 8 or 9, characterized in that the Ti content of the steel amounts to at least 0.60% by weight and that the flat steel product or the elongated steel product obtained, after shaping hot directly from the heat of forming or after solution annealing at 700-1250 ° C, it is rapidly cooled with a cooling rate of at least 25.0 K / min. 12. Procedimiento según la reivindicación 11, caracterizado por que el producto plano de acero o el producto alargado de acero se endurecen en otra etapa de tratamiento térmico a temperaturas de 150 - 700 °C durante un periodo de 15 min a 30 horas.Process according to claim 11, characterized in that the flat steel product or the elongated steel product is hardened in another heat treatment stage at temperatures of 150-700 ° C for a period of 15 min to 30 hours. 13. Procedimiento según la reivindicación 11, caracterizado por que el producto plano de acero o el producto alargado de acero se procesan mecánicamente tras el enfriamiento rápido. Process according to claim 11, characterized in that the flat steel product or the elongated steel product are processed mechanically after rapid cooling.
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