ES2634219T3 - Agente antioxidante y procedimiento para la producción de material metálico - Google Patents

Agente antioxidante y procedimiento para la producción de material metálico Download PDF

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Abstract

Un agente antioxidante usado para la superficie de un material de partida metálico, que contiene: una pluralidad de fritas de vidrio que tienen diferentes puntos de reblandecimiento, conteniendo la pluralidad de fritas de vidrio fritas de vidrio a alta temperatura que tienen una viscosidad de 2 x 102 a 106 dPa · s a 1200ºC y fritas de vidrio a temperatura media que tienen una viscosidad de 2 x 102 a 106 dPa · s a 700ºC; arcilla de alfarero, conteniendo la arcilla de alfarero arcilla caolínica y una pluralidad de partículas de cuarzo; y al menos uno de bentonita y sepiolita, en el que el agente antioxidante contiene de 6 a 30 partes en peso de la arcilla del alfarero con respecto a 100 partes en peso de las fritas de vidrio a alta temperatura y al menos 4 partes en peso y menos de 9 partes en peso de al menos una de la bentonita y sepiolita con respecto a 100 partes en peso de las fritas de vidrio a alta temperatura.

Description

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de adherirse a la superficie del material de partida metálico. Es decir, en el intervalo de temperaturas bajas, el compuesto inorgánico a baja temperatura evita que la superficie del material de partida metálico entre en contacto con el aire exterior eimpide que se produzcan escamas en el intervalo de temperaturas bajas.
El compuesto inorgánico a baja temperatura preferible es una sal inorgánica y/o un óxido que tiene un punto de fusión de 400 a 600ºC. El óxido que tiene un punto de fusión no superior a 600ºC es, por ejemplo, ácido bórico (H3BO3) u óxido de boro (B2O3). Si se calienta, el ácido bórico se convierte en óxido de boro. El punto de fusión del óxido de boro es de aproximadamente 450ºC. La sal inorgánica que tiene un punto de fusión no superior a 600ºC es, por ejemplo, fosfato, bromuro de talio (TlBr) o metafosfato de plata (AgO3P). El punto de fusión del bromuro de talio es de aproximadamente 480ºC y el punto de fusión del metafosfato de plata es aproximadamente 480ºC. Más preferiblemente, el compuesto inorgánico a baja temperaturaes ácido bórico y/o óxido de boro.
Relación entre las viscosidades de las fritas de vidrio a alta temperatura y temperatura media y la viscosidaddel compuestoinorgánico a baja temperatura
La Figura 1 es un diagrama quemuestra la relación entre las viscosidades de las fritas de vidrio a alta temperatura y temperatura media y la viscosidad del compuesto inorgánico a baja temperatura. La Figura 1 se obtuvo mediante el procedimiento descrito a continuación. Se prepararon las fritas de vidrio a alta temperatura HT1 y HT2, las fritas de vidrio de temperatura media LT1 y LT2 y el compuestoinorgánico de baja temperatura LL indicados en la Tabla 1.
[Tabla 1]
TABLA 1
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Haciendo referencia a la Tabla 1, el compuesto inorgánico de baja temperatura LL era óxido de boro. Mediante el calentamiento de los componentes (HT1, HT2, LT1, LT2 y LL), se midieron las viscosidades a las temperaturas respectivas. Para la medición de la viscosidad, se usó el conocido método de arranque de bola de platino. Específicamente, una bola de platino sumergida en vidrio fundido y el compuesto inorgánico fundido se subió. Basándose en la carga aplicada a la bola de platino en ese momento y en la velocidad de arrastre, se determinaron las viscosidades.
Haciendo referencia a la figura 1, el símbolo "●" en la figura indica la viscosidad de las fritas de vidrio a alta temperatura HT1. El símbolo "○" indica la viscosidad de las fritas de vidrio a alta temperatura HT2. El símbolo "■" indica la viscosidad de las fritas de vidrio a temperatura media LT1. El símbolo "□" indica la viscosidad de las fritas devidrio atemperatura media LT2. El símbolo "Δ" indica la viscosidad del compuesto inorgánico abaja temperatura LL.
Haciendo referencia a la figura 1, la viscosidad del compuesto inorgánico a baja temperatura LL era de 2 x 102 a 106 dPa · s en el intervalo de temperatura de 400 a 800ºC, y no era inferior a 103 dPa · s en el intervalo de temperatura no superior a 600ºC. Las viscosidades de las fritas de vidrio a temperatura media LT1 y LT2 fueron de 2 x 102 a 106 dPa · s en el intervalo de temperaturas de 600 a 1200ºC. Es decir, a 700ºC, las viscosidades de las fritas de vidrio a temperaturamedia LT1 y LT2 estaban en el intervalo de2 x 102 a 106 dPa · s. Las viscosidades delas fritas devidrio a alta temperatura HT1 y HT2 fueron de 2 x 102 a 106 dPa · s en el intervalo de temperaturas de 1000 a 1550ºC. Es decir, a 1200ºC, las viscosidades de las fritas de vidrio a alta temperatura HT1 y HT2 estaban en el intervalo de 2 x 102 a 106dPa · s.
Como se ha descrito anteriormente, con el aumento de la temperatura, la viscosidad disminuye en el orden del compuesto inorgánico a baja temperatura, fritas de vidrio a temperatura media y fritas de vidrio a alta temperatura, y se produce un ablandamiento. Debido a las fritas de vidrio a alta temperatura, a las fritas de vidrio a temperatura media y al compuesto inorgánico a baja temperatura, el agente antioxidante es capaz de tener una viscosidad de un
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como 100 partes en peso, el contenido preferible del compuesto inorgánico a baja temperatura es de 4 a 20 partes en peso. El contenido preferible del agente antiadherente es de 15 a 35 partes en peso. El contenido preferible del agente de encolado es de 1,0 a 4,0 partes en peso. Los contenidos preferibles de la sal de metal alcalino y la sal de metal del grupo 2insoluble son de 0,1 a 1,5 partes en peso, respectivamente.
Si los componentes del agente antioxidante satisfacen los contenidos preferibles antes descritos, los efectos anteriormente descritos del agente antioxidante se consiguen de manera especialmente eficaz. Sin embargo, incluso si el contenido de cada uno de los componentes excede el intervalo preferible, los efectos del agente antioxidante se pueden conseguir hasta cierto punto.
Procedimiento para producir al agente antioxidante.
El agente antioxidante de acuerdo con esta realización se obtiene mezclando los componentes anteriormente descritos. En primer lugar, se preparan la pluralidad de componentes a contener en el agente antioxidante. A continuación, utilizando un dispositivo de molienda, la pluralidad de componentes se muele y se mezcla para producir una composición mixta. El dispositivo de trituración es, por ejemplo, un molino de bolas, un molino de varillas, un molino vibratorio, un molino planetario, un molino de torre, un molino Attritor, un molino de arena o similar. El dispositivo de trituración está equipado con un recipiente de molienda cilíndrico. La pluralidad de componentes preparados se coloca en el recipiente demolienda. En el recipiente demolienda, las bolas o varillas se ponen más. Girando o vibrando el recipiente demolienda, las fritas de vidrio a alta temperatura y las fritas de vidrio a temperatura media se trituran y se forman partículas que tienen cada una un diámetro de partícula de, por ejemplo, no mayor de 25 μm. En el momento de lamolienda y lamezcla, el agua también está contenida.
Mediante el procedimiento de producción descrito anteriormente, se produce el agente antioxidante.
[Proceso para producir el material metálico]
La Figura 2 es un diagrama de flujo que muestra un ejemplo de un proceso para producir un material metálico usando el agente antioxidante descrito anteriormente. Haciendo referencia a la figura 2, en primer lugar, se prepara el agente antioxidante de acuerdo con esta realización (S11). El agente antioxidante se produce mediante el procedimiento descrito anteriormente.
Sucesivamente, el agente antioxidante se aplica a la superficie de un material de partida metálico antes de ser calentado (S12). Es decir, el agente antioxidante se aplica a la superficie del material de partida metálico que tiene temperatura normal. El tipo de material de partida metálico no está sujeto a ninguna restricción especial. El material de partida metálico consiste, por ejemplo, en acero, titanio, aleación de titanio, cualquier otra aleación o similar. El acero es, por ejemplo, un acero al carbono, un acero inoxidable ferrítico, un acero inoxidable martensítico, un acero inoxidable austenítico, un acero de aleación o similar. La forma del material de partida metálico es como lingote, placa, flor, billete, material de placa, material de barra representado por un material de varilla y un alambre, tubo o similar.
El procedimiento para aplicar el agente antioxidante no está sujeto a ninguna restricción especial. Un trabajador puede aplicar el agente antioxidante a la superficie del material de partida metálico usando un cepillo. También, el agente antioxidante se puede aplicar a la superficie del material de partidametálico usando un pulverizador o similar. Se puede preparar un baño en el que se ha almacenado el agente antioxidante y el material de partida metálico puede sumergirse en el agente antioxidante en el baño (denominado "inmersión"). Por cualquiera de estos procedimientos de aplicación, el agente antioxidante se aplica a la superficie del material de partida metálico. El agente antioxidante contiene la arcilla del alfarero. Por lo tanto, el agente antioxidante aplicado a la superficie del material de partida metálico es menos propenso a escurrirse desde la superficie del material de partida metálico a temperatura normal. Después de que el agente antioxidante se ha aplicado a la superficie del material de partida metálico, el agente antioxidante puede secarse.
Sucesivamente, el material de partida metálico al que se ha aplicado el agente antioxidante se calienta (S13). En el momento del secado o en la fase temprana de calentamiento, la humedad del agente antioxidante se evapora, de manera que el agente antioxidante se solidifica. Debido a que contiene bentonita y/o sepiolita, el agente antioxidante es menos susceptible de despegarse de la superficie del material de partidametálico cuando se solidifica.
Cuando la temperatura de calentamiento aumenta, las fritas de vidrio a temperatura media, las fritas de vidrio a alta temperatura, el compuesto inorgánico a baja temperatura y similares en el agente antioxidante se ablandan y cubren la superficie del material de partida metálico. Como se ha descrito anteriormente, en el intervalo de temperaturas de la placa (de 400ºC a 1400ºC), el agente antioxidante se adhiere establemente a la superficie del material de partida metálico. Por lo tanto, las escamas son menos susceptibles de producirse sobre la superficie del material de partida metálico calentado.
[E caso en que el material de partida metálico se somete a tratamiento térmico]
En el caso en que el material de partida metálico es sometido a tratamiento térmico, la temperatura de tratamiento térmico es a veces no superior a 1000ºC. Por ejemplo, la temperatura de enfriamiento rápido del acero inoxidable es
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Ejemplo
Se prepararon una pluralidad de agentes antioxidantes que tenían diferentes contenidos de arcilla de alfarero y bentonita. Se evaluó la capacidad de suspensión, la propiedad anti-goteo y la durabilidad después del secado de cada uno dela pluralidad de agentes antioxidantes preparados.
[Método de prueba]
Se prepararonlos agentes antioxidantes indicados en la Tabla 2. [Tabla 2] TABLA 2
Número de prueba
Contenido (unidad: parte en peso con respecto a 100 partes en peso de fritas de vidrio a alta temperatura) Capacidad de suspensión
Fritas de vidrio a alta temperatura
Fritas de vidrio a temperatura media Alúmina Agua Bentonita Arcilla de alfarero
1
100 7,7 25,3 100 10 5 Ausente
2
100 7,7 25,3 100 5 10 Presente
3
100 7,7 25,3 100 6 6 Presente
4
100 7,7 25,3 100 9 9 Ausente
5
100 7,7 25,3 100 4 4 Presente
6
100 7,7 25,3 100 11 11 Ausente
7
100 7,7 25,3 100 11 1 Ausente
8
100 7,7 25,3 100 1 11 Presente
9
100 7,7 25,3 100 4 14 Presente
10
100 7,7 25,3 100 14 4 Ausente
11
100 7,7 25,3 100 15 0 Ausente
12
100 7,7 25,3 100 4 0 Presente
13
100 7,7 25,3 100 8 0 Presente
14
100 7,7 25,3 100 8 4 Presente
15
100 7,7 25,3 100 8 14 Presente
16
100 7,7 25,3 100 6 4 Presente
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100 7,7 25,3 100 6 14 Presente
10 Con referencia a la Tabla 2, todos los agentes antioxidantes de los números de ensayo 1 a 17 contenían fritas de vidrio a alta temperatura, fritas de vidrio a temperatura media, alúmina, agua y el agente de suspensión (bentonita y arcilla de alfarero). Todas las fritas de vidrio a alta temperatura de los números de ensayo 1 a 17 eran las fritas de vidrio a alta temperatura HT1 en la Tabla 1. Además, todas las fritas de vidrio a temperatura media de los números
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de ensayo 1 a 17 eran las fritas de vidrio a temperatura media LT1 en la Tabla 1. Las viscosidades a 1200ºC de las fritas de vidrio a alta temperatura HT1 estaban en el intervalo de 2 x 102 a 106 dPa · s. Las viscosidades a 700ºC de las fritas de vidrio a temperaturamedia LT1 estaban en el intervalo de 2 x 102 a 106 dPa · s.
El contenido (partes en peso) de los componentes con respecto a 100 partes en peso de las fritas de vidrio a alta temperatura de los números de ensayo 1 a 17 se indicaron en la Tabla 1. Específicamente, en los números de ensayo 1 a 17, los contenidos de fritas de vidrio a alta temperatura, fritas de vidrio a temperatura media, alúmina usada como agente antiadherente y agua eran iguales entre sí. Es decir, en los números de ensayo 1 a 17, sólo los contenidos delos agentes de suspensión (bentonita y arcillade alfarero) eran diferentes entre sí.
[Evaluación dela suspensibilidad]
Los agentes antioxidantes de los números de ensayo 1 a 17 se produjeron por el método descrito anteriormente. Después de transcurrida una hora después de la producción, se observó si el agente antioxidante de cada número de ensayo se había suspendido o no. Específicamente, se observó la presencia de precipitados en el agente antioxidante.
[Evaluación dela propiedad anti-goteo]
Sobre el agente antioxidante en suspensión de los agentes antioxidantes de los números de ensayo 1 a 17, se llevó a cabo la evaluación de la propiedad anti-goteo. Específicamente, se preparó un tanque en el que se había colocado el agente antioxidante del número de ensayo en suspensión. Una placa de acero inoxidable rectangular que tenía una superficie de 75 mm x 200 mm se sumergió en el agente antioxidante en suspensión en el tanque en un estado de erección. Después de la inmersión, la placa de acero inoxidable se retiró mientras se erigió. Simultáneamente al levantamiento, se dispuso una bandeja colectora bajo la placa de acero inoxidable, y el agente antioxidante que goteaba dela placa de acero inoxidable se recogió en la bandeja colectora.
Después de que el agente antioxidante hubo dejado de gotear, se midió el peso del agente antioxidante que se adhería a la superficie de la placa de acero inoxidable.
También, semidió además el peso del agente antioxidante recogido en la bandeja colectora.
El peso del agente antioxidante que se adhiere a la superficie de la placa de acero inoxidable se definió como una "cantidad de adhesión en tiempo estacionario". También la suma total del peso del agente antioxidante que se adhiere a la superficie de la placa de acero inoxidable y el peso del agente antioxidante recogido en la bandeja colectora se definió como una "cantidad de adhesión en el momento inicial".
Para cada número de ensayo, el rendimiento se calculó sobre la base de la Fórmula (1) siguiente.
Rendimiento = cantidad de adhesión en tiempo estacionario/cantidad de adhesión en el inicio (1)
En el ensayo descrito anteriormente, el agente antioxidante que se adhiere a la superficie de la placa de acero inoxidable contenía agua. Como se ha descrito anteriormente, cuando el agente antioxidante se utiliza realmente sobre el material de partida metálico, el componente acuoso del agente antioxidante se evapora mediante secado o calentamiento, y sólo el componente sólido (componente distinto del agua del agente antioxidante) permanece sobre la superficie de material de partida metálico. Por lo tanto, de la cantidad de adhesión al inicio y de la cantidad de adhesión en el tiempo estacionario, se calculó la cantidad de adhesión del componente sólido. Utilizando el rendimiento calculado, el rendimiento del agente antioxidante de cada número de ensayo en el caso en que la cantidad de adhesión del componente sólido en la cantidad de adhesión en tiempo estacionario se hizo igual (0,10 g/mm2) se determinó por conversión.
[Evaluación dela propiedad anti-despegado]
En el agente antioxidante en suspensión, se llevó a cabo un ensayo de las propiedades anti-despegado. Específicamente, se prepararon diez muestras de ensayo columnares consistentes en un acero inoxidable (la composición química corresponde al SUS304). Cada uno de los especímenes de ensayo tenía un diámetro de 11 mm y unalongitud de 10mm.
La muestra de ensayo preparada se sumergió en el agente antioxidante en suspensión del número de ensayo. Después, tras ser izada, la muestra de ensayo se secó en una atmósfera de 80ºC. La superficie de la muestra de ensayo se cubrió con el agente antioxidante solidificado. En ese momento, la cantidad de adhesión del agente antioxidante solidificado se reguló de manera que fuese de 0,25 g/mm2. La cantidad de adhesión (g/mm2) se definió mediante la siguiente fórmula (2).
Cantidad de adhesión = (peso total de 10 muestras de ensayo después de haberse aplicado y secado el agente antioxidante – peso total de 10 muestras de ensayo a las cuales no se ha aplicado el agente antioxidante)/área de la superficie total de 10 muestras de ensayo (2)
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Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107988470B (zh) * 2017-11-24 2019-04-16 中昊北方涂料工业研究设计院有限公司 一种低合金超高强度钢用热处理保护涂料的制备
KR101935269B1 (ko) 2017-12-06 2019-01-04 (주)동양인더스트리 유리 라이닝을 위한 하도 유약 조성물
JP7063717B2 (ja) * 2018-05-17 2022-05-09 トヨタ自動車株式会社 ホットスタンプ鋼材の製造方法
KR102172459B1 (ko) 2019-02-22 2020-10-30 엘지전자 주식회사 법랑 조성물, 그 제조방법 및 조리기기
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KR102172417B1 (ko) * 2019-02-22 2020-10-30 엘지전자 주식회사 법랑 조성물 및 이의 제조방법
CN115023509A (zh) * 2020-01-31 2022-09-06 日本制铁株式会社 合金材料加热用抗氧化剂和使用了其的合金材料的加热方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AR207684A1 (es) * 1975-04-07 1976-10-22 Ferro Corp Composicion de frita volatilizable
US4620993A (en) * 1984-03-30 1986-11-04 Ppg Industries, Inc. Color plus clear coating system utilizing organo-modified clay in combination with organic polymer microparticles
JP2591777B2 (ja) * 1988-03-01 1997-03-19 池袋琺瑯工業株式会社 ステンレス鋼グラスライニング用フリット組成物
US5242506A (en) * 1990-10-19 1993-09-07 United Technologies Corporation Rheologically controlled glass lubricant for hot metal working
WO1992007050A1 (en) * 1990-10-19 1992-04-30 United Technologies Corporation Rheologically controlled glass lubricant for hot metal working
JPH0817460A (ja) * 1994-06-29 1996-01-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd 鉛蓄電池
CN1176162A (zh) * 1996-09-11 1998-03-18 上海龙星结构工程公司 一种气体铜焊剂
US6001494A (en) * 1997-02-18 1999-12-14 Technology Partners Inc. Metal-ceramic composite coatings, materials, methods and products
US20020031656A1 (en) * 1998-03-04 2002-03-14 Inax Corporation Formed building material and room
CN1091142C (zh) * 1999-12-29 2002-09-18 宝山钢铁股份有限公司 金属热加工用润滑剂
EP1167310A1 (en) * 2000-06-28 2002-01-02 Ferro France S.A.R.L. Enamel composition
CN1348982A (zh) * 2000-10-16 2002-05-15 北京玻璃研究院 不锈钢叶片无余量精锻工艺用玻璃防护润滑剂
US6511931B1 (en) * 2001-07-16 2003-01-28 Ferro Corporation Easy-to-clean matte acid resistant ground coat
JP2003221688A (ja) * 2002-01-30 2003-08-08 Jfe Steel Kk ほうろう鋼板の製造方法
WO2006124415A2 (en) * 2005-05-12 2006-11-23 Ferro Corporation Porcelain enamel having a metallic appearance
JP5269341B2 (ja) * 2006-04-24 2013-08-21 新日鐵住金株式会社 熱間押出加工用潤滑剤組成物
EP2014747B1 (en) * 2006-04-24 2018-08-08 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Lubricant composition
JP2007314875A (ja) * 2006-04-24 2007-12-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼管の熱処理用酸化防止剤組成物
US7969077B2 (en) * 2006-06-16 2011-06-28 Federal-Mogul World Wide, Inc. Spark plug with an improved seal

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