ES2530142B1 - Separación selectiva de gasóleo pesado de coquizador. - Google Patents

Abstract

Método de separación selectiva de gasóleo pesado de coquer que comprende: introducir vapores del tambor del coquizador en una columna de fraccionamiento, retirar una corriente de gasóleo pesado de coquer, procesar dicha corriente de gasóleo para eliminar contaminantes, y obtener una corriente de gasóleo pesado, el cual es adecuado para hidrocraqueo; dando lugar dicho método a una mejora del diseño del sistema y proceso de coquización así como del rendimiento y separación del gasóleo pesado.

Description

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TABLA 4

Reciclaje bajo

Reciclaje cero Reciclaje cero con separación selectiva de HHCGO

Gravedad, API %

13,7 12,5 14,9

Densidad

0,9746 0,9829 0,9664

Azufre, % en peso

3,33 3,30 3,22

Nitrógeno, ppm en peso

2035 2015 1700

CCR, % en peso

1,68 2,12 0,97

C7 insolubles, ppm en peso

1013 2673 220

Ni+V, ppm en peso

2,0 3,1 0,69

Watson K

11,20 11,19 11,28

En una realización adicional de la invención como se muestra en la Figura 8, se extrae una corriente de HCGO (HHCGO) más pequeña y más pesada que contiene la mayoría de las 5 contaminantes de HCGO; tales como compuestos aromáticos de anillo múltiple y asfaltenos, a partir del separador, combinado con parte del producto de nafta ligero de la unidad de coquización retardada, y se envía a un extractor de SDA. Este disolvente de nafta ligera extraela mayoría de los componentes de HCGO a una fase de DAO/disolvente y rechaza los compuestos aromáticos más pesados de anillo múltiple y todos los asfaltenos a una fase de 10 brea. La fase de DAO del extractor se envía de nuevo a la sección de reflujo de HCGO del separador: o primero a una torre de vaporización instantánea para recuperar el volumen de disolvente de nafta ligera. La fase se lava con una corriente de nafta de cabecera que se envía de nuevo al separador con la fase de DAO y la corriente de HHCGO se envía a la sección de alimentación del separador. Debido a que no se requieren otros recipientes de separación o

15 intercambio térmico, el coste de extraer los compuestos multi-aromáticos es relativamente bajo en comparación con una unidad de SDA específica.

En otra realización de la invención, como se muestra en la Figura 9, se mezcla HHCGO con un disolvente seleccionado para rechazar selectivamente los compuestos aromáticos medios de anillo múltiple y otros contaminantes. Se requiere el equipo de recuperación de disolvente

20 adicional en esta realización. Esta versión se usa para producir HCGO apropiado para un hidrocraqueo VGO de aguas abajo que tiene capacidades limitadas para procesar materias primas difíciles.

En otra realización de la invención para aplicaciones de coquización de reciclaje cero, se extrae la corriente de HHCGO de la parte inferior del separador de la unidad de coquización25 retardada. Posteriormente, se separa la corriente de HHCGO en la unidad de SDA tal como en las realizaciones anteriores. La Figura 10 muestra la configuración para el rechazo de asfaltenos y los compuestos aromáticos de anillo múltiple más pesados con nafta ligera del coquizador. Esta realización maximiza los rendimientos de coquización retardada, garantizando que las propiedades de HHCGO recuperado son apropiadas para el hidrocraqueo de VGO. La 30 Figura 11 muestra un proceso de coquización de reciclaje cero combinado con el proceso de

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separación de HHCGO.

Las ventajas de retirar contaminantes en HCGO se pueden observar en la Figura 3 en forma de rendimientos de líquido incrementales que se producen a medida que se maximiza HCGO. El SDA también elimina la necesidad de costes de operación y de inversión incrementales en el

5 dispositivo de hidrocraqueo de VGO cuando se maximiza el punto final de HCGO. La Tabla 3 muestra las diferencias en las corrientes de alimentación y las propiedades para una coquización de reciclaje/baja presión y una coquización de reciclaje cero y una separación selectiva de SDA y HHCGO. La Tabla 5 muestra los rendimientos combinados de la coquización retardada y el hidrocraqueo de VGO para estas dos opciones.

10 TABLA 5

Coquización de reciclaje bajo

Coquización dereciclaje cero +separación selectiva de HHCGO

Alimentación VR, % en peso

-100,00 -100,00

Hidrógeno, % en peso

-0,90 -0,98

Coque, % en peso

27,62 26,72

Gas combustible, % en peso

6,28 6,35

Butanos, % en volumen

3,89 3,85

Nafta, % en volumen

17,86 17,49

Destilado, % en volumen

60,28 61,40

Aceite no convertido, % en volumen

0,55 0,61

Total de C5+, % en volumen

78,69 79,50

Inc C5+, % en volumen

0,81

Aumento margen, $/bbl VR

0,50

La producción de coque disminuye en un 0,9 % en peso, los rendimientos de líquidos totalesaumentan en un 0,81 % en volumen, y los rendimientos de destilado aumentan en un 1,1 % en volumen. Para un Coquizador Retardado de Residuos de Vacío, el valor de esta opción de

15 coquización con respecto a la coquización de reciclaje bajo convencional es de 0,50 $/bbl de la Corriente de Alimentación de Residuo a Vacío.

Se ha descrito el proceso de la invención y se ha explicado con referencia a las figuras de proceso esquemáticas. Las variaciones adicionales y las modificaciones pueden resultar evidentes para el experto ordinario en la materia, basándose en la descripción anterior y el

20 alcance de la invención viene determinado por las siguientes reivindicaciones.

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Claims (1)

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