ES2382382T3 - Procedimiento para la concepción de una turbina de un grupo motopropulsor aeronautico - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la concepción de una turbina, especialmente para una turbina de baja presión ó de una turbina de gas, sobre todo para un grupo motopropulsor aeronáutico y con varias fases que en el sentido axial están dispuestas una detrás de la otra en dirección de la impulsión de la turbina; en este caso, cada fase está constituida por una estacionaria corona de paletas de guía, que comprende varias paletas de guía fijas, y por una rotatoria corona de alabes de rodete, que comprende varios alabes de rodete rotatorios, y cada una de las fases está caracterizada por un parámetro de la relación entre paletas y alabes ó de la ratio "vane-to-blade", que representa la relación entre el número de paletas de guía y el número de alabes de rodete dentro de una misma fase; procedimiento éste que está caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de la fase se encuentra - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta misma fase.
Description
Procedimiento para la concepción de una turbina de un grupo motopropulsor aeronáutico.
5 (0001) La presente invención se refiere a un procedimiento para la concepción de una turbina, especialmente para una turbina de baja presión ó de una turbina de gas, sobre todo para un grupo motopropulsor aeronáutico y conforme a lo indicado en el preámbulo de la reivindicación de patente 1).
(0002) Las turbinas de gas, sobre todo los grupos motor propulsores aeronáuticos, se componen de varios grupos de construcción, concretamente, y entre otros elementos, de por lo menos um compresor, preferentemente de un compresor de baja presión y de un compresor de alta presión; de una cámara de combustión; así como de por lo menos una turbina, sobre todo de una turbina de alta presión y de una turbina de baja presión. En este caso, el compresor y la turbina del grupo motopropulsor aeronáutico comprenden, de forma preferente, varias fases que están dispuestas una detrás de la otra en el sentido axial y en la dirección de impulsión. Cada una de las fases
15 está constituida entonces por una estacionaria corona de paletas de guía y por una rotatoria corona de alabes de rodete, poseyendo la estacionaria corona de paletas de guía varias paletas de guía fijas, mientras que la rotatoria corona de alabes de rodete comprende varios alabes de rodete rotatorios. Cada fase está caracterizada por un parámetro que indica la relación entre el número de palets de guía y el número de alabes de rodete dentro de la fase. Este parámetro también es conocido como la relación paleta/alabe (ó vane-to-blade-ratio V/B).
(0003) Especialmente la turbina de baja presión de un grupo motor propulsor aeronáutico constituye una fuente de ruidos que no es desdeñable. Resulta que una turbina de baja presión emite los ruidos sobre todo a unas frecuencias que representan un múltiplo, de números enteros, de la llamada frecuencia de paso de álabe (bladepassing-frequency ó BPF). Esta frecuencia de paso der álabe de una fase es la frecuencia con la que los alabes de
25 rodete rotatorios de la fase giran por el lado de una paleta de guía fija dentro de la fase correspondiente..
(0004) Con el fin de reducir al mínimo la radiación de ruidos de la turbina de baja presión de un grupo motopropulsor aeronáutico, según el estado de la técnica ya es conocido fijar la relación entre paletas y alabes de aquellas fases de la turbina de baja presión, las cuales están posicionadas corriente abajo, a un valor de aproximadamente 1,5 para de este modo poder amortiguar los ruidos a la frecuencia de paso del álabe.
(0005) Por consiguiente, la Patente Núm. A - 3 194 487 de los Estados Unidos revela un compresor con una radiación mínima de ruidos; a este efecto, las fases - que en el sentido axial están situadas una detrás de la otra, y las mismas se componen de varias paletas de guía estacionarias (corona de paletas de guía) así como de varios
35 alabes de rodete rotatorios (corona de alabes de rodete) - están caracterizadas por un parámetro de la relación entre paletas y alabes.
(0006) La Patente Alemana Núm. DE 42 28 918 A1 indica una forma de disposición de paletas con un reducido nivel de ruidos, en la que el número de las paletas de guía para una determinada cantidad de alabes de rodete es elegido de tal manera que puedan ser obtenidos los mismos valores de una relación de corte para por lo menos dos armónicas de la frecuencia de los alabes.
(0007) A pesar de estas medidas constructivas, conocidas según el estado de la técnica, es así que las actualmente conocidas turbinas de baja presión de los grupos motopropulsores aeronáuticos siguen teniendo - a
45 unas condiciones de trabajo críticas en cuanto a la generación de ruidos, sobre todo al tratarse de vuelos de aproximación de un avión ó durante el desplazamiento del avión sobre las pistas de un aeropuerto - un muy elevado nivel de ruidos.
(0008) Partiendo de esta base, la presente invención tiene el objeto de proporcionar un novedoso procedimiento para la concepción de una turbina, sobre todo de una turbina de baja presión ó de una turbina de gas, especialmente para un grupo motopropulsor aeronáutico.
(0009) De acuerdo con la presente invención, este objeto se consigue por medio de un procedimiento que está indicado en la reivindicación de la patente 1). Conforme a la presente invención, por lo menos una de las fases de
55 la turbina está concebida de tal manera que el parámetro de relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos -entre un límite inferior de corte para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta fase y un límite superior de corte para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta misma fase.
(0010) A través del principio de construcción según la presente invención para una turbina de un grupo motopropulsor aeronáutico existe la posibilidad de reducir claramente el nivel de los ruidos producidos por la turbina. Por consiguiente, por medio de la presente invención puede ser reducida claramente la radiación de ruidos, producidos dentro de la gama de la llamada frecuencia de paso del álabe (BPF).
65 (0011) Según una preferida ampliación de la forma de realización de la presente invención es así que por lo menos una de las fases de la turbina está concebida de tal manera que el parámetro de relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite inferior de corte para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta fase y un límite superior de corte para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta misma fase.
(0012) Mediante esta preferida ampliación de la forma de realización de la presente invención existe la posibilidad 5 de reducir también la radiación de los ruidos con unas frecuencias que corresponden al doble de la llamada frecuencia de paso del álabe.
(0013) Según otra preferida ampliación de la forma de realización de la presente invención resulta que por lo menos una de las fases de la turbina, las cuales están situadas corriente arriba y en dirección de la impulsión, está concebida de tal manera que el parámetro de relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite inferior de corte para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta fase y un límite superior de corte para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de estas misma fase, y, además, por lo menos una de las fases de la turbina, las cuales están situadas corriente abajo y en dirección de la impulsión, está
15 concebida de tal manera que el parámetro de relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite inferior de corte para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta fase y un límite superior de corte para el modo k= -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta misma fase.
(0014) Otras preferidas ampliaciones de la forma de realización de la presente invención pueden ser apreciadas en las reivindicaciones secundarias así como en la descripción, relacionada a continuación. Algunos ejemplos para la realización de la presente invención se explican con más detalles a través de los planos adjuntos, pero sin que estos ejemplos estén limitados a estos planos, en los cuales:
25 La Figura 1 muestra un diagrama explicativo de la concepción según la presente invención de las fases de una turbina conforme a la relación paletas/alabes y con vista a los modos k = -1 y k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF); mientras que
La Figura 2 indica un diagrama explicativo de la concepción según la presente invención de las fases de una turbina conforme a la relación paletas/alabes y con vista a los modos k = -1, k = -2 y k = -3 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF).
(0015) A continuación, la presente invención se describe con mayor detalle, haciendo para ello referencia a las Figuras 1 y 2.
35 (0016) La presente invención proporciona un principio para la construcción ó el diseño en cuanto a la concepción de las fases de una turbina, concretamente de una turbina de baja presión para un grupo motopropulsor aeronáutico. Una turbina de baja presión de este tipo comprende varias fases que en el sentido axial están dispuestas, una detrás de la otra, en la dirección de impulsión de la turbina de baja presión. Cada fase está constituida por una corona de paletas de guía estacionarias y por una corona de alabes de rodete rotatorios. La corona de paletas de guía dispone de varias paletas de guía estacionarias que también son conocidas como “vanes” ó pínulas. La rotatoria corona de alabes de rodete de cada fase dispone de varios alabes de rodete rotatorios que también son conocidos como “blades” ú hojas. La presente invención indica ahora un principio de construcción ó de diseño por medio del cual la llamada relación entre paleta y álabe ó “vane to blade ratio” de las
45 distintas fases de una turbina de baja presión puede ser adaptada de tal manera que la turbina de baja presión radie el más reducido posible nivel de ruidos y esto, concretamente, a unas condiciones de trabajo de la turbina ó del grupo motopropulsor aeronáutico, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos. Estas condiciones de trabajo, críticas en cuanto a la generación de ruidos, pueden ser, por ejemplo, el vuelo de aproximación de un avión ó la rodadura del avión sobre las pistas de un aeropuerto. Los ruidos, radiados en estos casos, están caracterizados por unas frecuencias que representan un múltiplo, de números enteros, de la llamada frecuencia de paso de álabe (BPF).
(0017) En el sentido de la presente invención, por lo menos una fase de la turbina de baja presión es concebida de tal manera que -a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de
55 ruidos - la relación entre paleta y álabe (V/B) se encuentre entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de paleta (BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de paleta (BPF) de esta misma fase.
(0018) La Figura 7 muestra un diagrama 10 para una turbina de baja presión con un total de siete fases; en este caso, en el eje del diagrama 10, el cual se extiende en el sentido horizontal, están indicadas seis coronas, V2 hasta V7, de las siete coronas de paletas de guía, como asimismo se indican las siete coronas (B1 hasta B7) de los alabes de rodete. En el eje del diagrama 10, el cual se extiende en el sentido vertical, está indicada la relación paletas/alabes (V/B). La referencia 11 representa en la Figura 1 un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF), mientras que la referencia 12 representa el límite de corte superior para el 65 modo k = -1 de esta frecuencia de paso del álabe. Por encima del límite de corte superior 12 así como por debajo del límite de corte inferior 11 queda amortiguado el modo k = -1 de la frecuencia de paso del álabe. Dentro de la zona 15, que está situada entre el límite de corte inferior 11 y el límite de corte superior 12 para el modo k = -1 de la frecuencia de paso del álabe, se produce, sin embargo, una prácticamente no-amortiguada propagación del
modo k = -1 de la frecuencia de paso del álabe. Mediante la referencia 13 se indica en la Figura 1 un límite de corte inferior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso del álabe. La referencia 14 representa el límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso del álabe. Por consiguiente, dentro de la zona 16, situada entre el límite de corte inferior 13 y el límite de corte superior 14 para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de
5 álabe (BPF), se produce una prácticamente no-amortiguada propagación del modo k = -2; en este caso, tanto por debajo del límite de corte inferior 13 como por encima del límite de corte superior 14 para el modo k = -2 puede ser conseguida una buena amortiguación de la frecuencia.
(0019) Con la referencia 17 está indicado en la Figura 1 el principio de construcción, conocido según el estado de la técnica para la concepción de la relación paletas/alabes de las turbinas de baja presión. Por consiguiente, y según la curva 17, la relación de paletas/alabes de las fases (V5 hasta B7), que están posicionadas corriente abajo, es elegida de tal manera que esta relación para las fases, situadas corriente abajo, se encuentre por encima del límite de corte superior 12 para el modo k = -1 de la frecuencia de paso del álabe. Según el estado de la técnica, esto es conseguido por el hecho de que, para estas fases, la relación paletas/alabes (V/B) es fijada para
15 un valor de aproximadamente 1,50. Para las fases (V2 hasta B4), que están posicionadas corriente arriba, según el estado de la técnica es elegida, sin embargo, una relación paletas/alabes (V/B) de aproximadamente 0,90. Este tipo de relación paletas/alabes se encuentra, desde luego, dentro de la zona 15, de tal modo que, según el estado de la técnica, dentro de las fases posicionadas corriente arriba no se puede producir ninguna amortiguación de las ondas sonoras con unas frecuencias dentro de la gama de la frecuencia de paso de álabe (BPF).
(0020) Otro problema del principio de construcción 17, conocido según el estado de la técnica, puede ser apreciado en la Figura 2 en la cual se contemplan las características de propagación y de amortiguación de los modos k = -1, k = -2 así como k = -3 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF). Por consiguiente, en el diagrama 19 de la Figura 2 se indica con la referencia 20 el límite de corte inferior para el modo k = -1 de la doble
25 frecuencia de paso de álabe (2BPF). El límite de corte superior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) está indicado en la Figura 2 con la referencia 21, mientras que la referencia 22 representa en la Figura 2 el límite de corte inferior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF). Dentro de la zona 23 de la Figura 2, la cual se extiende entre el límite de corte superior 21 y el límite de corte inferior 22 para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF), se produce, por lo tanto, una prácticamente noamortiguada propagación del modo k = -2 de la dobla frecuencia de paso de álabe (2BPF). Además, en la Figura 2 está representada una correspondiente zona 24 para el modo k = -3 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF), la cual se encuentra situada entre el límite de corte superior 25 y el límite de corte inferior 26 para el modo k = -3 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF).
35 (0021) Con la referencia 17 está indicado en la Figura 2 otra vez el principio de construcción ó de diseño, conocido según el estado de la técnica para la concepción de la relación paletas/alabes (V/B) para las fases de una turbina de baja presión. Por lo tanto, en la Figura 2 puede ser apreciado claramente que para el principio de construcción, conocido según el estado de la técnica, la relación de paletas/alabes (V/B) dentro de la zona de las fases (V5 hasta B7), posicionadas corriente abajo, se encuentra por encima del límite de corte inferior 20 para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso del álabe. Por consiguiente, según el estado de la técnica no se produce ninguna amortiguación del modo k = -1 de la doble frecuencia de paso del álabe dentro de la zona de las fases que están situadas corriente abajo. Además, dentro del ámbito de las fases (V1 hasta B4), posicionadas corriente arriba, la relación de paletas/alabes de estas fases se encuentra dentro de la zona 23, de lo cual se puede deducir que para estas fases no tiene lugar ninguna amortiguación del modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF).
45 (0022) En las Figuras 1 y 2, la referencia 18 indica un principio de diseño ó de construcción especialmente preferido para la relación paletas/alabes de las fases de una turbina de baja presión. Este principio será descrito a continuación con más detalles.
(0023) Tal como esto puede ser apreciado sobre todo en la Figura 1, las fases (V2 hasta B4) de la turbina, las cuales están situadas corriente arriba y en la dirección de impulsión, están concebidas de tal manera que la relación paletas/alabes (V/B) de las mismas se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre el límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) y el límite de corte superior 14 para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de
55 álabe (BPF). Dentro de la zona de estas fases, la relación paletas/alabes se encuentra, de forma preferente, entre 0,6 y 0,8, sobre todo se encuentra dentro de una gama de aproximadamente 0,7. Dentro de la zona de las fases posicionadas corriente arriba, la relación paletas/alabes (V/B) es puesta, por consiguiente, dentro de un corredor que está situado entre el límite de corte inferior 11 del modo k = -1 de la frecuencia de paso del álabe y el límite de corte superior 14 del modo k = -2 de la frecuencia de paso del álabe. De esta manera, dentro de la zona de estas fases se produce una buena amortiguación de los modos k = -1 y k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF).
(0024) Según lo indicado en la Figura 1, dentro de la zona de las fases (V5 hasta B7) de la turbina de baja presión, las cuales están posicionadas corriente abajo, la relación entre las paletas y los alabes de estas fases es fijada dentro de una gama que se encuentra por encima del límite de corte superior 12 del modo k = -1 de la frecuencia 65 de paso del álabe. Además, esta relación paletas/alabes es elegida para estas fases de tal manera que la misma esté situada, según indica la Figura 2, dentro de la zona de estas fases entre el límite de corte inferior 20 para el modo k = -1 y el límite de corte superior 21 para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF). Esto es conseguido por el hecho de que dentro de la zona de las fases de la turbina, las cuales están posicionadas
corriente abajo, la relación paletas/alabes (V/B) es fijada con un valor que se encuentra dentro de la gama entre 1,3 y 1,5, de forma preferente está este valor en aproximadamente1,4.
(0025) En la Figura 2 puede ser apreciado, además, que por medio de la relación paletas/alabes (V/B) para las
5 fases (V2 hasta B4), que están posicionadas corriente arriba - relación ésta que ya ha sido comentada anteriormente con referencia a la Figura 1 y la misma es fijada preferentemente para una gama entre 0,6 y 0,8 puede ser conseguido, pues, que esta relación se encuentre por fuera de la zona 23, en la que el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) se puede propagar prácticamente de una manera no-amortiguada. Resulta que para estas fases, la zona 23 es aplicada para el modo k = -3 de la doble frecuencia de paso de álabe
10 (2BPF), el cual no es crítico.
(0026) Del principio de construcción ó de diseño anteriormente descrito para la relación entre las paletas y los alabes de las fases de una turbina de baja presión puede ser deducido que a través de la presente invención pueden ser amortiguados los modos k = -1 y k =-2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) así como los modos k
15 = -1 y k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF). Por consiguiente, una turbina, construida de esta manera, está caracterizada por una más reducida radiación de ruidos, con unas frecuencias dentro de la gama de la frecuencia de paso del álabe así como de la doble frecuencia de paso del álabe. Por medio de la presente invención existe ahora la posibilidad de concebir todas las fases de una turbina de baja presión de tal manera que esta turbina de baja presión tenga un óptimo comportamiento en cuanto a la generación de ruidos.
20 (0027) Tal como anteriormente indicado, las Figuras 1 y 2 representan solamente un preferido ejemplo para la realización de la presente invención. No se quisiera dejar de indicar aquí que en el sentido de la presente invención existe naturalmente también la posibilidad de elegir la relación entre paletas y alabes ó la ratio “vane-to-blade” para todas las fases de la turbina de baja presión y de tal manera que está relación se encuentre entre un límite de corte
25 inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de la respectiva fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de la fase correspondiente.
(0028) Existe, asimismo, la posibilidad de elegir la relación entre paletas y alabes para las fases posicionadas corriente arriba de tal manera que la misma se encuentre, para las fases posicionadas corriente arriba, entre un 30 límite de corte inferior para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF), mientras que para las fases, situadas corriente abajo, esta relación se encuentra, en cambio, entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF). También con las turbinas de baja presión, concebidas de esta manera, es posible conseguir una
35 buena amortiguación de la propagación sonora y, por consiguiente, una reducción al mínimo de los ruidos generados por la turbina de baja presión.
Claims (1)
- REIVINDICACIONES1ª.- Procedimiento para la concepción de una turbina, especialmente para una turbina de baja presión ó de una turbina de gas, sobre todo para un grupo motopropulsor aeronáutico y con varias fases que en el sentido axial5 están dispuestas una detrás de la otra en dirección de la impulsión de la turbina; en este caso, cada fase está constituida por una estacionaria corona de paletas de guía, que comprende varias paletas de guía fijas, y por una rotatoria corona de alabes de rodete, que comprende varios alabes de rodete rotatorios, y cada una de las fases está caracterizada por un parámetro de la relación entre paletas y alabes ó de la ratio “vane-to-blade”, que representa la relación entre el número de paletas de guía y el número de alabes de rodete dentro de una misma fase; procedimiento éste que está caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de la fase se encuentra - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta misma fase.15 2ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 1) y caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente arriba en la dirección de impulsión, está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de esta fase se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de esta misma fase.3ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 2) y caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente arriba en la dirección de impulsión, está concebida de tal manera que25 el parámetro de la relación paletas/alabes de esta fase se encuentre entre 0,6 y 0,8.4ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 3) y caracterizado porque el parámetro de la relación paletas/alabes de esta fase es concebido con aproximadamente 0,7.5ª.- Procedimiento conforme a una ó a varias de las reivindicaciones 1) hasta 4) y caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe35 (2BPF) de esta misma fase.6ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 5) y caracterizado porque por lo menos una de las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente abajo en la dirección de impulsión, está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de la misma se encuentre - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta fase y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de esta misma fase.7ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 6) y caracterizado porque por lo menos una de las fases de la45 turbina, las cuales están dispuestas corriente abajo en la dirección de impulsión, está concebida de tal manera que el parámetro de la relación paletas/alabes de esta fase se encuentre entre 1,3 y 1,5.8ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 7) y caracterizado porque el parámetro de la relación paletas/alabes de esta fase está concebido con aproximadamente 1,4.9ª.- Procedimiento conforme a una ó a varias de las reivindicaciones 1) hasta 8) y caracterizado porque las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente arriba en la dirección de impulsión, están concebidas de tal manera que los parámetros de la relación paletas/alabes de las mismas se encuentren -a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior55 para el modo k = -1 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la frecuencia de paso de álabe (BPF) de la respectiva fase; así como caracterizado, además, porque las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente abajo en la dirección de impulsión, están concebidas de tal manera que los parámetros de la relación paletas/alabes de las mismas se encuentren - a unas condiciones de trabajo de la turbina, las cuales son críticas en cuanto a la generación de ruidos - entre un límite de corte inferior para el modo k = -1 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) y un límite de corte superior para el modo k = -2 de la doble frecuencia de paso de álabe (2BPF) de la respectiva fase.10ª.- Procedimiento conforme a la reivindicación 6) y caracterizado porque las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente arriba en la dirección de impulsión, están concebidas de tal manera que los parámetros de la65 relación paletas/alabes de estas fases se encuentren entre 0,6 y 0,8, de forma preferente a 0,7, aproximadamente; así como caracterizado, además, porque las fases de la turbina, las cuales están dispuestas corriente abajo en la dirección de impulsión, están concebidas de tal manera que los parámetros de la relación paletas/alabes de estas fases se encuentren entre 1,3 y 1,5, de forma preferente a 1,4, aproximadamente.
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Families Citing this family (119)
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---|---|---|---|---|
US8667688B2 (en) | 2006-07-05 | 2014-03-11 | United Technologies Corporation | Method of assembly for gas turbine fan drive gear system |
US7704178B2 (en) | 2006-07-05 | 2010-04-27 | United Technologies Corporation | Oil baffle for gas turbine fan drive gear system |
US10107231B2 (en) | 2006-08-15 | 2018-10-23 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with geared architecture |
US9976437B2 (en) | 2006-08-15 | 2018-05-22 | United Technologies Corporation | Epicyclic gear train |
US8858388B2 (en) | 2006-08-15 | 2014-10-14 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine gear train |
US8753243B2 (en) | 2006-08-15 | 2014-06-17 | United Technologies Corporation | Ring gear mounting arrangement with oil scavenge scheme |
WO2008045072A1 (en) | 2006-10-12 | 2008-04-17 | United Technologies Corporation | Dual function cascade integrated variable area fan nozzle and thrust reverser |
US20080273961A1 (en) | 2007-03-05 | 2008-11-06 | Rosenkrans William E | Flutter sensing and control system for a gas turbine engine |
US11149650B2 (en) | 2007-08-01 | 2021-10-19 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine section of high bypass turbofan |
US11346289B2 (en) | 2007-08-01 | 2022-05-31 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine section of high bypass turbofan |
US11242805B2 (en) | 2007-08-01 | 2022-02-08 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine section of high bypass turbofan |
US11486311B2 (en) | 2007-08-01 | 2022-11-01 | Raytheon Technologies Corporation | Turbine section of high bypass turbofan |
US20150377123A1 (en) | 2007-08-01 | 2015-12-31 | United Technologies Corporation | Turbine section of high bypass turbofan |
US9701415B2 (en) | 2007-08-23 | 2017-07-11 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with axial movable fan variable area nozzle |
US9957918B2 (en) | 2007-08-28 | 2018-05-01 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine front architecture |
US8468797B2 (en) * | 2007-09-06 | 2013-06-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine systems and related methods involving vane-blade count ratios greater than unity |
US8973374B2 (en) | 2007-09-06 | 2015-03-10 | United Technologies Corporation | Blades in a turbine section of a gas turbine engine |
US7984607B2 (en) | 2007-09-06 | 2011-07-26 | United Technologies Corp. | Gas turbine engine systems and related methods involving vane-blade count ratios greater than unity |
US20140157754A1 (en) | 2007-09-21 | 2014-06-12 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine compressor arrangement |
US20140174056A1 (en) | 2008-06-02 | 2014-06-26 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with low stage count low pressure turbine |
US9885313B2 (en) | 2009-03-17 | 2018-02-06 | United Technologes Corporation | Gas turbine engine bifurcation located fan variable area nozzle |
US9995174B2 (en) | 2010-10-12 | 2018-06-12 | United Technologies Corporation | Planetary gear system arrangement with auxiliary oil system |
US10605167B2 (en) | 2011-04-15 | 2020-03-31 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine front center body architecture |
US9523422B2 (en) | 2011-06-08 | 2016-12-20 | United Technologies Corporation | Flexible support structure for a geared architecture gas turbine engine |
US9239012B2 (en) | 2011-06-08 | 2016-01-19 | United Technologies Corporation | Flexible support structure for a geared architecture gas turbine engine |
US9631558B2 (en) | 2012-01-03 | 2017-04-25 | United Technologies Corporation | Geared architecture for high speed and small volume fan drive turbine |
US9909505B2 (en) | 2011-07-05 | 2018-03-06 | United Technologies Corporation | Efficient, low pressure ratio propulsor for gas turbine engines |
US9506422B2 (en) | 2011-07-05 | 2016-11-29 | United Technologies Corporation | Efficient, low pressure ratio propulsor for gas turbine engines |
US9938898B2 (en) | 2011-07-29 | 2018-04-10 | United Technologies Corporation | Geared turbofan bearing arrangement |
US9416677B2 (en) | 2012-01-10 | 2016-08-16 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine forward bearing compartment architecture |
US20130186058A1 (en) | 2012-01-24 | 2013-07-25 | William G. Sheridan | Geared turbomachine fan and compressor rotation |
US20130192191A1 (en) | 2012-01-31 | 2013-08-01 | Frederick M. Schwarz | Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features |
US10724431B2 (en) | 2012-01-31 | 2020-07-28 | Raytheon Technologies Corporation | Buffer system that communicates buffer supply air to one or more portions of a gas turbine engine |
US8714913B2 (en) | 2012-01-31 | 2014-05-06 | United Technologies Corporation | Low noise compressor rotor for geared turbofan engine |
US8632301B2 (en) | 2012-01-31 | 2014-01-21 | United Technologies Corporation | Low noise compressor rotor for geared turbofan engine |
US8869508B2 (en) | 2012-01-31 | 2014-10-28 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine variable area fan nozzle control |
US10415468B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-09-17 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine buffer system |
US20150204238A1 (en) * | 2012-01-31 | 2015-07-23 | United Technologies Corporation | Low noise turbine for geared turbofan engine |
US20150345426A1 (en) | 2012-01-31 | 2015-12-03 | United Technologies Corporation | Geared turbofan gas turbine engine architecture |
US8246292B1 (en) | 2012-01-31 | 2012-08-21 | United Technologies Corporation | Low noise turbine for geared turbofan engine |
US20130192251A1 (en) | 2012-01-31 | 2013-08-01 | Peter M. Munsell | Buffer system that communicates buffer supply air to one or more portions of a gas turbine engine |
US9394852B2 (en) | 2012-01-31 | 2016-07-19 | United Technologies Corporation | Variable area fan nozzle with wall thickness distribution |
US9593628B2 (en) | 2012-01-31 | 2017-03-14 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine variable area fan nozzle with ice management |
US8863491B2 (en) | 2012-01-31 | 2014-10-21 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine shaft bearing configuration |
US20130192240A1 (en) | 2012-01-31 | 2013-08-01 | Peter M. Munsell | Buffer system for a gas turbine engine |
US20150192070A1 (en) | 2012-01-31 | 2015-07-09 | United Technologies Corporation | Geared turbofan gas turbine engine architecture |
US10113434B2 (en) | 2012-01-31 | 2018-10-30 | United Technologies Corporation | Turbine blade damper seal |
US10400629B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-09-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine shaft bearing configuration |
US8935913B2 (en) | 2012-01-31 | 2015-01-20 | United Technologies Corporation | Geared turbofan gas turbine engine architecture |
US20130192198A1 (en) | 2012-01-31 | 2013-08-01 | Lisa I. Brilliant | Compressor flowpath |
US9169781B2 (en) | 2012-01-31 | 2015-10-27 | United Technologies Corporation | Turbine engine gearbox |
US20160025004A1 (en) * | 2012-01-31 | 2016-01-28 | United Technologies Corporation | Low noise turbine for geared turbofan engine |
US10240526B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-03-26 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section |
US9835052B2 (en) | 2012-01-31 | 2017-12-05 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features |
US10287914B2 (en) | 2012-01-31 | 2019-05-14 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features |
US10107191B2 (en) | 2012-02-29 | 2018-10-23 | United Technologies Corporation | Geared gas turbine engine with reduced fan noise |
US8790075B2 (en) | 2012-03-30 | 2014-07-29 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine geared architecture axial retention arrangement |
US10138809B2 (en) | 2012-04-02 | 2018-11-27 | United Technologies Corporation | Geared turbofan engine with a high ratio of thrust to turbine volume |
US10125693B2 (en) | 2012-04-02 | 2018-11-13 | United Technologies Corporation | Geared turbofan engine with power density range |
US20150308351A1 (en) | 2012-05-31 | 2015-10-29 | United Technologies Corporation | Fundamental gear system architecture |
US8572943B1 (en) | 2012-05-31 | 2013-11-05 | United Technologies Corporation | Fundamental gear system architecture |
US9624834B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-04-18 | United Technologies Corporation | Low noise compressor rotor for geared turbofan engine |
US9863319B2 (en) | 2012-09-28 | 2018-01-09 | United Technologies Corporation | Split-zone flow metering T-tube |
US8834099B1 (en) | 2012-09-28 | 2014-09-16 | United Technoloiies Corporation | Low noise compressor rotor for geared turbofan engine |
US20160138474A1 (en) | 2012-09-28 | 2016-05-19 | United Technologies Corporation | Low noise compressor rotor for geared turbofan engine |
WO2014058453A1 (en) | 2012-10-08 | 2014-04-17 | United Technologies Corporation | Geared turbine engine with relatively lightweight propulsor module |
EP2909460A4 (en) | 2012-10-09 | 2016-07-20 | United Technologies Corp | IMPROVED OPERATING REDUCED DOUBLE FLOW REACTOR ENGINE COMPRISING VARIABLE COMPRESSOR SECTION GUIDELINES |
US9932933B2 (en) | 2012-12-20 | 2018-04-03 | United Technologies Corporation | Low pressure ratio fan engine having a dimensional relationship between inlet and fan size |
US9920653B2 (en) | 2012-12-20 | 2018-03-20 | United Technologies Corporation | Low pressure ratio fan engine having a dimensional relationship between inlet and fan size |
US10436120B2 (en) | 2013-02-06 | 2019-10-08 | United Technologies Corporation | Exhaust nozzle for an elongated gear turbofan with high bypass ratio |
EP3882448A1 (en) | 2013-03-12 | 2021-09-22 | Raytheon Technologies Corporation | Flexible coupling for geared turbine engine |
WO2014186017A2 (en) * | 2013-03-13 | 2014-11-20 | United Technologies Corporation | Low noise compressor for geared gas turbine engine |
US10605172B2 (en) | 2013-03-14 | 2020-03-31 | United Technologies Corporation | Low noise turbine for geared gas turbine engine |
US11719161B2 (en) | 2013-03-14 | 2023-08-08 | Raytheon Technologies Corporation | Low noise turbine for geared gas turbine engine |
WO2014151785A1 (en) | 2013-03-15 | 2014-09-25 | United Technologies Corporation | Turbofan engine bearing and gearbox arrangement |
US10724479B2 (en) | 2013-03-15 | 2020-07-28 | United Technologies Corporation | Thrust efficient turbofan engine |
US10287917B2 (en) | 2013-05-09 | 2019-05-14 | United Technologies Corporation | Turbofan engine front section |
EP3058202A4 (en) | 2013-10-16 | 2017-06-28 | United Technologies Corporation | Geared turbofan engine with targeted modular efficiency |
US10502163B2 (en) | 2013-11-01 | 2019-12-10 | United Technologies Corporation | Geared turbofan arrangement with core split power ratio |
WO2015112212A2 (en) | 2013-11-01 | 2015-07-30 | United Technologies Corporation | Geared turbofan arrangement with core split power ratio |
US8869504B1 (en) | 2013-11-22 | 2014-10-28 | United Technologies Corporation | Geared turbofan engine gearbox arrangement |
EP3108120B1 (en) | 2014-02-19 | 2021-03-31 | Raytheon Technologies Corporation | Gas turbine engine having a geared architecture and a specific fixed airfoil structure |
US10495106B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-12-03 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108119B1 (en) | 2014-02-19 | 2023-10-04 | RTX Corporation | Turbofan engine with geared architecture and lpc blade airfoils |
US10570915B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
EP3108104B1 (en) | 2014-02-19 | 2019-06-12 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10570916B2 (en) | 2014-02-19 | 2020-02-25 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015175052A2 (en) | 2014-02-19 | 2015-11-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10465702B2 (en) | 2014-02-19 | 2019-11-05 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015126449A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015126715A1 (en) | 2014-02-19 | 2015-08-27 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
WO2015175073A2 (en) | 2014-02-19 | 2015-11-19 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine airfoil |
US10280843B2 (en) | 2014-03-07 | 2019-05-07 | United Technologies Corporation | Geared turbofan with integral front support and carrier |
DE102014204725A1 (de) | 2014-03-14 | 2015-09-17 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zum Auslegen einer Turbine |
US9879608B2 (en) | 2014-03-17 | 2018-01-30 | United Technologies Corporation | Oil loss protection for a fan drive gear system |
DE102014208883A1 (de) * | 2014-05-12 | 2015-12-03 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zum Auslegen einer Turbine |
US9869190B2 (en) | 2014-05-30 | 2018-01-16 | General Electric Company | Variable-pitch rotor with remote counterweights |
US9976490B2 (en) | 2014-07-01 | 2018-05-22 | United Technologies Corporation | Geared gas turbine engine with oil deaerator |
US10060289B2 (en) | 2014-07-29 | 2018-08-28 | United Technologies Corporation | Geared gas turbine engine with oil deaerator and air removal |
US10072510B2 (en) | 2014-11-21 | 2018-09-11 | General Electric Company | Variable pitch fan for gas turbine engine and method of assembling the same |
US9915225B2 (en) | 2015-02-06 | 2018-03-13 | United Technologies Corporation | Propulsion system arrangement for turbofan gas turbine engine |
US9470093B2 (en) | 2015-03-18 | 2016-10-18 | United Technologies Corporation | Turbofan arrangement with blade channel variations |
US10371168B2 (en) * | 2015-04-07 | 2019-08-06 | United Technologies Corporation | Modal noise reduction for gas turbine engine |
US9874145B2 (en) | 2015-04-27 | 2018-01-23 | United Technologies Corporation | Lubrication system for gas turbine engines |
US10458270B2 (en) | 2015-06-23 | 2019-10-29 | United Technologies Corporation | Roller bearings for high ratio geared turbofan engine |
US10100653B2 (en) | 2015-10-08 | 2018-10-16 | General Electric Company | Variable pitch fan blade retention system |
US10233773B2 (en) | 2015-11-17 | 2019-03-19 | United Technologies Corporation | Monitoring system for non-ferrous metal particles |
US10508562B2 (en) | 2015-12-01 | 2019-12-17 | United Technologies Corporation | Geared turbofan with four star/planetary gear reduction |
US10669948B2 (en) | 2017-01-03 | 2020-06-02 | Raytheon Technologies Corporation | Geared turbofan with non-epicyclic gear reduction system |
US10738646B2 (en) | 2017-06-12 | 2020-08-11 | Raytheon Technologies Corporation | Geared turbine engine with gear driving low pressure compressor and fan at common speed, and failsafe overspeed protection and shear section |
US10724445B2 (en) | 2018-01-03 | 2020-07-28 | Raytheon Technologies Corporation | Method of assembly for fan drive gear system with rotating carrier |
US11092020B2 (en) | 2018-10-18 | 2021-08-17 | Raytheon Technologies Corporation | Rotor assembly for gas turbine engines |
US11781506B2 (en) | 2020-06-03 | 2023-10-10 | Rtx Corporation | Splitter and guide vane arrangement for gas turbine engines |
JP2022013322A (ja) * | 2020-07-03 | 2022-01-18 | 三菱重工業株式会社 | タービン |
US11674435B2 (en) | 2021-06-29 | 2023-06-13 | General Electric Company | Levered counterweight feathering system |
US11795964B2 (en) | 2021-07-16 | 2023-10-24 | General Electric Company | Levered counterweight feathering system |
US11754000B2 (en) | 2021-07-19 | 2023-09-12 | Rtx Corporation | High and low spool configuration for a gas turbine engine |
US11814968B2 (en) | 2021-07-19 | 2023-11-14 | Rtx Corporation | Gas turbine engine with idle thrust ratio |
US11719245B2 (en) | 2021-07-19 | 2023-08-08 | Raytheon Technologies Corporation | Compressor arrangement for a gas turbine engine |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3270953A (en) * | 1963-05-21 | 1966-09-06 | Jerie Jan | Axial flow compressor, blower or ventilator with reduced noise production |
US3194487A (en) * | 1963-06-04 | 1965-07-13 | United Aircraft Corp | Noise abatement method and apparatus |
GB1072145A (en) | 1965-03-31 | 1967-06-14 | Rolls Royce | Fluid flow machine for exampls a gas turbine engine or lift fan |
US5169288A (en) | 1991-09-06 | 1992-12-08 | General Electric Company | Low noise fan assembly |
US5478199A (en) * | 1994-11-28 | 1995-12-26 | General Electric Company | Active low noise fan assembly |
US6409469B1 (en) * | 2000-11-21 | 2002-06-25 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Fan-stator interaction tone reduction |
US6439840B1 (en) * | 2000-11-30 | 2002-08-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Bypass duct fan noise reduction assembly |
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2004
- 2004-04-02 DE DE102004016246A patent/DE102004016246A1/de not_active Ceased
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Publication number | Publication date |
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US7806651B2 (en) | 2010-10-05 |
EP1738061A1 (de) | 2007-01-03 |
US20080022691A1 (en) | 2008-01-31 |
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EP1738061B1 (de) | 2012-05-02 |
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---|---|---|
ES2382382T3 (es) | Procedimiento para la concepción de una turbina de un grupo motopropulsor aeronautico | |
US9982559B2 (en) | Blade or vane for a turbomachine and axial turbomachine | |
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