ES2349709T3 - Procedimiento y dispositivo para la purificación catalítica de gases biogenos o antropógenos que contienen metano. - Google Patents

Procedimiento y dispositivo para la purificación catalítica de gases biogenos o antropógenos que contienen metano. Download PDF

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Abstract

Procedimiento para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano en el que el gas biógeno o antropógeno que contiene metano se calienta hasta temperaturas en el intervalo de 200 a 450ºC, el gas calentado se somete a una oxidación e hidrólisis catalítica combinada en la que todos los componentes minoritarios contenidos en el gas se descomponen en dióxido de carbono, agua y productos de reacción ácidos y a continuación se separan los productos de reacción ácidos.

Description

La invención se refiere a un procedimiento y a un dispositivo para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano, especialmente gases de vertedero. La invención se basa en que inicialmente el gas se calienta y a continuación se somete a una oxidación e hidrólisis catalítica combinada, por lo que los componentes minoritarios contenidos en el gas se descomponen en dióxido de carbono, agua y productos de reacción ácidos y a continuación se separan.
En el aprovechamiento energético de gases biógenos o antropógenos que contienen metano, como biogás, gas de clarificación o gas de vertedero, los oligocomponentes contenidos en estos gases causan muchos problemas técnicos que deben solucionarse. Aquí se ponen especialmente de relieve impurezas organosilícicas en el intervalo de trazas que se producen con una tendencia creciente en todos los gases previamente mencionados y dificultan notablemente el aprovechamiento energético de los gases que contienen metano -por ejemplo, mediante deposiciones arenosas en motores. Por este motivo, en el pasado tuvieron que tolerarse altos costes de mantenimiento de motores en depuradoras y vertederos con alta carga con compuestos organosilícicos (siloxanos) o incluso renunciar por completo a la utilización del metano.
Las pilas de combustible todavía exigen en comparación con motores y turbinas requisitos claramente mayores al gas combustible. En estos casos no es suficiente desulfurar el gas especial a sólo algunas ppmv y separar los compuestos organosilícicos. Mejor dicho, todos los oligocomponentes deben separarse hasta 100 ppbv y especialmente también hidrocarburos halogenados de la corriente gaseosa. Por tanto, es inevitable un procesamiento de gases previo de gases biógenos antes del aprovechamiento energético.
Debido a la variedad de oligocompuestos presentes en el gas de vertedero (hasta la fecha se detectaron más de 300 sustancias nocivas distintas en los gases de vertedero) y sus diferentes cantidades (sustancias nocivas como siloxanos en el intervalo inferior de ppm, compuestos aromáticos o sulfuro de hidrógeno hasta el 0,1% en volumen), ningún procedimiento probado hasta la fecha parece ser adecuado para satisfacer los requisitos de rentabilidad, seguridad de funcionamiento y satisfacer los altos requisitos de pureza de pilas de combustible y en lo referente al requisito de un procedimiento flexible sencillo. Otros requisitos a un proceso de procesamiento de gases óptimo son su flexibilidad en comparación con oscilaciones diarias o anuales en la composición del gas y la posibilidad de un proceso de trabajo continuo.
El estado de la técnica en el sector de la purificación de gases que contienen metano (procesamiento para un aprovechamiento energético en motores, turbinas o pilas de combustible) son procedimientos de adsorción con carbonos activos y procedimientos de absorción (lavado de gases con agua de drenaje, agua alcalina o aceites combustibles modificados o disolventes orgánicos); acoplándose frecuentemente los procedimientos de adsorción a un enfriamiento de gases anterior o etapas de procedimiento de absorción. Los procedimientos de purificación de gases usados hasta la fecha no fueron satisfactorios en lo referente a la rentabilidad o disponibilidad. Por tanto, esencialmente no se han resuelto tres problemas:
•
Costes de funcionamiento demasiado altos debido al alto consumo de adsorbentes (carbón activo),
•
Eficacias de depuración no alcanzadas en procedimientos de lavado por absorción y
•
Seguridad de funcionamiento demasiado baja debido a la alta tendencia a averías (refrigeración a baja temperatura del gas).
Los carbonos activos no son adecuados o sólo con limitaciones para la eliminación de compuestos organosilícicos o hidrocarburos halogenados de gases biógenos o que contienen metano debido a su falta de selectividad, adsorción competitiva (mezcla de muchos componentes) y, resultante de esto, su muy baja capacidad de adsorción. Aunque satisfacen los requisitos técnicos, no satisfacen las expectativas económicas.
Por el documento DE 10 2004 051 807 A1 se conocen sorbentes para la separación selectiva de compuestos organosilícicos de corrientes de gases que contienen metano, pero que no son adecuados para una separación completa de todas las sustancias nocivas de los gases de vertedero y, por tanto, no pueden representar una solución global. Concretamente, actualmente se optimizan procedimientos de purificación de gases en lo referente a la tecnología del funcionamiento combinando entre sí filtros o sorbentes hechos a medida (materiales de grafito poliamorfos como carbonos activos, geles de sílice, óxidos de aluminio) [documentos US20060000352A1, US2006-0144224A1, US5059405]. No obstante, esto no resuelve el problema fundamental, ya que la rotura de las sustancias nocivas por los rellenos de sorbentes debe o supervisarse costosamente o la capacidad de los sorbentes no puede aprovecharse y es necesario un cambio frecuente de las cargas de adsorbentes.
Los procedimientos de absorción causan un gran gasto técnico de aparatos y sólo deben utilizarse a mayores caudales. Además, algunos de estos grupos nocivos como siloxanos o hidrocarburos halogenados sólo se disuelven muy malamente en los agentes de absorción habituales (por ejemplo, agua), de manera que o sólo se alcanzan bajos grados de separación o se necesita un gasto de aparatos extremadamente alto para la separación de todos los componentes minoritarios (Schweigkofler, M.; Niessner, R.: Removal of siloxanes in biogases. Journal of Hazardous Materials B83 (2001) 183-196).
Además, debe hacerse constar que los requisitos a la calidad del gas que va a alcanzarse no pueden alcanzarse sólo con procedimientos de absorción para la purificación de gases de vertedero. En estos procedimientos también deben conectarse posteriormente carbonos activos.
La combinación de oxidación e hidrólisis en un catalizador, es decir, la agrupación de todas las sustancias nocivas en una clase de sustancias nocivas fácilmente separable mediante oxidación e hidrólisis, y una separación posterior o simultánea de los productos de descomposición representa una solución prometedora.
El reactante es agua (humedad del gas) y oxígeno residual que generalmente siempre está contenido en el gas como proporción de aire infiltrado de la aspiración de gases de vertedero
o de la alimentación del digestor (fermentación de lodos de clarificación). A continuación se entra más detalladamente en el estado de la investigación. Los componentes minoritarios como, por ejemplo, hidrocarburos clorados y fluorados,
siloxanos, compuestos de azufre o compuestos aromáticos se descomponen mediante la oxidación y la hidrólisis que tienen lugar simultáneamente en productos de reacción ácidos y, por tanto, fácilmente separables, por ejemplo, HCl, HF o SO2.
Por He, C.; Hermann, D.; Minet, R.G.; Tsotsis, T.T.: A Catalytic/Sorption Hybrid Process for Landfill Gas Clean-Up, Ind. Eng. Chem. Res., 36, 4100, 1997 se conoce un procedimiento para la purificación catalítica de gas de vertedero en el que como reactante se utilizó exclusivamente hidrógeno y, por tanto, debe hablarse de un proceso de (des)hidrogenación. Por tanto, los productos de reacción son HCl, HF y H2S, que también pueden separarse fácilmente. En este procedimiento es desventajosa la utilización de hidrógeno caro y de sensibles catalizadores de (des)hidrogenación como níquel.
En Shafiei, M., Optimized catalyst for steam reforming of chlorinated hydrocarbons, Dissertation, University of Houston, 2002, se presenta un procedimiento que se basa en el principio ampliamente extendido de la purificación por adsorción de gas de vertedero con carbonos activos, sólo que aquí los carbonos activos se regeneran con vapor y los hidrocarburos halogenados y los compuestos aromáticos desorbidos se reforman luego y se desechan. Además, debe tenerse en cuenta que no ha podido imponerse la regeneración in situ debido a los gastos.
En D. Ortego, Jr., J.T. Richardson y M.V. Twogg “Catalytic Steam Reforming of Hydrocarbons: Methyl Chloride”, Appl. Catal. B. Environ. 12 (1997): 339 se investigó profundamente el potencial de la descomposición de hidrocarburos clorados mediante Steam Reforming (reformado con vapor de agua) en catalizadores de metal noble impregnados. Aquí son desventajosas las altas temperaturas de operación y la desactivación de los catalizadores de metal noble por el azufre o los compuestos organosilícicos. También es de mencionar que estas investigaciones sólo se han realizado para corrientes de evacuación que contienen COV (COV, compuestos orgánicos volátiles, VOC -volatile organic compounds), y no para gases que contienen metano.
En el sector del procesamiento de gas de escape o de aire de escape ya se utilizan desde
hace algunos años cada vez más procedimientos catalíticos para la oxidación de compuestos orgánicos volátiles (documento EP 0830198B1). Todos tienen en común que sólo debe procesarse el aire (aire de escape de procesos técnicos o gases de escape calientes) y el oxígeno como reactante está a disposición en cantidad suficiente.
Los gases de escape que se producen industrialmente sólo contienen generalmente hidrocarburos individuales (matriz sencilla manipulable), dado el caso halogenados. Por tanto, es posible utilizar un amplio espectro de catalizadores de oxidación (tanto metales nobles como óxidos metálicos) para la purificación de tales corrientes de gas de escape. Las corrientes de gas de escape que van a purificarse son claramente mayores que las corrientes típicas de gas de vertedero y además contienen mayores concentraciones de COV (frecuentemente varios miles de ppm), de manera que la utilización de los metales nobles reactivos como platino también es económicamente útil.
Basándose en esto, era objetivo de la presente invención proporcionar un procedimiento para la purificación de gases que, por una parte, fuera de manipulación sencilla y, por tanto, rentable y que al mismo tiempo proporcionara gases purificados con la mayor pureza, de manera que se satisficieran estos altos requisitos como, por ejemplo, en pilas de combustible.
Este objetivo se resuelve mediante el procedimiento con las características de la reivindicación 1 y el dispositivo con las características de la reivindicación 26. Las otras reivindicaciones dependientes muestran variantes ventajosas.
Según la invención se proporciona un procedimiento para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano en el que el gas biógeno o antropógeno que contiene metano se calienta hasta temperaturas en el intervalo de 200 a 450ºC. En el gas calentado se descomponen a continuación mediante oxidación e hidrólisis catalítica combinada todos los componentes minoritarios contenidos en dióxido de carbono, agua, así como productos de reacción ácidos. Los productos de reacción ácidos se separan a continuación de la corriente de gases.
El procedimiento representa una clara simplificación en la calidad de las pilas de combustible en comparación con el estado de la técnica para el procesamiento de gases biógenos
o antropógenos que contienen metano ya que ya no son necesarias varias etapas parciales costosas, sino que sólo es necesario un calentamiento del gas bruto – la provisión de calor se realiza preferiblemente mediante un desacoplamiento de calor irradiado – y la posterior circulación por un reactor de lecho fijo.
Con el procedimiento aquí propuesto puede garantizarse que todos los componentes minoritarios contenidos en el gas de vertedero se eliminan eficazmente de la corriente de gases y se descomponen en productos finales neutros para el medioambiente (sales inorgánicas, por ejemplo, NaCl y Na2SO4). Así es posible una deposición sencilla y económica en comparación con carbonos activos (residuos peligrosos que deben eliminarse térmicamente) o lavados (tratamiento de aguas residuales). Los intervalos de intercambio para los sorbentes cargados para la deposición de los componentes del gas ácido o de silicio se reducen claramente en comparación con los procedimientos de adsorción de hasta la fecha.
Los materiales de catalizadores usados destacan en comparación con el estado de la técnica (purificación de gases de escape) porque pueden ponerse a disposición muy baratos, hacen posible altos tiempos de permanencia debido a su resistencia a la contaminación y es posible una eliminación a bajos costes.
A continuación puede partirse de que el procedimiento de purificación de gases propuesto
– preferiblemente para gas de vertedero – puede representarse claramente más rentable en comparación con el estado de la técnica.
También es satisfactorio que con este nuevo procedimiento de purificación de gases puedan combinarse mayor valía económica con nuevas escalas en la pureza final del gas y en la protección medioambiental local y global, ya que se eliminan completamente las trazas en su mayor parte muy activas para el efecto invernadero en gases especiales.
Con una combinación de oxidación e hidrólisis en un catalizador, es decir, la agrupación de todas las sustancias nocivas en una clase de sustancias nocivas fácilmente separable mediante oxidación e hidrólisis, y una separación posterior o simultánea de los productos de descomposición, el gas que contiene metano, preferiblemente gas de vertedero, se procesa en la calidad para pilas de combustible. El gas producto tan sólo contiene metano, CO2 y vapor de agua.
El reactante para la oxidación/hidrólisis combinada es agua (humedad del gas) y oxígeno residual que generalmente siempre está contenido en el gas como proporción de aire infiltrado de la aspiración de gases de vertedero o de la alimentación del digestor (fermentación de lodos de clarificación).
Con una oxidación/hidrólisis combinada a temperaturas de aproximadamente 200-450ºC, los componentes minoritarios como, por ejemplo, hidrocarburos clorados y fluorados, siloxanos, compuestos de azufre o compuestos aromáticos se descomponen en constituyentes de gases ácidos (HCl, HF y SO2) y, por tanto, fácilmente separables (véase a modo de ejemplo las ecuaciones de reacción). Por tanto, esta etapa de procedimiento representa una simplificación esencial del proceso de purificación ya que ya no deben separarse grupos de sustancias nocivas completamente distintos con innumerables compuestos individuales.
CCl2F2 + 2H2O ↔ CO2 + 2HCl + 2HF Hidrólisis H2S+ 3/2O2 ↔ SO2 + H2O Oxidación
C2Cl4 + 2H2O + O2 ↔ 2 CO2 + 4 HCl Oxidación/hidrólisis
Los productos de reacción HCl, HF y SO2 se separan simultáneamente en un material sorbente y se integran permanentemente. Después de un cierto tiempo de operación se desmontan tanto el catalizador como el material sorbente del reactor de lecho fijo y se eliminan.
Por componentes minoritarios debe entenderse en el marco de la presente invención especialmente compuestos o mezclas de compuestos que normalmente están presentes en gas de vertedero. A éstos pertenecen hidrocarburos halogenados y aromáticos (por ejemplo, tetracloroeteno, triclorotrifluoroetano, benceno, etilbenceno), compuestos organosilícicos (por ejemplo, hexametildisiloxano), así como compuestos que contienen azufre (por ejemplo, sulfuro de hidrógeno, sulfuro de carbonilo).
El calentamiento del gas se realiza preferiblemente mediante intercambiadores de calor que pueden ser revisados. Por intercambiadores de calor que pueden ser revisados debe entenderse intercambiadores de calor de haces de tubos que están construidos de forma que las superficies de intercambio de calor que se ponen en contacto con el gas que va a calentarse sean fácilmente accesibles para poder eliminar de forma sencilla deposiciones que eventualmente se produzcan durante la operación (especialmente deposiciones de dióxido de silicio).
Una forma de realización preferida del procedimiento según la invención prevé que los productos de reacción ácidos se separen con un sorbente. Para esto se consideran especialmente óxidos metálicos básicos.
La oxidación e hidrólisis catalíticas, así como la separación de los productos de reacción ácidos, se realiza preferiblemente en al menos un reactor de lecho fijo. El reactor de lecho fijo está estructurado a este respecto preferiblemente en tres zonas.
En una primera zona del reactor de lecho fijo, el gas calentado se pone en contacto con un primer catalizador de óxido metálico para la descomposición de compuestos organosilícicos. A este respecto, el primer catalizador de óxido metálico está preferiblemente constituido por óxidos de los elementos aluminio, titanio, silicio o por bentonitas activadas con ácido o mezclas de los compuestos mencionados.
En la segunda zona, el gas calentado se pone en contacto con un segundo catalizador de óxido metálico para la descomposición de hidrocarburos aromáticos y halogenados, así como compuestos que contienen azufre. El segundo catalizador de óxido metálico está constituido a este respecto preferiblemente por óxidos de los elementos vanadio, titanio, hierro, manganeso, cromo o por mezclas de los compuestos mencionados.
Además, el reactor de lecho fijo presenta al menos una tercera zona en la que mediante la puesta en contacto del gas con un óxido metálico básico se realiza una separación de los productos de reacción ácidos. El óxido metálico básico es a este respecto preferiblemente óxido de aluminio. Además, el óxido metálico básico contiene otros aditivos básicos. A estos pertenecen, por ejemplo, óxido de sodio y de calcio.
La oxidación e hidrólisis combinada se realiza preferiblemente en presencia de agua y oxígeno del aire como reactantes. El agua resulta a este respecto de la humedad del gas del gas, mientas que el oxígeno está contenido en el gas como proporción de aire infiltrado.
Como productos de reacción ácidos se forman especialmente cloruro y fluoruro de hidrógeno, así como dióxido de azufre o mezclas de estos productos de reacción.
Preferiblemente, el gas se calienta hasta temperaturas de 200 a 450ºC, especialmente de 250 a 350ºC.
Otra variante preferida del procedimiento según la invención prevé que el gas purificado se introduzca a un generador eléctrico. En este caso, en el generador eléctrico puede formarse en el proceso de combustión gas de escape cuyo calor se usa para calentar el gas.
Otra variante prevé que el calentamiento del gas se realice mediante el calor formado en la combustión de una corriente parcial del gas de salida y/o del gas purificado.
Igualmente se prefiere que a continuación de la separación de los productos de reacción ácidos se realice una filtración de polvo adicional del gas.
Según la invención se proporciona igualmente un dispositivo para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano que presenta al menos un intercambiador de calor para el calentamiento del gas biógeno o antropógeno que contiene metano y al menos un reactor de lecho fijo con al menos tres zonas. En la primera zona está dispuesto a este respecto un primer catalizador de óxido metálico para la descomposición de compuestos organosilícicos. La segunda zona presenta de nuevo un segundo catalizador de óxido metálico para la descomposición de hidrocarburos aromáticos y halogenados, así como compuestos que contienen azufre. En la tercera zona está contenido de nuevo un óxido metálico básico que sirve para la sorción de los productos de reacción ácidos que se formaron en las dos primeras zonas.
El dispositivo para la purificación de gases está constituido preferiblemente por un intercambiador de calor de haces de tubos que puede ser revisado para el calentamiento del gas que va a purificarse y a continuación por uno o varios reactores de lecho fijo conectados aguas abajo. En la salida del reactor puede estar dispuesto preferiblemente un filtro para la separación de polvo fino. Finalmente, el gas producto puede enfriarse según las necesidades e introducirse a una unidad de generación de corriente.
El calor necesario para el calentamiento del gas bruto se desacopla o de la corriente de gas de escape del generador eléctrico o se pone a disposición mediante la combustión de una corriente parcial del gas de productos de partida o producto (después de la purificación de gases).
Mediante la siguiente figura se describe más detalladamente el procedimiento según la invención sin que éste deba limitarse a la forma de realización especial aquí mostrada. La figura muestra una representación esquemática a modo de ejemplo del procedimiento. El gas bruto se aspira, por ejemplo, de un vertedero 1 y se introduce al proceso. El condensado
5 formado a este respecto se separa en un separador de la corriente de gases. El gas bruto se calienta luego hasta aproximadamente 200-450ºC en un intercambiador 2 de calor de haces de tubos. El calor necesario para esto se desacopla preferiblemente de la corriente de gas de escape del generador 4 eléctrico. El gas calentado se introduce luego a uno o varios reactores 3 de lecho fijo. A este respecto, todos los componentes minoritarios se hidrolizan u oxidan y los productos de
10 descomposición se separan en sorbentes. El gas purificado se introduce luego al generador 4 eléctrico.
15

Claims (33)

  1. REIVINDICACIONES
    1.-Procedimiento para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano en el que el gas biógeno o antropógeno que contiene metano se calienta hasta temperaturas en el intervalo de 200 a 450ºC, el gas calentado se somete a una oxidación e hidrólisis catalítica combinada en la que todos los componentes minoritarios contenidos en el gas se descomponen en dióxido de carbono, agua y productos de reacción ácidos y a continuación se separan los productos de reacción ácidos.
  2. 2.-Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque los componentes minoritarios pertenecen al grupo de los hidrocarburos halogenados y aromáticos, de los compuestos organosilícicos, así como de los compuestos que contienen azufre.
  3. 3.-Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque los hidrocarburos halogenados y aromáticos se seleccionan del grupo constituido por tetracloroeteno, triclorotrifluoroetano, benceno y etilbenceno.
  4. 4.-Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque el compuesto orgánico de silicio es hexametildisiloxano.
  5. 5.-Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque el compuesto que contiene azufre es sulfuro de hidrógeno o sulfuro de carbonilo.
  6. 6.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el calentamiento del gas se realiza mediante intercambiadores de calor que pueden ser revisados en forma de intercambiadores de calor de haces de tubos.
  7. 7.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque los productos de reacción ácidos se separan con un sorbente de la corriente de gas.
  8. 8.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la oxidación e hidrólisis catalítica combinada y la separación de los productos de reacción ácidos se realiza en al menos un reactor de lecho fijo.
  9. 9.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el reactor de lecho fijo presenta al menos una zona para la descomposición de compuestos organosilícicos en la que el gas calentado se pone en contacto con un primer catalizador de óxido metálico.
  10. 10.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque el primer catalizador de óxido metálico está constituido por óxidos de los elementos aluminio, titanio, silicio, así como por bentonitas activadas con ácido o por mezclas de los compuestos mencionados o contiene éstos esencialmente.
  11. 11.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque
    el reactor de lecho fijo presenta al menos una zona para la descomposición de hidrocarburos aromáticos halogenados, así como compuestos que contienen azufre en la que se pone en contacto el gas calentado con un segundo catalizador de óxido metálico.
  12. 12.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque el segundo catalizador de óxido metálico está constituido por óxidos de los elementos vanadio, titanio, hierro, manganeso, cromo o por mezclas de los compuestos mencionados o contiene éstos esencialmente.
  13. 13.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque el reactor de lecho fijo presenta al menos una zona para la sorción de los productos de reacción ácidos en la que se pone en contacto el gas calentado con un óxido metálico básico.
  14. 14.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque el óxido metálico básico es óxido de aluminio.
  15. 15.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque el óxido metálico básico contiene otros aditivos básicos.
  16. 16.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque los aditivos básicos son óxido de sodio y/o de calcio.
  17. 17.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la oxidación e hidrólisis combinada se realiza en presencia de agua y oxígeno del aire, en el que la humedad del gas en el gas proporciona el agua para la hidrólisis y el oxígeno está contenido en el gas como proporción de aire infiltrado.
  18. 18.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque además del dióxido de carbono y el agua como productos de reacción ácidos se forman cloruro y fluoruro de hidrógeno, así como dióxido de azufre.
  19. 19.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el gas se calienta hasta temperaturas de 200 a 400ºC, especialmente de 250 a 350ºC.
  20. 20.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el gas purificado se introduce a un generador eléctrico.
  21. 21.-Procedimiento según la reivindicación precedente, caracterizado porque en el generador eléctrico en el proceso de combustión se forma gas de escape cuyo calor puede usarse para calentar el gas.
  22. 22.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el calentamiento del gas que va a purificarse se realiza mediante el calor formado en la combustión de una corriente parcial del gas de salida y/o del gas purificado.
  23. 23.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque a continuación de la separación de los productos de reacción ácidos se realiza una filtración del
    polvo del gas.
  24. 24.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el gas que contiene metano es gas de vertedero o gas de clarificación.
  25. 25.-Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el gas purificado se introduce a un generador eléctrico, preferiblemente a una pila de combustible, a una turbina o a un motor.
  26. 26.-Dispositivo para la purificación catalítica de gases biógenos o antropógenos que contienen metano que contiene al menos un intercambiador de calor para el calentamiento del gas biógeno o antropógeno que contiene metano y al menos un reactor de lecho fijo con al menos tres zonas, en el que en la primera zona está dispuesto un primer catalizador de óxido metálico para la descomposición de compuestos organosilícicos, en la segunda zona un segundo catalizador de óxido metálico para la descomposición de hidrocarburos aromáticos y halogenados y compuestos que contienen azufre y en la tercera zona un óxido metálico básico para la sorción de los productos de reacción ácidos que se formaron en las dos primeras zonas.
  27. 27.-Dispositivo según la reivindicación 26, caracterizado porque el intercambiador de calor es un intercambiador de calor de haces de tubos.
  28. 28.-Dispositivo según una de las reivindicaciones 26 ó 27, caracterizado porque el gas se introduce al intercambiador de calor por un compresor.
  29. 29.-Dispositivo según una de las reivindicaciones 26 a 28, caracterizado porque el dispositivo presenta un generador eléctrico al que se alimenta el gas purificado.
  30. 30.-Dispositivo según la reivindicación 29, caracterizado porque el generador eléctrico está acoplado térmicamente al intercambiador de calor de manera que el calor irradiado desarrollado en la combustión en el generador eléctrico se acopla al intercambiador de calor.
  31. 31.-Dispositivo según una de las reivindicaciones 26 a 30, caracterizado porque el generador eléctrico es una pila de combustible, una turbina o un motor de gas o está constituido por combinaciones de los generadores eléctricos mencionados.
  32. 32.-Dispositivo según una de las reivindicaciones 26 a 31, caracterizado porque a continuación del reactor de lecho fijo está dispuesto al menos un filtro de polvo.
  33. 33.-Dispositivo según una de las reivindicaciones 26 a 32 para la realización del procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 25.
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