ES2331651T3

ES2331651T3 - Un conjunto de electrodos con un elemento refrigerante de los electrodos para un elemento electroquirurgico.

Info

Publication number: ES2331651T3
Application number: ES05016399T
Authority: ES
Inventors: Troy J. Chapman; Chelsea Shields; David A. Schechter; Curt D. Hammill; Ronald J. Podhajsky
Original assignee: Covidien AG
Current assignee: Covidien AG
Priority date: 2005-07-28
Filing date: 2005-07-28
Publication date: 2010-01-12
Anticipated expiration: 2025-07-28
Also published as: EP1747761A1; EP1747761B1; DE602005017139D1

Abstract

Conjunto de sellado de electrodos (700) diseñado para su uso con un instrumento electroquirúrgico para sellar tejido, que comprende: primer y segundo miembros de mandíbula (710, 720) que pueden ser movidos desde una primera posición, en la que están separado uno de otro, a al menos una segunda posición para agarrar tejido entre sí, en el que los miembros de mandíbula incluyen: placas de sellado (712a, 712b) conductoras de la electricidad dispuestas opuestas entre sí, en el que las placas de sellado conductoras de la electricidad tienen superficies (727a, 727b) de contacto con el tejido respectivas para agarrar y sellar tejido entre ellas cuando los miembros de mandíbula están en la segunda posición, en el que al menos un miembro de mandíbula incluye: una placa de refrigeración termoeléctrica (718, 728), incluyendo dicha placa de refrigeración termoeléctrica primera y segunda conexiones eléctricas (734a, 734b, 736a, 736b) dispuestas en caras opuestas de la placa de refrigeración termoeléctrica, estando dicha primera conexión configurada para transmitir selectivamente un primer potencial eléctrico y estando dicha segunda conexión configurada para transmitir selectivamente un segundo potencial eléctrico, de manera que el calor generado por las placas de sellado sea transferido lejos del tejido vía la placa de refrigeración termoeléctrica; una primera superficie (730, 740) de la placa de refrigeración termoeléctrica y una superficie exterior de la placa de sellado que tiene un material (780, 782) conductor térmico, aislante de la electricidad dispuesto allí, de manera que el calor generado sobre la superficie de contacto con el tejido de la placa de sellado conductora de la electricidad es transferido a través de la placa de sellado y a través del material conductor térmico, aislante de la electricidad a la primera superficie de la placa de refrigeración termoeléctrica, caracterizado porque el al menos un miembro de mandíbula incluye además un disipador de calor (818, 828) dispuesto en contacto directo con una segunda superficie (732, 742) de la placa de refrigeración termoeléctrica, en el que el disipador de calor incluye una tubería de refrigerante (850, 852) dispuesta a través del disipador de calor (818, 823).

Description

Un conjunto de electrodos con un elemento refrigerante de los electrodos para un elemento electroquirúrgico.

Antecedentes Campo técnico

La presente invención se refiere a instrumentos electroquirúrgicos usados en procedimientos quirúrgicos abiertos y endoscópicos para sellado o fusión de tejido. Más particularmente, la presente invención se refiere a un fórceps bipolar para sellar vasos, tejidos vasculares y tejidos blandos, que tiene un conjunto de sellado de electrodos que está diseñado para limitar y/o reducir la dispersión térmica a las estructuras de tejido adyacentes por enfriamiento rápido. Para una descripción de tal instrumento, véase el documento US 2002/0115997 que sirve como base para el preámbulo de la reivindicación 1 más adelante.

Técnica anterior relacionada

Los fórceps electroquirúrgicos utilizan tanto la acción de pinzamiento mecánico como la energía eléctrica para realizar hemostasis calentando el tejido y los vasos sanguíneos para coagular y/o cauterizar vasos o tejido. Sin embargo, ciertos procedimientos quirúrgicos pueden requerir el sellado de vasos sanguíneos o tejido vascular en lugar de simplemente realizar hemostasis. El "sellado de vasos" o "fusión de tejido" se define como el proceso de licuar el colágeno, la elastina y sustancias básicas en el tejido, de manera que se convierta en una masa fundida con demarcación significativamente reducida entre las estructuras de tejido opuestas. Por el contrario, el término "cauterización" se define como el uso de calor para destruir tejido (también llamado "diatermia" o "electrodiatermia" y el término "coagulación" se define como el proceso de disecar tejido, en el que las células de tejido son rotas y secadas. La coagulación de vasos pequeños es suficiente usualmente para cerrarlos permanentemente. Los vasos más grandes o el tejido tienen que se "sellados" para asegurar el cierre permanente.

En el pasado han sido propuestos numerosos instrumentos electroquirúrgicos para varios procedimientos quirúrgicos abiertos y endoscópicos. Sin embargo, la mayoría de estos instrumentos cauterizan o coagulan tejido y normalmente no están diseñados para proporcionar una presión reproducible uniformemente sobre el vaso sanguíneo o el tejido, y que si son usados para propósitos de sellado, el resultado sería un sello no efectivo o no uniforme. Por ejemplo, la patente norteamericana n.º 2,176,479 de Willis, las patentes norteamericanas n.^{os} 4,005,714 y 4,031,898 de Hiltebrandt, las patentes norteamericanas n.^{os} 5,827,274, 5,290,287 y 5,312,433 de Boebel et al., las patentes norteamericanas n.^{os} 4,370,980, 4,552,143, 5,026,370 y 5,116,332 de Lottick, la patente norteamericana n.º 5,443,463 de Stern et al., la patente norteamericana n.º 5,484,436 de Eggers et al. y la patente norteamericana n.º 5,951,549 de Richardson et al., se refieren todas ellas a instrumentos electroquirúrgicos para coagulación, cauterización y corte de vasos o tejido.

Muchos de estos instrumentos incluyen miembros de hoja o miembros de corte que simplemente cortan tejido de un modo mecánico y/o electromecánico y son relativamente ineficaces para propósitos de sellado de vasos. Otros instrumentos se basan generalmente en sólo con la presión de pinzamiento procurar el espesor de sellado correcto y a menudo no están diseñados para tener en cuenta tolerancias de hueco y/o requisitos de paralelismo y planicidad que son parámetros, que si son controlados correctamente, pueden asegurar un sello de tejido estable y efectivo. Por ejemplo, se sabe que es difícil controlar adecuadamente el espesor del tejido sellado resultante controlando sólo la presión de pinzamiento por alguna de estas dos razones: 1) si es aplicada demasiada fuerza existe la posibilidad de que los dos polos se toquen y la energía no será transferida a través del tejido, resultando así un sello no eficaz; o 2) si es aplicada una fuerza demasiado baja, se crea un sello más grueso menos fiable.

La solicitudes de patente PCT norteamericana de titularidad compartida con n.º de serie PCT/US01/11340 presentada el 6 de abril de 2001 por Dycus et al., titulada "VESSEL SEALER AND DIVIDER", la solicitud de patente norteamericana con n.º de serie 10/116,824, presentada el 5 de abril de 2002 por Tezlaff et al., titulada "VESSEL SEALING INSTRUMENT" y la solicitud de patente PCT con n.º de serie PCT/US01/11420, presentada el 6 de abril de 2001 por Tezlaff et al., titulada "VESEL SEALING INSTRUMENT", muestran que para sellar tejido o vasos con efectividad, especialmente vasos grandes, deben ser controlados con precisión dos parámetros mecánicos predominantes: 1) la presión aplicada al vaso; y 2) la distancia de hueco entre las superficies de contacto con el tejido conductoras (electrodos). Como puede apreciarse, ambos parámetros se ven afectados por el espesor del vaso o tejido que está siendo sellado. El que la aplicación de la presión se haga con precisión es importante por diversos motivos: para reducir la impedancia del tejido a un valor suficientemente bajo que permita suficiente energía electroquirúrgica a través del tejido: para salvar las fuerzas de expansión durante el calentamiento del tejido; y para contribuir al espesor de tejido final que es una indicación de un buen sello.

Se ha encontrado que usar instrumentos electroquirúrgicos para sellar tejido puede tener como resultado algún grado de "dispersión térmica" a través de las estructuras de tejido adyacentes. "Dispersión térmica" se refiere en general a la transferencia de calor que se desplaza a lo largo de la periferia de las superficies conductoras de la electricidad. Esto puede también denominarse "daño colateral" al tejido adyacente. Como puede apreciarse, reducir la dispersión térmica durante un procedimiento eléctrico reduce la probabilidad de daño colateral no intencionado o no deseable a las estructuras de tejido circundantes que son adyacentes al lugar al que está destinado el tratamiento. Reducir el daño colateral al tejido circundante o mantener la viabilidad del tejido circundante después del proceso de sellado es conocido para favorecer la curación del tejido y disminuir el tiempo total de curación estimulando/mejorando la respuesta de curación. Si se controla el enfriamiento del tejido se puede también reducir la adhesión o acumulación de tejido sobre los electrodos y también ayudar durante la formación del sello de tejido, por ejemplo, reticulación u otra unión química durante la nueva formación o renaturalización de colágeno.

Instrumentos que incluyen recubrimientos dieléctricos dispuestos sobre las superficies exteriores son conocidos y usados para prevenir el "blanqueamiento" del tejido en puntos normales al lugar de sellado. En otras palabras, estos recubrimientos están diseñados primariamente para reducir el quemado accidental del tejido como consecuencia del contacto imprevisto con las superficies exteriores de los efectores finales. En la medida que se conoce estos recubrimientos no están diseñados ni pensados para reducir el daño colateral del tejido o dispersión térmica al tejido adyacente (tejido que está dispuesto a lo largo del plano de tejido).

La patente norteamericana de titularidad compartida con n.º de serie 10/474,168, titulada "ELECTROSURGICAL INSTRUMENT WHICH REDUCES COLLATERAL DAMAGE TO ADJACENT TISSUE", presentada el 3 de octubre de 2003 por Buysse et al., se refiere a un instrumento que está configurado para controlar o regular el campo eléctrico alrededor de las superficies de sellado conductoras de la electricidad para reducir las concentraciones de corriente parásita que pueden tener como consecuencia la dispersión térmica a las estructuras de tejido adyacentes.

Por tanto, hay una necesidad de desarrollar un instrumento electroquirúrgico que incluya un conjunto de sellado de electrodos que pueda sellar vasos y tejidos de forma estable y eficaz y reducir los efectos no deseados de la dispersión térmica a través de las estructuras de tejido adyacentes utilizando un material conductor térmico, no conductor de la electricidad.

Además, en las aplicaciones de fusión de tejido que utilizan energía para tratar el tejido existe la necesidad de maximizar y mejorar la solidez del tejido en el lugar de fusión de tejido y minimizar los efectos nocivos a las estructuras de tejido adyacentes o circundantes.

Sumario

Es un objeto de la presente invención proporcionar un conjunto de sellado de electrodos diseñado para su uso con un instrumento electroquirúrgico para sellar tejido que se enfríe rápidamente durante o después de los procesos de calentamiento de fusión de tejido.

La invención está definida en la reivindicación 1 más adelante y las reivindicaciones dependientes están dirigidas a características óptimas o preferidas.

La presente invención se refiere en general a un conjunto de sellado de electrodos para su uso con un instrumento electroquirúrgico para sellar tejido. El conjunto de sellado de electrodos incluye primer y segundo miembros de mandíbula que pueden ser movidos desde una primera posición, en la que están separados uno de otro a al menos una segunda posición para agarrar tejido entre sí. Los miembros de mandíbula incluyen placas de sellado conductoras de la electricidad situadas opuestas entre sí. Al menos un miembro de mandíbula incluye una placa de refrigeración termoeléctrica que tiene una primera superficie en contacto directo con una superficie exterior de la placa de sellado. La placa de refrigeración termoeléctrica incluye primera y segunda conexiones eléctricas dispuestas en caras opuestas de la placa de refrigeración termoeléctrica. La primera conexión está configurada para transmitir selectivamente un primer potencial eléctrico y la segunda conexión está configurada para transmitir selectivamente un segundo potencial eléctrico, de manera que el calor generado por las placas de sellado sea transferido lejos del tejido vía la placa de refrigeración termoeléctrica.

El disipador de calor está configurado para ser acoplado a un disipador de calor final para transferir calor desde
el(los) miembro(s) de mandíbula. El disipador de calor puede incluir una tubería de refrigerante dispuesta a través del mismo. La tubería de refrigerante puede estar configurada para recibir un refrigerante para transferir calor desde la placa de refrigeración termoeléctrica. En una realización, el refrigerante es un fluido conductor térmico, no conductor de la electricidad que puede ser uno del grupo formado por aire, nitrógeno, dióxido de carbono, y 3M^{TM} Fluorinert^{TM} Electronic Liquid FC-7 (disponible en 3M Company, St. Paul, Minnesota).

En una realización particularmente útil, la presente invención se refiere a un conjunto de sellado de electrodos diseñado para su uso con un instrumento electroquirúrgico para sellar tejido. El conjunto de sellado de electrodos incluye primer y segundo miembros de mandíbula que pueden ser movidos desde una primera posición, en la que están separados uno de otro, a al menos una segunda posición para agarrar tejido entre sí. Los miembros de mandíbula incluyen placas de sellado dispuestas opuestas relativamente entre sí. Cada miembro de mandíbula incluye una tubería de refrigeración dispuesta a través del mismo que está configurada para transportar un líquido refrigerante a través de ella para absorber calor de las placas de sellado durante o después del sellado.

La tubería de refrigeración puede estar configurada para ser acoplada a un disipador de calor segundo o final para transferir calor desde el(los) miembro(s) de mandíbula. Además, la tubería de refrigerante puede ser configurada para recibir un refrigerante para transferir calor desde el(los) miembros de mandíbula. En una realización, el refrigerante es un fluido conductor térmico, no conductor de la electricidad.

Breve descripción de los dibujos

Diversos instrumentos están descritos aquí con referencia a los dibujos en los que sólo las Figs. 10A y 10B muestran un conjunto de sellado de electrodos según la presente invención.

Fig. 1A, es una vista en perspectiva de un fórceps bipolar endoscópico que está configurado para soportar un conjunto de sellado de electrodos;

Fig. 1B, es una vista en perspectiva de un fórceps bipolar abierto que está configurado para soportar el conjunto de sellado de electrodos;

Fig. 2A, es una vista en perspectiva a escala ampliada del conjunto de sellado de electrodos;

Fig. 2B, es una vista en perspectiva a escala ampliada de la realización mostrada en la Fig. 2A en despiece ordenado;

Fig. 3, es una vista en perspectiva a escala ampliada de una realización alternativa, simplificada del conjunto de sellado de electrodos en despiece ordenado;

Fig. 4, es una vista en perspectiva, a escala ampliada de una realización alternativa, simplificada del conjunto de sellado de electrodos que muestra un sistema de refrigeración activo diseñado para reducir la dispersión térmica durante la activación;

Fig. 5A, es una vista a escala ampliada de un sello que utiliza un instrumento de sellado de vasos convencional con un conjunto de sellado de electrodos convencional;

Fig. 5B, es una vista a escala ampliada de un sello que utiliza un instrumento de sellado de vasos que tiene un conjunto de sellado de electrodos;

Fig. 6, es una vista esquemática desde el extremo de un conjunto de sellado de electrodos alternativo que puede ser utilizado para reducir la dispersión térmica durante la activación;

Fig. 7, es una vista esquemática desde el extremo de otro conjunto de sellado de electrodos alternativo que puede ser utilizado para reducir la dispersión térmica durante la activación;

Fig. 8A, muestra una vista en perspectiva de una zona de tejido sellada de una anastomosis de extremo a extremo utilizando un conjunto de sellado de electrodos recto;

Fig. 8B, muestra una vista en perspectiva de una zona de tejido sellada de una anastomosis de extremo a extremo utilizando un conjunto de sellado de electrodos curvado;

Fig. 9A, muestra una vista desde el extremo de los miembros de mandíbula de un conjunto de sellado de electrodos que está configurado para soportar un conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 9B, muestra una vista en perspectiva de los miembros de mandíbula según la Fig. 9A;

Fig. 9C, muestra una vista en perspectiva desde arriba de los miembros de mandíbula de un conjunto de sellado de electrodos que está configurado para soportar otro conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 9D, muestra una vista en perspectiva desde abajo de los miembros de mandíbula según la Fig. 9C;

Fig. 10A, muestra una vista desde el extremo de los miembros de mandíbula de un conjunto de sellado de electrodos según la presente invención que está configurado para soportar un conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 10B, muestra una vista en perspectiva de los miembros de mandíbula según la Fig. 10A;

Fig. 11, muestra una vista en perspectiva de los miembros de mandíbula de un conjunto de sellado de electrodos que está configurado para soportar todavía otro conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 12, es una vista en perspectiva, a escala ampliada de todavía otro conjunto de sellado de electrodos de la Fig. 4, que muestra un sistema de refrigeración activo diseñado para reducir la dispersión térmica durante la activación;

Fig. 13A, es una vista desde el extremo en sección transversal de una realización de una tubería de refrigeración para un conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 13B, es una vista desde el extremo en sección transversal de una realización alternativa de una tubería de refrigeración para un conjunto de refrigeración de electrodos;

Fig. 14A, es una vista en perspectiva del fórceps bipolar endoscópico de la Fig. 1 que está configurado para soportar las tuberías de refrigeración de las Fig. 4, Fig. 10A, Fig. 10B, Fig. 11 y Fig. 12; y

Fig. 14B, es una vista en perspectiva del fórceps bipolar abierto de la Fig. 1B que está configurado para soportar las tuberías de refrigeración de las Fig. 4, Fig. 10A, Fig. 10B, Fig. 11 y Fig. 12.

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La reivindicación 1 define una placa de refrigeración termoeléctrica con una primera superficie y una placa de sellado con una superficie exterior, respecto a la superficie interior de contacto con el tejido, y entre ellas está dispuesto un material conductor térmico, aislante de la electricidad. La reivindicación 1 define además un disipador de calor que tiene una tubería de refrigerante dispuesta a través del mismo. Estas características se muestran en la Fig. 10 que muestra así una realización de la presente invención.

Descripción detallada

Se ha encontrado que previendo un material conductor térmico y no conductor de la electricidad adyacente a las superficies de sellado conductoras de la electricidad, los cirujanos pueden producir más rápidamente y más fácilmente un sello estable, de alta calidad y que reduzca eficazmente la dispersión térmica a través del tejido o adyacente al mismo. Para los propósitos de la presente memoria el término "dispersión térmica" se refiere en general a la transferencia de calor (conducción de calor, convección de calor o disipación de la corriente eléctrica) que se disipa a lo largo de la periferia de las superficies conductoras de la electricidad o eléctricamente activas al tejido adyacente. Esto puede también ser denominado "daño colateral" al tejido adyacente y está tratado con más detalle en el documento WO-A-2004/098 383, titulado "ELECTROSURGICAL INSTRUMENT WHICH REDUCES THERMAL DAMAGE TO ADJACENT TISSUE".

Se prevé que la configuración del material conductor térmico que rodea al perímetro de la superficie conductora de la electricidad absorba eficazmente el calor durante la activación electroquirúrgica (o disipe térmicamente el calor durante la activación electroquirúrgica) y en general restrinja el recorrido del calor a zonas entre las superficies conductoras de la electricidad opuestas. En otras palabras, el material actúa como un llamado "disipador del calor". Como se mencionó antes, el material conductor térmico es también no conductor de la electricidad, lo que restringe también las concentraciones de corriente a entre las dos superficies opuestas.

Es importante advertir que esto es diferente del recubrimiento dieléctrico de las superficies exteriores del instrumento para prevenir el "blanqueamiento" del tejido en puntos normales al lugar de sellado. Estos recubrimientos no están diseñados ni pensados para reducir el daño colateral al tejido o dispersión térmica al tejido adyacente (tejido que está dispuesto a lo largo del plano de sellado del tejido).

Se contempla que al proporcionar un material conductor térmico adyacente a la superficie conductora de la electricidad, la trayectoria de conducción del calor es alterada, lo que influye así en la dispersión térmica/daño colateral a las estructuras de tejido adyacentes. Además, el material conductor térmico, no conductor de la electricidad también aísla los dos polos opuestos eléctricamente (es decir, electrodos) entre sí reduciendo así la posibilidad de que los fluidos del tejido o tejidos puedan crear un puente o camino no intencionado para el viaje de la corriente al tejido adyacente. El material conductor térmico y la superficie de sellado conductora de la electricidad pueden estar dimensionados de manera que la corriente se concentre en el lugar al que está destinado el sellado entre las superficies conductoras de la electricidad opuestas, como se explicará con más detalle más adelante.

Se contempla que al proporcionar un enfriamiento adicional de los miembros de mandíbula electroquirúrgicos del fórceps bipolar, por ejemplo por enfriamiento de estado sólido vía refrigeradores termoeléctricos (TEC) basados en el efecto Peltier, puede ser reducida aún más la dispersión térmica/daño colateral a las estructuras de tejido adyacentes. Se contempla además que puede preverse un enfriamiento adicional de los miembros de mandíbula electroquirúrgicos vía un conducto de enfriamiento que pasa internamente a través de los miembros de mandíbula.

Con referencia ahora a las Figs. 1A y 1B, se muestran dos fórceps bipolares 10 y 10'; un primer fórceps 10 para su uso con procedimientos quirúrgicos endoscópicos y un segundo fórceps 10' para su uso con procedimientos quirúrgicos abiertos. Para los propósitos de la presente memoria puede ser utilizado para soportar el conjunto de sellado de electrodos un instrumento endoscópico o un instrumento abierto. Obviamente, diferentes conexiones eléctricas y mecánicas y consideraciones se aplican a cada tipo particular de instrumento, sin embargo, los aspectos novedosos con respecto al conjunto de sellado de electrodos y sus características de operación se mantienen estables con respecto a ambos diseños, abierto o endoscópico, de las Figs. 1A y 1B. Los fórceps 10 y 10' se muestran a modo de ejemplo y se prevén también otros fórceps electroquirúrgicos que pueden soportar el conjunto de sellado de electrodos de la presente invención. En los dibujos y en la descripción que sigue, el término "proximal", como es tradicional, se refiere al extremo del fórceps 10, 10' que está más próximo al usuario, mientras que el término "distal" se refiere al extremo que está más lejos del usuario.

La Fig. 1A muestra un ejemplo de un instrumento de sellado de vasos endoscópico 10 que es está configurado para soportar un conjunto de sellado de electrodos 100. Más particularmente, el fórceps 10 incluye generalmente una carcasa 20, un conjunto de mango 30, un conjunto giratorio 80, un conjunto de disparador 70 y el conjunto de efector final 100 que cooperan entre sí para agarrar, sellar y, si esta justificado, dividir tejido. El fórceps 10 incluye un vástago 12 que tiene un extremo distal 14 dimensionado para aplicarse mecánicamente al conjunto de efector final 100 y un extremo proximal 16 que se aplica mecánicamente a la carcasa 20 próxima al conjunto giratorio 80.

El fórceps 10 incluye también una clavija 300 que conecta el fórceps 10 a una fuente de energía electroquirúrgica, por ejemplo un generador electroquirúrgico (no mostrado) vía un cable eléctrico 310. El conjunto de mango 30 incluye un mango fijo 50 y un mango móvil 40. El mango 40 se mueve respecto al mango fijo 50 para accionar el conjunto de efector final 100 y permitir al usuario agarrar y manipular tejido 400 (véase la Fig. 6). Más particularmente, el conjunto de efector final 100 incluye un par de miembros de mandíbula 110 y 120 opuestos que se mueven en respuesta al movimiento del mango 40 desde una posición abierta, en la que los miembros de mandíbula 110 y 120 están dispuestos separados uno de otro, a una posición de pinzamiento o cerrada, en la que los miembros de mandíbula 110 y 120 cooperan para agarrar el tejido entre sí.

La carcasa 20 encierra un conjunto de accionamiento no mostrado) que coopera con el mango móvil 40 para conferir movimiento a los miembros de mandíbula 110 y 120 desde la posición abierta a la posición de pinzamiento o cerrada. El conjunto de mango 30 puede ser caracterizado en general como un engranaje mecánico de cuatro barras que proporciona una ventaja mecánica única cuando se sella tejido entre los miembros de mandíbula 110 y 120. Por ejemplo, una vez que está determinada la posición deseada para el lugar de sellado y los miembros de mandíbula 110 y 120 están posicionados correctamente, el mango 40 puede ser comprimido completamente para bloquear los miembros de mandíbula 110 y 120 en una posición cerrada contra el tejido. Los detalles relativos a las relaciones de cooperación de los componentes del fórceps que trabajan dentro están descritos en solicitud de patente norteamericana de titularidad compartida con n.º de serie 10/284,562 y la solicitud de patente norteamericana con n.º de serie 10/460,926. Cuando los miembros de mandíbula 110 y 120 están totalmente comprimidos en torno al tejido, el fórceps 10 está ahora listo para la aplicación selectiva de energía electroquirúrgica.

Los resultados experimentales sugieren que la magnitud de la presión ejercida sobre el tejido por las superficies de sellado 112, 122 conductoras de la electricidad de los miembros de mandíbula 110 y 120, respectivamente, es importante para asegurar un sello quirúrgico correcto. Presiones dentro de un rango de trabajo de aproximadamente 3 kg/cm^{2} a aproximadamente 16 kg/cm^{2} y, preferiblemente, dentro de un rango de trabajo de aproximadamente 6 kg/cm^{2} a aproximadamente 13 kg/cm^{2}, han mostrado ser efectivas para sellar varios tipos de tejido. Lo más preferible es que las presiones estén dentro de un rango de trabajo de aproximadamente 4,5 kg/cm^{2} a aproximadamente 8,5 kg/cm^{2} para optimizar el sellado.

Un fórceps 10' abierto para su uso en conexión con los procedimientos quirúrgicos abiertos tradicionales se muestra a modo de ejemplo en la Fig. 1B. Los fórceps abiertos 10' incluyen un par de porciones 12a', 12b' de vástago alargadas, cada una con un extremo proximal 16a' y 16b', respectivamente, y un extremo distal 14a' y 14b', respectivamente. El fórceps 10' incluye un conjunto de mandíbulas 100' que se fija a los extremos distales 14a' y 14b' de los vástagos 12a' y 12b', respectivamente. El conjunto de mandíbula 100' incluye un miembro de mandíbula superior 110' y un miembro de mandíbula inferior 120' que se pueden mover relativamente entre sí para agarrar el tejido entre sí.

Cada vástago 12a' y 12b' pueden incluir un mango 17a' y 17b' dispuesto en sus extremos proximales 16a' y 16b', definiendo cada uno de ellos un agujero 18a' y 18b' para el dedo, respectivamente, para recibir a través de él un dedo del usuario. Como puede apreciarse, los agujeros 18a' y 18b' para los dedos facilitan el movimiento de los vástagos 12a' y 12b' relativamente entre sí, lo que, a su vez, pivota los miembros de mandíbula 110' y 120' desde la posición abierta, en la que los miembros de mandíbula 110' y 120' están dispuestos separados uno de otro para manipular el tejido, a una posición de pinzamiento o cerrada en la que los miembros de mandíbula 110' y 120' cooperan para agarrar el tejido entre sí.

Un trinquete 30' está incluido para el bloqueo selectivo de los miembros de mandíbula 110' y 120' relativamente entre sí en varias posiciones durante el pivotamiento. Preferiblemente, cada posición asociada con las interfaces 30' de trinquete cooperantes mantiene una energía parásita específica, es decir constante, en los miembros de vástago 12a' y 12b', lo que a su vez transmite una fuerza de cierre específica a los miembros de mandíbula 110' y 120'. Se prevé que el trinquete 30' pueda incluir graduaciones u otras marcas visuales que permitan al usuario determinar y controlar fácil y rápidamente la cantidad de fuerza de cierre deseada entre los miembros de mandíbula 110' y 120'. Uno de los vástagos, por ejemplo el 12b', incluye un conector/brida 19' de vástago proximal que está diseñado para conectar el fórceps 10' a una fuente de energía RF (no mostrada) vía un cable electroquirúrgico 310 y una clavija 300. Los detalles relativos a las conexiones eléctricas que trabajan en el interior y varios componentes del fórceps 10' están descritos en la solicitud de patente norteamericana de titularidad compartida n.º 10/369,894.

Como se mencionó antes, dos factores mecánicos juegan un papel importante en la determinación del espesor resultante del tejido sellado y la eficacia del sello, estos son, la presión aplicada entre los miembros de mandíbula 110' y 120' opuestos y el hueco entre los miembros de mandíbula 110' y 120' opuestos durante el proceso de sellado. Aplicar la fuerza correcta es también importante por otros motivos: para reducir la impedancia del tejido a un valor suficientemente bajo que permita suficiente corriente a través del tejido; y para salvar las fuerzas de expansión durante el calentamiento del tejido además de contribuir a crear el espesor de sello necesario para un buen sello.

Para los propósitos de esta memoria, los conjuntos de electrodos 100 y 100' incluyen la misma configuración general y están diseñados para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente. Sin embargo, pueden tener que hacerse ciertas modificaciones a cada conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100') para ajustar el conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100') a una estructura de soporte específica para un instrumento abierto o endoscópico. Controlando la intensidad, la frecuencia y la duración de la energía RF aplicada al tejido, el usuario puede sellar selectivamente el tejido cuando sea necesario para un propósito particular. Como puede apreciarse, diferentes tipos de tejido y las características físicas asociadas a cada tipo de tejido pueden requerir diferentes parámetros de sellado eléctricos.

Las Fig. 2A y 2B muestran vistas a escala ampliada de la mandíbula inferior 120 del conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100') según la presente invención. Como puede apreciarse, una segunda mandíbula 110 con componentes similares según está descrita a continuación está dispuesta opuesta al miembro de mandíbula 120. Sólo los elementos del miembro de mandíbula 120 están descritos aquí, sin embargo, el miembro de mandíbula 110 incluye también elementos idénticos o similares que están diseñados para realizar propósitos similares, de tal modo que la energía electroquirúrgica bipolar puede ser conducida a través del tejido sujeto entre los dos miembros de mandíbula 110 y 120 para realizar un sello.

Más particularmente, el miembro de mandíbula inferior 120 incluye una carcasa exterior aislada 114 que soporta un material 128 conductor térmico, no conductor de la electricidad y una superficie de sellado o placa de sellado 122 conductora de la electricidad. Como se ve con mayor claridad en la Fig. 2B, la carcasa de aislamiento 114 incluye una superficie de soporte 115 que alberga un escalón de soporte 127 del electrodo. El escalón de soporte 127 incluye una serie de interfaces electromecánicas 125a, 125b y 125c que se aplican coincidiendo a un conjunto de interfaces correspondientes 123a, 123b y 123c que dependen de la placa de sellado 122. La periferia exterior del escalón de soporte 127 tiene también preferiblemente dimensiones para aplicarse coincidiendo al material 128 conductor térmico 128, como se explicará con mayor detalle a continuación.

Cada interfaz electromecánica, por ejemplo 125a, es conectada eléctricamente a un potencial eléctrico por medio de un cable 160 que se extiende al generador (no mostrado). Se prevé que son posibles otras configuraciones eléctricas, como es conocido en la técnica y la anterior se muestra sólo a modo de ejemplo. Por ejemplo, pueden ser utilizados tubos o placas conductoras de la electricidad dentro de los miembros de mandíbula 110 y 120 para suministrar corriente a la placa de sellado 122.

La superficie de soporte 115 incluye también una serie de ranuras 137, 121a, 121b y agujeros 138 para tornillos que aseguran la carcasa de aislamiento 114 al conjunto de sellado de electrodos 100. Por ejemplo, como se ve con mayor claridad en la Fig. 2A, la superficie de soporte 115 incluye un par de bridas 139a y 139b que se proyectan lateralmente desde el extremo distal de la superficie de soporte 115 y que está cada una dimensionada para recibir la cabeza de un tornillo 135a y 135b, respectivamente. A su vez, los tornillos 135a y 135b aseguran la superficie de soporte al conjunto de sellado de electrodos 100. Una ranura proximal 137 coincide con otro tornillo (no mostrado) para posicionar el extremo de la superficie de soporte 115 sobre el conjunto de sellado de electrodos 100. Otras aberturas, por ejemplo 138, pueden también ser utilizadas para alinear y/o asegurar la superficie de soporte 115 sobre el conjunto de sellado de electrodos 100 durante el proceso de fabricación.

El material 128 conductor térmico está formado por dos segmentos 128a y 128b que se oponen lateralmente y que coinciden para abarcar la placa de sellado 122 y el escalón de soporte 127, como se ve con mayor claridad en la Fig. 2A. Una serie de tornillos de ajuste o clavijas 142 aseguran los dos segmentos conductores térmicos 128a y 128b en torno a la placa de sellado 122 y en torno al escalón de soporte 127, una vez montados. Como se mencionó antes, el material 128 conductor térmico está diseñado para absorber efectivamente o disipar térmicamente el calor durante la activación electroquirúrgica y en general restringir el recorrido del calor a zonas entre las placas de sellado 122 opuestas. En otras palabras, el material actúa como un "disipador de calor" para limitar el daño térmico al tejido circundante.

Como se mencionó antes, el material 128 conductor térmico es también no conductor de la electricidad, lo que también restringe las concentraciones de corriente a entre las dos placas de sellado 122 opuestas. El material 128 conductor térmico puede estar formado de un material que tenga un valor de conductividad térmica alto o valor "k" y una conductividad eléctrica mínima, por ejemplo, aluminio anodizado. Alternativamente, el material 128 conductor térmico puede también estar hecho o combinado con material semielástico o elastomérico para no causar daño mecánico al tejido durante la compresión. El daño mecánico puede también ser reducido minimizando la zona global de contacto con el tejido del material 128 conductor térmico (véase, por ejemplo la Fig. 3). Alternativamente, un sistema cargado por resorte (no mostrado) diseñado para aplicar presiones por debajo de los límites de presión de tejido críticos puede ser empleado para reducir el daño mecánico del tejido cuando está sometido a compresión.

Otros sistemas que reducen la compresión pueden ser también considerados para evitar la sobrecompresión del tejido adyacente a las placas de sellado 122 y entre los materiales 128 conductores térmicos opuestos, por ejemplo piezas insertadas como caucho, espuma o similares. Otros ejemplos de materiales conductores térmicos y no conductores de la electricidad que pueden ser utilizados para minimizar el daño térmico al tejido circundante incluyen, aunque no se limitan a ello, materiales plásticos conductores térmicos que disipan el calor a lo largo de perfiles isotérmicos preferidos al entorno circundante, lo que tiene como resultado una temperatura máxima inferior y una reducción en la formación de puntos calientes. Ejemplos de tales materiales se venden normalmente bajo la marca comercial CoolPoly® por Cool Polymers, Inc, de Rhode Island y materiales compuestos tales como ALO_{2}.

Como se mencionó antes, el material 128 conductor térmico incluye dos segmentos 128a y 128b que coinciden en torno a la placa de sellado 122 y el escalón de soporte 127. Más particularmente, cada segmento 128a y 128b incluye una superficie 143a y 143b de contacto con el tejido con una porción rebajada 129a y 129b, respectivamente, a lo largo de un borde periférico interior de la superficie 143a y 143b de contacto con el tejido, de manera que una vez que los dos segmentos 128a y 128b son montados forman una ranura 141 para asentar la placa de sellado 122 en su interior. La placa de sellado 122 es asentada típicamente para situarse alineada con o por debajo de las superficies 143a, 143b de contacto con el tejido de los segmentos conductores térmicos 128a y 128b. Se prevé también que el espesor (o altura relativa a la carcasa de aislamiento 114) del material 128 conductor térmico próximo a las porciones rebajadas 129a 129b sea aproximadamente igual a la altura del escalón 127 más el espesor de la placa de sellado 122, de manera que, una vez montada, la placa de sellado 122 y el material 128 conductor térmico se sitúen sustancialmente alineados o por debajo dentro del plano de sellado.

Los segmentos conductores térmicos 128a y 128b pueden también incluir una serie de extensiones de tipo aleta 145a, 145b, 145c y 146a, 146b, 146c, respectivamente, que se extiendan lateralmente desde allí. Se prevé que las extensiones de tipo aleta 145a, 145b, 145c y 146a, 146b, 146c además absorban o disipen el calor que emana de las placas de sellado 122 durante o después de la activación. Las aletas 145a, 145b, 145c y 146a, 146b, 146c pueden también tener una forma y unas dimensiones tales que se facilite la fabricación y el montaje, es decir las aletas 145a, 145b, 145c y 146a, 146b, 146c pueden tener una forma que incluya ranuras 132 en su interior que permitan el paso de uno o más tornillos 135a, 135b que fijen la carcasa de aislamiento 114 al conjunto de sellado de electrodos 100 subyacente.

Como se mencionó antes, la placa de sellado 122 está conectada electromecánicamente a la carcasa de aislamiento 114 subyacente en virtud de una serie de interfaces electromecánicas 123a, 123b y 123c que se proyectan hacia fuera desde allí para coincidir con una serie de interfaces electromecánicas correspondientes 125a, 125b y 125c. Se prevé que los elementos 123a, 123b, 123c y 125a, 125b, 125c que interactúan electromecánicamente mantengan continuidad eléctrica desde la carcasa de aislamiento 114 a la placa de sellado 122. Como se mencionó antes, una vez montado y puesto en contacto con la carcasa de aislamiento114, el material conductor térmico 128 se encapsula y asegura además la placa de sellado 122 sobre la carcasa de aislamiento 114.

Una serie de miembros de parada 150a, 150b y 150c puede estar dispuesta sobre las superficies que contactan con el tejido o las superficies que dan al interior de las placas de sellado 112 conductoras de la electricidad (y/o la placa de sellado 112 opuesta (véase la Fig. 1A) sobre el miembro de mandíbula 110) para facilitar el agarre y la manipulación del tejido y para definir una distancia de hueco entre los miembros de mandíbula opuestos 110 y 120 (o 110' y 120') durante el sellado. Para conseguir un espaciamiento deseado entre las placas 112, 122 conductoras de la electricidad de los miembros de mandíbula 110, 120 respectivos (es decir distancia de hueco) y aplicar la fuerza requerida para sellar tejido correctamente, al menos un miembro de mandíbula 110 ó 120 incluye al menos un miembro o varios miembros de parada, por ejemplo 150a, 150b y 150c, que limitan el movimiento de los dos miembros de mandíbula 110 y 120 opuestos relativamente entre sí. Los miembros de parada, por ejemplo 150a, se extienden desde la placa de sellado o superficie 122 de contacto con el tejido una distancia predeterminada según las propiedades específicas del material del miembro de parada 150a (por ejemplo la fuerza de compresión, dispersión térmica, etc.) para producir una distancia de hueco estable y precisa durante el sellado. La distancia de hueco entre las superficies de sellado opuestas 112, 122 (y la superficie de sellado (no mostrada) del miembro de mandíbula 110) durante el sellado oscila preferiblemente desde aproximadamente 25 \mum a aproximadamente 150 \mum y, preferiblemente, entre aproximadamente 50 \mum y aproximadamente 75 m\mu. Para estructuras de tejido más grandes, tales como colon, pulmón o intestino, la distancia de hueco oscila desde aproximadamente 25 \mum a aproximadamente 300 \mum y, preferiblemente, desde aproximadamente 125 \mum a aproximadamente 175 \mum.

Los miembros de parada 150a-150c están hechos típicamente de un material aislante, por ejemplo parileno, nilón y/o cerámica. Los miembros de parada 150a-150c pueden ser dispuestos en uno o ambos de los miembros de mandíbula 110 y 120 y pueden ser dimensionados en una variedad de formas y tamaños diferentes, por ejemplo longitudinal, circular, de tipo surco, etc.

Los miembros de parada 150a-150c no conductores están moldeados sobre las placas de sellado 112 y 122 (por ejemplo sobremoldeadas, moldeadas por inyección, etc.) estampados sobre las placas de sellado 112 y 122, depositados (por ejemplo deposición por plasma) sobre las placas de sellado 112 y 122 y/o pulverizados térmicamente sobre la superficie de las placas de sellado 112 y 122 (por ejemplo, un material cerámico puede ser pulverizado térmicamente) para formar los miembros de parada 150a-150c. Muchas configuraciones diferentes para los miembros de parada 150a-150c son tratadas en detalle en la solicitud de patente norteamericana en tramitación junto con la presente de titularidad compartida con n.º de serie PCT/USO1/11413, titulada "VESSEL SEALER AND DIVIDER WITH NON-CONDUCTIVE STOP MEMBERS" por Dycus et al.

Se prevé también que el material conductor térmico 128 pueda ser dimensionado más grueso que la altura del escalón 127 y el espesor de la placa de sellado 122, de manera que el material conductor térmico 128 actúe como un miembro de parada para mantener una distancia de hueco entre las placas de sellado 122 durante la activación.

Además de mantener la presión dentro de un rango de trabajo (por ejemplo, desde aproximadamente 3 kg/cm^{2} a aproximadamente 16 kg/cm^{2}) y la distancia de hueco dentro de un rango especificado (por ejemplo, de 25 \mum a aproximadamente 300 \mum para estructuras de tejido grandes) la potencia eléctrica debería mantenerse dentro del rango de aproximadamente 1 W a aproximadamente 350 W, aproximadamente 1 Vrms a aproximadamente 400 Vrms y aproximadamente 0 Amps a aproximadamente 5,5 Amps.

La dispersión térmica a cada lado de las placas de sellado 122 se mantiene en el caso ideal menor de aproximadamente 2 mm y preferiblemente menor de aproximadamente 0,5 mm para favorecer la curación del tejido. Sin embargo, cuando se sellan estructuras de tejido mayores o bien vascularizadas, la dispersión térmica es aceptable a aproximadamente 5 mm. Se prevé que mantener la viabilidad del tejido que rodea o es adyacente al lugar de sellado o zona de tejido fusionado favorecerá la curación.

Las Figuras 3 y 4 muestran realizaciones alternativas de los miembros de mandíbula inferiores 220 y 320 del conjunto de sellado de electrodos 100 que puede ser utilizado para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente durante la activación. Más particularmente, la Fig. 3 muestra un miembro de mandíbula inferior 220 que incluye la misma configuración de carcasa de aislamiento 114 y placa de sellado 122 de las figuras 2A y 2B. El material conductor térmico 228 es modificado para tener un ancho reducido, lo que, como se mencionó antes, reduce la superficie de contacto con el tejido global del material conductor térmico 128. Se prevé que el daño mecánico puede ser reducido o al menos mantenido por debajo de los límites de presión del tejido críticos, minimizando la zona de contacto con el tejido global del material conductor térmico 128. Esencialmente de la misma forma que la descrita antes con respecto a las Figs. 2A y 2B, el material conductor térmico 228 es asegurado en torno a la placa de sellado 122 y el escalón 127 por una serie de tornillos 242 que coinciden con las aberturas 240 y 241 en los segmentos 228a y 228b. Como puede apreciarse, el ancho global requerido del material conductor térmico 228 puede depender del tipo de tejido que está siendo sellado o del espesor del tejido que está siendo sellado. El escalón 127 puede incluir una porción de soporte 126 dispuesta en su interior que asiente o alinee la placa de sellado 122 durante el montaje.

La Fig. 4 muestra aún otra posible configuración del miembro de mandíbula inferior 320 del conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100') diseñado para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente. En esta realización no es utilizado un material conductor térmico como material absorbente del calor o disipador del calor, sino un sistema de refrigeración activo 340 que rodea a la placa de sellado 122 para reducir la disipación del calor al tejido circundante. Más particularmente, la carcasa de aislamiento 314 incluye una serie de conductos o tubos 355, 355a y 355b dispuestos a través de ella. Los conductos de refrigerante 355a, 355b están configurados para transportar un refrigerante 370 a la carcasa de aislamiento 314 para disipar el calor lejos del tejido circundante adyacente a las placas de sellado 122 para enfriar activamente el tejido durante la activación, lo que reduce la dispersión térmica.

Los conductos de refrigerante 355, 355a, 355b suministran líquido de refrigeración activo (preferiblemente líquido de refrigeración no conductor de la electricidad) o gas (por ejemplo, aire) 370 a través de al menos una serie de toberas o puertos 350a y 350b dispuestos sobre una superficie superior 330 de la carcasa de aislamiento 314. Las toberas o puertos 350a y 350b están localizados inmediatamente adyacentes a la placa de sellado 122 y se extienden longitudinalmente en sus lados opuestos, es decir, los puertos 350a se extienden a lo largo de una cara de la placa de sellado 122 y los puertos 350b se extienden a lo largo de la cara opuesta de la placa de sellado 122. Las toberas o puertos 350a y 350b están configuradas para descargar el refrigerante 370 a un entorno próximo al conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100').

Como puede apreciarse, el sistema de sellado 340 suministra refrigerante (líquido o gas (por ejemplo aire)) 370 a las zonas de tejido adyacentes a las placas de sellado 122 para refrigerar activamente el tejido durante la activación, lo que reduce la dispersión térmica. Con respecto a esta realización particular, y en comparación con las realizaciones de las figuras 2A-3, la carcasa de aislamiento 324 encapsula a la placa de sellado 122 en virtud de una conexión mecánica o proceso de fabricación, por ejemplo moldeo por estampación o moldeo por inyección.

Las Figuras 5A y 5B muestran una comparación uno junto a otro de los sellos de tejido 420 y 420' resultantes utilizando un instrumento de sellado de vasos de la técnica anterior (véase la Fig. 5A) y un instrumento de sellado de vasos diseñado para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente 400 de acuerdo con la presente invención (véase la Fig. 5B). Más particularmente y con respecto a la Fig. 5A, hay algún daño térmico notable 430 al tejido adyacente 400 próximo al sello de tejido 420. La Fig. 5B muestra el sello resultante 420' utilizando uno de los diversos conjuntos de electrodos 100 (o 100') descritos aquí. Un sello más uniforme y más estrecho 420' es evidente con una reducción significativa del daño térmico 430' al tejido adyacente 400. Se prevé que reducir el daño térmico al tejido adyacente 400 puede mejorar la curación especialmente en las zonas de tejido sensibles, por ejemplo intestino delgado y grueso. Como se mencionó antes, la dispersión térmica se mantiene preferiblemente en aproximadamente 2 mm con tejidos y vasos grandes sensibles y aproximadamente 5 mm con tejidos y vasos no sensibles.

La Fig. 6 muestra un conjunto de sellado de electrodos 500 alternativo que está diseñado también para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente. Más particularmente, el conjunto de sellado de electrodos 500 incluye mandíbulas superior e inferior 510 y 520, respectivamente, incluyendo cada una un material 530a y 530b conductor térmico, aislante de la electricidad, por ejemplo un material llamado "polímero frío" dispuesto sobre (o dentro de) las placas de sellado 512 y 522 de tejido respectivas. Los polímeros fríos 530a y 530b pueden estar dispuestos centrados dentro de cada placa de sellado 512 y 522, respectivamente. Se prevé que los polímeros fríos 530a y 530b actúen como disipadores de calor (es decir, absorban calor) durante la activación, lo que limitará la dispersión térmica al tejido adyacente 400. Ejemplos de polímeros fríos incluyen materiales plásticos conductores térmicos que disipan el calor en un perfil más isotérmico al entorno circundante, lo que tiene como resultado una temperatura máxima inferior y la reducción en la formación de puntos calientes, tales como los materiales vendidos comúnmente bajo la marca comercial CoolPoly® por Cool Polymers, Inc. de Rhode Island. Alternativamente, ciertos materiales cerámicos conocidos pueden ser usados para reducir los efectos sobre el tejido.

La Fig. 7 muestra todavía otro conjunto de sellado de electrodos 600 que está también diseñado para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente 400. Más particularmente, el conjunto de sellado de electrodos 600 incluye miembros de mandíbula superior e inferior 610 y 620, respectivamente, que están diseñados para aplicar tejido 400 entre sí. Cada uno de los miembros de mandíbula 610 y 620 incluye una porción rebajada 630 y 640, respectivamente, que está dimensionada para permitir que las porciones abultadas 450a y 450b del tejido 400 queden dentro de cada miembro de mandíbula 610 y 620 respectivo cuando el tejido 400 está sometido a compresión. Se prevé que la humedad en los abultamientos de tejido 450a y 450b menos comprimidos actúe esencialmente como un disipador de calor para absorber el calor durante la activación y reducir la dispersión térmica al tejido circundante.

Se prevé que los miembros de mandíbula 110 y 120 puedan ser curvados para llegar a estructuras anatómicas específicas y favorecer sellos más estables para ciertos procedimientos. Por ejemplo, se contempla que el dimensionado de los miembros de mandíbula 110 y 120 con un ángulo desde aproximadamente 45 grados a aproximadamente 70 grados es preferible para acceder y sellar las estructuras anatómicas específicas relevantes para las prostatectomías y las cistectomías, por ejemplo, el complejo venoso dorsal y los pedículos laterales. Otros ángulos pueden ser preferidos para diferentes procedimientos quirúrgicos.

Por ejemplo, y como se ve con mayor claridad en las Fig. 8A y 8B, puede ser preferible usar un miembro de mandíbula curvado (no mostrado) para una anastomosis de extremo a extremo de tejidos de colon. La Fig. 8A muestra el sello 420 resultante de una anastomosis de extremo a extremo de dos segmentos de colon 400a y 400b utilizando un par recto de miembros de mandíbula. La Fig. 8B muestra un sello 420' resultante de una anastomosis de extremo a extremo de dos segmentos de colon 400a' y 400b' utilizando un par de miembros de mandíbula curvados. Como puede apreciarse, el sello 420' resultante del par de miembros de mandíbula curvado tiende a conformarse más estrechamente a los contornos generales de los dos segmentos de tejido 400a' y 400b', lo que se prevé favorecerá la curación del tejido en torno al lugar de anastomosis.

Se prevé también que los miembros de mandíbula 110 y 120 pueden ser disminuidos cónicamente, lo que es ventajoso por dos razones: 1) la disminución cónica aplicará una presión constante para un espesor de tejido constante en paralelo; 2) la porción proximal más gruesa de cada miembro de mandíbula 110 y 120 ofrecerá resistencia a la flexión debido a la fuerza de reacción del tejido 400.

Se prevé también que el fórceps 10 (o 10') anterior pueda ser utilizado junto con un sistema de control RF de bucle cerrado que optimiza el sellado en base a condiciones prequirúrgicas o cambios en las condiciones físicas o eléctricas durante el sellado. Un ejemplo de un sistema de control de bucle cerrado está descrito en la solicitud de patente norteamericana de titularidad compartida con n.º de serie 10/427,832, presentada el 1 de mayo de 2003, titulada "METHOD AND SYSTEM FOR CONTROLLING OUTPUT OF RF MEDICAL GENERATOR" y la solicitud de patente norteamericana de titularidad compartida con n.º de serie 10/835,657, presentada el 30 de abril de 2004, titulada "METHOD AND SYSTEM FOR PROGRAMMING AND CONTROLLING AN ELECTROSURGICAL GENERATOR SYSTEM". En general, el sistema de control de bucle cerrado incluye una interfaz de usuario para permitir a un usuario seleccionar al menos un parámetro prequirúrgico, por ejemplo el tipo de instrumento quirúrgico conectado operativamente al generador, el tipo de tejido y/o un efecto quirúrgico deseado. Un módulo de sensor está también incluido para detectar continuamente al menos una de las propiedades eléctricas y físicas próximas al lugar quirúrgico y generar al menos una señal relativa a ello.

El sistema de control de bucle cerrado incluye también un módulo de control para recibir continuamente o monitorizar parámetros quirúrgicos y cada una de las señales desde el módulo de sensor y procesar cada una de las señales de acuerdo con un efecto quirúrgico deseado usando un microprocesador, algoritmo de ordenador y/o una tabla de búsqueda. El módulo de control genera al menos una señal de control correspondiente relativa a cada señal desde el(los) módulo(s) de sensor y transmite la señal de control al generador electroquirúrgico para controlar el generador. El sistema de bucle cerrado puede ser empleado en un circuito de retroalimentación o parte de un método quirúrgico para optimizar un sello quirúrgico. El método incluye las etapas de: aplicar una serie de impulsos eléctricos al lugar quirúrgico; detectar continuamente las propiedades eléctricas y físicas próximas al lugar quirúrgico; y variar los parámetros de impulso de los impulsos individuales de la serie de impulsos de acuerdo con las propiedades continuamente detectadas. Alternativamente, la señal puede ser continua.

Se contempla también que las superficies de sellado 122 de los miembros de mandíbula 110 y 120 puedan ser hechas o recubiertas de materiales antiadherentes para reducir la adhesión del tejido. Alternativamente, los miembros de mandíbula 110 y 120 pueden ser tratados superficialmente, a fin de hacerlos ásperos para reducir la adherencia, por ejemplo por granallado de cuentas o estampación. Cuando se utilizan sobre las superficies de sellado 122, estos materiales proporcionan una energía superficial óptima para eliminar la adhesión debido en parte a la textura superficial y la susceptibilidad para la ruptura superficial debido a los efectos eléctricos y la corrosión en presencia de tejidos biológicos. Se prevé que estos materiales presenten cualidades antiadherentes superiores a las del acero inoxidable y deberían ser utilizados en el fórceps 10 (o 10') en zonas donde la exposición a la presión y energía RF puede crear "puntos calientes" localizados más susceptibles a la adhesión al tejido. Como puede apreciarse, reducir la magnitud que el tejido "se adhiere" durante el sellado mejora la eficacia global del instrumento. Controlar el enfriamiento del tejido puede también reducir la adhesión o la acumulación de tejido en los electrodos y también ayudar durante la formación del sello de tejido, por ejemplo reticulación u otra unión química durante la reformación o renaturalización del colágeno.

Los materiales antiadherentes pueden ser fabricados de uno de los siguientes materiales "antiadherentes" (o de una combinación de uno o más de ellos): níquel-cromo, nitruro de cromo, MedCoat 2000, Inconel 600, estaño-níquel o varios recubrimientos de nitruro que incluyen, aunque no se limiten a TiN, ZrN, TiAlN y CrN. Por ejemplo, las aleaciones de alto cromo níquel, Ni200, Ni201 (\sim100% de Ni) puede ser convertidas en electrodos o superficies de sellado por moldeo por inyección de metal, estampación, mecanizado o cualquier proceso similar. También, y como se mencionó antes, las superficies de sellado 122 puede también ser "recubiertas" con uno o más de los materiales anteriores para conseguir el mismo resultado, es decir, una superficie "antiadherente".

Se prevé además que la dispersión térmica puede ser reducida alterando las dimensiones físicas de la carcasa de aislamiento 114. Por ejemplo, en algunos casos puede ser preferible fabricar la carcasa de aislamiento 114 de una variedad de materiales (ya sea solos o en combinación) que incluyen: nilones y poliestirenos sindiotácticos, tales como QUESTRA® fabricado por DOW Chemical; tereftalato de polibutileno (PBT), policarbonato (PC); acrilonitrilo butadieno estireno (ABS); poliftalamida (PPA); poliimida, tereftalato de polietileno (PET), poliamidaimida (PAI); acrílico (PMMA); poliestireno (PS y HIPS); poli(éter sulfona) (PES), policetonas alifáticas: copolímero de acetal (POM), poliuretano (PU y TPU), nilón con dispersión de poli(óxido de fenileno); y acrilato de acrilonitrilo-estireno.

Se contempla también que sólo uno de los dos miembros de mandíbula 110 y 120 pueda incluir uno de los mecanismos o configuraciones descritos antes para reducir la dispersión térmica. Por ejemplo y con referencia a las figuras 2A, 2B y 3, se contempla que sólo el miembro de mandíbula inferior 120, 220 pueda incluir el material conductor térmico 128, 228 dispuesto entre la carcasa de aislamiento 114 y la placa de sellado 122. Con referencia a la Fig. 4, sólo el miembro de mandíbula inferior 320 puede incluir el sistema de refrigeración activo 340. Con referencia a la Fig. 6, sólo el miembro de mandíbula superior 510 puede estar configurado para albergar un polímero frío 530a para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente 400. Igualmente y con referencia a la Fig. 7, sólo el miembro de mandíbula superior 610 puede incluir una zona rebajada 630 para recibir el tejido abultado 450a. Se contempla además que las configuraciones anteriores pueden ser usadas en combinación para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente. Por ejemplo, un polímero frío 530a puede ser usado en combinación con el material conductor térmico 128 de la Fig. 2A o usado para sustituir al material conductor térmico 128 de la Fig. 2A dependiendo de un propósito particular.

Se prevé que el fórceps 10 ó 10' puede ser diseñado de manera que sea total o parcialmente desechable dependiendo de un propósito particular o para conseguir un resultado particular. Por ejemplo, el conjunto de sellado de electrodos 100 puede ser aplicable de forma selectiva y separable con el extremo distal 14 del vástago 12 y/o el extremo proximal 16 del vástago 12 puede ser aplicable de forma selectiva y separable a la carcasa 20 y el conjunto de mango 30. En cualquiera de estos dos casos, el fórceps 10 sería considerado "parcialmente desechable" o "reutilizable", es decir un conjunto de sellado de electrodos nuevo o diferente 100 (o el conjunto de sellado de electrodos 100 y el vástago 12) sustituye selectivamente al viejo conjunto de mandíbula 110, si es necesario.

Otra realización de un sistema de refrigeración de electrodos para un conjunto de electrodos 700 según la presente invención está ilustrado en la Fig. 9A. Más particularmente, la Fig. 9A muestra una vista desde el extremo de un extremo distal del miembro de mandíbula de electrodo inferior 720 y un extremo distal del miembro de mandíbula de electrodo superior 710 del conjunto de electrodos 700 adaptado para su uso como fórceps bipolar 10. El miembro de mandíbula de electrodo 710 superior incluye porciones de aislamiento eléctrico superiores 711a, 711b unidas en los bordes 713a, 713b para contactar eléctricamente con las placas de sellado 712a, 712b conductoras de la electricidad. El miembro de mandíbula de electrodo inferior 720 incluye porciones de aislamiento de la electricidad inferiores 721a, 721b unidas en los bordes 723a, 723b para contactar con las placas de sellado conductoras de la electricidad 722a, 722b. Una hoja de cuchilla 702 se muestra dispuesta dentro de una ranura 704 de cuchilla formada por bordes laterales interiores 706a y 706b de las placas de sellado 712a y 712b conductoras de la electricidad y por bordes laterales interiores 708a y 708b de las placas de sellado 722a y 722b conductoras de la electricidad. Los miembros de mandíbula 710 y 720 tienen una sección transversal en general con forma de U con una porción central en general plana 710a, 710b, 720a, 720b en las placas de sellado conductoras de la electricidad 712a, 712b y 722a, 722b, respectivamente.

Durante el proceso de sellado de tejido, se genera calor Q sobre la superficie interior 727a, 727b en la porción central en general plana 710a, 710b de las placas de sellado conductoras de la electricidad 712a y 712b. De forma similar, es generado calor Q' sobre la superficie interior 729a, 729b en la porción central generalmente plana 720a, 720b de las placas de sellado 722a y 722b conductoras de la electricidad.

Al menos uno de los miembros de mandíbula 710 y 720 incluye una placa termoeléctrica, de manera que el calor generado por al menos uno de los miembros de mandíbula es transferido lejos del tejido vía la placa termoeléctrica. Más particularmente, una primera superficie 730 de una placa termoeléctrica (TEC) superior 718 y una superficie exterior 714a, 714b de las placas de sellado superiores 712a, 712b conductoras de la electricidad en la porción central en general plana 710a, 710b tiene un material 780 conductor térmico, aislante de la electricidad dispuesto entremedias. Correspondientemente, una primera superficie 740 de una placa termoeléctrica inferior (TEC) 728 y una superficie exterior 724a, 724b de las placas de sellado inferiores conductoras de la electricidad 722a, 722b en la porción central 720a,
720b generalmente plana tienen un material 782 conductor térmico aislante de la electricidad dispuesto entremedias.

El calor Q generado sobre la superficie interior 727a, 727b del miembro de mandíbula superior 710 es transferido a través de las placas de sellado superiores 722a, 722b conductoras de la electricidad y a través del material 780 conductor térmico, aislante de la electricidad a la primera superficie 730 de la placa TEC superior 718 donde el calor Q es transferido a la placa TEC 718.

De forma similar, el calor Q generado en la superficie interior 729a, 729b del miembro de mandíbula superior 720 es transferido a través de las placas de sellado inferiores conductoras de la electricidad 722a, 722b y a través del material 782 conductor térmico, aislante de la electricidad a la primera superficie 740 de la placa TEC inferior 728, donde el calor Q es transferido a la placa TEC 728.

Se contempla que en la mayoría de los casos de electrocirugía, ambos miembros de mandíbula 710 y 720 incluyan sus placas TEC 718 respectivas para propósitos de refrigeración. Además, aquellos expertos en la técnica reconocerán que las placas TEC 718 y 728 pueden denominarse alternativamente bombas de calor de estado sólido o refrigeradores de Peltier.

Como se muestra en la Fig. 9B, el conductor eléctrico 734a está conectado a un extremo proximal 749 de la placa TEC superior 718, mientras que el conductor eléctrico 734b está conectado a un extremo distal 750 de la placa TEC superior 718. De forma similar, el conductor eléctrico 736a está conectado a un extremo proximal 751 de la placa TEC inferior 728, mientras que el conductor eléctrico 736b está conectado a un extremo distal 752 de la placa TEC inferior 728. Los conductores 734a, 734b, 736a, 736b son conducidos a través de un conducto o cable 754 a una fuente de alimentación de corriente continua (CC) 756. Como se advirtió anteriormente, durante el proceso de sellado del tejido, el calor Q es generado sobre la superficie interior 727a, 727b en la porción central generalmente plana 710a, 710b de las placas de sellado superiores 712a, 712b. De forma similar, el calor Q' es generado sobre la superficie interior 729a 729b en la porción central generalmente plana 720a, 720b de la placa de sellado inferior 722a, 722b.

Las placas TEC 718 y 728 proporcionan la capacidad de dirigir este calor Q lejos de las superficies interiores 727a, 727b y 729a, 729b dependiendo de la dirección del flujo de corriente a través de los conductores eléctricos. En la mayoría de los casos de electrocirugía, las placas TEC serían usadas para enfriar en lugar de para calentar. Para conseguir el enfriamiento, la dirección de la corriente es controlada por la fuente de alimentación 756 y la corriente es dirigida a través de las placas TEC 718 y 728, de manera que el calor Q desde las placas de sellado 712a, 712b, 722a, 722b es dirigido lejos del tejido y hacia el extremo opuesto de las placas TEC 718 y 728. Como puede apreciarse, el calor Q generado durante el sellado de tejido por los electrodos 710 y 720 es transferido lejos del tejido y no es transmitido al tejido circundante, reduciendo así el daño colateral al tejido. Los materiales 780, 782 conductores térmicos, aislantes de la electricidad pueden estar hechos de un polímero frío como se describió anteriormente, lo que evita la continuidad eléctrica entre la fuente de alimentación de corriente continúa 756 y una fuente de alimentación de corriente alterna desde la fuente de energía electroquirúrgica tratada anteriormente, por ejemplo un generador electroquirúrgico (no mostrado) vía la clavija 300 y el cable eléctrico 310 (véanse las Figs. 1A y 1B).

Las figuras 9C y 9D muestran una realización particularmente útil según la presente invención en la que la placa TEC 718 es utilizada para disipar el calor de los miembros de mandíbula 710 y 720 durante el tratamiento de tejido. Más particularmente, y con referencia específica al miembro de mandíbula 710, el miembro de mandíbula 710 incluye porciones superiores de aislamiento eléctrico 711a y 711b unidas en los bordes 713a, 713b para contactar con una placa de sellado 712 conductora de la electricidad. La placa TEC 718 está dispuesta dentro del miembro de mandíbula 710 en el lado opuesto 714' de la superficie de aplicación al tejido 714 de la placa de sellado 712 conductora de la electricidad. Un material conductor térmico 784 aislante de la electricidad está dispuesto entre la placa de sellado 718 y la placa de sellado 712 en las superficies exteriores 714a y 714b de la placa de sellado 712. La placa 718 incluye primera y segunda caras 760 y 760', respectivamente. La cara 760 linda con el extremo opuesto 714' de la placa de sellado 712. Una serie de conductores eléctricos 765a, 765b y 765c están conectados a la segunda cara 760' mientras que una serie de conductores eléctricos 766a, 766b y 766c están conectados a la primera cara 760.

Se prevé que un primer potencial eléctrico 758 pueda ser transmitido selectivamente a través de los conductores 765a, 765b y 765c y un segundo potencial eléctrico 759 pueda ser transmitido selectivamente a través de los conductores 766a, 766b y 766c, de manera que se crean potenciales eléctricos diferentes sobre caras opuestas de la placa 718. Como puede apreciarse, el calor Q en este caso puede ser dirigido próximamente por absorción por un segundo disipador de calor, por ejemplo un polímero frío, un fluido a través de uno o más conductos 854 dispuestos en contacto con la placa TEC 718 u otra placa TEC.

El miembro de mandíbula 720 está configurado en gran medida de la misma manera e incluye elementos similares para dirigir el calor Q próximamente. Más particularmente, y con referencia específica al miembro de mandíbula 720, el miembro de mandíbula 720 incluye porciones inferiores aislantes de la electricidad 721a y 721b unidas por los extremos 723a, 723b para contactar con una placa de sellado 722 conductora de la electricidad. La placa TEC 728 está dispuesta dentro del miembro de mandíbula 720 en la cara opuesta 724' de la superficie que se aplica al tejido 724 de la placa de sellado conductora de la electricidad 722. Un material conductor térmico aislante de la electricidad 786 está dispuesto entre la placa de sellado 722 y la placa TEC 728 en las superficies exteriores 724a y 724b de la placa de sellado 722. La placa 728 incluye primera y segunda caras 762 y 762', respectivamente. La cara 762 linda con el extremo opuesto 724' de la placa de sellado 722. Una serie de conductores eléctricos 767a, 767b y 767c están conectados a la primera cara 762, mientras que una serie de conductores eléctricos 769a, 769b y 769c están conectados a la segunda cara 762'.

Los materiales 784, 786 conductores térmicos, aislantes de la electricidad pueden ser hechos de un polímero frío como se describió antes, lo que evita la continuidad eléctrica entre la fuente de alimentación de corriente continua 756 y una fuente de alimentación de corriente alterna desde la fuente de energía electroquirúrgica tratada anteriormente.

Se prevé que el primer potencial eléctrico 758 pueda ser transmitido selectivamente a través de los conductores 767a, 767b y 767c y un segundo potencial eléctrico 759 pueda ser transmitido selectivamente a través de los conductores 769a, 769b y 769c, de manera que potenciales eléctricos diferentes son creados en caras opuestas de la placa 728. Como puede apreciarse, el calor Q' en este caso puede ser dirigido próximamente por absorción por un segundo disipador de calor, por ejemplo un polímero frío, un fluido a través de uno más conductos 856 dispuestos en contacto con la placa TEC 728 u otra placa TEC. Como puede apreciarse, los dos miembros de mandíbula 710, 720 cooperan para eliminar el exceso de calor desde el tejido para reducir los efectos colaterales sobre el tejido durante el sellado.

La Fig. 10A muestra un extremo proximal del conjunto de electrodos 700 configurado en una realización particularmente útil para la refrigeración forzada por convección de los miembros de mandíbula de electrodo superiores 710 y los miembros de mandíbula de electrodos inferiores 120. La Fig. 10A es a todos los respectos idéntica a la Fig. 9A, excepto en que el conjunto de electrodos 700 está configurado para la refrigeración forzada por convención de las placas de sellado superiores 712a, 712b y las placas de sellado inferiores 722a, 722b. Más particularmente, un disipador de calor 818 está dispuesto en contacto directo con una segunda superficie 732 de la placa de refrigeración termoeléctrica 718. Una tubería de refrigerante o refrigeración 850 está dispuesta a través o empotrada dentro del disipador de calor 818. La tubería de refrigerante 850 tiene un extremo de suministro 850a de refrigerante y un extremo de retorno 850b de refrigerante que se proyectan desde un extremo proximal del disipador de calor 818.

De forma similar un disipador de calor 828 está dispuesto en contacto directo con una segunda superficie 742 de la placa de refrigeración termoeléctrica 728. Una tubería de refrigerante o refrigeración 852 está dispuesta a través o empotrada dentro del disipador de calor 828. La tubería de refrigeración 852 tiene un extremo de suministro 852a de refrigerante y un extremo de retorno 852b de refrigerante que se proyectan desde un extremo proximal del disipador de calor 828.

La Fig. 10B muestra una vista en perspectiva frontal del conjunto de electrodos 700 de la Fig. 10A configurado para la refrigeración forzada por convección de las placas de sellado superiores 712a, 712b y las placas de sellado inferiores 722a, 722b. Más particularmente, el disipador de calor 818 está dispuesto en contacto directo con la segunda superficie 732 de la placa de refrigeración termoeléctrica 718. La tubería de refrigeración 850 está dispuesta a través o empotrada dentro del disipador de calor 818. La tubería de refrigerante 850 tiene un extremo de suministro 850a de refrigerante y un extremo de retorno 850b de refrigerante que se proyectan desde un extremo proximal 838 del disipador de calor 818. La tubería de refrigerante 850 puede formar un recodo 850c próximo a un extremo distal 842 del disipador de calor 818.

De forma similar, el disipador de calor 828 está dispuesto en contacto directo con la segunda superficie 742 de la placa de refrigeración termoeléctrica 728. La tubería de refrigerante 852 está dispuesta a través o empotrada dentro del disipador de calor 828. La tubería de refrigerante 852 tiene un extremo de suministro de refrigerante (no mostrado) y un extremo de retorno de refrigerante (no mostrado) que se proyectan desde un extremo proximal 840 del disipador de calor 828. La tubería de refrigeración 852 puede formar un recodo 852c próximo a un extremo distal 844 del disipador de calor 828 de forma análoga a la mostrada con respecto al recodo 850c de la tubería de refrigerante 850 en el disipador de calor 818.

En la realización precedente es particularmente adecuado que las tuberías de refrigerante 850 y 852 contengan un fluido de refrigeración activo (por ejemplo, un líquido de refrigeración conductor térmico, no conductor de la electricidad o un gas, por ejemplo aire). En particular, el fluido de refrigeración puede incluir un refrigerante líquido tal como agua o un fluido no conductor, tal como fluido medicinal o biocompatible. Sin embargo, aunque sin limitarse a ello un gas como por ejemplo aire, nitrógeno o dióxido de carbono (preferiblemente a condiciones de presión ambiente o por encima del ambiente) puede ser aplicado sometido a las condiciones de flujo forzadas. Alternativamente, las tuberías de refrigerante 850 y 852 pueden también ser llenadas con una sustancia estancada tal como un gas a temperatura por debajo de la ambiente (incluyendo aire, nitrógeno o dióxido de carbono), o una sustancia líquida o sólida o congelada, tal como agua helada o hielo seco (dióxido de carbono sólido).

El refrigerante aplicado a las tuberías de suministro de refrigerante 850 y 852 elimina el calor Q generado durante el proceso de sellado del tejido. Como se trata con más detalle más adelante con respecto a las figuras 14A y 14B, los disipadores de calor 818 y 828 pueden ser configurados para ser acoplados a un disipador de calor final para transferir calor desde los miembros de mandíbula 710 y 720. Más particularmente, vía los extremos de suministro de refrigerante 850a, 852a, las tuberías de refrigerante o refrigeración 850 y 852 pueden ser configuradas para recibir el refrigerante para transferir el calor desde las placas de refrigeración termoeléctrica 718 y 728 respectivas. Además, vía los extremos de retorno 850b, 852b de refrigerante, las tuberías de refrigerante o refrigeración 850 y 852 pueden ser configuradas para ser acopladas a un disipador de calor final vía el fórceps 10.

La Fig. 11 muestra todavía otra realización de un sistema de refrigeración de electrodos para un conjunto de electrodos 900 según la presente invención. Más particularmente, la Fig. 11 muestra un extremo proximal 938 de un miembro de mandíbula de electrodos superior 910 y un extremo proximal 940 de un miembro de mandíbula de electrodos inferior 920 del conjunto de electrodos 900 adaptado al fórceps bipolar 10. Una hoja de cuchilla 902 se muestra dispuesta dentro de una ranura 904 de cuchilla formada por los bordes laterales interiores 906a y 906b del miembro de mandíbula superior 910 y por los bordes laterales interiores 908a y 908b del miembro de mandíbula inferior 920. Los miembros de mandíbula 910 y 920 tienen una sección transversal en general con forma de U.

Al menos uno de los miembros de mandíbula 910 y 920 incluye una tubería de enfriamiento dispuesta a través de su interior o empotrada. Más particularmente, una tubería de refrigerante o refrigeración 950 puede ser dispuesta o empotrada dentro del miembro de mandíbula de electrodo superior 910. La tubería de refrigeración 950 tiene un extremo de suministro 950a de refrigerante y un extremo de retorno 950b de refrigerante que se proyectan desde un extremo proximal 938 del miembro de mandíbula superior 910. La tubería de refrigerante 950 puede formar un recodo 850c próximo a un extremo distal 942 del miembro de mandíbula superior 910.

De forma similar, una tubería de refrigeración o refrigerante 952 puede estar dispuesta o empotrada dentro del miembro de mandíbula de electrodo inferior 920. La tubería de refrigeración 952 tiene un extremo de suministro 952a de refrigerante y un extremo de retorno 952b de refrigerante que se proyectan desde un extremo proximal 940 del miembro de mandíbula inferior 920. La tubería de refrigeración 952 puede formar un recodo 952c próximo a un extremo distal 944 del miembro de mandíbula inferior 920.

Las tuberías de refrigerante 950 y 952 pueden ser configuradas para recibir un refrigerante para transferir calor desde los miembros de mandíbula 910 y/o 920. De forma similar a la realización descrita antes, es particularmente adecuado que el refrigerante recibido por las tuberías de refrigerante 950 y 952 sea un fluido de refrigeración activo (preferiblemente un líquido o gas de refrigeración no conductor de la electricidad, por ejemplo aire).

El refrigerante aplicado a las tuberías de suministro de refrigerante 950 y 952 elimina el calor Q generado durante el proceso de sellado del tejido. Como se tratará con más detalle más adelante con respecto a las Figs. 14A y 14B, los extremos de suministro 950a, 952a de refrigerante y los extremos de retorno 950b, 952b de refrigerante pueden ser acoplados a un disipador de calor final vía el fórceps 10.

La Fig. 12 es una vista en perspectiva a escala ampliada de todavía otra realización del conjunto de sellado de electrodos de la Fig. 4. Más particularmente, la Fig. 12 muestra aún otra posible configuración del miembro de mandíbula inferior 320 del conjunto de sellado de electrodos 100 (o 100') diseñado para reducir la dispersión térmica al tejido adyacente. Esta realización es en todos los sentidos idéntica a la realización descrita por la Fig. 4, excepto en que el sistema de refrigeración activo abierto 340 con una tubería de abastecimiento común 355 que se ramifica en tuberías de refrigerante 355a y 355b para suministrar refrigerante 370 a través de la serie de toberas o puertos 350a y 350b localizadas en la superficie superior 330 de la carcasa de aislamiento 314, es sustituida por un sistema de refrigerante activo cerrado 1140 que incluye un bucle de refrigerante continuo con forma de U 1180 que tiene un extremo de suministro 1180a de refrigerante y un extremo de retorno 1180b de refrigerante. El bucle de suministro de refrigerante 1180 está dispuesto a través o empotrado dentro de la carcasa de aislamiento 314 que rodea a la placa de sellado 122. El bucle de refrigerante 1180 está configurado para recibir el refrigerante 370, que es típicamente un líquido o gas (por ejemplo aire) no conductor de la electricidad, tal como se describió anteriormente. El refrigerante activo 370 es obligado a fluir a través del bucle de refrigerante 1180 para reducir la disipación del calor al tejido circundante que es generado por el proceso de sellado del tejido en la placa de sellado 122. Como en el caso de la realización de la Fig. 4, no es utilizado un material conductor térmico como el material que absorbe calor o disipador de calor, sino que en su lugar el sistema de refrigeración activo 1140 rodea a la placa de sellado 122. Como se tratará con más detalle después con respecto a las Figuras 14A y 14B, el bucle de refrigeración 1180 transporta el refrigerante a un disipador de calor final para disipar el calor lejos del tejido circundante.

Con respecto a esta realización particular y en comparación con las realizaciones de las figuras 2A, 2B, 3 y 4, de nuevo, la carcasa de aislamiento 314 encapsula la placa de sellado 122 en virtud de una conexión mecánica o proceso de fabricación, por ejemplo moldeo por estampación o moldeo por inyección.

La Fig. 13A es una vista desde el extremo en sección transversal de una realización del bucle de refrigeración 1180 para los conjuntos de refrigeración de electrodos de la Fig. 12. Más particularmente, los extremos 1180a y 1180b del bucle de refrigeración 1180 están unidos entre sí en una tubería de refrigeración común 1150. La tubería de refrigeración común 1150 incluye típicamente un conducto interior con forma tubular que puede funcionar como tubería de suministro 1180a o como tubería de retorno 1180b, y un conducto tubular exterior dispuesto concéntricamente que puede funcionar recíprocamente como tubería de retorno 1180b o tubería de suministro 1180a, respectivamente.

La Fig. 13B es una vista desde el extremo en sección transversal de una realización alternativa de una tubería de refrigeración para los conjuntos de electrodos de la Fig. 12. Más particularmente, de una forma similar a la realización de la Fig. 13A, los extremos 1180a y 1180b del bucle de refrigeración 1180 están de nuevo unidos en una tubería de refrigeración común designada como 1190. Sin embargo, la tubería de refrigeración común 1190 incluye una configuración generalmente tubular que está segmentada en dos canales de flujo interiores 1192a y 1192b vía una partición 1194. El canal de flujo interior 1192a puede funcionar, bien como una tubería de suministro 1180a, o bien o como tubería de retorno 1180b, mientras que recíprocamente, el canal de flujo interior 1192b puede funcionar como tubería de retorno 1180b o tubería de suministro 1180a, respectivamente.

Aquellos expertos en la técnica reconocerán que los bucles de refrigerante 850 y 852; 950 y 952 (véase las figuras 10A, 10B y 11) pueden ser configurados de una manera análoga como tuberías de refrigeración comunes 1150 y 1190.

La Fig. 14A es una vista en perspectiva del fórceps bipolar endoscópico de la Fig. 1A que está configurado para soportar las tuberías de refrigeración comunes 1150 y 1190 (véase la Fig. 12, Fig. 13A y Fig. 13B). Más particularmente, el fórceps 10 incluye el vástago 12 que tiene un extremo distal 14 dimensionado para aplicarse mecánicamente al conjunto de efector final 100 y un extremo proximal 16 que se aplica mecánicamente a la carcasa 20 próxima al conjunto giratorio 80. La tubería de refrigeración 1150, o 1190 se extiende desde las mandíbulas superior e inferior, por ejemplo los miembros de mandíbula 710, 720, 910, 920 a través del vástago 12 y a través de la carcasa 20 en un puerto 1210 próximo al vástago 12, desde el cual la tubería de refrigeración 1150 o 1190 emerge en un puerto 1220 en la carcasa 20 próxima al cable electroquirúrgico 310. Alternativamente, la tubería de refrigeración 1150, o 1190, puede ser configurada para bordear la carcasa 20 y emerger sólo desde el vástago 12 en el puerto 1210. Típicamente, en otra realización, la tubería de refrigeración 1150 o 1190 es enrollada en torno al cable electroquirúrgico 310 hasta un punto conveniente en el que es dirigida a un disipador de calor final 1250. El cable 754 que proporciona corriente continua a las placas TEC 718 y 728, como se describió anteriormente, se extiende desde las placas TEC 718 y 728 a través del vástago 12 y a través de la carcasa 20, desde donde el cable 754 emerge en el puerto 1220 (o un puerto separado) para conectarse a la fuente de alimentación de corriente continua 756. Se contempla que el fórceps 10 descrito con respecto a las figuras 14A y como sigue en la Fig. 14B puede ser utilizado con cualquiera de los conjuntos de efector final mencionados anteriormente y los miembros de mandíbula descritos aquí.

Más particularmente, la Fig. 14B es una vista en perspectiva del fórceps bipolar abierto de la Fig. 1B que está configurado para soportar la tubería de refrigeración de la Fig. 10, Fig. 11B y Fig. 11C. Como se describió anteriormente con respecto a la Fig. 1B, el fórceps abierto 10' incluye un par de porciones 12a' 12b' de vástago alargadas, cada una con un extremo proximal 16a' y 16b', respectivamente, y un extremo distal 14a' y 14b', respectivamente. El fórceps 10' incluye un conjunto de mandíbula 100' que se fija a los extremos distales 14a' y 14b' de los vástagos 12a' y 12b', respectivamente. El conjunto de mandíbula 100' incluye un miembro de mandíbula superior 710' ó 910' y un miembro de mandíbula inferior 720' ó 920' que se pueden mover relativamente entre sí para agarrar tejido entre sí. Aquellos expertos en la técnica reconocerán que los miembros de mandíbula superiores 710' y 910' son sustancialmente idénticos a los miembros de mandíbula superior 710 y 910, respectivamente, excepto en que están configurados para adaptarse al fórceps abierto 10'. De forma similar, aquellos expertos en la técnica reconocerán que los miembros de mandíbula inferiores 720' y 920' son sustancialmente idénticos al miembro de mandíbula superior 720 y 920, respectivamente, excepto en que está configurado para adaptarse al fórceps abierto 10'.

Cada vástago 12a' y 12b' incluye un mango 17a' y 17b' dispuesto en su extremo proximal 16a' y 16b', definiendo cada uno un agujero 18a' y 18b' para el dedo, respectivamente, para recibir a través del mismo un dedo del usuario. Como puede apreciarse, los agujeros 18a' y 18b' para el dedo facilitan el movimiento de los vástagos 12a' y 12b' relativamente entre sí, lo que a su vez pivota los miembros de mandíbula 110' y 120' desde la posición abierta, en la que los miembros de mandíbula 110' y 120' están dispuestos separados uno de otro para manipular el tejido, a una posición de pinzamiento o cerrada en la que los miembros de mandíbula 110' y 120' cooperan para agarrar el tejido entre sí.

Uno de los vástagos, por ejemplo 12b', incluye un conector/brida 19' de vástago proximal que está diseñado para conectar el fórceps 10' a una fuente de energía RF (no mostrada) vía un cable electroquirúrgico 310 y una clavija 300. Aunque los detalles relativos a las conexiones eléctricas de trabajo internas y varios componentes del fórceps 10' están descritos en la solicitud de patente norteamericana de titularidad compartida n.º10/369.894, se describe aquí que la tubería de refrigeración 1150 y 1190 y el cable eléctrico 754 se extienden desde los miembros de mandíbula superior e inferior 110' y 120' a través del vástago 12b' a la brida/conector de vástago proximal 19' que interactúa con el cable electroquirúrgico 310. La tubería de refrigeración 1150 ó 1190 emerge desde la brida 19' en un puerto 1230 próximo al cable de alimentación 310. Típicamente, la tubería de refrigeración 1150 ó 1190 es enrollada en torno al cable electroquirúrgico 310 hasta un punto conveniente en el que es dirigido al disipador de calor final 1250. El cable eléctrico 754 emerge en el puerto 1230 desde donde se extiende para conectarse a la fuente de alimentación de corriente continua 756.

Aunque es preferible que los miembros de mandíbula 110 y 120 se encuentren en oposición paralela, y, por tanto, se encuentren en el mismo plano, en algunos casos puede ser preferible inclinar ligeramente los miembros de mandíbula 110 y 120 para encontrase en el extremo distal, de manera que sea necesaria una fuerza de cierre adicional en los mangos para desviar los electrodos en el mismo plano. Se prevé que esto podría mejorar la calidad y/o estabilidad del sello. Alternativamente, los miembros de mandíbula 110 y 120 pueden ser configurados para cerrarse a modo de contrafuerte o en una forma que fluctúen independientemente (con respecto a la paralela).

Se prevé que aunque los miembros de mandíbula 710, 710', 910, 910' y 720, 720', 920, 920' están configurados para disipar el calor generado por la energía RF electroquirúrgica, los miembros de refrigeración descritos en la presente memoria (es decir, las placas termoeléctricas 718 y 728, los disipadores de calor 818 y 828 correspondientes y las tuberías de refrigeración 850, 852, 950, 952; y los bucles de enfriamiento 340, 1150 y 1190 para el enfriamiento de la carcasa aislante 314) pueden ser adaptados también a otras modalidades de calentamiento. Tales otras modalidades de calentamiento incluyen, aunque sin limitarse a ello, fuentes de alimentación ultrasónica, capacitativa o calentamiento termoeléctrico.

Claims

1. Conjunto de sellado de electrodos (700) diseñado para su uso con un instrumento electroquirúrgico para sellar tejido, que comprende: primer y segundo miembros de mandíbula (710, 720) que pueden ser movidos desde una primera posición, en la que están separado uno de otro, a al menos una segunda posición para agarrar tejido entre sí, en el que los miembros de mandíbula incluyen: placas de sellado (712a, 712b) conductoras de la electricidad dispuestas opuestas entre sí, en el que las placas de sellado conductoras de la electricidad tienen superficies (727a, 727b) de contacto con el tejido respectivas para agarrar y sellar tejido entre ellas cuando los miembros de mandíbula están en la segunda posición, en el que al menos un miembro de mandíbula incluye: una placa de refrigeración termoeléctrica (718, 728), incluyendo dicha placa de refrigeración termoeléctrica primera y segunda conexiones eléctricas (734a, 734b, 736a, 736b) dispuestas en caras opuestas de la placa de refrigeración termoeléctrica, estando dicha primera conexión configurada para transmitir selectivamente un primer potencial eléctrico y estando dicha segunda conexión configurada para transmitir selectivamente un segundo potencial eléctrico, de manera que el calor generado por las placas de sellado sea transferido lejos del tejido vía la placa de refrigeración termoeléctrica; una primera superficie (730, 740) de la placa de refrigeración termoeléctrica y una superficie exterior de la placa de sellado que tiene un material (780, 782) conductor térmico, aislante de la electricidad dispuesto allí, de manera que el calor generado sobre la superficie de contacto con el tejido de la placa de sellado conductora de la electricidad es transferido a través de la placa de sellado y a través del material conductor térmico, aislante de la electricidad a la primera superficie de la placa de refrigeración termoeléctrica, caracterizado porque el al menos un miembro de mandíbula incluye además un disipador de calor (818, 828) dispuesto en contacto directo con una segunda superficie (732, 742) de la placa de refrigeración termoeléctrica, en el que el disipador de calor incluye una tubería de refrigerante (850, 852) dispuesta a través del disipador de calor (818, 823).

2. Conjunto de sellado de electrodos según la reivindicación 1, en el que el disipador de calor está configurado para ser acoplado a un segundo disipador de calor (1250) para transferir calor desde el al menos un miembro de mandíbula.

3. Conjunto de sellado de electrodos según la reivindicación 1 ó 2, en el que la tubería de refrigerante está configurada para recibir un refrigerante para transferir calor desde la placa de refrigeración termoeléctrica.

4. Conjunto de sellado de electrodos según la reivindicación 3, en el que el refrigerante es un fluido conductor térmico, no conductor de la electricidad.

5. Conjunto de sellado de electrodos según la reivindicación 4, en el que el fluido no conductor de la electricidad es uno del grupo formado por aire, nitrógeno y dióxido de carbono.