ES2312566T3 - Junta para valvula de conmutacion. - Google Patents
Junta para valvula de conmutacion. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2312566T3 ES2312566T3 ES02725329T ES02725329T ES2312566T3 ES 2312566 T3 ES2312566 T3 ES 2312566T3 ES 02725329 T ES02725329 T ES 02725329T ES 02725329 T ES02725329 T ES 02725329T ES 2312566 T3 ES2312566 T3 ES 2312566T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- valve
- seal
- gasket
- gas
- annular
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
- F23G7/06—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases
- F23G7/061—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating
- F23G7/065—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel
- F23G7/066—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel preheating the waste gas by the heat of the combustion, e.g. recuperation type incinerator
- F23G7/068—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste gases or noxious gases, e.g. exhaust gases with supplementary heating using gaseous or liquid fuel preheating the waste gas by the heat of the combustion, e.g. recuperation type incinerator using regenerative heat recovery means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
- F23L15/02—Arrangements of regenerators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/008—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases cleaning gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/004—Systems for reclaiming waste heat
- F27D2017/007—Systems for reclaiming waste heat including regenerators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
- F27D99/0001—Heating elements or systems
- F27D99/0033—Heating elements or systems using burners
- F27D2099/0046—Heating elements or systems using burners with incomplete combustion, e.g. reducing atmosphere
- F27D2099/0048—Post- combustion
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/5544—Reversing valves - regenerative furnace type
- Y10T137/5689—Rotary reversing valve
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Sliding Valves (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Seal Device For Vehicle (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Taps Or Cocks (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Massaging Devices (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Mechanically-Actuated Valves (AREA)
Abstract
Una válvula que comprende: un alojamiento interior rotativo (53) que tiene un conducto (83) adaptado para recibir un gas; y que se caracteriza por: una junta anular de obturación (659) del alojamiento exterior estacionario que encierra al citado conducto (83); y una junta anular de obturación (658) entre el citado alojamiento rotativo (53) y la citada junta anular de obturación (659) del alojamiento exterior, teniendo la citada junta anular de obturación (658) un orificio (403) adaptado para permitir que un gas de obturación circule a o desde el citado conducto (83).
Description
Junta para válvula de conmutación.
Los sistemas de oxidación térmica regenerativos
se utilizan convencionalmente para destruir compuestos orgánicos
volátiles (VOC) en emisiones de caudal alto y concentración baja de
plantas industriales y de energía. Tales sistemas de oxidación
típicamente requieren temperaturas de oxidación elevadas con el fin
de conseguir una destrucción elevada de los VOC Para conseguir una
eficiencia elevada de recuperación térmica, el gas de proceso
"sucio" que va a ser tratado se recalienta antes de la
oxidación. Se proporciona típicamente una columna de intercambio de
calor para precalentar estos gases. La columna normalmente está
rellena con un material de intercambio de calor que tiene buena
estabilidad térmica y mecánica y suficiente masa térmica. En
funcionamiento, el gas el proceso se alimenta a través de una
columna de intercambio de calor previamente calentada, la cual, a
su vez, calienta el gas de proceso a una temperatura que se aproxima
o alcanza la temperatura de oxidación de los VOC. Este gas de
proceso precalentado a continuación es dirigido al interior de la
zona de combustión en donde normalmente se completa cualquier
oxidación incompleta de los VOC. El gas tratado que ahora está
"limpio" a continuación es dirigido para que salga de la zona
de combustión y retorne a través de la columna de intercambiado de
calor, o a través de una segunda columna de intercambio de calor.
Cuando el gas oxidado caliente continúa circulando a través de esta
columna, el gas transmite su calor al medio de intercambio de calor
en esa columna, enfriando el gas y calentando el medio de
intercambio de calor de manera que otro lote de gas de proceso
pueda ser precalentado antes del tratamiento de oxidación.
Normalmente, un sistema de oxidación térmica regenerativo tiene al
menos dos columnas de intercambio de calor que reciben
alternativamente gases de proceso y gases tratados. Este proceso se
realiza continuamente, permitiendo que un gran volumen de gas de
proceso sea tratado eficientemente.
El rendimiento de un sistema de oxidación
regenerativo puede ser optimizado incrementando la eficiencia de
destrucción de los VOC y reduciendo los costos operativos y de
capital. La técnica de incrementar la eficiencia de destrucción de
los VOC ha sido tratada en la bibliografía utilizando, por ejemplo,
medios tales como sistemas de oxidación y sistemas de purga (por
ejemplo, cámaras de inclusión) mejorados y tres o más
intercambiadores de calor para manejar el volumen no tratado de gas
en el interior del sistema de oxidación durante el cambio. Los
costos operativos se pueden reducir incrementando la eficiencia de
la recuperación de calor y reduciendo la pérdida de presión en el
sistema de oxidación. Los costos operativos y de capital se pueden
reducir diseñando apropiadamente el sistema de oxidación y
seleccionando los materiales apropiados de relleno para la
transferencia de calor.
Un elemento importante de un sistema de
oxidación eficiente es la valvulería que se utiliza para conmutar
el flujo de gas de proceso desde una columna de intercambio de calor
a otra. Cualquier fuga de gas de proceso no tratado a través del
sistema de válvulas disminuirá la eficiencia del aparato. Además,
las perturbaciones y fluctuaciones en la presión y/o en el caudal
en el sistema pueden ser producidas durante el cambio de las
válvulas y son indeseables. El desgaste de las válvulas también es
problemático, especialmente considerando la alta frecuencia de la
conmutación de las válvulas en las aplicaciones de los sistemas de
oxidación térmica regenerativos.
Un diseño convencional de dos columnas utiliza
una pareja de válvulas de resorte, una de ellas asociada a una
primera columna de intercambio de calor y la otra a una segunda
columna de intercambio de calor. Aunque las válvulas de resorte
ofrecen una rápida actuación, cuando las válvulas están siendo
conmutadas durante un ciclo inevitablemente se producirán fugas de
gas de proceso no tratado a través de las válvulas. Por ejemplo, en
un sistema de oxidación de dos cámaras, durante un ciclo hay un
momento en el que ambas válvulas de admisión y válvulas de escape
están parcialmente abiertas. En este punto, no hay resistencia al
flujo de gas de proceso y ese flujo continúa directamente desde la
entrada a la salida sin ser procesado. Puesto que también hay
conductos asociados con el sistema de válvulas, el volumen de gas
no tratado en el interior del alojamiento de las válvulas de
resorte así como en el interior de los conductos asociados
representa un volumen de fuga potencial. Puesto que la fuga de gas
de proceso no tratado a través de las válvulas hace que el gas se
escape del dispositivo sin haber sido tratado, tales fugas
reducirán sustancialmente la eficiencia de destrucción del aparato.
Además, los diseños de válvulas convencionales producen un impulso
de presión durante el cambio, lo cual incrementa el potencial de
fuga.
Un potencial de fuga similar existe en los
sistemas de válvulas rotativas convencionales. Además, tales
sistemas de válvulas rotativas incluyen típicamente muchos
divisores internos, que puede fugar con el tiempo, y que son caros
de construir y de mantener. Por ejemplo, la patente norteamericana
número 5.871.349, figura 1, ilustra un sistema de oxidación con
doce cámaras que tienen doce paredes metálicas, cada una de las
cuales puede ser un punto débil para las fugas.
El documento
US-A-5.692.892 desvela una válvula
que tiene las características del preámbulo de la reivindicación 1.
La presente invención está caracterizada por las características de
la porción caracterizadora de la reivindicación 1. Otras
características opcionales son indicadas en las reivindicaciones
dependientes. Por lo tanto, sería deseable proporcionar un sistema
de oxidación térmica regenerativo que tenga la simplicidad y la
efectividad en costes de un dispositivo de dos cámaras, y el
control suave y la elevada eliminación de los VOC de un sistema de
válvulas rotativas, sin las desventajas de cualquiera de ellas.
Sería deseable además proporcionar una válvula
que tenga unas características de obturación mejoradas para
minimizar el desgaste.
Los problemas de la técnica anterior han sido
solucionados por la presente invención, que proporciona una junta
mejorada para una única válvula de conmutación, y un sistema de
oxidación térmica regenerativo que incluye la válvula de
conmutación. La válvula de la presente invención presenta excelentes
características de obturación y minimiza el desgaste.
En el modo estacionario, se utiliza una junta
estanca al gas ajustada para minimizar o impedir las fugas de gas
de proceso. La junta estanca al gas también obtura durante el
movimiento de la válvula. La válvula es de un diseño compacto con
lo cual se eliminan los conductos típicamente requeridos en los
diseños convencionales. Esto proporciona menos volumen de ocupación
del gas de proceso durante los ciclos, lo cual conduce a menos gas
de proceso sucio que se queda sin tratar durante los ciclos. El
sistema de deflectores asociado minimiza o elimina las fugas de gas
de proceso sin tratar a través de la válvula durante el cambio. La
utilización de una única válvula en lugar de las dos o cuatro que
se utilizan convencionalmente reduce significativamente el área que
requiere obturación. La geometría del distribuidor de flujo
conmutante reduce la distancia y el número de giros que el gas de
proceso realiza a través del distribuidor de flujo situado próximo a
los lechos de intercambio de calor. Esto reduce el volumen de gas
sin tratar, atrapado, durante la conmutación de la válvula. Puesto
que el gas de proceso pasa a través de las mismas lumbreras de
válvula en el ciclo de entrada como en el ciclo de salida, la
distribución de gas a los lechos de intercambio de calor es
mejorada.
La conmutación de la válvula con mínimas
fluctuaciones de presión, excelente obturación y mínima, o ninguna,
derivación durante la conmutación se consiguen en las aplicaciones
de oxidación térmica regenerativas. Debido a la eliminación de la
derivación durante la conmutación, las cámaras de inclusión
convencionales utilizadas para almacenar el volumen de gas sin
procesar en el sistema durante la conmutación pueden ser eliminadas,
con lo cual se ahorran unos costes sustanciales.
La figura 1 es una vista en perspectiva de un
sistema de oxidación térmica regenerativo de acuerdo con una
realización de la presente invención;
la figura 2 es una vista en perspectiva en
despiece ordenado de una porción de un sistema de oxidación térmica
regenerativo de acuerdo con una realización de la presente
invención;
la figura 3 es una vista en perspectiva de la
cámara de cara fría de acuerdo con la presente invención;
la figura 4 es una vista inferior en perspectiva
de las lumbreras del válvula de acuerdo con la presente
invención;
la figura 5 es una vista en perspectiva de la
válvula de conmutación del distribuidor de flujo de acuerdo con la
presente invención;
la figura 5A es una vista en sección transversal
de la válvula de conmutación del distribuidor de flujo de acuerdo
con la presente invención;
la figura 6 es una vista en perspectiva del
mecanismo de accionamiento de la válvula de conmutación de acuerdo
con la presente invención,
las figuras 7A, 7B, 7C y 7D son diagramas
esquemáticos del flujo a través de la válvula de conmutación de
acuerdo con la presente invención;
la figura 8 es una vista en perspectiva de una
porción del distribuidor de flujo de acuerdo con la presente
invención;
la figura 9 es una vista superior de la placa de
obturación de acuerdo con la presente invención;
la figura 9A es una vista en sección transversal
de una porción de la placa de obturación de la figura 9;
la figura 10 es una vista en perspectiva del eje
del distribuidor de flujo de acuerdo con la presente invención;
la figura 11 es una vista en sección transversal
de la lumbrera rotativa de acuerdo con la presente invención;
La figura 11A es una vista en perspectiva de la
junta anular de retención de acuerdo con la presente invención;
la figura 11B es una vista en sección
transversal de la junta anular de retención de acuerdo con la
presente invención,
la figura 11C es una vista en perspectiva de la
junta anular de montaje de acuerdo con la presente invención;
la figura 11D es una vista en sección
transversal de la junta anular de montaje de acuerdo con la presente
invención;
la figura 11E es una vista en perspectiva del
arco de apoyo de la placa de acuerdo con la presente invención,
la figura 11F es una vista en sección
transversal del arco de apoyo de placa de acuerdo con la presente
invención;
la figura 11G es una vista en perspectiva de la
junta de obturación de acuerdo con la presente invención;
la figura 11H es una vista en sección
transversal de la junta de obturación de acuerdo con la presente
invención;
la figura 11I es una vista en sección
transversal del rebaje en la junta de obturación de acuerdo con la
presente invención;
la figura 12 es una vista en sección transversal
de la porción inferior del eje de transmisión de acuerdo con la
presente invención;
la figura 13 es una vista en sección transversal
de las juntas de retención y montaje para una obturación mejorada
de acuerdo con la presente invención;
la figura 14 es una vista en perspectiva de las
juntas de retención y de montaje para la obturación mejorada de
acuerdo con la presente invención;
la figura 14A es una vista en sección
transversal de la lumbrera rotativa de acuerdo con una realización
alternativa de la presente invención; y
La figura 14B es una vista en sección
transversal de la lumbrera rotativa de acuerdo con otra realización
alternativa de la presente invención.
Volviendo a continuación en primer lugar a las
figuras 1 y 2, se muestra un sistema de oxidación térmica
regenerativo 10 (catalítico o no catalítico) soportado sobre un
bastidor 12, como se muestra. El sistema de oxidación 10 incluye un
alojamiento 15 en el cual hay cámaras de intercambio de calor
primera y segunda en comunicación con una zona de combustión
situada centralmente. Un quemador (no mostrado) puede estar asociado
con la zona de combustión, y un soplador de combustión puede estar
soportado sobre el bastidor 12 para suministrar aire de combustión
al quemador. La zona de combustión incluye una salida 14 de
derivación en comunicación de fluido con una chimenea de escape 16
que conduce típicamente a la atmósfera. Un armario de control 11
aloja los controles para el aparato y también está situado
preferiblemente sobre el bastidor 12. Opuesto al armario de control
11 se encuentra un ventilador (no mostrado) soportado sobre el
bastidor 12 para impulsar el gas de proceso al interior del sistema
de oxidación 10. El alojamiento 15 incluye una cámara superior o
techo 17 que tiene una o más puertas de acceso 18 que proporcionan
acceso del operador al interior del alojamiento 15. Los
especialistas en la técnica podrán apreciar que la descripción que
antecede del sistema de oxidación es con propósitos ilustrativos
solamente; otros diseños también se encuentran en el alcance de la
presente invención, incluyendo sistemas de fijación con más o menos
de dos cámaras, sistemas de selección con cámara(s)
orientada(s) horizontalmente, y sistemas de oxidación
catalíticos.
Una cámara 20 de cara fría forma la base del
alojamiento 15, como mejor se puede apreciar en la figura 2. Un
emparrillado 19 de soporte adecuado está provisto sobre la cámara 20
de cara fría y soporta la matriz de intercambio de calor en cada
columna de intercambio de calor, como se discutirá con mayor detalle
más adelante. En la realización que se muestra, las cámaras de
intercambio de calor están separadas por paredes de separación 21
que preferiblemente están aisladas. También en la realización que se
muestra, el flujo a través de los lechos de intercambio de calor es
vertical; el gas de proceso entra en los lechos desde las lumbreras
de válvulas situadas en la cámara 20 de cara fría, circula
ascendentemente (hacia el techo 17) dentro de un primer lecho,
entra en la zona de combustión en comunicación con el primer lecho,
circula saliendo de la zona de combustión y al interior de una
segunda cámara, en donde circula descendentemente a través de un
segundo lecho hacia la cámara 20 de cara fría. Sin embargo, los
especialistas en la técnica apreciarán que otras soluciones son
adecuadas, incluyendo una disposición horizontal, tal como una en la
que las columnas de intercambio de calor estén orientadas una hacia
la otra y están separadas por una zona de combustión situada
centralmente.
Volviendo a continuación a la figura 3, se
discutirán los detalles de la cámara 20 de cara fría. La cámara 20
tiene un suelo 23 que preferiblemente esta inclinado hacia abajo
desde las paredes exteriores 20A, 20B hacia las lumbreras de
válvulas 25A-25 F para ayudar en la distribución del
flujo de gas. Soportados sobre el suelo 23 hay una pluralidad de
deflectores divisores 24 y divisores 124A, 124D, 124E y 124H de
cámara. Los deflectores divisores 24 separan las lumbreras
25A-25 F de válvula y ayudan a reducir las
fluctuaciones de presión durante la conmutación de las válvulas.
Los divisores de cámara separan las cámaras de intercambio de
calor. Los divisores 124A y 124D y 124E y 124H de cámara pueden
estar conectados respectivamente unos con nosotros o pueden estar
separados. La lumbrera 25A de válvula está definida entre el divisor
124A de cámara y el divisor 124B; la lumbrera 25B de válvula está
definida entre los deflectores 24B y 24C; la lumbrera 25B de
válvula está definida entre el deflector 24C y el divisor 124D de
cámara; la lumbrera 25D de válvula está definida entre el divisor
124E de cámara y el deflector 24F; la lumbrera 25E de válvula está
definida entre los deflectores 24F y 24G; y la lumbrera 25F de
válvula está definida entre el deflector 24G y el divisor 124H de
cámara. El número de deflectores divisores es una función del número
de lumbreras de válvula. En la realización preferente, como se
muestra, hay seis lumbreras 25A-25 F de válvula,
aunque se pueden utilizar más o menos. Por ejemplo, en una
realización en la que solamente se utilizan cuatro lumbreras de
válvula, solamente sería necesario un deflector divisor. Con
independencia del número de lumbreras de válvula y de deflectores
divisores correspondientes, las lumbreras de válvula preferiblemente
están conformadas por igual por simetría.
La altura de los deflectores preferiblemente es
tal que las superficies superiores de los deflectores conjuntamente
definen un plano horizontal de nivel. En la realización que se
muestra, la porción de los deflectores más alejada de las lumbreras
de válvula es la más corta para acomodar el suelo 23 de la cámara de
cara fría que esta inclinado como se ha discutido más arriba. El
plano horizontal de nivel formado de esta manera es adecuado para
soportar el medio de intercambio de calor en cada columna de
intercambio de calor como se discutirá con mayor detalle más
adelante. En la realización de seis lumbreras de válvula mostrada,
los deflectores 24B, 24C, 24F y 24G están angulados preferiblemente
aproximadamente 45º con respecto a la línea de centros longitudinal
L-L de la cámara 20 de cara fría cuando se extienden
desde las lumbreras 25 de válvula, y a continuación continúan
sustancialmente paralelas a la línea de centros longitudinal
L-L cuando se extienden hacia las paredes
exteriores 20A y 20B respectivamente. Los deflectores 24A, 240,24E y
24H preferiblemente están angulados aproximadamente 22,5º respecto
a la línea de centros de latitud H-H de la cámara 20
de cara fría cuando se extienden desde las lumbreras 25 de válvula
y a continuación continúan sustancialmente paralelas a la línea de
centros de latitud H -H cuando se extiende hacia las paredes
exteriores 20 C y 20D, respectivamente.
Preferiblemente los deflectores 24B, 24C, 24F y
24G., así como las paredes 20A, 20B, 20C y 20D de la cámara 20 de
cara fría incluyen un labio 26 que se extiende ligeramente inferior
al plano horizontal definido por la superficie superior de los
deflectores. El labio 26 acomoda y soporta una rejilla de soporte 19
de cara fría opcional (figura 2) que a su vez soporta el medio de
intercambio de calor en cada columna. En el caso de que el medio de
intercambio de calor incluya medios empaquetados aleatoriamente
tales como monturas cerámicas, esferas u otras formas, los
deflectores pueden extender más alto para separar los medios. Sin
embargo, la obturación perfecta entre los deflectores no es
necesaria como lo es en diseños convencionales de válvulas
rotativas.
La figura 4 es una vista de los puertos 25A,
25B, 25C de válvula desde el fondo. La placa 28 tiene dos aberturas
simétricas opuestas 29A y 29B las cuales, con los deflectores 24,
definen las lumbreras de válvula. Situado en cada lumbrera de
válvula hay un álabe de giro 27 opcional. Cada álabe de giro 27
tiene un primer extremo asegurado a la placa 28, y un segundo
extremo separado del primer extremo asegurado al deflector 24 en
cada lado (como mejor se ve en la figura 3). Cada álabe de giro 27
se ensancha desde su primer extremo hacia su segundo extremo y está
angulado hacia arriba con un ángulo y a continuación se aplana a la
horizontal en 27A como se muestra en las figuras 3 y 4. Los álabes
de giro 27 actúan para dirigir el flujo de gas de proceso que sale
de las lumbreras de válvula separándolo de las lumbreras de válvula
para ayudar a la distribución a través de la cámara de cara fría
durante la operación. La distribución uniforme en la cámara 20 de
cara fría ayuda a asegurar una distribución uniforme a través del
medio de intercambio de calor para conseguir una eficiencia óptima
de intercambio de calor.
Las figuras 5 y 5A muestran el distribuidor 50
de flujo contenido en un colector 51 que tiene una entrada 48 de
gas de proceso y una salida 49 de gas de proceso (aunque el elemento
48 podría ser la salida y el 41 de la entrada, con propósitos de
ilustración la realización anterior se usará en la presente a
continuación).El distribuidor 50 de flujo incluye un eje 52 de
accionamiento cilíndrico preferiblemente hueco (figuras 5A, 10) que
está acoplado a un mecanismo de transmisión que se discutirá con
mayor detalle más adelante. Acoplado al eje 52 de accionamiento hay
un miembro de forma tronco cónica parcial o sección 53 tronco
cónica. El miembro 53 incluye una placa conjugada formada de dos
superficies opuestas 55, 56 de obturación en forma de trozo de
tarta 55, 56, estando conectada cada una de ellas por un borde
exterior circular 54 y extendiéndose hacia fuera desde el eje 52 de
accionamiento con un ángulo de 45º, de manera que la separación
definida por las dos superficies de obturación 55, 56 y el borde
exterior 54 definen una primera ruta de gas o pasaje 60. De manera
similar, una segunda ruta de gas o pasaje 61 está definida por las
superficies de obturación 55, 56 opuestas al primer pasaje, y tres
placas laterales anguladas, esto es, las placas laterales anguladas
opuestas 57A, 57B y una placa lateral angulada centrar 57C. Las
placas laterales anguladas 57A, 57B separan el pasaje 60 del
pasajes 61. La parte superior de estos pasajes 60, 61 esta diseñada
para acoplarse a la configuración de las aberturas simétricas 29A,
29B en la placa 28, y en la condición montada, cada pasaje 60, 61
está alineado con unas aberturas respectivas 29A, 29B. El pasajes
61 está en comunicación de fluido solamente con una entrada 48, y
el pasaje 60 está en comunicación de fluido solamente con una salida
49 a través de la cámara 47, con independencia de la orientación
del distribuidor 50 de flujo en cualquier momento dado. De esta
manera, el gas de proceso que entra en el colector 51 a través de
la entrada 48 circula a través solamente del pasaje 61, y el gas de
proceso que entran en el pasaje 60 desde las lumbreras 25 de válvula
circula solamente a través de la salida 49 a través de la cámara
47.
Una placa 100 de obturación (figura 9) está
acoplada a la placa 28 que define las lumbreras 25 de válvula
(figura 4). Preferiblemente, se utiliza una obturación de aire entre
la superficie superior del distribuidor 50 de flujo y la placa de
obturación 100, como se discutirá con mayor detalle más adelante. El
distribuidor de flujo es rotativo respecto a un eje vertical, por
medio de un eje 52 de accionamiento, con respecto a la placa
estacionario 28. Tal rotación mueve las superficies de obturación
55, 56 dentro y fuera de la alineación de bloqueo con las porciones
de las aberturas 29A, 29B como se discutirá más adelante.
Volviendo a continuación a la figura 6, se
muestra un mecanismo de accionamiento adecuado para accionar el
distribuidor 50 de flujo. El mecanismo de accionamiento 70 incluye
una base 71 y está soportado sobre un bastidor 12 (figura 1).
Acoplada a la base 71 hay una pareja de soportes de cremallera 73A,
73B y un soporte cilíndrico 74. Los cilindros 75A, 75B esta
soportados por el soporte del cilindro 74 y actúan sobre una
cremallera respectiva 76A, 76B. Cada cremallera tiene una
pluralidad de acanaladuras que se corresponden en forma a las ruedas
dentadas 77A en el engranaje de dientes rectos 77. El eje 52 de
accionamiento del distribuidor 50 de flujo está acoplado al
engranaje de dientes rectos 77. La actuación de los cilindros
75A,75B produce el movimiento de la cremallera respectiva 76A, 76B
unida a los mismos, lo cual a su vez produce el movimiento
rotacional del engranaje de dientes rectos 77, que hace girar al
árbol 52 de accionamiento y el distribuidor 50 de flujo unido al
mismo respecto a un eje vertical. Preferiblemente, el diseño de
piñón y cremallera está configurado para producir una rotación
hacia delante y hacia atrás de 180º del eje 52 de accionamiento. Sin
embargo, los especialistas en la técnica apreciarán otros diseños
se encuentran en el alcance de la presente en invención, incluyendo
un accionamiento en el que se consigue una rotación completa de 360º
del distribuidor de flujo. Otros mecanismos de actuación adecuados
incluyen actuadores hidráulicos e
indexadores.
indexadores.
Las figuras 7A-7D ilustran
esquemáticamente la dirección de flujo durante un ciclo de
conmutación típico de una válvula que tienen dos lumbreras de
entrada y dos lumbreras de salida. En estos diagramas, la cámara A
es la cámara de entrada y la cámara B es la cámara de salida de un
sistema de oxidación de dos columnas. La figura 7A ilustra la
válvula en su posición completamente abierta, estacionaria. De esta
manera, las lumbreras 25A y 25B de válvula se encuentran en el modo
de entrada completamente abierto, y las lumbreras 25C y 25B de
válvula se encuentran en el modo de salida completamente abierto. El
gas de proceso entra en la cámara A a través de las lumbreras 25A y
25D de válvula, circula a través del medio de intercambio de calor
en la cámara A en donde es calentado, circula a través de una zona
de combustión en comunicación con la cámara A en donde cualquier
componente volátil que no esté ya oxidado se oxidará, se enfría
cuando circula a través de la cámara B en comunicación con la zona
de combustión, y a continuación circula saliendo de las lumbreras
25C y 25D de válvula, por ejemplo en la chimenea de escape que se
abre a la atmósfera. La duración típica de este modo de operación
es desde 1 hasta aproximadamente 4 minutos, siendo preferente
aproximadamente 3 minutos.
La figura 7B ilustra el inicio de un cambio de
modo, en el que tiene lugar una rotación de válvula de 60º, que
generalmente utiliza desde aproximadamente 0,5 hasta aproximadamente
2 segundos. En la posición mostrada, la lumbrera 25B de válvula
está cerrada, y de esta manera el flujo a y desde la cámara A es
bloqueado en esta lumbrera y la lumbrera 25C de válvula está
cerrada, y de esta manera el flujo a y desde la cámara B es
bloqueado en esta lumbrera. Las lumbreras 25A y 25B de válvula
permanecen abiertas.
Cuando continúa la rotación del distribuidor de
flujo otros 60º, la figura 7C muestra las lumbreras 25A y 25D de
válvula que están ahora bloqueadas. Sin embargo, la lumbrera 25B de
válvula está ahora abierta, pero está en un modo de salida que
solamente permite que el gas de proceso de la cámara A circule
saliendo de la lumbrera 25B y al interior de la chimenea de escape
o similar. De manera similar, la lumbrera 25C de válvula está ahora
abierta, pero se encuentra en el modo de entrada que solamente
permite el flujo de gas de proceso al interior de la cámara B (y
que no salga de la cámara B como era el caso cuando se encontraba en
el modo de salida de la figura 7A).
La rotación final de 60º del distribuidor de
flujo esta ilustrada en la figura 7D. La cámara A ahora se encuentra
en el modo de salida completamente abierta, y la cámara B se
encuentra en el modo de entrada completamente abierto. De esta
manera, las lumbreras 25A, 25B, 25C y 25D de válvula están todas
completamente abiertas y el distribuidor de flujo se encuentra en
descanso. Cuando el flujo debe invertirse de nuevo, el distribuidor
de flujo preferiblemente retorna a la posición en la figura 7A
girando 180º hacia atrás desde la dirección en la que vino, aunque
una rotación continua de 180º en la misma dirección como la rotación
previa se encuentra en el alcance de la presente
invención.
invención.
El sistema de seis lumbreras de válvula de la
figura 3 operaría de una manera análoga. De esta manera, cada
lumbrera de válvula estaría a 45º en lugar de 60º.Admitiendo que las
lumbreras 25A, 25B y 25C de válvula en la figura 3 se encuentran en
el modo de entrada y están completamente abiertas, y las lumbreras
25D, 25E y 25 F de válvula se encuentran el modo de salida y están
completamente abiertas, la primera etapa en el ciclo es un giro de
45º de la válvula (en el sentido de las agujas del reloj),
bloqueando el flujo a la lumbrera 25C de válvula a y desde la
lumbrera 25F de válvula. Las lumbreras 25A y 25B de válvula
permanecen en la posición abierta de entrada, y las lumbreras 25D y
25E de válvula permanecen en la posición abierta de salida. Cuando
el distribuidor de flujo gira 45º adicionales en el sentido de las
agujas del reloj, la lumbrera 25C de válvula se encuentra ahora en
la posición de salida abierta, la lumbrera 25B de válvula está
bloqueada y la lumbrera 25A de válvula permanece en la posición de
entrada abierta. De manera similar, la lumbrera 25F de válvula
ahora se encuentra en la posición de entrada abierta, la lumbrera
25E de válvula está bloqueada y la lumbrera 25D de válvula
permanece en la posición de salida abierta. Cuando el distribuidor
de flujo continúa otros 25º, las lumbreras 25C y 25B de válvula se
encuentran ahora en la posición de salida abierta, y la lumbrera
25A de válvula está bloqueada. De manera similar, las lumbreras 25F
y 25E de válvula se encuentran ahora en la posición de entrada
abierta, y la lumbrera 25F de válvula está bloqueada. En la posición
final, el distribuidor de flujo ha girado 25º adicionales y llega a
una parada, en la que todas las lumbreras 25A, 25B y 25C de válvula
se encuentran en la posición de salida abiertas, y todas las
lumbreras 25D, 25E y 25F de válvula se encuentran en la posición de
entrada abiertas.
Como se puede ver de lo que antecede, una
ventaja sustancial de la presente invención respecto a las válvulas
rotativas convencionales es que el distribuidor de flujo instantáneo
está estacionario la mayor parte del tiempo. Solamente se mueve
durante un cambio de ciclo de entrada a salida, y ese movimiento
solamente dura segundos (generalmente un total desde
aproximadamente 0,5 a aproximadamente 4 segundos) en comparación con
los minutos en los cuales está estacionario mientras que una de las
cámara A o cámara B se encuentra en el modo de entrada y la otra en
un modo de salida.
Como contraste, muchas de las válvulas
convencionales rotativas se están moviendo continuamente lo cual
acelera el desgaste de los distintos componentes del aparato y
puede conducir a fugas. Un beneficio adicional de la presente
invenciones es el gran espacio físico que separa el gas que ha sido
limpiado del gas del proceso que todavía no se ha limpiado, en la
misma válvula así como en la cámara (el espacio 80 (figura 3) entre
los divisores 124E y 124D de cámara, y los divisores 124H y 124A),
y la pared doble formada por los divisores 124E, 124H y 124A, 124D
de cámara. Además, puesto que la válvula solamente tiene un sistema
de actuación, la válvula funcionará satisfactoriamente si se mueve
rápida o lentamente, a diferencia de la técnica anterior en la cual
múltiples sistemas de actuación deben trabajar conjuntamente. Más
específicamente, en la técnica anterior, si por ejemplo una válvula
de resorte es lenta respecto a otra, podría haber una fuga o pérdida
de flujo de proceso o se podría producir un gran impulso de
presión.
Otra ventaja de la presente invención es la
resistencia que se encuentra presente durante una operación de
conmutación. En un sistema de válvula convencional, tal como el
sistema de válvulas de resorte que se ha mencionado más arriba, la
resistencia al flujo se aproxima a cero cuando ambas válvulas están
parcialmente abiertas (es decir, cuando una se está cerrando y la
otra se está abriendo).Como resultado, el flujo de gas por unidad
de tiempo puede incrementarse actualmente, incrementando
adicionalmente la fuga de ese gas a través de ambas válvulas
parcialmente abiertas durante la conmutación. Como contraste, puesto
que el director de flujo de la presente invención cierra
gradualmente una entrada (o una salida) al cerrar solamente
porciones en cada momento, la resistencia no tiene que disminuir a
cero durante una conmutación, y en realidad se incrementa, con lo
cual restringe el flujo de gas de proceso a través de las lumbreras
de válvula durante la conmutación y minimiza las fugas.
El procedimiento preferente para obturar la
válvula se discutirá a continuación haciendo referencia en primer
lugar a las figuras 5, 8 y 9.El distribuidor 50 de flujo se desplaza
sobre un cojín amortiguador de aire, con el fin de minimizar o
eliminar el desgaste cuando el distribuidor de flujo se mueve. Los
especialistas en la técnica apreciarán que gases distintos del aire
podrían utilizarse, aunque el aire es preferente y se describirá en
la presente memoria descriptiva y a continuación con propósitos de
ilustración. Un cojín amortiguador de aire no solamente obtura la
válvula, sino que también produce un movimiento del distribuidor de
flujo sin fricción o sustancialmente sin fricción. Un sistema de
suministro presurizado, tal como un ventilador o similar, que puede
ser el mismo o diferente del ventilador utilizado para suministrar
el aire de combustión al quemador de la zona de combustión,
suministra aire al eje 52 de accionamiento del distribuidor 50 de
flujo a través de un sistema de conductos adecuado (no mostrados) y
de la cámara 64. Alternativamente, se podría utilizar una presión
negativa. Como mejor se puede apreciar en la figura 8 (que ilustra
un sistema de presión positiva), el aire se desplaza desde los
conductos al interior del eje 52 de accionamiento por encima de la
base 82 del eje 52 de accionamiento que está acoplado al mecanismo
70 de accionamiento. La posición exacta de las aberturas 81 no está
particularmente limitada, aunque preferiblemente las aberturas 18
están situadas simétricamente alrededor del eje 52, y son de tamaño
igual por razón de uniformidad. El aire presurizado circula hacia
arriba del eje como se muestra por las flechas en la figura 8, y
una porción entra en uno o más conductos radiales 83 que comunican
y alimentan una junta anular de obturación situada en la lumbrera
rotativa anular 90 como se discutirá con mayor detalle más
adelante. Una porción del aire que no entra en los conductos
radiales 83 continúa hacia arriba del eje 52 de accionamiento hasta
que alcanza un pasaje 94, que distribuye el aire en un canal que
tiene una porción semianular 95 y una porción definida por las cuñas
en forma de trozo de tarta o superficies de obturación 55, 56.El
flujo en un sistema de presión negativa podría ser el inverso.
La superficie conjugada del distribuidor 50 de
flujo, en particular la superficie conjugada de las cuñas en forma
de trozo de tarta 55, 56 y el borde anular exterior 54 están
formadas con una pluralidad de aberturas 96, como se muestra en la
figura 5. El aire presurizado del canal 95 escapa del canal 95 a
través de estas aberturas 96 como se muestra por las flechas en la
figura 8, y produce un cojín amortiguador de aire entre la
superficie superior del distribuidor 50 de flujo y una placa de
obturación estacionaria 100 que se muestra la figura 9. La placa de
obturación 100 incluye un borde exterior anular 102 que tiene una
anchura que se corresponde a la anchura de la superficie superior o
borde anular exterior 54 del distribuidor 50 de flujo, y una pareja
de elementos 105, 106 en forma de trozo de tarta que se corresponde
en forma a las cuñas 55, 56 en forma de trozo de tarta del
distribuidor 50 de flujo. Este se corresponde (y está acoplado) a la
placa 28 (figura 4) de la lumbrera de válvula. La abertura 104
recibe una espiga 59 de eje (figura 8) acoplada al distribuidor 50
de flujo. El lado inferior del borde exterior anular 102 orientado
al distribuidor de flujo incluye una o más acanaladuras anulares 99
(figura 9A) que se alinean con las aberturas 96 en la superficie
conjugada del distribuidor 50 de flujo. Preferiblemente hay dos
filas concéntricas de acanaladuras 99, y dos filas correspondientes
de aberturas 96. De esta manera, las acanaladuras 99 ayudan a hacer
que el aire que escapa de las aberturas 96 en la superficie
superior 54 o borde anular exterior 54 forme un cojín amortiguador
de aire entre la superficie conjugada 54 y el borde exterior anular
102 de la placa de obturación 100. Además, el aire que escapa de
las aberturas 96 en las porciones en forma de trozo de tarta o
superficies de obturación 55, 56 forma un cojín amortiguador de
aire entre las porciones 55, 56 en forma de trozo de tarta y las
porciones o elementos 105, 106 en forma de trozo de tarta de la
placa de obturación 100. Estos cojines de aire minimizan o impiden
las fugas del gas de proceso que no ha sido limpiado, al flujo de
gas de proceso limpio. Los bordes en forma de trozo de tarta
relativamente grandes del distribuidor 50 de flujo y la placa de
obturación 100 proporcionan un trayecto largo a través de la parte
superior del distribuidor 50 de flujo que el gas no limpio debería
recorrer para producir fugas. Puesto que el distribuidor de flujo es
estacionario durante la mayor parte del tiempo de la operación, un
cojín amortiguador de aire impenetrable es creado entre todas las
superficies conjugadas en la válvula. Cuando se requiere que el
distribuidor de flujo se mueva, el cojín amortiguador de aire
utilizado para obturar la válvula entonces funcionará también para
impedir que cualquier presión de contacto elevada produzca un
desgaste entre el distribuidor 50 de flujo y la placa de obturación
100.
Preferiblemente, el aire presurizado es
suministrado desde un ventilador diferente que el que suministra el
gas de proceso al aparato en el cual se utiliza la válvula, de
manera que la presión del aire de obturación sea más elevada que la
presión del gas de proceso de entrada o salida, con lo cual
proporciona una obturación positiva. Sin embargo, como se ha
indicado más arriba, también podría utilizarse un sistema de presión
negativa.
El distribuidor 50 de flujo incluye una lumbrera
90 rotativa como mejor se puede apreciar en las figuras 10 y 11. La
sección tronco cónica 53 del distribuidor 50 de flujo gira alrededor
de una pared anular o alojamiento 659 de junta anular que funciona
como una junta anular exterior. El alojamiento 659 incluye una brida
anular exterior 111 utilizada para centrar el alojamiento 659 y
sujetarlo al colector 51 (véase también la figura 5A).
Volviendo a continuación a la figura 11, se
muestran detalles de una realización del sistema de obturación
mejorado de acuerdo con la presente invención. La junta anular de
retención 664, preferiblemente hecha de acero al carbono, se
muestra fijada al conjunto rotativo o sección tronco cónica 53. La
junta anular de retención 664 preferiblemente es una junta partido
como se muestra en vista en perspectiva en la figura 11A, y tiene
una sección transversal como se muestra en la figura 11B. La
partición de la junta facilita la instalación y la retirada. En la
figura 13 se muestra la junta anular de retención 664 fijada al
conjunto rotativo o sección tronco cónica 53 con una tapa roscada
140. Otros medios adecuados para fijar la junta 664 podrían ser
utilizados. Preferiblemente, el conjunto rotativo incluye una
acanaladura 700 (figura 13) para situar adecuadamente la junta
anular de retención en su posición.
Opuesta a la junta anular de retención 664 hay
una junta anular de montaje 091, como mejor se puede apreciar en
las figuras 11C, 11D, 13 y 14. La junta anular de montaje 091
también está acoplado al conjunto rotativo 53 con la tapa roscada
140', y se forma una acanaladura para situar adecuadamente la junta
anular de montaje 091 en el conjunto rotativo.
En la realización que se muestra, en la que el
conjunto rotativo gira respecto a un eje vertical, el peso de la
junta anular 658 puede producir desgaste cuando se desliza contra la
junta anular de montaje 091. Con el fin de reducir o eliminar este
desgaste, la junta anular de montaje 091 está formada con una
lengüeta 401 formada a lo largo de su circunferencia, situada
preferiblemente centralmente como mejor se muestra en la figura
11D. Un arco de apoyo de placa opcional 663 tiene una acanaladura
402 (figuras 11E, 11F), que se corresponde en forma y posición a la
lengüeta 401, y se asienta sobre la junta anular de montaje 091
cuando se monta como se muestra en la figura 11. El arco de apoyo
de placa preferiblemente está hecho de un material diferente al de
la junta anular 658 para facilitar su función como apoyo. Materiales
adecuados incluyen bronce, cerámica u otro metal diferente del
metal utilizado como material para la junta de obturación 658.
Situada entre la junta de obturación de
retención 664 y el arco 663 hay una junta de obturación 658. Como
se muestra en las figuras 11G y 11H, la junta de obturación 658
tiene una ranura radial 403 formada a lo largo de su
circunferencia. En un borde de la junta de obturación 658, la ranura
radial 403 termina en una configuración semicircular
circunferencial, de manera que se crea una acanaladura de
distribución 145 cuando la junta de obturación 658 se apoya contra
el alojamiento 659 de la junta anular, como se muestra en la figura
11. Alternativamente, más de una ranura radial 403 podría ser
utilizada. En la realización que se muestra, la junta anular 658
también tiene un orificio 404 formado en comunicación con la ranura
radial 403 y ortogonal a la misma. Presurizando este orificio 404,
se produce un contrarrestado por el que se impide que la junta de
obturación 658 se mueva hacia abajo debido a su propio peso. Si la
orientación de la válvula fuese diferente, tal como por haber rotado
180º, el orificio 404 podría estar formado en la porción superior
de la junta de obturación 658. Alternativamente, se podría utilizar
más de un orificio 404 en las porciones superior o inferior, o en
ambas. Si la orientación fuese rotada 90º, por ejemplo, no sería
necesario un contrarrestado. Puesto que la junta de obturación 658
permanece estacionaria y el alojamiento es estacionario, la junta de
obturación 658 no tiene que ser redondeada; otras formas,
incluyendo la oval y octogonal también son adecuadas. La junta de
obturación 658 puede estar fabricada de una única pieza, o podría
ser de dos o más
piezas.
piezas.
La junta anular 658 se fuerza contra el
alojamiento 659 de junta anular y permanece estacionario incluso
cuando el distribuidor 50 de flujo (y la junta anular 664, arco 663
de apoyo de placa y junta anular de montaje 091) giran. El aire (o
gas) presurizado circula a través de los conductos radiales 83 como
se muestra por las flechas de la figura 11, y dentro de la ranura
radial 403 y del orificio 404, así como en la acanaladura de
distribución 145 entre la junta anular 658 y el alojamiento 659, la
separación entre la junta anular de retención 664 y el alojamiento
659, y las separaciones entre el arco 663 y el alojamiento 659 y la
junta anular de montaje 091 y el alojamiento 659. Cuando el
distribuidor de flujo gira con respecto al alojamiento estacionario
659 (y la junta anular estacionaria 658), el aire en estas
separaciones presuriza estos espacios creando una junta continua de
no fricción. La acanaladura de distribución 145 divide la superficie
exterior de la junta anular 658 en tres zonas, habiendo dos en
contacto con el orificio exterior, y una zona de presión
central.
Utilizando un único conjunto de junta de
obturación, las fuerzas que empujan o tiran de las juntas anulares
del pistón doble se eliminan. Además, se realiza un ahorro puesto
que el número de piezas se reduce, y una única junta puede estar
hecha de una sección trasversal más grande y por lo tanto puede
estar hecha con componentes más estables dimensionalmente. La junta
puede estar dividida en dos mitades para permitir una instalación y
reemplazó más fáciles. Resortes de compresión u otros medios de
forzamiento pueden ser colocados en orificios rebajados 405 (figura
11) en la partición para proporcionar una fuerza hacia fuera de la
junta al orificio.
La figura 12 ilustra la manera cómo la cámara 64
que alimenta el eje 52 con aire presurizado es obturada contra el
árbol 52 de accionamiento. La operación se realiza de una manera
similar a la lumbrera rotativa que se ha discutido más arriba,
excepto en que las juntas no están presurizadas y solamente se
necesita una junta anular de pistón en cada obturación por encima y
por debajo de la cámara 64. Utilizando la junta por encima de la
cámara 64 como ejemplo, una junta anular interior 216 en forma de C
se forma taladrando una acanaladura central en la misma. Una pared
210 cilíndrica anular estacionaría que funciona como una junta
anular exterior incluye una brida anular exterior 211 que se
utiliza para centrar la pared 210 y sujetarla a la cámara 64. Una
junta anular 212 de pistón estacionaria se asienta en la acanaladura
formada en la junta anular interior en forma de C 216 y se fuerza
contra la pared 210. La separación entre la junta 212 de pistón y el
orificio de la junta interior en forma de C 216, así como la
separación entre la junta interior en forma de C 216 y la pared
cilíndrica exterior 210, acomoda cualquier movimiento del eje de
accionamiento debido a la expansión térmica o similar. Una pared
cilíndrica similar 310, junta interior en forma de C 316 y junta 312
de pistón se utilizan en el lado opuesto de la cámara 64, como se
muestra en la figura 12.
La figura 14A ilustra una realización
alternativa que incluye la adición de juntas flexibles 710, 711
montadas ya sea al conjunto rotativo o a la junta anular de
obturación estacionaría. Esta realización reduce la cantidad de gas
de obturación necesaria para obturar el conjunto.
La figura 14B ilustra una realización
alternativa en la que el gas de obturación detrás de la obturación
es eliminado, y en su lugar es dirigido desde el exterior del
conjunto por medio de un colector 720 situado alrededor de un
orificio exterior del alojamiento estacionario, como se muestra.
Durante la operación, en un primer modo, el gas de proceso sin
tratar ("sucio") circula en el interior de la entrada 48, a
través del pasaje 61 del distribuidor de flujo 50 y en el cual
cualesquiera lumbreras 25 de válvula respectivas se encuentran en
comunicación abierta con el pasaje 61 en este modo. El gas de
proceso no tratado a continuación circula hacia arriba a través del
medio de intercambio de calor caliente soportado por la cámara 20 de
cara fría y a través de la zona de combustión en donde es tratado y
el gas ahora limpio a continuación es enfriado cuando circula hacia
abajo a través del medio frío de intercambio de calor en una columna
segunda, a través de las lumbreras 25 de válvula en comunicación
con el pasaje 60 y sale a través de la cámara 47 y la salida 49. Una
vez que el medio frío de intercambio de calor se hace
relativamente caliente y el medio caliente de intercambio de calor
se hace relativamente frío, el ciclo es invertido activando el
mecanismo de accionamiento 70 para que haga rotar al eje 52 de
accionamiento y el distribuidor 50 de flujo. En este segundo modo,
el gas de proceso no tratado circula de nuevo por la entrada 48, a
través del pasaje 61 del distribuidor 50 de flujo, encontrándose
ahora dicho pasaje en comunicación con diferentes lumbreras 25 de
válvula que anteriormente solo estaban en comunicación de fluido
con el pasaje 60, dirigiendo de esta manera el gas de proceso sin
tratar a la columna de intercambio de calor que ahora está caliente
y a continuación a través de la zona de combustión donde se trata
el gas de proceso. El gas limpio a continuación es enfriado cuando
circula a través del medio de intercambio de calor que ahora está
frío en la otra columna, a través de las lumbreras 25 de válvula que
ahora se encuentran comunicadas con el pasaje 60 y sale de la
cámara 47 y por la salida 49. Este ciclo se repite tanto como sea
necesario, típicamente cada 0,5 a 7 minutos.
Claims (12)
1. Una válvula que comprende:
- \quad
- un alojamiento interior rotativo (53) que tiene un conducto (83) adaptado para recibir un gas; y que se caracteriza por:
- una junta anular de obturación (659) del alojamiento exterior estacionario que encierra al citado conducto (83); y
- una junta anular de obturación (658) entre el citado alojamiento rotativo (53) y la citada junta anular de obturación (659) del alojamiento exterior, teniendo la citada junta anular de obturación (658) un orificio (403) adaptado para permitir que un gas de obturación circule a o desde el citado conducto (83).
2. La válvula de la reivindicación 1, que además
comprende un medio para hacer que el gas circule a través de un
conducto radial (83) y entre la citada junta anular de obturación
(658) y la citada junta anular de obturación (659) del alojamiento
exterior.
3. La válvula de la reivindicación 1, en la que
la citada válvula comprende además una junta anular de montaje
(091) acoplada al citado alojamiento rotativo (53) y una junta
anular de retención (664) separado de la citada junta anular de
montaje (091) y acoplado al citado alojamiento rotativo (53), y en
la que la citada junta anular de obturación (659) está situado
entre la citada junta anular de montaje ( 091) y la citada junta
anular de retención (664).
4. La válvula de la reivindicación 3, que
comprende además un apoyo (663) entre la citada junta anular de
obturación (658) y la citada junta anular de montaje (091).
5. La válvula de la reivindicación 4, en la que
la citada junta anular de obturación (658) comprende un segundo
orificio (404) adaptado para recibir gas desde el citado conducto
radial (83) para forzar a la citada junta anular de obturación
(658) contra el movimiento hacia el citado apoyo (653).
6. La válvula de la reivindicación 1, que
comprende además:
- una primera lumbrera de válvula y una segunda lumbrera de válvula separada de la citada primera lumbrera de válvula; y
- un distribuidor (50) de flujo que tiene un pasaje de entrada (48) y un pasaje de salida (49), siendo amovible el citado distribuidor (50) de flujo con respecto a las lumbreras de válvula primera y segunda entre una primera posición en la cual la citada primera lumbrera de válvula se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje de entrada y la citada segunda lumbrera de válvula se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje de salida, y una segunda posición en la cual la citada primera lumbrera de válvula se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje de salida y la citada segunda lumbrera de válvula se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje de entrada, comprendiendo el citado distribuidor de flujo una superficie de bloqueo que bloquea el flujo a través de una primera porción de la citada primera lumbrera de válvula y a través de una segunda porción de la citada segunda lumbrera de válvula cuando el citado distribuidor de flujo se encuentra entre las citadas posiciones primera y segunda.
7. La válvula de la reivindicación 1, que
comprende además:
- un colector (51) alrededor de la citada junta anular de obturación (659) del alojamiento exterior que suministra un gas presurizado alrededor de la citada junta anular de obturación (659).
8. Un sistema de oxidación térmica regenerativo
(10) para tratar un gas, que comprende:
- una zona de combustión;
- un primer lecho de intercambio de calor que contiene un medio de intercambio de calor y que está en comunicación con la citada zona de combustión;
- un segundo lecho de intercambio de calor que contiene un medio de intercambio de campo de calor y se encuentra en comunicación con la citada zona de combustión; y
- una válvula como se ha reivindicado en la reivindicación 1 para alternar el flujo del citado gas entre los citados lechos de intercambio de calor primero y segundo.
9. El sistema de oxidación térmica regenerativo
de la reivindicación 8, en el que la citada válvula comprende
además una junta anular de montaje (091) acoplada a citado
alojamiento rotativo (53) y una junta anular de retención (664)
separada de la citada junta anular de montaje (091) y acoplada al
citado alojamiento rotativo (53) y en el que la citada junta anular
de obturación (659) está situada entre la citada junta anular de
montaje (091) y la citada junta anular de retención (664).
10. El sistema de oxidación térmica regenerativo
(10) de la reivindicación 8, en el que la citada válvula comprende
además una primera lumbrera de válvula en comunicación de fluido con
el citado lecho primero de intercambio de calor y una segunda
lumbrera de válvula separada de la citada primera lumbrera de
válvula y comunicación de fluido con el citado segundo lecho de
intercambio de calor, comprendiendo además el citado sistema de
oxidación térmica regenerativo (10) una cámara (20) de cara fría
que comprende al menos un deflector (24B) para dividir las citadas
lumbreras de válvula primera y segunda en una pluralidad de cámaras,
en el que opcionalmente cada una de las citadas cámaras es
congruente con respecto a la otra.
11. El sistema de oxidación térmica regenerativo
de la reivindicación 8 en el que:
- a)
- la citada válvula está alojada en un colector (51) que tiene una entrada (48) de colector y una salida (49) de colector, y la citada válvula comprende un pasaje de entrada y un pasaje que salida, y en el que la citada entrada (48) de colector se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje de entrada (60) de la citada válvula, y la citada salida (60) de colector se encuentra en comunicación de fluido con el citado pasaje (49) de salida de la citada válvula; o
- b)
- comprende además un medio para hacer que el gas circule dentro del citado conducto radial (83) y entre la citada junta anular de obturación (658) del citado alojamiento exterior.
12. El sistema de oxidación térmica regenerativo
de la reivindicación 8, que comprende además un medio de
accionamiento para hacer girar la citada válvula.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US849785 | 2001-05-04 | ||
| US09/849,785 US6749815B2 (en) | 2001-05-04 | 2001-05-04 | Switching valve seal |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2312566T3 true ES2312566T3 (es) | 2009-03-01 |
Family
ID=25306519
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES02725329T Expired - Lifetime ES2312566T3 (es) | 2001-05-04 | 2002-03-11 | Junta para valvula de conmutacion. |
| ES06077006T Expired - Lifetime ES2342838T3 (es) | 2001-05-04 | 2002-03-11 | Junta para valvula de conmutacion. |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES06077006T Expired - Lifetime ES2342838T3 (es) | 2001-05-04 | 2002-03-11 | Junta para valvula de conmutacion. |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6749815B2 (es) |
| EP (2) | EP1780467B1 (es) |
| JP (1) | JP4150596B2 (es) |
| KR (1) | KR100846412B1 (es) |
| CN (2) | CN100408919C (es) |
| AT (2) | ATE460626T1 (es) |
| AU (1) | AU2002255899B2 (es) |
| CA (1) | CA2444636C (es) |
| CZ (1) | CZ20033281A3 (es) |
| DE (2) | DE60235657D1 (es) |
| ES (2) | ES2312566T3 (es) |
| HK (1) | HK1110646A1 (es) |
| MX (1) | MXPA03009976A (es) |
| NO (2) | NO329196B1 (es) |
| PL (1) | PL200788B1 (es) |
| RU (1) | RU2285880C2 (es) |
| WO (1) | WO2002090830A1 (es) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1138630A3 (en) * | 1996-11-12 | 2003-04-02 | Ammonia Casale S.A. | Seal for use in reforming apparatus |
| AU2002230819B2 (en) * | 2000-12-13 | 2005-12-22 | Megtec Systems, Inc. | Determination of supplemental fuel requirement and instantaneous control thereof involving regenerative thermal oxidation |
| US20110061576A1 (en) | 2009-09-14 | 2011-03-17 | Richard Greco | Four-way valve |
| JP2011241579A (ja) * | 2010-05-17 | 2011-12-01 | Taiko Corp | 推進工法で用いる送泥管および排泥管のバイパス弁、掘進機 |
| CN102917784B (zh) | 2010-05-28 | 2015-12-02 | 埃克森美孚化学专利公司 | 带有反应器集管和集成阀的反应器 |
| MY162263A (en) | 2010-05-28 | 2017-05-31 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated adsorber head and valve design and swing adsorption methods related thereto |
| WO2012118757A1 (en) | 2011-03-01 | 2012-09-07 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and systems having a reciprocating valve head assembly and swing adsorption processes related thereto |
| KR101107920B1 (ko) * | 2011-04-06 | 2012-01-25 | 신호스틸(주) | 중량물 적재대 |
| US10704511B2 (en) | 2016-08-15 | 2020-07-07 | Denso International America, Inc. | Clamped joint device |
| ES2696983A1 (es) * | 2017-07-21 | 2019-01-21 | Proying Xxi Ingenieria S L U | Instalación para la reducción de residuos procedentes de los humos o gases de secado de residuos vegetales, y procedimiento llevado a cabo por dicha instalación. |
| DE102018121199A1 (de) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | Ostfalia Hochschule Für Angewandte Wissenschaften - Hochschule Braunschweig/Wolfenbüttel | Regenerator mit einem intermittierend rotierenden Strömungsschieber |
| CN112761468B (zh) * | 2020-12-30 | 2022-02-22 | 重庆工程职业技术学院 | 一种财务防盗保险柜 |
Family Cites Families (68)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US44090A (en) * | 1864-09-06 | Improvement in dies for heading screw-blanks | ||
| US2219994A (en) | 1937-09-24 | 1940-10-29 | Bbc Brown Boveri & Cie | Gas turbine plant and regulating system therefor |
| US2898202A (en) | 1955-10-24 | 1959-08-04 | Oxy Catalyst Inc | Gas treating apparatus |
| US2946651A (en) | 1956-08-09 | 1960-07-26 | Oxy Catalyst Inc | Catalytic treatment of gas streams |
| US2960245A (en) * | 1958-01-06 | 1960-11-15 | Knapp Hans John | Material handling valve |
| US3985150A (en) * | 1975-06-03 | 1976-10-12 | Kamyr Valves, Inc. | Ball valve for valving abrasive fluids |
| US4040475A (en) * | 1976-07-12 | 1977-08-09 | The Air Preheater Company, Inc. | Axially movable sector plate support for rotary regenerative heat exchanger |
| US4256171A (en) | 1979-02-05 | 1981-03-17 | General Motors Corporation | Regenerator seal hub gas passages |
| US4372338A (en) * | 1980-07-22 | 1983-02-08 | Dresser Industries, Inc. | High pressure valve assembly |
| SE445776B (sv) | 1981-09-09 | 1986-07-14 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Regenerativ vermevexlare omfattande en rotor med sektorformade rum innehallande regeneratormaterial |
| DE3140406C2 (de) | 1981-10-12 | 1985-03-07 | Apparatebau Rothemühle Brandt + Kritzler GmbH, 5963 Wenden | Regenerativ-Wärmeaustauscher zur getrennten Aufwärmung zweier parallel geführter Ströme eines wärmeaufnehmenden Mediums durch ein wärmeabgebendes Medium |
| US4454826A (en) | 1982-06-23 | 1984-06-19 | Regenerative Environmental Equipment Co., Inc. | Vertical flow incinerator having regenerative heat exchange |
| JPS59157486A (ja) | 1983-02-28 | 1984-09-06 | Baanaa Internatl:Kk | 回転式熱交換器 |
| GB2136553B (en) | 1983-03-11 | 1986-02-12 | British Gas Corp | Burner |
| DE3312784A1 (de) | 1983-04-09 | 1984-10-11 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Regeneratives waermeuebertragungssystem |
| GB8325512D0 (en) | 1983-09-23 | 1983-10-26 | Davidson & Co Ltd | Controlling seal systems |
| SE441623B (sv) | 1984-06-21 | 1985-10-21 | Heed Bjoern | Forfarande och anordning for forbrenning och/eller sonderdelning av fororeningar |
| DE3426662A1 (de) | 1984-07-19 | 1986-01-23 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Regeneratoreinheit und verfahren zum betreiben derselben |
| US4658853A (en) | 1985-01-09 | 1987-04-21 | Regenerative Environmental Equipment Co., Inc. | Anti-leak valving system |
| DE3508553A1 (de) | 1985-03-11 | 1986-09-11 | Hüls AG, 4370 Marl | Verfahren und vorrichtung zum katalytischen umsetzen von gasen |
| CN1003187B (zh) * | 1985-06-05 | 1989-02-01 | 巴尔克德股份公司 | 蓄热式换热器 |
| GB2206682A (en) | 1987-07-02 | 1989-01-11 | Howden James & Co Ltd | A rotary regenerative heat exchanger |
| GR1000258B (el) | 1988-05-03 | 1992-05-12 | Leonidas Dounis | Καυστηρας αεριων. |
| DK161037C (da) | 1988-10-17 | 1991-10-28 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmaade og anlaeg til kontinuerligt at rense en oxygenholdig gas for braendbare forureninger |
| DE4142136C2 (de) | 1991-12-20 | 1994-07-21 | Eisenmann Kg Maschbau | Vorrichtung zum Reiniguen schadstoffhaltiger Abluft aus Industrieanlagen durch regenerative Nachverbrennung |
| IT1259150B (it) | 1992-09-07 | 1996-03-11 | Orv Spa | Termodistruttore perfezionato |
| DE4301748C2 (de) | 1993-01-23 | 1995-07-27 | Ltg Lufttechnische Gmbh | Regenerativ-Reaktor |
| US5376340A (en) | 1993-04-15 | 1994-12-27 | Abb Air Preheater, Inc. | Regenerative thermal oxidizer |
| SE9302148L (sv) | 1993-06-21 | 1994-12-12 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Anordning för att upprätthålla och kontrollera spelrummet mellan sektorplåtarna och generatormassan i en roterande, regenerativ värmeväxlare |
| ATE180325T1 (de) | 1993-07-02 | 1999-06-15 | Berndt Lindstroem | Regenerativ-wärmetauscher |
| US5375622A (en) * | 1993-12-07 | 1994-12-27 | Houston; Reagan | Multiport valve including leakage control system, particularly for a thermal regenerative fume incinerator |
| DE4344700C2 (de) | 1993-12-27 | 1999-01-28 | Eisenmann Kg Maschbau | Vorrichtung zum Reinigen schadstoffhaltiger Abluft aus Industrieanlagen durch regenerative Nachverbrennung |
| WO1995024593A1 (fr) | 1994-03-11 | 1995-09-14 | Daikin Industries, Ltd. | Vanne de permutation, appareil de combustion a recuperation et echangeur de chaleur de recuperation utilisant ce dispositif |
| US5538693A (en) | 1994-08-04 | 1996-07-23 | Tellkamp Systems, Inc. | Varying switching temperature set-point method for bed flow reversal for regenerative incinerator systems |
| EP0702195A3 (en) | 1994-08-17 | 1997-05-14 | Grace W R & Co | Annular air distributor for thermal oxidation system with heat regeneration |
| US5562442A (en) | 1994-12-27 | 1996-10-08 | Eisenmann Corporation | Regenerative thermal oxidizer |
| US5540584A (en) | 1995-02-03 | 1996-07-30 | Cycle-Therm | Valve cam actuation system for regenerative thermal oxidizer |
| SE504008C2 (sv) | 1995-02-10 | 1996-10-14 | Ljungstroem Technology Ab | Roterande, regenerativ värmeväxlare där spelrummet mellan sektorplåt och rotor upprätthålls med hjälp av en gaskudde, samt sätt att driva en sådan värmeväxlare |
| SE503962C2 (sv) | 1995-02-10 | 1996-10-07 | Ljungstroem Technology Ab | Regenerativ värmeväxlare och ett sätt att driva en regenerativ värmeväxlare |
| SE504019C2 (sv) | 1995-02-24 | 1996-10-21 | Ljungstroem Technology Ab | Roterande regenerativ värmeväxlare och sätt att styra en sådan värmeväxlare |
| SE9500979L (sv) | 1995-03-20 | 1996-09-09 | Berndt Lindstroem | Anordning vid en regenerativ värmeväxlare med luftkuddestyrda sektorplåtar |
| US5529758A (en) * | 1995-05-15 | 1996-06-25 | Houston; Reagan | Three-bed rotary valve and fume incineration system |
| US5503551A (en) | 1995-06-05 | 1996-04-02 | Houston; Reagan | Rotary valve for fume incinerator |
| SE504462C2 (sv) | 1995-06-08 | 1997-02-17 | Ljungstroem Technology Ab | Regenerativ, roterande värmeväxlare med styrning som förhindrar vridning av släpsko |
| US5915339A (en) * | 1995-06-29 | 1999-06-29 | Abb Air Preheater Inc. | Sector plate and seal arrangement for trisector air preheater |
| SE506021C2 (sv) | 1995-08-17 | 1997-11-03 | Svenska Rotor Maskiner Ab | Regenerativ, roterande värmeväxlare |
| EP0865592B1 (en) | 1995-12-08 | 2002-08-28 | Megtec Systems AB | A method and a device for recovery of energy from media containing combustible substances even at low concentration |
| US5634625A (en) | 1996-01-01 | 1997-06-03 | Rose Controls Corporation | Valve closure system |
| US5700433A (en) | 1996-02-21 | 1997-12-23 | Eisenmann Corporation | Rotary valve for regenerative thermal oxidizer |
| US5888063A (en) | 1996-03-07 | 1999-03-30 | Scott; Gregory J. | Method and apparatus for quick purging a multiple bed regenerative fume incinerator |
| US5833938A (en) | 1996-05-20 | 1998-11-10 | Megtec Systems, Inc. | Integrated VOC entrapment system for regenerative oxidation |
| US5692892A (en) | 1996-06-12 | 1997-12-02 | Houston; Reagan | Continuous flow rotary valve for regenerative fume incinerators |
| SE517213C2 (sv) | 1996-08-15 | 2002-05-07 | Air Preheater Abb | Anordning vid en regenerativ, roterande värmväxlare |
| SE517212C2 (sv) | 1996-08-15 | 2002-05-07 | Air Preheater Abb | Sätt och anordning för att avkänna ett spel |
| US5692893A (en) | 1996-08-16 | 1997-12-02 | Houston; Reagan | Rotary valve for 2-bed regenerative fume incinerator |
| WO1998009491A2 (en) | 1996-08-20 | 1998-03-12 | Smith Engineering Company | Pre-heating of process stream for thermal oxidizers |
| DE19637090C1 (de) | 1996-09-12 | 1997-12-18 | Duerr Systems Gmbh | Industrielle Abluftreinigungsanlage |
| DE19643821C1 (de) | 1996-10-30 | 1998-01-15 | Schedler Johannes | Anlage zur Reinigung von Gasen |
| US5871347A (en) | 1997-04-01 | 1999-02-16 | Engelhard Corporation | Rotary regenerative oxidizer |
| GB9707948D0 (en) | 1997-04-19 | 1997-06-11 | Interotex Limited | Rotary heat and/or mass transfer arrangements |
| DE19716877C1 (de) | 1997-04-22 | 1998-12-10 | Schedler Johannes | Verfahren zur adsorptiven Abgasreinigung |
| TW387805B (en) * | 1997-05-12 | 2000-04-21 | Taiho Ind Co | A fingerprint indicator and the method of detection |
| DE19738678B4 (de) | 1997-09-04 | 2004-08-26 | Ltg Lufttechnische Gmbh | Regenerativ-Reaktor |
| US5871349A (en) | 1997-10-16 | 1999-02-16 | Smith Engineering Company | Rotary valve thermal oxidizer |
| DE19747905C1 (de) | 1997-10-30 | 1999-01-28 | Chemisch Thermische Prozestech | Vorrichtung zur Reinigung von schadstoffhaltigem Abgas |
| US6039927A (en) | 1997-11-04 | 2000-03-21 | Greco; Richard | Valve system for regenerative thermal oxidizers |
| US6203316B1 (en) * | 1999-11-12 | 2001-03-20 | Regenerative Environmental Equipment Co., Inc. (Reeco, Inc.) | Continuous on-line smokeless bake-out process for a rotary oxidizer |
| US6261092B1 (en) * | 2000-05-17 | 2001-07-17 | Megtec Systems, Inc. | Switching valve |
-
2001
- 2001-05-04 US US09/849,785 patent/US6749815B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-03-11 DE DE60235657T patent/DE60235657D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 AU AU2002255899A patent/AU2002255899B2/en not_active Expired
- 2002-03-11 ES ES02725329T patent/ES2312566T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 PL PL367309A patent/PL200788B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2002-03-11 EP EP06077006A patent/EP1780467B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 CZ CZ20033281A patent/CZ20033281A3/cs unknown
- 2002-03-11 CN CNB028134850A patent/CN100408919C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 WO PCT/US2002/009037 patent/WO2002090830A1/en active Application Filing
- 2002-03-11 RU RU2003135203A patent/RU2285880C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-03-11 KR KR1020037014245A patent/KR100846412B1/ko active IP Right Grant
- 2002-03-11 EP EP02725329A patent/EP1386112B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 DE DE60228700T patent/DE60228700D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 AT AT06077006T patent/ATE460626T1/de active
- 2002-03-11 CA CA2444636A patent/CA2444636C/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 CN CN2007100044654A patent/CN101004269B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2002-03-11 MX MXPA03009976A patent/MXPA03009976A/es active IP Right Grant
- 2002-03-11 ES ES06077006T patent/ES2342838T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-11 AT AT02725329T patent/ATE407330T1/de active
- 2002-03-11 JP JP2002587854A patent/JP4150596B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-03 NO NO20034889A patent/NO329196B1/no not_active IP Right Cessation
- 2003-12-15 US US10/739,443 patent/US6899121B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2008
- 2008-01-21 HK HK08100763A patent/HK1110646A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2010
- 2010-05-19 NO NO20100732A patent/NO329808B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2312566T3 (es) | Junta para valvula de conmutacion. | |
| ES2273825T3 (es) | Valvula de conmutacion y oxidador termico regenerativo que incluye dicha valvula de conmutacion. | |
| ES2296953T3 (es) | Secador. | |
| ES2277436T3 (es) | Conjunto de valvula de vastago con cuerpo unificado. | |
| ES2206715T3 (es) | Sistema integrado de trampa para compuestos organicos volatiles en oxidacion regenerativa. | |
| JP3798360B2 (ja) | 分離組立型の風向転換装置を有する四角形の蓄熱式燃焼装置、及びその風向転換方法 | |
| AU2002255899A1 (en) | Switching valve seal | |
| JP4431490B2 (ja) | 弁及び弁を備えた再生式熱酸化装置用の高温シールエア | |
| ES2364246T3 (es) | Regenerador giratorio. | |
| AU2008201846B2 (en) | Heated seal air for valve and regenerative thermal oxidizer containing same |