ES2299481T3 - Procedimientos para la produccion de construcciones de reemplazo de ligamentos. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento de fabricación de una construcción de reemplazo para ligamentos, comprendiendo la construcción de reemplazo un andamiaje trenzado tridimensional a base de fibras poliméricas, poroso, degradable, que se forma utilizando una técnica de trenzado textil tridimensional, caracterizado porque la técnica de trenzado textil tridimensional comprende un procedimiento de 4 etapas que utiliza un procedimiento de guiado y columna.
Description
Procedimientos para la producción de
construcciones de reemplazo de ligamentos.
La presente invención se refiere a la
utilización de tecnología de fibras destinadas al diseño de matrices
de utilidad en la ingeniería de tejidos. En particular, se
proporciona una construcción de reemplazo viable del ligamento
anterior cruzado humano (ACL).
Dicha construcción de reemplazo comprende un
andamiaje trenzado tridimensional a base de fibras poliméricas
poroso y degradable producido mediante la utilización de un
procedimiento de trenzado textil industrial tridimensional, en el
que el procedimiento de trenzado textil industrial tridimensional
comprende un proceso de 4 etapas que utiliza un procedimiento de
guiado y columna. Se espera que la biocompatibilidad de dicha
construcción de reemplazo junto con el diseño basado en ingeniería
de tejidos, promocione la cicatrización y la reparación del ACL
dañado.
En la reconstrucción ortopédica, los cirujanos
frecuentemente reemplazan el tejido dañado por trauma, degeneración
patológica, o deformidad congénita mediante un injerto autólogo
[Langer, R. and Vacanti, J.P. Science 260:920 (1993)]. La
cirugía reconstructiva se basa en el principio de reemplazar estos
tipos de tejidos defectuosos por alternativas funcionales viables.
El injerto de hueso en las reconstrucciones esqueléticas ha sido un
práctica común de los cirujanos ortopédicos, con más de 863.200
procedimientos realizados anualmente en U.S. Para reemplazos de
cartílago se realizan más de 1.000.000 de procedimientos de
múltiples tipos cada año y para la reparación de ligamentos, se
producen aproximadamente 90.000 procedimientos anuales [Langer, R.
and Vancanti, J.P. Science 260:920 (1993)]. En la actualidad,
los autoinjertos [Friedman et al., Clin. Ortho. 196:9
(1985); Jackson et al., Amer. J. Sports Med. 18:1
(1990)] (tejido extraído del paciente) y los aloinjertos (Gadzag
et al., J. Amer. Acad. Ortho. Surg. 3:1 (1995); Shino
et al., J. Bone, Joint Surg. 7011:556 (1988); Jackson
et al., Arthroscopy 10:442 (1994)] (tejido extraído
de un cadáver) son las fuentes de reemplazos más comunes para el
tratamiento de los problemas músculo esqueletales. En la reparación
de las heridas del ligamento anterior cruzado, se ha utilizado
frecuentemente un fragmento del tendón de la patela [Jackson et
al., Amer. J. Sports Med. 18:1 (1990)]. Para la
reparación del hueso y del cartílago el transplante de injertos
antólogos es en la actualidad el tratamiento de elección.
Sin embargo, existen múltiples problemas
asociados a estos tratamientos. Por ejemplo, para los tejidos
antólogos, las limitaciones clave son la morbidez del lugar donante
donde se daña el tejido remanente mediante la extracción del
injerto y la cantidad limitada de tejido disponible para cosechar.
La utilización de aloinjertos intenta solventar estos problemas. Sin
embargo, este tipo de injerto generalmente es rechazado por le
cuerpo huésped debido a la respuesta inmune al tejido. Los
aloinjertos también pueden transmitir enfermedades. Aunque un
procedimiento concienzudo de selección elimina la mayoría de los
tejidos portadores de enfermedades, este procedimiento no es
efectivo al 100%.
Como consecuencia de las limitaciones de los
materiales convencionales para injertos reconstructivos, los
cirujanos se han dirigido a las alternativas sintéticas.
Los injertos o soportes de ACL sintéticos
comprenden fibras de carbono, ligamento Leeds-Keio
(polietileneter-
ftalato), la prótesis de Gore Tex (politetrafluoroetileno), la prótesis de ligamento Stryker-Dacron fabricada de cinta de Dacron envueltas en una manga de Dacron y el mecanismo de incremento del ligamento de Gore Tex (LAD) fabricado de polipropileno. Estos injertos han mostrado buenos resultados a corto plazo pero han tenido dificultades clínicas en los estudios a largo plazo. Las limitaciones de estos reemplazos sintéticos del ACL comprenden el estiramiento del material de reemplazo, la debilidad mecánica en comparación a la de la estructura original y la fragmentación debida al uso del material de reemplazo.
ftalato), la prótesis de Gore Tex (politetrafluoroetileno), la prótesis de ligamento Stryker-Dacron fabricada de cinta de Dacron envueltas en una manga de Dacron y el mecanismo de incremento del ligamento de Gore Tex (LAD) fabricado de polipropileno. Estos injertos han mostrado buenos resultados a corto plazo pero han tenido dificultades clínicas en los estudios a largo plazo. Las limitaciones de estos reemplazos sintéticos del ACL comprenden el estiramiento del material de reemplazo, la debilidad mecánica en comparación a la de la estructura original y la fragmentación debida al uso del material de reemplazo.
El sustituto ideal del ACL es biodegradable,
poroso, biocompatible, muestra suficiente resistencia mecánica y
promociona la formación de material del ligamento.
Múltiples investigadores han dado a conocer
construcciones potenciales de ACL que comprenden fibras de colágeno,
polímeros biodegradables y compuestos de los mismos. Por ejemplo, se
han descrito andamiajes de colágeno para la reconstrucción del ACL
sembrados con fibroblastos del ACL y la piel [Dunn et al.,
The Tissue Engineering Approach to Ligament Reconstruction.
Material Research Society Symposium Proceedings
331:13-18 (1994), Boston, Materials Research
Society; Bellincampi et al., J. Orthop. Res.
16:414-420 (1998)]. La patente WO 95/2550
también da a conocer un mecanismo prostético destinado a la
reparación de ligamentos que comprende una organización de hebras
de colágeno.
Asimismo, se ha descrito un modelo de ligamento
biológicamente diseñado, que difiere de otros modelos de ligamento
por la adición a la estructura de fibroblastos del ACL, la ausencia
de agentes entrelazantes y la utilización de tacos de hueso con el
fin de anclar el tejido biodiseñado [Goulet et al., Tendons
and Ligaments. En R.P. Lanza, R. Langer and W.L., Chick
(eds.). Principles of Tissue Engineering, págs.
639-645, R.G. Landes Company and Academic
Press, Inc. 1997].
La patente US nº 5.376.118 da a conocer un
material de soporte fabricado con una hebra compuesta semiabsorbible
que comprende un núcleo de hebra elástica no absorbible y una funda
de hebra relativamente inelástica absorbible.
La patente US nº 4.792.336 describe un mecanismo
con un componente absorbible que comprende un enlace glicólico o
de éster de ácido láctico. El dispositivo comprende una
multiplicidad de fibras que comprenden el componente absorbible que
se puede utilizar como una trenza plana en la reparación de un
ligamento o tendón.
La patente WO 9745147 da a conocer un
biomaterial reabsorbible para la implantación en seres humanos y
otros animales que comprende fosfato de calcio cristalino o amorfo
condensado de fórmula general:
[Ca(PO_{3})_{2}]_{n} en la que (n) es 3
o superior y la proporción molar Ca:P se encuentra comprendida entre
0,4 y 0,6.
La patente WO 9501810 describe una prótesis
implantable que comprende un material de matriz sustancialmente
bioreabsorbible, sintético, biocompatible sembrado con
fibroblastos.
Según un aspecto de la presente invención, se
proporciona un procedimiento de fabricación de una construcción para
reemplazar ligamentos, comprendiendo la construcción de reemplazo un
andamiaje poroso trenzado tridimensional a base de fibras
poliméricas formado mediante un procedimiento de trenzado textil
tridimensional que comprende un procedimiento en 4 etapas,
caracterizado porque el procedimiento de trenzado textil
tridimensional comprende un procedimiento de 4 etapas que utiliza
un procedimiento de guiado y columna.
Según una forma de realización preferida, la
construcción de reemplazo se siembra con células, cuyo crecimiento
en esta está apoyado por el andamiaje. Preferentemente, las células
son células del "anterior cruzado" del huésped.
Preferentemente, la construcción de reemplazo se
configura para la implantación en un humano con el fin de reparar
un ligamento dañado.
Según otro aspecto de la presente invención, se
proporciona un procedimiento destinado a producir un material de
injerto compuesto de células vivas en una matriz degradable que
comprende:
(a) cosechar, hacer crecer y pasar células en
cultivo de tejidos; y
(b) sembrar las células cultivadas en el
andamiaje tridimensional trenzado degradable a base de fibras
poliméricas descrito anteriormente.
Cabe destacar que el alcance de protección es
tal como se define en las reivindicaciones.
La presente invención se refiere a una
estrategia destinada a la reparación de tejidos basada en el
principio de utilizar andamiajes bioreabsorbibles que sirven de
moldes en la regeneración de tejido. En particular, la presente
invención se refiere a andamiajes degradables y, en particular,
andamiajes trenzados tridimensionales (3-D)
poliméricos a base de fibras.
Los andamiajes a base de fibras trenzadas de la
presente invención se compararon con matrices de microfibras no
urdidas para las aplicaciones de reemplazo de tejidos.
Se utilizó un procedimiento de electrohilado con
el fin de fabricar matrices no urdidas de microfibras. El
fundamento de este procedimiento es la generación de campo eléctrico
entre una pantalla colectora y un fluido polimérico con cargas
opuestas. Se añade una disolución de polímero a una jeringa de
vidrio con una punta capilar. Se coloca un electrodo en la
disolución con otra conexión a una pantalla colectora de cobre. A
medida que se incrementa el voltaje, la disolución de polímero se
carga y es atraída hacia la pantalla. Una vez que el voltaje
alcanza el valor crítico, la carga supera la tensión superficial de
las gotas y se produce un chorro de microfibra. Según se van
esparciendo las fibras cargadas, el disolvente se evapora
rápidamente y las fibras se acumulan al azar sobre la superficie de
la pantalla colectora. Esto resulta en una rejilla no urdida de
fibras de escala micrométrica. El diámetro de las fibras y el grosor
de la rejilla se pueden controlar mediante múltiples parámetros
diferentes que comprenden la viscosidad de la disolución, el
voltaje, la distancia entre la pantalla y la punta y la duración del
electrohilado
Los andamiajes trenzados 3-D de
la presente invención se formaron mediante un procedimiento de
trenzado textil conocido como el procedimiento de
4-etapas que utiliza un procedimiento de guiado y
columna con el fin de crear la matriz. El equipo de trenzado de
4-etapas comprende guiados con un canal en los que
colocan los transportadores de las bobinas de hilo. El movimiento
las bobinas y transportadores en las guías se utiliza con el fin de
crear columnas verticales en la estructura 3-D. Las
filas y columnas alternativas de transportadores en el enrejado de
trenzar se desplazan con el fin de crear la trenza
3-D. Los parámetros geométricos que determinan la
forma y la arquitectura de las trenzas 3-D
comprenden la distribución del ángulo de trenzado, la fracción de
volumen de hebra, número de transportadores y el grosor de la hebra
de trenzado. Este sistema muy versátil permite la formación de una
multiplicidad de trenzas 3-D con diferentes
arquitecturas y propiedades mecánicas.
Basándose en estas tecnologías de fibra, se
fabricó una rejilla de microfibras no urdidas y dos trenzas
3-D rectangulares para experimentos de cultivo
celular.
En estos experimentos, se comparó la respuesta
de las células a la estructura jerárquica de las dos matrices a base
de fibras. En particular, se valoró la capacidad de estas matrices
para servir como andamiajes celulares utilizando osteoblastos y
fibroblastos en un ambiente in vitro.
Primero se realizó microscopía electrónica de
las tres estructuras de matriz. Las imágenes de baja ampliación
mostraron la estructura básica y la organización de la matriz. El
análisis por SEM de la matriz de microfibras mostró una estructura
fibrosa muy porosa resultante de la disposición al azar de las
fibras. El diámetro de las fibras de PLAGA [50:50] osciló en
diámetro entre aproximadamente 2 y 7 \mum. Las imágenes de las
matrices 3-D trenzadas mostraron una estructura
fibrosa muy organizada resultante del procedimiento de trenzado
3-D. La diferencia entre el número de fibras/hebra
fue claramente evidente en estas dos estructuras. La Trenza #1 que
se fabricó a partir de hebra 30 con 30 fibras/hebra tuvo más trenzas
individuales a través de la estructura que la matriz de Trenza #2
fabricada de hebra 60 con 60 fibras/hebra. Estas estructuras se
pueden atribuir a la densidad de empaquetamiento de las fibras.
Con la mitad de las fibras por hebra, la hebra 30 de la Trenza #1
fue capaz de empaquetarse en una estructura más compacta con una
celda unitaria de trenza menor que la de la matriz de hebra 60. La
evaluación mediante SEM de estas estructuras indicó que todas las
matrices poseían las características estructurales necesarias para
funcionar como andamiajes celulares.
Sin embargo, los resultados de los estudios
in vitro revelaron que la respuesta celular dependió de la
estructura de la matriz. Tanto los fibroblastos como los
osteoblastos tuvieron la misma morfología en la matriz no urdida de
microfibras. Después de un día en cultivo en la matriz de
microfibras, las células tuvieron apariencia de huso y mostraron
esparcimiento sobre la superficie. Se pudieron observar pequeñas
proyecciones citoplasmáticas que se extendían del cuerpo de las
células hacia la superficie de las matrices. Sin embargo, el SEM no
reveló una estructura de microfibras en ninguna de las muestras,
independientemente del punto temporal. Debido a que solamente se
sembraron 50.000 células en una matriz de 1 cm^{2}, se cree que
las células se habían dispersado por completo sobre la superficie
oscureciendo la estructura de microfibras. La morfología de huso
observada en el día 1 es indicativa de una adhesión inicial y no de
la formación de monocapas celulares.
Se realizó también un estudio de degradación con
el fin de valorar todo cambio en la estructura de la matriz debido a
la degradación en el medio de cultivo de tejidos. Este estudio
reveló que la matriz se degradó rápidamente mientras estuvo en el
medio de cultivo celular. Se cree que la exposición al DMEM produjo
la hinchazón y la degradación de las microfibras. La hinchazón fue
tan significativa en algunas de las muestras que la estructura
perdió casi toda la porosidad. De este modo, esta degradación cambió
la matriz de una matriz de microfibras porosa a una masa polimérica
no porosa durante el transcurso del estudio de cultivo celular.
Contrariamente a la matriz de microfibras, la
morfología celular en la trenza 3-D difirió entre
los osteoblastos y los fibroblastos. Durante el transcurso del
experimento de 2 semanas, los dos tipos de células siguieron la
secuencia de eventos característica que describe la adhesión de las
células, dispersión y proliferación. Sin embargo, la velocidad a la
que estos eventos tuvieron lugar difirió entre los osteoblastos y
los fibroblastos. Además, la adhesión celular pareció ser más
pronunciada con los osteoblastos que con los fibroblastos. Por
ejemplo, después de un día de cultivo celular sobre la Trenza #1
3-D, los osteoblastos mostraron un estiramiento
significativo sobre la superficie y la formación de una monocapa
celular. En comparación, en el día 1, los fibroblastos todavía
retenían la morfología en forma de huso característica de la
adhesión inicial. Además, los fibroblastos se organizaron a lo largo
de las fibras Las células tenían la apariencia de haberse agrupado
a lo largo del canal creado entre dos fibras adyacentes. Se
observaron ligeras extensiones citoplasmáticas entre las células
alineadas.
De este modo, tal como demostró la respuesta
celular observada en los presentes experimentos, la estructura
jerárquica tiene una función importante en la morfología y
organización celular. Las células respondieron dinámicamente a la
estructura cambiante de la matriz en rápida degradación que
comprende las microfibras no urdidas. Las células no se
organizaron en tal estructura y la morfología de los tipos celulares
específicos fue similar. Por el contrario, en las estructuras
lentamente degradables de la trenza 3-D, los
fibroblastos se organizaron a lo largo de las fibras y los
osteoblastos mostraron una morfología claramente diferente a la de
los fibroblastos.
En consecuencia, la utilización de la tecnología
de fibras en la ingeniería de tejidos tiene múltiples ventajas sobre
un multiplicidad de estructuras 3-D no fibrosas. Es
importante la capacidad de impartir una elevada organización
estructural a la matriz permite un control preciso de la estructura
de la matriz. Las matrices 3-D urdidas y no urdidas
son ejemplares del rango de arquitecturas de fibras
3-D que se pueden diseñar y producir. Las matrices
trenzadas comprenden hebras de PLAGA altamente organizadas urdidas
en una estructura 3-D. Aunque la matriz no urdida
fue el resultado de microfibras orientadas al azar, la estructura
fue muy uniforme. Así, tanto el procedimiento de trenzado
3-D en 4-etapas y el procedimiento
de electrohilado son procedimientos de fabricación de utilidad que
muestran un elevado nivel de versatilidad para múltiples
aplicaciones de ingeniería de tejidos. La capacidad de fabricar una
multiplicidad de matrices diferentes y de mantener un control
preciso sobre la fabricación de las matrices son factores
extremadamente importantes en el diseño de un andamiaje para la
ingeniería de tejidos.
Por ejemplo, la rodilla humana comprende
ligamentos grandes tales como el ligamento anterior cruzado (ACL)
que conecta el fémur a la tibia y participa en el control del
movimiento, actuando como estabilizador del movimiento de la
articulación. El ACL es el ligamento de la rodilla más comúnmente
reemplazado, con cerca de 250.000 pacientes cada año diagnosticados
con heridas del ACL. Este tipo de herida ocurre generalmente en los
deportes y durante el ejercicio físico y frecuentemente produce la
invalidez que puede ser permanente e incapacitante para el
paciente.
Se cree que los andamiajes 3-D
trenzados sería particularmente útil como construcción de reemplazo
de ligamentos tales como el ligamento ACL de la rodilla humana ya
que tales andamiajes son degradables, porosos, biocompatibles,
muestran suficiente resistencia y promocionan la formación de tejido
de ligamento. El diseño del andamiaje a base de fibras imita al
ligamento natural y la estructura trenzada ofrece resistencia
mecánica así como la necesaria porosidad para la adhesión celular y
penetración. Mientras que las fibras de PLAGA se utilizaron en
los andamiajes trenzados de los experimentos descritos en la
presente memoria, se puede utilizar una fibra cualquiera polimérica
degradable a base de poli(hidroxi)ésteres que comprenda,
aunque sin que ello sea limitante, poliláctico, poliglicólico, y sus
co-polímeros.
Con el fin de auxiliar en la selección de las
fibras de polímeros que se pueden utilizar en el trenzado de las
construcciones 3-D para los reemplazos del ACL, se
examinaron las características de degradación de los tres tipos de
haces de fibras de polímero y el efecto de la degradación en las
propiedades mecánicas a largo plazo. Los tres polímeros examinados
fueron fibras de multifilamento de
L-poli-láctido (PLA, 70 denier),
poli-glicólido (PGA, 60 denier) y su copolímero
82:18 (PLAGA, 70 denier) trenzados en 10 haces de múltiples fibras.
La retención de masa y las propiedades mecánicas de todos los
polímeros decrecieron con el incremento del tiempo de inmersión
tanto en tampón fosfato disolución salina (PBS) y medio de cultivo
celular (\alphaMEM). Sin embargo, los haces de PGA mostraron la
pérdida más rápida de fuerza masa e integridad de las hebras, y este
polímero se había degradado extensamente después de 2 semanas y se
deshizo en pequeñas fibras.
Los haces de PLA y PLAGA se degradaron más
lentamente tal como reflejaron las disminuciones en su fuerza
mecánica, retención de masa y peso molecular. Después de 4 semanas,
el PLA aguantó una carga tensil máxima superior que el PLAGA. Se
encontró que la retención de masa del polímero fue independiente de
los cambios en la fuerza mecánica y peso molecular.
El peso molecular del PLAGA se redujo a la mitad
de su valor original después de dos semanas de inmersión en
\alphaMEM, lo que puede ser demasiado rápido para que tenga lugar
la cicatrización de los ligamentos.
A medida que se degradaron los polímeros, el pH
del PBS disminuyó a mediad que se liberaron productos ácidos de
degradación. Aunque inicialmente se midió una disminución en el pH
del \alphaMEM, la disolución volvió posteriormente a los valores
control. Esto es posiblemente debido a la absorción de proteínas y
la mayor capacidad de tampón del \alphaMEM, lo que lo hace una
disolución más realista en la que modelar la degradación de
polímeros in vivo.
Así, con base en el examen de los cambios en el
peso molecular, fuerza mecánica y retención de masa a medida que se
degradaba el polímero, PLA (en comparación a PLAGA 82:18 o PGA)
tiene ventajas específicas para la utilización en construcciones
3-D de reemplazo del ACL de diseño tisular de la
presente invención. Debido a su degradación acelerada y a la
pérdida de propiedades mecánicas, el PGA por si solo puede no ser
adecuado para el reemplazo del ACL.
Se pueden utilizar ensayos mecánicos con el fin
de caracteriza la relación fuerza-tensión de las
construcciones fibrosas 3-D. Se cree que se puede
dar una relación fuerza-tensión similar a la del ACL
del conejo mediante un diseño jerárquico utilizando trenzado
3-D de un andamiaje absorbible a base de fibras. En
consecuencia, se puede crear una estructura para modelar un
ligamento de conejo. Este ligamento sintético debe tener una
longitud de de 1 cm. Es preferible realizar los ensayos mecánicos
con un número de muestras de por lo menos 6 para cada ensayo
particular.
Los ensayos de tensión se realizan
preferentemente a velocidades de tensión de 0,01%/s, 2,2%/s y 50%/s
ya que ello ayuda a determinar si el material es dependiente de la
velocidad de tensión. Es preferible que se ensaye un tamaño de
muestra de 18 tal como sugiere la Food and Drug Administration
(Guidance Document for the Preparation of Investigational Device
Exemptions and Premarket Approval Applications for Intra Articular
Prostetic Knee Ligament Devices, 1987).
La construcción trenzada puede comprender tres
zonas, con dos secciones extremas designadas a la unión de la
construcción al fémur y la tibia y la zona intermedia que sirve de
reemplazo del ACL. En este ejemplo, la zona intermedia difiere de
las dos zonas de los extremos en tamaño, ángulo de trenzado,
porosidad y fuerza mecánica. La longitud y anchura de la
construcción de reemplazo se puede hacer a medida según se
necesite.
Para la reparación y reconstrucción del ACL, los
andamiajes 3-D trenzados se siembran con células del
ACL del huésped. Primero se cosechan las células del ACL del
huésped, se crecen y se pasan en cultivos de tejidos. A
continuación se siembran las células cultivadas en los andamiajes
trenzados 3-D con el fin de producir un material de
injerto compuesto de células vivas y matriz degradable. Este
material de injerto se puede implantar quirúrgicamente en un
paciente en el lugar de la herida del ligamento con el fin de
promocionar la cicatrización y reparación del ACL dañado. Las
ventajas adicionales de la estructura trenzada comprenden su mayor
facilidad de implantación en comparación con las construcciones de
la técnica anterior preparadas a partir de haces de fibras.
Se examinaron parámetros de diseño tales como la
composición del polímero y la respuesta a las células primarias del
ACL a las construcciones 3-D trenzadas. La
fibronectina (FN), una de las proteínas extracelulares de adhesión
más abundantes que se encuentran en el cuerpo, se cree que está
positivamente regulada durante la formación de ligamentos. En
consecuencia, en los presentes experimentos las construcciones se
recubrieron previamente con FN con el fin de incrementar la
adhesión celular inicial. Se examinó la adhesión y el crecimiento de
células del ACL en tres tipos de polímeros degradables con
múltiples porosidades.
La porosidad de los andamiajes estuvo
comprendida entre el 54% y el 63%, teniendo las estructuras de PLA
una porosidad comprendida entre el 53,5 \pm 6,9%, teniendo PGA
una porosidad de 63,3 \pm 7,3% y las construcciones de PLAGA una
porosidad media de 62,9 \pm 3,6%. El diámetro medio de poro fue
semejante entre las construcciones de PLAGA y PLA (235 a 250
\mum), pero el menor fue el del PGA (177 \mum).
Las células primarias semejantes a las de ACL
muestran una morfología semi ovoide, semejante a la de los
fibroblastos y cuando están confluentes, forman cultivos
multinucleados con direcciones de crecimiento específicas. El
crecimiento celular y la morfología dependió del la composición del
polímero y de la porosidad. Se observaron extensas láminas de
células en los tres tipos de polímeros, pero la morfología y la
dispersión de las células fueron diferentes entre los andamiajes de
PLAGA y PLA. La dispersión de las células fue menor en PLAGA,
mientras que la superficie tanto en PGA como en PLA fue más suave y
tuvo menos haces celulares. El crecimiento celular cuantitativo (n
= 4) también reveló números de células superiores en PLAGA y PLA,
cuando se comparó con PGA. El recubrimiento previo de las
construcciones con fibronectina produjo un incremento en la
proliferación, tal como se refleja en una disminución más rápida
del pH de la disolución en comparación con las construcciones no
recubiertas y con los controles sin células o fibronectina. Es
posible que la fibronectina incremente el número inicial de células
adheridas a la construcción y en consecuencia incremente el
crecimiento celular y el metabolismo en los cultivos a largo plazo.
Así, la respuesta celular del ACL dependió de la composición del
polímero y de la porosidad. Además, el recubrimiento previo de las
construcciones con fibronectina incremento la adhesión de las
células y el crecimiento en estos andamiajes.
Los siguientes ejemplos no limitantes se
proporcionan con el fin de ilustrar todavía más la presente
invención.
Se utilizó un procedimiento de electrohilado con
el fin de producir andamiajes de fibras biodegradables no urdidas
con un grosor aproximado de 0,5 mm. En este proceso, se disolvió
PLAGA (50:50) en cloruro de metileno con el fin de producir una
disolución con una proporción peso:volumen de 1:4. En el proceso de
electrohilado, se aplicó un potencial eléctrico de 20 kV entre la
disolución de polímero y la pantalla colectora con el fin de crear
un campo eléctrico. A continuación se roció la disolución de
polímero sobre la pantalla colectora durante 30 minutos. Esto
produjo una matriz uniforme de microfibras no urdida adherida a la
pantalla. Se extrajo la matriz, y se cortó en piezas de 1
cm^{2}.
Las matrices tridimensionales fibrosas se
fabricaron utilizando un procedimiento de trenzado
3-D tal como se describe en Ko, F.K. en Textile
Structural Composites, eds. Chou. T.W. and Ko., F.K. (Elsevier,
Amsterdam, 1989). En este proceso, la fibra de PLAGA (5:95 PLAGA)
se trenzó con el fin producir hebras con una densidad de fibra de 30
y 60 fibras por hebra. A continuación las hebras se colocaron en un
telar construido a medida con una disposición de 6 por 12
transportadores. El movimiento secuencial del transportador
(alternando filas y columnas) produjo la formación de dos trenzas
3-D rectangulares: una trenza de 30 hebras (Trenza
#1) y una trenza de 60 hebras (Trenza #2).
Se evaluaron las matrices en un estudio de 2
semanas de cultivo celular utilizando fibroblastos y cultivos
primarios de osteoblastos. Todas las matrices se esterilizaron con
UV durante 24 horas por cada lado antes del cultivo celular. Los
cultivos primarios de osteoblastos aislados de la calvaria de ratas
neonatas se crecieron a confluencia en medio de Ham
F-12 (GIBCO), suplementado con 12% suero bovino
fetal [FBS] (Sigma), tal como describe Jarcho, M. [Clin. Ortho.
157:259 (1981)]. Los fibroblastos de ratón (BALB/C C7,
adquiridos de ATCC: Arlington Virginia) se crecieron a confluencia
en DMEM suplementado con 10% FBS. Se sembraron las células en
matrices esterilizadas mediante UV a una densidad de 5 x 10^{5}
células/matriz. Las células se cultivaron en las matrices durante 1,
3, 7, 10 y 14 días y se mantuvieron en DMEM (10% FBS). A los
múltiples puntos de tiempo las células se fijaron con
glutaraldehído y se deshidrataron mediante una serie de diluciones
de etanol. Las muestras para la microscopía electrónica de rastreo
(SEM) se recubrieron con oro mediante rociado (Denton
Desk-1 Sputter Coater). La matriz y la estructura
celular se visualizaron mediante SEM (Amray 3000) a un voltaje
acelerador de 20 kV.
Se trenzaron en 10 haces de multifibras de
fibras multifilamento de
L-poli-láctido (PLA, 70 denier),
poli-glicólido (PGA, 60 denier) y su
co-polímero 82:18 (PLAGA, 70 denier) con el fin de
utilizarlas en estudios de degradación. Los haces se cortaron a una
longitud de 6 cm y se esterilizaron con alcohol al 70% seguido
irradiación UV. Los haces de polímero se mojaron en 10 ml
disolución salina tamponada con fosfato (PBS, pH 7,3) y en 10 ml de
medio de cultivo celular (\alphaMEM, pH = 7,3) suplementado con
10% suero bovino fetal, L-glutamina y 1%
antibióticos. Las muestras se agitaron y se mantuvieron a 37ºC en un
baño de agua durante 3 semanas. Las proporciones de inmersión para
las dos disoluciones fueron las siguientes, PLA a 0,6 mg/ml, PLAGA a
0,8 mg/ml y PGA a 0,7 mg/ml. Las disoluciones se cambiaron cada
semana a 1, 2, 3 y 4 semanas, el pH (n = 8) se midió y se cuantificó
la cantidad de monómero en disolución mediante cromatografía líquida
de alta presión (HPLC).
A las 2 y 4 semanas de la inmersión, se
determinó el peso molecular, la retención de masa y las propiedades
mecánicas de los haces (n = 5). Los cambios morfológicos
relacionados con la degradación se examinaron utilizando
microscopía electrónica de barrido. Para las mediciones de retención
de masa los haces se enjuagaron y liofilizaron durante 24 horas. Se
registró el peso seco (n = 4) y se utilizaron las mismas muestras
con el fin de determinar los pesos moleculares (MW). Los pesos
moleculares (n = 3) para PLA y PLAGA (82:18) se midieron mediante
cromatografía de exclusión en tetrahidrofurano, utilizando
estándares de poliestireno. Las propiedades mecánicas de la hebra
bajo tensión se ensayaron en un instrumento Instron (Modelo 4442,
Instron Inc., MA), utilizando una celda de carga de
500 N (longitud de calibre = 3 cm), a una velocidad de tensión de 2% por segundo.
500 N (longitud de calibre = 3 cm), a una velocidad de tensión de 2% por segundo.
Los andamiajes fibrosos se fabricaron utilizando
el procedimiento de trenzado 3-D descrito en el
Ejemplo 2. Se trenzaron fibras de L-poliláctido
(PLA, 70 deniers), poliglicólido (PGA 60 deniers) y
poli-láctido-co-glicólido
82:18 (PLAGA, 70 deniers) en 10 haces de fibra/hebra y a
continuación se trenzaron estas hebras utilizando una máquina de
trenzar circular 3-D. Las trenzas
3-D circulares de 24 hebras se formaron y se
cortaron en longitudes de 1,5 cm para los experimentos presentes.
Se produjeron construcciones de Dacron de modo semejante y se
utilizaron como controles.
La porosidad, el diámetro de poro y el área
total de poro de las construcciones se determinó mediante la
utilización de un porosímetro Autopore III (Micromimetics). Se
utilizó microscopía electrónica de barrido (SEM) para confirmar la
distribución de poro y examinar la geometría de poro. Las muestras
se esterilizaron con UV antes del cultivo. Cada una de las
construcciones se recubrió con fibronectina humana reconstituida (10
\mug/ml) durante 30 minutos.
Las células primarias de ACL se aislaron de 1 kg
de conejos blancos New Zealand. El ACL aislado se digirió
utilizando una disolución de 0,1% colagenasa y solamente se
seleccionaron para el estudio las células recogidas de la cuarta
digestión. Las células se cultivaron en \alphaMEM + 10% suero
bovino fetal, L-glutamina y 1% antibióticos a 37ºC
y 5% CO_{2}. Las células de ACL se sembraron en los andamiajes a
una densidad de 80.000 células/andamiaje y se crecieron durante
hasta 28 días. Plástico de cultivo de tejidos y Dacron sirvieron de
grupos control. El medio se intercambió cada dos días y para cada
punto de tiempo se midió el pH. El crecimiento celular se midió
utilizando el ensayo Cell-titer 96. Se hicieron
imágenes de la morfología celular y el crecimiento en los
andamiajes mediante SEM.
Claims (5)
1. Procedimiento de fabricación de una
construcción de reemplazo para ligamentos, comprendiendo la
construcción de reemplazo un andamiaje trenzado tridimensional a
base de fibras poliméricas, poroso, degradable, que se forma
utilizando una técnica de trenzado textil tridimensional,
caracterizado porque la técnica de trenzado textil
tridimensional comprende un procedimiento de 4 etapas que utiliza un
procedimiento de guiado y columna.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la construcción de reemplazo se siembra con células, el
crecimiento de las cuales dentro del mismo está soportado por el
andamiaje.
3. Procedimiento según la reivindicación 2, en
el que las células son células del anterior cruzado del huésped.
4. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3 configurado para una implantación en un ser
humano con el fin de reparar un ligamento dañado.
5. Procedimiento de producción de un material de
injerto que comprende células vivas en una matriz degradable que
comprende:
(a) cosechar, hacer crecer y pasar células en un
cultivo de tejidos; y
(b) sembrar las células cultivadas en un
andamiaje trenzado tridimensional polimérico degradable a base de
fibras fabricado según el procedimiento de la reivindicación 1.
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