ES2291281T3 - Procedimiento continuo de desinfeccion contra la legionelosis en los equipos de almacenamiento de agua caliente sanitaria. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento continuo de desinfección y de lucha contra la legionelosis en los equipos de almacenamiento y de producción y/o en los circuitos de distribución de agua caliente sanitaria, caracterizado por incluir una sección (B) en la cual: - se admite agua de la red en un reservorio de admisión que sirve de tapón y tras precalentamiento del agua de la red por intercambio térmico con el agua contenida en un reservorio dotado de un medio de calentamiento que asegura un choque térmico permanente del agua a un nivel de temperatura en un rango de aproximadamente 85ºC a 109ºC, por medio de un intercambiador de calor; - se admite el agua precalentada en dicho reservorio de choque térmico; - se enfría al menos una parte del agua que sale de dicho reservorio de choque térmico por intercambio con el agua entrante a través de dicho intercambiador de calor; - se regula a la temperatura de distribución por mezcla de esta agua enfriada con la otra parte del agua procedente del choque térmico y que, por lo tanto, no ha sido enfriada; y - se la distribuye a la temperatura deseada.
Description
Procedimiento continuo de desinfección contra la
legionelosis en los equipos de almacenamiento de agua caliente
sanitaria.
La presente invención se relaciona con el campo
de la desinfección y de la lucha contra la legionelosis en los
equipos de almacenamiento y de producción en el conjunto de los
circuitos de distribución de agua caliente sanitaria.
En la presente descripción, se denominará de
manera genérica como "legionelosis" a las afecciones médicas
causadas por la bacteria Legionella pulmophila y por otras
bacterias del mismo tipo (véase especialmente La Recherche nº 141,
febrero de 1983, p. 146).
Se conocen dispositivos de producción de cloro
libre a partir de electrolitos constituidos por agua y por sales
(por ejemplo el cloruro de sodio) a elevadas concentraciones de
sales (por ejemplo, de 65 a 150 g/l).
También se conocen dispositivos de electrolitos
con compartimentos separados destinados a transformar
electroquímicamente una solución de agua y de sales con obtención
de cloruro molecular gaseoso (Cl_{2}) en las cámaras anódicas.
Estos tipos de instalaciones están destinados a
la producción de soluciones que contienen cloro libre o a la
producción de cloro gaseoso con vistas a su almacenamiento y a una
operación de desinfección en modo discontinuo. Además, con el fin
de obtener buenos rendimientos de transformación, se recicla la
solución electrolítica al reactor electrolítico, lo que impide la
utilización de estas técnicas para la inyección continua de cloro
libre al agua.
Las soluciones electrolíticas utilizadas en
estos dispositivos (fuertemente cargadas de sal) generan, tras
transformación electroquímica, productos que contienen de 30 a 70
g/l de cloruro. La utilización de estos productos para la
desinfección y la lucha contra la legionelosis en los equipos de
producción y de almacenamiento y en los circuitos de distribución
de agua calienta sanitaria plantea problemas de corrosión ligados al
aumento de la proporción de cloruro en el agua tras la inyección de
estos productos.
Hay que señalar también que las soluciones
resultantes de las técnicas electrolíticas antes citadas se
caracterizan por un pH alcalino, desfavorable para la formación del
cloro libre activo y para el efecto bactericida.
En el campo de la lucha
anti-legionelosis, se conoce también el tratamiento
discontinuo por inyección del cloro libre comercial.
Se conoce el tratamiento
anti-legionelosis realizado por asociación de
bióxido de cloro producido en reactor por la acción del ácido sobre
los cloritos.
La experiencia muestra que estos tratamientos
son insatisfactorios, como consecuencia de la aclimatación de la
bacteria en estos medios.
Finalmente, el estado de la técnica se relaciona
también con un tratamiento curativo ocasional por choque térmico a
70ºC durante media hora, no asegurando este tratamiento en ningún
caso la ausencia permanente de la bacteria en el agua.
El documento EP 0.594.020 A1 describe una
instalación de calentamiento de agua para uso sanitario y de
eliminación de las legionelas en un circuito cerrado de sentido
único que consiste en un conducto de distribución, un conducto de
circulación y un circuito de desinfección de agua a una temperatura
del orden de 65-70ºC.
El procedimiento de la presente invención
presenta en cambio la ventaja de permitir permanentemente la
presencia de cloro libre en el agua caliente distribuida, lo que
induce un efecto preventivo permanente, especialmente en los
conductos de distribución.
La presente invención tiene, pues, por objeto un
procedimiento continuo de desinfección y de lucha contra la
legionelosis en los equipos de almacenamiento y de producción y los
circuitos de distribución de agua caliente sanitaria que
comprende:
- -
- una sección (B) de choque térmico permanente que asegura una función curativa y preventiva anti-legionelosis, que utiliza un reservorio de admisión de agua y de precalentamiento, un reservorio de choque térmico a una temperatura de 85ºC a 109ºC y un medio de intercambio de calor, tal como se define en la reivindicación 1;
- -
- eventualmente, la inyección permanente en el agua introducida en la sección (B) de un caudal de una solución electrolítica obtenida por electrocloración continua conducida en la sección (A) de producción de cloro libre por electrolisis para asegurar la presencia de cloro libre en el agua caliente a una concentración de aproximadamente 1 a 2 mg/l);
- -
- pudiendo el procedimiento igualmente incluir una sección (C) de electrolisis permanente que asegure la protección catódica contra la corrosión de los reservorios utilizados en la sección (B), por corriente impuesta, y la generación continua de cloro libre en el seno de los reservorios, para compensar el efecto de dismutación del cloro libre favorecido por las temperaturas elevadas.
La presente invención será descrita con más
detalle a continuación en relación a las figuras 1 a 4 adjuntas,
entre las cuales:
- la figura 1 muestra el esquema general de la
sección (B) del procedimiento según la invención, así como de la
sección (A);
- la figura 2A ilustra esquemáticamente el
cátodo y la figura 2B el ánodo del reactor de electrolisis del
dispositivo de producción de cloro libre utilizado en la sección
(A);
- la figura 3 ilustra los equilibrios HClO y
ClO^{-} (porcentajes en masa de distribución en función del pH);
y
- la figura 4 muestra un ejemplo de regulación
de la intensidad de corriente (I) en el reactor de electrolisis de
la sección (A) en función del caudal de agua que se ha de tratar
(D).
En la sección de operación (B) que constituye el
objeto principal de la invención, el agua que puede contener cloro
libre, por ejemplo, tras la inyección de una solución electrolítica
tal como se produce por electrolisis en la sección (A) como se
describe más adelante, sufre de manera continua un choque térmico a
un nivel de temperatura que puede ir de 85ºC a 109ºC, lo que
permite asegurar una desinfección y una esterilización continua y
total del agua.
Según este aspecto de la invención, se utiliza
un dispositivo que incluye un reservorio de admisión de agua, según
sea el caso rectificado en cloro libre, otro reservorio de choque
térmico, un intercambiador de calor, una compuerta de mezcla y de
distribución, medios de medición de la temperatura de distribución y
medios de regulación de la temperatura de distribución de agua
caliente, como se define en la reivindicación 10.
El circuito de tratamiento para la utilización
de esta sección (B) puede ser esquematizado a título indicativo y
en modo alguno limitativo de la manera siguiente:
Se admite el agua de la red, eventualmente
después de haber sufrido una adición de cloro libre de forma
permanente en el reservorio de admisión, bajo una presión que puede
ir, por ejemplo, hasta 10 bares, sirviendo dicho reservorio de
tapón y de precalentamiento por intercambio térmico con el agua
contenida en el reservorio de choque térmico por medio de un
intercambiador de calor. A la salida del intercambiador, el agua es
admitida en el reservorio dotado de un medio de calentamiento que
asegura un choque térmico permanente del agua a un nivel de
temperatura que puede alcanzar los 109ºC. El agua que sale del
reservorio de choque térmico es entonces enfriada por intercambio
con el agua entrante a través del intercambiador, antes de ser
distribuida a la temperatura deseada.
Este circuito de tratamiento permite asegurar un
gasto energético que no excede del necesario para el calentamiento
del agua de la temperatura ambiente a la temperatura de
distribución.
Si se hace referencia a la figura 1 (sección B),
la conducción 1 alimenta el reservorio B1 bajo presión (que va, por
ejemplo, hasta 10 bares) realizando el circuito
B11-B12, haciéndose la circulación del agua por
medio del intercambiador B3. Dicho reservorio B1 permite almacenar
el agua precalentada a una temperatura por ejemplo de 15 a 65ºC,
preferiblemente de aproximadamente 35ºC. El volumen de B1 permite
controlar mejor el procedimiento.
El agua procedente del reservorio B1 se reúne
con el segundo reservorio B2, asiento del choque térmico. El
reservorio B2 está dotado de un medio de calentamiento B4 cuya
potencia es suficiente para un calentamiento y un mantenimiento de
su temperatura a un valor que puede ir de 85ºC a 109ºC.
Como el agua de la red ha sufrido eventualmente
una adición controlada de cloro libre a nivel de la sonda de
inyección 13, sufre un calentamiento en el intercambiador B3 según
el circuito hidráulico B11-B12 y luego un choque
térmico en el reservorio B2; es entonces vehiculizada al
intercambiador B3 a través de las conducciones
B21-B22 para ceder su exceso calorífico debido al
choque térmico precalentando una nueva cantidad de agua fría que
entra al circuito de tratamiento.
El agua que sale del intercambiador B3 (es
decir, del circuito B21-B22) pasa a través de una
compuerta de mezcla V de tipo "tres vías", que permite la
regulación de la temperatura de distribución del agua calienta
tratada por admisión de una proporción de agua muy caliente del
reservorio B2 controlada por el regulador de temperatura T. Este
caso de figura puede encontrarse en el caso de tratamiento de
pequeños caudales de agua.
Según la invención, es posible poner en juego
uno o varios reservorios B1, así como uno o varios reservorios
B2.
Según la invención, dicho reservorio B2 debe
permitir un tiempo de permanencia para el agua de al menos media
hora. Se deduce de ello que el número de reservorios B1 y B2, y sus
capacidades volúmica y térmica, son seleccionados en función de las
necesidades: el consumo de agua caliente y el nivel de temperatura
requerido.
En el dispositivo para la utilización de la
sección (B) del procedimiento de la invención, los reservorios B1 y
B2 pueden ser cubas de acero pintado. En este dispositivo, el
intercambiador de calor B3 puede ser, por ejemplo, un
intercambiador de placas o también un intercambiador de tubos y
calandria. La compuerta de mezcla puede ser una compuerta de mezcla
de tres vías.
La presencia del reservorio B1 es fundamental
para el buen funcionamiento del procedimiento de termochoque
eléctrico. En efecto, este reservorio es el asiento de una
predesincrustación del agua por efecto térmico obtenido con el
precalentamiento a través del intercambiador B3.
Esta desincrustación está reforzada por la
presencia de la protección catódica C1 por corriente impuesta. En
efecto, la circulación de una corriente continua genera un aumento
de la cinética de las reacciones de incrustación, cambiando
igualmente la electrolisis el aspecto de la incrustación
(incrustación pulverulenta).
La desincrustación asegura dos funciones
diferentes:
Primeramente, el agua distribuida en la red de
agua caliente sanitaria está exenta de incrustación, lo que limita
las intervenciones de mantenimiento.
Finalmente, se suprime una fuente de nutrición
para la legionela. En efecto, es notorio que la legionela encuentre
sus elementos nutritivos en los depósitos de incrustación, creando
un nido de crecimiento de la legionela en este elemento.
Por otra parte, cada reservorio B o B2 está
preferiblemente provisto en la parte inferior de una compuerta de
lavado (V1 sobre B1, V2 sobre B2), eventualmente automático, que
permite extraer de forma continua la incrustación acumulada. Hay
que hacer notar que el procedimiento según la invención preserva
siempre el sentido de derramamiento de los fluidos, evitando a la
red de agua caliente sanitaria resultar contaminada por los
depósitos de cualquier naturaleza, especialmente
incrustaciones.
En el agua de la red que se ha de tratar
mediante la operación de choque térmico según la invención, se puede
efectuar un aporte de cloro bajo formas diferentes, por ejemplo en
forma de cloro gaseoso, en forma líquida, (por ejemplo, lejía) o
sólida (por ejemplo, hipoclorito de potasio).
Preferiblemente según la invención, se efectúa
el aporte de cloro al agua que se ha de tratar por inyección de una
solución electrolítica que contiene cloro libre, producida, por
ejemplo, por utilización de una sección de electrolisis (A) tal
como se describe en la solicitud de patente francesa depositada por
las solicitantes bajo el número FR 00/00 598 el 18 de enero de 2000
(= EP 1.118.586/ FR 280.384). La sección de electrolisis (A)
permite la obtención por electrolisis de una solución de
desinfección específica para los equipos de almacenamiento o de
producción y para los circuitos de distribución de agua caliente.
Como se deduce de la siguiente descripción, algunas ventajas de la
utilización de la sección (A) residen especialmente en las
características de la solución electrolítica y en la posibilidad de
automatización completa del funcionamiento, que asegura una une
desinfección permanente sin riesgo de los efectos secundarios
nefastos.
Se procede más particularmente como se describe
a continuación.
Se efectúa la electrolisis de un electrolito que
contiene agua y sal (por ejemplo, el cloruro de sodio) a una
concentración que no pasa de 30 g/l, más particularmente inferior a
20 g/l, así como ácido clorhídrico en cantidad conveniente para
alcanzar un pH comprendido entre aproximadamente 4 y 5. La solución
obtenida por electrolisis de dicho electrolito proporciona por
electrolisis un producto que contiene cloro libre, por ejemplo, a
una concentración de 3 g/l, y que presenta un pH sensiblemente
neutro, favorable para la formación del cloro libre activo y para
el efecto bactericida.
El dispositivo para la utilización de esta
sección (A) incluye una cubeta de preparación de un electrolito,
una bomba de inyección del electrolito en un reactor de electrolisis
que contiene un ánodo y un cátodo, un conducto de inyección de la
solución electrolizada en una canalización de agua, medios de
medición del caudal de agua en circulación en dicha canalización y
medios de regulación de la intensidad de corriente entre el ánodo y
el cátodo y del caudal de inyección del electrolito.
La utilización de la sección (A) permite la
inyección permanente del cloro libre en el agua destinada al
calentamiento sin modificar su pH y con un aumento de la proporción
de cloruro que no pasa de 10 mg/l, lo que protege los equipos
contra la corrosión.
La cubeta de preparación utilizada en el
dispositivo para la utilización de la sección (A) puede llevar una
sonda de medición del pH de la solución electrolítica y llevar
medios de regulación del pH del electrolito. Los medios de
regulación del caudal de inyección y/o de la intensidad de corriente
pueden actuar en función del caudal de agua fría en la
canalización.
La solución electrolítica puede incluir agua,
cloruro de sodio y ácido clorhídrico. La concentración de cloruro
de sodio puede no sobrepasar los 30 g/l; puede ser más
particularmente inferior a 20 g/l. La concentración de ácido
clorhídrico puede ser ajustada de tal forma que el pH de la solución
se estabilice entre aproximadamente 4 y 5.
El cátodo utilizado en el dispositivo para la
utilización de la sección (A) puede estar constituido por vástagos
de acero montados verticalmente y soldados sobre una placa circular
de tal forma que el conjunto tenga una geometría cilíndrica. El
ánodo puede estar constituido por un cilindro metálico situado en el
centro del cátodo, preferiblemente en chapa desplegada. El cilindro
puede estar revestido de óxido de iridio y/o de óxido de rutenio.
El conjunto del cátodo y del ánodo puede tener una altura de
aproximadamente 300 mm y un diámetro de aproximadamente 300 mm.
En la figura 1, la referencia 1 representa la
conducción de alimentación del agua que se ha de tratar. Un
debitómetro 2 situado sobre la conducción mide de manera continua el
caudal de agua con el fin de adaptar el tratamiento al volumen de
agua. El debitómetro es, por ejemplo, un contador de impulso que
permite las mediciones de caudales de hasta 15 m^{3}/h.
Preferiblemente, el debitómetro permite la medición de caudal en el
intervalo de 0,1 a 15 m^{3}/h.
El dispositivo de utilización de la sección (A)
lleva una cubeta 3 de almacenamiento y de preparación de la
solución electrolítica. La solución electrolítica está constituida
por agua destilada, cloruro de sodio y ácido clorhídrico.
La concentración de sal de la solución está
comprendida entre 20 y 30 g/l. La cantidad añadida de ácido
clorhídrico es tal que permite estabilizar entre a aproximadamente
4 y 5 el pH de la solución preparada en la cubeta 3.
Preferiblemente, la solución electrolítica tiene un pH de
aproximadamente 5 y una concentración de cloruro de sodio de
aproximadamente 30 g/l.
La cubeta de almacenamiento 3 de la solución
electrolítica puede estar equipada de una sonda 4 de detección del
nivel bajo de electrolito, que dispara una alarma en caso de falta
de producto.
Una bomba de inyección y de alimentación 5
transfiere la solución electrolítica a un caudal variable que va,
en general, hasta aproximadamente 10 l/h en el reactor de
electrolisis (o electrolizador) 6. Preferiblemente, dicha bomba es
de tipo "bomba dosificadora" y administra un caudal que puede
ir de 500 ml/h a 10 l/h. La admisión de la solución electrolítica
se realiza preferiblemente en la parte baja del electrolizador. El
caudal de la bomba está, en general, regulado en función del caudal
de agua en la canalización.
El reactor de electrolisis 6 está constituido
por una cámara que contiene un ánodo 7 y un cátodo 8 unidos a un
generador 9 de corriente de intensidad variable que puede alcanzar
los 140 amperios bajo 12 voltios. El reactor de electrolisis 6 está
equipado con una doble envuelta 10 en la cual circula un fluido
refrigerador, por ejemplo agua, que permite mantener el medio de
reacción a una temperatura inferior a 30ºC. Preferiblemente, la
envuelta del reactor de electrolisis es de polipropileno y tiene una
forma cilíndrica.
La figura 2A ilustra un cátodo 8 constituido por
un conjunto de vástagos 11 de acero inoxidable. Estos vástagos
están montados verticalmente y soldados sobre una placa circular de
acero inoxidable, de tal forma que el conjunto tiene una geometría
cilíndrica para el cátodo. El ánodo 7 tal como se ilustra en la
figura 2B tiene forma de cilindro de titanio recubierto de óxido
mixto de iridio y de rutenio y se sitúa en el centro de la jaula
formada por el cátodo 8 y el reactor electrolítico 10. Tal
disposición favorece la reacción electroquímica creada por el ánodo
y el cátodo. Se permiten especialmente los movimientos de los
líquidos, favorables para la reacción, gracias a las formas
respectivas de ánodo/cátodo.
Los electrodos utilizados para el reactor
electrolítico 6 (ánodo y cátodo) pueden funcionar con una densidad
de corriente de hasta 500 A/m^{2}. Preferiblemente, se someten los
electrodos a densidades de corriente que varían de 100 a 500
A/m^{2}. Los electrodos 7 y 8 están unidos a un generador 9 de
corriente continua estabilizado y filtrado que administra una
intensidad de corriente que puede ser regulada y controlada entre 4
y 140 A.
Los parámetros de regulación mayores en sección
(A) del procedimiento de la invención son la variación del caudal
de inyección de la solución que contiene el cloro libre en función
del caudal de alimentación de agua fría y la variación de la
intensidad de corriente en función de la variación del caudal de
inyección.
Se inyecta la solución que ha sufrido una
transformación electroquímica en el seno del electrolizador 6 en la
red de alimentación de agua fría por medio de un conducto 12, cuyo
orificio está preferiblemente alejado de la alimentación de
solución electrolítica y situado en la parte alta del electrolizador
6. El conducto 12 desemboca en la conducción 1 por una sonda de
inyección 13 equipada con una válvula antirretorno, que puede ser
un tubo de polipropileno equipado con una válvula antirretorno en
forma de una bola montada sobre un resorte.
La solución llamada electrolítica introducida en
el electrolizador 6, sometida al paso de una corriente continua por
electrodos apropiados, se convierte en asiento de las reacciones
siguientes:
El cloro libre consiste esencialmente en las
especies HClO y ClO^{-}. El efecto bactericida es máximo cuando
el cloro está en forma de HClO, al que se llama entonces cloro libre
activo. A pH alcalinos, el equilibrio es favorable a la especie
ClO^{-}, mientras que a pH neutros o ácidos el equilibrio es
favorable a la especie HClO.
En particular, la utilización de la sección (A)
del procedimiento de la invención permite obtener, tras la
electrolisis, por ajuste inicial del pH inicial a aproximadamente 5
en la cubeta 3 de la solución electrolítica por adición de ácido
clorhídrico, un líquido que contiene cloro libre con un pH próximo a
7. Así, el cloro libre se encuentra en más de un 60% en forma de
cloro libre activo, contrariamente a los procedimientos clásicos
que conducen a soluciones alcalinas cuyo pH en el mejor de los casos
igual a 8, valor para el cual el cloro libre no está más que en un
20% en forma forme de cloro libre activo. La figura 3 da las curvas
de distribución (en porcentaje en masa en la ordenada) de las
especies HClO y ClO^{-} en función del pH, en la abscisa. A pH 7,
hay aproximadamente un 70% de HClO.
Según la invención, y gracias a una regulación
adaptada de la intensidad de corriente y del caudal de inyección en
función del caudal de alimentación de los equipos de almacenamiento
y producción de agua caliente, el aumento de los cloruros en el
agua no pasa en ningún caso de 10 mg/l, como consecuencia de la
utilización de una solución electrolítica con una concentración
inicial de cloruro que no pasa de 30 g/l, permaneciendo más
particularmente inferior a 20 g/l. Estas condiciones de
funcionamiento protegen de los riesgos de corrosión conocidos cuando
se inyecta cloro libre.
La figura 4 muestra un ejemplo de regulación de
intensidad de corriente del generador 9 (I en amperios en la
ordenada) en función del caudal de alimentación de agua fría (D en
m^{3}/h en la abscisa).
El líquido que sale del reactor electrolítico 6
contiene, en general, de 2 a 4 g/l de cloro libre según la
intensidad de corriente y el caudal de inyección.
En una versión preferida de la invención, se
trata el líquido que sale del reactor electrolítico 6 de tal forma
que se le confiere una concentración de cloro libre de 2,5 a 3
g/l.
Según la presente invención, el caudal de
inyección del líquido de desinfección y de lucha contra la
legionelosis es regulado en función del caudal de agua fría que
alimenta los equipos de almacenamiento y de producción de agua
caliente, de manera que se tenga una concentración del agua fría
desinfectada de cloro libre de 2 a 3,5 mg/l y, después de su
calentamiento y su distribución, una concentración en cloro libre de
1 a 3 mg/l, sin por ello sobrepasar los 3 mg/l para evitar la
formación de trihalometanos.
Ventajosamente, el caudal de inyección del
líquido de desinfección está regulado de tal forma que el agua fría
contenga de 1,5 a 2,5 mg/l de cloro libre, y de 1 a 2 mg/l de cloro
libre tras su calentamiento y su distribución, sea cual sea el
tiempo de permanencia en almacenamiento. Estas gamas de
concentración son fijadas según la circular de la DGS Nº97/311 del
24 de abril de 1997 en relación a la vigilancia y a la prevención
de la legionelosis.
Según un modo particular de realización del
procedimiento de la invención, la utilización de una etapa (C)
permite la protección catódica contra la corrosión de los
reservorios B1 y B2 por corriente impuesta. Permite además una
generación electrolítica permanente de cloro libre en el seno de los
reservorios por electrolisis de los cloruros residuales (10 mg/l),
según las reacciones ya descritas, para compensar el efecto de
dismutación del cloro libre favorecido por las temperaturas
elevadas.
El dispositivo utilizado incluye para cada uno
de los reservorios B1 y B2 una célula electrolítica que tiene un
ánodo, por ejemplo en vástago de titanio recubierto de óxido mixto
de iridio y de rutenio montado sobre cada uno de los reservorios B1
y B2, asegurando un aislamiento perfecto entre dichos reservorios y
dicho ánodo. Cada célula electrolítica incluye además un generador
de corriente de intensidad y potencial controlados (válvula
eléctrica), que puede emitir una corriente continua, estabilizada y
filtrada.
En la figura 1, las paredes de los reservorios
B1 y B2 que sirven de cátodos y los ánodos C1 y C2 se unen a los
generadores C3 y C4.
Para cada reservorio B1 y B2, el dispositivo
electrolítico de la etapa (C) es el asiento de una densidad de
corriente que permite el mantenimiento de la concentración del agua
de cloro libre y la compensación de las reacciones de dismutación
de cloro libre a temperaturas elevadas:
2HClO
\rightarrow Cl^{-} + HClO_{2} +
H^{+}
El dispositivo (C) está descrito en la solicitud
de patente francesa
FR-A-2.776.370.
Según la invención, como se ha indicado en la
descripción que antecede, se puede operar solamente la sección (B)
de choque térmico permanente de agua, produciendo una desinfección y
una esterilización del agua.
Se puede realizar a título preventivo y curativo
solamente la adición continua del cloro libre producido por
electrolisis en el agua. Es lo que se describe y reivindica en la
solicitud de patente francesa depositada por las solicitantes bajo
el número FR 00/00598 el 18 de enero de 2000 (= EP 1.118.586/FR
280.384), en la página 5.
Además, según la invención, el dispositivo (B)
de choque térmico puede ser utilizado para un choque térmico
curativo ocasional por acción sobre la compuerta de mezcla V y
mantenimiento de la temperatura del agua distribuida a 70ºC como
mínimo en todo el circuito de distribución según la circular de la
DGS Nº 97/311 del 24 de abril de 1997.
Así mismo, el modo de producción de cloro libre
de la sección (A) puede ser utilizado para operar un choque clorado
curativo ocasional del agua por modificación del caudal de la
solución electrolítica y mantenimiento de la concentración de cloro
libre en el agua a un valor de 12 mg/l según la circular de la DGS
Nº 97/311 del 24 de abril de 1997.
El conjunto de los componentes del procedimiento
según la invención está concebido para un funcionamiento bajo
presiones que pueden alcanzar los 10 bares.
El funcionamiento del dispositivo objeto de la
invención está regido por medios electrónicos (14 en la figura 1)
que llevan un mapa electrónico que permite el control y la
regulación del conjunto del sistema actuando sobre la regulación de
la corriente de electrolisis del dispositivo (A), teniendo en cuenta
el valor del caudal de agua fría medido por el debitómetro 2
(simbolizándose la medida por la flecha 15). El caudal de
alimentación proporcionado por la bomba 5, la temperatura de
distribución del agua, así como la corriente inyectada en el
dispositivo (C), pueden ser también controlados.
Se observará que el presente dispositivo de
realización del procedimiento según la invención está adaptado a la
vez a la lucha contra la legionela y a la distribución de agua
caliente sanitaria sin limitación de caudal (excepto, se entiende,
por las dimensiones iniciales de la instalación). Ningún dispositivo
limitador, o controlador, de caudal es indispensable para la buena
marcha del procedimiento.
Claims (14)
1. Procedimiento continuo de desinfección y de
lucha contra la legionelosis en los equipos de almacenamiento y de
producción y/o en los circuitos de distribución de agua caliente
sanitaria, caracterizado por incluir una sección (B) en la
cual:
- -
- se admite agua de la red en un reservorio de admisión que sirve de tapón y tras precalentamiento del agua de la red por intercambio térmico con el agua contenida en un reservorio dotado de un medio de calentamiento que asegura un choque térmico permanente del agua a un nivel de temperatura en un rango de aproximadamente 85ºC a 109ºC, por medio de un intercambiador de calor;
- -
- se admite el agua precalentada en dicho reservorio de choque térmico;
- -
- se enfría al menos una parte del agua que sale de dicho reservorio de choque térmico por intercambio con el agua entrante a través de dicho intercambiador de calor;
- -
- se regula a la temperatura de distribución por mezcla de esta agua enfriada con la otra parte del agua procedente del choque térmico y que, por lo tanto, no ha sido enfriada; y
- -
- se la distribuye a la temperatura deseada.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado por admitir el agua de la red en dicho
reservorio de admisión bajo una presión que va hasta 10 bares.
3. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado por permanecer el agua
precalentada en dicho reservorio de choque térmico durante al menos
30 minutos.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado por operar un choque
térmico curativo ocasional por regulación de la temperatura de
distribución del agua caliente por admisión en el agua que se ha de
distribuir de una proporción de agua muy caliente del reservorio de
choque térmico.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado por incluir además una
sección (A) en la cual se produce de forma continua una solución
electrolítica que contiene cloro libre y por introducirla en el
agua que se ha de tratar por choque térmico.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
caracterizado por obtener un agua caliente a la salida de los
grifos con una concentración de cloro libre que no pasa de 3 mg/l
mediante la automatización y el control electrónico de los
parámetros de funcionamiento.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 y 6, caracterizado por asegurar que la
razón de aumento de los cloruros en el agua no exceda de 10 mg/l
por la automatización y el control electrónico de los parámetros de
funcionamiento.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 a 7, caracterizado por operar un choque
clorado curativo ocasional del agua por modificación del caudal de
la solución electrolítica y mantenimiento de la concentración de
cloro libre en el agua en un valor de 12 mg/l según la circular de
la DGS Nº97/311 del 24 de abril de 1997.
9. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 1 a 8, caracterizado por llevar además una
sección (C) en la cual se realiza la protección catódica de los
reservorios contra la corrosión por corriente impuesta y la
generación permanente de cloro libre a partir de los cloruros
residuales.
10. Dispositivo para la realización de un
procedimiento según una de las reivindicaciones 1 a 9,
caracterizado por llevar, en la sección (B),
- -
- al menos un reservorio de admisión de agua B1;
- -
- un reservorio de choque térmico B2 dimensionado para la realización de un choque térmico del agua a un nivel de temperatura en un rango de aproximadamente 85ºC a 109ºC durante al menos 30 minutos y equipado con un medio de producción del choque energético del choque térmico y de calentamiento B4 para el mantenimiento de la temperatura del agua en un valor comprendido entre 85 y 109ºC;
- -
- un medio de intercambio de calor por (B3) entre el agua de la red y una proporción del agua procedente del choque térmico (B21), previéndose medios de introducción de esta agua precalentada en (B1);
- -
- una compuerta de regulación y de mezcla V entre el agua enfriada (B22) y otra proporción del agua procedente del choque térmico; la compuerta V está controlada por medios de control T de la temperatura de distribución de agua;
- -
- medios de medición de temperatura del choque térmico en el reservorio B2.
11. Dispositivo según la reivindicación 10,
donde dicho reservorio B1 está adaptado para el almacenamiento del
agua que se ha de tratar.
12. Dispositivo según una de las
reivindicaciones 10 ó 11, donde el intercambiador B3 está adaptado
para efectuar la refrigeración del agua que ha sufrido dicho choque
térmico por el agua fría que entra en el procedimiento.
13. Dispositivo según una de las
reivindicaciones 10 a 12, donde dicha compuerta de mezcla es una
compuerta de tres vías que permite la admisión del agua muy
caliente que procede del reservorio B2 para regular la temperatura
de distribución de agua caliente.
14. Dispositivo según una de las
reivindicaciones 10 a 13 para la realización de un procedimiento
según la reivindicación 9, caracterizado por llevar, en la
sección (C), al menos un ánodo C1 y C2 para cada reservorio B1 y
B2, un generador de corriente C3 o C4 y un medio de control de la
corriente eléctrica inyectada por el generador C3 o C4.
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