ES2243981T3 - Electrodo de retorno capacitivo reutilizable para electrocirugia. - Google Patents
Electrodo de retorno capacitivo reutilizable para electrocirugia.Info
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Abstract
La invención se refiere a una almohadilla (41) de tipo electrodo reutilizable y de vocación electroquirúrgica. En una realización esta almohadilla presenta una superficie de trabajo que varía entre las 11 y 1.500 pulgadas cuadradas. En otra realización, la superficie de trabajo es al menos tan extensa como la superficie de una protuberancia que representa al menos la mitad del perfil del tronco del paciente. En otra realización, la superficie de trabajo es al menos tan importante como la superficie de un protuberancia que representa el perfil del tronco y las piernas del paciente. Esta almohadilla puede ser colocada sobre la superficie de trabajo de una mesa de operaciones (42) o de un sillón de dentista justo bajo el paciente que está siendo tratado con electrocirugía. Al presentar una superficie muy amplia, se elimina el contacto directo o el contacto que se realice por intermediación de geles electroconductores. Dado que está dotado de superficies lavables, esta almohadilla puede ser limpiada rápidamente y reutilizada. La inclusión de un acoplamiento condensador y la selección de características de impedancia, en lo que se refiere a los materiales y las formas geométricas, permiten limitar de forma automática la densidad de corriente así como las subidas de temperatura con el fin de que el paciente no sufra ningún shock. Su utiliza un manguito opcional (50) para que coopere con el electrodo anteriormente mencionado.
Description
Electrodo de retorno capacitivo reutilizable para
electrocirugía.
La presente invención se refiere a la
electrocirugía y más particularmente a los electrodos de retorno
reutilizables que se adaptan para proporcionar energía de retorno
eficaz y segura sin geles o polímeros conductores o
dieléctricos.
Tal como conocen los expertos en la materia, las
técnicas de cirugía moderna emplean la cauterización por
radiofrecuencia (RF) para cortar los tejidos e interrumpir la
hemorragia que se produce al realizar las intervenciones
quirúrgicas. Para una perspectiva histórica y los detalles de dichas
técnicas, se hará referencia a la patente US nº 4.936.842.
Tal como conocen los expertos en las técnicas
médicas, la electrocirugía se utiliza ampliamente y ofrece muchas
ventajas, entre ellas la utilización de una única herramienta
quirúrgica tanto para cortar como para coagular. Cada sistema
generador de electrocirugía, para ser utilizado de forma completa,
debe presentar un electrodo activo que el cirujano aplica en el
paciente en el lugar en el que se realizará la intervención y una
vía de retorno desde el paciente al generador. El electrodo activo
en el punto de contacto con el paciente ha de ser de un tamaño
pequeño para producir una densidad de corriente elevada a fin de
producir el efecto quirúrgico de cortar o de coagular el tejido. El
electrodo de retorno, que transporta la misma corriente que el
electrodo activo, debe tener el tamaño de superficie activa
suficiente en el punto de contacto con el paciente de manera que
fluya una densidad de corriente baja desde el paciente hasta el
electrodo de retorno. Si en el electrodo de retorno se produce una
densidad de corriente relativa elevada, la temperatura de la piel
del paciente y del tejido aumentará en dicha superficie y puede
producir una quemadura indeseable en el paciente.
En el año 1985, el Emergency Care Research
Institute, una agencia de evaluación médica bien conocida,
publicó los resultados de las pruebas que había realizado sobre las
quemaduras producidas pos los electrodos de retorno en
electrocirugía, exponiendo que tiene lugar el calentamiento del
tejido corporal hasta el umbral de necrosis cuando la densidad de
corriente sobrepasa los 100 miliamperios por centímetro
cuadrado.
The Association for the Advancement of Medical
instrumentation ha publicado unas normativas que exigen que, en
el paciente, la temperatura máxima del tejido superficial adyacente
a un electrodo de retorno de electrocirugía no ha de aumentar más
de 6 grados Celsius bajo las condiciones establecidas para el
ensayo.
Durante los pasados veinte años, la industria ha
desarrollado productos que responden a la necesidad médica de un
electrodo de retorno más seguro de dos modos principales. En primer
lugar, partiendo de una pequeña placa plana de acero inoxidable
aproximadamente 30,48 x 17,78 cm (12 x 7 pulgadas) recubierta con
un gel conductor, que se coloca por debajo de las nalgas, muslos,
hombros del paciente, o en cualquier lugar en el que la gravedad
garantice una área de contacto adecuada para un electrodo flexible
con refuerzo de espuma. Dichos electrodos flexibles que presentan
aproximadamente el mismo tamaño que las placas de acero inoxidable
se revisten con un polímero conductor o dieléctrico y presentan un
borde adhesivo de manera que permanecerán unidos al paciente sin
necesidad de la gravedad y se desechan después de ser utilizados. A
principios de los años 80, la mayoría de hospitales estadounidenses
optaron por pasar a utilizar este tipo de electrodos de retorno.
Dicho tipo de electrodos de retorno significa una mejora en relación
con las antiguas placas de acero y producen menos quemaduras en el
paciente por el electrodo de retorno pero han provocado unos costes
adicionales en las intervenciones quirúrgicas en los Estados
Unidos de varios millones de dólares cada año. A pesar de esta
mejora, los hospitales todavía se encuentran con quemaduras en los
pacientes debidas a los electrodos que se desprenden
accidentalmente del paciente durante la intervención
quirúr-
gica.
gica.
Posteriormente, se propuso otra mejora, un
sistema de verificación de la calidad del contacto del electrodo
(Electrode Contact Quality Monitoring System) que verificara
el área de contacto del electrodo que se encuentra en contacto con
el paciente y apaga el generador electroquirúrgico cuando el área
de contacto es insuficiente. Dichos circuitos se presentan, por
ejemplo, en la patente US nº 4.231.372. Dicho sistema ha
significado una reducción mucho mayor en las quemaduras producidas
por los electrodos de retorno pero requiere unos electrodos
especiales desechables y un circuito añadido en el generador lo cual
supone que el coste por intervención es aún mayor. Hoy en día,
quince años después de que este sistema se utilizara por primera
vez, menos del 40 por ciento de todas las intervenciones quirúrgicas
realizadas en los Estados Unidos utilizan esta normativa de
seguridad debido a sus elevados costes.
El documento GB 2052269 proporciona una placa
para el paciente para una unidad electroquirúrgica que comprende un
laminado formado a partir de electroconductores intercalados entre
unas hojas blandas de aislante en el área total del
electroconductor y formándose en el área de la mesa de operaciones
en la que se tenderá el paciente. El documento GB 2052269 expone
que la invención elimina cualquier posibilidad de provocar una
quemadura en el cuerpo del paciente debido a la concentración de la
corriente eléctrica en la parte limitada, ya que la corriente de la
placa puede fluir entre el filo del bisturí eléctrico y el
electroconductor a través del cuerpo entero del
pa-
ciente.
ciente.
La presente invención supera los problemas de las
técnicas anteriores y proporciona un electrodo de retorno
reutilizable que elimina las quemaduras de los pacientes sin tener
la necesidad de utilizar los caros electrodos desechables y de
verificar los circuitos en los generadores de RF
especializados.
Brevemente, el electrodo de retorno mejorado de
acuerdo con la presente invención comprende una superficie efectiva
mucho mayor que cualquier otro electrodo de retorno que se ha dado
a conocer o se ha utilizado en cirugía previamente. Es tan grande y
está tan adaptado a la posición relativa del paciente que elimina
cualquier necesidad de utilización de geles o polímeros conductores
o dieléctricos. Además, la superficie expuesta es de un material que
resulta rápidamente lavable y/o esterilizable de manera que
facilita el acondicionamiento fácil y rápido para su reutilización
repetida. Emplea una geometría y unos materiales cuyas
características de reactancia (impedancia) resistiva y capacitiva a
las frecuencias electroquirúrgicas utilizadas habitualmente son
automoderantes en relación con las densidades de corriente límite
(y los correspondientes aumentos de temperatura) para los umbrales
de seguridad de modo que el área efectiva de la superficie activa
del electrodo debería reducirse por debajo de los niveles deseables
en otras circunstancias. Por lo tanto, se elimina la necesidad de
los anteriores caros circuitos de verificación de los generadores
de RF especializados.
La presente invención proporciona un electrodo de
retorno electroquirúrgico reutilizable para utilizar en una mesa o
sillón de operaciones, comprendiendo el electrodo:
(a) una primera capa de material conductor de
electricidad, presentando dicha primera capa una superficie
principal y unos medios para realizar la conexión eléctrica con
dicha primera capa;
(b) una segunda capa de material dieléctrico
(aislante eléctrico) que recubre y contacta básicamente con la
totalidad de dicha superficie principal de dicha primera capa para
formar de este modo una estructura interlaminar de dicha primera y
segunda capas, presentando dicha segunda capa una superficie
principal superior externa que comprende una superficie activa
externa adaptada para disponerse directamente adyacente al menos a
una parte principal de la zona del tronco del paciente colocado en
posición para la electrocirugía, en la que dicha área de dicha
superficie principal superior externa es mayor que el área prevista
del cuerpo entero de dicho paciente y menor que la superficie entera
de la mesa de operaciones de modo que la dicha superficie activa es
inferior a 9677,40 centímetros cuadrados y la segunda capa presenta
una reactancia capacitiva efectiva, para limitar de este modo la
densidad de la corriente electroquirúrgica hasta un nivel de umbral
de 100 miliamperios por centímetro cuadrado por encima del que el
flujo de corriente en dirección al paciente provocaría un
traumatismo en el paciente, siendo la reactancia capacitiva
efectiva que llega inversamente proporcional a la zona efectiva de
dicha superficie principal superior exterior que se encuentra en
contacto con el paciente.
La Figura 1 es un diagrama esquemático eléctrico
simplificado que ilustra las impedancias habituales eficazmente
comprendidas en la vía operativa del flujo de corriente de
radiofrecuencia tal como llega a un generador electroquirúrgico
durante una intervención quirúrgica;
la Figura 2A es una vista superior de un
electrodo de retorno electroquirúrgico distribuido en todo el área
ilustrando los principios de la invención;
la Figura 2B es una ampliación de un segmento del
electrodo de retorno electroquirúrgico de la Figura 2A;
la Figura 2C es una sección transversal tomada a
lo largo de las líneas de sección 2C-2C de la
Figura 2B e ilustrando la impedancia efectiva del circuito
representada por el segmento 2B;
la Figura 3 es un gráfico que ilustra de una
manera gráfica las relaciones entre el área de la superficie
efectiva del electrodo de retorno y el área de la superficie
efectiva del electrodo de retorno y la densidad de corriente de
radiofrecuencia efectiva que se desarrolla en el electrodo;
la Figura 4 es una vista en perspectiva que
presenta una mesa de operaciones con un electrodo de retorno
electroquirúrgico de acuerdo con la invención dispuesto en la
superficie superior de la misma;
la Figura 5 es una vista frontal que ilustra un
sillón quirúrgico con un electrodo de retorno electroquirúrgico de
acuerdo con la invención dispuesto en la superficie superior del
propio sillón;
la Figura 6 es una vista superior de un electrodo
de retorno electroquirúrgico de acuerdo con la invención;
la Figura 7 es una sección tomada a lo largo de
las líneas 7-7 de la Figura 6;
la Figura 8 es una sección similar a la de la
Figura 7 pero que ilustra otra forma de realización con capa
múltiple de acuerdo con la presente invención;
la Figura 9 es una vista en perspectiva de una
cubierta adaptada para alojar las formas de realización de las
Figuras 6 a 8;
la Figura 10 es una vista que ilustra una de las
formas de realización de las Figuras 6 a 8 alojada en la cubierta de
la Figura 9; y
la Figura 11 es una vista en sección que
representa una forma de realización preferida con cuatro capas de
materiales intercalados.
Volviendo ahora a los dibujos, y más
particularmente a la Figura 1 de los mismos, se observará que
representa un diagrama esquemático eléctrico simplificado que
ilustra las impedancias habituales eficazmente comprendidas en la
vía operativa del flujo de corriente de radiofrecuencia tal como
llega a un generador electroquirúrgico durante una intervención
quirúrgica. Allí se observará el generador eléctrico de
radiofrecuencia 10 al que se conectan los conductores eléctricos
convencionales 11 y 12 que conectan respectivamente el generador al
instrumento quirúrgico representado por la impedancia z_{1} y al
electrodo de retorno electroquirúrgico representado por la
impedancia z_{3}. La impedancia z_{2} se facilita para
representar la impedancia que presenta el tejido del paciente
tendido entre el lugar de la intervención y el electrodo de
retorno.
A pesar de que el diagrama de la Figura 1 está
simplificado y de un modo general considera los elementos del
circuito en términos de resistencias principales y reactancias
producidas por el instrumento quirúrgico, el cuerpo del paciente y
el electrodo de retorno (para ilustrar de un modo claro y sucinto
los principios de la invención), debería comprenderse que en
realidad se podrían considerar otros parámetros determinados,
parámetros tales como la inductancia distribuida que, en aras de la
claridad de la ilustración de los principios del presente
documento, son de un valor relativamente pequeño y por lo tanto no
se incluyen en la presente descripción. Además, tal como se expone
más adelante, cuando se interpone una funda aislante entre el
electrodo y el cuerpo de un paciente, un elemento adicional
significativo de reactancia capacitiva puede incluirse en la
impedancia de z_{3}.
La forma de realización inicial que se presenta
es la de un electrodo que funciona en un modo combinado resistivo y
básicamente capacitivo. Por lo tanto, si se hace caso omiso de las
reactancias capacitivas e inductivas relativamente pequeñas, la
impedancia total efectiva del circuito será igual a la suma
vectorial de las impedancias individuales z_{1}, z_{2} y
z_{3}; y puesto que esencialmente la misma corriente pasará a
través de las tres, el voltaje generado por el generador de R.F. 10
se distribuirá a través de las impedancias en proporción a sus
valores respectivos. Además, la energía liberada en cada uno de
dichos componentes resistivos será directamente proporcional a sus
valores.
Debido a que se desea que la energía desarrollada
se concentre en la zona en la que el instrumento quirúrgico entra en
contacto con el tejido del paciente, resulta deseable que la
componente resistiva de la impedancia, representada por z_{1},
sea considerable y que la corriente que pase a través de la misma (y
la liberación de energía consiguiente) se concentre en una zona muy
pequeña. Esto último se consigue haciendo que la zona de contacto
con el paciente en el lugar de la operación sea muy pequeño.
Se sabe que, en contraste con los anteriores
circuitos en serie, las componentes de la resistencia combinada y la
capacitancia, cuando se conectan en paralelo, presentan una
impedancia efectiva total que se obtiene mediante la fórmula:
R_{eff} =
\frac{1}{\frac{1}{Z1}+\frac{1}{Z2}+\frac{1}{Z3}+\frac{1}{Z4}+\frac{1}{Z5}+\frac{
1}{Z6}+}...
De este modo, si 100 impedancias similares de 100
ohmios cada una se conectaran en paralelo, la impedancia efectiva
z_{eff} sería igual a un ohmio. Si la mitad de dichas
impedancias se desconectaran, la impedancia efectiva restante sería
de dos ohmios, y si una de las impedancias estuviera activa en el
circuito, la impedancia efectiva sería de 100 ohmios. El significado
de las presentes consideraciones y su empleo para dejar el
electrodo del presente documento autorregulado y a prueba de
averías se pondrán de manifiesto con la siguiente descripción de
los elementos ilustrados en las Figuras 2A, 2B, 2C y 3.
Pasando ahora a la Figura 2A, se observará una
vista superior de un electrodo de retorno electroquirúrgico 20
distribuido en todo el área ilustrando los principios de la
invención. En la parte derecha de la figura se muestra un terminal
eléctrico 22 para facilitar la conexión a un conductor tal como el
conductor 12 de la Figura 1.
La superficie 20A del electrodo de retorno 20 es
preferentemente lisa y homogénea y, de acuerdo con esta forma de
realización preferida, comprende una fina capa dieléctrica 21a
(Figura 2C). Con el propósito de poder realizar la presente
descripción, el electrodo 20 puede considerarse comprendiendo varias
zonas o segmentos de tamaño uniforme representados por las zonas
21, 21a, 21b, 21c ..... 21n. La zona/segmento 21 se muestra
ampliada en la Figura 2B a fin de que sea similar en escala a la
que la impedancia resistiva z_{3}' representa. De este modo
resultará ahora evidente que cada uno de los segmentos del
electrodo 20 que corresponde a los segmentos 21 ... 21n
intrínsecamente tiene la capacidad de presentar una impedancia
similar a la de la impedancia z_{3}'. Sin embargo, el número de
dichos segmentos que son eficazmente activos en paralelo en el
circuito es una función del área superficial del paciente que cubre
el electrodo. De este modo, en caso de un paciente en decúbito
supino cuyo cuerpo se encuentra en un registro eficaz con el 50 por
ciento de la superficie superior del electrodo, el 50 por ciento de
los segmentos correspondientes a los segmentos
21-21n se encontrarán eficazmente en paralelo en el
circuito para formar una impedancia representada por la impedancia
z_{3} de la Figura 1; y por consiguiente si el electrodo 20
contiene 100 segmentos de 100 ohmios cada uno, la impedancia
efectiva presentada operativamente por el 50 por ciento de los
electrodos será de 2 ohmios. Debido a que 2 ohmios es un valor muy
pequeño en comparación con la impedancia representada por los
elementos z_{1} y z_{2}, se disipa muy poca energía en la zona
de contacto entre el paciente y el electrodo, y debido también a un
área de trabajo del electrodo relativamente grande, la densidad de
la corriente y la elevación de la temperatura se mantienen por
debajo de los umbrales de peligro mencionados anteriormente.
Ahora bien, si por alguna razón, el área efectiva
de contacto entre el paciente y el electrodo se redujera a la
superficie de solamente uno de los segmentos
21-21n, entonces la impedancia efectiva (reactancia
capacitiva y resistencia combinadas en el ejemplo en consideración)
aumentaría hasta 100 ohmios; en algún punto de reducción en el área
de contacto, la impedancia efectiva aumentará hasta un nivel (con
respecto a la impedancia que se presenta en el lugar del
instrumento quirúrgico) de manera que se evita el uso efectivo del
instrumento por parte del cirujano, señalando de este modo que se
debe reposicionar al paciente de manera que presente una mayor área
superficial en contacto con el electrodo de retorno. Al mismo
tiempo, la impedancia total del circuito aumentaría de modo que la
corriente total que fluiría si el cirujano intentase utilizar su
instrumento sin reposicionar al paciente se reduciría a un valor por
debajo del que causaría un traumatismo indeseado al paciente. Por
consiguiente, se proporciona una característica automoderante que
aumenta la seguridad de su uso sin la necesidad mencionada
anteriormente de la verificación con un circuito separado y los
circuitos de control.
La Figura 2C es una sección transversal a lo
largo de las líneas de sección 2C-2C de la Figura
2B e ilustra la impedancia efectiva z_{3}' del circuito
representada por el segmento 21 de 2B. Aquí, en la Figura 2C se
observa un pequeño segmento 21 con su superficie superior de
contacto con el paciente 24 representada eléctricamente por el
terminal 23 y su superficie inferior 25 representada por el
terminal eléctrico 22A. Con el propósito de poder realizar la
presente descripción y a fin de presentar claramente los principios
que sustentan la presente forma de realización, la impedancia
efectiva z_{3}' puede entenderse como existiendo entre los
terminales 23 y 22A. Por supuesto, resultará evidente para los
expertos en la materia que en una forma de realización en la que
una capa fina pero altamente conductora se incluye a lo largo de la
superficie inferior del electrodo 20 tal como se describe
posteriormente, cada una de las impedancias representada por los
segmentos restantes se conectan en sus extremidades inferiores en
paralelo al terminal 22, mientras que si dicha capa altamente
conductora está ausente, entonces además de la impedancia
representada por el material que se encuentra entre las zonas
superior e inferior de cada segmento, habrá una impedancia adicional
(no mostrada) que se representa por el material a través del cual la
corriente debería pasar transversalmente o lateralmente a través
del electrodo a fin de alcanzar el terminal 22.
Debería ahora resultar evidente que si la
impedancia lateral se minimiza por la incorporación de la capa fina
conductora anteriormente mencionada, o si la conductividad efectiva
en la parte inferior del material de la zona 21 se ve aumentada de
otra manera, la impedancia efectiva presentada por el electrodo de
retorno será inversamente proporcional a la superficie efectiva
superior del electrodo que se encuentra en contacto con el
paciente.
La Figura 3 es un gráfico que ilustra de una
manera gráfica las relaciones entre el área de la superficie
efectiva del electrodo de retorno y la densidad de corriente de
radiofrecuencia efectiva que se desarrolla en el electrodo. Sin
embargo, antes de considerar dicho gráfico, se debería señalar que
el gráfico está simplificado para ilustrar los principios que
sustentan la invención y no representa datos reales que pueden
variar considerablemente. En la Figura 3 se representa un gráfico
de la densidad de radiofrecuencia en relación con el área de la
superficie efectiva del electrodo, formando está última (como
debería ahora ser evidente para los expertos en la materia) parte
de la superficie del electrodo de retorno que realiza la
interacción eléctrica efectiva con el cuerpo del paciente. Tal como
podría suponerse a partir de la argumentación anterior, cuando el
área efectiva es grande, el voltaje en el instrumento quirúrgico es
elevado (línea de trazos 30 en el gráfico) y la correspondiente
densidad de corriente a través del electrodo de retorno es muy baja
(línea continua 31 en el gráfico). Ésta es, por su puesto, la
condición deseada en electrocirugía. Sin embargo, a medida que
disminuye el área de la superficie efectiva, aumenta la densidad de
corriente a través del electrodo de retorno y se produce el descenso
correspondiente de la corriente en el instrumento quirúrgico hasta
que el área de la superficie efectiva disminuye hasta algún punto
predeterminado, permaneciendo a un nivel de corriente insuficiente
en el instrumento quirúrgico para realizar la intervención. Los
parámetros seleccionados para los materiales y las dimensiones del
electrodo se seleccionan de forma que la densidad de corriente y la
correspondiente elevación de la temperatura del tejido adyacente al
electrodo de retorno no excedan los límites mencionados en la
introducción del presente documento. Se observará ahora que
mediante una selección adecuada de dichos parámetros, el electrodo
de retorno se hace automoderante, evitando de este modo la
necesidad de circuitos de verificación adicionales a los que se ha
hecho referencia anteriormente.
En la descripción de los principios que sustentan
la presente invención, éstos se han descrito en términos de
impedancias cuyos componentes principales son las resistencias y las
reactancias capacitivas. Sin embargo, tal como se ha expuesto en la
solicitud copendiente anteriormente identificada, los principios de
la invención también resultan aplicables en formas de realización
en las que las impedancias son principalmente resistivas.
La invención del presente documento se describirá
ahora en relación con las aplicaciones en las que una capa
dieléctrica efectiva se representa por una capa dieléctrica física
en la superficie superior del electrodo, mediante el material de la
talla quirúrgica del paciente, mediante el material de una funda que
encaja con el electrodo, o una combinación de ambas.
Pasando ahora a la Figura 4, se observará que
ilustra en perspectiva una mesa de operaciones 40 con un electrodo
de retorno electroquirúrgico 41 de acuerdo con la invención
dispuesto en la superficie superior de la misma, un borde de la
cual se identifica con el número 42. La mesa de operaciones presenta
unas patas convencionales 44a-44d equipadas con
unas ruedas o rodillos tal como se muestra.
A pesar de que en la Figura 4, la superficie
entera de la mesa se presenta como cubierta por el electrodo de
retorno 41, se debería entender que no se requiere en absoluto una
cobertura total a fin de aplicar los principios de la invención. De
este modo, cuando se utiliza con generadores electroquirúrgicos
convencionales, el electrodo de retorno necesita solamente presentar
una superficie de trabajo efectiva que sea suficiente para
proporcionar el acoplamiento resistivo/capacitivo adecuado a las
frecuencias de RF empleadas habitualmente de manera que no
interfieran con la capacidad del cirujano para llevar a cabo la
intervención mientras que al mismo tiempo se evitan daños tisulares
indeseados. Se ha descubierto que a las frecuencias convencionales
del generador electroquirúrgico, éste ha necesitado solamente una
superficie de trabajo efectiva no superior al contorno previsto de
la mitad del torso de un paciente adulto tendido en la mesa de
operaciones o de las nalgas de un paciente sentado en un sillón tal
como la que se ilustra en la Figura 5. Sin embargo, con algunos
materiales y en algunas configuraciones geométricas, los principios
del presente documento pueden ser utilizados satisfactoriamente
cuando el área efectiva de la superficie de trabajo del electrodo
de retorno presenta un tamaño tan pequeño como once pulgadas
cuadradas. Además, a pesar de que los electrodos de retorno que se
muestran en la Figuras 6 a 8 se representan como rectangulares,
resultará evidente que podrían ser ovales o contorneados como, por
ejemplo, si siguieran la silueta del torso o de otra parte principal
del paciente. Como resultará evidente a partir de lo anterior, es
importante que el electrodo tenga un tamaño suficiente de manera
que cuando se utilice: (1) la densidad de corriente de retorno en
la superficie del paciente sea suficientemente baja; (2) la
impedancia eléctrica entre el electrodo y el paciente sea
suficientemente baja como para que la energía eléctrica
insuficiente se concentre para calentar la piel del paciente en
cualquier lugar de la vía de retorno eléctrico en más de seis (6)
grados; y (3) las características de los materiales y su geometría
sean tales que si el área efectiva del electrodo se reduce por
debajo de un nivel umbral seleccionado, se disipe un nivel de
energía insuficiente en el instrumento quirúrgico para que el
cirujano pueda continuar utilizando eficazmente el instrumento en su
modo electroquirúrgico.
Tal como conocen los expertos en la materia, en
un circuito de corriente alterna (por ejemplo como los utilizados en
electrocirugía) la reactancia capacitiva de una impedancia es
función tanto de la capacitancia como de la frecuencia de la señal
eléctrica de corriente alterna presentada a la reactancia. De este
modo, la fórmula de la reactancia capacitiva (en ohmios) es:
Xc =
\frac{1}{2 \ \pi \ f \
C}
en la que Xc es la reactancia
capacitiva en ohmios es 3,14159, f es la frecuencia en hertzios, y
C es la capacitancia en
faradios.
La fórmula de la capacitancia para un condensador
de placas paralelas es:
C =
\frac{KA(n -
1)}{d}
en la que C es la capacitancia en
faradios, K es la constante dieléctrica del material que reposa
entre las placas efectivas del condensador de capacidad, A es el
área de la menor de las placas efectivas del condensador de
capacidad en metros cuadrados, d es la separación entre las
superficies de las placas efectivas en metros, y n equivale al
número de placas efectivas. De este modo, se observará que para
alcanzar los anteriores criterios de aumento de la temperatura
máxima permisible en una forma de realización en la que la
capacitancia del electrodo es importante, se requerirán distintos
tamaños mínimos de los electrodos en función de la frecuencia del
generador eléctrico, la separación entre el cuerpo del paciente y el
electrodo, y el material que reposa entre la zona conductora
efectiva del electrodo y la superficie corporal adyacente. Por
consiguiente, a pesar de que los principios de la invención son
aplicables a una amplia variedad de frecuencias de energía
electroquirúrgica, las consideraciones expuestas en el presente
documento en relación con los tamaños mínimos de las plataformas de
retorno contemplan específicamente las frecuencias utilizadas
habitualmente por los generadores de energía electroquirúrgica
convencionales.
Los expertos en la materia saben que, con los
electrodos de retorno desechables utilizados actualmente, la
reducción del tamaño efectivo del electrodo a 19,35 cm cuadrados
(tres pulgadas cuadradas) no producirá la reducción del flujo de
corriente de RF hasta un nivel en el que se impida la capacidad del
cirujano para realizar la intervención ni la concentración de la
corriente hasta un nivel como para provocar un traumatismo en el
paciente. Sin embargo, para proporcionar alguna separación entre el
electrodo y el cuerpo del paciente, un electrodo de retorno
correspondiente de acuerdo con la presente invención necesitaría una
área efectiva de 116,13 cm cuadrados (dieciocho pulgadas cuadradas)
con una separación relativamente pequeña de la piel del paciente
provisto tanto de una talla quirúrgica como de ningún tipo de talla
que se interponga. Dicho área efectiva es fácil de obtener si el
paciente se coloca en un electrodo que tiene el tamaño de su torso
superior o un tamaño mayor.
Las características del dieléctrico deseado son
suficientes en comparación con gomas, plásticos u otros materiales
seleccionados que pueden emplearse satisfactoriamente como
materiales para el electrodo de retorno. Tal como se ha mencionado
anteriormente, con dicho electrodo de retorno, si el paciente se
coloca de manera que no se encuentra suficiente electrodo de retorno
cerca del paciente para producir una impedancia tan baja como se
necesite, el resultado será que el flujo de corriente desde el
generador electroquirúrgico se reducirá hasta un nivel que
dificulte al cirujano realizar la intervención. De este modo, en la
presente forma de realización, a pesar de que la interposición de
cierta capacitancia adicional representada por una talla
quirúrgica, continuarán produciéndose las características descritas
anteriormente.
Tal como se ha mencionado anteriormente, la
Figura 5 es una vista frontal que ilustra un sillón quirúrgico 50
con un electrodo de retorno electroquirúrgico 51 de acuerdo con la
invención dispuesto en la superficie superior del propio sillón.
Por consiguiente, cuando un paciente se sienta en el sillón, las
nalgas y la parte superior de los muslos recubren y se encuentran
en suficiente proximidad del electrodo de retorno de manera que
acoplamiento capacitivo entre los mismos presenta una impedancia
que cumple con los criterios anteriores; principalmente, que la
impedancia eléctrica entre el electrodo y el paciente sea
suficientemente baja como para permitir al cirujano realizar la
intervención mientras se cumpla que la densidad de corriente es
suficientemente baja y que se desarrolle insuficiente energía
eléctrica a través de la impedancia de retorno como para calentar
la piel del paciente en cualquier lugar de la vía eléctrica de
retorno en más de seis (6) grados Celsius.
La Figura 6 es una vista superior de otro
electrodo de retorno electroquirúrgico de acuerdo con la invención.
Se observará que la superficie superior expuesta, o superficie de
trabajo del electrodo es de nuevo extensa de manera que cumple los
criterios anteriores para la baja impedancia. A pesar de que no
resulta necesario que el electrodo cubra la superficie entera de
una mesa de operaciones o la superficie entera del asiento de un
sillón dental o de otro sillón para el paciente, se ha observado
que ello resultaba ventajoso en algunos casos para proporcionar una
mayor área superficial que el área prevista de las nalgas o el
torso de un paciente de modo que si el paciente cambia de posición
durante el transcurso de la intervención, una parte suficiente del
contorno del paciente permanecerá en registro con la superficie del
electrodo de modo que la anterior impedancia permanecerá por debajo
del nivel descrito anteriormente.
En este momento, será de ayuda hacer hincapié en
las características del electrodo mejorado de acuerdo con la
presente invención que se consideran particularmente relevantes para
la comprensión del carácter inventivo de la misma. En primer lugar,
tal como se ha mencionado anteriormente, el electrodo no necesita
encontrarse en contacto con el paciente tanto directamente como por
medio de un gel conductor o no conductor. Además, debido su extenso
tamaño, no hay necesidad de adaptar el electrodo para que encaje
con los contornos físicos del paciente. En dicha conexión, se ha
descubierto que a pesar de que con los materiales y geometrías
seleccionados, los principios de autocorrección y automoderación
del presente documento pueden conseguirse con un electrodo de
dimensiones tan reducidas como 45,16 cm cuadrados (7 pulgadas
cuadradas) en el área de la superficie de trabajo, los valores
preferidos del área de la superficie de trabajo superior expuesta
se encuentran entre 70,97 y 9677,4 cm cuadrados (entre 11 y 1500
pulgadas cuadradas). Sin embargo, aumentado el tamaño del electrodo
varias veces (habitualmente, al menos un orden de magnitud mayor)
en su área de la superficie de trabajo con respecto a las propuestas
previas, se elimina la necesidad de una unión física directa o
mediante geles.
El electrodo de acuerdo con la presente invención
tal como se ilustra en la Figura 6, puede comprender plástico, goma
u otro material flexible que sea conductor. El silicio o la goma de
butilo han resultado ser materiales particularmente preferidos ya
que son flexibles así como lavables y esterilizables rápidamente.
El cuerpo principal del electrodo de retorno puede estar fabricado
con material flexible con una resistencia intrínseca relativamente
elevada alterado para proporcionar la conductividad necesaria. Un
ejemplo preferido de este último es el material de goma de silicio
impregnado con fibras conductoras como las de carbono o en el que
se han distribuido ciertas cantidades de otras sustancias
conductoras tales como el negro de humo, ciertas cantidades de oro,
plata, níquel, cobre, acero, hierro, acero inoxidable, bronce,
aluminio u otros conductores.
Haciendo todavía referencia a la Figura 6, se
observa la presencia de un conector eléctrico convencional 54 unido
al electrodo 41 para proporcionar un retorno eléctrico convencional
para la fuente de energía electroquirúrgica de radiofrecuencia (no
mostrada).
Tal como se ha mencionado anteriormente, la
Figura 7 es una sección tomada a lo largo de las líneas
7-7 de la Figura 6. Se observa un electrodo similar
al electrodo 20 de la Figuras 2A-2C excepto en el
hecho de que el electrodo de la Figura 7 comprende un fino estrato
inferior altamente conductivo 46c para facilitar la conducción
exterior de la corriente hacia el terminal 54. En una forma
preferida, el espesor del electrodo se encuentra comprendido entre
aproximadamente 0,079375 cm y 0,635 cm (1/32 y 1/4 de pulgada), que,
con la resistencia anteriormente mencionada del cuerpo principal y
la capacitancia de la capa dieléctrica superior 47a, proporciona la
impedancia requerida junto con la flexibilidad física deseada para
una mayor facilidad en el uso y manejo.
La Figura 8 es una sección similar a la de la
Figura 7 pero que ilustra otra forma de realización con un mayor
número de capas de acuerdo con la presente invención. En la Figura
8 se observa una capa 46a (preferentemente similar a la capa 46 de
la Figura 7) siendo la capa dieléctrica aislante de recubrimiento
47a suficientemente gruesa como para asegurar que aguante el nivel
del voltaje de radiofrecuencia a través de la misma y compuesta por
material tal como el plástico, la goma de silicio o el teflón Se
debería comprender que además de una construcción similar a la del
electrodo de las Figuras 6 y 7, la capa altamente conductora 47c de
la Figura 8 podría comprender una lámina o una malla de oro,
bronce, aluminio, cobre, plata, níquel, acero, acero inoxidable,
carbón conductor o materiales similares. De este modo, de acuerdo
con la construcción de la Figura 8, la capa dieléctrica 47a
comprende una superficie de trabajo superior 47b para la
presentación tanto directamente como a través de una talla
quirúrgica o similar a una zona mayor, por ejemplo, a al menos la
mitad de la zona del tronco o las nalgas y las zonas superiores de
los músculos del paciente. Haciendo todavía referencia a la Figura
8, se observa otra capa dieléctrica 47d que recubre las superficies
inferiores de la capa 46a.
La Figura 9 es una vista en perspectiva de una
cubierta 50 adaptada para alojar las formas de realización de las
Figuras 6 a 8. De este modo, se suministra opcionalmente la
posibilidad de encajar los anteriores electrodos de retorno
pulviniformes en fundas protectoras para situaciones en las que se
desea eliminar la necesidad de limpiar el propio electrodo
protegiéndolo de la contaminación mediante la utilización de una
funda de material impermeable de la que puede simplemente retirarse
el electrodo después de su utilización y desechar dicha funda. Tal
como resultará evidente para los expertos en la materia, dicha
funda estaría fabricada preferentemente en cualquiera de entre una
variedad de materiales como los plásticos vinílicos, el poliéster o
el polietileno.
La Figura 10 es una vista que ilustra una de las
formas de realización de las Figuras 6 a 8 alojadas en la cubierta
de la Figura 9. Aquí se observará la superficie externa 50a de la
funda 50; y se muestra el electrodo 41 de la Figura 6 en el
interior de la funda 50 con un propósito ilustrativo.
Tal como se ha mencionado anteriormente, la
Figura 11 es una vista en sección que representa una forma de
realización preferida con cuatro capas de materiales intercalados.
En la parte superior del área de la superficie grande 60 se
encuentra una fina capa dieléctrica de vinilo 61 que cubre una fina
capa altamente conductora de papel metalizado 62, que a su vez
cubre una fina capa de papel 63 que cubre una segunda capa fina de
vinilo 64. Exceptuando el papel de la capa 63, las capas 61, 62 y
64 corresponden a capas descritas previamente en el presente
documento, siendo dicha capa de papel opcional y suministrada para
disminuir el acoplamiento con las mesas metálicas en las que se
puede utilizar el electrodo. La conexión eléctrica 65 se suministra
para realizar la conexión con un conductor de retorno de la fuente
de energía electroquirúrgica 66.
Resultará ahora evidente que se ha descrito en el
presente documento un electrodo de retorno electroquirúrgico
mejorado que se caracteriza porque es generalmente pulviniforme y
porque pone de manifiesto las características de automoderación al
ser reutilizable, lavable rápidamente y al evitar la necesidad de
la utilización de geles conductores o de un equipo de circuitos
complementarios de verificación.
Claims (7)
1. Electrodo de retorno electroquirúrgico
reutilizable destinado a ser utilizado en un sistema
electroquirúrgico, comprendiendo el electrodo de retorno:
un producto unitario en hojas laminadas (41) que
presenta una capa de material eléctricamente conductor (46), un
terminal eléctrico (54) conectado a la capa conductora, y una capa
dieléctrica (47a) que cubre la capa conductora,
en el que el producto laminado (41) presenta una
área superficial comprendida entre 71,0 cm^{2} (11 pulgadas
cuadradas) y 9677,4 cm^{2} (1500 pulgadas cuadradas) y en el que
la característica de impedancia eléctrica del producto laminar (41)
es tal que, en su utilización, la impedancia efectiva que presenta
el producto laminar (41) cuando se acopla a una fuente de energía
electroquirúrgica en el sistema electroquirúrgico varía de un modo
inversamente proporcional al área superficial efectiva del producto
laminar (41) que se encuentra en contacto con el cuerpo de un
paciente.
2. Electrodo electroquirúrgico según la
reivindicación 1, en el que la impedancia efectiva actúa para
limitar la densidad del flujo de corriente electroquirúrgica que
atraviesa el electrodo hasta una valor inferior a 100 miliamperios
por centímetro cuadrado del área superficial del producto
laminar.
3. Electrodo electroquirúrgico según la
reivindicación 1 ó 2, en el que una reactancia capacitiva que
presenta la capa dieléctrica (47a) se encuentra comprendida entre
6,45 ohmios y 1612,9 ohmios por centímetro cuadrado (entre 1 ohmio
y 250 ohmios por pulgada cuadrada) del área superficial de la capa
dieléctrica (47a).
4. Electrodo electroquirúrgico según cualquiera
de las reivindicaciones anteriores, en el que el producto laminar
presenta un contorno que sigue la silueta de un torso o de otra
zona principal de un paciente.
5. Electrodo electroquirúrgico según cualquiera
de las reivindicaciones anteriores, que comprende además una funda
aislante (50).
6. Sistema electroquirúrgico que comprende:
una fuente de energía electroquirúrgica;
un instrumento electroquirúrgico, y,
un electrodo de retorno electroquirúrgico tal
como se ha definido en cualquiera de las reivindicaciones
anteriores.
7. Sistema electroquirúrgico según la
reivindicación 6, en el que, cuando se utiliza, si el área de la
superficie efectiva se reduce por debajo de un nivel umbral, la
impedancia efectiva del producto laminar en el interior del sistema
electroquirúrgico aumenta hasta un nivel en el que la energía
disipada por el instrumento electroquirúrgico resulta insuficiente
para continuar utilizando el instrumento en modo
electroquirúrgico.
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
| US08/741,469 US6053910A (en) | 1996-10-30 | 1996-10-30 | Capacitive reusable electrosurgical return electrode |
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Publications (1)
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES97910092T Expired - Lifetime ES2243981T3 (es) | 1996-10-30 | 1997-10-14 | Electrodo de retorno capacitivo reutilizable para electrocirugia. |
Country Status (11)
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|---|---|
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Families Citing this family (224)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7229436B2 (en) * | 1996-01-05 | 2007-06-12 | Thermage, Inc. | Method and kit for treatment of tissue |
| US7141049B2 (en) * | 1999-03-09 | 2006-11-28 | Thermage, Inc. | Handpiece for treatment of tissue |
| US7166102B2 (en) * | 1996-10-30 | 2007-01-23 | Megadyne Medical Products, Inc. | Self-limiting electrosurgical return electrode |
| US6544258B2 (en) * | 1996-10-30 | 2003-04-08 | Mega-Dyne Medical Products, Inc. | Pressure sore pad having self-limiting electrosurgical return electrode properties and optional heating/cooling capabilities |
| US6582424B2 (en) | 1996-10-30 | 2003-06-24 | Megadyne Medical Products, Inc. | Capacitive reusable electrosurgical return electrode |
| US6454764B1 (en) | 1996-10-30 | 2002-09-24 | Richard P. Fleenor | Self-limiting electrosurgical return electrode |
| US6053910A (en) * | 1996-10-30 | 2000-04-25 | Megadyne Medical Products, Inc. | Capacitive reusable electrosurgical return electrode |
| US7364577B2 (en) | 2002-02-11 | 2008-04-29 | Sherwood Services Ag | Vessel sealing system |
| US7137980B2 (en) | 1998-10-23 | 2006-11-21 | Sherwood Services Ag | Method and system for controlling output of RF medical generator |
| US7901400B2 (en) | 1998-10-23 | 2011-03-08 | Covidien Ag | Method and system for controlling output of RF medical generator |
| AU757953B2 (en) * | 1998-11-30 | 2003-03-13 | Megadyne Medical Products, Inc. | Resistive reusable electrosurgical return electrode |
| US6258085B1 (en) | 1999-05-11 | 2001-07-10 | Sherwood Services Ag | Electrosurgical return electrode monitor |
| US7306598B2 (en) * | 2000-11-24 | 2007-12-11 | Dfine, Inc. | Polymer matrix devices for treatment of vascular malformations |
| US6796828B2 (en) * | 2001-06-01 | 2004-09-28 | Sherwood Services Ag | Return pad cable connector |
| ES2290797T3 (es) * | 2001-06-01 | 2008-02-16 | Covidien Ag | Conector del cable con un almohadilla de retorno. |
| ATE371413T1 (de) | 2002-05-06 | 2007-09-15 | Covidien Ag | Blutdetektor zur kontrolle einer elektrochirurgischen einheit |
| US6860881B2 (en) | 2002-09-25 | 2005-03-01 | Sherwood Services Ag | Multiple RF return pad contact detection system |
| US7044948B2 (en) | 2002-12-10 | 2006-05-16 | Sherwood Services Ag | Circuit for controlling arc energy from an electrosurgical generator |
| US20040115477A1 (en) * | 2002-12-12 | 2004-06-17 | Bruce Nesbitt | Coating reinforcing underlayment and method of manufacturing same |
| JP2006525096A (ja) | 2003-05-01 | 2006-11-09 | シャーウッド・サービシーズ・アクチェンゲゼルシャフト | 電気手術用発生器システムのプログラム及び制御を行う方法及びシステム |
| US7569626B2 (en) | 2003-06-05 | 2009-08-04 | Dfine, Inc. | Polymer composites for biomedical applications and methods of making |
| US8104956B2 (en) | 2003-10-23 | 2012-01-31 | Covidien Ag | Thermocouple measurement circuit |
| EP2258294B1 (en) * | 2003-10-23 | 2013-01-09 | Covidien AG | Redundant temperature monitoring in electrosurgical systems for safety mitigation |
| US7396336B2 (en) | 2003-10-30 | 2008-07-08 | Sherwood Services Ag | Switched resonant ultrasonic power amplifier system |
| US7131860B2 (en) | 2003-11-20 | 2006-11-07 | Sherwood Services Ag | Connector systems for electrosurgical generator |
| US7169145B2 (en) * | 2003-11-21 | 2007-01-30 | Megadyne Medical Products, Inc. | Tuned return electrode with matching inductor |
| US7766905B2 (en) | 2004-02-12 | 2010-08-03 | Covidien Ag | Method and system for continuity testing of medical electrodes |
| US7780662B2 (en) | 2004-03-02 | 2010-08-24 | Covidien Ag | Vessel sealing system using capacitive RF dielectric heating |
| US7904180B2 (en) * | 2004-10-04 | 2011-03-08 | Peerlead Medical, Inc. | Capacitive medical electrode |
| US7771419B2 (en) * | 2004-10-05 | 2010-08-10 | Granite Advisory Services, Inc. | Biomedical dispersive electrode |
| US7628786B2 (en) | 2004-10-13 | 2009-12-08 | Covidien Ag | Universal foot switch contact port |
| US9474564B2 (en) | 2005-03-31 | 2016-10-25 | Covidien Ag | Method and system for compensating for external impedance of an energy carrying component when controlling an electrosurgical generator |
| CA2541037A1 (en) * | 2005-03-31 | 2006-09-30 | Sherwood Services Ag | Temperature regulating patient return electrode and return electrode monitoring system |
| US8814861B2 (en) | 2005-05-12 | 2014-08-26 | Innovatech, Llc | Electrosurgical electrode and method of manufacturing same |
| US7147634B2 (en) * | 2005-05-12 | 2006-12-12 | Orion Industries, Ltd. | Electrosurgical electrode and method of manufacturing same |
| US8734438B2 (en) | 2005-10-21 | 2014-05-27 | Covidien Ag | Circuit and method for reducing stored energy in an electrosurgical generator |
| US7947039B2 (en) | 2005-12-12 | 2011-05-24 | Covidien Ag | Laparoscopic apparatus for performing electrosurgical procedures |
| US7736359B2 (en) * | 2006-01-12 | 2010-06-15 | Covidien Ag | RF return pad current detection system |
| US20070167942A1 (en) * | 2006-01-18 | 2007-07-19 | Sherwood Services Ag | RF return pad current distribution system |
| CA2574935A1 (en) | 2006-01-24 | 2007-07-24 | Sherwood Services Ag | A method and system for controlling an output of a radio-frequency medical generator having an impedance based control algorithm |
| CA2574934C (en) | 2006-01-24 | 2015-12-29 | Sherwood Services Ag | System and method for closed loop monitoring of monopolar electrosurgical apparatus |
| US8216223B2 (en) | 2006-01-24 | 2012-07-10 | Covidien Ag | System and method for tissue sealing |
| US7972328B2 (en) | 2006-01-24 | 2011-07-05 | Covidien Ag | System and method for tissue sealing |
| US7513896B2 (en) | 2006-01-24 | 2009-04-07 | Covidien Ag | Dual synchro-resonant electrosurgical apparatus with bi-directional magnetic coupling |
| US8147485B2 (en) | 2006-01-24 | 2012-04-03 | Covidien Ag | System and method for tissue sealing |
| US9186200B2 (en) | 2006-01-24 | 2015-11-17 | Covidien Ag | System and method for tissue sealing |
| US8685016B2 (en) | 2006-01-24 | 2014-04-01 | Covidien Ag | System and method for tissue sealing |
| US7651493B2 (en) | 2006-03-03 | 2010-01-26 | Covidien Ag | System and method for controlling electrosurgical snares |
| US7648499B2 (en) | 2006-03-21 | 2010-01-19 | Covidien Ag | System and method for generating radio frequency energy |
| US20070244478A1 (en) * | 2006-04-18 | 2007-10-18 | Sherwood Services Ag | System and method for reducing patient return electrode current concentrations |
| US7651492B2 (en) | 2006-04-24 | 2010-01-26 | Covidien Ag | Arc based adaptive control system for an electrosurgical unit |
| US8753334B2 (en) | 2006-05-10 | 2014-06-17 | Covidien Ag | System and method for reducing leakage current in an electrosurgical generator |
| US20080009846A1 (en) * | 2006-07-06 | 2008-01-10 | Sherwood Services Ag | Electrosurgical return electrode with an involuted edge |
| US8034049B2 (en) | 2006-08-08 | 2011-10-11 | Covidien Ag | System and method for measuring initial tissue impedance |
| US7731717B2 (en) | 2006-08-08 | 2010-06-08 | Covidien Ag | System and method for controlling RF output during tissue sealing |
| US7909819B2 (en) * | 2006-09-01 | 2011-03-22 | Applied Medical Resources Corporation | Monopolar electrosurgical return electrode |
| US7722603B2 (en) * | 2006-09-28 | 2010-05-25 | Covidien Ag | Smart return electrode pad |
| US7927329B2 (en) * | 2006-09-28 | 2011-04-19 | Covidien Ag | Temperature sensing return electrode pad |
| US7794457B2 (en) | 2006-09-28 | 2010-09-14 | Covidien Ag | Transformer for RF voltage sensing |
| US7905488B2 (en) * | 2007-02-19 | 2011-03-15 | Fulgham Jake A | Target game |
| US20150366367A1 (en) | 2007-03-19 | 2015-12-24 | Augustine Temperature Management LLC | Electric heating pad with electrosurgical grounding |
| US8283602B2 (en) | 2007-03-19 | 2012-10-09 | Augustine Temperature Management LLC | Heating blanket |
| US10201935B2 (en) | 2007-03-19 | 2019-02-12 | Augustine Temperature Management LLC | Electric heating pad |
| US8777940B2 (en) * | 2007-04-03 | 2014-07-15 | Covidien Lp | System and method for providing even heat distribution and cooling return pads |
| US8021360B2 (en) * | 2007-04-03 | 2011-09-20 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for providing even heat distribution and cooling return pads |
| US20080249524A1 (en) * | 2007-04-03 | 2008-10-09 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for providing even heat distribution and cooling return pads |
| US8080007B2 (en) | 2007-05-07 | 2011-12-20 | Tyco Healthcare Group Lp | Capacitive electrosurgical return pad with contact quality monitoring |
| US8777941B2 (en) | 2007-05-10 | 2014-07-15 | Covidien Lp | Adjustable impedance electrosurgical electrodes |
| US8231614B2 (en) | 2007-05-11 | 2012-07-31 | Tyco Healthcare Group Lp | Temperature monitoring return electrode |
| US8388612B2 (en) * | 2007-05-11 | 2013-03-05 | Covidien Lp | Temperature monitoring return electrode |
| US7834484B2 (en) | 2007-07-16 | 2010-11-16 | Tyco Healthcare Group Lp | Connection cable and method for activating a voltage-controlled generator |
| US8100898B2 (en) | 2007-08-01 | 2012-01-24 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for return electrode monitoring |
| US8801703B2 (en) * | 2007-08-01 | 2014-08-12 | Covidien Lp | System and method for return electrode monitoring |
| US8216220B2 (en) | 2007-09-07 | 2012-07-10 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for transmission of combined data stream |
| US8512332B2 (en) | 2007-09-21 | 2013-08-20 | Covidien Lp | Real-time arc control in electrosurgical generators |
| US8523853B2 (en) * | 2008-02-05 | 2013-09-03 | Covidien Lp | Hybrid contact quality monitoring return electrode |
| US8486059B2 (en) * | 2008-02-15 | 2013-07-16 | Covidien Lp | Multi-layer return electrode |
| US8226639B2 (en) | 2008-06-10 | 2012-07-24 | Tyco Healthcare Group Lp | System and method for output control of electrosurgical generator |
| US8262652B2 (en) | 2009-01-12 | 2012-09-11 | Tyco Healthcare Group Lp | Imaginary impedance process monitoring and intelligent shut-off |
| US8876812B2 (en) * | 2009-02-26 | 2014-11-04 | Megadyne Medical Products, Inc. | Self-limiting electrosurgical return electrode with pressure sore reduction and heating capabilities |
| US9572624B2 (en) | 2009-08-05 | 2017-02-21 | Atricure, Inc. | Bipolar belt systems and methods |
| US10136960B2 (en) | 2011-02-28 | 2018-11-27 | Richard P. Fleenor | Hand-held electrosurgical instrument |
| CN102670299B (zh) | 2011-02-28 | 2016-05-11 | 罗伯特·L·布罗姆利 | 一种改进的手持高频电刀笔 |
| US11871901B2 (en) | 2012-05-20 | 2024-01-16 | Cilag Gmbh International | Method for situational awareness for surgical network or surgical network connected device capable of adjusting function based on a sensed situation or usage |
| US9529025B2 (en) | 2012-06-29 | 2016-12-27 | Covidien Lp | Systems and methods for measuring the frequency of signals generated by high frequency medical devices |
| US9888954B2 (en) | 2012-08-10 | 2018-02-13 | Cook Medical Technologies Llc | Plasma resection electrode |
| US9872719B2 (en) | 2013-07-24 | 2018-01-23 | Covidien Lp | Systems and methods for generating electrosurgical energy using a multistage power converter |
| US9655670B2 (en) | 2013-07-29 | 2017-05-23 | Covidien Lp | Systems and methods for measuring tissue impedance through an electrosurgical cable |
| US10085791B2 (en) | 2013-12-26 | 2018-10-02 | Megadyne Medical Products, Inc. | Universal self-limiting electrosurgical return electrode |
| US9867650B2 (en) | 2013-12-26 | 2018-01-16 | Megadyne Medical Products, Inc. | Universal self-limiting electrosurgical return electrode |
| US9962122B2 (en) | 2014-04-10 | 2018-05-08 | Augustine Temperature Management LLC | Underbody warming systems |
| US11504192B2 (en) | 2014-10-30 | 2022-11-22 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication with surgical instrument systems |
| US10206248B2 (en) | 2014-11-13 | 2019-02-12 | Augustine Temperature Management LLC | Heated underbody warming systems with electrosurgical grounding |
| US10561459B2 (en) | 2015-06-03 | 2020-02-18 | Richard P. Fleenor | Multi-feature electrosurgical instrument |
| USD761962S1 (en) | 2015-06-03 | 2016-07-19 | Richard P. Fleenor | Light tunnel for electrosurgical pencil |
| US11283213B2 (en) * | 2016-06-17 | 2022-03-22 | Megadyne Medical Products, Inc. | Cable connection systems for electrosurgical systems |
| US11510741B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-11-29 | Cilag Gmbh International | Method for producing a surgical instrument comprising a smart electrical system |
| US11911045B2 (en) | 2017-10-30 | 2024-02-27 | Cllag GmbH International | Method for operating a powered articulating multi-clip applier |
| US11311342B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-04-26 | Cilag Gmbh International | Method for communicating with surgical instrument systems |
| US11925373B2 (en) | 2017-10-30 | 2024-03-12 | Cilag Gmbh International | Surgical suturing instrument comprising a non-circular needle |
| US11801098B2 (en) | 2017-10-30 | 2023-10-31 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication with surgical instrument systems |
| US11406390B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-08-09 | Cilag Gmbh International | Clip applier comprising interchangeable clip reloads |
| US11291510B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication with surgical instrument systems |
| US11564756B2 (en) | 2017-10-30 | 2023-01-31 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication with surgical instrument systems |
| US11317919B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-05-03 | Cilag Gmbh International | Clip applier comprising a clip crimping system |
| US11229436B2 (en) | 2017-10-30 | 2022-01-25 | Cilag Gmbh International | Surgical system comprising a surgical tool and a surgical hub |
| US11410259B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-08-09 | Cilag Gmbh International | Adaptive control program updates for surgical devices |
| US11602393B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-03-14 | Cilag Gmbh International | Surgical evacuation sensing and generator control |
| US11202570B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-12-21 | Cilag Gmbh International | Communication hub and storage device for storing parameters and status of a surgical device to be shared with cloud based analytics systems |
| US11166772B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-11-09 | Cilag Gmbh International | Surgical hub coordination of control and communication of operating room devices |
| US11844579B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-12-19 | Cilag Gmbh International | Adjustments based on airborne particle properties |
| US11109866B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-09-07 | Cilag Gmbh International | Method for circular stapler control algorithm adjustment based on situational awareness |
| US11659023B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-05-23 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication |
| US11266468B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-03-08 | Cilag Gmbh International | Cooperative utilization of data derived from secondary sources by intelligent surgical hubs |
| US11419630B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-08-23 | Cilag Gmbh International | Surgical system distributed processing |
| US11446052B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-09-20 | Cilag Gmbh International | Variation of radio frequency and ultrasonic power level in cooperation with varying clamp arm pressure to achieve predefined heat flux or power applied to tissue |
| US10966791B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-04-06 | Ethicon Llc | Cloud-based medical analytics for medical facility segmented individualization of instrument function |
| US11045591B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-06-29 | Cilag Gmbh International | Dual in-series large and small droplet filters |
| US11857152B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-01-02 | Cilag Gmbh International | Surgical hub spatial awareness to determine devices in operating theater |
| US11464559B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Estimating state of ultrasonic end effector and control system therefor |
| US11026751B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-06-08 | Cilag Gmbh International | Display of alignment of staple cartridge to prior linear staple line |
| US11423007B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-08-23 | Cilag Gmbh International | Adjustment of device control programs based on stratified contextual data in addition to the data |
| US11678881B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-06-20 | Cilag Gmbh International | Spatial awareness of surgical hubs in operating rooms |
| US11786251B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-10-17 | Cilag Gmbh International | Method for adaptive control schemes for surgical network control and interaction |
| US11818052B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-11-14 | Cilag Gmbh International | Surgical network determination of prioritization of communication, interaction, or processing based on system or device needs |
| US11376002B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-07-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument cartridge sensor assemblies |
| US11969216B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-04-30 | Cilag Gmbh International | Surgical network recommendations from real time analysis of procedure variables against a baseline highlighting differences from the optimal solution |
| US11540855B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-01-03 | Cilag Gmbh International | Controlling activation of an ultrasonic surgical instrument according to the presence of tissue |
| US11559307B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-01-24 | Cilag Gmbh International | Method of robotic hub communication, detection, and control |
| US11903601B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-02-20 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a plurality of drive systems |
| US11304745B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Surgical evacuation sensing and display |
| US11100631B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-08-24 | Cilag Gmbh International | Use of laser light and red-green-blue coloration to determine properties of back scattered light |
| US10849697B2 (en) | 2017-12-28 | 2020-12-01 | Ethicon Llc | Cloud interface for coupled surgical devices |
| US11364075B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-06-21 | Cilag Gmbh International | Radio frequency energy device for delivering combined electrical signals |
| US11571234B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-02-07 | Cilag Gmbh International | Temperature control of ultrasonic end effector and control system therefor |
| US11304763B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Image capturing of the areas outside the abdomen to improve placement and control of a surgical device in use |
| US11832840B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-12-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument having a flexible circuit |
| US11051876B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-07-06 | Cilag Gmbh International | Surgical evacuation flow paths |
| US11273001B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-03-15 | Cilag Gmbh International | Surgical hub and modular device response adjustment based on situational awareness |
| JP7263365B2 (ja) | 2017-12-28 | 2023-04-24 | エシコン エルエルシー | 分離可能なアレイ要素を有する容量結合型リターンパスパッド |
| US11864728B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-01-09 | Cilag Gmbh International | Characterization of tissue irregularities through the use of mono-chromatic light refractivity |
| US11304699B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Method for adaptive control schemes for surgical network control and interaction |
| US11666331B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-06-06 | Cilag Gmbh International | Systems for detecting proximity of surgical end effector to cancerous tissue |
| US11284936B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-03-29 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument having a flexible electrode |
| US11056244B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-07-06 | Cilag Gmbh International | Automated data scaling, alignment, and organizing based on predefined parameters within surgical networks |
| US11589888B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-02-28 | Cilag Gmbh International | Method for controlling smart energy devices |
| US11278281B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-03-22 | Cilag Gmbh International | Interactive surgical system |
| US11311306B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-26 | Cilag Gmbh International | Surgical systems for detecting end effector tissue distribution irregularities |
| US11076921B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-08-03 | Cilag Gmbh International | Adaptive control program updates for surgical hubs |
| US11432885B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-09-06 | Cilag Gmbh International | Sensing arrangements for robot-assisted surgical platforms |
| US11419667B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-08-23 | Cilag Gmbh International | Ultrasonic energy device which varies pressure applied by clamp arm to provide threshold control pressure at a cut progression location |
| US10892995B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-01-12 | Ethicon Llc | Surgical network determination of prioritization of communication, interaction, or processing based on system or device needs |
| US11896443B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-02-13 | Cilag Gmbh International | Control of a surgical system through a surgical barrier |
| US11529187B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-12-20 | Cilag Gmbh International | Surgical evacuation sensor arrangements |
| US12096916B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-09-24 | Cilag Gmbh International | Method of sensing particulate from smoke evacuated from a patient, adjusting the pump speed based on the sensed information, and communicating the functional parameters of the system to the hub |
| US11464535B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Detection of end effector emersion in liquid |
| US10695081B2 (en) | 2017-12-28 | 2020-06-30 | Ethicon Llc | Controlling a surgical instrument according to sensed closure parameters |
| US11786245B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-10-17 | Cilag Gmbh International | Surgical systems with prioritized data transmission capabilities |
| US11389164B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-07-19 | Cilag Gmbh International | Method of using reinforced flexible circuits with multiple sensors to optimize performance of radio frequency devices |
| US20190201146A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Safety systems for smart powered surgical stapling |
| US10944728B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-03-09 | Ethicon Llc | Interactive surgical systems with encrypted communication capabilities |
| US11253315B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-02-22 | Cilag Gmbh International | Increasing radio frequency to create pad-less monopolar loop |
| US11937769B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-03-26 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication, processing, storage and display |
| US10758310B2 (en) | 2017-12-28 | 2020-09-01 | Ethicon Llc | Wireless pairing of a surgical device with another device within a sterile surgical field based on the usage and situational awareness of devices |
| US20190201087A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Smoke evacuation system including a segmented control circuit for interactive surgical platform |
| US10892899B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-01-12 | Ethicon Llc | Self describing data packets generated at an issuing instrument |
| US11304720B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Activation of energy devices |
| US11744604B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-09-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument with a hardware-only control circuit |
| US11160605B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-11-02 | Cilag Gmbh International | Surgical evacuation sensing and motor control |
| US11257589B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-02-22 | Cilag Gmbh International | Real-time analysis of comprehensive cost of all instrumentation used in surgery utilizing data fluidity to track instruments through stocking and in-house processes |
| US11179208B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-11-23 | Cilag Gmbh International | Cloud-based medical analytics for security and authentication trends and reactive measures |
| US11969142B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-04-30 | Cilag Gmbh International | Method of compressing tissue within a stapling device and simultaneously displaying the location of the tissue within the jaws |
| US11058498B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-07-13 | Cilag Gmbh International | Cooperative surgical actions for robot-assisted surgical platforms |
| US10943454B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-03-09 | Ethicon Llc | Detection and escalation of security responses of surgical instruments to increasing severity threats |
| US11234756B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-02-01 | Cilag Gmbh International | Powered surgical tool with predefined adjustable control algorithm for controlling end effector parameter |
| US11291495B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Interruption of energy due to inadvertent capacitive coupling |
| US12127729B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-10-29 | Cilag Gmbh International | Method for smoke evacuation for surgical hub |
| US20190206569A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Method of cloud based data analytics for use with the hub |
| US20190201039A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Situational awareness of electrosurgical systems |
| US11633237B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-04-25 | Cilag Gmbh International | Usage and technique analysis of surgeon / staff performance against a baseline to optimize device utilization and performance for both current and future procedures |
| US11324557B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-05-10 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument with a sensing array |
| US11998193B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-06-04 | Cilag Gmbh International | Method for usage of the shroud as an aspect of sensing or controlling a powered surgical device, and a control algorithm to adjust its default operation |
| US11179175B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-11-23 | Cilag Gmbh International | Controlling an ultrasonic surgical instrument according to tissue location |
| US11308075B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Surgical network, instrument, and cloud responses based on validation of received dataset and authentication of its source and integrity |
| US10932872B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-03-02 | Ethicon Llc | Cloud-based medical analytics for linking of local usage trends with the resource acquisition behaviors of larger data set |
| US20190201090A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Capacitive coupled return path pad with separable array elements |
| US10987178B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-04-27 | Ethicon Llc | Surgical hub control arrangements |
| US11896322B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-02-13 | Cilag Gmbh International | Sensing the patient position and contact utilizing the mono-polar return pad electrode to provide situational awareness to the hub |
| US12062442B2 (en) | 2017-12-28 | 2024-08-13 | Cilag Gmbh International | Method for operating surgical instrument systems |
| US11132462B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-09-28 | Cilag Gmbh International | Data stripping method to interrogate patient records and create anonymized record |
| US11559308B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-01-24 | Cilag Gmbh International | Method for smart energy device infrastructure |
| US20190201113A1 (en) | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Ethicon Llc | Controls for robot-assisted surgical platforms |
| US11576677B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-02-14 | Cilag Gmbh International | Method of hub communication, processing, display, and cloud analytics |
| US11832899B2 (en) | 2017-12-28 | 2023-12-05 | Cilag Gmbh International | Surgical systems with autonomously adjustable control programs |
| US11096693B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-08-24 | Cilag Gmbh International | Adjustment of staple height of at least one row of staples based on the sensed tissue thickness or force in closing |
| US11424027B2 (en) | 2017-12-28 | 2022-08-23 | Cilag Gmbh International | Method for operating surgical instrument systems |
| US11147607B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-10-19 | Cilag Gmbh International | Bipolar combination device that automatically adjusts pressure based on energy modality |
| US11317937B2 (en) | 2018-03-08 | 2022-05-03 | Cilag Gmbh International | Determining the state of an ultrasonic end effector |
| US11069012B2 (en) | 2017-12-28 | 2021-07-20 | Cilag Gmbh International | Interactive surgical systems with condition handling of devices and data capabilities |
| US11259830B2 (en) | 2018-03-08 | 2022-03-01 | Cilag Gmbh International | Methods for controlling temperature in ultrasonic device |
| US11344326B2 (en) | 2018-03-08 | 2022-05-31 | Cilag Gmbh International | Smart blade technology to control blade instability |
| US11986233B2 (en) | 2018-03-08 | 2024-05-21 | Cilag Gmbh International | Adjustment of complex impedance to compensate for lost power in an articulating ultrasonic device |
| US11259806B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-03-01 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling devices with features for blocking advancement of a camming assembly of an incompatible cartridge installed therein |
| US11219453B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-01-11 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling devices with cartridge compatible closure and firing lockout arrangements |
| US10973520B2 (en) | 2018-03-28 | 2021-04-13 | Ethicon Llc | Surgical staple cartridge with firing member driven camming assembly that has an onboard tissue cutting feature |
| US11096688B2 (en) | 2018-03-28 | 2021-08-24 | Cilag Gmbh International | Rotary driven firing members with different anvil and channel engagement features |
| US11471156B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-10-18 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling devices with improved rotary driven closure systems |
| US11090047B2 (en) | 2018-03-28 | 2021-08-17 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an adaptive control system |
| EP3545887A1 (en) | 2018-03-28 | 2019-10-02 | Ethicon LLC | Method for smoke evacuation for surgical hub |
| US11207067B2 (en) | 2018-03-28 | 2021-12-28 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling device with separate rotary driven closure and firing systems and firing member that engages both jaws while firing |
| US11406382B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-08-09 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a lockout key configured to lift a firing member |
| US11278280B2 (en) | 2018-03-28 | 2022-03-22 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a jaw closure lockout |
| WO2019186502A1 (en) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | Ethicon Llc | Method for smoke evacuation for surgical hub |
| US11369377B2 (en) | 2019-02-19 | 2022-06-28 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling assembly with cartridge based retainer configured to unlock a firing lockout |
| US11357503B2 (en) | 2019-02-19 | 2022-06-14 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge retainers with frangible retention features and methods of using same |
| US11464511B2 (en) | 2019-02-19 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Surgical staple cartridges with movable authentication key arrangements |
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| US10765580B1 (en) | 2019-03-27 | 2020-09-08 | Augustine Biomedical And Design, Llc | Patient securement system for the surgical trendelenburg position |
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| US11844733B1 (en) | 2022-06-23 | 2023-12-19 | Augustine Biomedical And Design, Llc | Patient securement system for the surgical Trendelenburg position |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3089496A (en) * | 1959-08-19 | 1963-05-14 | Code Inc | Control system for surgical apparatus |
| US3543760A (en) * | 1968-03-11 | 1970-12-01 | Medical Plastic Inc | Disposable ground plate electrode |
| US3720209A (en) * | 1968-03-11 | 1973-03-13 | Medical Plastics Inc | Plate electrode |
| US3848600A (en) * | 1972-02-03 | 1974-11-19 | Ndm Corp | Indifferent electrode in electrosurgical procedures and method of use |
| GB1480736A (en) * | 1973-08-23 | 1977-07-20 | Matburn Ltd | Electrodiathermy apparatus |
| US4231372A (en) * | 1974-11-04 | 1980-11-04 | Valleylab, Inc. | Safety monitoring circuit for electrosurgical unit |
| US4092985A (en) * | 1974-11-25 | 1978-06-06 | John George Kaufman | Body electrode for electro-medical use |
| US4237887A (en) * | 1975-01-23 | 1980-12-09 | Valleylab, Inc. | Electrosurgical device |
| US4117846A (en) * | 1976-05-07 | 1978-10-03 | Consolidated Medical Equipment | Skin conducting electrode and electrode assembly |
| US4094320A (en) * | 1976-09-09 | 1978-06-13 | Valleylab, Inc. | Electrosurgical safety circuit and method of using same |
| US4088133A (en) * | 1976-09-13 | 1978-05-09 | Products International Company | Electrode for electrosurgical procedure |
| US4207904A (en) * | 1977-01-28 | 1980-06-17 | Greene Ronald W | Constant power density electrode adapted to be useful in bio-medical applications |
| CA1111503A (en) * | 1977-04-02 | 1981-10-27 | Isoji Sakurada | Biomedical electrode |
| US4166465A (en) * | 1977-10-17 | 1979-09-04 | Neomed Incorporated | Electrosurgical dispersive electrode |
| US4200104A (en) * | 1977-11-17 | 1980-04-29 | Valleylab, Inc. | Contact area measurement apparatus for use in electrosurgery |
| US4226247A (en) * | 1978-08-21 | 1980-10-07 | Hauser Laboratories | Biological electrode |
| CA1105565A (en) * | 1978-09-12 | 1981-07-21 | Kaufman (John G.) Hospital Products Ltd. | Electrosurgical electrode |
| US4267840A (en) * | 1979-01-08 | 1981-05-19 | Johnson & Johnson | Electrosurgical grounding pad |
| JPS6238646Y2 (es) * | 1979-05-21 | 1987-10-02 | ||
| US4669468A (en) * | 1979-06-15 | 1987-06-02 | American Hospital Supply Corporation | Capacitively coupled indifferent electrode |
| EP0040658A3 (en) * | 1980-05-28 | 1981-12-09 | Drg (Uk) Limited | Patient plate for diathermy apparatus, and diathermy apparatus fitted with it |
| US4387714A (en) * | 1981-05-13 | 1983-06-14 | Purdue Research Foundation | Electrosurgical dispersive electrode |
| DE3623293C2 (de) * | 1986-07-10 | 1995-09-07 | Hagen Uwe | Mehrteilige Flachelektrode, insbesondere für die HF-Chirurgie |
| US4799480A (en) * | 1987-08-04 | 1989-01-24 | Conmed | Electrode for electrosurgical apparatus |
| AU2377592A (en) * | 1991-07-12 | 1993-02-11 | Ludlow Corporation | Biomedical electrode |
| US5520683A (en) * | 1994-05-16 | 1996-05-28 | Physiometrix, Inc. | Medical electrode and method |
| US5836942A (en) | 1996-04-04 | 1998-11-17 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Biomedical electrode with lossy dielectric properties |
| US6053910A (en) * | 1996-10-30 | 2000-04-25 | Megadyne Medical Products, Inc. | Capacitive reusable electrosurgical return electrode |
-
1996
- 1996-10-30 US US08/741,469 patent/US6053910A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
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