ES2232094T3 - Ligantes bituminosos modificados de alta cohesion y sus aplicaciones. - Google Patents
Ligantes bituminosos modificados de alta cohesion y sus aplicaciones.Info
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Abstract
Ligante bituminoso modificado por polímeros, de alta cohesión, que comprende como constituyentes de base una base dura constituida por una base bituminosa mezclada con un corte hidrocarbonado de alta viscosidad, y una base blanda aromática, caracterizado porque este ligante es modificado por un polímero de tipo SBS, incorporado en un porcentaje comprendido entre un 3 y un 6% en peso con respecto al peso total de los constituyentes de base, y porque presenta una cohesión máxima, medida según la norma francesa T 66-037, comprendida entre 1,8 y 2,6 J/cm2.
Description
Ligantes bituminosos modificados de alta cohesión
y sus aplicaciones.
La presente invención se refiere a ligantes
bituminosos modificados en forma de composiciones
betún-polímero, que tienen una cohesión elevada, y a
su utilización en la industria de carreteras y en otros tipos de
industria.
El betún es un material cuyo comportamiento
reológico es de tipo viscoelástico: de carácter viscoso para tiempos
de carga largos y temperaturas elevadas, se reblandece y puede
fluir; de carácter elástico marcado para tiempos de carga cortos y
bajas temperaturas, tiende a volverse duro y frágil.
Su sensibilidad a la temperatura varía según su
origen y su procedimiento de fabricación.
Se puede obtener, en particular, a partir del
crudo, como residuo de destilación de éste y/o como brea de
desasfaltado de la fracción pesada procedente de la (o las)
destilación(es). El betún está constituido, según el origen
del crudo, por proporciones variables de aceites saturados
(alifáticos o nafténicos), por aromáticos y resinas, denominadas
maltenos, y por asfaltenos; se presenta en forma de suspensión
coloidal, donde la fase dispersada de los asfaltenos está recubierta
por una capa de resinas polares que forman micelas sumergidas en una
fase continua de aceite (para más detalles, se puede uno referir a
la patente EP 246 956, de la cual es titular el Solicitante).
La morfología de los asfaltenos y su contenido,
así como la constitución química de los maltenos, condicionan las
propiedades físico-químicas y reológicas de los
betunes.
La agresividad creciente del tráfico de pesos
pesados se traduce en la necesidad de disponer de ligantes
bituminosos de carreteras cada vez más eficientes con respecto a las
rodadas y a los esfuerzos tangenciales (en las zonas fuertemente
solicitadas en cizallamiento, tales como, principalmente, los
accesos a los peajes, las zonas giratorias, las curvas, las
rampas).
Es bien conocido modificar el betún mediante
adición de al menos un polímero, a fin de mejorar sus prestaciones.
La adición de al menos un polímero en el betún tiene por
objetivos:
- -
- aumentar el campo de viscoelasticidad del ligante,
- -
- disminuir la susceptibilidad térmica de los betunes, al ampliar el intervalo de plasticidad (por aumento de la temperatura de reblandecimiento y/o por disminución de la temperatura de fragilidad en frío),
- -
- aumentar la resistencia a la fluencia, así como el umbral de ruptura.
De este modo se ha demostrado que los resultados
de una composición betún-polímero debidamente
seleccionada son superiores a los de un betún no adicionado con
polímero.
Dos familias de polímeros termoplásticos son
utilizadas normalmente: los elastómeros (por ejemplo SBS:
copolímero
estireno-butadieno-estireno, SBR:
copolímero estireno-butadieno) y los plastómeros
(principalmente EVA: copolímero etileno-acetato de
vinilo). Sin embargo, los problemas de compatibilidad de los
componentes polímero y betún para lograr el mejor compromiso entre
los resultados de uso y la estabilidad en el almacenamiento son muy
difíciles de resolver. La compatibilidad está regida por varios
parámetros, tales como la energía de cohesión de los maltenos y del
polímero (parámetro de solubilidad), la concentración y la
estructura de los asfaltenos, la aromaticidad de los maltenos, el
porcentaje, la macrotextura y la masa molecular del polímero.
El mecanismo de solubilidad reside en el
hinchamiento del polímero por absorción más o menos importante de
fracciones de maltenos; al absorber aceites, el polímero, que
compite con los asfaltenos, provoca una modificación del sistema
coloidal.
Con bajos contenidos en polímero (inferiores a
aproximadamente un 5% en peso con respecto a la mezcla
betún-polímero), el betún constituye en general la
fase continua, mientras que para tasas superiores a un
5-6%, el polímero se transforma en la fase continua,
y que aproximadamente a un 5% las dos fases continuas se
entremezclan, sin embargo estos valores tipos dependen mucho del par
betún-polímero.
Es por esta razón que numerosas patentes
reivindican composiciones y/o procedimiento para obtenerlos,
destinadas a aportar soluciones a estos problemas.
De este modo la solicitud de patente europea EP
458 386 reivindica un procedimiento para obtener una composición
betún-polímero estable en las condiciones de fluidez
presentes durante el almacenamiento en caliente, que consiste en
mezclar a una temperatura comprendida entre 200 y 250ºC y durante un
tiempo (dependiendo de la temperatura) comprendido entre 45 minutos
y 15 horas:
- -
- entre un 85 y un 98% en peso de betún seleccionado entre los betunes que tienen una penetrabilidad comprendida entre 30 y 220 décimas de mm a 25ºC, un punto de reblandecimiento comprendido entre 35 y 55ºC, y un índice de penetrabilidad comprendido entre -1,5 y +1,5, y
- -
- entre un 15 y un 2% en peso de un copolímero "estireno-butadieno-estireno" (llamado SBS) secuenciado, que tenga una estructura estrellada o lineal.
Las características mencionadas anteriormente,
así como en la continuación de la presente descripción y en las
reivindicaciones adjuntas, responden a las normas siguientes:
- -
- penetrabilidad: norma NFT 66-004,
- -
- índice de penetrabilidad: método del L.C.P.C. (Laboratoire Central des Ponts et Chaussées),
- -
- punto de reblandecimiento o temperatura bola-anillo: norma NFT 66-008,
- -
- Cohesión: norma francesa T 66-037 (prueba de cohesión con una máquina de ensayos con péndulo),
- -
- viscosidad cinemática, medida a 100ºC o a 170ºC: norma ASTM D2170.
Por los motivos que aparecerán a continuación, el
procedimiento descrito en EP 458 386 no permite sin embargo obtener
de manera sistemática composiciones betún-polímero
estables en el almacenamiento y que tengan un buen comportamiento a
la temperatura: en efecto, el hecho de utilizar un 85 a un 98% en
peso de betún seleccionado entre los betunes que tienen una
penetrabilidad comprendida entre 30 y 220 décimas de mm a 25ºC, un
punto de reblandecimiento comprendido entre 35 y 55ºC y un índice de
penetrabilidad comprendido entre -1,5 y +1,5, no aporta la garantía
de que se obtendrá de manera segura y a partir de cualquier betún
composiciones betún-polímero estables en el
almacenamiento.
Durante sus trabajos en este campo, el
Solicitante a puesto en evidencia, en la patente FR 2 729 672, el
hecho de que, de manera sorprendente, un contenido mínimo de
compuestos aromáticos en la composición
betún-polímero, así como una relación particular del
contenido en compuestos aromáticos con respecto al contenido en
polímero confieren a dicha composición unas propiedades de
estabilidad en el almacenamiento y de buen comportamiento en
frío.
Sin embargo, los niveles de cohesividad obtenidos
por estos ligantes siguen siendo insuficientes para aplicaciones en
las que se busca una muy fuerte resistencia de los revestimientos a
los esfuerzos tangenciales.
El objetivo de la presente invención es por
consiguiente la obtención de ligantes betún-polímero
que tengan propiedades de cohesividad mejoradas con respecto a los
ligantes betún-polímero usuales, siendo a la vez
estables en el almacenamiento.
De manera sorprendente, el Solicitante ha
establecido que un fuerte poder cohesivo de los ligantes,
significativamente más elevado que el de numerosos ligantes
modificados tradicionales, está asociado a la obtención de una fase
continua polímera (llamada también "inversión de fase"), que
está fuertemente influenciada por el contenido en asfaltenos del
betún así como por la naturaleza de éstos.
Con este fin, la invención tiene por objeto un
ligante bituminoso modificado por polímeros, de alta cohesión, que
comprende como constituyentes de base una base dura constituida por
una base bituminosa mezclada con un corte hidrocarbonado de alta
viscosidad, y una base blanda aromática, caracterizado porque este
ligante está modificado por un polímero de tipo SBS, incorporado a
una tasa comprendida entre un 3 y un 6% en peso con respecto al peso
total de los constituyentes de base, y porque presenta una cohesión
máxima (medida según la norma T 66-037) comprendida
entre 1,8 y 2,6 J/cm^{2}.
En particular, el ligante bituminoso modificado
se presenta en forma de una fase continua polimérica para una tasa
de incorporación del polímero de al menos un 5% en peso.
Según un modo de realización preferido, el
ligante bituminoso modificado posee una penetrabilidad a 25ºC
comprendida entre 40 y 70 décimas de mm, y una temperatura
"bola-anillo" (TBA) comprendida entre 70 y
100ºC.
Preferiblemente, la base dura presenta un
contenido en asfaltenos de al menos un 10% en peso y un contenido en
carbonos aromáticos protónicos de al menos un 13% en peso con
respecto a la totalidad de los carbonos.
Más particularmente, la base bituminosa tiene una
penetrabilidad a 25ºC comprendida entre 0 y 20 décimas de mm.
Preferiblemente, el corte hidrocarbonado de alta
viscosidad tiene una viscosidad cinemática medida a 170ºC
comprendida entre 20 y 2000 mm^{2}/s y está incorporado según una
relación corte hidrocarbonado/base bituminosa de 70/30 en peso.
La base blanda aromática tiene una viscosidad
cinemática a 100ºC que está comprendida entre 17 y 85 mm^{2}/s, y
está incorporada a una tasa de al menos un 31% en peso con respecto
al peso total de los constituyentes de base.
Otro objeto de la invención es la utilización del
ligante bituminoso modificado según la invención, en la formulación
de revestimientos en caliente para las capas de rodamiento delgadas,
muy delgadas o ultra delgadas, y en la formulación de revestimientos
drenantes, principalmente con altos contenidos de vacío.
Otra utilización del ligante bituminoso
modificado según la invención consiste en la formulación de
emulsiones empleadas en los revestimientos en frío, en las capas de
adherencia o en la formulación de los revestimientos superficiales
en forma de emulsiones o de ligantes anhidros (compuestos de un
betún y de un fluidificante).
Finalmente, este ligante bituminoso encuentra
también una utilización en aplicaciones industriales para los
revestimientos de estanqueidad, las pinturas o la inertización de
los desechos.
Los ligantes modificados según la invención,
están particularmente preconizados para las capas de rodamiento con
revestimientos delgados: BBM (hormigón bituminoso delgado), BBTM
(hormigón bituminoso muy delgado), BBUM (hormigón bituminoso ultra
delgado) y en revestimientos drenantes: BBd (hormigón bituminoso
drenante) de alto contenido en vacíos, para los cuales la perennidad
está estrechamente ligada a la cohesión. Estas capas se emplean
ahora de forma muy extendida sobre carreteras con mucho tráfico y en
calzadas de autopistas, que son, por su concepción y sus grosores,
particularmente solicitadas por los esfuerzos tangenciales, cuyos
efectos pueden manifestarse por arrancamientos en período invernal y
por rechazos o reagrupación de granulados en período estival.
En los revestimientos, que son medios granulares,
la cohesión depende del esqueleto mineral (microrrugosidad, forma,
composición...) y del ligante que asegura con los finos la soldadura
entre los granos.
La elección adecuada de las bases y de las
condiciones de fabricación confiere a estos ligantes modificados por
polímeros un buen comportamiento reológico a las temperaturas de
servicio, garantizando a los revestimientos una buena resistencia a
la fatiga, a la fisuración térmica, a la formación de rodadas y una
fuerte cohesión en un amplio margen de temperaturas, que permite
limitar fuertemente el deterioro de los revestimientos drenantes y
conservar una macrotextura suficiente para los revestimientos muy
delgados, compatible con las exigencias en materia de
adherencia.
Para los sitios más severos, el ligante con un 5%
de SBS, que ofrece la mejor cohesión gracias a una fase polímera
continua, está particularmente indicado.
Las condiciones de utilización son tradicionales
para el revestimiento y facilitadas por la estabilidad en el
almacenamiento de estos ligantes.
Entre los trabajos realizados en el marco de la
invención, se ha demostrado que la modificación de betunes 70/100 y
60/80 a base de brea, de un corte hidrocarbonado de alta viscosidad
y de una base blanda aromática, con SBS (por ejemplo F411 y F416 de
la Sociedad FINA), permite la obtención de ligantes que presentan
niveles de cohesividad superiores a la mayoría de los betunes
modificados del mercado.
Entre los diversos constituyentes que pueden ser
utilizados, se puede citar:
- -
- cortes hidrocarbonados de alta viscosidad, que tienen viscosidades cinemáticas a 170ºC que están comprendidas preferiblemente entre 100 y 800 mm^{2}/s,
- -
- breas diversas de consistencias diferentes (penetrabilidad a 25ºC: entre 0 y 20 décimas de mm),
- -
- bases aromáticas (que pueden obtenerse por extracción con solvente de una base aceite), que tienen una viscosidad cinemática a 100ºC, de 17 a 100 mm^{2}/s).
Estos ligantes están bien adaptados también para
las técnicas en caliente (revestimientos), las técnicas en frío
(revestimientos superficiales y revestimientos en frío) y las capas
de adherencia.
Este resultado de cohesión es una ventaja, cuando
se busca una fuerte resistencia a los esfuerzos tangenciales de los
revestimientos (BBUM, BBTM, BBM, BB drenantes).
Además de estas particularidades, estos ligantes
poco susceptibles térmicamente ofrecen buenas resistencias a la
formación de rodadas.
Por otra parte, los conocimientos adquiridos
durante este estudio permiten proponer un betún adaptado para la
fabricación de ligante utilizado como capa
anti-propagación de fisuras.
Comparativamente a la fabricación de betunes/SBS
clásicos, se bajaron las temperaturas y tiempos de mezcla, tomando
como indicador las morfologías de la fase polímero observable por
microscopia con fluorescencia UV.
Este modo de observación, rápido y pertinente,
parece bien adaptado a los controles de fabricación en laboratorio y
en la industria.
Por consiguiente, estos ligantes de alta cohesión
están bien adaptados para formular capas de rodamiento en
revestimientos delgados (1,5 a 4 cm) y/o en revestimientos drenantes
con altos contenidos en vacíos, para los cuales la perennidad está
estrechamente ligada a la cohesión, en las zonas fuertemente
solicitadas a cizallamiento tales como las citadas
anteriormente.
A continuación se describirán diversos ejemplos
comparativos, que ponen en evidencia las ventajas de la
invención.
En estos ejemplos, se hará referencia a los
dibujos anexos, en los cuales las Figuras 1, 2 y 3 son diagramas que
ilustran los resultados de las pruebas efectuadas, que serán
descritas con más detalle a continuación.
Diferentes ligantes referenciados A a G fueron
utilizados para formular los dos tipos de revestimientos
(revestimientos delgados y revestimientos drenantes).
Los ligantes A y B son betunes puros de grado
50/70 (penetrabilidad a 25ºC según la norma NFT
66-004), obtenidos por mezcla de una base blanda y
una base dura.
El ligante C es una mezcla de un betún de grado
70/100, obtenido por mezcla de una base blanda y de una base dura y
de un 5% en peso de un polímero SBS de tipo F411 de la Sociedad
FINA.
El ligante D es una mezcla del mismo betún que
para C, con un 3% en peso del polímero SBS de tipo F411.
El ligante E es el ligante según la invención;
comprende un betún de grado 70/100 obtenido por adición de un 69% en
peso de una base dura constituida por una mezcla según la relación
30/70 en peso de una base bituminosa de penetrabilidad comprendida
entre 0 y 20 y de un corte hidrocarbonado que tiene una viscosidad
cinemática a 170ºC de 650 mm^{2}/s, y de un 31% en peso de una
base blanda aromática, que tiene una viscosidad cinemática a 100ºC
de 69 mm^{2}/s; a este betún se añade un 5% en peso del mismo
polímero SBS de tipo F411.
El ligante F es una mezcla de un betún de grado
70/100 y de un 8% en peso de un polietileno de alta densidad
degradado.
Finalmente, el ligante G se obtiene por mezcla de
un betún de grado 70/100 con un 3% en peso de un copolímero etileno
acetato de vinilo de tipo EVATANE de la sociedad ATOCHEM.
Las características clásicas de estos ligantes,
como la penetrabilidad medida según la norma NFT
66-004, el punto de reblandecimiento (o temperatura
"bola-anillo") medido según la norma NFT
66-008, así como su cohesión máxima C_{M} a la
temperatura T_{M}, correspondiente al máximo de la curva de
variación de la cohesión en función de la temperatura, como está
representado en la figura 1 adjunta, y su cohesión C_{35} a
T=35ºC, medidas según la norma T 66-037 (ensayo de
cohesión con máquina de ensayo con péndulo), están representadas en
la Tabla 1 siguiente.
La figura 1 anexa, representa las variaciones de
la cohesión en función de la temperatura, para los diferentes
ligantes estudiados; se constatan, en particular, los valores
claramente más elevados obtenidos con el ligante E, según la
invención.
Las pruebas de estabilidad en el almacenamiento
practicadas a 165ºC sobre el ligante E durante 4 días confirmaron
que la baja decantación del polímero permite evitar durante un
tiempo razonable un sistema de agitación en las cubas de
almacenamiento.
Además, para el ligante E con un 5% de SBS, las
fotos de microscopia con fluorescencia UV muestran la obtención de
una fase continua polímera.
\newpage
Se realizaron análisis complementarios en
diferentes bases betunes, entre las cuales algunas de las utilizadas
arriba, según el protocolo operativo siguiente:
- -
- primera etapa: desasfaltado de las muestras de betún por precipitación con solvente n-heptano, filtración y pesaje de los asfaltenos, según el método interno TOTAL 626/81,
- -
- segunda etapa: análisis de los asfaltenos obtenidos, por RMN ^{13}C, según el método interno TOTAL 864/99, de los motivos estructurales hidrocarbonados, que permite determinar el porcentaje en carbonos saturados y el porcentaje en carbonos aromáticos, descomponiéndose este último a su vez en carbonos aromáticos cuaternarios y en carbonos aromáticos protónicos (carbonos de núcleos aromáticos que tienen un átomo de hidrógeno).
Las composiciones de las bases betunes estudiadas
son las siguientes:
- 1)
- una mezcla de una base blanda y de una base dura de un crudo venezolano,
- 2)
- un betún de grado 70/100, obtenido por mezcla de una base dura y de una base blanda (similar a la base bituminosa del ligante C mencionado arriba),
- 3)
- un betún de grado 35/50,
- 4)
- a 8) composiciones según la invención, que comprenden una base bituminosa de grado 70/100 obtenida por adición de un 65% en peso de una mezcla 30/70 en peso de una brea de grado 0/20 y de un corte hidrocarbonado que tiene una viscosidad cinemática a 170ºC respectivamente de 715, 280, 244, 290 y 300 mm^{2}/s), y de un 35% en peso de una base aromática obtenida por extracción con solvente de un corte hidrocarbonado, que tiene una viscosidad cinemática a 100ºC de 69 mm^{2}/s.
Los resultados de los análisis están indicados en
la Tabla 2 siguiente:
Los valores obtenidos muestran que el contenido
en carbonos aromáticos protónicos se sitúa, para las bases betunes
según la invención, con una tasa de al menos un 13%, preferiblemente
al menos un 14%, con respecto a la totalidad de los carbonos,
teniendo estas bases betunes una tasa de asfaltenos de al menos un
10% en peso, en particular de al menos un 18%.
Por otra parte, otra serie de pruebas permitió
evaluar la relación existente entre la cohesión de los diferentes
ligantes estudiados arriba y los comportamientos de revestimientos
drenantes u hormigones bituminosos drenantes (BBd), que incorporan
estos ligantes y que responden a la norma NFP
98-134, sobre el carrusel TOTAL, simulador de
tráfico pesado.
El principio de este último es simple: una
rueda, cargada y constantemente frenada, circula sobre una pista
circular, sobre la cual está dispuesta una probeta de
revestimiento.
Condiciones operatorias:
- -
- diámetro de la rueda de ensayo: 0,4 m,
- -
- carga del neumático: 3 kN,
- -
- velocidad de rotación de la rueda: 12 km/h,
- -
- par de frenado: 11 \pm 1 daN.m,
- -
- temperatura ambiente: 25 \pm 1ºC,
- -
- temperatura de superficie: 35 \pm 1ºC.
Los BBd son ensayados en su grosor clásico de
puesta en obra, es decir 4 cm, colocados sobre revestimientos 0/10
semi-granulado, con capa de adherencia dosificada a
350 g/m^{2} de ligante residual.
Las probetas están fabricadas con compactador de
neumáticos LCPC (Laboratorio Central des Ponts et Chaussées); para
los revestimientos drenantes, el plano de compactado está adaptado
para obtener un nivel de compacidad cercano al valor C40 (ensayo con
prensa de cizallamiento giratoria).
El resultado de los ensayos está expresado en
peso de granulados arrancados en función del número de ciclos; las
pérdidas de peso de las placas de revestimientos, para los
diferentes ligantes, están indicadas en la Tabla 3 siguiente:
Para tener en cuenta las condiciones operatorias
sobre el carrusel TOTAL, que fijan a 35ºC la temperatura de
superficie de los revestimientos, se han considerado las cohesiones
de los ligantes a 35ºC, C35, reteniendo sucesivamente los daños a
1000 luego a 4000 ciclos.
La explotación de los resultados obtenidos con
los diferentes ligantes permite obtener una relación entre el
deterioro de los revestimientos y la cohesión, de la forma: Ig R =
aj C_{35} + bj (expresando R el rechazo o pérdida de masa de
granulados en g), donde lg designa el logaritmo decimal.
Si bien se ha establecido con sólo seis valores,
excluyendo el ligante E según la invención, teniendo en cuanta el
valor muy elevado de su cohesión (2,24 J/cm^{2}) y la ausencia de
rechazos después de 1000 ciclos, la cantidad de granulados
arrancados después de 1000 ciclos está ligada a la cohesión del
ligante por la ecuación:
lg R = -0,825
C_{35} +
3,384,
con un coeficiente de correlación r
= 0,97, como muestra el gráfico de la Figura
2.
Trazada a 4000 ciclos, la curva de tendencia R=f
(C35), para los ligantes C, D, E y F, como está ilustrada en la
figura 3, parece seguir también una ley
semi-logarítmica.
La pérdida de peso que traduce el arrancamiento
de los granulados del BBd se revela pues como un indicador
pertinente de deterioros.
Estos resultados, que confirman, para una
formulación dada de revestimientos, la fuerte dependencia de la
resistencia de dichos revestimientos al cizallamiento de superficie
durante el período estival y de la velocidad de deterioros con
respecto a la cohesión del ligante, muestran claramente el carácter
altamente cohesivo del ligante E según la invención, en un amplio
margen de temperatura.
Otros ensayos, realizados con Hormigones
Bituminosos muy delgados (BBTM), mostraron que la alta cohesión del
ligante modificado E permite conservar una macrotextura suficiente
para estos revestimientos, compatible con las exigencias en materia
de adherencia.
Claims (10)
1. Ligante bituminoso modificado por polímeros,
de alta cohesión, que comprende como constituyentes de base una base
dura constituida por una base bituminosa mezclada con un corte
hidrocarbonado de alta viscosidad, y una base blanda aromática,
caracterizado porque este ligante es modificado por un
polímero de tipo SBS, incorporado en un porcentaje comprendido entre
un 3 y un 6% en peso con respecto al peso total de los
constituyentes de base, y porque presenta una cohesión máxima,
medida según la norma francesa T 66-037, comprendida
entre 1,8 y 2,6 J/cm^{2}.
2. Ligante bituminoso modificado según la
reivindicación 1, caracterizado porque se presenta en forma
de una fase continua polimérica para un porcentaje de incorporación
del polímero de al menos un 5% en peso.
3. Ligante bituminoso modificado según una de las
reivindicaciones 1 y 2, caracterizado porque tiene una
penetrabilidad a 25ºC comprendida entre 40 y 70 décimas de mm, y una
temperatura "bola-anillo" (TBA) comprendida
entre 70 y 100ºC.
4. Ligante bituminoso modificado según una de las
reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la base dura
presenta un contenido en asfaltenos de al menos un 10% en peso y un
contenido en carbonos aromáticos protónicos de al menos un 13% en
peso con respecto a la totalidad de los carbonos.
5. Ligante bituminoso modificado según una de las
reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque la base
bituminosa tiene una penetrabilidad a 25ºC comprendida entre 0 y 20
décimas de mm.
6. Ligante bituminoso modificado según una de las
reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque el corte
hidrocarbonado de alta viscosidad tiene una viscosidad cinemática
medida a 170ºC comprendida entre 20 y 2000 mm^{2}/s,
preferiblemente entre 100 y 1200 mm^{2}/s, y está incorporado
según una relación corte hidrocarbonado/base bituminosa de 70/30 en
peso.
7. Ligante bituminoso modificado según una de las
reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la base blanda
aromática tiene una viscosidad cinemática a 100ºC comprendida entre
17 y 85 mm^{2}/s, y está incorporada con un porcentaje de al menos
un 31% en peso con respecto al peso total de los constituyentes de
base.
8. Utilización del ligante bituminoso modificado
según una de las reivindicaciones 1 a 7, en la formulación de
revestimientos en caliente para las capas de rodamiento delgadas,
muy delgadas o ultra delgadas, y en la formulación de revestimientos
drenantes, particularmente con altos contenidos en vacío.
9. Utilización del ligante bituminoso modificado
según una de las reivindicaciones 1 a 7, en la formulación de las
emulsiones empleadas en los revestimientos en frío, en las capas de
adherencia o en la formulación de revestimientos superficiales en
forma de emulsiones o de ligantes anhidros.
10. Utilización del ligante bituminoso modificado
según una de las reivindicaciones 1 a 7, en aplicaciones
industriales para los revestimientos de estanqueidad, las pinturas o
la inertización de los desechos.
Applications Claiming Priority (2)
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