ES2216720B2

ES2216720B2 - Formulado para soldar al arco con hilo-electrodo hueco que contiene fundente.

Info

Publication number: ES2216720B2
Application number: ES200301840A
Authority: ES
Inventors: Anthony Nikodym
Original assignee: Hobart Brothers LLC
Current assignee: Hobart Brothers LLC
Priority date: 2002-08-06
Filing date: 2003-08-01
Publication date: 2007-03-16
Anticipated expiration: 2023-08-01
Also published as: CA2436445A1; ITTO20030618A1; KR101110305B1; ES2216720A1; JP2004130387A; KR20040014232A; CA2436445C; US20040026396A1; US6855913B2

Abstract

Formulado para soldar al arco con hilo-electrodo hueco que contiene fundente. Un hilo para soldar que tiene una composición del núcleo que comprende una combinación de grafito y un compuesto de potasio. La combinación de grafito y del compuesto de potasio en la composición del núcleo no excede de aproximadamente 5% en peso, haciendo posible la utilización del hilo en un procedimiento de soldadura por corriente alterna sin desestabilizar el arco de soldadura. El hilo comprende el compuesto de potasio, que es K2MnTiO4, seleccionándose la combinación de grafito y del compuesto de potasio en la composición del núcleo en el intervalo de aproximadamente 0,3% a aproximadamente 5% en peso.

Description

Formulado para soldar al arco con hilo-electrodo hueco que contiene fundente.

Campo y antecedentes de la invención

La presente invención se refiere, en general, al campo de la soldadura por arco con electrodo metálico y gas y a los electrodos para la soldadura por arco con electrodo metálico y gas. Más específicamente, la presente invención se refiere a composiciones de hilos metálicos para soldar y a procedimientos para utilizar los mismos en el proceso de soldadura por corriente alterna GMAW, al tiempo que se reducen al mínimo los problemas inherentes a los procesos GMAW por corriente alterna.

La soldadura por arco con electrodo metálico y gas (GMAW) es un procedimiento de soldadura en el cual un arco eléctrico entre un metal de aportación y una pieza de trabajo calienta el metal de aportación y la pieza en cuestión y los suelda entre sí. El metal de aportación en el proceso GMAW suele ser un electrodo consumible que se alimenta en el proceso tan rápidamente como se consume. La corriente pasa a través del electrodo y se forma el arco eléctrico entre el extremo del electrodo consumible y el metal de la pieza de trabajo. Se puede utilizar el procedimiento de soldadura GMAW para unir dos piezas de lámina metálica entre sí, así como en otras muchas aplicaciones. Un ejemplo de una pistola soldadora y de una disposición para aplicar el proceso GMAW se representa esquemáticamente en la fig. 1. Se alimenta un electrodo 14 consumible para soldadura en el proceso de soldadura mediante una pistola soldadora 10. Se funde el electrodo 14 por medio de un arco eléctrico 18 establecido entre el electrodo y la pieza de trabajo compuesta por láminas metálicas 11 y 13. Entra en el proceso de soldadura un gas suministrado desde el exterior, tal como Ar, CO_{2} o sus mezclas a través de una tobera 12 para el gas situada en la pistola soldadora 10, el cual protege el arco, el extremo del electrodo y el depósito de metal fundido 15, formando una pantalla 16 de protección de gas. Las ventajas del proceso GMAW son una soldadura de alta calidad que puede producirse más rápidamente y con muy poca salpicadura y contaminación, así como con muy poca pérdida de los elementos de aleación debida a la protección del gas y a un arco eléctrico estable.

El electrodo consumible de la fig. 1, que es fundido por el arco eléctrico, es transportado por el mismo a la pieza de trabajo para servir como metal de aportación. El arco produce el calor necesario para el proceso de soldadura y queda mantenido por el flujo electrónico desde un cátodo (terminal positivo) y un ánodo (terminal negativo). En el contexto referente al proceso GMAW tanto el electrodo consumible como la pieza en tratamiento pueden operar como cátodo o como ánodo.

Se obtiene la energía eléctrica para la soldadura por arco de dos formas diferentes. Una de ellas consiste en generarla en el punto de utilización; la otra es convertirla de la energía disponible desde la línea de suministro eléctrico. La conversión de la energía eléctrica puede implicar que un transformador convierta una tensión relativamente elevada de la línea de suministro en una tensión adecuada para la soldadura por corriente alterna. O bien puede implicar un transformador para reducir la tensión, seguido de un rectificador que convierta la corriente alterna en corriente continua para soldadura por corriente continua. Una de las ventajas de la comente alterna es la limpieza por cátodo (deposición electrónica) que elimina los óxidos refractarios de las superficies de unión, proporcionando soldaduras de calidad superior. En tal caso, el argón es el gas inerte elegido para soldar manualmente, utilizado tanto con corriente continua como con corriente alterna.

En una configuración de polaridad directa el electrodo es negativo y la pieza de trabajo es positiva, configuración denominada de corriente continua y electrodo negativo (DCEN). En una configuración de polaridad inversa, el electrodo es positivo y la pieza de trabajo es negativa, configuración denominada de corriente continua y electrodo positivo (DCEP). En una ilustración esquemática de una configuración DCEP en la fig. 2 (a) se dirige el flujo electrónico desde una pieza de trabajo cargada negativamente hasta un electrodo cargado positivamente, mientras que el flujo de partículas ionizadas cargadas positivamente del gas protector fluye hasta la pieza de trabajo cargada negativamente, bombardeándola y añadiéndose al calor global de la pieza de trabajo, causando una profunda penetración de la soldadura en la pieza de trabajo. En una ilustración esquemática de una configuración DCEN mostrada en la fig. 2 (b) se dirige el flujo electrónico desde un electrodo cargado negativamente a una pieza de trabajo cargada positivamente, mientras que el flujo del gas protector ionizado fluye de la pieza de trabajo al electrodo. En consecuencia, en la configuración DCEN el flujo de calor es dirigido fuera de la pieza de trabajo hacia el electrodo, con el resultado de una velocidad mayor de fusión en el electrodo y un menor calentamiento de la pieza de trabajo. El proceso GMAW normalmente utiliza una configuración positiva del electrodo con corriente continua (DCEP), que produce un arco estable y pocas salpicaduras. En las aplicaciones GMAW la configuración de corriente continua y electrodo negativo (DCEN) da frecuentemente como resultado un arco errático, no estable, con chisporroteo y salpicaduras, produce una soldadura de baja calidad y, en consecuencia se utiliza muy poco.

Cuando se utiliza corriente alterna para soldar, el proceso puede considerarse como una combinación de DCEP y DCEN, como se ha representado en la fig. 3(b). Sin embargo, frecuentemente la corriente no puede fluir regularmente a través del electrodo en la configuración de polaridad inversa, debido a ciertas características eléctricas del proceso. La dificultad es causada por el hecho de que se extingue el arco durante cada medio ciclo al reducirse la corriente a cero en cada punto de cruce cero, siendo necesaria una nueva reignición al subir nuevamente la tensión después de cada cruce en cero. Tras la reignición, vuelve a incrementarse la corriente y experimenta el ciclo usual eléctrico de voltios-amperios. Al reducirse de nuevo la corriente, disminuye el potencial del arco. Cuanto mayor sea la longitud del arco, más baja será la temperatura del gas del mismo, por lo cual se necesita un potencial más elevado de reignición para volver la reignición del arco en cada cruce cero. Dependiendo de la inercia térmica de los terminales calientes del electrodo y del plasma, es posible que el emisor-cátodo se enfríe lo suficiente, aproximándose al cruce cero para detener por completo el arco. Cuando un electrodo de soldadura y una pieza de trabajo para soldar tienen diferentes capacidades térmicas para emitir electrones, la corriente fluirá según diferentes cantidades durante cada medio ciclo. En el peor de los casos, el arco podrá no experimentar reignición en absoluto, si el cátodo se enfría lo suficientemente y la rectificación del ciclo de polaridad inversa hará que el arco funcione erráticamente.

La extinción del arco durante cada medio ciclo y la rectificación del ciclo de polaridad inversa han sido las dos razones principales que han pesado contra la aplicación comercial de la corriente alterna en los procesos de soldadura GMAW, conduciendo a tal cúmulo de problemas como la rectificación del arco, discontinuidades del arco, desviación del arco y paradas en el mismo. Mantener el arco durante el cruce a cero de la corriente alterna es sumamente difícil y exige con frecuencia tensiones más altas de lo que pueda tolerar el equipo periférico. Por otra parte, sería deseable utilizar la profunda penetración en la pieza e trabajo que tiene lugar durante el medio ciclo negativo y la limpieza que se produce durante el medio ciclo positivo en un proceso GMAW por corriente alterna.

La manipulación de la forma de onda ca es una de las maneras de influir sobre el proceso de soldadura y de tratar de estabilizar el arco. Sería deseable, naturalmente, diseñar una forma de onda que aumentara la deposición del metal, siendo adaptable a las plataformas de soldadura existentes. Las ondas ordinarias utilizadas en el proceso SAW son ondas sinusoidales esencialmente normales, con la más alta amplitud de la parte electrónica negativa del ciclo, en comparación con la parte electrónica positiva del mismo. Bajo tales condiciones operativas, el arco suele permanecer errático, descendiendo la velocidad de deposición. Los intentos por mejorar esta disposición ordinaria han fallado por lo común, debido a la limitación de la velocidad de alimentación de hilo. Así pues, para mantener una velocidad elevada de depósito con una menor frecuencia, las gotas deben ser mayores e, inversamente, a una mayor frecuencia con ca, el tamaño de las gotas puede ser menor y la transferencia de las mismas es más uniforme.

Una de las maneras de estabilizar el arco en el proceso FMAW consiste en alterar la composición del electrodo de hilo para añadir elementos fundentes y de aleación que operan como estabilizadores del arco. Hilos con núcleo metálico de acero al carbono para GMAW son hilos de núcleo fundente utilizados como electrodos, comprendiendo un núcleo de carga fundente encapsulado en una cubierta metálica. El núcleo del electrodo de hilo está constituido por compuestos fundentes y de aleación, convirtiéndose este núcleo en un material de soldadura depositado. La composición del núcleo determina la composición y las características físicas del metal de soldadura. En general, los compuestos contenidos en el núcleo son seleccionados para que operen como desoxidadores, elementos de aleación, estabilizadores del arco y pueden proporcionar gas protector adicional. Los hilos con núcleo metálico proporcionan la posibilidad de añadir diversos materiales al núcleo, con influencia sobre las características de la soldadura y sus condiciones de manera que supera las tradicionales discontinuidades perjudiciales conocidas inherentes a los procesos GMAW con corriente alterna. En consecuencia, sería deseable disponer de un hilo-electrodo con una composición de núcleo que permitiera mantener la estabilidad del arco en un proceso de soldadura GMAW con corriente alterna pero con las características deseadas de una elevada deposición y un rápido relleno.

Sumario de la invención

La presente invención se refiere a la necesidad arriba citada de aportar un hilo que comprenda una cubierta que encapsula un núcleo de una composición específica. La composición del núcleo comprende una combinación de grafito y un compuesto de potasio, no excediendo la combinación del grafito y del compuesto de potasio en la composición del núcleo aproximadamente del 5% en peso, haciendo posible utilizar el hilo en un proceso de soldadura por corriente alterna sin desestabilizar un arco de soldadura. El hilo comprende el compuesto de potasio que es K_{2}MnTiO_{4}, donde la combinación de grafito y el compuesto de potasio en la composición del núcleo se selecciona entre los límites de aproximadamente 0,3% y aproximadamente 5% en peso. El hilo tiene preferentemente un diámetro no superior a 2,38 mm, pero pueden también utilizarse hilos de hasta 3,97 mm. Se contempla en la presente invención que hilos de un mayor diámetro pueden también utilizarse con éxito, tal como de 3,17 mm o de 3,97 mm, siempre que se utilice una fuente de energía que genere más de 1000 A (av) para el proceso de soldadura.

El hilo conductor de la presente invención opera dentro de la plataforma de la corriente alterna, no excediendo esta comente de los 1000 A y llegando la amplitud de un ciclo negativo de electrones a aproximadamente 850- 900 A. Para que el hilo presente una resistencia a la tensión que no supere las 612 MPa, se reduce el porcentaje de grafito de la combinación en 30%, mientras que el porcentaje del titanato se aumenta en aproximadamente 30%.

Breve descripción de los dibujos

La fig. 1 es una ilustración esquemática de una boquilla de pistola soldadora y una pieza de trabajo.

Las figs. 2(a)-(b) son ilustraciones esquemáticas de las configuraciones de soldadura DCEP y DCEN y los correspondientes diagramas de corriente-tiempo.

La fig. 3(a) es una ilustración esquemática del proceso de soldadura con corriente alterna.

La fig. 3(b) es un gráfico del ciclo de corriente alterna.

La fig. 4 es una vista en corte del hilo con núcleo metálico según la presente invención.

La fig. 5 es una ilustración esquemática de un aparato soldador con corriente alterna dotado de un hilo-electrodo, según la presente invención.

La fig. 6 es una tabla de la composición química.

La fig. 7 es otra tabla de la composición química.

Descripción detallada

Una solución del problema de forma de onda arriba indicado es el diseño de la forma de onda que incorpore un desplazamiento que haga la amplitud de electrón negativo del ciclo de corriente alterna de 90 Hz mucho más elevada que la parte electrónica positiva del ciclo. Tal forma de onda permite un precalentamiento previo del hilo durante la parte electrón negativo del ciclo, de modo que cuando la corriente alterna sigue la parte electrón positivo del ciclo, es necesaria menos energía para transferir las gotas desde el hilo soldadura previamente calentado y la transferencia no sea violenta o errática. Si se mantiene la misma velocidad de depósito a una frecuencia inferior, las gotas serán mayores e, inversamente, cuanto más elevada sea la frecuencia utilizada, menor será el tamaño de las gotas y más suavemente se efectuará dicha transferencia.

Se ha descubierto que en una máquina convencional de soldadura por corriente alterna con el problema de cruce en cero y una frecuencia más baja, una nueva composición de un hilo con núcleo metálico proporciona una buena velocidad de deposición y no causa el efecto adverso de estabilidad del arco y transferencia de las gotas. El hilo con núcleo metálico de la presente invención es un hilo utilizado en el proceso de soldadura GMAW con corriente alterna, con un gas protector recomendado que comprende Ar y CO_{2} o una mezcla de los mismos. La combinación preferida de la mezcla de Ar y CO_{2} comprende un mínimo de 75% y un máximo de 95% de Ar.

El hilo de la presente invención presenta altas velocidades de deposición (aproximadamente 30-40% más elevado que en los electrodos de hilos macizos), altas velocidades de desplazamiento (aproximadamente 30-40% mayores que en los electrodos de hilos macizos) y está bien situado para soldadura semi-automática, automática y robótica con acero dulce. La composición química típica de metal de soldadura no diluido en tal hilo se muestra en la Tabla 1.

TABLA 1

	C	Mn	Si	P	Ni	S
75%	0,06-0,07	1,1-1,28	0,5-0,65	0,011	1,0	0,011
Ar/25%
CO_{2}
90%	0,06-0,07	1,1-1,35	0,5-0,70	0,011	1,0	0,010
Ar/10%
CO_{2}

Se contempla también en la presente invención que la composición química del metal de soldadura procedente del hilo-electrodo de la presente invención se ajusta a las normas ANSI/AWS A5.18-93 y ANSI/AWS A5.28-96. La composición respectiva del metal de soldadura procedente de los hilos-electrodo según las normas ANSI/AWS A5.18-93 se da en la fig. 6. La composición respectiva del metal de soldadura procedente de los hilos-electrodo según ANSI/AWS A5.28-96 se da en la fig. 7.

Según se representa en la fig. 4, el hilo de la presente invención comprende una cubierta 30 que encapsula un núcleo del hilo 32. El núcleo 32 está hecho usualmente con un polvo compactado y tiene una composición química previamente seleccionada. Para los fines de la presente invención, la composición del núcleo comprende una combinación de grafito y uno o más compuestos de potasio. Se contempla en la presente invención que el grafito y los compuestos de potasio pueden estar presentes en el núcleo homogéneamente o heterogéneamente en forma de racimos, hilos u otra configuración adecuada. Según la forma preferida de ejecución de la presente invención, se añadió aproximadamente 1% en peso de Ni a la composición expuesta en la Tabla 1. Dependiendo de una aplicación particular, el porcentaje de Ni en el conductor puede variar de entre aproximadamente 0% en peso y aproximadamente 4% en peso. El porcentaje total de la combinación en un compuesto, o compuestos, de grafito y potasio en la composición del hilo de soldadura no supera aproximadamente el 5% en peso, con un porcentaje total preferido del compuesto, o compuestos, de grafito y potasio de entre aproximadamente 0,3 y aproximadamente 5,0%. Se ha establecido que la adición de la combinación de grafito y uno o más compuestos de potasio aumenta espectacularmente la estabilidad del arco en el proceso de soldadura de polaridad directa. En particular, la adición del compuesto de potasio preferido, tal como potasio-manganeso-titanato (K_{2}MnTiO_{4}) ha contribuido al efecto descrito de estabilizar el arco en el proceso de soldadura por corriente alterna, particularmente ventajoso. Las cantidades más efectivas para la estabilización del arco de la composición del núcleo respecto al compuesto preferido de potasio K_{2}MnTiO_{4} y grafito fue la combinación
seleccionada en la proporción aproximada de 0,3 y 5,0% en peso. Es importante tener en cuenta que resulta desventajoso utilizar sulfato potásico K_{2}SO_{4} en la presente composición, ya que la presencia de azufre es causa de una figuración a gran escala y una desestabilización del arco.

En otra forma de ejecución de la presente invención, el porcentaje de grafito en la combinación se redujo en aproximadamente un 30% y se aumentó el porcentaje de titanato en la combinación en aproximadamente un 30% para mantener la resistencia a la tracción d el hilo en aproximadamente 612 MPa y mantener las mismas cualidades ventajosas del arco de soldadura.

Un diámetro particularmente ventajoso del hilo-electrodo de la composición descrita, utilizado en el proceso de soldadura GMAW con corriente alterna fue de aproximadamente 2,4 mm que puede utilizarse igualmente con las fuentes de energía eléctrica disponibles habitualmente. Para tal diámetro de hilo se utilizó una máquina soldadora de 1000 A, corriente alterna, con una forma de onda con un EN pico de aproximadamente 850-900 A. Un diámetro mayor del hilo podría haberse producido y utilizado en la forma descrita, pero tal proceso de soldadura requeriría una mayor fuente de energía eléctrica. Así por ejemplo, un conductor de un diámetro de 3,17 mm tiene que trabajar con una máquina de soldar de 1300 A/120 Hz para funcionar con la misma eficacia a una velocidad de deposición similar a un hilo de 2,4 mm. Un hilo de 3,97 mm trabajará con una fuente de energía de aproximadamente 1750 A/160-180 Hz para mantener la eficacia.

El procedimiento de fabricación del hilo con núcleo metálico de la presente invención implica una serie de etapas en las cuales se alimenta una banda (o un material de cubierta) a través de las matrices de conformación que curvan la banda y le dan una forma adecuada para que pueda después ser llenada con ingredientes de la composición del núcleo. Usualmente, la forma es la de una U. La cubierta configurada se llena a continuación con la composición del núcleo, que, según la presente invención, comprende hasta 1% en peso de Ni y una combinación de grafito y uno o más compuestos de potasio hasta 5% en peso. La presente invención contempla que el porcentaje de Ni sea de aproximadamente 0% en peso a aproximadamente 4% en peso. Como se ha descrito más arriba, el compuesto preferido de potasio es titanato de potasio-manganeso (K_{2}-MnTiO_{4}) en un total combinado (con grafito) seleccionado en el intervalo de entre aproximadamente 0,3% y aproximadamente 5,0% en peso. El hilo se desplaza a continuación a través de las matrices de cierre que lo cierran dándole una forma tubular, haciendo que la cubierta cubra el núcleo, formando un hilo con núcleo metálico y con una costura 34, tal como se aprecia en la fig. 4. La composición del núcleo comprende, en general, ingredientes en polvo que son alimentados al interior de la cubierta. Se compacta el polvo cuando se alimenta el conductor cerrado a través de matrices de embutir para reducir el diámetro del conductor a su tamaño final, comprimiéndose el núcleo.

Un aparato soldador para corriente alterna GMAW que utiliza la presente invención presenta una gran estabilidad de arco y mejora la calidad general de la soldadura. Un ejemplo ilustrativo del aparato soldador según la presente invención se muestra en la fig. 5. El aparato soldador comprende una fuente 50 eléctrica de corriente alterna, una pistola soldadura 10 con un electrodo 14 y un medio para alimentar el electrodo en la pistola soldadora. Un ejemplo del medio para alimentar el electrodo representado en la fig. 5 es un conductor del hilo 20 y un carrete de hilo 22. Debe entenderse, naturalmente, que cualquiera otra forma de alimentar el hilo-electrodo en la pistola soldadora entra dentro del ámbito y del espíritu de la presente invención. Se suministra un gas protector al proceso de soldadura por la tobera 12 de gas en la pistola soldadora. El electrodo 14 tiene una cubierta y un núcleo que tiene una composición que comprende una combinación de hasta 1% en peso de Ni, grafito y uno o más compuestos de potasio, no excediendo la combinación de grafito y compuestos de potasio en la composición del núcleo en aproximadamente un 5% en peso. La presente invención contempla que el porcentaje de Ni sea de aproximadamente 0% en peso a aproximadamente 4% en peso. El compuesto preferido de potasio es el de titanato de manganeso y potasio (K_{2}MnTiO_{4}), y la combinación preferida de compuestos de grafito y potasio se selecciona dentro de unos límites de aproximadamente 0,3% y aproximadamente 5,0%. Por lo que se refiere al proceso de soldadura por gas y arco metálico en el cual la pistola soldadora se acopla a un suministro eléctrico de corriente alterna, el gas protector preferido es una mezcla de Ar y CO_{2} dentro de las proporciones de 75% Ar/25%CO_{2} o 90% Ar/10% CO_{2}. El arco formado entre el hilo-electrodo de la presente invención y la pieza de trabajo (láminas 11 y 13 en la fig. 5) presenta una gran estabilidad, altas velocidades de deposición con un máximo de 18,12 kg por hora, salpicadura reducida del electrodo fundido y un alabeo reducido de la soldadura. El gas protector puede suministrarse en el proceso de la soldadura desde una fuente externa 17, según se muestra en la fig. 5.

Para formar una soldadura sobre una pieza de trabajo utilizando el aparato soldador con un nuevo hilo-electrodo con núcleo metálico según la presente invención, el procedimiento de soldadura utiliza un aparato soldador dotado de un medio para alimentar el hilo-electrodo y un medio para suministrar un gas protector al aparato. El medio para alimentar el hilo en el aparato soldador puede comprender un conductor del hilo y un carrete de hilo, o cualquier otra disposición adecuada para suministrar el hilo en el aparato con la suficiente rapidez para reemplazar la porción de hilo consumida durante el proceso de soldadura. Se prevé que los medios para alimentar el hilo en el aparato soldador pueden ser internos o bien estar situados fuera del aparato. El aparato soldador queda acoplado a una fuente de corriente alterna y el arco se forma entre el electrodo y la pieza de trabajo sobre la cual se va a formar la soldadura. El suministro del gas protector en el proceso de soldadura puede efectuarse desde una fuente externa de suministro del gas que alimente el gas a boquilla del aparato soldador.

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La alimentación del hilo-electrodo de la presenta invención en el aparato soldador implica proveer el hilo con una cubierta y un núcleo, que tiene una composición del núcleo con una combinación de grafito y uno o más compuestos de potasio que no superen aproximadamente el 5% en peso. Como hemos descrito anteriormente, el compuesto preferido de potasio es titanato de potasio-manganeso (K_{2}MnTiO_{4}) y la combinación preferida de los compuestos de grafito y potasio selecciona en el intervalo de aproximadamente 0,3% a aproximadamente 5,0% en peso. La mezcla preferida del gas protector es una mezcla de Ar y CO_{2} en las proporciones de 75% Ar/25% CO_{2} ó 90% Ar/10% CO_{2}. El proceso de soldadura descrito anteriormente se utiliza de preferencia en procedimientos de soldadura por arco metálico y gas y corriente alterna.

Claims

1. Un hilo para soldar por corriente alterna que comprende una cubierta que encapsula un núcleo con una composición del núcleo, caracterizado porque la composición del núcleo comprende una combinación de grafito y de un compuesto de potasio, no excediendo la combinación de grafito y el compuesto de potasio en la composición del núcleo de aproximadamente el 5% en peso.

2. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque el compuesto de potasio es K_{2}MnTiO_{4}.

3. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque la combinación de grafito y el compuesto de potasio en la composición del núcleo se selecciona en el intervalo de aproximadamente 0,3% a aproximadamente 5% en peso.

4. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque el diámetro del hilo no supera los 2,4 mm.

5. El hilo según la reivindicación 4, caracterizado porque la corriente alterna no supera los 1000 A (av) y la amplitud de un ciclo electrón negativo alcanza aproximadamente 850-900 A.

6. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque el diámetro del hilo es de aproximadamente 3,97 mm.

7. El hilo según la reivindicación 6, caracterizado porque la corriente alterna no excede los 1750 A (av) y la frecuencia es entre 160 y 180 Hz.

8. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque la composición comprende:

C Mn Si Ni P S 0,06-0,07 1,1-1,28 0,5-0,65 1,0 0,011 0,011 0,06-0,07 1,1-1,35 0,5-0,70 1,0 0,011 0,010

9. El hilo según la reivindicación 8, caracterizado porque tiene una resistencia a la tracción no superior a 612 MPa.

10. El hilo según la reivindicación 1, caracterizado porque la composición del núcleo comprende además un porcentaje de Ni seleccionado entre aproximadamente 0% en peso y aproximadamente 4% en peso.

11. Un aparato soldador por corriente alterna, que comprende: una pistola soldadora que tiene medios para alimentar un electrodo en el interior de la pistola soldadora;

caracterizado porque el electrodo comprende una cubierta que encapsula un núcleo que tiene una composición del núcleo, comprendiendo la composición del núcleo una combinación de grafito y un compuesto de potasio, no excediendo la combinación de grafito y el compuesto de potasio en la composición del núcleo de aproximadamente el 5% en peso; y

una fuente de energía eléctrica que suministra corriente eléctrica alterna al electrodo.

12. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, caracterizado porque comprende además una fuente de gas que suministra un gas protector al aparato soldador.

13. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, caracterizado porque el procedimiento de soldadura es el de soldadura por arco metálico y gas.

14. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, caracterizado porque el medio para alimentar el electrodo en la pistola soldadora comprende un elemento accionador del hilo y un carrete del hilo.

15. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, caracterizado porque el compuesto de potasio es K_{2}MnTiO_{4}.

16. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 15, en el que la combinación se selecciona entre los límites de aproximadamente 0,3% y aproximadamente 5,0%.

17. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 12, en el cual el gas protector comprende una mezcla de Ar y CO_{2}.

18. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, en el cual la corriente alterna no excede de 1000 A (av) y la amplitud de un ciclo electrón negativo alcanza aproximadamente 850-900 A.

19. El aparato soldador por corriente alterna según la reivindicación 11, en el cual el diámetro del conductor no supera aproximadamente 3,97 mm.

20. Un procedimiento de soldadura por corriente alterna que comprende:

disponer un aparato soldador por corriente alterna que tiene medios para alimentar un electrodo dentro del aparato soldador y medios para suministrar un gas protector al interior del aparato soldador;

acoplar el aparato soldador por corriente alterna a una fuente de corriente alterna y formar un arco;

alimentar el electrodo en el aparato soldador por corriente alterna, caracterizado porque el electrodo comprende una cubierta y un núcleo el cual tiene una composición que comprende una combinación de grafito y un compuesto de potasio, no excediendo la combinación de grafito y el compuesto de potasio en la composición del núcleo aproximadamente el 5% en peso; y

suministrar el gas protector al aparato soldador por corriente alterna para proteger el electrodo y el arco.

21. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el suministro del gas protector al aparato soldador por corriente alterna comprende proveer una fuente externa de gas.

22. Del procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el alimentar el electrodo en el aparato soldador por corriente alterna comprende proveer un medio para alimentar el electrodo que es externo respecto al aparato soldador.

23. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el suministro del gas protector comprende proveer una mezcla de Ar y CO_{2}.

24. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el procedimiento de soldadura es un procedimiento por arco metálico y gas.

25. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el compuesto de potasio es K_{2}MnTiO_{4}.

26. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 25, caracterizado porque la combinación se selecciona en el intervalo de aproximadamente 0,3% y aproximadamente 5,0%.

27. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque la corriente alterna no excede de 1000 A y en el cual la amplitud de una parte negativa del electrodo en el ciclo llega a aproximadamente 850-900 A.

28. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el electrodo comprende un porcentaje de Ni seleccionado en el intervalo de aproximadamente 0% en peso a aproximadamente 4% en peso.

29. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el electrodo comprende hasta 1% en peso de Ni y exhibe una resistencia a la tracción de máxima de 612 MPa.

30. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, caracterizado porque el diámetro del electrodo no excede de 2,4 mm.

31. El procedimiento de soldadura según la reivindicación 20, en el que el diámetro del hilo no excede de
3,97 mm.