ES2214109B1 - Dispositivo de avance variable para motor de explosion. - Google Patents
Dispositivo de avance variable para motor de explosion.Info
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- F02P5/1555—Analogue data processing by determination of elapsed angle with reference to a particular point on the motor axle, dependent on specific conditions using a continuous control, dependent on speed
Abstract
Dispositivo de avance variable para motor de explosión que comprende al menos dos sensores magnéticos de efecto Hall y un circuito analógico asociado, dispuestos de forma que determinan una posición de encendido de la chispa en la bujía cercana al punto muerto superior (P.M.S.) del pistón en el cilindro y una posición de encendido de la chispa en un ángulo avanzado ({al}{sub,MAX}), con el fin de que el avance de la chispa de ignición se realice en esta franja definida preferentemente y sea el más adecuado al arranque del motor y a las revoluciones de funcionamiento del mismo. Dichos sensores magnéticos Hall están relacionados con una electrónica de control que está alimentada desde una toma de corriente de una bobina inducida en el seno del magneto alternador, o dinamo, a través de una etapa de caída de tensión y una etapa de manejo de la señal, conectado con un tiristor de disparo de la chispa. El retardo variable del avance del encendido según la velocidad de giro del motor se lleva acabocon un condensador de descarga conectado a una conexión de salida del discriminador de señal relacionada con la puerta de control del tiristor y conectado a masa. Todo el circuito de avance variable está constituido por elementos pasivos siendo aplicable a motores de explosión sin aporte de energía externa, tal como una batería o análogo.
Description
Dispositivo de avance variable para motor de
explosión.
La presente solicitud de Patente de Invención
tiene por objeto el registro de un dispositivo de avance variable
para motor de explosión que incorpora notables innovaciones y
ventajas frente a los actuales sistemas de encendido para motores
de combustión interna a explosión pilotada por chispa de bujía
especialmente para aquellos motores de arranque sin una fuente de
energía eléctrica externa.
Más concretamente se trata de un circuito
electrónico de avance variable adecuado para motores de dos y
cuatro tiempos. El circuito comprende un mínimo de dos sensores
magnéticos de efecto hall y un circuito analógico asociado,
dispuestos de forma que determinan como mínimo dos posiciones de
disparo de la chispa de ignición de la mezcla aire combustible,
una posición avanzada pero cercana al punto muerto superior del
pistón en el cilindro y otra posición avanzada un cierto ángulo
mayor que el anterior, con el fin de que el avance de la chispa de
ignición se realice en esta franja definida y sea el más adecuado
al arranque del motor y a las revoluciones de funcionamiento del
mismo.
Actualmente existen soluciones eficientes para el
arranque de motores de dos y cuatro tiempos utilizando centralitas
electrónicas y digitales con un suministro de energía eléctrica
desde una batería externa. En el caso de que el arranque del motor
sea por medio mecánico, tal como un arranque por pedal o por cable,
sin asistencia de energía eléctrica externa, se exige que el
circuito esté constituido por componentes pasivos, alimentados
simplemente con la energía generada en las primeras vueltas del
magneto alternador a volante o dinamo. Esta solución es utilizada en
aplicaciones de motores pequeños y medianos donde el peso de una
batería es considerable y no se puede abordar. La solución para este
circuito más extendida consiste en el uso de una bobina de
excitación o "pick-up" introducida en el
interior del magneto alternador que determina un avance fijo del
encendido de la chispa respecto al ciclo de funcionamiento. Dicho
avance del disparo de la chispa de ignición está calculado en un
punto angular intermedio entre el punto muerto superior y un avance
anticipado máximo que permite un par adecuado al arranque del
motor. Si el punto determinado para la producción de la chispa
está próximo al punto muerto superior se obtiene una gran
facilidad de arranque del motor, sin embargo el motor ofrece una
baja respuesta en el par durante el régimen bajo y medio. A su
vez, si el punto muerto está dispuesto con un avance pronunciado,
el motor presenta un par generoso en bajo y medio régimen de
revoluciones y presenta dificultades para el arranque del motor,
produciéndose, además, la conocida "coz". Dicho efecto
denominado "coz" consiste en el rebote del movimiento del
pistón cuando el motor se intenta arrancar por un mecanismo de
palanca, tal como es usado en motocicletas de arranque por pedal,
provocando el retroceso de dicha palanca de forma violenta. Aparte
del mecanismo de la "pick-up" del magneto
alternador, el circuito de encendido de tipo capacitivo comprende
una bobina de inducción en el seno del magneto alternador conectado
en serie con un rectificador de onda, un condensador de carga y una
bobina transformadora de alta tensión. Paralelo a la bobina y al
condensador existe un tiristor controlado por la mencionada
"pick-up". Al activarse la
"pick-up" se activa la puerta de control del
tiristor y deja que el condensador descargue su corriente almacenada
a través de la bobina transformadora de alta tensión, la cual está
conectada con la bujía, produciéndose la chispa.
El dispositivo de avance variable para motor de
explosión de nueva invención comprende un medio de crear un régimen
variable del avance del encendido de la chispa que provoca la
combustión de la mezcla de combustible en los cilindros del motor
respecto al momento de máxima compresión o punto muerto superior.
Dicho circuito está especialmente adecuado al funcionamiento en
aplicaciones de motor de explosión que no presentan una fuente de
alimentación eléctrica externa, tal como una batería, sino que la
energía de funcionamiento se obtiene directamente del magneto
alternador.
A fin de obtener un rendimiento adecuado de un
moderno motor de explosión es beneficioso que el momento en que se
produce la chispa de ignición del combustible se adapte a la
situación momentánea del régimen de giro. Se pueden distinguir tres
fases de variación del avance del encendido o momento en que
provoca la chispa en el seno del cilindro con respecto a su
movimiento alternativo.
En un primer momento, para arrancar el motor es
ventajoso que la chispa se produzca en un punto anterior y próximo
al punto muerto superior ya que la energía de una esporádica
explosión impulsa con mas aprovechamiento dicho pistón con lo que
facilita el giro del eje del motor y una posible segunda explosión
consecutiva.
Una vez conseguido un régimen \Omega_{estable}
mínimo de giro estable, el ciclo del motor requiere que la chispa
se produzca en un momento más avanzado al punto muerto superior con
lo que el encendido debe adelantarse respecto al punto muerto
superior. Este avance corresponde a un ángulo de avance máximo
\alpha_{MAX}. A medida que avanza el régimen de revoluciones el
motor necesita que el avance del encendido se reduzca y se
aproxime nuevamente de forma progresiva al punto muerto superior
del ciclo, sin sobrepasarlo preferentemente.
La nueva invención comprende como base un
circuito de encendido capacitivo, constituido por una bobina de
inducido conectada en serie con el rectificador de onda, el
condensador de carga y la bobina transformadora de alta tensión
conectada con la bujía para la chispa. Sin embargo en el pilotaje
del tiristor reside su novedad. El circuito de control se compone
de una etapa de conmutación de tensión donde se discrimina la
tensión de alimentación a las células Hall y otra etapa de control
de las señales de salida de las células Hall, donde se discrimina
la señal de disparo final.
La "pick-up" está sustituida
por un circuito que comprende dos o más sensores magnéticos de
efecto Hall. Estos sensores están dispuestos en el seno del magneto
alternador del motor de forma que un primer sensor está avanzado el
ángulo máximo \alpha_{MAX} respecto al punto muerto superior
(P.M.S.) y un segundo sensor está próximo al ángulo del ciclo del
motor correspondiente a dicho punto muerto superior, según el
sentido de giro del motor, estableciendo un margen o amplitud en el
que es variable el avance del encendido. Con los sensores
mencionados el circuito es capaz de establecer el avance de
encendido adecuado a la situación del motor entre ambos de forma
adecuada. Tal como se ha comentado el número de sensores puede ser
mayor de dos, con el fin de determinar puntos específicos en los
que el avance tiene que presentar un comportamiento singular.
En un primer momento, durante la operación de
arranque del motor, es necesario que el encendido se produzca en un
punto próximo y anterior al punto muerto superior (P.M.S.). Esta
premisa corresponde a que el sensor Hall que debe activar la chispa
es el segundo sensor según el sentido de giro estándar del motor.
Para ello la alimentación que reciben los sensores Hall desde el
bobinado del magneto alternador es discriminada con unos elementos
que provocan una caída de tensión variable para cada uno. Dado que
el motor presenta poca velocidad de giro la tensión a la que se
someten los dos sensores Hall es pequeña. Tal como se ha comentado,
en serie con ambos sensores Hall existen unos elementos que
provocan una caída de tensión no lineal, siendo la caída de tensión
en el primer sensor Hall mucho mayor que en el segundo sensor o
subsecuentes. De esta forma el segundo sensor Hall está activo y
hábil para disparar la chispa del motor mucho antes que el primer
sensor Hall, dado que recibe una tensión suficiente para su
funcionamiento mientras que el primer sensor Hall no recibe
tensión suficiente para su funcionamiento. Este segundo sensor
Hall es el que está dispuesto en un ángulo próximo al punto muerto
superior (P.M.S.).
Una vez el régimen del motor empieza a ser
estable (\Omega_{estable}) la tensión de alimentación de los
sensores Hall se eleva sensiblemente, permitiendo que el primer
sensor Hall pueda funcionar. A partir de este momento,
correspondiente con un régimen que asegura la estabilidad de la
repetición del ciclo, se requiere que el avance del encendido sea
máximo (\alpha_{MAX}). Como el primer sensor Hall ya es hábil, al
tener alimentación suficiente, es el que determina cuando se genera
la chispa, de forma anticipada al punto muerto superior
(P.M.S.).
Los sensores Hall están conectados con la puerta
de control del tiristor para su disparo. Esta conexión puede
realizarse de diversas formas a través de la electrónica de
control (Discriminador). En efecto, independientemente de que sensor
Hall es el que inicia el primer disparo, se activa la puerta de
control del tiristor para la descarga del condensador de carga a
través de la bobina transformadora de alta tensión.
El voltaje de alimentación de los sensores Hall y
que activa la puerta del tiristor se obtiene del bobinado del
magneto alternador. De esta forma en cuanto hay una cierta
velocidad de giro en el motor se genera toda la energía necesaria en
el circuito de encendido. Los sensores Hall tienen requerimientos
energéticos mínimos.
Tal como se ha mencionado los sensores Hall están
alimentados de forma discriminada, con el objeto de obtener una
caída de tensión diferente en cada uno. Esta discriminación
permite que en el momento del arranque el segundo sensor Hall sea
el operativo y que el primer sensor Hall esté inhábil. Es decir el
voltaje extraído de la derivación de la bobina del magneto
alternador provoca una corriente eléctrica suficiente para la
operatividad de dicho segundo sensor Hall, pero sin embargo no es
suficiente para la operatividad del primer sensor Hall. Además dicha
caída de tensión no debe ser lineal preferentemente, ya que
aumentaría su valor con el incremento de revoluciones del motor
durante su funcionamiento normal, suceso no deseado.
Como ejemplo práctico, dicha caída de tensión
puede estar producida por un conjunto de elementos semiconductores
o diodos. Los diodos presentan de forma típica resistencias no
lineales con características sensiblemente planas. Es decir, para
un margen de tensiones mantiene una caída de tensión aproximadamente
constante. Dichos diodos utilizados en el elemento de
discriminación están dispuestos preferentemente en serie con los
sensores Hall según el orden en que se desea que sean activos al
aumentar la tensión de alimentación proveniente del bobinado
durante el arranque del motor. Así el primer sensor Hall presenta
en serie uno o varios diodos que provocan una caída sensiblemente
mayor que el sensor Hall dispuesto con un ángulo de avance
sensiblemente menor. Estos elementos semiconductores constitutivos
de la etapa de caída de tensión pueden conformar una malla mixta
común a todos los sensores Hall e incluir medios de protección
contra picos de tensión, tales como diodos Zener.
Tal como se ha mencionado antes, parte de la
solución buscada consistía en que, una vez puesto el motor en
funcionamiento estable, el avance del encendido o momento de la
chispa pudiera ser variable. En efecto, para ello se ha previsto la
utilización de un condensador interpuesto entre el circuito de
control relacionado con los sensores Hall y la puerta del
tiristor. Este condensador está unido a masa, de forma que durante
el funcionamiento del motor, genera un retardo en la activación de
dicha puerta del tiristor, que varia con la velocidad con que se
generan las señales de disparo por parte del primer sensor
magnético. Este retardo, de duración constante, representa un
incremento de la posición del pistón hacia el punto muerto superior
del motor cuando se activa la puerta del tiristor y se produce la
chispa de ignición.
En efecto con pequeñas variaciones en la
constitución general del circuito del dispositivo se obtienen
diversas curvas características de funcionamiento adaptables a la
aplicación del motor sobre el que se adapta.
En una primera solución (figura n° 6) la curva
presenta un primer avance de disparo con un punto cercano al P.M.S.
que una vez alcanza un régimen de vueltas estable pasa a presentar
un avance sensiblemente mayor. Posteriormente, a medida que aumenta
el régimen de giro el condensador de retardo efectúa una reducción
de respuesta paulatina aproximándose al P.M.S. sin rebasarlo. Para
ello se escoge el valor de capacidad del condensador adecuado para
que el avance se reduzca al P.M.S. a regímenes superiores al
régimen máximo del motor.
En una segunda solución (figura n° 7) es
interesante obtener una variación del retardo importante,
reduciéndose el avance muy rápidamente con el aumento del régimen
estable del motor, e incluso sobrepasando el P.M.S. y efectuando la
chispa de ignición cuando el pistón ya lo ha sobrepasado. Esto se
consigue con un condensador que ejerce un retardo acusado en la
activación de la puerta del tiristor.
En una tercera solución (figura n° 8) se obtiene
que una vez obtenido un régimen estable de giro del motor el avance
varíe muy poco o no varíe. Para ello se utiliza un condensador que
ejerce poco retardo o en una alternativa no se utiliza condensador
sino que la señal producida en el discriminador es enviada
directamente a la puerta de gobierno del tiristor.
En una cuarta solución (figura n° 9) se obtiene
una curva de variación del avance escalonado respecto al régimen de
giro con una primera franja posterior al punto de régimen estable
que presenta un avance constante. Una segunda franja en la que el
avance es variable disminuyendo de forma progresiva y un tercer
tramo en donde el avance vuelve a ser constante respecto al régimen
de giro. Este efecto se consigue con la utilización de varios
sensores Hall conectados con el discriminador en posiciones
angulares concretas y con alimentaciones discriminadas estudiadas.
Los sensores Hall definen los puntos de inflexión de la curva de
avance o frontera entre etapas de la misma.
En una quinta solución (figura n° 10) se obtiene
una sección de la rampa de reducción del avance a un valor
determinado, de forma que una vez alcanzado el régimen de giro
estable que define el avance máximo este se reduce paulatinamente
con el aumento de giro del motor hasta que se alcanza un valor
determinado en el que dicho avance queda establecido como fijo
para regímenes de giro superiores. Este efecto puede ser ventajoso
en el caso de que se desee no sobrepasar el P.M.S. con un avance
determinado. Para ello el discriminador presenta una salida de señal
alternativa proveniente de un sensor Hall intermedio de corte,
dispuesto entre los sensores primero y último de la escala según el
ángulo en el que se desea la inflexión de la curva. Esta salida
está relacionada directamente con la puerta del tiristor o a través
de un condensador de recarga con un valor de retraso menor. Por
ejemplo, dicho sensor de corte puede ser el sensor Hall próximo al
P.M.S. utilizado para arrancar el motor.
No se descarta que el discriminador de gobierno
para el manejo de las señales obtenidas en los sensores Hall pueda
comprender sistemas de inhibición de las señales de un sensor por
parte de otro para obtener efectos de rampas de avance escalonadas
o variables a lo largo del margen de regímenes de giro estables del
motor.
Este efecto se obtiene mediante una etapa de
salida separada de las señales de disparo generado en los sensores
Hall. En efecto, hasta ahora se ha considerado que la señal
correcta para el disparo de la puerta del tiristor es la primera
señal hábil producida por la escala de los sensores Hall
existentes, en número igual o superior a dos. Sin embargo, la
existencia de un circuito de retardo constituido por el condensador
de carga puede hacer posible que el disparo real retrasado por éste
se produzca con un ángulo de avance posterior al que presenta un
sensor posterior según el giro del motor. Este funcionamiento es el
planteado en la anteriormente mencionada cuarta solución y que se
corrige con el uso de salidas separadas para los diversos
sensores.
La utilización de los sensores Hall permite una
construcción más sencilla del magneto alternador, ya que dichos
sensores son de tamaño muy reducido. Además los sensores presentan
una fiabilidad elevada de funcionamiento lo que conlleva una mayor
suavidad de régimen y menores problemas de funcionamiento.
El circuito de nueva invención permite un
arranque más suave y fácil. Además dependiendo de la aplicación, el
motor presenta una respuesta más adecuada en todo el espectro de
funcionamiento desde revoluciones bajas a altas, dado que el
encendido se produce en el momento adecuado con las condiciones de
giro del ciclo.
Para completar la descripción que seguidamente se
va a realizar y con objeto de ayudar a una mejor comprensión de sus
características, se acompaña a la presente memoria descriptiva, de
un juego de figuras, de forma ilustrativa y no limitativa, donde
se representan los detalles más significativos de la invención.
Figura 1. Muestra un esquema general del circuito
del dispositivo de nueva invención.
Figura 2. Muestra una representación gráfica del
funcionamiento del circuito con la traslación de los ángulos
efectivos de avance a una gráfica avance-régimen de
giro y a su vez a una segunda gráfica caída de
tensión-régimen en el que se relacionan las
tensiones de activación de los sensores Hall.
Figura 3. Muestra un esquema de un ejemplo del
discriminador electrónico de tensión para los sensores Hall.
Figura 4. Muestra un esquema de un segundo
ejemplo del discriminador electrónico de tensión para los sensores
Hall.
Figura 5. Muestra un esquema de un ejemplo del
discriminador electrónico de señales obtenidas en los sensores
Hall.
Figura 6. Muestra un diagrama de evolución del
avance respecto al régimen de giro con una pendiente progresiva de
reducción del avance.
Figura 7. Muestra un diagrama de evolución del
avance respecto al régimen de giro con una pendiente
sobredimensionada de reducción del avance.
Figura 8. Muestra un diagrama de evolución del
avance respecto al régimen de giro con una pendiente escasa o nula
de reducción del avance.
Figura 9. Muestra una diagrama de evolución del
avance respecto al régimen de giro con una pendiente escalonada del
avance.
Figura 10. Muestra un diagrama de evolución del
avance respecto al régimen de giro con una pendiente limitada de
reducción del avance.
A la vista de las comentadas figuras y de acuerdo
con la numeración adoptada, se puede observar en las mismas una
realización preferente aunque no limitativa de la invención, la
cual comprende unas tomas (1, 2 y 3) de corriente del bobinado (4)
del magneto alternador, presentando una conexión a la toma (1) de
corriente del condensador (5) de carga a través de un diodo (6)
rectificador, estando, a su vez, dicho condensador (5) relacionado
con el devanado primario de una bobina (7) de transformación a alta
tensión, cerrando el circuito conectado con la toma (3). Dicha
bobina (7) de alta tensión presenta conectado a los terminales del
devanado secundario una bujía (8) de formación de chispa en el seno
del cilindro del motor. En paralelo con el condensador (5) de
carga y el devanado primario de la bobina (7) de alta tensión
existe un tiristor (9), conectado por su ánodo y su cátodo. A su
vez una segunda toma (2) de corriente del bobinado está conectada
con un circuito (10) regulador de tensión y encargado a su vez de
conmutar electrónicamente la tensión de alimentación de al menos,
dos sensores (14, 15 y 16) Hall relacionados físicamente con el
eje del motor, tal como en el interior del magneto alternador, por
ejemplo. El primer sensor (15) Hall se encuentra dispuesto en el
interior del magneto alternador en un punto de activación por un
actuador magnético conformando un ángulo \alpha_{MAX} máximo de
avance. A su vez un segundo sensor (14) Hall se encuentra dispuesto
en un ángulo próximo al punto muerto superior P.M.S. En una
alternativa de realización pueden existir una serie de sensores
(16) Hall adicionales dispuestos entre ambos sensores (14 y 15)
Hall extremos. El discriminador electrónico de tensión (10)
comprende una etapa (11) de caída de tensión, constituida por una
red de componentes semiconductores o análogos conformando para cada
sensor (14, 15 y 16) Hall un valor de caída de tensión o tensión
mínima de accionamiento en incremento desde el sensor Hall (14) al
sensor Hall (15).
Las salidas de señal de los sensores (14, 15 y
16) están conectadas a un circuito discriminador electrónico de
salidas (12) que se encarga de ordenar y adecuar las salidas (13)
de regulación del ángulo o avance de disparo del tiristor (9). Las
salidas (13) del discriminador de salidas (12) pueden ser de dos
tipos simultáneamente, una conexión a través de un módulo (18) de
retardo previo a un circuito de gobierno (17) de la puerta del
tiristor (9) o una conexión directamente conectada con dicho
circuito de gobierno (17) del tiristor (9) puenteando el citado
módulo (18) de retardo.
El módulo (18) de retardo está constituido,
preferentemente, por un condensador conectado entre el circuito
(17) de gobierno de la puerta de tiristor (9) y la masa. El número
de conexiones (13) puede ser variable según las fases o pasos que
se desea dar a la curva de avance respecto al régimen de giro del
motor. Existe la posibilidad de tener más de un retardo para cada
una de las señales de salida de los sensores Hall (14, 15 y 16)
para lo cual se incorporarán tantos circuitos de retardo (18)
asociados a salidas (13) del discriminador de salidas (12) como se
desee.
Claims (7)
1. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, del tipo que comprende un circuito de encendido
capacitivo gobernado por tiristor (9) para provocar una chispa en
la bujía (8) o bujías del motor, caracterizado porque
comprende al menos dos sensores (14, 15 y 16) magnéticos de tipo
Hall para el disparo de la puerta del citado tiristor (9); y
porque los sensores (14, 15 y 16) magnéticos están relacionados
físicamente con el eje de giro del motor, en el interior del
magneto alternador o análogo, conformando una franja que comprende
un ángulo máximo (\alpha_{MAX}) de avance y un ángulo aproximado
al punto muerto superior (P.M.S.); y porque comprende un
discriminador electrónico de tensión (10) de manejo de dichos
sensores Hall operativamente apto para ejercer sobre cada sensor
(14, 15 y 16) Hall una caída de tensión no lineal y/o inhibición
dependiendo del régimen de giro del motor; y porque el
discriminador electrónico (12) presenta al menos una conexión (13)
de salida de señal relacionada con un circuito (17) de gobierno
del tiristor (9).
2. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con la reivindicación. 1,
caracterizado porque el discriminador de tensión (10)
comprende varias etapas (11) de caída de tensión de alimentación de
los sensores (14, 15 y 16) Hall; y porque dichas etapas (11)
comprenden una alimentación de cada uno de los sensores (14, 15 y
16) diferenciada estando aumentada dicha caída de tensión
correspondiente en un valor incremental según el ángulo de avance en
que están dispuestos dichos sensores (14, 15 y 16) respecto al
punto muerto superior (P.M.S.) del motor; y porque las etapas (11)
presentan un circuito de caída de tensión conectado con el primer
sensor (15) con una mayor resistencia que el circuito de caída de
tensión conectado con el último sensor (14), operativamente aptos
para inhabilitar el primer sensor (15) Hall por insuficiencia de
energía a muy bajo régimen de giro del motor hasta un régimen
\Omega_{estable} de funcionamiento continuado.
3. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con las reivindicaciones 1 y 2,
caracterizado porque el circuito de caída de tensión para
los sensores (14, 15 y 16) Hall existentes en las etapas (11) no
son lineales.
4. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con la reivindicación 1,
caracterizado porque comprende un discriminador electrónico
(12) de manejo de las señales de salida de los sensores (14, 15 y
16) Hall, con al menos una conexión (13) de salida relacionada con
el circuito (17) de gobierno del tiristor (9); y porque dicho
discriminador (12) comprende medios de conjunción y/o inhibición
de las señales producidas por los sensores (14, 15 y 16) Hall;
5. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con la reivindicación 1,
caracterizado porque comprende un módulo (18) de retardo
del disparo relacionado con al menos una de las conexiones (13) del
discriminador electrónico de salidas (12) y con el circuito (17) de
gobierno de la puerta del tiristor (9), operativamente apto para
producir un decalaje variable del avance respecto al régimen de
giro del motor; y porque el módulo (18) comprende un condensador
conectado con una conexión (13) de salida del discriminador
electrónico de salidas (12), operativamente apto para producir el
citado retardo del disparo de la puerta del tiristor (9) a través
del circuito (17) de gobierno, siendo dicho retardo constante en
el tiempo y variable respecto al periodo del ciclo motor que
conforma una reducción creciente del avance determinado por la
señal de los sensores (14, 15 y 16) Hall.
6. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con las reivindicaciones 1, 4 y 5,
caracterizado porque comprende al menos una conexión (13)
de salida del discriminador electrónico de señales (12) relacionada
directamente con el circuito (17) de gobierno del tiristor (9) para
el disparo directo de dicho tiristor (9) anticipado al retraso
producido por un módulo (18) de retraso conectado a otra conexión
(13) de salida del discriminador (12), operativamente apto para su
puenteo; y porque la señal de disparo en la conexión (13) de salida
está relacionada a través del discriminador de señales (12) con el
sensor (14), operativamente apto para limitar la reducción del
avance a un valor cercano al P.M.S. a partir de un régimen de giro
del motor determinado; y porque la señal de disparo en la conexión
(13) de salida está relacionada a través del discriminador de
señales (12) con al menos un sensor (16) intermedio entre los
sensores extremos (14 y 15), operativamente apto para limitar o
alterar la pendiente de reducción del avance a partir de un
régimen de giro del motor determinado.
7. Dispositivo de avance variable para motor de
explosión, de conformidad con la reivindicación 1,
caracterizado porque los sensores (14, 15 y 16) magnéticos
Hall están dispuestos en el interior de un magneto alternador y
relacionado con un actuador magnético que es susceptible de activar
primero el sensor (15) magnético Hall y posteriormente el sensor
(14) magnético Hall durante el ciclo de funcionamiento, según el
giro estándar del motor.
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