ES2200961T3 - Sistema de control ambiental por ciclo de aire dotado de un subsistema por ciclo de liquido. - Google Patents
Sistema de control ambiental por ciclo de aire dotado de un subsistema por ciclo de liquido.Info
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Abstract
Un método para acondicionar aire comprimido que contiene vapor de agua para el suministro como aire acondicionado, que comprende los pasos de: proporcionar un subsistema por ciclo de aire que comprende un primer intercambiador de calor para recibir el aire comprimido que contiene vapor de agua, un recalentador situado corriente abajo de dicho primer intercambiador de calor de tal forma que dicho recalentador recibe el aire comprimido que contiene vapor de agua y puede recalentar aire deshumedecido, una primera turbina situada corriente abajo de dicho recalentador para condensar el aire comprimido que contiene vapor de agua, un segundo intercambiador de calor situado corriente abajo de dicha primera turbina en el que el aire comprimido que contiene vapor de agua es condensado adicionalmente para formar el aire deshumedecido que es comunicado al recalentador, y una segunda turbina situada corriente abajo de dicho segundo intercambiador de calor, en que la segunda turbina expande el aire deshumedecido; y situar un subsistema por ciclo de líquido en una relación de intercambio de calor con dicho subsistema por ciclo de aire, produciéndose dicha relación de intercambio de calor en dicho segundo intercambiador de calor de tal forma que dicho subsistema por ciclo de aire puede recuperar energía térmica desde dicho subsistema por ciclo de líquido.
Description
Sistema de control ambiental por ciclo de aire
dotado de un subsistema por ciclo de líquido.
La presente invención se refiere en general a
sistemas de control ambiental y a sistemas de refrigeración por
ciclo de aire. Más específicamente, la presente invención se refiere
a un sistema de refrigeración por ciclo de aire mejorado y a un
método mejorado para acondicionar aire comprimido que contiene vapor
de agua y recuperar energía desaprovechada desde una carga líquida,
al tiempo que se reduce el tamaño del sistema y el consumo de aire
sangrado, y se mejora la eficiencia de retirada de agua.
Los sistemas de refrigeración por ciclo de aire
se usan para proporcionar un suministro de aire acondicionado a un
recinto cerrado, tal como una cabina de avión. En el pasado, los
sistemas de refrigeración por ciclo de aire han utilizado un sistema
de refrigeración por ciclo de aire-aire con un
circuito integrado de líquido. Pero el circuito de líquido ha tenido
principalmente como fin refrigerar sistemas de radar u otros
sistemas de aviónica, no enfriar el aire a acondicionar. En tales
sistemas, un flujo de aire sangrado es tomado de una etapa de
presión intermedia o alta dentro de un motor a reacción con etapas
de compresión múltiple. El aire sangrado ha sido habitualmente
pre-enfriado dentro de un intercambiador de calor
primario, en que el calor es rechazado hacia aire forzado (del
inglés "RAM air"), y luego es hecho fluir a un
compresor. Tras la compresión, el aire ha sido encaminado a través
de un segundo intercambiador de calor. A continuación, el aire es
hecho fluir típicamente hacia un intercambiador de calor de
recalentamiento aire-aire y luego a un
intercambiador de calor de condensación aire-aire.
El vapor de agua condensado es extraído por un extractor de agua, y
luego encaminado y evaporado en el segundo intercambiador de calor.
Aire deshumedecido se mueve desde el segundo intercambiador de calor
hacia el recalentador y a una turbina. Aire expandido procedente de
la turbina fluye a través del condensador en calidad de medio
refrigerante. Cuando el flujo de aire procedente del condensador
pasa a través de un intercambiador de calor
líquido-aire, un líquido relativamente más caliente
procedente de un circuito de líquido es enfriado y luego usado para
refrigerar sistemas de aviónica. Después de que el flujo de aire
pasa a través del intercambiador de calor
líquido-aire, el flujo se convierte en el suministro
a la cabina.
Aunque proporciona ventajas, el sistema de
refrigeración por ciclo de aire convencional anterior con un
circuito de líquido ha presentado también desventajas. Por ejemplo,
la carga líquida es típicamente rechazada de forma directa hacia el
aire refrigerante a suministrar. Cuando la carga líquida es alta,
habitualmente calienta el aire más allá de la temperatura deseada
del aire a suministrar. Esto significa que el sistema de
refrigeración por ciclo de aire tiene que aumentar de tamaño para
acomodar la carga. La necesidad tanto de un condensador como de un
recalentador añade volumen al sistema. Por supuesto, con menos
componentes, puede conseguirse mayor capacidad de refrigeración con
una cantidad dada de espacio. Si el sistema de refrigeración por
ciclo de aire se usa como actualización, un tamaño más voluminoso
del sistema significa menos oportunidades de que el sistema de
refrigeración por ciclo de aire se ajuste a diferentes espacios
donde hay que realizar la actualización.
En un ejemplo específico de un sistema por ciclo
de aire con un circuito de refrigeración de líquido, la patente de
los EE.UU. nº 4.430.867 mueve aire sangrado comprimido a un
condensador de líquido/aire. Desde el condensador de líquido/aire,
el aire se mueve a través de un colector de agua y luego
directamente hacia una turbina. De acuerdo con ello, el aire
dirigido a la turbina no ha sido recalentado. Desde la turbina, aire
expandido pasa a través de un primer intercambiador de disipación de
calor líquido/aire y luego a una cabina. En el circuito de líquido,
un líquido calentado se mueve desde el condensador líquido/aire para
uso en la fusión de hielo en la cara situada corriente arriba del
primer intercambiador de disipación de calor líquido/aire. El
líquido se mueve entonces a través de un segundo intercambiador de
disipación de calor líquido/aire dentro de una cabina y de vuelta al
condensador líquido/aire. De acuerdo con ello, el líquido procedente
de una carga líquida (es decir, el segundo intercambiador de
disipación de calor líquido/aire) está siendo usado para condensar y
retirar agua en la entrada de la turbina. Lo que evidentemente no se
ha tratado, al menos explícitamente, es el problema de recuperar
calor rechazado por el circuito de líquido.
La patente de los EE.UU. nº 5.906.111 está cedida
al mismo cesionario que la presente invención y proporciona un
subsistema por ciclo de aire y un subsistema por ciclo de líquido.
El ciclo de aire proporciona aire comprimido a un condensador
líquido-aire y luego a un extractor de agua. Aire
deshumedecido procedente del extractor de agua se mueve a un
recalentador líquido-aire, a una turbina, y luego a
unos intercambiadores de calor líquido-aire primero
y segundo. El aire procedente del segundo intercambiador de calor
líquido-aire se usa para refrigerar un recinto
cerrado. El ciclo de líquido hace fluir líquido a través del primer
intercambiador de calor líquido-aire, del
condensador, del recalentador y luego a través del segundo
intercambiador de calor líquido-aire. Con ello, el
ciclo de líquido ayuda a retirar agua del aire en el ciclo de aire.
Aunque parte de la energía desaprovechada procedente de la carga
líquida es recuperada, podría conseguirse aún una mayor
eficiencia.
Una variación del sistema por ciclo de aire
mostrado en la patente de los EE.UU. nº 4.430.867 es la patente de
los EE.UU. nº 5.086.622, siendo ambas del mismo inventor. En la
última, aire sangrado es comprimido en un compresor y luego es hecho
fluir hacia un condensador aire-aire. Una vez
condensado y luego extraído vapor de agua, aire deshumedecido se
mueve hacia una primera turbina para expansión. Aire de descarga
procedente de la primera turbina se mueve de vuelta hacia el
condensador y luego hacia una segunda turbina. Desde la segunda
turbina, el aire puede ser suministrado a una cabina. En este
diseño, no fluye aire deshumedecido a través de un recalentador
antes de entrar en la primera turbina. Esto presenta al menos una
desventaja debido a que las gotas de agua condensada residuales en
la corriente de entrada de la primera turbina inciden sobre paletas
de turbina y paredes de salida frías y se congelan si las
temperaturas del metal están muy por debajo del punto de
congelación. El hielo se acumula entonces deprisa y debe ser
rápidamente fundido para evitar obstrucciones.
En el sistema por ciclo de aire mostrado en la
patente europea nº 248.578 B1, un compresor comprime un flujo de
aire que luego se mueve a través de un intercambiador de calor de
refrigerante. El aire pasa entonces a través de una primera turbina
y a un primer intercambiador de calor de carga. Tras ello, el aire
es conducido hacia una segunda turbina y luego a un segundo
intercambiador de calor de carga. Los intercambiadores de calor de
carga primero y segundo intercambian calor con cargas térmicas y son
refrigerados por aire u otros medios. Se omite de la descripción si
y cómo se extrae agua del aire. También se omite cómo se pueden
equilibrar las cargas entre las turbinas de dos etapas de forma que
se pueda conseguir un diseño práctico.
Como puede verse, hay una necesidad de un sistema
de refrigeración por ciclo de aire con un circuito de líquido que
tenga un tamaño pequeño de forma que para un espacio dado pueda
conseguirse una mayor capacidad de refrigeración. Existe también la
necesidad de un sistema de refrigeración por ciclo de aire que,
debido a su tamaño relativamente pequeño, pueda servir como
actualización en más entornos. Además, se necesita un sistema de
refrigeración por ciclo de aire que utilice más eficientemente el
aire sangrado como medio refrigerante. También se necesita un
sistema de control ambiental que permita que un sistema de
refrigeración por ciclo de aire recupere energía térmica
desaprovechada de un sistema por ciclo de líquido. Otra necesidad
más es un sistema de refrigeración por ciclo de aire que pueda
recuperar un calor de condensación y un enfriamiento sensible.
En la presente invención, se proporciona un
método para acondicionar aire comprimido que contiene vapor de agua
para suministrarlo como aire acondicionado según la reivindicación
1.
La figura 1 es un diagrama esquemático de una
realización de la presente invención.
La figura 1 representa esquemáticamente un
sistema por ciclo de líquido-aire o sistema de
control ambiental 10 según una realización preferida de la presente
invención. El sistema de control ambiental 10 comprende un
subsistema por ciclo de aire 11 que está en una relación de
intercambio de calor con un subsistema por ciclo de líquido 12. Más
específicamente, el subsistema por ciclo de aire 11 incluye un
intercambiador de calor principal 16, un compresor 19, un
intercambiador de calor secundario 21, un primer intercambiador de
calor 23, un recalentador 25, una primera turbina 29, un extractor
de agua 31, un segundo intercambiador de calor 33, una segunda
turbina 38, y un tercer intercambiador de calor 40. El subsistema
por ciclo de líquido 12 incluye componentes que también funcionan
como parte del subsistema por ciclo de aire 11. El subsistema por
ciclo de líquido 12 incluye los intercambiadores de calor segundo y
tercero 33, 40, así como una bomba 43 y un cuarto intercambiador de
calor 45. A través de los componentes compartidos, se establece una
relación de intercambio de calor entre los subsistemas 11, 12.
Si el entorno seleccionado para la presente
invención es un avión, el aire que contiene vapor de agua puede ser
aire sangrado 13 procedente de un motor de turbina del avión. El
aire sangrado 13 fluye a través del subsistema por ciclo de aire 11
mientras que el vapor de agua es condensado sustancialmente en su
totalidad por la primera turbina 29 y luego el vapor de agua
condensado es extraído por el extractor de agua 31. El flujo de aire
es luego recalentado en el recalentador 25 y expandido por la
segunda turbina 38. El flujo procedente de la segunda turbina 38
pasa a través del tercer intercambiador de calor 40 para un
suministro final a una cabina 58 y/o a otra carga de aire 62. El
subsistema por ciclo de líquido 12 hace circular un refrigerante
líquido a través del cuarto intercambiador de calor 45, del segundo
intercambiador de calor 33, y luego a través del tercer
intercambiador de calor 40. Con ello, el aire sangrado 13 es
acondicionado para un suministro final a un recinto cerrado, el
subsistema por ciclo de líquido 12 puede enfriar una carga líquida
51, y la energía térmica procedente del subsistema por ciclo de
líquido 12 puede ser recuperada por el subsistema por ciclo de aire
11, específicamente, por la segunda turbina 38.
En una descripción más particular de la presente
invención, y como se muestra en la figura 1, el aire sangrado 13 es
enviado a través del intercambiador de calor principal 16 de tal
forma el aire sangrado 13 está en una relación de intercambio de
calor con aire ambiente o forzado 14. Después de que el aire
sangrado 13 es enfriado en el intercambiador de calor principal 16,
aire pre-enfriado resultante sale a través de un
conducto 17 y pasa bien a través de una válvula de control de flujo
65 o a través de un conducto 18. Si el aire
pre-enfriado se mueve a través del conducto 18, el
aire es encaminado bien a través de una válvula de control de
temperatura 52 u otra válvula de control de temperatura 66, y ambos
encaminan finalmente aire hacia la cabina 58 y/o hacia aire de carga
62, como se describe adicionalmente con posterioridad. Por otro
lado, si el aire pre-enfriado procedente del
intercambiador de calor principal 16 se mueve a través de la válvula
de control de flujo 65, el aire penetra dentro del compresor 19
donde el aire es comprimido a una alta presión. Aire comprimido sale
del compresor 19 a través de un conducto 20 y penetra en el
intercambiador de calor secundario 21 con lo que se produce un
enfriamiento adicional del aire comprimido por intercambio de calor
con aire forzado 15. Aire comprimido o a alta presión, que contiene
vapor de agua, sale del intercambiador de calor secundario 21 y
fluye a través de un conducto 22.
El primer intercambiador de calor 23, que es un
intercambiador por aire-aire, recibe el aire que
contiene vapor de agua desde el conducto 22. El primer
intercambiador de calor 23 sitúa dicho aire en relación de
intercambio de calor con aire de descarga procedente de la segunda
turbina 38, lo que se describe más completamente con posterioridad.
Mediante dicho proceso de intercambio de calor, el aire que contiene
vapor de agua es enfriado. El aire que contiene vapor de agua
enfriado se mueve entonces a través de un conducto 24 y hacia el
recalentador 25 donde el aire es enfriado adicionalmente y el vapor
de agua es parcialmente condensado por un proceso de intercambio de
calor con el aire de salida procedente del segundo intercambiador de
calor 33, como se describe adicionalmente con posterioridad. Desde
el recalentador 25, aire que contiene vapor de agua y ha sido
enfriado adicionalmente sale a través de un conducto 26 y hacia un
extractor de agua 27 opcionalmente dispuesto. Aunque no es
necesario, el extractor de agua 27 puede usarse para retirar el
vapor de agua parcialmente condensado. Un conducto 28 permite que el
aire fluya entonces a la primera turbina 29.
La primera turbina 29 condensa sustancialmente
todo el vapor de agua en el aire que contiene vapor de agua como
resultado de que el aire se expande y por lo tanto se enfría. Sin
embargo, en esta realización preferida, la presión de descarga desde
la primera turbina 29 es mantenida a una temperatura de descarga por
encima del punto de congelación (o, en otras palabras, una presión
intermedia) de forma que se elimina la necesidad de un condensador
grande situado corriente arriba de la turbina 29. Un condensador así
es necesario, por ejemplo, en la patente de los EE.UU. nº 5.086.622.
Un conducto 30 mueve un primer aire expandido y con agua condensada
desde la primera turbina 29 a otro extractor de agua 31 que extrae
sustancialmente todo el agua condensada del aire con agua condensada
para proporcionar aire deshumedecido. Se contempla una extracción de
alrededor del 90% del agua condensada total, aunque la cantidad
puede variar en función de la optimización. En esta realización, el
agua extraída puede hacerse fluir a través de un conducto (no
mostrado) hacia el intercambiador de calor secundario 21 para
evaporación. El aire deshumedecido procedente del extractor de agua
31 fluye entonces a través de un conducto 32 y al segundo
intercambiador de calor 33, que es un intercambiador de calor
líquido-aire.
En el segundo intercambiador de calor 33, el aire
deshumedecido es dispuesto en relación de intercambio de calor con
el subsistema por ciclo de líquido 12 que transporta ahora calor
rechazado o energía térmica desaprovechada desde la carga líquida
51. Debido a la relación de intercambio de calor, el segundo
intercambiador de calor 33 no sólo calienta el aire deshumedecido,
sino que también absorbe la energía térmica desaprovechada desde el
subsistema por ciclo de líquido 12. Esto es distinto a sistemas
pasados que rechazan calor desde una carga líquida y hacia un
suministro y, de este modo, no permiten una recuperación. De nuevo,
aunque en función de la optimización, la presente invención
contempla que la cantidad de energía térmica recuperada por el
segundo intercambiador de calor 33 sea de alrededor del 60% de la
energía total disponible para recuperación en el segundo
intercambiador de calor 33. La recuperación en el segundo
intercambiador de calor 33 se produce de una manera a través de la
cual el calor puede ser finalmente transformado en trabajo o energía
útil.
En esta realización, la energía recuperada se usa
para incrementar la energía introducida en la segunda turbina 38 y
resulta en una compresión más alta por parte del compresor 19, como
se describe adicionalmente con posterioridad. Como pueden apreciar
aquellas personas con experiencia en la técnica, la cantidad
recuperada de calor desde el subsistema por ciclo de líquido 12
dentro del segundo intercambiador de calor 33 es al menos parcial,
en que el resto va al suministro para la cabina 58 y/o la carga de
aire 62. La cantidad recuperada depende de las condiciones de vuelo
del avión y de la carga líquida particular 51, en que temperaturas
del aire ambiente más altas reducen la cantidad recuperada.
Independientemente de la cantidad recuperada, el segundo
intercambiador de calor 33 produce aire calentado a partir del aire
deshumedecido.
El aire calentado sale del segundo intercambiador
de calor 33 a través de un conducto 34 y luego fluye de vuelta al
recalentador 25. En el recalentador 25, el aire calentado sirve como
medio refrigerante para enfriar el aire entrante que contiene vapor
de agua. Desde el recalentador 25 sale aire recalentado a través de
un conducto 35 y penetra en una boquilla variable 36, dispuesta
opcionalmente, que puede controlar la cantidad de flujo (es decir,
la presión) a la segunda turbina 38. La boquilla variable es una
parte integrante del diseño de la máquina por ciclo de aire. El aire
recalentado sale de la boquilla 36 y se expande en la segunda
turbina 38 que está acoplada mecánicamente a la primera turbina 29 a
través de un árbol 69. La segunda turbina 38 no sólo expande el aire
recalentado sino que también recupera algo del calor rechazado desde
el subsistema por ciclo de líquido 12 que fue absorbido por el
segundo intercambiador de calor 33. Adicionalmente, la segunda
turbina 38 recupera algo del calor de condensación y del
enfriamiento sensible rechazados hacia el aire recalentado por el
recalentador 25.
El calor recuperado tanto desde el segundo
intercambiador de calor 33 como desde el recalentador 25 puede ser
usado por la segunda turbina 38, por ejemplo, para incrementar su
velocidad rotatoria, elevar su razón de presión, e incrementar la
expansión del aire recalentado. Además, y como se ve en la figura 1,
la segunda turbina 38 está acoplada mecánicamente al compresor 19
por medio de un árbol 68. De este modo, el calor o la energía
absorbidos por la segunda turbina 38 pueden ser convertidos a
energía útil por el compresor 19. Consecuentemente, el consumo del
aire sangrado 13 por el sistema 10 es reducido en comparación con lo
que sería necesario de otro modo en ausencia de la técnica de
expansión en dos etapas de la presente invención.
Cuando la segunda turbina 38 expande el aire
recalentado, se produce un segundo aire expandido que fluye hacia
fuera de la turbina 38 a través de un conducto 39. A continuación,
el segundo aire expandido fluye a través del tercer intercambiador
de calor 40, que es un intercambiador de calor
líquido-aire, con lo que el segundo aire expandido
es calentado ahí como resultado de la relación de intercambio de
calor entre el segundo aire expandido y el subsistema por ciclo de
líquido 12. Aire calentado y expandido sale del tercer
intercambiador de calor 40 a través de un conducto 41. Desde el
conducto 41, el aire puede moverse a un conducto 59, un conducto 54,
o a una válvula de regeneración 42. A través del conducto 59, el
flujo penetra en una válvula de control de flujo 60, un conducto 61,
y finalmente en la carga de aire 62. A través del conducto 54, el
aire fluye a una válvula de control de flujo 55, a un conducto 56,
pasando por un sensor de temperatura 57, y luego a la cabina 58. A
través de la válvula de regeneración 42, el aire es encaminado al
primer intercambiador de calor 23 para actuar como medio
refrigerante para el aire entrante que contiene vapor de agua, como
se ha descrito anteriormente.
En el caso de que se desee modular el suministro
bien a la cabina 58 y/o al aire de carga 62, puede actuarse sobre
las válvulas de control de flujo 55, 60 para regular la cantidad de
suministro. La temperatura del suministro puede ser también regulada
por la válvula de control de flujo 65 que encamina el aire sangrado
13 a través del conducto 18, una válvula de control de temperatura
52, y un conducto 53 de tal forma que el aire sangrado 13 puede ser
mezclado en el suministro. Una modulación adicional del sistema de
control ambiental 10 puede ser llevada a cabo permitiendo que el
aire sangrado 13 fluya a un conducto 67 y a través de una válvula de
control de flujo 66 con el fin de calentar el segundo aire expandido
procedente de la segunda turbina 38.
De nuevo con referencia a la figura 1, el
subsistema por ciclo de líquido 12 es un sistema cerrado y utiliza
un refrigerante líquido, tal como polialfaolefina (PAO), para operar
como medio refrigerante y como fuente de calor. El refrigerante
líquido circula a través del subsistema 12 y cambia su función
cuando cambia el proceso de intercambio de calor, como se describe
adicionalmente con posterioridad. Con un punto inicial arbitrario,
la bomba 43 mueve el refrigerante líquido a través de una tubuladura
44 para recepción por el cuarto intercambiador de calor 45, que es
un intercambiador de calor líquido-aire. El proceso
de intercambio de calor ahí entre el refrigerante líquido y aire de
ventilador enfría el líquido. Entonces, el líquido enfriado fluye
hacia el segundo intercambiador de calor 33 por una tubuladura 46.
En el segundo intercambiador de calor 33, el calor desaprovechado es
rechazado hacia el subsistema por ciclo de aire 11.
Desde el segundo intercambiador de calor 33,
líquido enfriado adicionalmente fluye a través de una tubuladura 47
y bien a través del tercer intercambiador de calor 40 o a través de
una tubuladura 48 y una válvula de derivación 49. En el tercer
intercambiador de calor 40, el líquido rechaza calor desaprovechado
adicional (aunque en cantidad mínima) hacia el segundo aire
expandido procedente de la segunda turbina 38, enfriando con ello
adicionalmente el líquido. Este líquido enfriado adicionalmente sale
del tercer intercambiador de calor 40 a través de una tubuladura 50,
atraviesa un sensor de temperatura 63, y fluye a la carga líquida 51
para enfriamiento. El sensor de temperatura 63, así como el sensor
de temperatura 57, proporciona datos de temperatura a un controlador
64 que actúa sobre la boquilla variable 36 situada corriente arriba
de la segunda turbina 38.
Puede apreciarse que la presente invención
consigue una reducción en el tamaño del sistema respecto a sistemas
de refrigeración por ciclo de aire previos. Como se ha mencionado
anteriormente, por ejemplo, extraer agua corriente abajo de la
primera turbina 29 permite la eliminación de un condensador grande.
La técnica de expansión en 2 etapas permite que el sistema 10
reduzca el consumo de aire sangrado 13 al tratar el aire 13 en
múltiples pasos. Por otro lado, en el sistema de control ambiental
convencional con separación de agua a alta presión, el aire sangrado
a alta presión se expande una vez en la turbina. El uso de aire
sangrado está determinado por la demanda de aire de la cabina, los
sistemas de aviónica refrigerados por aire forzado, y el aire
necesario para satisfacer la demanda de refrigeración de líquido.
Generalmente, el uso de aire sangrado es una función del gradiente
de temperatura a través del condensador y del intercambiador de
calor de carga. El gradiente de temperatura es la diferencia entre
la temperatura de descarga de la turbina y la temperatura de
suministro a la cabina. La temperatura de descarga de la turbina
está dictada por la contrapresión del sistema y la temperatura de
suministro a la cabina es un parámetro de diseño. Como puede verse,
con una expansión en turbina de una única etapa, el uso del aire
sangrado está fijado por estos dos parámetros. Cuando la carga se
incrementa o la temperatura de descarga de la turbina se incrementa,
es necesario más aire con el fin de cumplir con la misma temperatura
de suministro a la cabina.
A diferencia del sistema de control ambiental
convencional, la presente invención permite que la temperatura en la
descarga del intercambiador de calor 33 aumente por encima del
límite de suministro a la cabina y luego se produzca una expansión
hasta una temperatura más baja adecuada para el suministro a la
cabina en la segunda turbina 38. Este proceso, expandir el aire para
absorber la carga y expandir de nuevo para cumplir con el límite de
temperatura, permite que el sistema 10 use menos flujo para
satisfacer la misma carga. Esta aproximación no se mencionaba o
aplicaba, por ejemplo, en la patente de los EE.UU.
nº 5.086.622. En esa patente, el flujo de aire sangrado estaba determinado por la demanda del sistema en la forma de suministro de aire fresco a una cabina y fue diseñado para satisfacer el confort de los pasajeros.
nº 5.086.622. En esa patente, el flujo de aire sangrado estaba determinado por la demanda del sistema en la forma de suministro de aire fresco a una cabina y fue diseñado para satisfacer el confort de los pasajeros.
Con referencia aún a la presente invención, un
condensador situado corriente arriba de una primera turbina, tal
como en la patente de los EE.UU. nº 5.086.622, es de poco valor para
funcionamiento a gran altitud cuando hay poca agua en el aire
ambiente. De este modo, a gran altitud, el condensador resulta en
consumo de combustible desaprovechado. Por otro lado, el segundo
intercambiador de calor 33 en la presente invención permanece útil
incluso a grandes altitudes. Adicionalmente, y como resultado de las
condiciones ambientales, la primera turbina en la patente de los
EE.UU.nº 5.086.622 no se usa durante el vuelo y, de este modo,
constituye un consumo de combustible meramente desaprovechado. En
contraste, la primera turbina 29 en la presente invención se usa
durante el vuelo para generar aire de refrigeración. Además, el uso
particular de un recalentador y dos turbinas en la presente
invención permite una carga equilibrada entre las turbinas,
permitiendo con ello que las dos turbinas 29, 38 funcionen en todo
momento. Además, la presente invención recupera el calor
desaprovechado desde el subsistema por ciclo de líquido de forma que
dicho calor puede convertirse en energía útil.
Debe entenderse, por supuesto, que lo que
antecede se refiere a realizaciones preferidas de la invención y que
pueden hacerse modificaciones sin apartarse del alcance de la
invención tal como se expone en las reivindicaciones siguientes.
Claims (9)
1. Un método para acondicionar aire comprimido
que contiene vapor de agua para el suministro como aire
acondicionado, que comprende los pasos de:
proporcionar un subsistema por ciclo de aire que
comprende un primer intercambiador de calor para recibir el aire
comprimido que contiene vapor de agua, un recalentador situado
corriente abajo de dicho primer intercambiador de calor de tal forma
que dicho recalentador recibe el aire comprimido que contiene vapor
de agua y puede recalentar aire deshumedecido, una primera turbina
situada corriente abajo de dicho recalentador para condensar el aire
comprimido que contiene vapor de agua, un segundo intercambiador de
calor situado corriente abajo de dicha primera turbina en el que el
aire comprimido que contiene vapor de agua es condensado
adicionalmente para formar el aire deshumedecido que es comunicado
al recalentador, y una segunda turbina situada corriente abajo de
dicho segundo intercambiador de calor, en que la segunda turbina
expande el aire deshumedecido; y
situar un subsistema por ciclo de líquido en una
relación de intercambio de calor con dicho subsistema por ciclo de
aire, produciéndose dicha relación de intercambio de calor en dicho
segundo intercambiador de calor de tal forma que dicho subsistema
por ciclo de aire puede recuperar energía térmica desde dicho
subsistema por ciclo de líquido.
2. El método según la reivindicación 1, en el que
dicho subsistema por ciclo de aire comprende además un tercer
intercambiador de calor situado corriente abajo de dicha segunda
turbina.
3. El método según la reivindicación 2, en el que
dicha relación de intercambio de calor se produce en dicho tercer
intercambiador de calor.
4. El método según una cualquiera de las
reivindicaciones 2-3, en el que dichos
intercambiadores de calor segundo y tercero son intercambiadores de
calor líquido-aire.
5. El método según una cualquiera o varias de las
reivindicaciones 2-4, en el que dicho subsistema por
ciclo de líquido comprende dichos intercambiadores de calor segundo
y tercero.
6. El método según una cualquiera o varias de las
reivindicaciones 1-5, que comprende además un
extractor de agua situado corriente abajo de dicha primera
turbina.
7. El método según la reivindicación 6, en el que
dicho aire deshumedecido es producido por dicho extractor de
agua.
8. El método según una cualquiera o varias de las
reivindicaciones 1-7, en el que dicho recalentador
está situado en posición intermedia entre dicho primer
intercambiador de calor y dicha segunda turbina.
9. El método según una cualquiera o varias de las
reivindicaciones 2-8, en el que una salida de
líquido desde dicho tercer intercambiador de calor enfría una carga
líquida.
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Families Citing this family (71)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6845630B2 (en) * | 2001-02-16 | 2005-01-25 | Hamilton Sundstrand Corporation | Electric power and cooling system for an aircraft |
| US6408641B1 (en) * | 2001-03-27 | 2002-06-25 | Lockheed Martin Corporation | Hybrid turbine coolant system |
| US6615606B2 (en) | 2002-01-10 | 2003-09-09 | Hamilton Sundstrand | Dual turbine bootstrap cycle environmental control system |
| MXPA04009982A (es) | 2002-04-11 | 2006-02-22 | Richard A Haase | Metodos, procesos, sistemas y aparatos con tecnologia de combustiion de agua, para la combustion de hidrogeno y oxigeno. |
| US7188488B2 (en) * | 2003-03-12 | 2007-03-13 | Hamilton Sundstrand | Pack and a half condensing cycle pack with combined heat exchangers |
| US7000425B2 (en) * | 2003-03-12 | 2006-02-21 | Hamilton Sundstrand | Manifold for pack and a half condensing cycle pack with combined heat exchangers |
| US6848261B2 (en) * | 2003-04-03 | 2005-02-01 | Honeywell International Inc. | Condensing cycle with energy recovery augmentation |
| DE10361658B4 (de) * | 2003-12-30 | 2008-05-08 | Airbus Deutschland Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Beheizen einer Flugzeugkabine |
| DE102004010366B4 (de) * | 2004-03-03 | 2008-03-27 | Liebherr-Aerospace Lindenberg Gmbh | System zur Druckluftaufbereitung |
| US7059136B2 (en) * | 2004-08-27 | 2006-06-13 | General Electric Company | Air turbine powered accessory |
| US7171819B2 (en) * | 2005-01-21 | 2007-02-06 | Honeywell International, Inc. | Indirect regenerative air cycle for integrated power and cooling machines |
| FR2894563B1 (fr) * | 2005-12-14 | 2009-06-05 | Liebherr Aerospace Toulouse Sa | Circuit et procede pour realiser des echanges thermiques par fluide caloporteur dans un systeme de controle environnemental d'aeronef. |
| DE102007014002B4 (de) * | 2007-03-23 | 2012-09-06 | Airbus Operations Gmbh | Kühlsystem und Frachtcontainer |
| US8656727B2 (en) * | 2008-04-08 | 2014-02-25 | The Boeing Company | Evaporative cooling for an aircraft subsystem |
| US8936071B2 (en) * | 2009-11-10 | 2015-01-20 | Hamilton Sundstrand Corporation | Hybrid cooling system for aircraft applications |
| US8151569B2 (en) * | 2009-11-17 | 2012-04-10 | Stallings James R | System and method for transmitting thermal energy |
| DE102010021890A1 (de) * | 2010-05-28 | 2011-12-01 | Airbus Operations Gmbh | Klimatisierungssystem für ein Flugzeug mit Hybrid-Betrieb |
| KR101010525B1 (ko) * | 2010-07-30 | 2011-01-25 | 국방과학연구소 | 고온 유체의 냉각장치, 이를 구비하는 비행체 및 고온 유체의 냉각방법 |
| CA2953529A1 (en) * | 2014-07-03 | 2016-01-07 | General Electric Company | Jet engine cold air cooling system |
| US9598175B2 (en) * | 2015-04-24 | 2017-03-21 | Hamilton Sundstrand Corporation | Modular environmental air conditioning system |
| US10260419B2 (en) | 2015-07-31 | 2019-04-16 | General Electric Company | Cooling system |
| US9789967B2 (en) * | 2015-12-16 | 2017-10-17 | Hamilton Sundstrand Corporation | Environmental control system |
| US10730630B2 (en) * | 2016-01-14 | 2020-08-04 | Hamilton Sundstrand Corporation | Low pressure pack |
| US11125165B2 (en) | 2017-11-21 | 2021-09-21 | General Electric Company | Thermal management system |
| US11187156B2 (en) | 2017-11-21 | 2021-11-30 | General Electric Company | Thermal management system |
| US11022037B2 (en) | 2018-01-04 | 2021-06-01 | General Electric Company | Gas turbine engine thermal management system |
| US10501191B1 (en) * | 2018-01-17 | 2019-12-10 | Northrop Grumman Systems Corporation | Integrated aircraft cooling machine |
| US10941706B2 (en) | 2018-02-13 | 2021-03-09 | General Electric Company | Closed cycle heat engine for a gas turbine engine |
| US11143104B2 (en) | 2018-02-20 | 2021-10-12 | General Electric Company | Thermal management system |
| US11148813B2 (en) | 2018-04-03 | 2021-10-19 | Hamilton Sundstrand Corporation | Liquid reheater heat exchanger in an air cycle system |
| US11174789B2 (en) | 2018-05-23 | 2021-11-16 | General Electric Company | Air cycle assembly for a gas turbine engine assembly |
| US20200086998A1 (en) * | 2018-09-13 | 2020-03-19 | Hamilton Sundstrand Corporation | Two-turbine environmental control system |
| US11186382B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-11-30 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit |
| US11161622B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-11-02 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit |
| US11577852B2 (en) | 2018-11-02 | 2023-02-14 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit |
| US11420763B2 (en) | 2018-11-02 | 2022-08-23 | General Electric Company | Fuel delivery system having a fuel oxygen reduction unit |
| US11148824B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-10-19 | General Electric Company | Fuel delivery system having a fuel oxygen reduction unit |
| US11447263B2 (en) | 2018-11-02 | 2022-09-20 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit control system |
| US11193671B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-12-07 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit with a fuel gas separator |
| US11319085B2 (en) | 2018-11-02 | 2022-05-03 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit with valve control |
| US11085636B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-08-10 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit |
| US11851204B2 (en) | 2018-11-02 | 2023-12-26 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit with a dual separator pump |
| US11131256B2 (en) | 2018-11-02 | 2021-09-28 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit with a fuel/gas separator |
| US11391211B2 (en) | 2018-11-28 | 2022-07-19 | General Electric Company | Waste heat recovery system |
| US11015534B2 (en) | 2018-11-28 | 2021-05-25 | General Electric Company | Thermal management system |
| US11067000B2 (en) | 2019-02-13 | 2021-07-20 | General Electric Company | Hydraulically driven local pump |
| US10914274B1 (en) | 2019-09-11 | 2021-02-09 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit with plasma reactor |
| US11774427B2 (en) | 2019-11-27 | 2023-10-03 | General Electric Company | Methods and apparatus for monitoring health of fuel oxygen conversion unit |
| US11492127B2 (en) * | 2019-12-19 | 2022-11-08 | Hamilton Sundstrand Corporation | Air cycle machines, air cycle machine systems, and methods of controlling air flow in air cycle machines |
| US20210188449A1 (en) * | 2019-12-19 | 2021-06-24 | Hamilton Sundstrand Corporation | Air cycle machines, air cycle machine systems, and methods of controlling air flow in air cycle machines |
| US11767121B2 (en) | 2020-02-07 | 2023-09-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Optimized environmental control system for military aircraft |
| US11773776B2 (en) | 2020-05-01 | 2023-10-03 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit for prescribed operating conditions |
| US11906163B2 (en) | 2020-05-01 | 2024-02-20 | General Electric Company | Fuel oxygen conversion unit with integrated water removal |
| US11866182B2 (en) | 2020-05-01 | 2024-01-09 | General Electric Company | Fuel delivery system having a fuel oxygen reduction unit |
| US11378193B2 (en) | 2020-06-22 | 2022-07-05 | Northrop Grumman Systems Corporation | Axial diverter/mixing valve |
| US11851191B2 (en) | 2020-07-30 | 2023-12-26 | Hamilton Sundstrand Corporation | Aircraft environmental control system |
| EP3945026A1 (en) | 2020-07-30 | 2022-02-02 | Hamilton Sundstrand Corporation | Aircraft environmental control system |
| EP3945029B1 (en) | 2020-07-30 | 2024-03-06 | Hamilton Sundstrand Corporation | Aircraft environmental control system |
| US11377218B1 (en) * | 2020-12-17 | 2022-07-05 | Hamilton Sundstrand Corporation | Flexible turbine arrangement air cycle machine with adaptive heat exchanger |
| US20220213802A1 (en) | 2021-01-06 | 2022-07-07 | General Electric Company | System for controlling blade clearances within a gas turbine engine |
| US11434824B2 (en) | 2021-02-03 | 2022-09-06 | General Electric Company | Fuel heater and energy conversion system |
| US20220252011A1 (en) * | 2021-02-08 | 2022-08-11 | General Electric Company | Vehicle with energy conversion system |
| US11591965B2 (en) | 2021-03-29 | 2023-02-28 | General Electric Company | Thermal management system for transferring heat between fluids |
| US12115470B2 (en) | 2021-04-27 | 2024-10-15 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit |
| US12005377B2 (en) | 2021-06-15 | 2024-06-11 | General Electric Company | Fuel oxygen reduction unit with level control device |
| US11674396B2 (en) | 2021-07-30 | 2023-06-13 | General Electric Company | Cooling air delivery assembly |
| US11920500B2 (en) | 2021-08-30 | 2024-03-05 | General Electric Company | Passive flow modulation device |
| US20230079592A1 (en) * | 2021-09-16 | 2023-03-16 | Gulfstream Aerospace Corporation | Vehicle, environmental control system, and method for operating an environmental control system |
| US11542870B1 (en) | 2021-11-24 | 2023-01-03 | General Electric Company | Gas supply system |
| US11692448B1 (en) | 2022-03-04 | 2023-07-04 | General Electric Company | Passive valve assembly for a nozzle of a gas turbine engine |
| US12078379B2 (en) | 2022-07-01 | 2024-09-03 | Hamilton Sundstrand Corporation | Split regeneration environmental control system |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4430867A (en) * | 1981-08-24 | 1984-02-14 | United Technologies Corporation | Air cycle refrigeration system |
| US4535606A (en) * | 1983-12-09 | 1985-08-20 | United Technologies Corporation | High efficiency air cycle air conditioning system |
| US4550573A (en) * | 1983-12-12 | 1985-11-05 | United Technologies Corporation | Multiple load, high efficiency air cycle air conditioning system |
| GB8613306D0 (en) * | 1986-06-02 | 1986-07-09 | Normalair Garrett Ltd | Air cycle cooling systems |
| US5086622A (en) | 1990-08-17 | 1992-02-11 | United Technologies Corporation | Environmental control system condensing cycle |
| US5461882A (en) * | 1994-07-22 | 1995-10-31 | United Technologies Corporation | Regenerative condensing cycle |
| US5553461A (en) | 1995-01-11 | 1996-09-10 | Grumman Aerospace Corporation | Anti-icing heat exchanger for aircraft air cycle performance enhancement |
| US5906111A (en) | 1997-07-11 | 1999-05-25 | Alliedsignal Inc. | Liquid cooled high pressure separation for air cycle cooling system |
-
1999
- 1999-10-12 US US09/416,713 patent/US6250097B1/en not_active Expired - Fee Related
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