EP4547947A1 - Turbomachine comportant un dispositif de recuperation d'huile ameliore - Google Patents

Turbomachine comportant un dispositif de recuperation d'huile ameliore

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Publication number
EP4547947A1
EP4547947A1 EP23755121.3A EP23755121A EP4547947A1 EP 4547947 A1 EP4547947 A1 EP 4547947A1 EP 23755121 A EP23755121 A EP 23755121A EP 4547947 A1 EP4547947 A1 EP 4547947A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
turbomachine
oil
outer shell
section
tubular
Prior art date
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Pending
Application number
EP23755121.3A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Vincent GOYON
Florence Irène Noëlle Leutard
Thomas Laurent Frederic GAUDUCHON
Antoine LURIN
Thierry Fachat
Michael OYHARCABAL
Kevin BOLZER
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
Safran Aircraft Engines SAS
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Filing date
Publication date
Application filed by Safran Aircraft Engines SAS filed Critical Safran Aircraft Engines SAS
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Pending legal-status Critical Current

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    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
    • F01D25/183—Sealing means
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
    • F01D25/162—Bearing supports
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/55—Seals
    • F05D2240/56—Brush seals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/10—Two-dimensional
    • F05D2250/12—Two-dimensional rectangular
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2250/00—Geometry
    • F05D2250/20—Three-dimensional
    • F05D2250/29—Three-dimensional machined; miscellaneous
    • F05D2250/294—Three-dimensional machined; miscellaneous grooved
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/98—Lubrication

Definitions

  • TITLE TURBOMACHINE COMPRISING AN IMPROVED OIL RECOVERY DEVICE
  • the invention relates to a turbomachine equipped with an oil recovery device with improved efficiency.
  • the lubrication enclosure is connected to an oil circuit comprising an oil inlet conduit, through which the oil is pumped into the enclosure. It includes an oil recovery device comprising an oil return conduit, through which the oil returns to the oil circuit in order to be pumped again.
  • the bearing support in fact comprises an outer shell which is rotatably mounted inside an inner shell of the inter-turbine casing, and these two shells define the interface zone.
  • This interface area can receive a system for dispelling the oil comprising at least one twist and lunule device.
  • This system can be supplemented by a dynamic sealing system, comprising a rear labyrinth seal and/or a brush seal.
  • the pressurized enclosure further comprises an oil drainage device comprising a drainage conduit communicating with the exterior of the turbomachine.
  • the oil must be guided from the bearing to a wall of the inter-turbine casing which communicates with an inlet of a return conduit of oil. To do this, the oil must bypass the interface zone without penetrating it.
  • the oil recovery device comprises a tubular tab, commonly called a “drip lance", which extends the tubular wall supporting the bearing and which extends inside one end of the outer shell of the support of landing.
  • This tongue is intended to guide the bearing during its assembly to allow precise installation of the low pressure shaft in order to avoid any contact between the shaft and the inter-turbine casing.
  • This tongue is also configured to lead oil to be projected successively from the tongue to the outer shell of the bearing support, then from the outer shell of the bearing support to the wall of the interturbine casing leading to the inlet of the duct. oil return.
  • the outer shell of the bearing support is extended by a tubular extension which extends axially around the tubular tongue beyond one end of the inner shell of the housing inter-turbines, and in which is formed an annular outer groove of circular section and concavity facing opposite the tubular tongue.
  • This groove is supposed to prevent the spread of oil along the tubular extension then up to the outer shell of the bearing support in the interface zone. In operation, this configuration in principle allows the oil to bypass the interface zone without penetrating it.
  • the interface zone is no longer subject to the pressurization pressure of the second enclosure, and the turbomachine is tilted backwards by a few degrees more than during normal operation. It has been observed that the oil tends to flow by gravity along the drip-throwing tab, to bypass the end of the tubular extension then to insinuate itself by capillary action into the annular groove of circular section and to cross the area interface, in particular by capillary action crossing the interface zone, to finally penetrate into the second enclosure. Under certain conditions, oil can then be evacuated from this second enclosure by the oil drainage device and flow onto the tarmac on which the aircraft is parked. Oil can even reach a hotter enclosure of the turbomachine and cause the release of smoke which would be detrimental to the perception that users might have of the quality of the turbomachine.
  • the present invention relates to a turbomachine equipped with an oil recovery device which remedies the aforementioned drawback.
  • the invention proposes a turbomachine comprising first and second internal members movable in rotation relative to each other around an axis X, and at least one guide bearing mounted between first and second respective tubular walls of axis X of the first and second members, the first member further comprising a third wall substantially transverse to the axis said third wall, said third and fourth walls separating two enclosures, respectively a first enclosure for lubricating the bearing, and a second enclosure, the fourth wall being bordered by an outer shell of the second member and the third wall being bordered by an inner shell of the first member, the inner shell surrounding the outer shell and said inner and outer shells delimiting an interface zone between said enclosures, said turbomachine further comprising an oil recovery device comprising a tubular tongue which extends the first tubular wall of the first member and which extends axially inside one end of the outer shell of the second member, this tongue being configured to lead oil to be projected successively from the tongue to the outer shell of the second member, then from the outer shell of the second member
  • the tubular extension advantageously allows the oil flowing from the tubular tongue to be deported at a substantial axial distance from the interface zone and the rectangular shape of the groove of this extension prevents the oil from forming a capillary bridge and does not reach the interface zone.
  • the tubular extension successively comprises, starting from the outer shell of the second member:
  • the characteristics of the lubricating oil include an operating temperature below 120°C, a viscosity of between 20 and 30 centistokes at 40°C and 4.9 to 5 centistokes at 100°C with a density of between 0.9 and 1.05 Kg/L,
  • the third section has an axial thickness greater than or equal to 1.2 mm
  • the first member is an inter-turbine casing
  • the second member is a bearing support secured to a low-pressure shaft
  • the first lubrication enclosure of the bearing communicates with an oil recovery conduit connected to a circuit oil from the turbomachine
  • the second enclosure is a pressurized enclosure communicating with an oil drainage conduit connected to the outside of the turbomachine
  • the interface zone is a reception zone of a system for dispelling oil comprising a front auger and front lunulae and a rear auger and rear lunulae interposed between the inner and outer shrouds,
  • the interface zone receives behind said system for dispelling the oil a dynamic sealing system comprising at least one dynamic seal.
  • Figure 1 is an axial sectional view of a rear part of a turbomachine according to the state of the art
  • Figure 2 is an axial sectional view of an extension of an outer shell of a bearing support of the turbomachine of Figure 1,
  • Figure 3 is a sectional view of the rear part of the turbomachine according to the state of the art illustrating the path of the lubricating oil
  • Figure 4 is an axial sectional view of an extension of an outer shell of a bearing support of a turbomachine according to the invention
  • Figure 5 is a sectional view of the rear part of the turbomachine according to the invention illustrating the path of the lubricating oil
  • Figure 6 is a perspective view of the end of the outer shell of the bearing support and its extension.
  • turbomachine 10 comprises respective first and second internal members 14, 16 movable in rotation relative to each other around an axis X and at least one guide bearing 20 mounted between the first and second members .
  • the invention focuses particularly on the case of an inter-turbine casing 14 internally receiving in rotation a low-pressure shaft 15 via a bearing support 16 secured to this low-pressure shaft 15.
  • the low-pressure shaft pressure also includes a rear end carrying a journal 19 of a low pressure turbine 18.
  • a segmented radial seal 22 is also mounted between the interturbine casing 14 and the low pressure shaft 15.
  • the inter-turbine casing 14, which here forms the first member, is a substantially annular casing which is crossed by a primary gas stream 24 of the turbomachine.
  • Turbine disks 26, integral with the low pressure turbine journal 16 are also placed in the gas stream 24 and their blades 28 are arranged alternating with rectifier blades 30.
  • the inter-turbine casing 14 comprises a first tubular wall 32 of axis X and the bearing support 16 comprises a second tubular wall 33, the bearing 20 being mounted between these walls 32, 33.
  • the inter-turbine casing 14 further comprises a third wall 36, substantially transverse to the axis
  • the bearing support 16 which here forms the second member, comprises a fourth wall 34, substantially transverse to the axis inside the third wall 36, which itself is fixed.
  • the inter-turbine casing 14, the low pressure shaft 15 and the bearing support 16 define a first enclosure 38 for lubricating the bearing comprising lubricating oil inside the rear part 12 of the turbomachine 10.
  • these fourth and third walls 34, 36 separate the first bearing lubrication enclosure 38 from a second enclosure 40, external to the first enclosure 38.
  • the fourth wall 34 is bordered by an outer shell 42, therefore also forming part of the bearing support 16, and the third wall 36 is bordered by an inner shell 44, therefore forming part of the inter-turbine casing 14.
  • the two ferrules 42, 44 are arranged facing each other, the inner ferrule 44 surrounding the outer ferrule 42. As a result, the two outer 42 and inner 44 ferrules delimit an interface zone 46 between the two speakers 38, 40.
  • the second enclosure 40 is a pressurized enclosure supplied with pressurized air taken by a tap made on one of the compressors of the turbomachine.
  • This enclosure 40 is pressurized so as to exert a positive pressure on the interface zone 46 in which can be housed, in a non-limiting manner of the invention, a system for dispelling the oil comprising at least one tendril and lunules, which can be completed in or outside the interface zone 46 by a dynamic sealing system such as a labyrinth or brush seal ensuring sealing between the lubrication enclosure 38 and the second enclosure 40.
  • the interface zone 46 only comprises a system for removing the oil.
  • the lubricating oil is pumped under pressure into the lubrication enclosure 38 via an oil inlet conduit 48 and it is recovered by an oil recovery device which allows the oil to be evacuated from the enclosure lubrication through a conduit 50, so that it is recovered then pumped again inside this enclosure 38.
  • an oil recovery device which allows the oil to be evacuated from the enclosure lubrication through a conduit 50, so that it is recovered then pumped again inside this enclosure 38.
  • the lubricating oil coming from the bearing 20 must first reach an internal face 52 of the third wall 36 of the inter-turbine casing 14 from where it is conveyed to the inlet of the conduit 50.
  • the oil recovery device also comprises a tubular tongue 54 which extends the first tubular wall 32 of the inter-turbine casing 14 and which extends axially towards the outer shell 42 of the bearing support 16, and more particularly inside one end 43 thereof.
  • This tongue 54 is intended to guide the bearing 20 during its assembly to allow precise installation of the low pressure shaft
  • the end 43 of the inner shell 42 of the bearing support 16 is extended by a tubular extension 56 which extends axially and partially around the tubular tongue 54.
  • This extension 56 extends beyond one end 58 of the inner shell 44 of the inter-turbine casing 14, and is therefore not arranged in the interface zone 46, but is placed outside it.
  • an external groove 60 is formed, the concavity of which faces opposite the tubular tongue 54.
  • extension 56 of this type conforming to the state of the art has been shown in Figure 2.
  • the extension 56 has substantially the same internal and external diameters as the external ferrule 42 of the bearing support 16 and its groove 60 has a determined width L and depth P.
  • the groove 60 has a circular section.
  • the interface zone 46 When the interface zone 46 is equipped with a system for dispelling the oil such as a double system comprising a front spinner 67 and front lunules 69 and a rear spinner 68 and rear lunules 68, the oil can pass through this system then penetrate into the second enclosure 40 from where it can be evacuated via the drainage conduit 41.
  • a system for dispelling the oil such as a double system comprising a front spinner 67 and front lunules 69 and a rear spinner 68 and rear lunules 68
  • the extension 56 extends firstly beyond half an axial length I of the tubular tongue 54.
  • the extension 56 surrounds the exterior of the tubular tongue 54 axially beyond half an axial length I of the tubular tongue 54. It has an equal internal diameter has an internal diameter of the outer shell 42 of the second member 16 and an external diameter less than or equal to an external diameter of the outer shell, and its annular groove 60 is of rectangular section.
  • the free end of the extension 56 thus forms a return which, combined with the rectangular shape of the section of the outer annular groove 60, prevents the oil from forming a bridge by capillarity through this annular groove 60 to join the interface zone 46.
  • a groove of rectangular section makes it possible to break the continuity of the oil film and prevent its propagation through the annular groove 60.
  • the tubular extension 56 successively comprises, from the outer shell 42 of the support 16, a first section 72, a second section 74 and a third section 76.
  • the first section 72 extends the outer shell 42 of the support 16, and has the same interior diameters d?2 and exterior diameters D72 as the interior diameters d42 and exterior D42 of the exterior shell 42 in the interface zone 46.
  • the tubular extension comprises a second section 74, joined to the first section 72.
  • the second section 74 has an internal diameter d?4 equal to the internal diameter d42 of the outer shell 42 in the interface zone 46, and d 'an outer diameter D74 less than the outer diameter D42 of the outer shell 42 in the interface zone 46.
  • the third section 76 joined to the second section 74, has an internal diameter d?4 equal to the internal diameter d42 of the outer shell 42, and an external diameter D?6 determined equal to the external diameter D42 of the outer shell 42.
  • second and third sections 74, 76 thus form a recess which extends axially outside the tubular tongue 54 beyond the half-axial length I of this tubular tongue 54.
  • the axial dimensions first to third sections 72, 74, 76 therefore determine the coverage of the tubular extension 56 around the tubular tongue 54 beyond the axial half-length I.
  • annular groove 60 of rectangular section is delimited by an external wall 74a of axis section 74.
  • the dimensions of the groove 60 are decisive with regard to its ability to oppose the formation of a lubricant bridge through it.
  • the characteristics of the lubricating oil used for the lubrication of the bearing 20 include an operating temperature of less than 120°C, a viscosity of between 20 and 30 centistokes at 40°C and 4, 9 to 5 centistokes at 100°C with a density between 0.9 and 1.05 Kg/L.
  • the radius of curvature of the sections 72 to 76 Another important parameter of the groove 60 is the radius of curvature of the sections 72 to 76. To break the oil film, it is necessary that the radius of curvature allowing the connection of these sections is as small as possible in order to provide a groove 60 with a section as close as possible to a perfect rectangle.
  • the first and second sections 72, 74 on the one hand, and the second and third sections 74, 76 on the other hand are connected at the bottom of the groove by a radius of curvature R less than or equal to 0.6 mm.
  • the third section 76 has a minimum thickness E?6, in order to prevent the oil from passing through its free end 78.
  • the third section 76 has a thickness E?6 which is greater than 1.2 mm.
  • the extension 56 can be arranged radially relative to the tubular tongue 54 with reduced clearance, a reduced clearance making it possible to limit the speed of the flow of the oil.
  • the invention advantageously makes it possible to avoid, for a determined angle of inclination of the turbomachine which can go up to 4°, that, when stopped, the oil does not cross the interface zone 46, whether it is intended to receive a system for dispelling oil such as the tendrils 67, 68 and lunules 69, 70 or another system. It therefore makes it possible to prevent oil from spreading on the tarmac via the drainage conduit 41 or from infiltrating into other hotter enclosures of the turbomachine such as an enclosure 80, with the risks of release of smoke that this would imply, which would be detrimental to the perception that users might have of the quality of the turbomachine.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

Turbomachine (10) comportant un dispositif de récupération d'huile comportant, entre des premier et second organes (14, 16) tournants l'un par rapport à l'autre, une languette tubulaire (54) du premier l'organe (14) entourée par une extension (56) tubulaire d'une virole (42) du second organe qui définit avec une virole (44) du premier organe (14) une zone d'interface, l'extension tubulaire (56) comportant une gorge (60) externe opposée à la languette (54), caractérisée en ce que l'extension (56) entoure la languette tubulaire (54) axialement au-delà d'une demi-longueur axiale (l) de ladite languette (54), est d'un diamètre intérieur (d72, d74, d76) égal à un diamètre intérieur (d42) de la virole extérieure (42) du second organe (16) et d'un diamètre extérieur (D72, D74, D76) inférieur ou égal à un diamètre extérieur (D42) de la virole extérieure (42), et en ce que sa gorge annulaire est de section rectangulaire.

Description

DESCRIPTION
TITRE : TURBOMACHINE COMPORTANT UN DISPOSITIF DE RECUPERATION D’HUILE AMELIORE
Domaine technique de l'invention
L’invention concerne une turbomachine équipée d’un dispositif de récupération d’huile à efficacité améliorée.
Arrière-plan technique
Il est connu de l’art antérieur, les documents WO 2014/199083 A1 , EP 2 090 764 A1 , EP 3 462 000 A1 , FR 3 075 866 A1 .
Dans une turbomachine de type connu, une partie arrière de l'arbre de turbine basse pression est monté tournante généralement par au moins un palier monté sur une paroi tubulaire du carter inter-turbines. Ce palier est placé dans une première enceinte dite de lubrification, qui est délimitée, d’une part, par le carter inter-turbines et d’autre part, par un support de palier solidaire du de l’arbre de l’arbre de turbine basse pression. Le carter inter-turbines et le support de palier solidaire de l’arbre basse pression séparent par ailleurs cette première enceinte d’une deuxième enceinte qui lui est adjacente. L’arbre basse pression est par ailleurs solidaire d’un support de palier.
L’enceinte de lubrification est reliée à un circuit d’huile comportant un conduit d’arrivée d’huile, par lequel l’huile est pompée dans l’enceinte. Elle comporte un dispositif de récupération d’huile comportant un conduit de retour d’huile, par lequel l’huile retourne vers le circuit d’huile afin d’être pompée à nouveau.
Le carter inter-turbines étant fixe et le support de palier solidaire de l’arbre basse pression étant tournant par rapport à celui-ci, l’étanchéité de l’enceinte vis-à-vis est assurée entre ces deux organes au niveau d’une zone d’interface qui sépare les deux enceintes.
Le support de palier comporte en effet une virole extérieure qui est montée tournante à l’intérieur d’une virole intérieure du carter inter-turbines, et ces deux viroles définissent la zone d’interface. Cette zone d’interface peut recevoir un système pour chasser l’huile comportant au moins un dispositif à vrille et à lunules. Ce système peut être complété par un système d’étanchéité dynamique, comportant un joint à labyrinthe arrière et/ou un joint à brosse.
A l’extérieur de l’enceinte de lubrification, la seconde enceinte est pressurisée. La pressurisation permet d’appliquer une pression positive au travers de la zone d’interface pour éviter que de l’huile ne s’échappe de l’enceinte de lubrification. L’enceinte pressurisée en outre comporte un dispositif de drainage d’huile comportant un conduit de drainage communiquant avec l’extérieur de la turbomachine.
Pour assurer le retour de l’huile de lubrification du palier vers le conduit de retour d’huile, l’huile doit être guidée du palier jusqu’à une paroi du carter inter-turbines qui communique avec une entrée d’un conduit de retour d’huile. Pour cela, l’huile doit contourner la zone d’interface sans pénétrer dans celle- ci.
C’est pourquoi le dispositif de récupération d’huile comporte une languette tubulaire, communément appelée « lance-gouttes » qui prolonge la paroi tubulaire supportant le palier et qui s’étend à l’intérieur d’une extrémité de la virole extérieure du support de palier.
Cette languette est destinée à guider le palier lors de son montage pour permette une mise en place précise de l’arbre basse pression afin d’éviter tout contact entre l’arbre et le carter inter-turbines.
Cette languette est aussi configurée pour conduire de l’huile à être projetée successivement de la languette à la virole extérieure du support de palier, puis de la virole extérieure du support de palier à la paroi du carter interturbines menant à l’entrée du conduit de retour d’huile.
Pour éviter la pénétration de l’huile dans la zone d’interface, la virole extérieure du support de palier se prolonge par une extension tubulaire qui se prolonge axialement autour de la languette tubulaire au-delà d‘une extrémité de la virole intérieure du carter inter-turbines, et dans laquelle est formée une gorge extérieure annulaire de section circulaire et de concavité tournée à l’opposé de la languette tubulaire. Cette gorge est sensée éviter la propagation de l’huile le long de l’extension tubulaire puis jusqu’à la virole extérieure du support de palier dans la zone d’interface. En fonctionnement, cette configuration permet en principe à l’huile de contourner la zone d’interface sans y pénétrer.
On a toutefois constaté qu’un problème se pose lorsqu’un aéronef équipé d’une telle turbomachine est parqué au sol et que la turbomachine est arrêtée.
En effet, dans ce cas, la zone d’interface n’est plus soumise à la pression de pressurisation de la seconde enceinte, et la turbomachine est plus inclinée vers l’arrière de quelques degrés que lors de son fonctionnement normal. On a constaté que l’huile tend à ruisseler par gravité le long de la languette lance-goutte, à contourner l’extrémité de l’extension tubulaire puis à s’insinuer par capillarité dans la gorge annulaire de section circulaire et à traverser la zone d’interface, notamment par capillarité en traversant la zone d’interface, pour finalement pénétrer dans la deuxième enceinte. Dans certaines conditions, de l’huile peut alors être évacuée hors de cette seconde enceinte par le dispositif de drainage d’huile et couler sur le tarmac sur lequel l’aéronef est parqué. De l’huile peut même atteindre une enceinte plus chaude de la turbomachine et provoquer un dégagement de fumée qui serait préjudiciable à la perception que des utilisateurs pourraient avoir de la qualité de la turbomachine.
Il existe donc un réel besoin pour une nouvelle configuration du dispositif de récupération d’huile permettant à l’huile de contourner la zone d’interface en toutes circonstances.
Plus généralement, il existe un réel besoin pour une nouvelle configuration d’un dispositif de récupération d’huile permettant d’optimiser l’écoulement de l’huile à partir d’une languette dite « lance-gouttes » située à proximité d’une zone d’interface entre deux organes tournant relativement l’un par rapport à l’autre. Il sera donc compris que l’invention ne se limite donc pas à la configuration décrite dans la présente description.
Résumé de l'invention La présente invention a pour objet une turbomachine équipée d’un dispositif de récupération d'huile qui remédie à l’inconvénient précité. Ces buts sont atteints, conformément à l'invention, en proposant une modification de la virole externe du support de palier en regard de la languette tubulaire, avec une extension de plus grandes dimensions et présentant une gorge extérieure de section rectangulaire et non plus circulaire.
Dans ce but, l’invention propose une turbomachine comportant des premier et second organes internes mobiles en rotation relativement l’un par rapport à l’autre autour d’un axe X, et au moins un palier de guidage monté entre des première et deuxième parois tubulaires respectives d’axe X des premier et second organes, le premier organe comportant en outre une troisième paroi sensiblement transversale par rapport à l’axe X, le second organe comportant une quatrième paroi sensiblement transversale par rapport à l’axe X entourée par ladite troisième paroi, lesdites troisième et quatrième parois séparant deux enceintes, respectivement une première enceinte de lubrification du palier, et une deuxième enceinte, la quatrième paroi étant bordée par une virole extérieure du second organe et la troisième paroi étant bordée par une virole intérieure du premier organe, la virole intérieure entourant la virole extérieure et lesdites viroles intérieure et extérieure délimitant une zone d’interface entre lesdites enceintes, ladite turbomachine comportant en outre un dispositif de récupération d’huile comportant une languette tubulaire qui prolonge la première paroi tubulaire du premier organe et qui s’étend axialement à l’intérieur d’une extrémité de la virole extérieure du second organe, cette languette étant configurée pour conduire de l’huile à être projetée successivement de la languette à la virole extérieure du second organe, puis de la virole extérieure du second organe à la troisième paroi, ladite la virole intérieure du second organe se prolongeant par une extension tubulaire qui entoure l’extérieur de la languette tubulaire axialement au-delà d‘une extrémité de la virole intérieure du premier organe, et dans laquelle est formée une gorge extérieure de concavité tournée à l’opposé de la languette tubulaire, caractérisée en ce que l’extension entoure l’extérieur de la languette tubulaire axialement au-delà d’une demi-longueur axiale de ladite languette tubulaire, est d’un diamètre intérieur égal à un diamètre intérieur de la virole extérieure du second organe et d’un diamètre extérieur inférieur ou égal à un diamètre extérieur de la virole extérieure, et en ce que sa gorge annulaire est de section rectangulaire.
L’extension tubulaire permet avantageusement de déporter l’huile ruisselant à partir de la languette tubulaire à une distance axiale conséquente de la zone d’interface et la forme rectangulaire de la gorge de cette extension permet d’éviter que l’huile ne forme un pont capillaire et n’atteigne la zone d’interface.
Selon d’autres caractéristiques de la turbomachine, l’extension tubulaire comporte successivement, à partir de la virole extérieure du second organe :
- un premier tronçon, prolongeant la virole extérieure du second organe, et de même diamètres intérieur et extérieur que les diamètres intérieur et extérieur de ladite virole extérieure dans la zone d’interface,
- un deuxième tronçon, jointif au premier tronçon, de diamètre intérieur égal au diamètre intérieur de la virole extérieure, et de diamètre extérieur inférieur au diamètre extérieur de la virole extérieure, et
- un troisième tronçon, jointif au deuxième tronçon, de diamètre intérieur égal au diamètre intérieur de la virole extérieure dans la zone d’interface, et d’un diamètre extérieur déterminé égal au diamètre extérieur de la virole extérieure dans la zone d’interface, la gorge annulaire étant délimitée par une paroi externe d’axe X du deuxième tronçon et par des parois transversales des premier et troisième tronçons à leur jonction avec le deuxième tronçon, - la première enceinte de lubrification du palier contient de l’huile de lubrification, la paroi externe d’axe X du deuxième tronçon détermine une largeur L de la gorge, la paroi transversale du troisième tronçon détermine une hauteur H de la gorge, et la gorge est configurée telle que sa hauteur H est une fonction affine par intervalles de sa largeur L, selon une relation H = m x L + p dont des coefficients m et p sont associés à des caractéristiques déterminées de ladite huile de lubrification.
- les caractéristiques de l’huile de lubrification comportent une température d’utilisation inférieure à 120°c, une viscosité comprise entre 20 et 30 centistokes à 40°C et 4,9 à 5 centistokes à 100°C avec une masse volumique comprise entre 0,9 et 1 ,05 Kg/L,
- avantageusement la turbomachine est telle que :
• pour un intervalle de largeur L supérieure ou égal à 4 mm et inférieure à 6mm, m = -0,6 et p = 7,
• pour un intervalle de largeur L de 6 à 7mm, m = -0,2 et p =4,6,
• pour une largeur L supérieure à 7mm, m = 0 et p= 3,2,
- les premier et deuxième tronçons d’une part, et les deuxième et troisième tronçons d’autre part, sont raccordés en fond de gorge par un rayon de courbure R inférieur ou égal à 0,6 mm,
- le troisième tronçon a une épaisseur axiale supérieure ou égale à 1 ,2 mm,
- le premier organe est un carter inter-turbines, le second organe est un support de palier solidaire d’un arbre basse-pression, la première enceinte de lubrification du palier communique avec un conduit de récupération d’huile relié à un circuit d’huile de la turbomachine, et la deuxième enceinte est une enceinte pressurisée communiquant avec un conduit de drainage d’huile relié à l’extérieur de la turbomachine,
- la zone d’interface est une zone de réception d’un système pour chasser l’huile comportant une vrille avant et lunules avant et une vrille arrière et lunules arrière interposées entre les viroles intérieure et extérieure,
- la zone d’interface reçoit en arrière dudit système pour chasser l’huile un système d’étanchéité dynamique comportant au moins un joint dynamique. Brève description des figures
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels :
[Fig. 1] La figure 1 est une vue en coupe axiale d’une partie arrière d’une turbomachine selon l’état de la technique,
[Fig. 2] La figure 2 est une vue en coupe axiale d’une extension d’une virole extérieure d’un support de palier de la turbomachine de la figure 1 ,
[Fig. 3] La figure 3 est une vue en coupe de la partie arrière de turbomachine selon l’état de la technique illustrant le cheminement de l’huile de lubrification,
[Fig. 4] La figure 4 est une vue en coupe axiale d’une extension d’une virole extérieure d’un support de palier d’une turbomachine selon l’invention,
[Fig. 5] La figure 5 est une vue en coupe de la partie arrière de la turbomachine selon l’invention illustrant le cheminement de l’huile de lubrification ;
[Fig. 6] La figure 6 est une vue en en perspective de l’extrémité de la virole extérieure du support de palier et de son extension.
Description détaillée de l'invention
On a représenté à la figure 1 une partie arrière 12 d’une turbomachine 10 réalisée conformément à l’état de la technique. De manière connue, la turbomachine comporte des premier et second organes internes respectifs 14, 16 mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre autour d’un axe X et au moins un palier 20 de guidage monté entre les premier et second organes.
Dans le cas présent, l’invention s’attache tout particulièrement au cas d’un carter inter-turbines 14 recevant intérieurement en rotation un arbre basse pression 15 via un support de palier 16 solidaire de cet arbre basse pression 15. L’arbre basse pression comporte également une extrémité arrière porteuse d’un tourillon 19 d’une turbine basse pression 18. Il sera compris la cette disposition faisant l’objet de la présente description n’est pas limitative de l’invention et que l’invention peut trouver à s’appliquer à d’autres organes montés en rotation de manière relative l’un par rapport à l’autre, comme par exemple des supports de paliers solidaires de tourillons de turbine basse pression et de turbine haute pression.
Un joint radial segmenté 22 est aussi monté entre le carter interturbines 14 et l’arbre basse pression 15.
Le carter inter-turbines 14, qui forme ici le premier organe, est un carter sensiblement annulaire qui est traversé par une veine de gaz primaire 24 de la turbomachine. Des disques de turbine 26, solidaires du tourillon 16 de turbine basse pression, sont également placés dans la veine de gaz 24 et leurs aubes 28 sont disposées en alternance avec des aubes 30 de redresseur.
Le carter inter-turbines 14 comporte une première paroi tubulaire 32 d’axe X et le support de palier 16 comporte une deuxième paroi tubulaire 33, le palier 20 étant monté entre ces parois 32, 33.
Le carter inter-turbines 14 comporte en outre une troisième paroi 36, sensiblement transversale par rapport à l’axe X
Le support de palier 16, qui forme ici le second organe, comporte une quatrième paroi 34, sensiblement transversale par rapport à l’axe X, qui est entourée par la troisième paroi 36 du carter inter-turbines 14. La quatrième paroi 34 tourne donc à l’intérieur de la troisième paroi 36, qui, elle, est fixe.
Le carter inter-turbines 14, l’arbre basse pression 15 et le support de palier 16 délimitent une première enceinte 38 de lubrification du palier comprenant de l’huile de lubrification à l’intérieur de la partie arrière 12 de la turbomachine 10. Par ailleurs, ces quatrième et troisième parois 34, 36 séparent la première enceinte 38 de lubrification du palier d’une deuxième enceinte 40, extérieure à la première enceinte 38.
La quatrième paroi 34 est bordée par une virole extérieure 42, faisant donc également partie du support de palier 16, et la troisième paroi 36 est bordée par une virole intérieure 44, faisant donc partie du carter inter-turbines 14. Les deux viroles 42, 44 sont agencées en regard l’une de l’autre, la virole intérieure 44 entourant la virole extérieure 42. De ce fait, les deux viroles extérieure 42 et intérieure 44 délimitent une zone d’interface 46 entre les deux enceintes 38, 40.
Conventionnellement, la deuxième enceinte 40 est une enceinte pressurisée alimentée en air sous pression prélevé par un piquage réalisé sur un des compresseurs de la turbomachine. Cette enceinte 40 est pressurisée de manière à exercer une pression positive sur la zone d’interface 46 dans laquelle peut être logé, de manière non limitative de l’invention un système pour chasser l’huile comportant au moins une vrille et des lunules, qui peut être complété dans ou hors la zone d’interface 46 par un système d’étanchéité dynamique tel qu’un joint à labyrinthe ou à brosse assurant l’étanchéité entre l’enceinte de lubrification 38 et la deuxième enceinte 40.
Aucun de ces systèmes n’étant limitatifs de l’invention, on considérera dans la suite de la présente description que la zone d’interface 46 comporte uniquement un système pour chasser l’huile.
Le but de la pressurisation de l’enceinte 40 est de confiner à l’intérieur de l’enceinte de lubrification 38 l’huile de lubrification du palier 20. En outre, cette deuxième enceinte 40 comporte un conduit de drainage d’huile 41 , qui communique avec l’extérieur de la turbomachine.
L’huile de lubrification est pompée sous pression dans l’enceinte de lubrification 38 par un conduit 48 d’arrivée d’huile et elle est récupérée par un dispositif de récupération d’huile qui permet d’évacuer l’huile de l’enceinte de lubrification par un conduit 50, afin qu’elle soit récupérée puis repompée à nouveau à l’intérieur de cette enceinte 38. Pour atteindre le conduit 50, comme représenté par les flèches de la figure 1 , l’huile de lubrification provenant du palier 20 doit préalablement atteindre une face interne 52 de la troisième paroi 36 du carter inter-turbines 14 d’où elle est acheminée à l’entrée du conduit 50.
On notera que dans le plan de la figure 1 , le conduit 50 a été représenté en traits pointillés.
A cet effet, comme l'illustre plus en détail la figure 3, le dispositif de récupération d’huile comporte également une languette tubulaire 54 qui prolonge la première paroi tubulaire 32 du carter inter-turbines 14 et qui s’étend axialement vers la virole extérieure 42 du support de palier 16, et plus particulièrement à l’intérieur d’une extrémité 43 de celle-ci.
Cette languette 54 est destinée à guider le palier 20 lors de son montage pour permette une mise en place précise de l’arbre basse pression
15 afin d’éviter tout contact entre l’arbre 15 et le carter inter-turbines 14.
De manière connue, lorsque la turbomachine est en fonctionnement, de l’huile est projetée successivement de la languette 54 à la virole extérieure 42 du support de palier 16, puis de la virole extérieure 42 du support de palier
16 à la surface interne 52.
De manière connue, l’extrémité 43 de la virole intérieure 42 du support de palier 16 se prolonge par une extension tubulaire 56 qui s’étend axialement et partiellement autour de la languette tubulaire 54. Cette extension 56 s’étend au-delà d‘une extrémité 58 de la virole intérieure 44 du carter inter-turbines 14, et n’est de ce fait pas agencée dans la zone d’interface 46, mais est placée hors de celle-ci. Dans cette extension 56 est formée une gorge extérieure 60 dont la concavité est tournée à l’opposé de la languette tubulaire 54.
Une extension 56 de ce type conforme à l’état de la technique a été représentée à la figure 2. Comme on peut le voir, l’extension 56 est sensiblement de mêmes diamètres intérieur et extérieur que la virole extérieure 42 du support de palier 16 et sa gorge 60 est de largeur L et de profondeur P déterminées. La gorge 60 présente une section circulaire.
Or, dans une telle configuration, on a constaté que, lorsque la turbomachine est à l’arrêt, pour certains angles d’inclinaison, correspondant par exemple à une inclinaison de la turbomachine d’environ 4°, qui est typiquement une inclinaison d’une turbomachine sous aile dans la position de parcage de l’aéronef, l’huile provenant de la languette tubulaire 54 goutte sur la paroi interne 62 de l’extension 56 puis, coulant sur sa face d’extrémité 64, ne se limite pas à goutter de la face d’extrémité 64 mais tend aussi à pénétrer par capillarité dans la gorge 60 pour former un pont de lubrifiant d’où elle se propage contre une paroi externe 66 de la virole intérieure 42 du support 16 jusqu’à atteindre la zone d’interface 46. Lorsque la zone d’interface 46 est équipée d’un système pour chasser l’huile tel qu’un système double comportant une vrille avant 67 et lunules avant 69 et une vrille arrière 68 et lunules arrière 68, l’huile peut traverser ce système puis pénétrer dans la deuxième enceinte 40 d’où elle peut être évacuée par le conduit de drainage 41.
L’invention propose une modification de l’extension 56 permettant de remédier à ce problème.
Dans ce but, comme l’illustrent les figures 2 et 5, l’extension 56 s’étend en premier lieu au-delà d’une demi-longueur axiale I de la languette tubulaire 54.
Par ailleurs, comme l’illustre la figure 5, l’extension 56 entoure l’extérieur de la languette tubulaire 54 axialement au-delà d’une demi-longueur axiale I de la languette tubulaire 54. Elle est d’un diamètre intérieur égal à un diamètre intérieur de la virole extérieure 42 du second organe 16 et d’un diamètre extérieur inférieur ou égal à un diamètre extérieur de la virole extérieure, et sa gorge annulaire 60 est de section rectangulaire.
L’extrémité libre de l’extension 56 forme ainsi un retour qui, conjugué à la forme rectangulaire de la section de la gorge annulaire extérieure 60, empêche l’huile de former un pont par capillarité au travers de cette gorge annulaire 60 pour rejoindre la zone d'interface 46. En effet, à la différence d’une gorge de section circulaire, une gorge de section rectangulaire permet de briser la continuité du film d’huile et d’éviter sa propagation au travers de la gorge annulaire 60.
Plus particulièrement, comme l'illustre la figure 5, l’extension tubulaire 56 comporte successivement, à partir de la virole extérieure 42 du support 16, un premier tronçon 72, un deuxième tronçon 74 et un troisième tronçon 76.
Le premier tronçon 72 prolonge la virole extérieure 42 du support 16, et est de mêmes diamètres intérieur d?2 et extérieur D72 que les diamètres intérieur d42 et extérieur D42 de la virole extérieure 42 dans la zone d’interface 46.
Puis l’extension tubulaire comporte un deuxième tronçon 74, jointif au premier tronçon 72. Le deuxième tronçon 74 est d’un diamètre intérieur d?4 égal au diamètre intérieur d42 de la virole extérieure 42 dans la zone d’interface 46, et d’un diamètre extérieur D74 inférieur au diamètre extérieur D42 de la virole extérieure 42 dans la zone d’interface 46. Enfin, le troisième tronçon 76, jointif au deuxième tronçon 74, est d’un diamètre intérieur d?4 égal au diamètre intérieur d42 de la virole extérieure 42, et d’un diamètre extérieur D?6 déterminé égal au diamètre extérieur D42 de la virole extérieure 42.
Il sera donc compris que les deuxièmes et troisièmes tronçons 74, 76 forment ainsi un décrochement qui s’étend axialement à l’extérieur de la languette tubulaire 54 au-delà de la demi-longueur axiale I de cette languette tubulaire 54. Les dimensions axiales des premiers à troisième tronçons 72, 74, 76 déterminent donc la couverture de l’extension tubulaire 56 autour de la languette tubulaire 54 au-delà de la demi-longueur axiale I.
Il sera aussi compris que la gorge annulaire 60 de section rectangulaire est délimitée par une paroi externe 74a d’axe X du deuxième tronçon 74 prise entre des parois transversales respectives 72a et 76a des premier et troisième tronçons 72, 76 à leur jonction avec le deuxième tronçon 74.
Les dimensions de la gorge 60 sont déterminantes en ce qui concerne sa capacité à s’opposer à la formation d’un pont de lubrifiant au travers de celle-ci. La paroi externe 74a d’axe X du deuxième tronçon 74 détermine une largeur L caractéristique de la gorge 60, et la paroi transversale 76a du troisième tronçon 76 détermine une hauteur H caractéristique de la gorge 60.
Conformément à l’invention, la gorge 60 est configurée telle que sa hauteur H est une fonction affine par intervalles de sa largeur L, selon une relation de type H = m x L + p dont des coefficients m et p sont associés à des caractéristiques déterminées de l’huile de lubrification.
Dans le cadre de l’invention, les caractéristiques de l’huile de lubrification utilisée pour la lubrification du palier 20 comportent une température d’utilisation inférieure à 120°c, une viscosité comprise entre 20 et 30 centistokes à 40°C et 4,9 à 5 centistokes à 100°C avec une masse volumique comprise entre 0,9 et 1 ,05 Kg/L.
Pour une telle huile de lubrification, conformément à l’invention, les coefficients m et p de la fonction affine déterminant la hauteur H de la gorge 60 en fonction de sa largeur L varient en fonction de trois intervalles : - pour un intervalle de largeur L supérieure ou égale à 4 mm et inférieure à 6mm, m = -0, 6 et p = 7,
- pour un intervalle de largeur L de 6 à 7mm, m = -0,2 et p =4,6,
- et enfin, pour une largeur L supérieure à 7mm, m = 0 et p= 3,2, ce qui correspond à une hauteur H de la gorge 60 qui est constante.
Un autre paramètre important de la gorge 60 est le rayon de courbure des tronçons 72 à 76. Pour briser le film d’huile, il est nécessaire que le rayon de courbure permettant le raccordement de ces tronçons soit aussi petit que possible afin de proposer une gorge 60 de section aussi proche que possible d’un rectangle parfait. Ainsi, les premier et deuxième tronçons 72, 74 d’une part, et les deuxième et troisième tronçons 74, 76 d’autre part, sont raccordés en fond de gorge par un rayon de courbure R inférieur ou égal à 0,6 mm.
Il est aussi essentiel que le troisième tronçon 76 ait une épaisseur minimale E?6, afin d’éviter que l’huile ne franchisse son extrémité libre 78. A cet effet, le troisième tronçon 76 a une épaisseur E?6 qui est supérieure à 1 ,2 mm.
Avantageusement, l’extension 56 peut-être agencée radialement par rapport à la languette tubulaire 54 avec un jeu réduit, un jeu réduit permettant de limiter la vitesse de l’écoulement de l’huile.
L'invention permet avantageusement d'éviter, pour un angle déterminé d'inclinaison de la turbomachine pouvant aller jusqu'à 4° que, à l'arrêt, l’huile ne traverse la zone d’interface 46, que celle-ci soit destinée à recevoir un système pour chasser l’huile comme les vrilles 67, 68 et lunules 69, 70 ou un autre système. Elle permet donc d'éviter que de l’huile ne s’épande sur le tarmac via le conduit de drainage 41 ou ne s’infiltre dans d’autres enceintes plus chaudes de la turbomachine telle qu’une enceinte 80, avec les risques de dégagement de fumée que cela impliquerait, qui seraient préjudiciables à la perception que des utilisateurs pourraient avoir de la qualité de la turbomachine.

Claims

REVENDICATIONS
1. Turbomachine (10) comportant des premier et second organes internes (14, 16) mobiles en rotation relativement l’un par rapport à l’autre autour d’un axe X, et au moins un palier de guidage (20) monté entre des première et deuxième parois tubulaires (32, 33) respectives d’axe X des premier et second organes (14, 16), le premier organe (14) comportant une troisième paroi (36) sensiblement transversale par rapport à l’axe X, le second organe (16) comportant une quatrième paroi (34) sensiblement transversale par rapport à l’axe X entourée par ladite troisième paroi (36), lesdites troisième et quatrièle parois (34, 36) séparant deux enceintes (38, 40), respectivement une première enceinte (38) de lubrification du palier (20), et une deuxième enceinte (40), la quatrième paroi (34) étant bordée par une virole extérieure (42) du second organe (16) et la troisième paroi (36) étant bordée par une virole intérieure (44) du premier organe (14), la virole intérieure (44) entourant la virole extérieure (42) et lesdites viroles intérieure et extérieure (42, 44) délimitant une zone d’interface (46) entre lesdites enceintes, ladite turbomachine comportant en outre un dispositif de récupération d’huile comportant une languette tubulaire (54) qui prolonge la première paroi tubulaire (32) du premier organe (14) et qui s’étend axialement à l’intérieur d’une extrémité (43) de la virole extérieure (42) du second organe (16), cette languette (54) étant configurée pour conduire de l’huile à être projetée successivement de la languette (54) à la virole extérieure (42) du second organe (16), puis de la virole extérieure (42) du second organe (16) à la troisième paroi (36), ladite la virole intérieure (42) du second organe (16) se prolongeant par une extension tubulaire (56) qui entoure l’extérieur de la languette tubulaire (54) axialement au-delà d‘une extrémité (58) de la virole intérieure (44) du premier organe (14), et dans laquelle est formée une gorge (60) extérieure de concavité tournée à l’opposé de la languette tubulaire (54), caractérisée en ce que l’extension (56) entoure l’extérieur de la languette tubulaire (54) axialement au-delà d’une demi-longueur axiale (I) de ladite languette tubulaire (54), est d’un diamètre intérieur (d?2, d?4, d?e) égal à un diamètre intérieur (d42) de la virole extérieure (42) du second organe (16) et d’un diamètre extérieur (D72, D74, D76) inférieur ou égal à un diamètre extérieur (D42) de la virole extérieure (42), et en ce que sa gorge annulaire est de section rectangulaire.
2. Turbomachine (10) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que l’extension tubulaire (56) comporte successivement, à partir de la virole extérieure (42) du second organe (16) :
- un premier tronçon (72), prolongeant la virole extérieure (42) du second organe (16), et de même diamètres intérieur (d72)-et extérieur (D72) que les diamètres intérieur (d42) et extérieur (D42) de ladite virole extérieure (42) dans la zone d’interface (46),
- un deuxième tronçon (74), jointif au premier tronçon (72), de diamètre intérieur (d74) égal au diamètre intérieur (d42) de la virole extérieure (42) dans la zone d’interface (46), et de diamètre extérieur (D74) inférieur au diamètre extérieur (D42) de la virole extérieure (42) dans la zone d’interface (46), et
- un troisième tronçon (76), jointif au deuxième tronçon (74), de diamètre intérieur (d74) égal au diamètre intérieur (d42) de la virole extérieure (42), et d’un diamètre extérieur (D76) déterminé égal au diamètre extérieur (D42) de la virole extérieure (42), la gorge annulaire étant délimitée par une paroi externe (74a) d’axe X du deuxième tronçon et par des parois transversales (72a, 76a) des premier et troisième tronçons (72, 74) à leur jonction avec le deuxième tronçon (74).
3. Turbomachine (10) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que la première enceinte (38) de lubrification du palier (20) contient de l’huile de lubrification, en ce que la paroi externe (74a) d’axe X du deuxième tronçon (74) détermine une largeur L de la gorge (60), en ce que la paroi transversale (76a) du troisième tronçon (76) détermine une hauteur H de la gorge, et en ce que la gorge est telle que sa hauteur H est une fonction affine par intervalles de sa largeur L, selon une relation H = m x L + p dont des coefficients m et p sont associés à des caractéristiques déterminées de l’huile de lubrification.
4. Turbomachine (10) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que les caractéristiques de l’huile de lubrification comportent une température d’utilisation inférieure à 120°c, une viscosité comprise entre 20 et 30 centistokes à 40°C et 4,9 à 5 centistokes à 100°C avec une masse volumique comprise entre 0,9 et 1 ,05 Kg/L.
5. Turbomachine (10) selon la revendication précédente, caractérisée en ce que :
- pour un intervalle de largeur L supérieur ou égal à 4 mm et inférieur à 6mm, m = -0,6 et p = 7,
- pour un intervalle de largeur L de 6 à 7mm, m = -0,2 et p =4,6,
- pour une largeur L supérieure à 7mm, m = 0 et p= 3,2.
6. Turbomachine (10) selon l’une des revendications 4 ou 5, caractérisée en ce que les premier et deuxième tronçons (72, 74) d’une part, et les deuxième et troisième tronçons d’autre part (74, 76), sont raccordés en fond de gorge (60) par un rayon de courbure R inférieur ou égal à 0,6 mm.
7. Turbomachine (10) selon l’une des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que le troisième tronçon (76) a une épaisseur axiale (E?e) supérieure ou égale à 1 ,2 mm.
8. Turbomachine (10) selon l’une des revendications précédentes, caractérisée en ce que le premier organe (14) est un carter inter-turbines, en ce que le second organe (16) est un support de palier solidaire d’un arbre basse pression (15), en ce que la première enceinte (38) de lubrification du palier communique avec un conduit (50) de récupération d’huile relié à un circuit d’huile de la turbomachine, et en ce que la deuxième enceinte (40) est une enceinte pressurisée communiquant avec un conduit de drainage d’huile (41 ) relié à l’extérieur de la turbomachine (10).
9. Turbomachine selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la zone d’interface (46) est une zone de réception d’un système pour chasser l’huile comportant une vrille avant (67) et lunules avant (69) et une vrille arrière (68) et lunules arrière (70) interposées entre les viroles intérieure et extérieure (44, 46).
10. Turbomachine selon l’une des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la zone d’interface (46) est une zone de réception d’un système d’étanchéité comportant au moins un joint dynamique.
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