EP4534928A1 - Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife - Google Patents

Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife Download PDF

Info

Publication number
EP4534928A1
EP4534928A1 EP23020458.8A EP23020458A EP4534928A1 EP 4534928 A1 EP4534928 A1 EP 4534928A1 EP 23020458 A EP23020458 A EP 23020458A EP 4534928 A1 EP4534928 A1 EP 4534928A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
fluid
compressor
process loop
pressure
components
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP23020458.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Rudolf Stockmann
Christian Pfeiffer
Alexander Dick
Peter Twardokus
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde GmbH filed Critical Linde GmbH
Priority to EP23020458.8A priority Critical patent/EP4534928A1/de
Publication of EP4534928A1 publication Critical patent/EP4534928A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0247—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control start-up of the process
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
    • F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
    • F25J1/0249—Controlling refrigerant inventory, i.e. composition or quantity
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0298—Safety aspects and control of the refrigerant compression system, e.g. anti-surge control
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation

Definitions

  • the invention relates to a method for heating a process loop and a process loop for carrying out the method.
  • a gas mixture or pure substance in a process loop which may include compressors, lines, heat exchangers such as air coolers or condensers, and other components, is below the dew point temperature of a gaseous fluid compressed by the compressor, the fluid begins to condense. Condensation can occur when the temperature of the fluid drops below the dew point temperature, or when the fluid is compressed to a higher pressure level by starting a compressor, with lines, air coolers, and other components still at the temperature prevailing before startup, which is below the dew point temperature of the fluid at elevated pressure.
  • Condensation of the gaseous fluid must be avoided for several reasons. Firstly, condensation of the compressed fluid leads to a loss of gaseous fluid in the compressor, which may necessitate compressor shutdown due to insufficient suction and/or discharge pressure levels, thereby increasing the start-up time of the process loop. Secondly, liquids, especially in the compressor suction lines, should be avoided, as liquid droplets can penetrate the compressor machine and cause compressor damage. Furthermore, after the compressor has started up, condensation can occur in the lines, air coolers, or other equipment on the discharge side, and liquid fluid can be transferred to the suction side via an anti-surge line.
  • Such winterization measures not only cause additional costs for installation, operation and maintenance, but also require, especially for air coolers, additional installation space, which may be limited, for example on oil production platforms, ships, barges or when the available space is already occupied by other process components.
  • the present invention proposes a method for heating a process loop and a corresponding process loop for implementing the method with the features of the independent claims.
  • Preferred embodiments are the subject of the dependent claims and the following description.
  • pressure level and "temperature level” to characterize pressures and temperatures, which means It should be emphasized that corresponding pressures and temperatures in a corresponding system do not have to be used in the form of exact pressure or temperature values. However, such pressures and temperatures typically lie within certain ranges, which are, for example, ⁇ 1%, 5%, 10%, 20% or 25% around a mean value. Corresponding pressure levels and temperature levels can lie in disjoint ranges or in ranges that overlap one another. The same pressure level can, for example, still exist when unavoidable pressure losses occur. The same applies to temperature levels.
  • the pressure levels specified here in bar are absolute pressures. Furthermore, the pressure levels specified are only example values that apply to the gas mixtures described as examples.
  • the process loop comprises a plurality of components that are connected to one another via lines through which a gaseous fluid flows.
  • the components of the process loop comprise at least one compressor, one heat exchanger, in particular an air cooler, and one process unit.
  • the process loop can comprise, for example, further heat exchangers, liquid separators and/or filters.
  • a pressure level for the fluid is determined such that the dew point of the fluid lies below a temperature level of the process loop.
  • an outside temperature in a region in which the plurality of components of the process loop are arranged can be used as the temperature level of the process loop.
  • the temperature of one or more, in particular all, components of the process loop is used as the temperature level of the process loop.
  • the first fluid is compressed by the compressor so that an outlet pressure level of the fluid discharged on a pressure side of the compressor is less than or equal to the specified pressure level.
  • the fluid is compressed by the compressor, passed through the downstream system, and throttled to the suction pressure level via the gas return line. Compression heats the temperature of the gaseous fluid to a temperature level that is higher than the temperature level of the process loop, transferring heat to the lines and other components of the process loop, thereby heating them. The temperature of the gaseous fluid decreases in the process.
  • the temperature level of the process loop is determined by measuring a temperature level of at least one of the plurality of components of the process loop.
  • the temperature level of the process loop can be determined based on the lowest measured temperature level.
  • the temperature level of the process loop can in particular be or include a temperature level of an inner wall of the line at one or more locations.
  • the pressure level at which the dew point of the fluid lies below the temperature level can be determined more accurately. This can further shorten the start-up time of the process loop while still preventing condensate from the gaseous fluid in the process loop.
  • the outlet pressure level of the gaseous fluid at a pressure-side outlet of the compressor is further compared with a first pressure threshold value, and if it is determined that the pressure level is less than a first pressure threshold value, the determination of the pressure level is repeated such that the dew point of the gaseous fluid is below a temperature of the plurality of components of the process loop, wherein the determined pressure level is greater than the previously determined pressure level.
  • the first pressure threshold value corresponds in particular to the pressure level, and thus indirectly to a target temperature of the process loop, at which the process in the process unit can be carried out or which is necessary for the process in the process unit. Once the necessary pressure level or the necessary temperature level has been reached, the winterization measures can be deactivated.
  • the pressure level of the fluid also rises, at which the dew point of the fluid is below the temperature level of the process loop.
  • the temperature of the process loop can be successively increased until the fluid reaches a pressure level (first pressure threshold) required for the process in the process unit. Furthermore, this accelerates the heating process, as the heat input into the compressed gas via the compressor increases with increasing pressure level.
  • the method is carried out first with a gaseous first fluid and then with a gaseous second fluid, wherein the first fluid is used up to a predetermined third pressure threshold and the second fluid is used after the third pressure threshold is exceeded.
  • the dew point of the first fluid is, in particular, below the dew point of the fluid, at least in a pressure range between the second and the third pressure threshold, at the same pressure level.
  • the second pressure threshold is, in particular, the minimum pressure level that can be generated by the compressor.
  • the pressure level at which the dew point of the gaseous fluid (second fluid), which is used in particular for operating the process loop, lies above the temperature level of the plurality of components of the process loop, is so low that the fluid cannot be compressed to this pressure level by the compressor, which is intended to compress the gaseous fluid to an increased pressure level, for example 20 bar, during normal operation.
  • the compressor which is intended to compress the gaseous fluid to an increased pressure level, for example 20 bar, during normal operation.
  • the gaseous fluid cannot be compressed and thus the components of the process loop cannot be heated.
  • the method is initially carried out with a first fluid whose dew point lies below the dew point of the second fluid, at least in a predetermined pressure range between a second (minimum) pressure threshold value and a third (maximum) pressure threshold value.
  • the first fluid can be compressed to a higher pressure level without the dew point rising above the temperature of the plurality of components.
  • the pressure level of the first fluid After the pressure level of the first fluid has reached the third pressure threshold, it is replaced in the lines by the second fluid, and the process is again carried out until the pressure level of the second fluid reaches or exceeds the first pressure threshold.
  • the pressure level of the second fluid can, in particular, be lower than the pressure level to which the first fluid was compressed.
  • the second fluid can, in particular, be the fluid used to operate the process loop. However, it is also conceivable that the second fluid is only an intermediate fluid in order to to increase the temperature level of the process loop before the fluid used for operation is introduced.
  • the second fluid used as the operating fluid can, for example, have a composition of 2 mol% methane, 71 mol% ethane, 13 mol% propane, and 14 mol% butane.
  • the pressure level at which the dew point is below the temperature level of the process loop cooled to the outside temperature is 1.2 bar.
  • a first fluid can be used initially, which has a composition of, for example, 10 mol% methane and 90 mol% ethane.
  • the pressure level at which the dew point exceeds the temperature level of the process loop is approximately 8.5 bar for this composition.
  • the process can initially be carried out with the first fluid until the temperature level of the process loop has reached a temperature level at which the second fluid can be used.
  • the properties of the compressor must also be taken into account. These properties determine, among other things, the pressure and temperature levels that can and/or must be achieved. Based on these pressure and temperature levels, the composition of the first fluid (heating fluid) can be selected.
  • the process loop has a first bypass that connects an outlet of the compressor to a compressor inlet, and wherein the flow of fluid through the first bypass can be regulated by a first valve.
  • the method begins with the compressor starting operation, with the first valve being opened so wide that a minimum flow occurs through the first bypass.
  • the minimum flow is a minimum flow, depending on the type of compressor, that is necessary to safely start the compressor's operation.
  • the first bypass must, in particular, connect the compressor outlet directly to the inlet, but can also include other components of the process loop.
  • the first bypass is, in particular, the compressor's anti-surge line. Therefore, the first valve cannot conventionally be completely closed, as this is necessary for the stable and safe operation of the compressor and is controlled by a compressor control unit such that it is at least minimally open at all times (minimal degree of opening).
  • the process loop further comprises a second bypass that connects an inlet of the process unit to an outlet of the process unit and can be opened and closed via a second valve.
  • the second bypass is configured to be opened when the process unit is not is to be heated and closed when the process unit is to be heated.
  • the second valve can be opened successively, i.e., step by step.
  • the anti-surge line i.e., the compressor, the heat exchanger, and the anti-surge line itself
  • the first valve can then be closed to the minimum opening degree necessary for safe operation of the compressor, and the second valve of the second bypass can be opened to heat the other components of the process loop.
  • the second valve can be closed again once the temperature level of the other components has reached or exceeded the second temperature threshold, bringing the process unit to a temperature level equal to or above the second temperature threshold. If the process unit is not to be heated at all, the second valve is closed as soon as the temperature level of all components of the process loop except the process unit has reached or exceeded the second temperature threshold.
  • the proposed process loop is designed to carry out a method according to one of the variants presented.
  • a process loop and its configurations please refer to the above Explanations concerning the method and embodiments proposed according to the invention are expressly referred to, since these apply equally to this.
  • FIG. 1 shows a block diagram of an embodiment of a process loop 10, which is configured to carry out an embodiment of the method.
  • the process loop 10 comprises a process unit 2 in which a process is to be carried out.
  • the gaseous fluid In order to carry out this process, the gaseous fluid must have a certain target pressure p target .
  • the pressure level in the fluid is built up by a compressor 1, which is driven by a compressor machine or a Compressor motor 1a is driven. Alternatively, the compressor 1 can also be driven via a gas or steam turbine.
  • the process loop 10 further comprises a heat exchanger 5, which is in particular an air cooler 5, in which the compressed gaseous fluid can be cooled after compression.
  • the process loop 10 can also comprise further components 6, 7, which are not described in detail here, for example further heat exchangers, in particular condensers, moisture separators and/or filters.
  • the individual components of the process loop 10 are connected to one another via lines, in particular in such a way that the gaseous fluid flows into the compressor 1 on the suction side, is compressed by the compressor, and is discharged to the air cooler 5 on the pressure side of the compressor 1. From the air cooler 5, the fluid flows into the process unit 2 via the inlet of the process unit 2, passes through the latter, and leaves the process unit 2 via its outlet back to the pressure side of the compressor 1.
  • the process loop 10 further comprises a first and a second bypass 3, 4.
  • the pressure side of the compressor 1 is connected to the suction side of the compressor 1.
  • the first bypass 3 has a first valve 3a, via which the flow of the fluid through the first bypass 3 can be regulated.
  • the first bypass 3 does not have to start directly after the compressor 1, but can, as in Figure 1 shown, can also be branched off after the air cooler 5.
  • the first bypass 3 also serves as an anti-surge line.
  • the inlet of the process unit 2 is connected to the outlet of the process unit 2.
  • the second bypass 4 is controlled by a second valve 4a, which can be opened and closed. If the process unit 2 is not to be heated during the process, for example because it is located indoors and has therefore not cooled down, the second bypass 4 can be opened by opening the second valve 4a so that the fluid does not flow into the process unit 2. If, however, the process unit 2 is to be heated, the second valve 4a, and thus the second bypass 4, remains closed.
  • One or more of the components of the process loop 10 may further comprise temperature sensors with which the temperature level of the respective components can be determined. Furthermore, it is possible that at various One or more temperature sensors are arranged at points on the lines to measure the temperature level at these points in the process loop 10.
  • Figure 2 shows a flowchart of an embodiment of the method
  • Figure 3 shows a curve of the dew point temperature of a fluid with pressure
  • Figure 4 shows the dew point temperature of two different fluids versus pressure.
  • step S90 the compressor 1 is started by providing it with a minimum flow of fluid via the first bypass 3, wherein the minimum flow depends on the type of compressor. Since the first bypass 3 is the anti-surge line of the compressor 1, a minimum opening degree of the first valve 3a is controlled, for example, by a control unit of the compressor 1 (not shown), wherein the minimum opening degree depends on the operating state of the compressor 1, in particular the distance from the surge line. Therefore, it is possible that the first valve 3a cannot be fully closed during normal operation.
  • step S100 the temperature level of the process loop 10 is determined.
  • the outside temperature can be measured and determined as the temperature level of the process loop 10.
  • a pressure level p is determined in step S110 such that the dew point of the fluid is below the temperature level of the process loop 10.
  • Figures 3 and 4 show two different applications for heating the process loop 10.
  • the temperature level of the process loop 10 is positive, ie above 0°C.
  • the method can also be applied in cases where the temperature level of the process loop 10 is initially below 0°C.
  • the dew point temperature of the gaseous fluid (solid line) is in a range operable by the compressor 1. Range between the minimum second pressure threshold p min that can be generated by the compressor 1 and a maximum third pressure threshold p max that can be generated by the compressor 1, below the initial temperature level T start (dashed line, for example 40°C) of the process loop 10.
  • the method can be carried out with the fluid used for the operation of the process unit 2.
  • the intersection point of the initial temperature level T start and the dew point temperature curve is, for example, 7 bar, i.e. the specific pressure level p at which the dew point is below the temperature level of the process loop 10 must be below 7 bar.
  • the initial temperature level T start (dashed line) of the process loop 10 is very low (for example -40°C).
  • the dew point temperature (solid line) of the second fluid used for operating the process unit 2 is always above the temperature level of the process loop 10 in the operable range of the compressor 1 (between p min and p max ). In this case, the compressor 1 cannot compress the fluid in such a way that condensation does not occur in the process loop 10. If, in such a case, the pressure level p is determined based on the temperature level of the process loop 10 (S110), the pressure level p is below a minimum first pressure threshold value p min .
  • the second fluid is replaced by a first fluid that has a dew point temperature that is below the dew point temperature of the fluid used for operating the process unit 2, at least in a pressure range between the second pressure threshold value p min and the third pressure threshold value p max .
  • An example of the dew point temperature curve of the first fluid is shown in Figure 4 shown as a dash-double-dot curve.
  • the dew point of the first fluid is, for example, at the second pressure threshold value p min at -46°C and thus below the initial temperature level T Start .
  • a pressure level p can be determined for the first fluid, which can be generated by the compressor 1 and at which the dew point temperature is below the initial temperature level T Start of the process loop 10.
  • the first fluid can preferably contain components that are also contained in the second fluid used for the operation of the process unit 2, in particular only components that are also contained in the second fluid used for the operation of the process unit 2, but in a mixing ratio that is different than in the second fluid. This makes it easier to subsequently adjust the composition of the fluid.
  • the first fluid it is also possible for the first fluid to contain components that are not contained in the second fluid. In this case, these components must first be removed from the process loop before the composition of the second fluid can be created in the process loop.
  • the fluid used to operate the process unit 2 can be a mixture containing 2 mol% methane, 71 mol% ethane, 13 mol% propane, and 14 mol% butane, while the first fluid can be a mixture containing 10 mol% methane and 90 mol% ethane.
  • the first fluid does not have to be pumped out when the second fluid is to be introduced into the process loop 10; instead, the other components can simply be added to achieve the composition of the second fluid.
  • step S120 the fluid is compressed by compressor 1 to a pressure level corresponding to the determined pressure level p.
  • the fluid continues to heat up. This heat is then transferred to the lines and other components as the fluid flows through them, thereby increasing the temperature level of the process loop 10 in general and of the individual components and line sections in particular.
  • the first valve 3a can initially be opened further to further heat the lines of the first bypass 3 and the other components connected in the first bypass 3, such as the air cooler 5, in particular until the temperature level reaches or exceeds the second temperature threshold. Subsequently, the first valve 3a is closed to the minimum opening degree, and the other components of the process loop 10 can be heated.
  • the second valve 4 can be opened to open the second bypass 4.
  • the opening can take place successively, while the first valve 3a has not yet been set to the minimum opening degree. It is also conceivable that the second valve 4a is fully opened as soon as the compressor 1 is running stably. This can happen after the components of the first bypass 3 have reached a temperature level above the first temperature threshold or immediately after compressor 1 has reached stable operation.
  • step S130 an outlet pressure level of the gaseous fluid on the pressure side of the compressor 1 is determined and compared with a first pressure threshold value p Soll .
  • the first pressure threshold value p Soll corresponds to the working pressure of the process unit 2.
  • the method begins again by determining (S110) a pressure level p ⁇ at which the dew point of the fluid is below the temperature level of the process loop 10, wherein the newly determined pressure level p ⁇ is higher than the previously determined pressure level p. This is possible because the temperature level of the process loop 10 no longer corresponds to the initial temperature level T start , but has risen to a higher temperature level T 1 due to the heat transferred from the fluid to the components and lines of the process loop 10. This process is repeated until the pressure level of the fluid on the pressure side of the compressor reaches or exceeds the first pressure threshold value p setpoint .
  • the process is carried out with the first fluid up to the third pressure threshold value p max .
  • the second fluid is then introduced into the process loop (for example by adding further components, see above) and the process is carried out with the second fluid.
  • the determined pressure level for the second fluid is in particular lower than the pressure level last determined for the first fluid. If the pressure level of the second fluid subsequently reaches or exceeds the first pressure threshold value p target , the process is terminated and the process in the process unit 2 can be started.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Compressor (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Heizen einer Prozessschleife (10) mit einer Vielzahl von Komponenten, die über Leitungen, durch die ein gasförmiges Fluid strömt, miteinander verbunden sind, wobei mindestens eine der Komponenten ein Verdichter (1) und eine weitere Komponente eine Prozesseinheit (2) ist. Dabei wird ein Druckniveau (pSoll), bei dem der Taupunkt des Fluids unterhalb einer Temperatur der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife (2) liegt, bestimmt (S110) und das erste Fluid durch den Verdichter (1) komprimiert (S120), so dass ein Austrittsdruckniveau des auf der Druckseite des Verdichters (1) abgegebenen Fluids kleiner als oder gleich dem bestimmten Druckniveau (pSoll) ist. Weiterhin betrifft die Erfindung eine Prozessschleife (10), die dazu ausgelegt ist, das Verfahren zum Heizen der Prozessschleife (10) durchzuführen.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Heizen einer Prozessschleife und eine Prozessschleife zum Durchführen des Verfahrens.
    • Hintergrund
  • Liegt die Temperatur eines Gasgemisches oder Reinstoffes einer Prozessschleife, die unter anderem Verdichter, Leitungen, Wärmetauscher, wie Luftkühler oder Kondensatoren, und andere Komponenten enthalten kann, unter der Taupunkttemperatur eines durch den Verdichter komprimierten gasförmigen Fluids, beginnt das Fluid zu kondensieren. Die Kondensation kann dadurch eintreten, dass die Temperatur des Fluids unter die Taupunkttemperatur des Fluids fällt, oder dass das Fluid durch den Start eines Verdichters auf ein höheres Druckniveau komprimiert wird, wobei Leitungen, Luftkühler und andere Komponenten noch die vor dem Start vorherrschende Temperatur besitzen, die unterhalb der Taupunkttemperatur des Fluids bei erhöhtem Druck liegt.
  • Die Kondensation des gasförmigen Fluids ist aus mehreren Gründen zu vermeiden. Zum einen führt die Kondensation des komprimierten Fluids zu einem Verlust an gasförmigem Fluid im Verdichter, wodurch eine Abschaltung des Verdichters aufgrund von zu niedrigem Saug- und/oder Enddruckniveau notwendig werden kann, wodurch die Anlaufzeit der Prozessschleife steigt. Zum anderen sollten Flüssigkeiten, insbesondere in den Ansaugleitungen des Verdichters, vermieden werden, da Tröpfchen von Flüssigkeit in die Maschine des Verdichters eindringen können und zu einer Beschädigung des Verdichters führen können. Weiterhin kann es nach dem Start des Verdichters auf der Druckseite zu Kondensation in den Leitungen, Luftkühlern oder anderen Geräten kommen und flüssiges Fluid über eine Anti-Surge-Leitung auf die Saugseite übertragen werden.
  • Dadurch wird nicht nur die Anlaufzeit des Verdichters verlängert, sondern es kommt auch zu Schäden, wenn der Abscheidegrad der Saugflasche des Verdichters nicht ausreicht oder der Behälter nicht ausreichend entleert wird. Darüber hinaus können kondensierte Flüssigkeiten das Anti-Surge-Ventil beschädigen.
  • Um solche Szenarien zu vermeiden, werden besondere Maßnahmen zur sogenannten Einwinterung (engl. Winterization) getroffen. Herkömmlicherweise werden Leitungen und weitere Komponenten isoliert und mit Begleitheizungen versehen, um sie vor der Inbetriebnahme auf ein Temperaturniveau oberhalb der Taupunkttemperatur des gasförmigen Fluids zu erwärmen oder das Temperaturniveau über der Taupunkttemperatur zu halten. Bei Luftkühlern ist ein Gehäuse mit zusätzlichen Heizschlangen erforderlich. Die Heizschlangen werden herkömmlicherweise mit Dampf oder Heißöl erwärmt, was zusätzliche Betriebsmittel sowie deren Installation und Handhabung erfordert.
  • Solche Einwinterungsmaßnahmen verursachen nicht nur zusätzliche Kosten für Installation, Betrieb und Wartung, sondern erfordern, vor allem bei Luftkühlern, zusätzlichen Installationsplatz, der möglicherweise nur begrenzt vorhanden ist, beispielsweise auf Ölförderplattformen, Schiffen, Barge (dt.: Schwimmer) oder wenn der verfügbare Platz bereits durch andere Prozesskomponenten belegt ist.
  • Daher besteht Bedarf an der Verbesserung der Effizienz und Kosten von Einwinterungsmaßnahmen.
    • Offenbarung der Erfindung
  • Vor diesem Hintergrund schlägt die vorliegende Erfindung ein Verfahren zum Heizen einer Prozessschleife sowie eine entsprechende Prozessschleife zur Durchführung des Verfahrens mit den Merkmalen der unabhängigen Ansprüche vor. Bevorzugte Ausgestaltungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche sowie der nachfolgenden Beschreibung.
  • Vor der Erläuterung der Vorteile der vorliegenden Erfindung werden nachfolgend einige bei der Beschreibung der Erfindung verwendete Begriffe näher definiert.
  • Die vorliegende Anmeldung verwendet zur Charakterisierung von Drücken und Temperaturen die Begriffe "Druckniveau" und "Temperaturniveau", wodurch zum Ausdruck gebracht werden soll, dass entsprechende Drücke und Temperaturen in einer entsprechenden Anlage nicht in Form exakter Druck- bzw. Temperaturwerte verwendet werden müssen. Jedoch bewegen sich derartige Drücke und Temperaturen typischerweise in bestimmten Bereichen, die beispielsweise ± 1 %, 5%, 10%, 20% oder 25% um einen Mittelwert liegen. Entsprechende Druckniveaus und Temperaturniveaus können in disjunkten Bereichen liegen oder in Bereichen, die einander überlappen. Dasselbe Druckniveau kann beispielsweise auch noch vorliegen, wenn es zu unvermeidlichen Druckverlusten kommt. Entsprechendes gilt für Temperaturniveaus. Bei den hier in bar angegebenen Druckniveaus handelt es sich um Absolutdrücke. Weiterhin handelt es sich bei den angegebenen Druckniveaus nur um Beispielwerte, die für die beispielhaft ausgeführten Gasgemische gelten.
  • Es versteht sich, dass dann, wenn hier von einer "Einwinterung" die Rede ist, entsprechende Maßnahmen nicht auf die Jahreszeit Winter beschränkt sein müssen, sondern immer dann zum Einsatz kommen können, wenn tiefere Temperaturen vorherrschen und/oder eine entsprechende Prozessschleife außer Betrieb ist.
  • Die Prozessschleife umfasst eine Vielzahl von Komponenten, die über Leitungen, durch die ein gasförmiges Fluid strömt, miteinander verbunden sind. Die Komponenten der Prozessschleife umfassen mindestens einen Verdichter, einen Wärmetauscher, insbesondere einen Luftkühler, und eine Prozesseinheit. Weiterhin kann die Prozessschleife beispielsweise weitere Wärmetauscher, Flüssigkeitsabscheider und/oder Filter umfassen. Wenn im weiteren Verlauf der Begriff Komponenten der Prozessschleife verwendet wird, sind damit insbesondere auch die Leitungen der Prozessschleife gemeint. Im Verfahren wird ein Druckniveau für das Fluid so bestimmt, dass der Taupunkt des Fluids unterhalb eines Temperaturniveaus der Prozessschleife liegt. Als Temperaturniveau der Prozessschleife kann insbesondere eine Außentemperatur in einer Region, in der die Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife angeordnet sind, verwendet werden. Weiterhin ist es möglich als Temperaturniveau der Prozessschleife die Temperatur einzelner oder mehrerer, insbesondere aller, Komponenten der Prozessschleife zu verwenden. Anschließend wird das erste Fluid durch den Verdichter verdichtet bzw. komprimiert, so dass ein Austrittsdruckniveau des auf einer Druckseite des Verdichters abgegebenen Fluids kleiner als oder gleich dem bestimmten Druckniveau ist.
  • Das Fluid wird durch den Verdichter verdichtet, durch das nachgeschaltete System geleitet und über die Gasrückführleitung auf das Saugdruckniveau gedrosselt. Durch die Verdichtung wird das Temperaturniveau des gasförmigen Fluids auf ein Temperaturniveau erwärmt, dass über dem Temperaturniveau der Prozessschleife liegt, sodass Wärme an die Leitungen und anderen Komponenten der Prozessschliefe abgegeben wird, wodurch diese erwärmt werden. Das Temperaturniveau des gasförmigen Fluids sinkt dabei.
  • Dadurch, dass das bestimmte und durch den Verdichter im Fluid hergestellte Druckniveau so gewählt wird, dass der Taupunkt des Fluids unterhalb des Temperaturniveaus der Prozessschleife liegt, kommt es in der Prozessschleife nicht zu einer Kondensation des gasförmigen Fluids, wodurch die Anlaufzeit der Prozessschleife kurzgehalten werden kann, da durch das Aufwärmen nachgeschaltete Probleme, die ohne Aufwärmen der Prozessschleife auftreten und zeitaufwendig gelöst werden müssten, verhindert werden können. Auch können dadurch Beschädigungen des Verdichters verhindert werden und auf Überwinterungsmaßnahmen wie eine Einhausung und Beheizung des einen oder der mehreren in der Prozessschleife enthaltenen Wärmetauscher verzichtet und somit zusätzliche Kosten für deren Installation, Betrieb und Wartung gespart werden. Weiterhin kann der erforderliche Installationsplatz, vor allem bei Luftkühlern, eingespart werden, wodurch die Prozessschleife platzsparend ausgelegt werden kann.
  • Zudem kann das Verfahren flexibel in Systemen mit verschiedenen Arten von Wärmetauschern und Apparaten bzw. Komponenten verwendet werden, da sie die Temperatur der angeschlossenen Komponenten erhöht. Auch kann das Verfahren in Prozessschleifen angewendet werden, in denen die Aufwärmraten begrenzt werden sollen, um die thermische Belastung während des Anfahrbetriebs zu verringern, da die dem Fluid zugeführte Wärme durch das gewählte Druckniveau flexibel angepasst werden kann.
  • In einer Ausführungsform wird das Temperaturniveau der Prozessschleife durch Messen eines Temperaturniveaus mindestens einer der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife bestimmt. Insbesondere in einem Fall, in dem die Temperaturniveaus mehrerer Komponenten gemessen werden, kann das Temperaturniveau der Prozessschleife anhand des niedrigsten gemessenen Temperaturniveaus bestimmt werden. Das Temperaturniveau der Prozessschleife kann insbesondere ein Temperaturniveau einer Innenwand der Leitung an einer oder mehreren Stellen sein oder mit einbeziehen.
  • Durch das Bestimmen und Verwenden eines gemessenen Temperaturniveaus kann das Druckniveau bei dem der Taupunkt des Fluids unterhalb des Temperaturniveaus liegt genauer bestimmt werden. Dadurch kann die Anlaufzeit der Prozessschleife weiter verkürzt werden während weiterhin kein Kondensat des gasförmigen Fluids in der Prozessschleife entsteht.
  • In einer Ausführungsform wird weiterhin der Austrittsdruckniveau des gasförmigen Fluids an einem druckseitigen Ausgang des Verdichters mit einem ersten Druckschwellenwert verglichen und, wenn bestimmt wird, dass das Druckniveau kleiner als ein erster Druckschwellenwert ist, wird das Bestimmen des Druckniveaus so, dass der Taupunkt des gasförmigen Fluids unterhalb einer Temperatur der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife liegt, wiederholt, wobei das bestimmte Druckniveau größer ist als das zuvor bestimmte Druckniveau. Der erste Druckschwellenwert entspricht insbesondere dem Druckniveau, und damit mittelbar einer Zieltemperatur der Prozessschleife, bei dem der Prozess in der Prozesseinheit durchgeführt werden kann bzw. der für den Prozess in der Prozesseinheit notwendig ist. Nach Erreichen des notwendigen Druckniveaus bzw. des notwendigen Temperaturniveaus können die Überwinterungsmaßnahmen außer Betrieb genommen werden.
  • Dadurch, dass das Temperaturniveau der Prozessschleife durch das Komprimieren des Fluids erwärmt wird, steigt auch das Druckniveau des Fluids bei dem der Taupunkt des Fluids unter dem Temperarturniveau der Prozessschleife liegt. Durch ein wiederholtes Bestimmen des Druckniveaus auf das das Fluid verdichtet wird, kann die Temperatur der Prozessschleife sukzessive erhöht werden, bis das Fluid ein Druckniveau (erster Druckschwellenwert), dass für den Prozess in der Prozesseinheit notwendig ist. Weiterhin wird dadurch die Erwärmung beschleunigt, da der Wärmeeintrag über den Verdichter in das verdichtete Gas mit steigendem Druckniveau zunimmt.
  • Dadurch kann die Anlaufzeit der Prozessschleife weiter verkürzt werden und so die zuvor genannten Vorteile in besonders vorteilhafter Weise erreicht werden.
  • In einer Ausführungsform wird, wenn das bestimmte Druckniveau unter einem vorbestimmten zweiten Druckschwellenwert liegt, das Verfahren zuerst mit einem gasförmigen ersten Fluid und anschließend mit einem gasförmigen zweiten Fluid durchgeführt wird, wobei das erste Fluid bis zu einem vorbestimmten dritten Druckschwellenwert verwendet wird und das zweite Fluid nach Überschreiten des dritten Druckschwellenwerts verwendet wird. Der Taupunkt des ersten Fluids liegt insbesondere, zumindest in einem Druckbereich zwischen dem zweiten und dem dritten Druckschwellenwert, bei gleichem Druckniveau unterhalb des Taupunkts des Fluids liegt. Bei dem zweiten Druckschwellenwert handelt es sich insbesondere um das minimale vom Verdichter erzeugbare Druckniveau.
  • Bei sehr niedrigen Außentemperaturen bzw. Temperaturen der Komponenten der Prozessschleife ist das Druckniveau, bei dem der Taupunkt des gasförmigen Fluids (zweites Fluid), das insbesondere für den Betrieb der Prozessschleife verwendet wird, über dem Temperaturniveau der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife liegt, so gering, dass das Fluid von dem Verdichter, der das gasförmige Fluid im normalen Betrieb auf ein erhöhtes Druckniveau, beispielsweise 20 bar, verdichten soll, nicht auf dieses Druckniveau verdichtet werden kann. Dadurch kann das gasförmige Fluid nicht verdichtet und somit die Komponenten der Prozessschleife nicht beheizt werden. In diesem Fall wird das Verfahren zunächst mit einem ersten Fluid durchgeführt, bei dem der Taupunkt zumindest in einem vorgegebenen Druckbereich zwischen einem zweiten (minimalen) Druckschwellenwert und einem dritten (maximalen) Druckschwellenwert, unterhalb des Taupunkts des zweiten Fluids liegt. Das erste Fluid kann auf ein höheres Druckniveau verdichtet werden, ohne dass der Taupunkt über die Temperatur der Vielzahl von Komponenten steigt. Nachdem das Druckniveau des ersten Fluids den dritten Druckschwellenwert erreicht hat, wird es in den Leitungen durch das zweite Fluid ersetzt und das Verfahren wiederum solange durchgeführt, bis das Druckniveau des zweiten Fluids den ersten Druckschwellenwert erreicht oder überschreitet. Das Druckniveau des zweiten Fluids kann dabei insbesondere geringer sein als das Druckniveau auf das das erste Fluid verdichtet wurde. Das zweite Fluid kann insbesondere das zum Betrieb der Prozessschleife verwendete Fluid sein. Allerdings ist auch denkbar, dass auch das zweite Fluid nur ein Zwischenfluid ist, um die Temperaturniveau der Prozessschleife zu erhöhen, bevor das zum Betrieb verwendete Fluid eingeführt wird.
  • Dadurch kann das Verfahren auch bei sehr niedrigen Temperaturen angewendet werden und die zuvor genannten Vorteil über einen weiten Temperaturbereich erreicht werden.
  • In einer Ausführungsform enthalten das erste Fluid und/oder das zweite Fluid mindestens eine der folgenden Komponenten: Methan, Stickstoff, Helium, Wasserstoff, Argon, Ethan, Ethanderivate, Propan, Propanderivate, Butan, Butanderivate und Kohlendioxid. Der Begriff "Derivate" bezieht sich in diesem Zusammenhang auf mono- oder polysubstituierte (funktionalisierte) Alkane mit Kohlenstoff-Kettenlängen, die denen des ursprünglichen Alkans entsprechen. Die exakte Zusammensetzung des zweiten gasförmigen Fluids hängt dabei insbesondere von den Umgebungsbedingungen und den Spezifikationen des Verdichters ab. Das erste Fluid enthält dabei insbesondre reine Komponenten oder Gemische von Komponenten mit hohem Taupunkt um Kondensation auszuschließen. Idealerweise sind diese Komponenten auch im Normalbetrieb im Kältekreislauf enthalten, wodurch diese Komponenten später nicht entlüftet werden müssen. Die übrigen Komponenten, die im zweiten Fluid enthalten sein müssen, können dem Kreislauf nachträglich zugeführt werden, während die endgültige Leistung des Verdichters aufgebaut wird. Die Komponenten der Nachspeisung und die Füllraten werden so gewählt, dass die gewünschte Zusammensetzung für den Normalbetrieb erreicht wird.
  • Das zweite Fluid, das als Betriebsfluid verwendet wird, kann beispielsweise eine Zusammensetzung von 2 mol% Methan, 71 mol% Ethan, 13 mol% Propan und 14 mol% Butan aufweisen. Bei einer Außentemperatur von -40°C liegt das Druckniveau, bei dem der Taupunkt unterhalb des auf die Außentemperatur abgekühlten Temperaturniveaus der Prozessschleife liegt bei 1,2 bar. In diesem Fall kann zunächst ein erstes Fluid verwendet werden, dass eine Zusammensetzung von beispielweise 10 mol% Methan und 90 mol% Ethan aufweist. Das Druckniveau bei dem der Taupunkt das Temperaturniveau der Prozessschleife überschreitet liegt bei dieser Zusammensetzung bei ca. 8,5 bar. Daher kann das Verfahren zunächst mit dem ersten Fluid durchgeführt werden, bis das Temperaturniveau der Prozessschleife ein Temperaturniveau erreicht hat, ab dem das zweite Fluid verwendet werden kann. Bei der Wahl des ersten Fluids sind insbesondere auch die Eigenschaften des Verdichters miteinzubeziehen. Basierend auf diesen ergeben sich unter anderem auch Druck- und Temperaturniveaus, die erreicht werden können und/oder müssen. Aufgrund dieser Druck- und Temperaturniveaus kann die Zusammensetzung des ersten Fluids (Anwärmfluids) gewählt werden.
  • Das Einspeisen weiterer Komponenten muss dabei nicht zwangsläufig derart erfolgen, dass die Zusammensetzung des Fluids sich schlagartig ändert. Denkbar ist auch, dass weitere Komponenten schrittweise hinzugefügt werden, bis die Zusammensetzung des Fluids, dass für den Betrieb der Prozesseinheit verwendet wird, erreicht wird.
  • Dadurch kann das Verfahren in einfacher und effizienter Weise bei niedrigen Temperaturen durchgeführt werden.
  • In einer Ausführungsform weist die Prozessschleife einen ersten Bypass auf, der einen Ausgang des Verdichters mit einem Eingang des Verdichters verbindet und wobei der Fluss des Fluids durch den ersten Bypass durch ein erstes Ventil geregelt werden kann. Das Verfahren beginnt dabei damit, dass der Betrieb des Verdichters gestartet wird, wobei dabei das erste Ventil so weit geöffnet ist, dass ein Minimalfluss durch den ersten Bypass stattfindet. Der Minimalfluss ist dabei ein abhängig vom Typ des Verdichters minimaler Fluss, der zum sicheren Starten des Betriebs des Verdichters notwendig ist. Der erste Bypass muss dabei insbesondere den Ausgang des Verdichters direkt mit dem Eingang verbinden, sondern kann noch weitere Komponenten der Prozessschleife umfassen. Bei dem ersten Bypass handelt es sich insbesondere um die Anti-Surge-Leitung des Verdichters. Daher kann erste Ventil herkömmlicherweise nicht ganz geschlossen werden, da es zum stabilen und sicheren Betrieb des Verdichters notwendig ist, und durch ein Steuergerät des Verdichters so gesteuert wird, dass es zu jedem Zeitpunkt mindestens minimal geöffnet ist (minimaler Öffnugnsgrad).
  • In einer Ausführungsform weist die Prozessschleife weiterhin einen zweiten Bypass auf, der einen Eingang der Prozesseinheit mit einem Ausgang der Prozesseinheit verbindet und über ein zweites Ventil geöffnet und geschlossen werden kann. Der zweite Bypass ist dazu eingerichtet geöffnet zu werden, wenn die Prozesseinheit nicht beheizt werden soll, und geschlossen zu werden, wenn die Prozesseinheit beheizt werden soll.
  • Das zweite Ventil kann dabei sukzessive, das heißt schrittweise, geöffnet werden. Alternativ ist es auch möglich, zunächst das zweite Ventil geschlossen zu halten, bis der Teil der Prozessschleife der durch die Anti-Surge-Leitung miteinander verbunden ist, d.h. der Verdichter, der Wärmetauscher und die Anti-Surge-Leitung selbst, ein Temperaturniveau gleich oder über dem zweiten Temperaturschwellenwert erreicht haben. Anschließend kann das erste Ventil auf den minimalen Öffnungsgrad, der für den sicheren Betrieb des Verdichters notwendig ist, geschlossen werden und zweite Ventil des zweiten Bypasses geöffnet werden, um die weiteren Komponenten der Prozessschleife zu erwärmen. Soll insbesondere anschließend auch die Prozesseinheit erwärmt werden, kann, nachdem das Temperaturniveau der weiteren Komponenten den zweiten Temperaturschwellenwert erreicht oder überschritten habt, das zweite Ventil wieder geschlossen werden und die Prozesseinheit auf ein Temperaturniveau gleich oder über dem zweiten Temperaturschwellenwert gebracht werden. Soll die Prozesseinheit überhaupt nicht beheizt werden, wird das zweite Ventil geschlossen, sobald das Temperaturniveau aller Komponenten der Prozessschleife außer der Prozesseinheit den zweiten Temperaturschwellenwert erreicht oder überschritten hat.
  • Dadurch ist es möglich, die Prozesseinheit, die sich beispielsweise in einem Innenraum befindet und daher nicht beheizt werden muss, während des Beheizens der restlichen Komponenten der Prozessschleife aus dem Kreislauf auszukoppeln, indem das zweite Ventil, und dadurch der zweite Bypass, geöffnet wird. Wird der zweite Bypass hingegen nicht geöffnet, kann auch eine potentiell kalte Prozesseinheit bis zu einem gewissen Grad aufgewärmt werden, so dass eine Kondensation innerhalb der Prozesseinheit vermieden werden kann. Somit kann das Heizen der Prozessschleife flexibel an die vorliegende Situation angepasst werden und die zuvor genannten Vorteile besonders effizient erreicht werden. Weiterhin kann die Prozessschleife dadurch gestaffelt erwärmt werden.
  • Die vorgeschlagene Prozessschleife ist dazu eingerichtet, ein Verfahren gemäß einer der vorgestellten Varianten durchzuführen. Zu weiteren Merkmalen und Vorteilen einer solchen Prozessschleife und Ausgestaltungen hiervon wird daher auf die obigen Erläuterungen betreffend das erfindungsgemäß vorgeschlagene Verfahren und den Ausgestaltungen ausdrücklich verwiesen, da diese hierfür in gleicher Weise gelten.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
    • F igur 1 zeigt ein Blockdiagramm einer Ausführungsform einer Prozessschleife, die dazu eingerichtet ist eine Ausführungsform des Verfahrens durchzuführen,
    • F igur 2 zeigt ein Flussdiagramm einer Ausführungsform des Verfahrens,
    • F igur 3 zeigt einen Verlauf der Taupunkttemperatur eines Fluids mit dem Druck, und
    • F igur 4 zeigt den Verlauf der Taupunkttemperatur zweier unterschiedlicher Fluide mit dem Druck.
    Ausführungsformen der Erfindung
  • Die nachfolgend beschriebenen Ausführungsformen werden zu dem Zweck beschrieben, den Leser beim Verständnis der beanspruchten und zuvor erläuterten Merkmale zu unterstützen. Sie stellen lediglich repräsentative Beispiele dar und sollen hinsichtlich der Merkmale der Erfindung nicht abschließend und/oder beschränkend betrachtet werden. Es versteht sich, dass die zuvor und nachfolgend beschriebenen Vorteile, Ausführungsformen, Beispiele, Funktionen, Merkmale, Strukturen und/oder anderen Aspekte nicht als Beschränkungen des Umfangs der Erfindung, wie er in den Ansprüchen definiert ist, oder als Beschränkungen von Äquivalenten zu den Ansprüchen zu betrachten sind, und dass andere Ausführungsformen verwendet und Änderungen vorgenommen werden können, ohne vom Umfang der beanspruchten Erfindung abzuweichen.
  • Figur 1 zeigt ein Blockdiagramm einer Ausführungsform einer Prozessschleife 10, die dazu eingerichtet ist eine Ausführungsform des Verfahrens durchzuführen. Die Prozessschleife 10 weist dabei eine Prozesseinheit 2 auf, in der ein Prozess durchgeführt werden soll. Um diesen Prozess durchzuführen, muss das gasförmige Fluid einen bestimmten Solldruck pSoll aufweisen. Das Druckniveau im Fluid wird durch einen Verdichter 1 aufgebaut, der durch eine Verdichtermaschine bzw. einen Verdichtermotor 1a angetrieben wird. Alternativ kann der Verdichter 1 auch über eine Gas- oder Dampfturbine angetrieben werden. Die Prozessschleife 10 weist weiterhin einen Wärmetauscher 5 auf, der insbesondere ein Luftkühler 5 ist, in dem das verdichtete gasförmige Fluid nach dem Verdichten abgekühlt werden kann. Die Prozessschleife 10 kann noch weitere Komponenten 6, 7 aufweisen, die hier nicht näher beschrieben sind, beispielsweise weitere Wärmetauscher, insbesondere Kondensatoren, Feuchtigkeitsabscheider und/oder Filter. Die einzelnen Komponenten der Prozessschleife 10 sind über Leitung miteinander verbunden, insbesondere derart, dass das gasförmige Fluid auf der Saugseite in den Verdichter 1 fließt, von diesem verdichtet wird und auf der Druckseite des Verdichters 1 an den Luftkühler 5 abgegeben wird. Vom Luftkühler 5 fließt das Fluid über den Einlass der Prozesseinheit 2 in die Prozesseinheit 2, passiert diese und verlässt die Prozesseinheit 2 über deren Auslass zurück zur Druckseite des Verdichters 1.
  • Die Prozessschleife 10 umfasst weiterhin einen ersten und einen zweiten Bypass 3, 4. Im ersten Bypass 3 wird die Druckseite des Verdichters 1 mit der Saugseite des Verdichters 1 verbunden. Der erste Bypass 3 weist ein erstes Ventil 3a auf, über das der Fluss des Fluids durch den ersten Bypass 3 geregelt werden kann. Der erste Bypass 3 muss dabei nicht direkt nach dem Verdichter 1 beginnen, sondern kann, wie in Figur 1 gezeigt, auch erst nach dem Luftkühler 5 abgezweigt werden. Der erste Bypass 3 dient insbesondere auch als Anti-Surge-Leitung.
  • Im zweiten Bypass 4 wird der Einlass der Prozesseinheit 2 mit dem Auslass der Prozesseinheit 2 verbunden. Der zweite Bypass 4 wird über ein zweites Ventil 4a gesteuert, das geöffnet und geschlossen werden kann. Wenn die Prozesseinheit 2 während des Verfahrens nicht beheizt werden soll, weil sie sich beispielsweise in einem Innenraum befindet und daher nicht abgekühlt ist, kann der zweite Bypass 4 durch Öffnen des zweiten Ventils 4a geöffnet werden, sodass das Fluid nicht in die Prozesseinheit 2 fließt. Soll hingegen die Prozesseinheit 2 beheizt werden, bleibt das zweite Ventil 4a, und damit der zweite Bypass 4, geschlossen.
  • Eine oder mehrere der Komponenten der Prozessschleife 10 können weiterhin Temperatursensoren aufweisen, mit denen das Temperaturniveau der jeweiligen Komponenten bestimmt werden kann. Weiterhin ist es möglich, dass an verschiedenen Stellen an den Leitungen einer oder mehrere Temperatursensoren angeordnet sind, um das Temperaturniveau an diesen Stellen in der Prozessschleife 10 zu messen.
  • Figur 2zeigt ein Flussdiagramm einer Ausführungsform des Verfahrens, Figur 3 zeigt einen Verlauf der Taupunkttemperatur eines Fluids mit dem Druck, und Figur 4 zeigt den Verlauf der Taupunkttemperatur zweier unterschiedlicher Fluide mit dem Druck. Im Nachfolgenden werden diese Figuren gemeinsam beschrieben.
  • In Schritt S90 wird der Verdichter 1 gestartet, indem diesem über den ersten Bypass 3 ein Minimalfluss des Fluids zur Verfügung gestellt wird, wobei der Minimalfluss vom Typ des Verdichters abhängt. Da es sich bei dem ersten Bypass 3 um die Anti-Surge-Leitung des Verdichters 1 handelt, wird ein minimaler Öffnungsgrad des ersten Ventils 3a beispielsweise durch ein Steuergerät des Verdichters 1 (nicht gezeigt) gesteuert, wobei der minimal Öffnungsgrad vom Betriebszustand des Verdichters 1, insbesondere vom Abstand zur Surgelinie, abhängt. Daher ist es möglich, dass das erste Ventil 3a im Normalbetrieb nicht vollständig geschlossen werden kann.
  • In Schritt S100 wird das Temperaturniveau der Prozessschleife 10 bestimmt. Dazu kann beispielsweise die Außentemperatur gemessen werden und als Temperaturniveau der Prozessschleife 10 bestimmt werden. Weiterhin ist es möglich das Temperaturniveau einer oder mehrere der Komponenten und/oder verschiedener Abschnitte der Leitungen zu messen und daraus das Temperaturniveau der Prozessschleife zu bestimmen. Dabei kann insbesondere der niedrigste gemessene Wert als Temperaturniveau der Prozessschleife 10 bestimmt werden.
  • Anhand des Temperaturniveaus der Prozessschleife 10 wird in Schritt S110 ein Druckniveaus p so bestimmt, dass der Taupunkt des Fluids unterhalb des Temperaturniveaus der Prozessschleife 10 liegt.
  • Figuren 3 und 4 zeigen zwei verschiedene Anwendungsfälle zum Beheizen der Prozessschleife 10. In Figur 3 ist das Temperaturniveau der Prozessschleife 10 beispielsweise positiv, d.h. über 0°C. Das Verfahren kann allerdings auch in Fällen angewendet werden, in denen das Temperaturniveau der Prozessschleife 10 zu Beginn unterhalb von 0°C liegt. In diesem Fall liegt die Taupunkttemperatur des gasförmigen Fluids (durchgezogene Linie) in einem durch den Verdichter 1 operablen Bereich zwischen dem minimalen zweiten Druckschwellenwert pmin, der durch den Verdichter 1 erzeugt werden kann, und einem maximalen dritten Druckschwellenwert pmax, der durch den Verdichter 1 erzeugt werden kann, unterhalb des anfänglichen Temperaturniveaus TStart (gestrichelte Linie, beispielsweise 40°C) der Prozessschleife 10. In diesem Fall kann das Verfahren mit dem für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzten Fluid durchgeführt werden. Der Schnittpunkt des anfänglichen Temperaturniveaus TStart und der Taupunkttemperaturkurve liegt beispielsweise bei 7 bar, das heißt das bestimmte Druckniveau p, bei dem der Taupunkt unterhalb des Temperaturniveaus der Prozessschleife 10 liegt, muss unter 7 bar sein.
  • In Figur 4 ist das anfängliche Temperaturniveau TStart (gestrichelte Linie) der Prozessschleife 10 sehr niedrig (beispielsweise -40°C). Die Taupunkttemperatur (durchgezogene Linie) des für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzten zweiten Fluids liegt im operablen Bereich des Verdichters 1 (zwischen pmin und pmax) immer über dem Temperaturniveau der Prozessschleife 10. In diesem Fall kann der Verdichter 1 das Fluid nicht so verdichten, dass es nicht zu einer Kondensation in der Prozessschleife 10 kommt. Wenn in einem solchen Fall das Druckniveau p anhand des Temperaturniveaus der Prozessschleife 10 bestimmt wird (S110) liegt das Druckniveau p unter einem minimalen ersten Druckschwellenwert pmin. In diesem Fall wird das zweite Fluid durch ein erstes Fluid ausgetauscht, dass zumindest in einem Druckbereich zwischen dem zweiten Druckschwellenwert pmin und dem dritten Druckschwellenwert pmax eine Taupunkttemperatur aufweist, die unterhalb der Taupunkttemperatur des für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzten Fluids liegt. Ein beispielhafter Taupunkttemperaturverlauf des ersten Fluids ist in Figur 4 beispielhaft als Strich-Doppelpunkt-Kurve gezeigt. Der Taupunkt des ersten Fluids liegt beispielsweise beim zweiten Druckschwellenwert pmin bei -46°C und damit unter dem anfänglichen Temperaturniveau TStart. Wie zu sehen ist, kann für das erste Fluid ein Druckniveau p bestimmt werden, das vom Verdichter 1 erzeugt werden kann und bei dem die Taupunkttemperatur unterhalb des anfänglichen Temperaturniveaus TStart der Prozessschleife 10 liegt. Das erste Fluid kann dabei bevorzugt Komponenten enthalten, die auch im für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzten zweite Fluid enthalten sind, insbesondere nur Komponenten die auch im für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzten zweite Fluid enthalten sind, aber in einem Mischungsverhältnis, dass anders ist als in dem zweiten Fluid. Dadurch kann die Zusammensetzung des Fluids im Nachgang einfacher eingestellt werden. Allerdings ist es auch möglich, dass das erste Fluid Komponenten enthält, die nicht im zweiten Fluid enthalten sind. In diesem Fall müssen diese Komponenten zunächst aus der Prozessschleife entfernt werden, bevor die Zusammensetzung des zweiten Fluids in der Prozessschleife hergestellt werden kann. So kann das für den Betrieb der der Prozesseinheit 2 genutzte Fluid beispielsweise ein Gemisch sein, das 2 mol% Methan, 71 mol% Ethan, 13 mol% Propan und 14 mol% Butan aufweist, während das erste Fluid ein Gemisch sein kann, das 10 mol% Methan und 90 mol% Ethan aufweist. Dadurch muss das erste Fluid nicht abgepumpt werden, wenn das zweite Fluid in die Prozessschleife 10 eingeleitet werden soll, sondern die weiteren Komponenten können einfach zugeführt werden, sodass die Zusammensetzung des zweiten Fluids erzielt wird.
  • Anschließend wird in Schritt S120 das Fluid durch den Verdichter 1 auf ein Druckniveau verdichtet, dass dem bestimmten Druckniveau p entspricht. Bei der Verdichtung des Fluids wird das Fluid weiterhin erwärmt. Diese Wärme wird anschließend, wenn das Fluid durch die Leitungen und weiteren Komponenten strömt, an diese abgegeben, wodurch das Temperaturniveau der Prozessschleife 10 allgemein und der einzelnen Komponenten und Leitungsabschnitt im speziellen steigt.
  • Insbesondere kann, sobald der Verdichter 1 stabil läuft und das Fluid auf das bestimmte Druckniveau p verdichtet wird, zunächst das erste Ventil 3a weiter geöffnet werden, um die Leitungen des ersten Bypass 3 und die weiteren im ersten Bypass 3 zugeschalteten Komponenten wie den Luftkühler 5 weiter zu erwärmen, insbesondere bis das Temperaturniveau den zweiten Temperaturschwellenwert erreicht oder überschreitet. Anschließend wird das erste Ventil 3a auf den minimalen Öffnungsgrad geschlossen und die weiteren Komponenten der Prozessschleife 10 können erwärmt werden.
  • Wenn die Prozesseinheit 2 nicht beheizt werden soll, kann das zweite Ventil 4 geöffnet um den zweiten Bypass 4 zu öffnen. Das Öffnen kann dabei sukzessive stattfinden, während das erste Ventil 3a noch nicht auf den minimalen Öffnungsgrad gestellt worden ist. Denkbar ist auch, dass das zweite Ventil 4a vollständig geöffnet wird, sobald der Verdichter 1 stabil läuft. Dies kann geschehen, nachdem die Komponenten des ersten Bypasses 3 ein Temperaturniveau über dem ersten Temperaturschwellenwert erreicht haben oder direkt nachdem der Verdichter 1 den stabilen Betrieb erreicht hat.
  • Im Schritt S130 wird ein Austrittsdruckniveau des gasförmigen Fluids auf der Druckseite des Verdichters 1 bestimmt und mit einem ersten Druckschwellenwert pSoll verglichen. Der erste Druckschwellenwert pSoll entspricht dabei dem Arbeitsdruck der Prozesseinheit 2. Hat das gasförmige Fluid dieses Druckniveau erreicht, kann der Prozess in der Prozesseinheit 2 durchgeführt werden und ein weiteres Beheizen der Prozessschleife 10 ist nicht notwendig. Dies wird allerdings nur geprüft, wenn das für den Betrieb der Prozesseinheit 2 genutzte Fluid durch die Prozessschleife strömt. Liegt das Druckniveau auf der Druckseite des Verdichters 1 unter dem ersten Druckschwellenwert pSoll, beginnt das Verfahren erneut beim Bestimmen (S110) eines Druckniveaus p`, bei dem der Taupunkt des Fluids unter dem Temperaturniveau der Prozessschleife 10 liegt, wobei das erneut bestimmte Druckniveau p` höher ist als das zuvor bestimmte Druckniveau p. Dies ist möglich, da das Temperaturniveau der Prozessschleife 10 nicht mehr dem anfänglichen Temperaturniveau TStart entspricht, sondern durch die vom Fluid an die Komponenten und Leitungen der Prozessschleife 10 abgegebene Wärme auf ein höheres Temperaturniveau T1 angestiegen ist. Dieser Vorgang wird solange wiederholt, bis das Druckniveau des Fluids auf der Druckseite des Verdichters den ersten Druckschwellenwert pSoll erreicht oder überschreitet.
  • In dem Fall indem zunächst ein erstes Fluid für das Heizen der Prozessschleife 10 verwendet wird, wird das Verfahren mit dem ersten Fluid bis zum dritten Druckschwellenwert pmax durchgeführt. Anschließend wird das zweite Fluid in die Prozessschleife eingeleitet (beispielsweise durch Hinzufügen weiterer Komponenten, siehe oben) und das Verfahren mit dem zweiten Fluid durchgeführt. Das bestimmte Druckniveau für das zweite Fluid ist dabei insbesondere niedriger als das zuletzt für das erste Fluid bestimmte Druckniveau. Erreicht oder überschreitet das Druckniveau des zweiten Fluids anschließend den ersten Druckschwellenwert pSoll wird das Verfahren beendet und der Prozess in der Prozesseinheit 2 kann gestartet werden.

Claims (10)

  1. Verfahren zum Heizen einer Prozessschleife (10) mit einer Vielzahl von Komponenten, die über Leitungen, durch die ein gasförmiges Fluid strömt, miteinander verbunden sind, wobei die Vielzahl der Komponenten (1, 2, 5, 6, 7) mindestens einen Verdichter (1), einen Wärmetauscher (5), insbesondere einen Luftkühler, und eine Prozesseinheit (2) umfassen, wobei das Verfahren umfasst:
    Bestimmen (S110) eines Druckniveaus (p) so, dass der Taupunkt des Fluids unterhalb eines ersten Temperaturniveaus der Prozessschleife (10) liegt,
    Komprimieren (S120) des ersten Fluids durch den Verdichter (1), so dass ein Austrittsdruckniveau des auf einer Druckseite des Verdichters (1) abgegebenen Fluids kleiner als oder gleich dem bestimmten Druckniveau (p) ist.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei das Bestimmen (S110) eines Druckniveaus (p) weiterhin umfasst:
    Bestimmen (S100) des Temperaturniveaus der Prozessschleife (10), insbesondere durch Messen eines Temperaturniveaus mindestens einer der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife (10).
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei das Verfahren nach dem Komprimieren (S120) weiterhin umfasst:
    Vergleichen (S130) des Austrittsdruckniveaus des gasförmigen Fluids mit einem ersten Druckschwellenwert (pSoll), und
    wenn bestimmt wird, dass das Druckniveau kleiner als der erste Druckschwellenwert (pSoll) ist, Wiederholen des Bestimmens (S110) des Druckniveaus so, dass der Taupunkt des gasförmigen Fluids unterhalb einer Temperatur der Vielzahl der Komponenten der Prozessschleife (2) liegt, wobei das bestimmte Druckniveau (p`) größer ist als das zuvor bestimmte Druckniveau (p).
  4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei, wenn das bestimmte Druckniveau (p) unter einem vorbestimmten zweiten Druckschwellenwert (pmin) liegt, das Verfahren zuerst mit einem gasförmigen ersten Fluid und anschließend mit einem gasförmigen, insbesondere für den Betrieb der Prozesseinheit (2) genutzten, zweiten Fluid durchgeführt wird,
    wobei das erste Fluid bis zu einem vorbestimmten dritten Druckschwellenwert (pmax) verwendet wird und das zweite Fluid nach Überschreiten des dritten Druckschwellenwerts (pmax) verwendet wird.
  5. Verfahren nach dem vorhergehenden Anspruch, wobei ein Taupunkt des ersten Fluids, zumindest in einem Druckbereich zwischen dem ersten und dem zweiten Druckschwellenwert (pmin, pmax), bei gleichem Druckniveau unterhalb des Taupunkts des Fluids liegt.
  6. Verfahren nach Anspruch 4 oder 5, wobei das zweite Fluid mindestens eine der folgenden Komponenten enthält: Methan, Stickstoff, Helium, Wasserstoff, Argon, Ethan, Ethanderivate, Propan, Propanderivate, Butan, Butanderivate und Kohlendioxid.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, wobei das erste Fluid mindestens eine der folgenden Komponenten, insbesondere in einer anderen Zusammensetzung als das zweite Fluid, enthält: Methan, Stickstoff, Helium, Wasserstoff, Argon, Ethan, Ethanderivate, Propan, Propanderivate, Butan, Butanderivate und Kohlendioxid.
  8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Prozessschleife (10) einen ersten Bypass (3) aufweist, der einen Ausgang des Verdichters (1) mit einem Eingang des Verdichters (1) verbindet und über ein erstes Ventil (3a) geregelt werden kann, aufweist, und
    wobei das Verfahren weiterhin umfasst:
    Starten (S90) des Betriebs des Verdichters (1), wobei beim Starten das erste Ventil (3a) so weit geöffnet ist, dass ein Minimalfluss durch den ersten Bypass (3) stattfindet.
  9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Prozessschleife (10) weiterhin einen zweiten Bypass (4) aufweist, der einen Eingang der Prozesseinheit (2) mit einem Ausgang der Prozesseinheit (2) verbindet und über ein zweites Ventil (4a) geöffnet und geschlossen werden kann, wobei das der zweite Bypass (4) dazu eingerichtet ist geöffnet zu werden, wenn die Prozesseinheit (2) nicht beheizt werden soll, und geschlossen zu werden, wenn die Prozesseinheit (2) beheizt werden soll.
  10. Prozessschleife (10) umfassend eine Vielzahl von Komponenten, die über Leitungen, durch die ein gasförmiges Fluid strömt, miteinander verbunden sind, wobei mindestens eine der Komponenten ein Verdichter (1) und eine weitere Komponente eine Prozesseinheit (2) ist, wobei die Prozessschleife (10) dazu ausgelegt ist das Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche durchzuführen.
EP23020458.8A 2023-10-05 2023-10-05 Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife Withdrawn EP4534928A1 (de)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP23020458.8A EP4534928A1 (de) 2023-10-05 2023-10-05 Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP23020458.8A EP4534928A1 (de) 2023-10-05 2023-10-05 Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP4534928A1 true EP4534928A1 (de) 2025-04-09

Family

ID=88290677

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP23020458.8A Withdrawn EP4534928A1 (de) 2023-10-05 2023-10-05 Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife

Country Status (1)

Country Link
EP (1) EP4534928A1 (de)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8532830B2 (en) * 2008-07-29 2013-09-10 Shell Oil Company Method and apparatus for controlling a compressor and method of cooling a hydrocarbon stream
CN112582649A (zh) * 2020-12-16 2021-03-30 东风汽车集团有限公司 一种电堆加热装置及燃料电池系统分级控制方法
CN112728798A (zh) * 2021-02-05 2021-04-30 青岛海信日立空调系统有限公司 一种离心式压缩机系统及其加机头控制方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8532830B2 (en) * 2008-07-29 2013-09-10 Shell Oil Company Method and apparatus for controlling a compressor and method of cooling a hydrocarbon stream
CN112582649A (zh) * 2020-12-16 2021-03-30 东风汽车集团有限公司 一种电堆加热装置及燃料电池系统分级控制方法
CN112728798A (zh) * 2021-02-05 2021-04-30 青岛海信日立空调系统有限公司 一种离心式压缩机系统及其加机头控制方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE60111108T2 (de) Verbesserung in einem Ekonomiserkreislauf
DE2545606C2 (de) Verfahren zum Betrieb eines Kühlsystems sowie Kühlsystem zur Durchführung des Verfahrens
EP3004754B1 (de) Wärmepumpe zur verwendung von umweltverträglichen kältemitteln
EP2844878B1 (de) Vakuumpumpensystem zur evakuierung einer kammer sowie verfahren zur steuerung eines vakuumpumpensystems
EP3653882B1 (de) Virtueller sensor für wasseranteil im ölkreislauf
WO2017012988A2 (de) Pumpensystem
EP3854334A1 (de) Gerät zur speisung eines medizinischen instruments mit einem kältemittel
DE102004031701A1 (de) Dampfkompressionskühlkreis
DE60114489T2 (de) Schutzverfahren für in Kühlern und/oder Wärmepumpen verwendete Verdichter
EP3730873A2 (de) Verfahren zum betrieben einer wäremepumpe mit einem dampfkompressionssystem
DE102019126983A1 (de) Wärmepumpe mit Temperaturregelung und Verfahren zur Nutzung von Umgebungswärme durch eine Wärmepumpe
DE102013102879B4 (de) Kompressor mit Anpassung der Gaseintrittstemperatur und Verfahren zum Betreiben dieses Kompressors
DE202007017723U1 (de) Anlage für die Kälte-, Heiz- oder Klimatechnik, insbesondere Kälteanlage
EP4534928A1 (de) Verfahren zum heizen einer prozessschleife und eine prozessschleife
DE102005052763A1 (de) Wärmepumpen-Heizvorrichtung
EP3922931A1 (de) Verfahren zum betrieb einer kompressionskälteanlage
EP3583365B1 (de) Verfahren zum betreiben einer wärmepumpe
EP2063201B1 (de) Verfahren zum Betreiben einer Kälteanlage
DE102023135011A1 (de) Kompressoreinrichtung mit Kühlung und Verfahren zum Betreiben einer Kompressoreinrichtung
DE10338388B3 (de) Verfahren zur Regelung einer Klimaanlage
EP3922930B1 (de) Verfahren zum betrieb einer kompressionskälteanlage und zugehörige kompressionskälteanlage
DE102020104721B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung einer Kraftmaschine
DE102022132131A1 (de) Kälteanlage mit parallelen Wärmeübertragern auf unterschiedlichen Drucklagen, Betriebsverfahren für die Kälteanlage und Kraftfahrzeug mit Kälteanlage
EP4705695A1 (de) Wärmepumpenanordnung und verfahren zum betreiben einer wärmepumpenanordnung
DE102004014591B4 (de) Verfahren zum Betrieb einer Verdichtungskältemaschine mit einem inneren Wärmetauscher sowie Verwendung einer Verdichtungskältemaschine zur Ausübung des Verfahrens

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC ME MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20251010