EP4479162A1 - VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR BEHANDLUNG VON PRIMÄRGAS AUS EINEM METALLURGISCHEN GEFÄß - Google Patents

VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR BEHANDLUNG VON PRIMÄRGAS AUS EINEM METALLURGISCHEN GEFÄß

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EP4479162A1
EP4479162A1 EP23705498.6A EP23705498A EP4479162A1 EP 4479162 A1 EP4479162 A1 EP 4479162A1 EP 23705498 A EP23705498 A EP 23705498A EP 4479162 A1 EP4479162 A1 EP 4479162A1
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EP
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gas
primary
gas mixture
primary gas
mixture
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Application number
EP23705498.6A
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Thilo WÜBBELS
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SMS Group GmbH
Original Assignee
SMS Group GmbH
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Publication date
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Definitions

  • the invention relates to a method and an apparatus for treating primary gas from a metallurgical vessel for the effective reduction of NOx components.
  • the metallurgical vessel according to the invention is, for example, an electric arc furnace, a reduction furnace or an industrial furnace, each of which is suitable for the production of steel, ferrous alloys or non-ferrous metal alloys.
  • so-called primary gas which is produced during the operation of a metallurgical vessel, in particular a metallurgical furnace, first to cool and then with so-called secondary gas, which is about z.
  • secondary gas which is about z.
  • a roof hood is sucked out of the environment of the metallurgical vessel to mix to form a gas mixture.
  • the resulting gas mixture is then fed to a fabric filter, in particular to be cleaned of dust particles.
  • the gas mixture is checked with regard to its NOx components. If the NOx content is too high, the following methods are known to reduce it:
  • SNCR selective non-catalytic reduction
  • SCR selective catalytic reduction
  • the international patent application WO 2018/104169 A1 discloses a method according to the preamble of patent claim 1 and a device according to the preamble of device claim 14. Specifically, the application discloses a metallurgical vessel in the form of an electric arc furnace that generates primary gas during its operation.
  • the primary gas is directed into an exhaust pipe via a manifold and a manifold gap to draw in oxygen from the environment.
  • Urea is injected into the primary gas inside the manifold, ie immediately after leaving the metallurgical vessel, before the primary gas thus enriched with urea passes through an exhaust gas flow heater and is then enriched with said oxygen.
  • the exhaust gas flow heater is designed in such a way that it heats the primary gas flow with the injected urea to a temperature between 400°C and 1000°C, preferably between 600°C and 800°C.
  • the exhaust gas treated in this way is fed to a coarse separator via the exhaust pipe before it is then fed with water.
  • the treated primary gas is mixed with secondary gas drawn from the environment of the metallurgical vessel.
  • the gas mixture thus formed is then filtered before being discharged into the environment.
  • the invention is based on the object of further developing a known method and a known device for reducing nitrogen oxides in the primary gas of a metallurgical vessel, in particular a metallurgical furnace, such that the NOx components can be reduced without the necessary measures having an undesirable effect Have an impact on the process inside the metallurgical furnace and without requiring high investment costs.
  • this object is achieved by the process claimed in patent claim 1 .
  • This method is characterized in that the mixing of the primary gas to form the gas mixture takes place in a controlled manner with only a branched-off part of the secondary gas until the gas mixture has cooled to a temperature in the temperature range from 400° C. to 600° C.; and that the gas mixture containing the primary gas is supplied with the reducing agent.
  • the present invention is based on the assumption that the primary gas initially has too high a temperature after exiting the metallurgical vessel in order to be able to meaningfully carry out a reduction of the nitrogen oxides.
  • the claimed cooling is therefore provided according to the method according to the invention. According to the invention, this cooling takes place in a particularly cost-effective manner, namely by simply mixing the still hot primary gas with the significantly colder secondary gas sucked in from the environment. The secondary gas is fed in until the resulting gas mixture has a temperature from the claimed temperature range of 400°C to 600°C.
  • the term "claimed temperature from the temperature range " can mean on the one hand that the temperature of the gas mixture is controlled to a specific temperature from the temperature range (without feedback from the measured variable) or controlled (with feedback of the measured variable). On the other hand, this term can mean that the temperature of the gas mixture may fluctuate in the temperature range and that countermeasures are only taken in the sense of a two-point control if the temperature falls below the lower range limit and if the upper range limit is exceeded.
  • the abbreviation NOX means nitric oxide.
  • the claimed mixing of the primary gas with the secondary gas can advantageously be implemented particularly inexpensively by simply implementing the necessary mixing device in the form of a node of the exhaust pipe for the primary gas and the exhaust pipe for the branched-off part of the secondary gas.
  • a simple, suitably controlled bypass valve can preferably be used as the required control element.
  • the actuator is controlled in such a way that the partial quantity of the sucked-in secondary gas that is supplied to the primary gas is metered in such a way that the gas mixture has the desired temperature from the temperature range of 400°C to 600°C.
  • the injection of the reducing agent to reduce the proportion of nitrogen oxides does not take place in the pure primary gas, but in the gas mixture of primary gas and secondary gas produced according to the invention.
  • the supply of the reducing agent to the gas mixture according to the invention takes place at such a great distance from the metallurgical vessel that a reaction to the processes taking place in the metallurgical vessel can be ruled out.
  • the secondary gas can be supplied to the warmer primary gas either in the form of a control or in the form of a regulation.
  • the subset of the secondary gas that is sucked in is adjusted in such a way that the temperature of the gas mixture is in the required temperature range.
  • a feedback of the actual temperature of the Gas mixture for control purposes does not take place in the controller.
  • the actual temperature of the gas mixture is preferably continuously measured during an ongoing metallurgical process and is compared with a predetermined target temperature from the temperature range of 400°C to 600°C. If an impermissibly large deviation of the actual temperature from the desired setpoint temperature is determined, then the supplied first partial quantity of the secondary gas sucked in is varied accordingly in relation to the gas mixture.
  • the amount of primary gas supplied could also be varied with the aid of a primary gas control flap; however, this would potentially have an adverse effect on the process in the metallurgical vessel.
  • the primary gas after leaving the metallurgical vessel but before it is mixed with the secondary gas, the primary gas is first post-combusted in an afterburner chamber in order to advantageously reduce the carbon content in particular.
  • the temperature of the primary gas rises significantly above the temperature that would be required for effective nitrogen oxide reduction by supplying the reducing agent.
  • the claimed cooling is necessary due to the admixture of parts of the secondary gas with the primary gas.
  • the temperature of the primary gas can be so high that cooling alone by adding the secondary gas is not sufficient.
  • the post-combusted primary gas is pre-cooled to a temperature of 850° C. to 750° C. in a cooling chamber before it is mixed with the secondary gas.
  • Another advantage of the claimed mixing of the primary gas with the secondary gas is that the negative pressure of the primary gas, which is higher than the negative pressure of the secondary gas, are equalized and the resulting negative pressure of the gas mixture is lower than the negative pressure of the primary gas before mixing.
  • This offers the advantage that the filters and blowers to be provided subsequently for treating the gas mixture can be designed accordingly for lower pressures and can therefore be procured more cost-effectively than such devices for higher pressures.
  • the secondary gas has a temperature of typically 50°C to 80°C before it is mixed with the primary gas. In comparison to the temperature of the primary gas before mixing, this temperature of the secondary gas is comparatively low. This has the advantage that effective cooling of the primary gas or of the gas mixture resulting from the mixing to the desired temperature range can be achieved with the claimed mixing.
  • a hot gas cyclone can be provided between the cooling chamber and the claimed mixing device for mixing the primary gas with the secondary gas.
  • the provision of the hot gas cyclone offers the advantage that it cleans the primary gas of coarse dust particles and at the same time reduces the pressure of the primary gas.
  • the gas enriched with the reducing agent is sent through a hot gas filter.
  • the hot gas filter contains catalytically coated candles, with the coating acting as a catalyst for the desired NOx reduction and the candles as dust separators.
  • the cleaned and NOx-reduced gas mixture is sucked in with the help of an induced draft fan at the outlet of the hot gas filter device and discharged into the environment through a chimney. Due to the reduced temperature and the reduced pressure of the gas mixture, the induced draft fan can be designed comparatively inexpensively.
  • the method according to the invention advantageously provides that the primary gas and the secondary gas are basically treated separately, in particular cleaned, before these gases are released into the environment via the chimney.
  • the method according to the invention provides that a further subset of the sucked-in secondary gas that is not mixed with the primary gas is cleaned in a filtering separator, in particular dust is reduced, before it is discharged through the chimney.
  • the filtering separator for the secondary gas can be designed more cost-effectively than the hot gas separator for the gas mixture because the pressure and temperature of the secondary gas to be cleaned are significantly lower than the pressure and temperature of the gas mixture to be cleaned by the hot gas filter device.
  • activated carbon can advantageously be used to remove uranium and dioxins from the gases.
  • At least part of the further subset of the cleaned, in particular dedusted, secondary gas is fed to the NOx-reduced and dedusted gas mixture in order to generate a remaining gas mixture which has an even lower temperature and an even lower pressure than the gas mixture after leaving the hot gas filter.
  • the lower pressure and the lower temperature of the remaining gas mixture in turn allow a more economical design of the induced draft fan.
  • This cooling of the gas mixture can also take place in the form of a control or regulation, as described above.
  • a cost-effective further bypass valve can also be used here as the actuator.
  • urea or ammonia is used in particular as a reducing agent for reducing the proportion of nitrogen oxides in the primary gas.
  • the invention is accompanied by a single figure which illustrates the device according to the invention.
  • Figure 1 illustrates the device according to the invention. It includes all components that are arranged between a metallurgical vessel 1 , in particular a metallurgical furnace, and a chimney 13 .
  • the metallurgical vessel 1 and the chimney 13 themselves are not part of the device according to the invention.
  • the device comprises an afterburning chamber 2 which is connected downstream of the metallurgical vessel 1 and which may also provide a possibility for using the waste heat generated therein.
  • a cooling device 2.1 can be provided inside or downstream of the post-combustion chamber 2 for pre-cooling the primary gas to a temperature of typically 850.degree. C. to 750.degree.
  • the cooling chamber 2.1 is optionally followed by a hot gas cyclone 3 for separating dust particles and for reducing the pressure in the primary gas. Downstream of the hot cyclone is a first actuator 4, for example a primary gas control valve for controlling the volume flow of the primary gas in the exhaust pipe a for the primary gas.
  • a secondary gas branch x runs, which begins at a secondary suction point 8, for example a roof hood, with the help of which air--and thus oxygen--is sucked out of the environment of the metallurgical vessel 1.
  • This air is also referred to as secondary gas.
  • the extraction takes place with the help of a secondary gas Induced draft fan 10.
  • a filtering separator 9 is provided in a line c for a further subset of the sucked-in secondary gas for dust removal from the secondary gas. With the help of the induced draft fan 10, the remaining secondary gas is released into the environment via the chimney 13.
  • a first branch b also called bypass or line for part (amount) of the sucked-in secondary gas
  • a first actuator 11 is installed in this first branch b, for example in the form of a first bypass valve.
  • this node is also referred to as a mixing device 14 within the meaning of the invention.
  • a gas mixture is produced from said mixing of the branched-off partial quantity of the sucked-in colder secondary gas with the warmer primary gas.
  • the branched-off portion of the secondary gas is adjusted or regulated with the aid of the first actuator 11, which is controlled by a controller 18, so that the gas mixture resulting from the mixing in line g has a temperature from the claimed temperature range of 400° C. to 600° c has
  • the reducing agent is first fed to this cooled gas mixture with the aid of a feed device 5 in order to reduce the proportion of nitrogen oxides in the gas mixture.
  • the gas mixture has a temperature of between 400°C and 600°C, as claimed.
  • the gas mixture enriched with the reducing agent is then fed through line g to a hot gas filter device 6 with catalytically coated candles, in particular to accelerate NOx reduction and to separate dust from the gas mixture. After this filtering and catalysis of the gas mixture, it is sucked in through a line h with an induced draft fan 7 .
  • a second branch also called line e for a branched part of the further part of the secondary gas sucked in, which connects the secondary gas line d behind the filtering separator 9 with the line h for the gas mixture behind the hot gas filter 6 connects.
  • the connecting node represents a further mixing device 17. The mixing taking place there produces a residual gas mixture in line i.
  • a further actuator 12 is arranged analogously to the first branch b, for example again in the form of a bypass valve.
  • This further actuator 12 is also advantageously set or regulated with the aid of the controller 18 in such a way that the temperature of the remaining gas mixture is cooled to a temperature of below 200° C., preferably below 100° C.; see reference C in the figure. At this point, the pressure level can also drop again due to the secondary gas supplied.
  • a low pressure level and low temperature allow the design of the induced draft fan 7 for lower pressures and lower temperatures, and therefore cost-effectively.
  • the remaining gas mixture is discharged into the environment at the outlet of the induced draft fan 7 via the chimney.
  • the cleaning ie in particular the dedusting, is carried out separately for the primary gas and the secondary gas.
  • the filter devices provided for this purpose ie the hot gas filter device 6 and the fabric filter, ie the filtering Separators 9 are used differently and in each case in a cost-optimized manner.
  • the use of activated carbon can significantly reduce the proportion of dust that is hazardous to health. Separate treatment of the filtered dust from the primary gas and secondary gas makes sense because the dust in the primary gas has a high iron content.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Behandlung von Primärgas aus einem metallurgischen Gefäß zur wirksamen Reduktion von NOx-Bestandteilen. Zu diesem Zweck wird dem Primärgas ein Reduktionsmittel zugeführt. Außerdem erfolgte in Ansaugen von Sekundärgas an einer Nebenabsaugstelle in der Umgebung des metallurgischen Gefäßes und ein Vermischen des Primärgases mit dem kälteren Sekundärgas zu einem Gasgemisch. Um die NOx-Bestandteile in dem Primärgas effektiv reduzieren zu können, ohne, dass die dazu notwendigen Maßnahmen einen unerwünschten rückwirkenden Einfluss auf den Prozess innerhalb des metallurgischen Ofens haben und ohne dass dafür hohe Investitionskosten erforderlich sind, schlägt die vorliegende Erfindung vor, dass das Vermischen des Primärgases mit dem Sekundärgas vor dem Zuführen des Reduktionsmittels erfolgt, und zwar derart, dass das Gasgemisch vor der Zuführung des Reduktionsmittels auf eine Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C abgekühlt ist; und dass nachfolgend das Gasgemisch, enthaltend das Primärgas, das Reduktionsmittel zugeführt bekommt.

Description

Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von Primärgas aus einem metallurgischen Gefäß
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Behandlung von Primärgas aus einem metallurgischen Gefäß zur wirksamen Reduktion von NOx- Bestandteilen. Bei dem erfindungsgemäßen metallurgischen Gefäß handelt es sich beispielsweise um einen Elektro-Lichtbogenofen, einen Reduktionsofen oder einen Industrieofen, die jeweils geeignet sind zur Herstellung von Stahl, Eisenlegierungen oder Nicht-Eisenmetall-Legierungen.
Im Stand der Technik ist es üblich, sogenanntes Primärgas, das beim Betrieb eines metallurgischen Gefäßes, insbesondere eines metallurgischen Ofens entsteht, zunächst zu kühlen und anschließend mit sogenanntem Sekundärgas, das über z. B. eine Dachhaube aus der Umgebung des metallurgischen Gefäßes abgesaugt wird, zu einem Gasgemisch zu vermischen. Das so entstehende Gasgemisch wird sodann einem Gewebefilter zugeführt, insbesondere um von Staubpartikeln gereinigt zu werden. Das Gasgemisch wird im Hinblick auf seine NOx-Bestandteile überprüft. Sollte der in NOx-Anteil zu hoch sein, so sind folgende Verfahren zu dessen Reduktion bekannt:
1. Es besteht die Möglichkeit, die Bildung von NOx innerhalb des Ofens zu reduzieren, z. B. durch die Verwendung von Kohle mit einem niedrigen Stickstoffanteil, durch Minimierung der Ansaugung von Umgebungsluft in den Ofen oder durch Abdeckung des Lichtbogens durch Schaumschlacke, etc. Diese Maßnahmen dienen zwar zur Verringerung des NOx-Anteils, allerdings nicht in einem neuerdings gewünschten Ausmaß.
2. SNCR (selective non-catalytic reduction): Einspritzen von Ammoniak NH3 oder Harnstoff bei einer vordefinierten Temperatur in eine Nachbrennkammer zur Behandlung des Primärgases. Typischerweise ist jedoch die Temperatur in der Nachbrennkammer zu gering für eine effektive Reduktion der NOx-Anteile. Es wäre dann eine Nachheizung erforderlich, was wiederum mit erhöhten Kosten und einer zusätzlichen unterwünschten CO2-Emmission verbunden wäre.
3. SCR (selective catalytic reduction): Es besteht die Möglichkeit, einen Katalysator nachzurüsten hinter den Gewebefilter. Oftmals ist dort jedoch die Temperatur zu gering für eine katalytische Reaktion. Auch hier wäre dann wiederum eine Nachheizung erforderlich mit den zuvor genannten unerwünschten Nebeneffekten. Hinzu kämen natürlich auch die Investitionskosten für den Katalysator.
Die internationale Patentanmeldung WO 2018/104169 A1 offenbart ein Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 und eine Vorrichtung gemäß dem Oberbegriff des Vorrichtungsanspruchs 14. Konkret offenbart die Anmeldung ein metallurgisches Gefäß in Form eines Elektrolichtbogenofens, der bei seinem Betrieb Primärgas erzeugt. Das Primärgas wird über einen Krümmer und einen Krümmerspalt zum Ansaugen von Sauerstoff aus der Umgebung in eine Abgasleitung geleitet. Innerhalb des Krümmers, also unmittelbar nach Verlassen des metallurgischen Gefäßes wird Harnstoff in das Primärgas injiziert, bevor das so mit Harnstoff angereicherte Primärgas eine Abgasstromheizung durchläuft und sodann mit dem besagten Sauerstoff angereichert wird. Die Abgasstromheizung ist derart ausgelegt, dass sie den Primärgasstrom mit dem injizierten Harnstoff auf eine Temperatur zwischen 400°C und 1.000°C, vorzugsweise zwischen 600°C und 800°C aufheizt.
Das so behandelte Abgas wird über die Abgasleitung einem Grobabscheider zugeführt, bevor es danach Wasser zugeführt bekommt. Nach der Wasserzuführung wird das behandelte Primärgas mit aus der Umgebung des metallurgischen Gefäßes angesaugten Sekundärgas gemischt. Das so gebildete Gasgemisch wird sodann gefiltert, bevor es in die Umgebung abgeführt wird.
Bei dem in der internationalen Anmeldung WO 2018/104169 A1 offenbarten Verfahren findet die Harnstoffinjektion und die Aufheizung des Abgases, wie gesagt, in unmittelbarer Nähe des metallurgischen Gefäßes statt. Daraus kann der Nachteil resultieren, dass die besagten Maßnahmen unerwünschte Auswirkungen auf den Prozess in dem metallurgischen Gefäß haben. Außerdem ist das Vorsehen der Abgasstromheizung mit hohen Kosten verbunden.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein bekanntes Verfahren und eine bekannte Vorrichtung zum Reduzieren von Stickoxiden in dem Primärgas eines metallurgischen Gefäßes, insbesondere eines metallurgischen Ofens, dahingehend weiterzubilden, dass die Nox-Bestandteile reduziert werden können, ohne dass die dazu notwendigen Maßnahmen einen unerwünschten Einfluss auf den Prozess innerhalb des metallurgischen Ofens haben und ohne dass dafür hohe Investitionskosten erforderlich sind.
Diese Aufgabe wird verfahrenstechnisch durch das in Patentanspruch 1 beanspruchte Verfahren gelöst. Dieses Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, dass das Vermischen des Primärgases zu dem Gasgemisch nur mit einem abgezweigten Teil des Sekundärgases kontrolliert soweit erfolgt, bis das Gasgemisch auf eine Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C abgekühlt ist; und dass dem Gasgemisch, enthaltend das Primärgas, das Reduktionsmittel zugeführt wird.
Die vorliegende Erfindung geht davon aus, dass das Primärgas nach dem Austritt aus dem metallurgischen Gefäß zunächst eine zu hohe Temperatur aufweist, um eine Reduktion der Stickoxide sinnvoll durchführen zu können. Deshalb ist gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren die beanspruchte Abkühlung vorgesehen. Diese Abkühlung erfolgt erfindungsgemäß besonders kostengünstig, nämlich durch einfache Vermischung des noch heißen Primärgases mit dem deutlich kälteren aus der Umgebung angesaugten Sekundärgas. Die Zuführung des Sekundärgases erfolgt solange, bis das resultierende Gasgemisch eine Temperatur aus dem beanspruchten Temperaturbereich von 400°C bis 600°C aufweist.
Der Begriff „beanspruchte Temperatur aus dem Temperaturbereich ..." kann zum einen bedeuten, dass die Temperatur des Gasgemisches auf eine konkrete Temperatur aus dem Temperaturbereich gesteuert (ohne Rückkopplung der Messgröße) oder geregelt (mit Rückkopplung der Messgröße) wird. Zum anderen kann dieser Begriff bedeuten, dass die Temperatur des Gasgemisches in dem Temperaturbereich schwanken darf und dass nur bei einem Unterschreiten der unteren Bereichsgrenze und bei einem Überschreiten der oberen Bereichsgrenze gegengesteuert wird im Sinne einer Zweipunktregelung.
Die Abkürzung Nox bedeutet Stickoxid.
Die beanspruchte Vermischung des Primärgases mit dem Sekundärgas kann vorteilhafterweise besonders preisgünstig realisiert werden, indem die dazu notwendige Mischeinrichtung einfach in Form eines Knotens der Abgasleitung für das Primärgas und der Abgasleitung für den abgezweigten Teil des Sekundärgases realisiert wird. Als notwendiges Stellorgan kann vorzugsweise eine einfache, geeignet angesteuerte Bypassklappe dienen. Das Stellglied wird erfindungsgemäß derart angesteuert, dass es die Teilmenge des angesaugten Sekundärgases, die dem Primärgas zugeführt wird, derart dosiert wird, dass das Gasgemisch die gewünschte Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C aufweist.
Erfindungsgemäß erfolgt die Injektion des Reduktionsmittels zur Reduzierung des Stickoxidanteils nicht in dem reinen Primärgas, sondern in dem erfindungsgemäß hergestellten Gasgemisch aus Primärgas und Sekundärgas.
Die erfindungsgemäße Zuführung des Reduktionsmittels zu dem Gasgemisch erfolgt in einer so großen Entfernung von dem metallurgischen Gefäß, dass eine Rückwirkung auf die in dem metallurgischen Gefäß ablaufenden Prozesse ausgeschlossen werden kann.
Gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens kann die Zuführung des Sekundärgases zu dem wärmeren Primärgas entweder in Form einer Steuerung oder in Form einer Regelung durchgeführt werden. Bei einer durchgeführten Steuerung wird die zugeführte Teilmenge des angesaugten Sekundärgases so eingestellt, dass die Temperatur des Gasgemisches in dem beanspruchten Temperaturbereich liegt. Eine Rückkopplung der Ist-Temperatur des Gasgemisches zu Kontrollzwecken erfolgt bei der Steuerung nicht. Dies ist der Unterschied zu einer Regelung, bei der während eines laufenden metallurgischen Prozesses die Ist-Temperatur des Gasgemisches vorzugsweise kontinuierlich gemessen wird und mit einer vorgegebenen Soll-Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C verglichen wird. Wird eine unzulässig große Abweichung der Ist-Temperatur von der gewünschten Soll-Temperatur festgestellt, so wird die zugeführte erste Teilmenge des angesaugten Sekundärgases zu dem Gasgemisch entsprechend variiert.
Alternativ oder ergänzend könnte auch die Menge des zugeführten Primärgases mit Hilfe einer Primärgasregelklappe variiert werden; dies hätte jedoch möglicherweise eine nachteilige Rückwirkung auf den Prozess in dem metallurgischen Gefäß zur Folge.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Erfindung wird das Primärgas nach dem Verlassen des metallurgischen Gefäßes, aber vor seiner Vermischung mit dem Sekundärgas zunächst in einer Nachbrennerkammer nachverbrannt, um vorteilhafterweise insbesondere die Kohlenstoffanteile zu reduzieren. Insbesondere wenn eine solche Nachverbrennung erfolgt, steigt die Temperatur des Primärgases deutlich über die Temperatur an, die für eine effektive Stickoxidreduktion durch Zuführen des Reduktionsmittels erforderlich wäre. Insbesondere in diesem Fall ist die beanspruchte Abkühlung durch die Beimischung von Teilen des Sekundärgases mit dem Primärgas erforderlich.
Insbesondere im Falle der Nachbrennung kann die Temperatur des Primärgases jedoch so hoch sein, dass die alleinige Abkühlung durch Beimischung des Sekundärgases nicht ausreichend ist. In diesem Fall wird vorgesehen, dass das nachverbrannte Primärgas vor seiner Vermischung mit dem Sekundärgas in einer Kühlkammer auf eine T emperatur von 850°C bis 750°C vorab gekühlt wird.
Ein weiterer Vorteil der beanspruchten Vermischung des Primärgases mit dem Sekundärgas besteht darin, dass der Unterdrück des Primärgases, der höher ist als der Unterdrück des Sekundärgases, einander angeglichen werden und der resultierende Unterdrück des Gasgemisches geringer ist als der Unterdrück des Primärgases vor der Vermischung. Dies bietet den Vorteil, dass die nachfolgend zur Behandlung des Gasgemisches vorzusehenden Filter und Gebläse entsprechend für kleinere Drücke ausgelegt werden können und damit kostengünstiger beschafft werden können als solche Geräte für höhere Drücke.
Das Sekundärgas hat vor seiner Vermischung mit dem Primärgas eine Temperatur von typischerweise 50°C bis 80°C. Im Vergleich zu der Temperatur des Primärgases vor der Vermischung ist diese Temperatur des Sekundärgases vergleichsweise gering. Dies hat den Vorteil, dass mit der beanspruchten Vermischung eine effektive Kühlung des Primärgases bzw. des aus der Vermischung resultierenden Gasgemisches auf den gewünschten Temperaturbereich erreichbar ist.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel kann ein Heißgaszyklon vorgesehen sein zwischen der Kühlkammer und der beanspruchten Mischeinrichtung zur Vermischung des Primärgases mit dem Sekundärgas. Das Vorsehen des Heißgaszyklons bietet den Vorteil, dass durch diesen das Primärgas von groben Staubpartikeln gereinigt und gleichzeitig der Druck des Primärgases reduziert wird.
Zur Beschleunigung der Reduktion der Stickoxide durch das zugeführte Reduktionsmittel ist es vorteilhaft, wenn das mit dem Reduktionsmittel angereicherte Gas durch einen Heißgasfilter geschickt wird. Der Heißgasfilter beinhaltet katalytebeschichtete Kerzen, wobei die Beschichtung als Katalysator für die gewünschte Nox-Reduktion und die Kerzen als Staubabscheider wirken.
Schließlich wird das gereinigte und Nox-reduzierte Gasgemisch mit Hilfe eines Saugzuggebläses am Ausgang der Heißgasfiltereinrichtung angesaugt und durch einen Kamin in die Umgebung abgeleitet. Aufgrund der reduzierten Temperatur und des reduzierten Druckes des Gasgemisches kann das Saugzuggebläse vergleichsweise kostengünstig ausgelegt werden. Das erfindungsgemäße Verfahren sieht vorteilhafterweise vor, dass das Primärgas und das Sekundärgas grundsätzlich getrennt behandelt, insbesondere gereinigt werden, bevor diese Gase über den Kamin an die Umgebung abgegeben werden. Konkret sieht das erfindungsgemäße Verfahren gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel vor, dass eine nicht mit dem Primärgas vermischte weitere Teilmenge des angesaugten Sekundärgases in einem filternden Abscheider gereinigt, insbesondere staubreduziert wird, bevor es durch den Kamin abgeleitet wird. Der filternde Abscheider für das Sekundärgas kann kostengünstiger ausgelegt sein als der Heißgasabscheider für das Gasgemisch, weil der Druck und die Temperatur des zu reinigenden Sekundärgases deutlich geringer sind als der Druck und die Temperatur des durch die Heißgasfiltereinrichtung zu reinigenden Gasgemisches.
In beiden Filtern, d. h. sowohl bei dem filternden Abscheider für das Sekundärgas wie auch bei der Heißgasfiltereinrichtung für das Gasgemisch kann vorteilhafterweise Aktivkohle verwendet werden zur Entfernung von Uranen und Dioxinen aus den Gasen.
Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel ist vorgesehen, dass zumindest ein Teil der weiteren Teilmenge des gereinigten, insbesondere entstaubten Sekundärgases dem Nox-reduzierten und entstaubten Gasgemisch zugeführt wird, um so ein restliches Gasgemisch zu generieren, welches eine noch geringere Temperatur und einen noch geringeren Druck aufweist als das Gasgemisch nach Verlassen des Heißgasfilters. Der geringere Druck und die geringere Temperatur des restlichen Gasgemisches erlauben wiederum eine preisgünstigere Auslegung des Saugzuggebläses.
Auch diese Abkühlung des Gasgemisches kann in Form einer Steuerung oder Regelung erfolgen, wie oben beschrieben. Als Stellglied kann auch hier eine kostengünstige weitere Bypassklappe verwendet werden.
Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren kommt insbesondere Harnstoff oder Ammoniak als Reduktionsmittel zum Verringern des Stickoxidanteils in dem Primärgas zum Einsatz. Die oben genannte Aufgabe wird weiterhin durch die Vorrichtung nach Anspruch 14 gelöst. Die Vorteile dieser Vorrichtung und der in den weiteren abhängigen Vorrichtungsansprüchen diskutierten Ausgestaltungen entsprechen den oben mit Bezug auf das beanspruchte Verfahren genannten Vorteilen.
Der Erfindung ist eine einzige Figur beigefügt, welche die erfindungsgemäße Vorrichtung veranschaulicht.
Die Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf diese Figur mit diversen Ausführungsbeispielen detailliert beschrieben.
Figur 1 veranschaulicht die erfindungsgemäße Vorrichtung. Sie umfasst alle Komponenten, die zwischen einem metallurgischen Gefäß 1 , insbesondere einem metallurgischen Ofen, und einem Kamin 13 angeordnet sind. Das metallurgische Gefäß 1 und der Kamin 13 selber sind nicht Teil der erfindungsgemäßen Vorrichtung.
Die Vorrichtung umfasst eine dem metallurgischen Gefäß 1 nachgeschaltete Nachbrennkammer 2, die eventuell auch eine Möglichkeit zur Nutzung der darin generierten Abwärme vorsieht. Innerhalb oder der Nachbrennkammer 2 nachgeschaltet kann eine Kühleinrichtung 2.1 vorgesehen sein zum Vorabkühlen des Primärgases auf eine Temperatur von typischerweise 850°C bis 750°C. Der Kühlkammer 2.1 nachgeschaltet ist optional ein Heißgaszyklon 3 zur Abscheidung von Staubpartikeln und zur Reduzierung des Druckes in dem Primärgas. Dem Heißzyklon nachgeschaltet ist ein erstes Stellglied 4, beispielsweise eine Primärgasregelklappe zum Regeln des Volumenstroms des Primärgases in der Abgasleitung a für das Primärgas.
Unabhängig von dem soeben beschriebenen Primärgaszweig a verläuft ein Sekundärgaszweig x, welcher an einer Nebenabsaugstelle 8, beispielsweise einer Dachhaube beginnt, mit deren Hilfe Luft - und damit Sauerstoff - aus der Umgebung des metallurgischen Gefäßes 1 abgesaugt werden. Diese Luft wird auch als Sekundärgas bezeichnet. Die Absaugung erfolgt mit Hilfe eines Sekundärgas- Saugzuggebläses 10. Zwischen der Nebenabsaugstelle 8 und dem Sekundärgas- Saugzuggebläse 10 ist in einer Leitung c für eine weitere Teilmenge des angesaugten Sekundärgases ein filternder Abscheider 9 zum Entstauben des Sekundärgases vorgesehen. Mit Hilfe des Saugzuggebläses 10 wird restliches Sekundärgas über den Kamin 13 in die Umgebung abgegeben.
In der Zeichnung ist ein erster Abzweig b, auch Bypass oder Leitung für Teil (- menge) des angesaugten Sekundärgases genannt, vorgesehen zum Verbinden der Sekundärgasleitung x mit der Primärgasleitung a. In diesem ersten Abzweig b ist ein erstes Stellglied 11 eingebaut, beispielsweise in Form einer ersten Bypassklappe. Dort, wo der erste Abzweig b und die Primärgasleitung a Zusammentreffen, findet die beanspruchte Vermischung von dem Primärgas und der abgezweigten Teilmenge des Sekundärgases statt. Insofern wird dieser Knotenpunkt auch im Sinne der Erfindung als Mischeinrichtung 14 bezeichnet. Aus der besagten Vermischung der abgezweigten Teilmenge des angesaugten kälteren Sekundärgases mit dem wärmeren Primärgas entsteht ein Gasgemisch. Die abgezweigte Teilmenge des Sekundärgases wird mit Hilfe des ersten Stellgliedes 11 , das von einer Steuerung 18 angesteuert wird, so eingestellt oder geregelt, dass das aus der Vermischung resultierende Gasgemisch in der Leitung g eine Temperatur aus dem beanspruchten Temperaturbereich von 400°C bis 600°C hat.
Diesem abgekühlten Gasgemisch wird zunächst mit Hilfe einer Zuführeinrichtung 5 das Reduktionsmittel zugeführt, um die Stickoxidanteile in dem Gasgemisch zu reduzieren. Zum Zeitpunkt der Zuführung des Reduktionsmittels hat das Gasgemisch, wie beansprucht, eine Temperatur zwischen 400°C und 600°C. Das mit dem Reduktionsmittel angereicherte Gasgemisch wird nachfolgend durch die Leitung g einer Heißgasfiltereinrichtung 6 mit katalytisch beschichteten Kerzen zugeführt, insbesondere zum Beschleunigen der Nox-Reduktion und zum Abscheiden von Staub aus dem Gasgemisch. Nach dieser Filterung und Katalyse des Gasgemisches wird dieses durch eine Leitung h mit einem Saugzuggebläse 7 angesaugt. Um die Temperatur des Gasgemisches und dessen vorzugsweise Druck vor Abgabe an die Umgebung weiter zu reduzieren, ist optional ein zweiter Abzweig, auch Leitung e für einen abgezweigten Teil des weiteren Teil des angesaugten Sekundärgases genannt, vorgesehen, welcher die Sekundärgasleitung d hinter dem filternden Abscheider 9 mit der Leitung h für das Gasgemisch hinter dem Heißgasfilter 6 verbindet. Der verbindende Knotenpunkt repräsentiert eine weitere Mischeinrichtung 17. Durch die dort stattfindende Vermischung entsteht ein restliches Gasgemisch in der Leitung i. In dem zweiten Abzweig e ist analog zu dem ersten Abzweig b ein weiteres Stellglied 12, beispielsweise wiederum in Form einer Bypassklappe angeordnet. Auch dieses weitere Stellglied 12 wird mit Hilfe der Steuerung 18 vorteilhafterweise derart eingestellt bzw. geregelt, dass die Temperatur des restlichen Gasgemisches auf eine Temperatur von unter 200°C, vorzugsweise auf unter 100°C abgekühlt wird; siehe Bezugszeichen C in der Figur. An dieser Stelle kann aufgrund des zugeführten Sekundärgases auch das Druckniveau wiederum sinken. Geringes Druckniveau und geringe Temperatur ermöglichen die Auslegung des Saugzuggebläses 7 für geringere Drücke und geringere Temperatur und damit kostengünstig.
Das restliche Gasgemisch wird am Ausgang des Saugzuggebläses 7 über den Kamin in die Umgebung abgegeben.
Die Kernpunkte des erfindungsgemäßen Verfahrens werden nachfolgend nochmals aufgezeigt:
- Zuverlässige NOx-Reduktion ohne zusätzliche Aufheizung des Primärgases und ohne Installation eines Wärmetauschers.
- Die Reinigung, d. h. insbesondere die Entstaubung erfolgt für das Primärgas und das Sekundärgas getrennt. Dies ist sinnvoll, weil das Primärgas eine wesentlich höhere Staubbelastung aufweist als das Sekundärgas. Dementsprechend können die dafür vorgesehenen Filtereinrichtungen, d. h. die Heißgas-Filtereinrichtung 6 und der Gewebefilter, d. h. der filternde Abscheider 9 unterschiedlich und jeweils kostenoptimiert eingesetzt werden. Darüber hinaus kann durch den Einsatz von Aktivkohle der Anteil von gesundheitsgefährdendem Staub deutlich reduziert werden. Eine getrennte Behandlung der gefilterten Stäube von Primärgas und Sekundärgas ist sinnvoll, weil der Staub in dem Primärgas einen hohen Eisenanteil aufweist.
Eine gemeinsame Entsorgung der Stäube, wie sie bei einer Vermischung von Primärgas und Sekundärgas erforderlich wird, ist aufgrund des hohen Eisenanteils in dem Staub des Primärgases wenig sinnvoll.
- In dem Fall, dass die katalytisch beschichteten Keramik-Filterelemente bzw. Filter-Kerzen in der Heißgas-Filtereinrichtung 6 und dem Gewebefilter 9 können vorteilhafterweise preisgünstig ausgetauscht werden, falls sie z. B. durch eine hohe Bleibelastung kontaminiert sein sollten. Dies ist deutlich kostengünstiger als der komplette Austausch der Heißgas-Filtereinrichtung 6 oder des Gewebefilters 9.
Bezugszeichenliste
1 metallurgisches Gefäß
2 Nachbrennkammer
2.1 Kühlkammer
3 Heißgaszyklon
4 Stellglied
5 Zuführeinrichtung für Reduktionsmittel
6 Heißgas-Filtereinrichtung
7 Saugzuggebläse
8 Nebenabsaugstelle, z. B. Dachhaube
9 Gewebefilter = filternder Abscheider
10 Sekundärgas-Saugzuggebläse
11 , 12 Stellglieder, beispielsweise Bypassklappen
13 Kamin
14 Mischeinrichtung, insbesondere Knoten im Gasleitungsnetzwerk
17 weitere Mischeinrichtung
18 Steuerung a Leitung für Primärgas = Primärgaszweig b Leitung für Teil des angesaugten Sekundärgases c Leitung für weitere T eilmenge des angesaugten Sekundärgases d Leitung für gereinigten Teil des angesaugten Sekundärgases e Leitung für Teil des Weiteren Teils des angesaugten Sekundärgases f Leitung für restliches Sekundärgas g Leitung für mit Reduktionsmittel angereichertem Gasgemisch h Leitung für gereinigtes Gasgemisch i Leitung für restliches Gasgemisch x SekundärgasleitungAzweig
A 400°C - 1.000
B 400°C - 600°C
C <100°C - 200°C

Claims

Patentansprüche:
1 . Verfahren zur Behandlung von Primärgas aus einem metallurgischen Gefäß (1), aufweisend folgende Schritte:
Zuführen von einem Reduktionsmittel zu zumindest dem Primärgas nach seinem Austritt aus dem Gefäß (1) zur Reduktion von in dem Primärgas enthaltenem NOx bei einer Temperatur des Primärgases in einem Temperaturbereich oberhalb von 400°C;
Ansaugen von Sekundärgas an einer Nebenabsaugstelle in der Umgebung des Gefäßes (1), wobei das Sekundärgas kälter ist als das Primärgas; und Vermischen des Primärgases mit dem kälteren Sekundärgas zu einem Gasgemisch; dadurch gekennzeichnet, dass das Vermischen des Primärgases zu dem Gasgemisch nur mit einem abgezweigten Teil des Sekundärgases kontrolliert soweit erfolgt, bis das Gasgemisch auf eine Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C abgekühlt ist; und dass dem Gasgemisch, enthaltend das Primärgas, das Reduktionsmittel zugeführt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Vermischung des Primärgases mit dem Sekundärgas auf den angestrebten Temperaturbereich erfolgt in Form einer Steuerung oder Regelung, indem die dem Primärgas zugeführte Teilmenge an Sekundärgas als Kühlmedium mit Hilfe eines Stellglieds (11), z.B. einer Bypassklappe, - im Falle einer Regelung nach Maßgabe der Differenz zwischen der Temperatur des Primärgases vor der Vermischung und dem angestrebten Temperaturbereich - derart eingestellt oder variiert wird, dass sich für das Gasgemisch die gewünschte Temperatur aus dem Temperaturbereich einstellt. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Primärgas nach dem Verlassen des Gefäßes (1), aber vor seiner Vermischung mit dem Sekundärgas, zunächst in einer Nachbrennkammer (2) nachverbrannt wird. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das nachverbrannte Primärgas vor seiner Vermischung mit dem Sekundärgas in einer Kühlkammer (2.1) auf eine T emperatur von 850°C bis 750°C vorabgekühlt wird. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass vor der Vermischung des Primärgases mit dem Sekundärgas der Unterdrück des Primärgases größer ist als der Unterdrück des Sekundärgases. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Sekundärgas vor seiner Vermischung mit dem Primärgas eine Temperatur von 50°C - 80°C hat. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das vorabgekühlte Primärgas einen Heißgaszyklon (3) durchläuft zur Abscheidung von groben Staubpartikeln und zur Reduzierung des Druckes des Primärgases. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, gekennzeichnet, durch
Beschleunigen der Reduktion durch Vorbeiführen des mit dem
Reduktionsmittel angereicherten Gasgemisches aus dem Primärgas und dem Sekundärgas an katalytisch beschichteten Kerzen, wobei die Beschichtung als Katalysator und die Kerzen als Staubabscheider zum Reinigen des Gasgemisches wirken; und
Ansaugen des gereinigten von dem NOx reduzierten Gasgemisches mit Hilfe eines Saugzuggebläses (7) und Ableiten des angesaugten restlichen Gasgemisches durch einen Kamin (13).
9. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine nicht mit dem Primärgas vermischte weitere Teilmenge des angesaugten Sekundärgases in einem filternden Abscheider (9) gereinigt, insbesondere staubreduziert, und nachfolgend ein restlicher Teil des angesaugten Sekundärgases ebenfalls durch den Kamin (13) abgeleitet wird.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Reinigung des Gasgemisches und /oder der weiteren Teilmenge des Sekundärgases auch Aktivkohle verwendet wird zur Entfernung von Furanen und Dioxinen.
11 . Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Teil der weiteren Teilmenge des gereinigten, insbesondere entstaubten Sekundärgases, dem NOx-reduzierten und entstaubten Gasgemisch zugeführt wird, um das so gebildete restliche Gasgemisch vor seinem Eintritt in das Saugzuggebläse (7) und den Kamin (13) weiter abzukühlen und vorzugsweise auch dessen Druck weiter zu reduzieren.
12. Verfahren nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die Abkühlung des gereinigten und Nox reduzierten Gasgemisches durch die Vermischung mit dem gereinigten Sekundärgas erfolgt in Form einer Steuerung oder Regelung, indem der dem Gasgemisch zugeführte Teil der weiteren zweiten Teilmenge Sekundärgas als Kühlmedium mit Hilfe eines weiteren Stellglieds (12), z.B. einer weiteren Bypassklappe, - im Falle einer Regelung nach Maßgabe der Differenz zwischen der Temperatur des Gasgemisches vor der Vermischung und einem angestrebten Temperaturbereich - derart eingestellt oder variiert wird, dass sich für daas restliche Gasgemisch eine gewünschte Temperatur aus einem weiteren angestrebten Temperaturbereich einstellt. Verfahren nach einem der vorangegangenen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass es sich bei dem Reduktionsmittel um Harnstoff oder Ammoniak handelt. Vorrichtung zur Behandlung von zumindest Primärgas aus einem metallurgischen Gefäß (1), aufweisend: eine Zuführeinrichtung (5) zum Zuführen von einem Reduktionsmittel zu zumindest dem Primärgas zur Reduktion von NOx in dem Primärgas bei einer Temperatur des Primärgases oberhalb von 400°C; eine Nebenabsaugstelle (8) mit einem nachgeschalteten Sekundärgas- Saugzuggebläse (10) zum Ansaugen des Sekundärgases aus der Umgebung des metallurgischen Gefäßes (1) und zum Ableiten einer Restmenge des Sekundärgases an einen Kamin (13); und eine Mischeinrichtung (14) vorgesehen ist zum Vermischen des Primärgases mit dem angesaugten Sekundärgas zu einem Gasgemisch; dadurch gekennzeichnet, dass die Mischeinrichtung (14) der Zuführeinrichtung (5) für das Reduktionsmittel vorgeschaltet ist; dass eine Steuereinrichtung (18) mit einem Stellglied (11) vorgesehen ist zum Kontrollieren der Vermischung des Primärgases mit nur einer Teilmenge des angesaugten kälteren Sekundärgases zum Abkühlen des Gasgemisches soweit, bis das Gasgemisch eine Temperatur aus dem Temperaturbereich von 400°C bis 600°C aufweist; und dass die Zuführeinrichtung (5) ausgebildet ist, dem Gasgemisch bei dieser Temperatur das Reduktionsmittel zuzuführen.
15. Vorrichtung nach Anspruch 14, gekennzeichnet durch eine der Mischeinrichtung (14) vorgeschaltete Nachbrennkammer (2) zum Nachverbrennen des Primärgases aus dem metallurgischen Gefäß (1).
16. Vorrichtung nach Anspruch 15, gekennzeichnet durch eine der Nachbrennkammer (2) nachgeschaltete Kühlkammer (2.1), vorzugsweise in Form eines Wärmetauschers, zum Vorabkühlen des nachverbrannten Primärgases auf eine Temperatur von 850°C bis 750°C.
17. Vorrichtung nach Anspruch 16, gekennzeichnet durch vorzugsweise einen der Kühlkammer (2.1) nachgeschalteten Heißgaszyklon
(3) zum Abscheiden von groben Staubpartikeln aus dem Primärgas vor der Mischeinrichtung (14).
18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 17, gekennzeichnet durch eine der Zuführeinrichtung (5) für das Reduktionsmittel nachgeschaltete Heißgas-Filtereinrichtung (6) in Form eines Katalysators mit katalytisch beschichteten Kerzen zum Abscheiden von Staub aus dem Gasgemisch an den Kerzen und zum Beschleunigen der NOx-Reduktion in dem Gasgemisch, wenn das Gasgemisch die katalytische Beschichtung der Kerzen umströmt.
19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 18, gekennzeichnet durch ein Saugzuggebläse (7) zum Ansaugen von zumindest dem entstaubten und Nox-reduzierten Gasgemisch und zum Ableiten eines restlichen Gasgemisches durch den Kamin (13). 0. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis19, gekennzeichnet durch einen Gewebefilter (9) zur Abscheidung von Staub aus dem weiteren Teil des angesaugten Sekundärgases. Vorrichtung nach Anspruch 20, gekennzeichnet durch eine weitere Mischeinrichtung (17) zum Vermischen des durch die Heißgas- Filtereinrichtung (6) gefilterten Gasgemisches mit einem Teil des gereinigten weiteren Teils des Sekundärgases; und ein mit der Steuerung (18) verbundenes weiteres Stellglied (12), beispielsweise in Form einer weiteren Bypassklappe, zum Kontrollieren des dem gereinigten Gasgemisch zugeführten Teils des gereinigten weiteren Teils des Sekundärgases in der Weise, dass das durch die Zuführung entstehende weitere Gasgemisch auf eine gewünschte Temperatur abgekühlt wird, bevor es durch den Kamin (13) abgeführt wird. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 21 , dadurch gekennzeichnet, dass es sich bei dem metallurgischen Gefäß (1) beispielsweise handelt um einen Elektro-Lichtbogenofen, einen Reduktionsofen oder einen Induktionsofen, die jeweils geeignet sind zur Herstellung von Stahl, Eisenlegierungen oder Nicht- Eisenmetall -Legierungen.
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