EP4419267A1 - Verfahren zum gewinnen einer wiederverwendbaren gesteinskoernung aus aschen von hausmüllverbrennungsanlagen - Google Patents

Verfahren zum gewinnen einer wiederverwendbaren gesteinskoernung aus aschen von hausmüllverbrennungsanlagen

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Publication number
EP4419267A1
EP4419267A1 EP22813418.5A EP22813418A EP4419267A1 EP 4419267 A1 EP4419267 A1 EP 4419267A1 EP 22813418 A EP22813418 A EP 22813418A EP 4419267 A1 EP4419267 A1 EP 4419267A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
ash
grain
fractions
iron
moisture content
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP22813418.5A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Claus Gronholz
André Gronholz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pro Clir GmbH
Original Assignee
H U R Hamburg Hamburger Umwelt Recyclingtechnologien GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by H U R Hamburg Hamburger Umwelt Recyclingtechnologien GmbH filed Critical H U R Hamburg Hamburger Umwelt Recyclingtechnologien GmbH
Publication of EP4419267A1 publication Critical patent/EP4419267A1/de
Pending legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B5/00—Operations not covered by a single other subclass or by a single other group in this subclass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
    • B09B3/70—Chemical treatment, e.g. pH adjustment or oxidation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B3/00—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless
    • B09B3/40—Destroying solid waste or transforming solid waste into something useful or harmless involving thermal treatment, e.g. evaporation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B09—DISPOSAL OF SOLID WASTE; RECLAMATION OF CONTAMINATED SOIL
    • B09B—DISPOSAL OF SOLID WASTE NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B09B2101/00—Type of solid waste
    • B09B2101/30—Incineration ashes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Definitions

  • the invention relates to a method for obtaining a reusable aggregate from ashes from household waste incineration plants.
  • this grate/boiler ashes or ashes from household waste incineration plants (HMVA) or waste incineration plants (KVA) also contain metals, stones and glass, other unburned or non-combustible residues and pollutants that do not allow and make simple landfilling possible.
  • HMVA household waste incineration plants
  • KVA waste incineration plants
  • the processed grate/boiler ash also referred to here as slag
  • slag at least as a filler or additive in the construction industry
  • landfilling and the mining of the raw materials otherwise required, such as gravel, natural stone and sand for such use can be dispensed with.
  • a granulate In order for a granulate to be used as a building material, for example in road construction, it must comply with specified limit values with regard to certain pollutants. For Germany, these are e.g. B. in the technical rules of the state working group on waste (TR-LAGA soil) specified.
  • the slag is divided into certain assignment values Z0, ZI, Z2, Z3 and higher. Slags with an allocation value Z0 can be used without restrictions.
  • the allocation value ZI allows it to be used as a building material without additional technical equipment.
  • the TR LAGA Boden differentiates between the value Zl.l and ZI.2.
  • sealing measures must be taken if the processed slag is to be used as an unbound base layer in order to prevent pollutants from being washed out of the slag and thus contamination of the soil or groundwater. Sulfates, chlorides or water-soluble metal compounds are particularly suitable as pollutants.
  • HMVA slags are also classified according to the regulations of the TL-Gestein StB (technical delivery conditions for aggregates in road construction). A distinction is made here between a slag according to HMVA-2 according to TL-Gestein StB and a slag according to HMVA-1 according to TL-Gestein StB, which must comply with significantly lower pollutant contents. Corresponding provisions apply in other countries.
  • the fresh ash is initially stored temporarily for several months. Carbonation occurs during the deposition of the slag.
  • the calcium oxide (CaO) contained in the slag and the carbon dioxide (CO 2 ) in the air form a calcium carbonate (CaCO 3 ), which is also known as carbonate of lime.
  • This process is also known as static carbonation, since the process takes place over a longer period of around twelve weeks, during which the ash is hardly or not at all moved.
  • This chemical process solidifies the ash into a hydraulically bound mixture of substances.
  • the ash that has been carbonated and solidified in this way is very unstable in terms of building physics and therefore does not meet the building physics parameters for aggregates in concrete.
  • the most significant exceedances in slag granules from such carbonated ash are in the frost resistance according to DIN EN 1367-1 and the resistance to freeze-thaw stress according to DIN EN 1367-6.
  • DIN EN 1367-1 the frost resistance according to DIN EN 1367-1
  • DIN EN 1367-6 the resistance to freeze-thaw stress according to DIN EN 1367-6.
  • the invention is based on the object of developing a method of the type described above in such a way that a reusable aggregate can be obtained from the ash of household waste incinerators.
  • the slag processed according to the method according to the invention should be usable as certified aggregate for concrete, for example according to DIN EN 12620.
  • the object is achieved according to the invention in that the ash is not deposited for a period of about twelve weeks, as is usual, but is processed as fresh slag within a specifiable maximum intermediate storage time.
  • the granules are preferably treated in a rotating drum with the supply of heat and CO 2 .
  • CaCO 3 is formed from CaO and CO 2 in just a few minutes during the treatment.
  • the carbon dioxide is fed into the drum via the burner.
  • the fine ash particles that are on the surface of the slag granules are separated by the rotation of the drum and sucked off using a filter system. This dynamic carbonation therefore does not result in the formation of mechanically unstable solidified slag granules.
  • the ash is charged with CO2 and heat before the end of a predeterminable maximum intermediate storage time after its formation. This continues until the ash has a residual moisture content of less than 8.0% by weight. -% or less than 4.0 wt. -% having . Furthermore, the ash carbonated in this way is crushed and classified into several grain fractions, and at least ferrous compounds and iron oxides and the non-ferrous metals are separated from each grain fraction independently of one another. At least part of the grain fractions freed from the iron-containing compounds and iron oxides and from the non-ferrous metals is then each subjected to a main wash, in which the pollutants adhering to the individual grains and which are harmful to the environment are at least partially removed.
  • Fresh ash from household waste incineration plants is used as the starting material, in which the natural or static carbonation has not yet started or has only started to a small extent.
  • the alkaline milieu of a building material to be produced with it is thus maintained. This is advantageous for a concrete produced therewith.
  • Static carbonation which is unfavorable for use as a building material, is accelerated by a moist environment, which is avoided by early heat treatment within the maximum interim storage time.
  • the maximum interim storage time can be 96 or 72 or 48 or 24 hours.
  • the fresh ash can either come from a known wet slag remover or a known dry slag remover. In the first case, the moisture content is still well above 8.0% by weight after the specified maximum interim storage time. -% lay . Then a dynamic carbonation as described above and the associated drying of the ash is required so that the natural or static carbonation cannot or only insignificantly start. If the ash comes from a dry deslagger, the heat treatment is not always necessary necessary because the moisture content is usually below 8.0
  • the ash that has been dynamically carbonated in this way is then crushed and classified into different grain fractions so that each grain fraction can be subjected to further treatment.
  • the ash consists mainly of an unstable sintered product from the incineration.
  • Impact crushers for example impact mills or high-speed impact separators, can preferably be used for the comminution. This has the advantage that the sintered products of the ash are broken up into stable grains that are useful and necessary for a building material.
  • the dynamically carbonated or dry ash can, for example, be classified into six grain fractions 0/1 mm, 1/3 mm, 3/6 mm, 6/12 mm, 12/22.4 mm and >22.4 mm.
  • the upper grain size 22.4 mm and a granulate mixture formed with it with grains between 1 mm and 22.4 mm in size is a granulate fraction for concrete that is currently customary in construction.
  • a grain fraction with a small grain size for example ⁇ 1 mm or ⁇ 3 mm, can also be separated off before the comminution or dynamic carbonation.
  • This has the advantage that s the fine fraction of the ash, which tends towards natural carbonation, is separated in advance. This first rough classification into the fines, the part to be processed further and the majority of the ash can be easily carried out with simple means.
  • each cleaning step or each separating step can be adapted and optimized to the particular separating task or cleaning task at hand.
  • the undesired components are reliably almost completely removed from the respective grain fractions and can be used elsewhere or dumped.
  • the further planned steps for separating the ferrous compounds or the non-ferrous metals are also considerably facilitated by the dry and classified state of the part of the ash to be processed.
  • the smallest grain size can be 1.0 mm, for example, and the largest grain size can be 22.4 mm, for example.
  • the ash processed in this way would then have a rock grain size in accordance with DIN EN 12620.
  • the ash can be used as a so-called certified building material, it is expedient to separate other components of the ash. It is therefore also provided according to the invention that iron components are removed from the ash prior to classification. This can be done using known magnetic separators.
  • the grain fraction is deposited below a predeterminable smallest grain limit after the iron-containing compounds and iron oxides and the non-ferrous metals have been removed or is fed to further processing.
  • Light materials can also be at least partially separated from the grain fractions above a predeterminable first grain boundary.
  • the first grain boundary can be assumed to be 1.0 mm or 3.0 mm, so that the larger light materials are separated only from the grain fractions above this grain size.
  • VA metals chromium-nickel steels
  • These components above the first grain boundary of, for example, 3.0 mm can be inductively separated well and effectively from the individual fractions and used elsewhere.
  • glass can be at least partially separated from the grain fractions above the predeterminable first grain boundary.
  • the methods that can be used for this are also known, and the separated glass can be readily recycled.
  • the grain fractions between the smallest and the largest grain size are fed separately to the main wash. Then the main wash can be adjusted and optimized to the grain size to be treated. Provision can be made for the grain fractions to be subjected again to a prewash with light matter separation before the main wash, so that the troublesome light matter can be reliably and completely removed.
  • the individual grain fractions can be brought together again before or after the post-wash.
  • the product is a clean and reusable building material as aggregate between the specifiable smallest and largest grain size of, for example, 1.0 mm and 22.4 mm according to DIN EN 12620 for concrete, which is also largely free of pollutants.
  • the ash 10 produced in a household waste incineration plant originates either from a wet slag remover or a dry slag remover and accordingly differs primarily in its moisture content. In the following description it is assumed that the moisture content of the starting ash is more than 8.0% by weight or at least more than 4.0% by weight.
  • a second classification 13 the fine fraction 14 of the ash is separated with a particle size of 0/1 mm or 0/3 mm.
  • These components can be landfilled or fed into a more extensive treatment process.
  • the ash can still have a residual moisture content of more than 8.0% by weight. -% exhibit .
  • the remaining part of the ash 15 is dynamically carbonated in a suitable device 16, in which the fresh ash is exposed to CO2 and possibly heat during rotation until the ash has a residual moisture content of ⁇ 8.0% by weight. -% having .
  • This dynamic carbonation preferably takes place in a rotating drum within the predeterminable maximum intermediate storage time of less than 96 or 72 and preferably less than 48 or 24 hours, during which the natural carbonation has not yet started or has only started to an insignificant extent. Treating the fresh ash with CO2 and heat inhibits its natural carbonation.
  • the CO 2 is added to the ash by the burner which heats the heat treatment device 16 . If the ash comes from a dry deslagger and already has a residual moisture content of less than 8.0 wt. -%, the treatment in the device 16 would be limited to the supply of CO 2 .
  • the ash that has been carbonated in this way is comminuted in a comminution stage 17 .
  • Known impact crushers can be used, through which the ash is broken down into its mechanically stable particles, but not ground up. Larger parts of usable ingredients are thus retained.
  • the resulting mixture of granulated ash of different grain sizes is classified in a further step 18 .
  • the crushed ash which has a maximum grain size of 40 mm or 100 mm, due to the previous classification in steps 11 and 12, in a Grain fraction 19 with grains smaller than 1 mm, a grain fraction 20 with grains between 1 mm and 3 mm, a grain fraction 21 with grains between 3 mm and 6 mm in size, a grain fraction 22 with grain sizes between 6 mm and 12 mm, a grain fraction 23 with grains between 12 mm and 22.4 mm and a grain fraction with grains larger than 22.4 mm is classified.
  • the corresponding methods and devices can be optimally adjusted to the respective grain size range and good results can be achieved for the respective grain fraction. This is particularly the case when the relevant cleaning or processing step depends on the size and thus also on the weight of the individual grains.
  • the light materials 26 can first be separated, for example in an air classifier 25 .
  • the ferrous compounds or components 29 containing iron oxide and the non-ferrous metals 30 are separated from all grain fractions 19 to 24 in a dynamic magnetic field 28 and then in an eddy current separator 27 .
  • the VA metals chromium-nickel steels, Chromium-nickel-molybdenum steels
  • the larger grain fractions 21 to 24 are particularly suitable for further processing of these VA metals 32 , so that only these need to be fed to method step 31 .
  • the smaller grain fraction 20 with a grain size of 1/3 mm can be fed directly to the main wash 33 .
  • the smallest fraction 19 can be landfilled or fed to further processing.
  • the glass 34 contained in the larger grain fractions 21 , 22 , 23 , 24 with a grain size >3 mm and ⁇ 40 mm or 100 mm is removed in a further step 35 . In the case of granules of this grain size, this can be done using known methods. This glass 34 can also be easily recycled.
  • the larger and largely cleaned fraction 24 with a grain size >22.4 mm is fed back to the crushing device 17 since these grain sizes are unsuitable for a conventional building material with a grain size of 1/22.4 mm.
  • the re-comminution also allows trapped components to be uncovered and removed in the subsequent processing steps.
  • the granules can be kept in an upflow reactor well within the effective range of the ultrasonic generators in the water bath by means of a correspondingly adjusted vertical upward flow. Due to the cavitation in the upflow reactor, mechanically unstable grain fractions are broken up and converted into mechanically stable granulates. In the process , any light materials that may still be present can also be washed up and separated .
  • the granulate that has been cleaned and freed from harmful substances can be finally cleaned in a post-wash 38 .
  • the individual fractions 20 , 21 , 22 , 23 can be brought together again and rinsed off with clear water, for example.
  • the result is a processed granulate 39 in the form of aggregate between 1 mm and 22.4 mm, as specified for a building material in accordance with DIN EN 12620 for concrete.
  • the granules have the same or at least comparable properties as an original and non-recycled material.
  • the advantage of this method shown can also be seen in the fact that ash or its granules are always subjected to a specific grain fraction of the intended treatment.
  • the apparatuses and devices in question such as eddy current separators, magnetic drums, air classifiers, upflow reactors with ultrasonic generators, can then be adjusted and operated according to the size of the granulate grains to be treated become.
  • the dynamic carbonation of the ash shortly after its formation creates the conditions for later use of the cleaned granulate as a certified building material.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen. Gemäß der Erfindung wird vorgeschlagen, dass die Asche vor dem Ablauf einer vorgebbaren maximalen Zwischenlagerungszeit nach ihrer Entstehung einer dynamischen Carbonatisierung unterzogen wird, bis der Restfeuchtegehalt kleiner als 8,0 Gew.-% ist, wenn die Asche einen größeren Feuchtigkeitsgehalt aufweist, dass die dynamisch carbonatisierte Asche beziehungsweise die bereits einen geringeren Restfeuchtegehalt als 8,0 Gew.-% aufweisende Asche zerkleinert und in mehrere Kornfraktionen klassiert wird, dass aus jeder Kornfraktion unabhängig voneinander zumindest eisenhaltige Verbindungen und Eisenoxide sowie die Nichteisen-Metalle abgeschieden werden, und dass zumindest ein Teil der von den eisenhaltigen Verbindungen und Eisenoxiden und von den Nichteisen-Metallen befreiten Kornfraktionen jeweils einer Hauptwäsche unterzogen werden, in der die an den einzelnen Körnern anhaftenden und umweltbelastenden Schadstoffe zumindest teilweise entfernt werden.

Description

Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren
Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen
Beschreibung
Die Erfindung betri f ft ein Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen .
Bei der thermischen Verwertung von Hausmüll entstehen als Rückstände in großen Mengen Rost- und Kesselaschen, die entsorgt werden müssen . Diese Rost-/Kesselaschen beziehungsweise Aschen aus Hausmüllverbrennungsanlagen (HMVA) oder Kehrichtverbrennungsanlagen (KVA) enthalten neben Mineralien auch Metalle , Steine und Glas , andere nicht verbrannte oder nicht brennbare Rückstände sowie Schadstof fe , die eine einfache Deponierung nicht erlauben und möglich machen . Auch eine anderweitige Verwendung der Rost-/Kesselaschen, beispielsweise als Füll- oder Bausto f fe in der Bauindustrie ist wegen der enthaltenen Schadstof fe und den mangelhaften bauphysikalischen Eigenschaften nicht ohne weiteres oder gar nicht möglich .
Gleichwohl wäre eine Verwendung der aufbereiteten Rost- /Kesselaschen, hier auch als Schlacke bezeichnet , zumindest als Füllstof f oder Zuschlagstof f in der Bauindustrie wünschenswert , da auf diese Weise die Schlacke wie ein mineralischer Baustof f gehandelt werden kann . Dadurch kann auf eine Deponierung sowie auf den Abbau der ansonsten erforderlichen Rohstof fe , wie Kies , Naturstein und Sand für eine derartige Verwendung verzichtet werden . Damit ein Granulat als Baustoff, beispielsweise im Straßenbau, verwendet werden kann, muss es in Bezug auf bestimmte Schadstoffe vorgegebene Grenzwerte einhalten. Diese sind für Deutschland z. B. in den Technischen Regeln der Länderarbeitsgemeinschaft Abfall (TR-LAGA Boden) festgelegt. Je nach Schadstoff gehalt werden die Schlacken in bestimmte Zuordnungswerte Z0, ZI, Z2, Z3 und höher eingeteilt. Schlacken mit einem Zuordnungswert Z0 können ohne Einschränkungen verwendet werden. Der Zuordnungswert ZI erlaubt eine Verwendung als Baustoff ohne weitere technische Hilfseinrichtungen. Bei dem Zuordnungswert von ZI wird bei der TR LAGA Boden unterschieden zwischen dem Wert Zl.l und ZI.2. Bei einem Zuordnungswert von Z2 müssen Abdichtungsmaßnahmen getroffen werden sofern die aufbereitete Schlacke als ungebundene Tragschicht eingesetzt werden soll, um Auswaschungen von Schadstoffen aus der Schlacke und dadurch eine Kontamination des Bodens oder des Grundwassers zu verhindern. Als Schadstoffe kommen insbesondere Sulfate, Chloride oder wasserlösliche Metallverbindungen in Betracht.
Für die Bauindustrie sind daher Schlackengranulate mit einem Zuordnungswert ZI von großer Bedeutung. Neben der TR- LAGA werden HMVA-Schlacken auch nach den Regelwerken der TL-Gestein StB (Technische Lieferbedingungen für Gesteinskörnungen im Straßenbau) eingeordnet. Hier unterscheidet man zwischen einer Schlacke nach HMVA-2 nach TL-Gestein StB und einer Schlacke nach HMVA-1 nach TL- Gestein StB, die deutlich geringere Schadstoff gehalte einhalten muss. In anderen Ländern gelten korrespondierende Bestimmungen .
Die nachveröffentlichte DE 10 2020 119 699.7 beschreibt ein Verfahren und eine Vorrichtung, mit denen die oben beschriebenen Schadstoffe aus der HMVA-Asche gut entfernt werden können . Bei diesem Verfahren und in dieser Vorrichtung wird die Asche in einem Wasserbad mit Ultraschall durch Ultraschallgeneratoren beaufschlagt , um die Schadstof fe , wie Chloride , Sul fate und wasserlösliche Metallverbindungen, zu lösen .
Grundsätzlich wäre es aber auch wünschenswert , aus der HMVA-Asche oder KVA-Asche zerti fi z ierte Bauprodukte zu erhalten, die ohne weitere Einschränkung Verwendung finden können .
In der Regel wird die frische Asche zunächst für mehrere Monate zwischengelagert . Während der Ablagerung der Schlacke kommt es zur Carbonatis ierung . Hierbei entsteht aus dem in der Schlacke enthaltenen Kal ziumoxyd ( CaO) und Kohlendioxyd ( CO2 ) aus der Luft ein Kal ziumkarbonat ( CaCO3 ) , welches auch als kohlensaurer Kalk bezeichnet wird . Diesen Vorgang bezeichnet man auch als statische Carbonatisierung, da der Vorgang über einen längeren Zeitraum von etwa zwöl f Wochen, in dem die Asche kaum oder gar nicht bewegt wird, abläuft . Durch diesen chemischen Prozess verfestigt sich die Asche zu einem hydraulisch gebundenen Stof f gemisch . Die so carbonatisierte und verfestigte Asche ist bauphysikalisch sehr instabil und erfüllt damit nicht die bauphysikalischen Parameter für Gesteinskörnungen im Beton .
Die deutlichsten Überschreitungen bei Schlacken-Granulaten aus derart carbonatisierter Asche gibt es bei der Frostbeständigkeit nach DIN EN 1367- 1 sowie der Beständigkeit gegen Frost-Tausal z-Beanspruchung nach DIN EN 1367- 6 . Damit können die aus statisch carbonatis ierten Aschen gewonnenen Schlacken-Granulate nicht al s Gesteinskörnungen im Beton nach DIN EN 12620 eingeset zt werden . Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde , ein Verfahren der eingangs geschilderten Art so aus zubilden, dass eine wiederverwendbare Gesteinskörnung aus der Asche von Hausmüllverbrennungsanlagen gewonnen werden kann . Insbesondere soll die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren auf gearbeitete Schlacke als zerti fi z ierte Gesteinskörnung für Beton, beispielsweise nach der DIN EN 12620 , verwendbar sein .
Die Aufgabe wird gemäß der Erfindung dadurch gelöst , dass die Asche nicht wie üblich für einen Zeitraum von etwa zwöl f Wochen abgelagert wird, sondern innerhalb einer vorgebbaren maximalen Zwischenlagerzeit als frische Schlacke aufbereitet wird . Dafür werden die Granulate vorzugsweise in einer rotierenden Trommel unter Zufuhr von Wärme und CO2 behandelt . Bei diesem Vorgang kommt es in wenigen Minuten während der Behandlung zur Bildung von CaCO3 aus CaO und CO2 . Das Kohlendioxyd wird über den Brenner in die Trommel geleitet . Gleichzeitig werden die feinen Aschenpartikeln, die sich auf den Oberflächen der Schlacken-Granulate befinden, durch die Rotation der Trommel abgetrennt und mittels einer Filteranlage abgesaugt . Durch diese dynamische Carbonati sierung kommt es daher nicht zur Bildung von mechanisch instabilen verfestigten Schlacken- Granula ten .
Es ist daher gemäß der Erfindung vorgesehen, dass die Asche vor dem Ablauf einer vorgebbaren maximalen Zwischenlagerungs zeit nach ihrer Entstehung mit CO2 und Wärme beaufschlagt werden . Dies erfolgt solange , bis die Asche einen Rest feuchtegehalt kleiner als 8 , 0 Gew . -% oder kleiner als 4 , 0 Gew . -% aufweist . Weiterhin wird die derart carbonat isierte Asche zerkleinert und in mehrere Kornfraktionen klassiert , und aus j eder Kornfraktion werden unabhängig voneinander zumindest eisenhaltige Verbindungen und Eisenoxide sowie die Nichteisen-Metalle abgeschieden . Anschließend wird zumindest ein Teil der von den eisenhaltigen Verbindungen und Eisenoxiden und von den Nichteisen-Metallen befreiten Kornfraktionen j eweils einer Hauptwäsche unterzogen, in der die an den einzelnen Körnern anhaftenden und umweltbelastenden Schadstof fe zumindest teilweise entfernt werden . Als Ausgangsstof f wird frische Asche aus Hausmüllverbrennungsanlagen eingesetzt , bei der die natürliche oder statische Carbonatis ierung noch nicht oder nur in einem geringen Umfang eingesetzt hat . Das alkali sche Milieu eines damit herzustel lenden Baustof fs bleibt somit aufrechterhalten . Dies ist für einen damit hergestellten Beton vorteilhaft . Die für die Verwendung als Baustof f ungünstige statische Carbonatis ierung wird durch eine feuchte Umgebung beschleunigt , die durch die frühe Wärmebehandlung innerhalb der maximalen Zwischenlagerungs zeit vermieden wird . Die maximale Zwischenlagerzeit kann 96 oder 72 oder 48 oder 24 Stunden betragen .
Die frische Asche kann dabei entweder aus einem bekannten Nassentschlacker oder einem bekannten Trockenentschlacker stammen . Im ersten Fall wird der Feuchtegehalt nach der vorgegebenen maximalen Zwischenlagerungs zeit in der Regel noch deutlich über 8 , 0 Gew . -% liegen . Dann ist eine oben beschriebene dynamische Carbonatisierung und damit einhergehende Trocknung der Asche erforderlich, damit die natürliche oder statische Carbonatis ierung nicht oder nur unwesentlich einsetzen kann . Stammt die Asche aus einem Trockenentschlacker ist die Wärmebehandlung nicht immer erforderlich, da der Feuchtegehalt in der Regel unter 8,0
Gew.-% liegt.
Die derartig dynamisch carbonatisierte Asche wird anschließend zerkleinert und klassiert in verschiedene Kornfraktionen, um jede Kornfraktion der weiteren Behandlung unterziehen zu können.
Die Asche besteht überwiegend aus einem instabilen Sinterprodukt aus der Verbrennung. Für die Zerkleinerung können vorzugsweise Prallzerkleinerer, beispielsweise Prallmühlen oder Hochgeschwindigkeitsprallabscheider eingesetzt werden. Dies hat den Vorteil, dass die Sinterprodukte der Asche in stabile Körner aufgesprengt werden, die für einen Baustoff zweckmäßig und erforderlich sind .
Die dynamisch carbonatisierte beziehungsweise trockene Asche kann beispielsweise in sechs Kornfraktionen 0/1 mm, 1/3 mm, 3/6 mm, 6/12 mm, 12/22,4 mm und >22,4 mm klassiert werden. Die obere Korngröße 22,4 mm und eine damit gebildet Granulatmischung mit Körnern zwischen 1 mm und 22,4 mm Größe ist eine im Bauwesen zur Zeit übliche Granulat fraktion für Beton.
Es kann zudem vorgesehen werden, dass vor der dynamischen Carbonatisierung oder Zerkleinerung der Asche größere Bestandteile, beispielsweise > 40 mm oder > 100 mm abgetrennt werden. Solche großen Bestandteile in der Asche stören die nachfolgende Aufbereitung oder Klassierung erheblich .
Auch kann vor der Zerkleinerung oder dynamischen Carbonatisierung eine Kornfraktion geringer Korngröße, beispielsweise < 1 mm oder < 3 mm abgetrennt werden. Dies hat den Vorteil , das s der zur natürlichen Carbonatis ierung neigende Feinanteil der Asche bereits vorab abgetrennt wird . Diese erste grobe Klassierung in den Feinanteil , den weiter auf zubereitenden Teil und den Großanteil der Asche kann mit einfachen Mitteln problemlos durchgeführt werden .
Die weitere Aufbereitung und Abtrennung bestimmter Bestandteile erfolgt vorzugsweise getrennt für j ede der Kornfraktionen . Damit kann j eder Reinigungsschritt oder j eder Trennschritt der j eweils vorliegenden Trennaufgabe oder Reinigungsaufgabe anpasst und optimiert werden . Dadurch werden die unerwünschten Bestandteile zuverlässig nahezu vollständig aus den j eweil igen Kornfraktionen entfernt und können anderweitig verwendet oder deponiert werden .
Auch die weiterhin vorgesehenen Schritte zur Abtrennung der eisenhaltigen Verbindungen oder der Nichteisenmetalle wird durch den trockenen und klassierten Zustand des auf zubereitenden Teils der Asche wesentlich erleichtert . Die hierfür einsetzbaren dynamischen Magnetfelder oder Neodym-Trommelmagnete arbeiten insbesondere innerhalb von bestimmten Korngrenzen besonders ef fektiv .
Als Hauptwäsche kann das in der eingangs zitierten Patentanmeldung DE 10 2020 119 699 . 7 beschriebene Verfahren eingesetzt werden . Die Aschekörner werden in einem aufrechten und vertikal ausgerichteten Wasserkanal im Auf stromverfahren mit Ultraschall beaufschlagt , welches nur bei Kornfraktionen mit vorgebbaren relativ engen Korngrößenbereichen ef fektiv durchführbar ist , um die einzelnen Körner relativ lange und frei schwebend im Kavitations feld, dem Wirkungs feld des Ultraschalls , zu halten . Die in dem Wasserkanal entgegen der Sinkrichtung erzeugte Strömung bewirkt , dass sich j edes einzelne Korn frei drehen kann und daher gut von allen Seiten mit Ultraschall beaufschlagt werden kann . Ein guter Reinigungsef fekt wird erreicht .
Es ist hier vorgesehen, das s nur die Kornfraktionen zwischen einer vorgebbaren kleinsten Korngröße und einer vorgebbaren größten Korngröße der Hauptwäsche zugeführt werden, da nur diese Kornfraktionen sinnvoll als Baustof f verwendet werden können . Die kleinste Korngröße kann beispielsweise 1 , 0 mm und die größte Korngröße kann beispielsweise 22 , 4 mm betragen . Damit hätte die somit auf gearbeitete Asche eine Gesteinskörnung gemäß DIN EN 12620 .
Damit eine Verwendung der Asche als sogenannter zerti fi zierter Baustof f verwendet werden kann, ist es zweckmäßig, noch weitere Bestandteile der Asche abzutrennen . Es ist daher gemäß der Erfindung weiterhin vorgesehen, dass aus der Asche vor der Klassierung Eisenbestandteile entfernt werden . Dies kann durch bekannte Magnetabscheider erfolgen .
Es ist zweckmäßig, wenn die Kornfraktion unter einer vorgebbaren kleinsten Korngrenze nach der Entfernung der eisenhaltigen Verbindungen und Eisenoxide sowie der Nichteisen-Metalle deponiert oder einer weitergehenden Aufbereitung zugeführt wird .
Auch kann aus den Kornfraktionen oberhalb einer vorgebbaren ersten Korngrenze Leichtstof fe zumindest teilweise abgeschieden werden . Als erste Korngrenze kann 1 , 0 mm oder auch 3 , 0 mm angenommen werden, so dass nur aus den Kornfraktionen über dieser Korngröße die größeren Leichtstof fe abgeschieden werden . Weiterhin ist es zweckmäßig, wenn aus den Kornfraktionen oberhalb einer vorgebbaren ersten Korngrenze VA-Metalle ( Chrom-Nickel-Stähle ) zumindest teilweise abgeschieden werden . Diese Bestandteile oberhalb der ersten Korngrenze von beispielsweise 3 , 0 mm können induktiv gut und ef fektiv aus den einzelnen Fraktionen abgetrennt und anderweitig verwendet werden .
Außerdem kann aus den Kornfraktionen oberhalb der vorgebbaren ersten Korngrenze Glas zumindest teilweise abgeschieden werden . Auch die hierfür einsetzbaren Verfahren sind bekannt , und das abgetrennte Glas kann ohne weiteres recycelt werden .
Da für einen Baustof f als Zuschlagstof f im Beton lediglich Körner bestimmter maximaler Größe verwendbar sind, ist weiterhin vorgesehen, dass die Kornfraktion oberhalb einer vorgebbaren größten Korngrenze der Asche der Zerkleinerung zurückgeführt wird . Diese Kornfraktion wird dann ebenfalls zu einer verwendbaren Größe zerkleinert und durchläuft erneut die weiteren Schritte .
Im Einzelnen ist vorgesehen, dass die Kornfraktionen zwischen der kleinsten und der größten Korngröße getrennt voneinander der Hauptwäsche zuge führt werden . Dann kann die Hauptwäsche gut auf die j eweils zu behandelnde Korngröße eingestellt und optimiert werden . Es kann vorgesehen werden, dass die Kornfraktionen vor der Hauptwäsche erneut einer Vorwäsche mit Leichtstof f abscheidung unterzogen werden, damit die störenden Leichtstof fe zuverlässig vollständig entfernt werden .
Es ist anschließend günstig, wenn die Kornfraktionen nach der Hauptwäsche einer Nachwäsche unterzogen werden . Damit können die in der Hauptwäsche gelösten Bestandteile sowie in Lösung gegangenen Bestandteile vollständig entfernt werden. Bei der Hauptwäsche mit Ultraschall im Wasserbad mit Gegenströmung mit dem Verfahren oder der Vorrichtung gemäß der bereits erwähnten DE 10 2020 119 699.7 erfolgt eine weitere Leichtstoffabtrennung.
Vor oder nach der Nachwäsche können die einzelnen Kornfraktionen wieder zusammengeführt werden. Als Produkt entsteht ein sauberer und wiederverwendbarer Baustoff als Gesteinskörnung zwischen der vorgebbaren kleinsten und größten Korngröße von beispielsweise 1,0 mm beziehungsweise und 22,4 mm gemäß DIN EN 12620 für Beton, der zudem von Schadstoffen weitestgehend befreit ist.
Die Erfindung wird im Folgenden anhand der schematischen Zeichnung näher erläutert. Die einzige Figur zeigt das Verfahrensschema der Erfindung.
Die in einer Hausmüllverbrennungsanlage erzeugte Asche 10 stammt entweder aus einem Nassentschlacker oder einem Trockenentschlacker und unterscheidet sich demnach vor allem in ihrem Feuchtegehalt. Es wird in der folgenden Beschreibung davon ausgegangen, dass der Feuchtegehalt der Ausgangsasche mehr als 8,0 Gew.-% oder zumindest mehr als 4,0 Gew.-% beträgt.
Von der frischen Asche 10 werden innerhalb einer vorgebbaren Zwischenlagerungszeit in einer ersten Klassierung 11 die größeren Bestandteile 12, die beispielsweise größer als 40 mm oder 100 mm sind, abgetrennt und deponiert oder einer weiteren Verwendung zugeführt. In einer zweiten Klassierung 13 wird der Feinanteil 14 der Asche mit einer Korngröße 0/1 mm oder 0/3 mm abgetrennt. Hierdurch werden von der Asche diejenigen Bestandteile 14, die besonders stark zu einer natürlichen Carbonatisierung neigen, entfernt . Diese Bestandteile können deponiert oder einem weitergehenden Aufbereitungsprozess zugeführt werden . Die Asche kann bei diesen ersten beiden Klassierungen 11 , 13 noch einen Rest feuchtegehalt von mehr 8 , 0 Gew . -% aufweisen .
Der verbleibende Teil der Asche 15 wird in einer geeigneten Vorrichtung 16 dynamisch carbonatisiert , in der die frische Asche während der Rotation mit CO2 und gegebenenfalls mit Wärme beaufschlagt wird, bis die Asche eine Restfeuchte von < 8 , 0 Gew . -% aufweist . Diese dynami sche Carbonatisierung erfolgt vorzugsweise in einer rotierenden Trommel innerhalb der vorgebbaren maximalen Zwischenlagerungs zeit von weniger als 96 oder 72 und vorzugsweise weniger als 48 oder 24 Stunden, in der die natürliche Carbonatis ierung noch nicht oder nur unwesentlich eingesetzt hat . Durch das Behandeln der frischen Asche mit CO2 und Wärme wird deren natürliche Carbonatisierung gehemmt . Das CO2 wird durch den Brenner der Asche zugeführt , der die Wärmebehandlungseinrichtung 16 behei zt . Sofern die Asche aus einem Trockenentschlacker stammt und bereits eine Restfeuchte von weniger als 8 , 0 Gew . -% aufweist , würde sich die Behandlung in der Vorrichtung 16 auf die Zufuhr von CO2 beschränken .
Die derart carbonatisierte Asche wird in einer Zerkleinerungsstufe 17 zerkleinert . Es können bekannte Prall zerkleinerer eingesetzt werden, durch die die Asche in ihre mechanisch stabilen Parti kel zerlegt , aber nicht zermahlen wird . Größere Bestandteile von verwertbaren Inhaltsstof fen bleiben somit erhalten . Das so entstandene Gemisch aus Aschegranulat unterschiedlicher Körnung wird in einem weiteren Schritt 18 klassiert . Es kann vorgesehen werden, dass die zerkleinerte Asche , die aufgrund der vorherigen Klassierung in den Schritten 11 und 12 eine maximale Korngröße von 40 mm oder 100 mm aufweist , in eine Kornfraktion 19 mit Körnern kleiner 1 mm, eine Kornfraktion 20 mit Körner zwischen 1 mm und 3 mm, eine Kornfraktion 21 mit Körnern zwischen 3 mm und 6 mm Größe , eine Kornfraktion 22 mit Korngrößen zwischen 6 mm und 12 mm, eine Kornfraktion 23 mit Körner zwischen 12 mm und 22 , 4 mm und eine Kornfraktion mit Körnern größer als 22 , 4 mm klassiert wird .
Diese sechs Fraktionen werden unabhängig voneinander und getrennt der weiteren Aufbereitung zugeführt . Anstelle der gezeigten sechs Fraktionen können aber auch mehr oder weniger Fraktionen sowie andere Körnungsklassen vorgesehen werden .
Durch die Klassierung und die anschließende unabhängige Aufbereitung der einzelnen Kornfraktionen 19 , 20 , 21 , 22 , 23 , 24 können die entsprechenden Verfahren und Vorrichtungen optimal auf den j eweil igen Korngrößenbereich eingestellt werden und für die j eweilige Kornfraktion gute Ergebnisse erzielen . Dies ist insbesondere dann der Fall , wenn der betref fende Reinigungs- oder Aufbereitungsschritt von der Größe und somit auch vom Gewicht der einzelnen Körner abhängt .
Aus den größeren Kornfraktionen 21 , 22 , 23 , 24 können zunächst beispielsweise in einem Windsichter 25 die Leichtstof fe 26 abgetrennt werden .
Von allen Kornfraktionen 19 bis 24 werden in einem dynamischen Magnetfeld 28 und anschließend in einem Wirbelstromabscheider 27 die eisenhaltigen Verbindungen oder eisenoxidhaltigen Bestandteile 29 sowie die Nichteisen-Metalle 30 abgetrennt . Von den Kornfraktionen 21 bis 24 können anschließend in einem induktiven Verfahrensschritt 31 die VA-Metalle ( Chrom-Nickel-Stähle , Chrom-Nickel-Molybdän-Stähle ) 32 separiert werden . Für eine weitere Verarbeitung dieser VA-Metalle 32 eignen sich vor allem die größeren Kornfraktionen 21 bis 24 , so dass auch nur diese dem Verfahrensschritt 31 zugeführt zu werden brauchen .
Die kleinere Kornfraktion 20 mit einer Korngröße 1 / 3 mm kann unmittelbar der Hauptwäsche 33 zugeführt werden . Die Kleinst fraktion 19 kann deponiert oder einer weitergehenden Aufbereitung zugeführt werden . Von den größeren Kornfraktionen 21 , 22 , 23 , 24 mit einer Korngröße > 3 mm und < 40 mm oder 100 mm wird noch das enthaltene Glas 34 in einem weiteren Schritt 35 entfernt . Dies kann bei einem Granulat dieser Körnung mit bekannten Verfahren erfolgen . Dieses Glas 34 kann zudem gut recycelt werden .
Die größere und weitgehend gereinigte Fraktion 24 mit einer Körnung > 22 , 4 mm wird zurück zu der Zerkleinerungseinrichtung 17 geführt , da diese Korngrößen für einen üblichen Baustof f mit der Körnung 1 /22 , 4 mm ungeeignet sind . Durch die erneute Zerkleinerung können zudem eingeschlossene Bestandteile freigelegt und in den sich anschließenden Aufbereitungsschritten entfernt werden .
Von diesen so gereinigten und von den genannten Bestandteilen befreiten größeren Kornfraktionen 21 , 22 , 23 werden in einer Vorwäsche 36 noch enthaltene Leichtstof fe 37 entfernt . Das verbleibende Granulat wird dann in den einzelnen Fraktionen 21 , 22 , 23 der Hauptwäsche 33 zugeführt . Die kleinere verbleibende Kornfraktion 20 kann nach dem Abtrennen der eisenhaltigen und eisenoxidhaltigen Bestandteile im Schritt 28 sowie der Nichteisenmetalle im Schritt 27 unmittelbar der Hauptwäsche 33 zugeführt werden . In der Hauptwäsche 33 werden unter anderem die anhaftenden Sal ze und Schadstof fe beispiel sweise in einem mit Ultraschall beaufschlagten Wasserbad von dem Granulat der j eweils behandelten Kornfraktion 20 bis 23 gelöst . Das Granulat kann wegen der relativ engen Korngrößenbereiche der j eweils behandelten Kornfraktion in einem Auf stromreaktor gut im Wirkungsbereich der Ultraschallgeneratoren im Wasserbad durch eine entsprechend einzustellende vertikale Aufwärtsströmung gehalten werden . Durch die Kavitation im Auf stromreaktor werden mechanisch instabile Kornfraktionen aufgesprengt und in mechanisch stabile Granulate überführt . Dabei können zudem noch eventuell vorhandene Leichtstof fe auf geschwemmt und abgetrennt werden .
Nach der Hauptwäsche 33 kann das gereinigte und von Schadstof fen befreite Granulat in einer Nachwäsche 38 endgereinigt werden . Hierfür können die einzelnen Fraktionen 20 , 21 , 22 , 23 wieder zusammengeführt und beispielsweise mit klarem Wasser abgespült werden . Al s Ergebnis erhält man ein aufbereitetes Granulat 39 in Form einer Gesteinskörnung zwischen 1 mm und 22 , 4 mm wie es für einen Baustof f gemäß der DIN EN 12620 für Beton vorgeschrieben ist . Das Granulat weist die gleichen oder zumindest vergleichbare Eigenschaften wie ein ursprüngliches und nicht recyceltes Material auf .
Der Vorteil bei diesem dargestellten Verfahren ist auch darin zu sehen, dass stets Asche beziehungsweise deren Granulat einer bestimmten Kornfraktion der vorgesehenen Behandlung unterzogen wird . Die betref fenden Apparate und Vorrichtungen, wie Wirbelstromabscheider, Magnettrommeln, Windsichter, Auf stromreaktoren mit Ultraschallgeneratoren, können dann entsprechend der Größe der j eweils zu behandelnden Granulatkörnung angepasst und betrieben werden. Durch die dynamische Carbonatisierung der Asche, kurze Zeit nach deren Entstehen, werden die Voraussetzungen für eine spätere Verwendung des gereinigten Granulats als zertifizierter Baustoff geschaffen.
Es brauchen auch nicht eine Vielzahl von gleichartigen Vorrichtungen zum Behandeln der unterschiedlichen Kornfraktionen vorgesehen zu werden. Vielmehr reicht eine Vorrichtung aus, deren Betriebsparameter an die jeweilige Kornfraktion angepasst werden. Der apparative Aufwand wird damit reduziert.

Claims

Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen Ansprüche
1. Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen, dadurch gekennzeichnet, dass die Asche (10) vor dem Ablauf einer vorgebbaren maximalen Zwischenlagerungszeit nach ihrer Entstehung einer dynamischen Carbonatisierung unter Zugabe von Kohlendioxid (CO2) unterzogen wird, bis der Rest feuchtegehalt kleiner als 8,0 Gew.-% ist, um eine statische Carbonatisierung zu verhindern.
2. Verfahren zum Gewinnen einer wiederverwendbaren
Gesteinskörnung aus Aschen von Hausmüllverbrennungsanlagen, dadurch gekennzeichnet, dass die Asche (10) vor dem Ablauf einer vorgebbaren maximalen Zwischenlagerungszeit nach ihrer Entstehung einer dynamischen Carbonatisierung unterzogen wird, bis der Rest feuchtegehalt kleiner als 8, 0 Gew.-% ist, wenn die Asche einen größeren Feuchtigkeitsgehalt aufweist, dass die mit Wärme behandelte Asche beziehungsweise die bereits einen geringeren Rest feuchtegehalt als 8,0 Gew.-% aufweisende Asche zerkleinert und in mehrere Kornfraktionen klassiert wird, dass aus jeder Kornfraktion (19, 20, 21, 22, 23, 24) unabhängig voneinander zumindest eisenhaltige Verbindungen und Eisenoxide sowie die Nichteisen-Metalle abgeschieden werden, und dass zumindest ein Teil der von den eisenhaltigen Verbindungen und Eisenoxiden und von den Nichteisen-Metallen befreiten Kornfraktionen (20, 21, 22, 23) jeweils einer Hauptwäsche (33) unterzogen werden, in der die an den einzelnen Körnern anhaftenden und umweltbelastenden Schadstoffe zumindest teilweise entfernt werden .
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die maximale Zwischenlagerzeit 96 oder 72 oder 48 oder 24 Stunden beträgt.
4. Verfahren nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass aus der Asche (10) vor der Klassierung (11) Eisenbestandteile entfernt werden.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Kornfraktion (19) unter einer vorgebbaren kleinsten Korngrenze nach der Entfernung der eisenhaltigen Verbindungen und Eisenoxide (29) sowie der Nichteisen-Metalle (30) deponiert oder einer weitergehenden Aufbereitung zugeführt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass aus den Kornfraktionen (21, 22, 23, 24) oberhalb einer vorgebbaren ersten Korngrenze Leichtstoffe (26) zumindest teilweise abgeschieden werden.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass aus den Kornfraktionen (21, 22, 23, 24) oberhalb einer vorgebbaren ersten Korngrenze VA-Metalle (Chrom-Nickel-Stähle) (32) zumindest teilweise abgeschieden werden .
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass aus den Kornfraktionen (21, 22, 23, 24) oberhalb einer vorgebbaren ersten Korngrenze Glas (34) zumindest teilweise abgeschieden wird. 18
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Kornfraktion (24) der Asche oberhalb einer vorgebbaren größten Korngrenze vor der Zerkleinerung (17) der Asche oder unmittelbar der Zerkleinerung (17) zugeführt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Kornfraktionen (20, 21, 22, 23) zwischen der kleinsten und der größten Korngröße getrennt voneinander der Hauptwäsche (33) zugeführt werden.
11. Verfahren nach Anspruch 2 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Kornfraktionen (20, 21, 22, 23) nach der Hauptwäsche (33) einer Nachwäsche (38) unterzogen werden .
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass der Asche (10) vor der dynamischen Carbonatisierung klassiert wird, um eine Kornfraktion (12) mit den größten Bestandteilen der Asche abzutrennen.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass der Asche (10) vor der dynamischen Carbonatisierung klassiert wird, um eine Kornfraktion (14) mit kleinsten Bestandteilen der Asche abzutrennen.
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