EP3454572B1 - Verfahren zum erkennen eines defektes in einem hörinstrument - Google Patents

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EP3454572B1
EP3454572B1 EP18188624.3A EP18188624A EP3454572B1 EP 3454572 B1 EP3454572 B1 EP 3454572B1 EP 18188624 A EP18188624 A EP 18188624A EP 3454572 B1 EP3454572 B1 EP 3454572B1
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EP
European Patent Office
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transfer function
transducer
function
determined
input
Prior art date
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EP18188624.3A
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English (en)
French (fr)
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EP3454572A1 (de
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Tobias Wurzbacher
Tobias Daniel Rosenkranz
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Sivantos Pte Ltd
Original Assignee
Sivantos Pte Ltd
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Publication date
Application filed by Sivantos Pte Ltd filed Critical Sivantos Pte Ltd
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Publication of EP3454572B1 publication Critical patent/EP3454572B1/de
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    • H04R25/00—Deaf-aid sets, i.e. electro-acoustic or electro-mechanical hearing aids; Electric tinnitus maskers providing an auditory perception
    • H04R25/30—Monitoring or testing of hearing aids, e.g. functioning, settings, battery power
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    • H04R25/00—Deaf-aid sets, i.e. electro-acoustic or electro-mechanical hearing aids; Electric tinnitus maskers providing an auditory perception
    • H04R25/50—Customised settings for obtaining desired overall acoustical characteristics
    • H04R25/505—Customised settings for obtaining desired overall acoustical characteristics using digital signal processing

Definitions

  • the invention relates to a method for detecting a defect in a hearing instrument which has at least one first input transducer and at least one output transducer.
  • a hearing aid In a hearing aid, sound signals from the environment are converted into electrical signals by one or more input transducers, which are further processed by a signal processor or the like, and then converted back into an output sound signal by an output transducer.
  • the output sound signal is fed to the hearing of a user who usually has a hearing impairment.
  • the processing of the electrical signals in the signal processor is therefore carried out with the proviso that this impairment is compensated as far as possible by appropriate processing.
  • the functionality of the electroacoustic hardware components that is to say the input transducer and the output transducer, must be as faultless as possible.
  • These components in hearing aids can usually lose some of their performance with increasing operating time, that is, at comparable sound pressure levels, the input transducers generate electrical signals of increasingly lower amplitude, while the output transducer generates an increasingly lower sound pressure from a standardized test signal over time.
  • This loss of performance which is primarily caused by wear and tear of the electroacoustic components, is further intensified by the fact that the components in the hearing aid are exposed to the effects of moisture or sebum when worn in the ear. A malfunction of the The hearing aid is therefore often caused by a corresponding damage or impairment to one of the electroacoustic hardware components.
  • the US 2003/0 007 647 A1 calls a hearing aid which is set up to detect a defect by placing the hearing aid in a chamber with hard walls is deposited so that a test signal generated by an output transducer of the hearing aid is received as completely as possible by an input transducer of the hearing aid, and a defect can be deduced from a signal parameter of the input signal.
  • a similar procedure is used in the US 2005/0 259 829 A1 disclosed: This calls a test system for checking the functionality of a hearing aid.
  • the test system comprises a housing in which the hearing aid is arranged so that a closed sound path from an output transducer to an input transducer of the hearing aid is present in the housing.
  • a system for independent error detection in a hearing aid is also in the EP 1 467 595 A2 disclosed.
  • the WO 2018/129 242 A1 discloses to determine an acoustic output resistance for an acoustic system in order to change the electrical signal with which an output transducer of the system is controlled in the event of a deviation from the expected behavior so that the deviation is compensated as far as possible by the change.
  • the invention therefore lies the object is to specify a method for detecting a defect in a hearing instrument, which is as easy to carry out as possible with high reliability, and does not impose any additional conditions on the hearing instrument for the operation itself, and in particular does not require any further devices.
  • the stated object is achieved according to the invention by a method for detecting a defect in a hearing instrument, which has at least one first input transducer and at least one output transducer, a first transfer function of a first acoustic system comprising the output transducer and the first input transducer being determined, wherein at least one first reference function is determined for the first transfer function of the first acoustic system, the first transfer function of the first acoustic system being compared with the first reference function, and a defect in the hearing instrument being recognized on the basis of the comparison.
  • a second transfer function of a second acoustic system which comprises the output transducer and a second input transducer of the hearing instrument, is determined, at least one second reference function is determined for the second transfer function, the second transfer function is compared with the second reference function, and on the basis of the comparison of the first transfer function with the first reference function and on the basis of the comparison of the second transfer function with the second reference function, a defect in the first input transducer and / or the output transducer is detected.
  • a first limit value, a second limit value and a third limit value are specified, a first difference being formed from the first transfer function and the first reference function, a second difference being formed from the second transfer function and the second reference function, a third Difference is formed from the first transfer function and the second transfer function.
  • a defect in the first input transducer is recognized when the first difference exceeds the first limit value in at least one frequency range without the second difference exceeding the second limit value, and / or a defect in the output transducer is recognized if the first difference and the second Difference frequency ranges exist in which the first limit value or the second limit value is exceeded without the third difference exceeding the third limit value.
  • the first limit value and the second limit value are identical here.
  • a first polynomial which approximates the first transfer function, a first reference polynomial which approximates the first reference function, a second polynomial which approximates the second transfer function, and a second reference polynomial which approximates the second reference function are determined , wherein the defect is recognized on the basis of a coefficient comparison of the first polynomial and the first reference polynomial and on the basis of a coefficient comparison of the second polynomial and the second reference polynomial.
  • a threshold value for the deviation of the polynomial coefficients from one another is specified above which is based on a defect in the hearing instrument.
  • the threshold value can be selected differently for the different orders of the polynomial coefficients.
  • the aforementioned measure for the correlation of the aforementioned transfer functions can also be used.
  • a comparison of the first transfer function with the second transfer function is also used to identify a defect in the hearing instrument.
  • this comparison also allows easier localization of the defect.
  • the two input transducers and the output transducer relate either to an input transducer and the output transducer, or to both input transducers, since the contribution of the output transducer can be eliminated in a comparison of the first and second transfer function, for example by simply forming the difference.
  • a hearing instrument is generally understood to mean any device in which a sound signal from the environment is converted to an internal electrical signal by an electroacoustic input transducer, and in which an output sound signal is generated from an electrical output signal of the device by an electroacoustic output transducer, i.e. in particular an output sound signal Hearing aid and a mobile phone.
  • the hearing instrument preferably also has a signal processing unit, with the first input transducer generating a first input signal from a sound signal from the surroundings during operation, which is fed to the signal processing unit, and during operation the signal processing unit outputs an output signal which is converted into an output sound signal by the output transducer .
  • the output signal can be based on the input signal, as is the case in a hearing aid, or on a signal received by an antenna, as is the case in a mobile phone.
  • the signal processing unit can in particular be set up to process the input signal for transmission by a transmission antenna - e.g. by appropriate coding in a transmission protocol - and to decode a signal received at a reception antenna and convert it into an output signal.
  • the first reference function and / or the second reference function can in particular be determined before the current first transfer function is determined.
  • the first or second reference function can in particular also be “trivial”, that is to say given by a frequency-independent limit value for the first transfer function or for the absolute value of the first transfer function.
  • the first and the second reference functions are preferably non-trivial, that is to say they are frequency-dependent.
  • the first transfer function is preferably determined without using an external sound generator to stimulate or check the first input transducer or an additional external microphone to check the output transducer. This can be achieved by a suitable choice of the first acoustic system.
  • the first reference function is to be determined here in such a way that it can serve as a reference for the first transfer function when the hearing instrument is fully functional, that is to say without defects.
  • a defect in the output transducer can result in an impulse response of the first transfer function that is significantly weakened compared to the values of the first reference function, while a defect in the input transducer can, inter alia, have an impulse response of the first transfer function that is time-shifted compared to the values of the first reference function.
  • the transfer function of the open signal loop is advantageously determined as the first transfer function of the first acoustic system, the open signal loop being formed from the output transducer, an acoustic feedback path from the output transducer to the first input transducer, and from the first input transducer.
  • the transfer function of the open signal loop can be determined in a particularly simple manner, for example by means of a suitable test signal, which is converted into a test sound signal by the output transducer, and an analysis of the signal component of the test signal in a first input signal generated by the first input transducer, in order to use this to determine the signal at the first input transducer estimate the incoming portion of the test sound signal.
  • Another advantage of using the open signal loop as the first acoustic system and thus using the transfer function of the open signal loop as the first transfer function is that the first input transducer and the output transducer are completely covered by this system, so that no additional sound generators and no additional ones Measuring equipment is required.
  • a further transfer function of a closed signal loop is preferably determined here, and from this the transfer function of the open signal loop is determined as the first transfer function, the closed signal loop being formed from the output transducer, an acoustic feedback path from the output transducer to the first input transducer, the first input transducer and a signal processing path from first input transducer to output transducer.
  • the closed signal loop is thus formed by the open signal loop, which is closed by the signal processing path from the input transducer to the output transducer.
  • the transfer function of the closed signal loop is preferably determined by an adaptive filter, the open signal loop being determined on the basis of the closed signal loop, taking into account signal processing taking place along the signal processing path. This can be achieved in particular by correcting the transfer function of the closed signal loop determined by the adaptive filter by a corresponding transfer function of the internal signal processing processes that take place along the signal processing path of the hearing instrument, since these signal processing processes are assumed to be completely known.
  • the adaptive filter is advantageously used in the hearing instrument to suppress acoustic feedback via the acoustic feedback path from the output transducer to the first input transducer.
  • the adaptive filter is provided and set up to suppress feedback as required during the intended use of the hearing instrument, and that the adaptive filter can be used in connection with the detection of a defect in the hearing instrument by accessing the transfer function of the closed signal loop which was determined for the purpose of suppressing the feedback.
  • the adaptive filter can also be operated in a specially provided mode for detecting a defect in the hearing instrument.
  • a test signal is fed to the output transducer, the output transducer generates a test sound signal from the test signal, the first input transducer generates a first input signal from an input sound comprising the test sound signal, and the transfer function of the open signal loop is determined as the first transfer function from the input signal and the test signal .
  • the transfer function of the open signal loop is determined by a direct measurement.
  • the spectral power density of the test signal is constant over the frequency, so the test signal is a "white noise".
  • a direct measurement of the transfer function of the open signal loop can thus be implemented particularly easily. This also applies in the event that the hearing instrument is provided by a mobile phone, since the loudspeaker only has to generate the test sound signal for this purpose, and only the portion of it arriving has to be measured on the microphone.
  • the first transfer function is determined at predetermined intervals, that is to say either regularly or as a function of the respective duration of the operating phases.
  • the first transfer function can also be determined by a user input.
  • the user information can activate the complete method for recognizing a defect if, for example, the user has the subjective impression of an existing malfunction in the hearing instrument and would like to obtain objective clarity about this.
  • the complete method for detecting a defect can also be carried out regularly or as a function of the respective duration of the operating phases, for example as part of a maintenance program or the like.
  • a cross-correlation is used to compare the first transfer function with the first reference function.
  • the cross-correlation can in particular be formed from the first transfer function and the first reference function in the frequency domain and / or from the first transfer function and the first reference function in the time domain, in which the impulse response of the first acoustic system is given.
  • the cross-correlation is used here in particular as an additional criterion for checking deviations between the first transfer function and the first reference function.
  • the corresponding correlation coefficient can be used here. This has the advantage that in the case of a frequency band-wise deviation between the first transfer function and the first reference function, the degree of deviation is difficult to quantify and, in particular, more difficult to relate it to other scenarios.
  • the correlation coefficient provides a single value that establishes such comparability.
  • the first reference function is expediently determined from a measurement of the first transfer function under standardized conditions. In particular, this can be done for a hearing aid by a hearing aid acoustician. Such a measurement can be implemented particularly easily in the fitting that is taking place anyway. In the case of a mobile phone, such a measurement is possible at the manufacturer's or through a qualified distributor.
  • the first reference function can be determined from a time averaging of a multiplicity of values of the first transfer function at different times.
  • the values at a large number of points in time can in particular be determined by regularly determining the values in a predetermined operating interval after commissioning, for example in the first few days. This is based on the assumption that the hearing instrument is still fully functional when it is put into operation, and therefore the values of the first transfer function determined in this way are suitable as a basis for the first reference function respective value has been determined, averaging over several values is advantageous. This procedure is particularly advantageous when a direct measurement of the first transfer function is not possible under standardized conditions - for example, when no fitting is provided by a hearing aid acoustician when a hearing aid is put into operation.
  • the first transfer function is advantageously determined from a time averaging of a plurality of values of the transfer function of the open signal loop. This enables short-term fluctuations to be compensated for.
  • the averaging over time preferably comprises primarily those values which reproduce the current status of the hearing instrument as accurately as possible, which can be done in particular by significantly weighting the latest values.
  • the determination of the values of the transfer function of the open signal loop can take place in the background over a longer period of time, and the determination of the first transfer function from these values can then take place via a weighting of the values in the averaging that decreases in the past.
  • the invention also mentions a hearing instrument with at least one first input transducer and one output transducer, which is set up to carry out the method described above.
  • the advantages specified for the method and its developments can be applied analogously to the hearing instrument.
  • the hearing instrument preferably comprises a correspondingly configured control unit for carrying out the method. This can also be implemented, for example, by appropriate command blocks within a signal processing unit of the hearing instrument.
  • the hearing instrument is designed as a hearing aid.
  • the method mentioned is particularly practical in order to be able to detect a defect without a complex measurement by a hearing aid acoustician.
  • a hearing instrument 1 which is designed as a hearing aid 2, is shown schematically in a block diagram.
  • the hearing aid 2 comprises a first input transducer 4 and a second input transducer 6, which are each formed by a microphone, and an output transducer 8, which is provided by a loudspeaker.
  • the first input transducer 4 and the second input transducer 6 are set up to convert a sound signal (not shown in more detail) into a first input signal 10 and a second input signal 12, respectively.
  • the first input signal 10 and the second input signal 12 are each fed to a signal processing unit 14 in which the hearing aid-specific processing takes place, i.e.
  • the signal processing unit 14 generates an output signal 16 which is converted by the output converter 8 into an output sound signal, not shown in detail.
  • the signal processing unit 14 In order to detect a defect on the first input transducer 4, on the second input transducer 6 or on the output transducer 8 during the operation of the hearing aid 2, the signal processing unit 14 outputs a test signal 18 as the output signal 16, which is converted by the output transducer 8 into a test sound signal 20.
  • the test sound signal 20 is essentially given by white noise, that is to say has an essentially flat frequency spectrum.
  • other types of signals e.g. sine tones of different frequencies, chirps, so-called "perfect sweeps" or the like, which allow statements about the widest possible frequency spectrum, are also conceivable.
  • the first input transducer 4 and the second input transducer 6 now each convert the corresponding sound signals into the input signals 10 and 12, and thus also the one at the respective input transducer 4, 6 via the corresponding one acoustic feedback path 22 or 24 from the output transducer 8 to the input transducer 4, 6 incoming portion of the test sound signal 20.
  • a first transfer function T1 is determined for a first acoustic system 26, which is formed by the open signal loop from the output transducer 8 via the acoustic feedback path 22 to the first input transducer 4. This can be done on the one hand by a direct measurement of the portion of the test signal 18 in the first input signal 4, or on the other hand by an estimate based on the closed signal loop, which is formed from the first acoustic system 26, i.e. the open signal loop, and from the signal processing unit 14.
  • the closed signal loop or its transfer function is often available in hearing aids anyway, since it is determined via the acoustic feedback path 22 to suppress acoustic feedback.
  • a second transfer function T2 is determined on the basis of the second input signal 12 and the output signal 8 for a second acoustic system 28, which is formed by the open signal loop from the output transducer 8 via the acoustic feedback path 24 to the second input transducer 6.
  • a first reference function and a second reference function are now stored in each case for the first transfer function T1 and the second transfer function T2. This can be done on the one hand by measurements of the first transfer function T1 and the second transfer function T2 under standardized conditions at a hearing aid acoustician, or on the other hand by averaging the respective values of the first transfer function T1 and T2 during the first few days after commissioning, since this is assumed May that the hardware components to be checked are still fully functional at this time.
  • the currently determined first or second transfer function T1, T2 is now compared with the corresponding reference functions in order to arrive at a to be able to close possible defects of the hardware components. This is done using the Figures 2 to 4 explained.
  • FIGs 2a-2c the first transfer function T1 and the first reference function ( Fig. 2a ), the second transfer function T2 and the second reference function R2 ( Figure 2b ) as well as the difference between the first transfer function T1 and the second transfer function T2 ( Figure 2c ) shown.
  • the first transfer function T1 remains within a corridor over the entire frequency range shown, which is predetermined by the first limit value g1 of 10 dB.
  • the first transfer function T1 also shows no noteworthy deviations from the first reference function R1, which represents the undisturbed operation of the hearing aid 2.
  • the in Figure 2b The second transfer function T2 shown lies over the entire frequency range shown within the corridor which is predetermined by the second limit value g2 of 10 dB.
  • Figures 3a-3c are the same sizes as shown in Figures 2a-2c .
  • the first transfer function lies outside the corridor defined by the first limit value above +/- g1.
  • the first reference function is also slightly negative for this area, so that the difference T1-R1 (not shown) is again within the corridor and there is still no seriously conspicuous behavior.
  • the second transfer function T2 has a continuously increasing deviation from the second reference value R2 from approx. 2.5 kHz and above approx. 4.5 kHz also lies outside the corridor defined by the second limit value g2.
  • the first acoustic system 26, consisting of the output transducer 8, the corresponding acoustic feedback path 22 and the first input transducer 4 works largely without interference, but in the second acoustic system 28, formed from the output transducer 8, the acoustic feedback path 24 and the second input transducer 6, there must be a significant defect. The defect is therefore to be assigned to the second input transducer 6.
  • first transfer function T1 in Fig. 3a can also be interpreted as an indication that the functionality is already slightly impaired in the first input transducer 4, but here - due to the corresponding course of the first reference function - there is still no critical behavior.
  • the difference between the first transfer function T1 and the second transfer function T2 essentially gives the differences between the two acoustic feedback paths 22, 24 from the output transducer 8 to the first and second input transducers 4 and 6, and the differences between the two input transducers 4, 6 itself again.
  • the differences in the acoustic feedback paths 22, 24, at least compared to the contributions of the output transducer 8 in the first and second transfer function can be neglected in the present case due to the considerable deviation from the respective reference function R1 and R2.
  • the relatively small difference T1-T2 of the two transfer functions in relation to the deviations of the two transfer functions from the respective reference function T1-R1 or T2-R2 can be used to conclude that the two input transducers 4, 6 are functioning largely without interference , and thus the defect is in the output transducer 8.
  • Another way of checking the transfer function of the open signal loop from the output transducer 8 via the respective acoustic feedback path 22 or 24 to the corresponding input transducer 4 or 6 with regard to defective hardware is to use the cross-correlation of the respective transfer function T1 or T2 with their corresponding reference function R1 and R2 in the frequency and time domains.
  • Fig. 5 a case is shown, which is based on the Figures 2a to 2c described scenario is comparable.
  • the first input transducer 4, the second input transducer 6 and the output transducer 8 operate without interference.
  • the deviations of the two transfer functions T1, T2 from the respective reference function R1, R2 in the frequency space and in the Fourier space are correspondingly small.
  • the correlation coefficient is 1.0 in each case with the exception of the cross-correlation between of the second transfer function T2 and the second reference function R2 in the time domain, there the correlation is 0.9.
  • Fig. 6 a case is shown, which is based on the Figures 3a to 3c described scenario is comparable.
  • the first input transducer 4 and the output transducer 8 work largely without interference, even if the functionality is already slightly impaired; the second input transducer 6 has a significant defect.
  • the deviations of the second transfer function T2 from the second reference function are correspondingly clear in both diagrams in the right-hand column.
  • the correlation coefficient is only 0.3, in the time domain (diagram below right) there is even an anti-correlation of -0.7.
  • the correlation coefficient of the first transfer function T1 with the first reference function R1 is 0.8 for both diagrams in the left-hand column, which suggests only a slight impairment.
  • the in Fig. 7 The illustrated case is based on the Figures 4a to 4c described scenario comparable.
  • the first input transducer 4 and the second input transducer 6 operate essentially without interference; here the output transducer 8 has a significant defect.
  • a broadband attenuation of the output power is visible here on the basis of the deviations from the respective reference function R1, R2 both for the first and for the second transfer function T1 and T2 in the frequency domain (upper diagrams). Due to the low frequency dependence of the attenuation of the reproduction in the output transducer 8, the correlation coefficient for the two transfer functions T1, T2 in the frequency domain is 0.8 and 0.7, respectively. From this alone it would not be possible to infer a significant impairment of a hardware function.
  • Fig. 8 is shown schematically in a block diagram of a hearing aid 1 designed as a hearing aid 2, which in its essential features according to the hearing aid Fig. 1 equals.
  • Fig. 8 To look in the hearing aid Fig. 8 To be able to detect a defect on the first input transducer 4, on the second input transducer 6 or on the output transducer 8, no test sound signal 20 is output by the output transducer 8. Rather, adaptive filters 30, 32 are provided here for suppressing acoustic feedback along the acoustic feedback paths 22 and 24, respectively.
  • each of these adaptive filters 30, 32 a transfer function of the closed signal loops is estimated, which are formed by the first acoustic system 26 or the second acoustic system 28 and the corresponding signal processing in the hearing aid 2, which include the respective adaptive filter 30 or 32 and the signal processing unit 14 comprises. Knowing the internal transfer function of the signal processing unit 14, the transfer functions of the first acoustic system 26 and of the second acoustic system 28 can be determined using the adaptive filters 30, 32.

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Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erkennen eines Defektes in einem Hörinstrument, welches wenigstens einen ersten Eingangswandler und wenigstens einen Ausgangswandler aufweist.
  • In einem Hörgerät werden Schallsignale der Umgebung durch einen oder mehrere Eingangswandler in elektrische Signale umgewandelt, welche durch einen Signalprozessor o.ä. weiterverarbeitet werden, und anschließend von einem Ausgangswandler zurück in ein Ausgangsschallsignal umgewandelt werden. Das Ausgangsschallsignal wird dem Gehör eines Benutzers zugeführt, der meist eine Beeinträchtigung des Hörvermögens hat. Somit erfolgt die Verarbeitung der elektrischen Signale im Signalprozessor unter der Maßgabe, diese Beeinträchtigung durch eine entsprechende Aufbereitung möglichst zu kompensieren.
  • Hierfür ist insbesondere eine möglichst fehlerfreie Funktionstüchtigkeit der elektroakustischen Hardwarekomponenten, also der Eingangswandler und des Ausgangswandlers, erforderlich. Diese Komponenten bei Hörgeräten können üblicherweise mit zunehmender Betriebsdauer Teile ihrer Leistungsfähigkeit einbüßen, d.h., bei vergleichbaren Schalldrücken erzeugen die Eingangswandler elektrische Signale von zunehmend geringerer Amplitude, während der Ausgangswandler aus einem normierten Testsignal mit der Zeit einen immer geringeren Schalldruck generiert. Dieser vornehmlich durch Abnutzung der elektroakustischen Komponenten bedingte Verlust der Leistungsfähigkeit wird noch zusätzlich dadurch verstärkt, dass die Komponenten im Hörgerät beim Tragen im Ohr den Einflüssen von Feuchtigkeit oder Talg ausgesetzt sind. Eine Fehlfunktion des Hörgerätes ist daher oftmals durch eine entsprechende Beschädigung oder Beeinträchtigung einer der elektroakustischen Hardwarekomponenten bedingt.
  • Während ein Totalausfall einer dieser Komponenten - also eines der Eingangswandler oder des Ausgangswandlers - für den Benutzer des Hörgerätes leicht zu erkennen ist, so wird eine nur graduelle Abnahme der Leistungsfähigkeit, wie sie z.B. durch eine Dämpfung oder Abschwächung in einem bestimmten Frequenzbereich gegeben sein kann, vom Benutzer selbst oder auch von einem Hörgeräteakustiker ohne eine spezifische Messung oft nur schwer erkannt. Dies resultiert in einem dauerhaften Betrieb des Hörgerätes zu einer für den Benutzer mangelhaften Korrektur seiner Hörschwäche, was zudem aufgrund der hierdurch verringerten Sprachverständlichkeit die Teilhabe an seiner Umwelt und auch sein Konzentrationsvermögen beeinträchtigen kann.
  • Derartige Probleme an elektroakustischen Hardwarekomponenten können jedoch auch bei anderen Hörinstrumenten wie z.B. Mobiltelefonen auftreten. Auch hier ist ein Defekt an einem Eingangswandler für den Benutzer selbst nur schwer zu erkennen, da er das aus seiner Sprache erzeugte Eingangssignal selbst gar nicht mehr überprüfen kann, und somit auf Aussagen hierzu seiner Gesprächspartner angewiesen ist. Auch eine breitbandige Dämpfung im Ausgangswandler ist für den Benutzer schwer zu erkennen, zumal gerade bei Mobiltelefonen die Tendenz der Benutzer zu berücksichtigen lässt, Mängel am ausgegebenen Schallsignal meist einer unzureichenden Signalübertragung durch das Mobilnetz zuzuordnen. Überdies sind auch Mobiltelefone beim Tragen am Körper, z.B. in einer Hosen-oder Jackentasche, potentiell Einflüssen wie Feuchtigkeit und auch Stößen ausgesetzt, welche die elektroakustischen Komponenten beeinträchtigen können.
  • Das Erkennen einer möglichen Verschlechterung der Funktionstüchtigkeit über eine längere Betriebsdauer ist somit ein generelles Problem von Hörinstrumenten mit elektroakustischen Komponenten.
  • Die US 2003 / 0 007 647 A1 nennt ein Hörgerät, welches dazu eingerichtet ist, einen Defekt zu erkennen, indem das Hörgerät in einer Kammer mit harten Wänden deponiert wird, sodass ein von einem Ausgangswandler des Hörgerätes erzeugtes Testsignal möglichst vollständig von einem Eingangswandler des Hörgerätes aufgenommen wird, und anhand eines Signalparameters des Eingangssignals auf einen Defekt geschlossen werden kann. Ein ähnliches Vorgehen ist in der US 2005 / 0 259 829 A1 offenbart: Diese nennt ein Testsystem zur Überprüfung der Funktionsfähigkeit eines Hörgerätes. Hierbei umfasst das Testsystem ein Gehäuse, in welchem das Hörgerät angeordnet wird, sodass im Gehäuse ein geschlossener Schallweg von einem Ausgangswandler zu einem Eingangswandler des Hörgerätes vorliegt. Ein System zur selbständigen Fehlererkennung in einem Hörgerät ist ferner in der EP 1 467 595 A2 offenbart.
  • Die WO 2018 / 129 242 A1 offenbart, für ein akustisches System einen akustischen Ausgangswiderstande zu ermitteln, um bei einer Abweichung vom erwarteten Verhalten das elektrische Signal, mit welchem einer Ausgangswandler des Systems angesteuert wird, so zu verändern, dass die Abweichung durch die Veränderung möglichst kompensiert wird.Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Erkennen eines Defektes in einem Hörinstrument anzugeben, welches bei hoher Zuverlässigkeit möglichst einfach durchzuführen ist, und für die Durchführung selbst keine zusätzlichen Bedingungen an das Hörinstrument stellt, sowie insbesondere keine weiteren Geräte erfordert.
  • Die genannte Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch ein Verfahren zum Erkennen eines Defektes in einem Hörinstrument, welches wenigstens einen ersten Eingangswandler und wenigstens einen Ausgangswandler aufweist, wobei eine erste Transferfunktion eines ersten akustischen Systems, welches den Ausgangswandler und den ersten Eingangswandler umfasst, ermittelt wird, wobei wenigstens eine erste Referenzfunktion für die erste Transferfunktion des ersten akustischen Systems bestimmt wird, wobei die erste Transferfunktion des ersten akustischen Systems mit der ersten Referenzfunktion verglichen wird, und wobei anhand des Vergleichs ein Defekt im Hörinstrument erkannt wird. Vorteilhafte und teils für sich gesehen erfinderische Ausgestaltungen sind Gegenstand der Unteransprüche und der nachfolgenden Beschreibung.
  • Erfindungsgemäß hierbei ist weiter vorgesehen, dass eine zweite Transferfunktion eines zweiten akustischen Systems, welches den Ausgangswandler und einen zweiten Eingangswandler des Hörinstruments umfasst, ermittelt wird, wenigstens eine zweite Referenzfunktion für die zweite Transferfunktion bestimmt wird, die zweite Transferfunktion mit der zweiten Referenzfunktion verglichen wird, und anhand des Vergleichs der ersten Transferfunktion mit der ersten Referenzfunktion und anhand des Vergleichs der zweiten Transferfunktion mit der zweiten Referenzfunktion ein Defekt des ersten Eingangswandlers und/oder des Ausgangswandlers erkannt wird.
  • Gemäß der Erfindung werden hierbei ein erster Grenzwert, ein zweiter Grenzwert und ein dritter Grenzwert vorgegeben, wobei eine erste Differenz aus der ersten Transferfunktion und der ersten Referenzfunktion gebildet wird, wobei eine zweite Differenz aus der zweiten Transferfunktion und der zweiten Referenzfunktion gebildet, wobei eine dritte Differenz aus der ersten Transferfunktion und der zweiten Transferfunktion gebildet wird. Ein Defekt am ersten Eingangswandler wird erkannt, wenn die erste Differenz den ersten Grenzwert wenigstens in einem Frequenzbereich überschreitet, ohne dass die zweite Differenz den zweiten Grenzwert überschreitet, und/oder ein Defekt am Ausgangswandler wird erkannt, wenn jeweils für die erste Differenz und die zweite Differenz Frequenzbereiche existieren, in welchen der erste Grenzwert bzw. der zweite Grenzwert überschritten wird, ohne dass die dritte Differenz den dritten Grenzwert überschreitet. Insbesondere sind hierbei der erste Grenzwert und der zweite Grenzwert identisch.
  • in einer eigenständig erfinderischen Lösung der Aufgabe werden ein erstes Polynom, welches die erste Transferfunktion approximiert, ein erstes Referenzpolynom, welches die erste Referenzfunktion approximiert, ein zweites Polynom, welches die zweite Transferfunktion approximiert, und ein zweites Referenzpolynom, welches die zweite Referenzfunktion approximiert, ermittelt, wobei der Defekt anhand eines Koeffizientenvergleiches vom ersten Polynom und dem ersten Referenzpolynom und anhand eines Koeffizientenvergleiches vom zweiten Polynom und dem zweiten Referenzpolynom erkannt wird. Hierbei wird ein Schwellwert für die Abweichung der Polynomialkoeffizienten voneinander vorgegeben, oberhalb dessen auf einen Defekt im Hörinstrument geschlossen wird. Der Schwellwert kann dabei für die unterschiedlichen Ordnungen der Polynomialkoeffizieten jeweils verschieden gewählt werden. Insbesondere kann als Kriterium für einen Defekt im Hörinstrument zusätzlich zum genannten Koeffizentenvergleich auch das besagte Maß für die Korrelation der genannten Transferfunktionen mit herangezogen werden.
  • Insbesondere wird zusätzlich auch ein Vergleich der ersten Transferfunktion mit der zweiten Transferfunktion zum Erkennen eines Defekts im Hörinstrument herangezogen. Dieser Vergleich erlaubt andererseits auch eine leichtere Lokalisierung des Defektes. Grob gesagt gibt es mindestens drei Möglichkeiten für einen Defekt an elektroaustischer Hardware: Die beiden Eingangswandler und der Ausgangswandler. Die genannten Vergleiche der Transferfunktion mit der entsprechenden Referenzfunktion betreffen dabei entweder jeweils einen Eingangswandler und den Ausgangswandler, oder beide Eingangswandler, da sich in einem Vergleich von erster und zweiter Transferfunktion, beispielsweise durch einfache Differenzbildung, der Beitrag des Ausgangswandlers eliminieren lässt.
  • Unter einem Hörinstrument ist hierbei generell jedwedes Gerät zu verstehen, in welchem ein Schallsignal der Umgebung durch einen elektroakustischen Eingangswandler zu einem internen elektrischen Signal gewandelt wird, und in welchem aus einem elektrischen Ausgabesignal des Gerätes durch einen elektroakustischen Ausgangswandler ein Ausgangsschallsignal erzeugt wird, also insbesondere ein Hörgerät und ein Mobiltelefon.
  • Bevorzugt weist hierbei das Hörinstrument auch eine Signalverarbeitungseinheit auf, wobei im Betrieb der erste Eingangswandler aus einem Schallsignal der Umgebung ein erstes Eingangssignal erzeugt, welches der Signalverarbeitungseinheit zugeführt wird, und wobei im Betrieb die Signalverarbeitungseinheit ein Ausgangssignal ausgibt, welches vom Ausgangswandler in ein Ausgangsschallsignal umgewandelt wird. Das Ausgangssignal kann dabei auf dem Eingangssignal basieren, wie es in einem Hörgerät der Fall ist, oder auf einem durch eine Antenne empfangenen Signal, wie es in einem Mobiltelefon der Fall ist. In letzterem Fall kann die Signalverarbeitungseinheit insbesondere dazu eingerichtet sein, das Eingangssignal für ein Versenden durch eine Sende-Antenne aufzubereiten - z.B. durch entsprechende Codierung in einem Sendeprotokoll - und ein an einer Empfangs-Antenne empfangenes Signal zu decodieren und in ein Ausganssignal zu wandeln.
  • Das Bestimmen der ersten Referenzfunktion und/oder der zweiten Referenzfunktion kann insbesondere vor dem Ermitteln der aktuellen ersten Transferfunktion erfolgen. Hierbei kann die erste bzw. zweite Referenzfunktion insbesondere auch "trivial" sein, also durch einen frequenzunabhängigen Grenzwert für die erste Transferfunktion oder für den Betrag der ersten Transferfunktion gegeben sein. Bevorzugt sind jedoch die erste und die zweite Referenzfunktion nicht-trivial, also frequenzabhängig.
  • Durch das Ermitteln einer Transferfunktion für ein akustisches System, welche den ersten Eingangswandler und den Ausgangswandler umfasst, werden insbesondere für das Erkennen von Defekten an diesen Komponenten vorteilhafte Informationen geliefert. Durch die Verwendung der Transferfunktion stehen diese Informationen zudem frequenzaufgelöst zur Verfügung, was eine Analyse hinsichtlich eines Defekts vereinfacht. Bevorzugt erfolgt die Ermittlung der ersten Transferfunktion dabei ohne die Verwendung eines externen Schallerzeugers zur Stimulierung bzw. Überprüfung des ersten Eingangswandlers oder eines zusätzlichen externen Mikrofons zur Überprüfung des Ausgangswandlers. Dies lässt sich durch eine geeignete Wahl des ersten akustischen Systems erreichen.
  • Die erste Referenzfunktion ist hierbei derart zu bestimmen, dass sie als eine Referenz für die erste Transferfunktion bei voller Funktionsfähigkeit des Hörinstruments, also ohne Defekte, dienen kann. Durch den Vergleich der ersten Transferfunktion mit der ersten Referenzfunktion können nun z.B. diejenigen Frequenzbereiche identifiziert werden, in welchen die Funktionsweise des Hörinstruments beeinträchtigt ist. Für eine genauere Lokalisierung des Defekts können nun die erste Transferfunktion und die erste Referenzfunktion insbesondere in der Frequenz-Domäne und der Zeit-Domäne untersucht werden. Dies liefert einen zusätzlichen Informationsgehalt und kann Rückschlüsse darauf erlauben, an welcher Komponente ein Defekt genau vorliegt, ob also der Defekt am ersten Eingangswandler oder am Ausgangswandler vorliegt. Ein Defekt des Ausgangswandlers kann in einer gegenüber den Werten der ersten Referenzfunktion erheblich abgeschwächten Impulsantwort der ersten Transferfunktion resultieren, während ein Defekt des Eingangswandlers u.a. eine gegenüber den Werten der ersten Referenzfunktion zeitverschobene Impulsantwort der ersten Transferfunktion aufweisen kann.
  • Günstigerweise wird als die erste Transferfunktion des ersten akustischen Systems die Transferfunktion der offenen Signalschleife ermittelt, wobei die offene Signalschleife gebildet wird aus dem Ausgangswandler, einem akustischen Rücckopplungspfad vom Ausgangswandler zum ersten Eingangswandler, und aus dem ersten Eingangswandler. Die Transferfunktion der offenen Signalschleife lässt sich auf besonders einfache Weise bestimmen, beispielsweise durch ein geeignetes Testsignal, welches vom Ausgangswandler in ein Testschallsignal umgewandelt wird, und eine Analyse des Signalanteils des Testsignals in einem vom ersten Eingangswandler erzeugten ersten Eingangssignal, um hieraus den am ersten Eingangswandler ankommenden Anteil des Testschallsignals abzuschätzen. Ein weiterer Vorteil der Verwendung der offenen Signalschleife als erstes akustisches System und somit der Verwendung der Transferfunktion der offenen Signalschleife als erster Transferfunktion liegt darin, dass der erste Eingangswandler und der Ausgangswandler vollständig von diesem System umfasst werden, so dass keine zusätzlichen Schallerzeuger und auch keine zusätzliche Messapparatur erforderlich sind.
  • Bevorzugt wird hierbei eine weitere Transferfunktion einer geschlossenen Signalschleife bestimmt, und hieraus die Transferfunktion der offenen Signalschleife als die erste Transferfunktion ermittelt, wobei die geschlossene Signalschleife gebildet wird aus dem Ausgangswandler, einem akustischen Rückkopplungspfad vom Ausgangswandler zum ersten Eingangswandler, dem ersten Eingangswandler und einem Signalverarbeitungspfad vom ersten Eingangswandler zum Ausgangswandler. Die geschlossene Signalschleife wird also gebildet durch die offene Signalschleife, welche durch den Signalverarbeitungspfad vom Eingangswandler zum Ausgangswandler geschlossen wird. Dies ist insbesondere in einem als Hörgerät ausgebildeten Hörinstrument vorteilhaft, da dort eine Transferfunktion der geschlossenen Signalschleife oftmals ohnehin im Zusammenhang der Unterdrückung einer akustischen Rückkopplung ermittelt wird, und somit gar keine weiteren Messungen erforderlich sind oder zusätzliche Funktionen zu implementieren sind.
  • Bevorzugt wird die Transferfunktion der geschlossenen Signalschleife durch ein adaptives Filter bestimmt, wobei die offene Signalschleife anhand der geschlossenen Signalschleife unter Berücksichtigung einer entlang des Signalverarbeitungspfads erfolgenden Signalverarbeitung bestimmt wird. Dies kann insbesondere durch eine Korrektur der durch das adaptive Filter ermittelten Transferfunktion der geschlossenen Signalschleife um eine entsprechende Transferfunktion der internen Signalverarbeitungsprozesse, welche entlang des Signalverarbeitungspfades des Hörinstrumentes erfolgen, erreicht werden, da diese Signalverarbeitungsprozesse als vollständig bekannt vorausgesetzt werden.
  • Vorteilhafterweise wird das adaptive Filter dabei im Hörinstrument zur Unterdrückung einer akustischen Rückkopplung über den akustischen Rückkopplungspfad vom Ausgangswandler zum ersten Eingangswandler eingesetzt. Dies bedeutet insbesondere, dass das adaptive Filter für eine bedarfsweise Unterdrückung der Rückkopplung während des bestimmungsgemäßen Gebrauches des Hörinstrumentes vorgesehen und eingerichtet ist, und eine Verwendung des adaptiven Filters im Zusammenhang der Erkennung eines Defekts im Hörinstrument durch einen Zugriff auf die Transferfunktion der geschlossenen Signalschleife erfolgen kann, welche zum Zweck der Unterdrückung der Rückkopplung ermittelt wurde. Wahlweise kann das adaptive Filter auch in einem eigens vorgesehenen Modus zur Erkennung eines Defekts des Hörinstruments betrieben werden.
  • Alternativ dazu wird dem Ausgangswandler ein Testsignal zugeführt, durch den Ausgangswandler aus dem Testsignal ein Testschallsignal erzeugt, vom ersten Eingangswandler aus einem das Testschallsignal umfassenden Eingangsschall ein erstes Eingangssignal erzeugt, und aus dem Eingangssignal und dem Testsignal die Transferfunktion der offenen Signalschleife als erste Transferfunktion ermittelt wird. Dies bedeutet, dass die Transferfunktion der offenen Signalschleife durch eine direkte Messung ermittelt wird. Insbesondere ist hierbei die spektrale Leistungsdichte des Testsignals über die Frequenz konstant, das Testsignal ist also ein "weißes Rauschen". Eine direkte Messung der Transferfunktion der offenen Signalschleife lässt sich somit besonders einfach realisieren. Dies gilt auch für den Fall, dass das Hörinstrument durch ein Mobiltelefon gegeben ist, da hierfür der Lautsprecher lediglich das Testschallsignal zu erzeugen hat, und am Mikrofon nur der davon ankommende Anteil zu messen ist.
  • Insbesondere erfolgt das Ermitteln der ersten Transferfunktion in vorbestimmten Abständen, also entweder regelmäßig oder in Abhängigkeit der jeweiligen Dauer der Betriebsphasen. Auch kann die erste Transferfunktion durch eine Benutzereingabe ermittelt werden. Insbesondere kann die Benutzerangabe hierbei das vollständige Verfahren zum Erkennen eines Defektes aktivieren, wenn beispielsweise der Benutzer den subjektiven Eindruck einer vorliegenden Fehlfunktion im Hörinstrument hat, und hierüber objektive Klarheit erhalten möchte. Auch kann das vollständige Verfahren zum Erkennen eines Defektes regelmäßig oder in Abhängigkeit der jeweiligen Dauer der Betriebsphasen, beispielsweise als Teil eines Wartungsprogrammes o.ä. erfolgen.
  • In einer vorteilhaften Ausgestaltung wird für den Vergleich der ersten Transferfunktion mit der ersten Referenzfunktion eine Kreuzkorrelation herangezogen. Die Kreuzkorrelation kann dabei insbesondere gebildet werden aus der ersten Transferfunktion und der ersten Referenzfunktion in der Frequenz-Domäne und/oder aus der ersten Transferfunktion und der ersten Referenzfunktion in der Zeit-Domäne, in welchem die Impulsantwort des ersten akustischen Systems angegeben wird. Die Kreuzkorrelation wird hierbei insbesondere als zusätzliches Kriterium zur Kontrolle von Abweichungen der ersten Transferfunktion zur ersten Referenzfunktion herangezogen. Insbesondere kann dabei der entsprechende Korrelationskoeffizient verwendet werden. Dies hat den Vorteil, dass bei einer frequenzbandweisen Abweichung zwischen der ersten Transferfunktion und der ersten Referenzfunktion der Grad an Abweichung schwer zu quantifizieren und insbesondere schwerer in Relation zu anderen Szenarien zu setzen ist. Der Korrelationskoeffizient liefert hierfür einen einzelnen, eine derartige Vergleichbarkeit herstellenden Wert.
  • Zweckmäßigerweise wird die erste Referenzfunktion aus einer Messung der ersten Transferfunktion unter normierten Bedingungen bestimmt. Insbesondere kann dies für ein Hörgerät bei einem Hörgeräteakustiker erfolgen. Eine derartige Messung lässt sich besonders leicht in das ohnehin erfolgende Fitting mit implementieren. Bei einem Mobiltelefon ist eine derartige Messung beim Hersteller oder auch bei einem qualifizierten Vertrieb möglich.
  • Alternativ dazu kann die erste Referenzfunktion aus einer zeitlichen Mittelung einer Vielzahl von Werten der ersten Transferfunktion zu verschiedenen Zeitpunkten bestimmt werden. Die Werte zu einer Vielzahl an Zeitpunkten können dabei insbesondere durch eine regelmäßige Feststellung der Werte in einem vorgegebenen Betriebsintervall nach der Inbetriebnahme ermittelt werden, z.B. in den ersten Tagen. Dies beruht auf der Annahme, dass das Hörinstrument bei Inbetriebnahme noch voll funktionstüchtig ist, und daher die so anfangs festgestellten Werte der ersten Transferfunktion als Basis für die erste Referenzfunktion geeignet sind, wobei für eine echte Referenz unabhängig der jeweiligen Bedingungen zum Zeitpunkt, zu welchem der jeweilige Wert festgestellt wurde, eine Mittelwertbildung über mehrere Werte vorteilhaft ist. Dieses Vorgehen ist insbesondere dann vorteilhaft, wenn eine direkte Messung der ersten Transferfunktion unter normierten Bedingungen nicht möglich ist - etwa, wenn bei der Inbetriebnahme eines Hörgerätes kein Fitting bei einem Hörgeräteakustiker vorgesehen ist.
  • Vorteilhafterweise wird erste Transferfunktion aus einer zeitlichen Mittelung einer Mehrzahl von Werten der Transferfunktion der offenen Signalschleife bestimmt. Hierdurch lassen sich kurzfristige Schwankungen ausgleichen. Bevorzugt umfassen die zeitliche Mittelung dabei vorrangig solche Werte, welche den aktuellen Status des Hörinstruments möglichst akkurat wiedergeben, was insbesondere durch eine erhebliche Gewichtung der neuesten Werte geschehen kann. Die Ermittlung der Werte der Transferfunktion der offenen Signalschleife kann dabei über eine längere Zeitdauer im Hintergrund ablaufen, und die Ermittlung der ersten Transferfunktion aus diesen Werten dann über eine in die Vergangenheit abnehmende Gewichtung der Werte bei der Mittelung erfolgen.
  • Die Erfindung nennt weiter ein Hörinstrument mit wenigstens einem ersten Eingangswandler und einem Ausgangswandler, welches zur Durchführung des vorbeschriebenen Verfahrens eingerichtet ist. Die für das Verfahren und seine Weiterbildungen angegebenen Vorteile können dabei sinngemäß auf das Hörinstrument übertragen werden. Bevorzugt umfasst das Hörinstrument für die Durchführung des Verfahrens eine entsprechend eingerichtete Steuereinheit. Diese kann beispielsweise auch durch entsprechende Befehlsblöcke innerhalb einer Signalverarbeitungseinheit des Hörinstruments implementiert sein.
  • In einer besonders vorteilhaften Ausgestaltung ist das Hörinstrument als ein Hörgerät ausgebildet. Gerade für die bei Hörgeräten verwendeten Eingangs- und Ausgangswandler, sowie angesichts möglichen Umwelteinflüsse, welchen ein Hörgerät und seine Komponenten im Betrieb ausgesetzt sind, ist das genannte Verfahren besonders praktisch, um ohne eine aufwendige Messung bei einem Hörgeräteakustiker einen Defekt erkennen zu können.
  • Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Hierbei zeigen jeweils schematisch:
    • Fig. 1
    in einem Blockschaltbild ein Hörgerät, in welchem ein Verfahren zum Erkennen von Defekten einzelner Komponenten implementiert ist,
    Fig. 2
    in drei Frequenzbanddiagrammen für ein störungsfreies Hörgerät die Vergleiche von zwei Transferfunktionen mit den zugehörigen Referenzfunktionen sowie miteinander,
    Fig. 3
    in drei Frequenzbanddiagrammen für ein Hörgerät mit einem defekten Eingangswandler die Vergleiche von zwei Transferfunktionen mit den zugehörigen Referenzfunktionen sowie miteinander,
    Fig. 4
    in drei Frequenzbanddiagrammen für ein Hörgerät mit einem defekten Ausgangswandler die Vergleiche von zwei Transferfunktionen mit den zugehörigen Referenzfunktionen sowie miteinander,
    Fig. 5
    jeweils in der Frequenz- und in der Zeit-Domäne die Transferfunktionen zweier offener Signalschleifen eines störungsfreien Hörgerätes, sowie die zugehörigen Referenzfunktionen,
    Fig. 6
    jeweils in der Frequenz- und in der Zeit-Domäne die Transferfunktionen zweier offener Signalschleifen eines Hörgerätes mit einem defekten Eingangswandler, sowie die zugehörigen Referenzfunktionen,
    Fig. 7
    jeweils in der Frequenz- und in der Zeit-Domäne die Transferfunktionen zweier offener Signalschleifen eines Hörgerätes mit einem defekten Ausgangswandler, sowie die zugehörigen Referenzfunktionen, und
    Fig. 8
    in einem Blockschaltbild ein Hörgerät, in welchem eine alternative Ausführungsform des Verfahrens zum Erkennen von Defekten einzelner Komponenten implementiert ist.
  • Einander entsprechende Teile und Größen sind in allen Figuren jeweils mit gleichen Bezugszeichen versehen.
  • In Fig. 1 ist schematisch in einem Blockschaltbild ein Hörinstrument 1 dargestellt, welches als ein Hörgerät 2 ausgebildet ist. Das Hörgerät 2 umfasst einen ersten Eingangswandler 4 und einen zweiten Eingangswandler 6, welche jeweils durch ein Mikrofon gebildet werden, sowie einen Ausgangswandler 8, welcher durch einen Lautsprecher gegeben ist. Der erste Eingangswandler 4 und der zweite Eingangswandler 6 sind dazu eingerichtet, jeweils ein nicht näher dargestelltes Schallsignal in ein erstes Eingangssignal 10 bzw. ein zweites Eingangssignal 12 umzuwandeln. Das erste Eingangssignal 10 und das zweite Eingangssignal 12 werden jeweils einer Signalverarbeitungseinheit 14 zugeführt, in welcher die hörgerätespezifische Verarbeitung erfolgt, also insbesondere eine frequenzbandabhängige Verstärkung der Eingangssignale 10, 12 in Abhängigkeit von der Hörbeeinträchtigung des Benutzers des Hörgerätes sowie eine Verbesserung des Signal-zu-Rausch-Verhältnisses, u.a. mittels Richtmikrofonie. Die Signalverarbeitungseinheit 14 erzeugt ein Ausgangssignal 16, welches vom Ausgangswandler 8 in ein nicht näher dargestelltes Ausgangsschallsignal umgewandelt wird.
  • Um nun einen Defekt am ersten Eingangswandler 4, am zweiten Eingangswandler 6 oder am Ausgangswandler 8 im Rahmen des Betriebes des Hörgerätes 2 zu erkennen, gibt die Signalverarbeitungseinheit 14 als Ausgangssignal 16 ein Testsignal 18 aus, welches vom Ausgangswandler 8 in ein Testschallsignal 20 umgewandelt wird. Das Testschallsignal 20 ist dabei vorliegend im Wesentlichen durch weißes Rauschen gegeben, weist also ein im Wesentlichen flaches Frequenzspektrum auf. Jedoch sind hierbei auch andere Signalarten, z.B. Sinustöne unterschiedlicher Frequenz, Chirps, sog. "perfect sweeps" o.ä., welche Aussagen über ein möglichst breites Frequenzspektrum erlauben, denkbar.
  • Der erste Eingangswandler 4 und der zweite Eingangswandler 6 wandeln nun jeweils die entsprechenden Schallsignale in die Eingangssignale 10 bzw. 12, und somit auch den am jeweiligen Eingangswandler 4, 6 über den entsprechenden akustischen Rückkopplungspfad 22 bzw. 24 vom Ausgangswandler 8 zum Eingangswandler 4, 6 ankommenden Anteil des Testschallsignals 20.
  • Anhand des ersten Eingangssignals 10 und des Ausgangssignals 8 wird für ein erstes akustisches System 26, welches gebildet wird durch die offene Signalschleife vom Ausgangswandler 8 über den akustischen Rückkopplungspfad 22 zum ersten Eingangswandler 4, eine erste Transferfunktion T1 ermittelt. Dies kann einerseits durch eine direkte Messung des Anteils des Testsignals 18 im ersten Eingangssignal 4 erfolgen, oder andererseits über eine Schätzung anhand der geschlossenen Signalschleife, welche aus dem ersten akustischen System 26, also der offenen Signalschleife, und aus der Signalverarbeitungseinheit 14 gebildet wird. Die geschlossene Signalschleife bzw. ihre Transferfunktion steht in Hörgeräten oftmals ohnehin zur Verfügung, da sie zur Unterdrückung einer akustischen Rückkopplung über den akustischen Rückkopplungspfad 22 ermittelt wird.
  • Des Weiteren wird anhand des zweiten Eingangssignals 12 und des Ausgangssignals 8 für ein zweites akustisches System 28, welches gebildet wird durch die offene Signalschleife vom Ausgangswandler 8 über den akustischen Rückkopplungspfad 24 zum zweiten Eingangswandler 6, eine zweite Transferfunktion T2 ermittelt.
  • Für die erste Transferfunktion T1 und die zweite Transferfunktion T2 werden nun jeweils eine erste Referenzfunktion bzw. eine zweite Referenzfunktion hinterlegt. Dies kann einerseits durch Messungen der ersten Transferfunktion T1 und der zweiten Transferfunktion T2 unter normierten Bedingungen bei einem Hörgeräteakustiker erfolgen, oder andererseits durch eine zeitliche Mittelung der jeweiligen Werte der ersten Transferfunktion T1 bzw. T2 während der ersten Tage nach einer Inbetriebnahme, da davon ausgegangen werden darf, dass zu dieser Zeit die zu überprüfenden Hardware-Komponenten noch die volle Funktionsfähigkeit aufweisen.
  • Die jeweils aktuell ermittelte erste bzw. zweite Transferfunktion T1, T2 wird nun mit den entsprechenden Referenzfunktionen verglichen, um hieraus auf einen möglichen Defekt der Hardwarekomponenten schließen zu können. Dies wird anhand der Figuren 2 bis 4 erklärt.
  • In Fig. 2a-2c sind jeweils in einem Frequenzbanddiagramm gegen die Frequenz f die erste Transferfunktion T1 und die erste Referenzfunktion (Fig. 2a), die zweite Transferfunktion T2 und die zweite Referenzfunktion R2 (Fig. 2b) sowie die Differenz aus der ersten Transferfunktion T1 und der zweiten Transferfunktion T2 (Fig. 2c) dargestellt. In Fig. 2a verbleibt die erste Transferfunktion T1 über den gesamten dargestellten Frequenzbereich innerhalb eines Korridors, welcher durch den ersten Grenzwert g1 von 10 dB vorgegeben wird. Die erste Transferfunktion T1 verzeichnet zudem keine nennenswerten Abweichungen von der ersten Referenzfunktion R1, welche den ungestörten Betrieb des Hörgerätes 2 repräsentiert. Auch die in Fig. 2b dargestellte zweite Transferfunktion T2 liegt über den gesamten dargestellten Frequenzbereich innerhalb des Korridors, welcher durch den zweiten Grenzwert g2 von 10 dB vorgegeben wird. Ebenso liegen keine nennenswerten Abweichungen zur zweiten Referenzfunktion R2 vor. Die Differenz T1-T2 von erster und zweiter Transferfunktion T1 bzw. T2 liegt, wie anhand von Fig. 2c ersichtlich, innerhalb des durch den dritten Grenzwert g3 bestimmten Korridors. Das Hörgerät 2 arbeitet somit störungsfrei.
  • In Fig. 3a-3c sind die gleichen Größen dargestellt wie in Fig. 2a-2c. Im hier vorliegenden Fall liegt jedoch für einen kleinen Frequenzbereich von knapp unterhalb 5 kHz bis knapp unterhalb 7 kHz die erste Transferfunktion außerhalb des durch den ersten Grenzwert über +/- g1 definierten Korridors. Im vorliegenden Fall ist für diesen Bereich auch die erste Referenzfunktion leicht negativ, so dass die Differenz T1-R1 (nicht dargestellt) wieder innerhalb des Korridors liegt, und noch kein ernsthaft auffälliges Verhalten vorliegt. Die zweite Transferfunktion T2 weist jedoch eine ab ca. 2,5 kHz stetig zunehmende Abweichung vom zweiten Referenzwert R2 auf, und liegt oberhalb von ca. 4,5 kHz auch außerhalb des durch den zweiten Grenzwert g2 definierten Korridors. Oberhalb von ca. 6,5 kHz übersteigt die Abweichung der zweiten Transferfunktion T2 von der zweiten Referenzfunktion R2 (deren Funktionsverlauf im Wesentlichen in der Größenordnung von 0 dB bis - 5 dB liegt, siehe Fig. 2b) bereits 20 dB, und nimmt weiter monoton bis weit über 40 dB bei 8 kHz zu. Ein vergleichbarer Verlauf, nur mit umgekehrtem Vorzeichen, zeigt sich für die in Fig. 3c dargestellte Differenz aus erster und zweiter Transferfunktion T1-T2.
  • Hieraus kann nun geschlossen werden, dass einerseits das erste akustische System 26, bestehend aus dem Ausgangswandler 8, dem entsprechenden akustischen Rückkopplungspfad 22 und dem ersten Eingangswandler 4 weitgehend störungsfrei arbeitet, jedoch im zweiten akustischen System 28, gebildet aus dem Ausgangswandler 8, dem akustischen Rückkopplungspfad 24 und dem zweiten Eingangswandler 6, ein erheblicher Defekt vorliegen muss. Der Defekt ist somit dem zweiten Eingangswandler 6 zuzuordnen.
  • Das Unterschreiten des negativen ersten Grenzwertes -g1 durch die erste Transferfunktion T1 in Fig. 3a kann zusätzlich als Hinweis darauf gewertet werden, dass auch im ersten Eingangswandler 4 die Funktionalität bereits leicht beeinträchtigt ist, jedoch liegt hier - aufgrund des entsprechenden Verlaufes der ersten Referenzfunktion - noch kein kritisches Verhalten vor.
  • Im anhand von Fig. 4a-4c dargestellten Sachverhalt liegen sowohl die erste Transferfunktion T1 (Fig. 4a) als auch die zweite Transferfunktion T2 (Fig. 4b) erheblich außerhalb des durch den ersten bzw. zweiten Grenzwert g1, g2 definierten Korridors, und unterscheiden sich maßgeblich von den jeweiligen Referenzfunktionen R1 bzw. R2, wobei die Abweichung im jeweils günstigsten Fall immer noch über 20 dB beträgt. Die in Fig. 4c dargestellte Differenz der ersten und der zweiten Transferfunktion T1-T2 liegt jedoch innerhalb des durch den dritten Grenzwert g3 vorgegebenen Korridors. Dies lässt darauf schließen, dass die Defekte, welche zu den erheblichen Abweichungen in den beiden Diagrammen in Fig. 4a und Fig. 4b führen, durch die Differenzbildung weitgehend eliminiert werden.
  • Die Differenz aus der ersten Transferfunktion T1 und der zweiten Transferfunktion T2 gibt im Wesentlichen die Unterschiede zwischen den beiden akustischen Rückkopplungspfaden 22, 24 vom Ausgangswandler 8 zum ersten bzw. zweiten Eingangswandler 4 bzw. 6, und die Unterschiede zwischen den beiden Eingangswandlern 4, 6 selbst wieder. Zudem können die Unterschiede in den akustischen Rückkopplungspfaden 22, 24 zumindest gegenüber den Beiträgen des Ausgangswandlers 8 in der ersten und zweiten Transferfunktion vorliegend aufgrund der erheblichen Abweichung von der jeweiligen Referenzfunktion R1 bzw. R2 vernachlässigt werden. Dies bedeutet, dass vorliegend aus der im Verhältnis zu den Abweichungen der beiden Transferfunktionen von der jeweiligen Referenzfunktion T1-R1 bzw. T2-R2 relativ geringen Differenz T1-T2 der beiden Transferfunktionen auf eine weitgehend störungsfreie Funktion der beiden Eingangswandler 4, 6 geschlossen werden kann, und somit der Defekt beim Ausgangswandler 8 liegt.
  • Eine weitere Möglichkeit, die Transferfunktion der offenen Signalschleife vom Ausgangswandler 8 über den jeweiligen akustischen Rückkopplungspfad 22 bzw. 24 zum entsprechenden Eingangswandler 4 bzw. 6 hinsichtlich einer defekten Hardware zu überprüfen, bedient sich der Kreuzkorrelation der jeweiligen Transferfunktion T1 bzw. T2 mit ihrer entsprechenden Referenzfunktion R1 bzw. R2 in der Frequenz- und in der Zeit-Domäne.
  • Dies ist anhand der Figuren 5 bis 7 dargestellt. Dort sind in den Diagrammen der linken Spalte jeweils die erste Transferfunktion T1 (durchgezogene Linien) und die erste Referenzfunktion R1 (gestrichelte Linien) gegen die Frequenz f/Hz (jeweils Diagramm links oben) und die entsprechende Impulsantwort der ersten Transferfunktion T1 und der ersten Referenzfunktion R1 in der Zeit-Domäne gegen die Koeffizientennummer N (jeweils Diagramm links unten) aufgetragen. Die jeweils rechte Spalte zeigt die hierzu entsprechenden Diagramme für die zweite Transferfunktion T2 (durchgezogene Linien) und die zweite Referenzfunktion R2 (gestrichelte Linien).
  • In Fig. 5 ist ein Fall dargestellt, welcher zum anhand der Fig. 2a bis Fig. 2c beschriebenen Szenario vergleichbar ist. Der erste Eingangswandler 4, der zweite Eingangswandler 6 und der Ausgangswandler 8 arbeiten störungsfrei. Entsprechend gering sind die Abweichungen der beiden Transferfunktionen T1, T2 von der jeweiligen Referenzfunktion R1, R2 im Frequenz- und im Fourierraum. Der Korrelationskoeffizient beträgt jeweils 1,0 mit Ausnahme der Kreuzkorrelation zwischen der zweiten Transferfunktion T2 und der zweiten Referenzfunktion R2 in der Zeit-Domäne, dort ist die Korrelation 0,9.
  • In Fig. 6 ist ein Fall dargestellt, welcher zum anhand der Fig. 3a bis Fig. 3c beschriebenen Szenario vergleichbar ist. Der erste Eingangswandler 4 und der Ausgangswandler 8 arbeiten weitgehend störungsfrei, auch wenn bereits geringe Beeinträchtigungen der Funktionalität vorliegen; der zweite Eingangswandler 6 weist einen erheblichen Defekt auf. Entsprechend deutlich sind in beiden Diagrammen der rechten Spalte die Abweichungen der zweiten Transferfunktion T2 von der zweiten Referenzfunktion. In der Frequenz-Domäne (Diagramm rechts oben) beträgt der Korrelationskoeffizient nur 0,3, in der Zeit-Domäne (Diagramm rechts unten) zeigt sich gar eine Antikorrelation von -0,7. Die Korrelationskoeffizienten der ersten Transferfunktion T1 mit der ersten Referenzfunktion R1 beträgt für beide Diagramme der linken Spalte 0,8, was auf eine nur geringe Beeinträchtigung schließen lässt.
  • Der in Fig. 7 dargestellte Fall ist zum anhand der Fig. 4a bis Fig. 4c beschriebenen Szenario vergleichbar. Der erste Eingangswandler 4 und der zweite Eingangswandler 6 arbeiten im Wesentlichen störungsfrei; hier weist der Ausgangswandler 8 einen maßgeblichen Defekt auf. Eine breitbandige Dämpfung der Ausgangsleistung ist hier anhand der Abweichungen von der jeweiligen Referenzfunktion R1, R2 sowohl für die erste als auch für die zweite Transferfunktion T1 bzw. T2 in der Frequenz-Domäne sichtbar (obere Diagramme). Aufgrund der geringen Frequenzabhängigkeit der Abschwächung der Wiedergabe im Ausgangswandler 8 beträgt der Korrelationskoeffizient für die beiden Transferfunktionen T1, T2 in der Frequenz-Domäne 0,8 bzw. 0,7. Hieraus allein ließe sich noch nicht auf eine erhebliche Beeinträchtigung einer Hardwarefunktion schließen. Die Unterschiede zur jeweiligen Referenzfunktion R1, R2 werden hier erst durch die Betrachtungen in der Zeit-Domäne deutlich (untere Diagramme). Die Korrelationskoeffizienten betragen hier -0,4 bzw. -0,5. Dies bedeutet also, dass sich im vorliegenden Fall die Frequenzantwort für beide Transferfunktionen T1, T2 im Wesentlichen nur durch eine Translation von der jeweiligen Referenzfunktion R1, R2 unterscheidet, während die beiden Impulsantworten maßgebliche Abweichungen aufweisen. Hieraus kann auf den Defekt des Ausgangswandlers 8 geschlossen werden.
  • In Fig. 8 ist schematisch in einem Blockschaltbild ein als Hörgerät 2 ausgebildetes Hörinstrument 1 dargestellt, welches in seinen wesentlichen Merkmalen dem Hörgerät nach Fig. 1 gleicht. Um im Hörgerät nach Fig. 8 einen Defekt am ersten Eingangswandler 4, am zweiten Eingangswandler 6 oder am Ausgangswandler 8 erkennen zu können, wird hier durch den Ausgangswandler 8 kein Testschallsignal 20 ausgegeben. Vielmehr sind hier adaptive Filter 30, 32 zur Unterdrückung von akustischen Rückkopplungen entlang der akustischen Rückkopplungspfade 22 bzw. 24 vorgesehen. In diesen adaptiven Filtern 30, 32 wird jeweils eine Transferfunktion der geschlossenen Signalschleifen geschätzt, welche durch das erste akustische System 26 bzw. das zweite akustische System 28 und die entsprechende Signalverarbeitung im Hörgerät 2 gebildet werden, welche u.a. das jeweilige adaptive Filter 30 bzw. 32 und die Signalverarbeitungseinheit 14 umfasst. Durch Kenntnis der internen Transferfunktion der Signalverarbeitungseinheit 14 können so anhand der adaptiven Filter 30, 32 die Transferfunktionen des ersten akustischen Systems 26 und des zweiten akustischen Systems 28 ermittelt werden.
  • Obwohl die Erfindung im Detail durch das bevorzugte Ausführungsbeispiel näher illustriert und beschrieben wurde, ist die Erfindung nicht durch dieses Ausführungsbeispiel eingeschränkt. Andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Hörinstrument
    2
    Hörgerät
    4
    erster Eingangswandler
    6
    zweiter Eingangswandler
    8
    Ausgangswandler
    10
    erstes Eingangssignal
    12
    zweites Eingangssignal
    14
    Signalverarbeitungseinheit
    16
    Ausgangssignal
    18
    Testsignal
    20
    Testschallsignal
    22
    akustischer Rückkopplungspfad
    24
    akustischer Rückkopplungspfad
    26
    erstes akustisches System
    28
    zweites akustisches System
    30
    adaptives Filter
    32
    adaptives filter
    g1
    erster Grenzwert
    g2
    zweiter Grenzwert
    g3
    dritter Grenzwert
    R1
    erste Referenzfunktion
    R2
    zweite Referenzfunktion
    T1
    erste Transferfunktion
    T2
    zweite Transferfunktion

Claims (12)

  1. Verfahren zum Erkennen eines Defektes in einem Hörinstrument (1), welches wenigstens einen ersten Eingangswandler (4), einen zweiten Eingangswandler (6) und wenigstens einen Ausgangswandler (8) aufweist,
    wobei eine erste Transferfunktion (T1) eines ersten akustischen Systems (26), welches den Ausgangswandler (8) und den ersten Eingangswandler (4) umfasst, ermittelt wird,
    wobei wenigstens eine erste Referenzfunktion (R1) für die erste Transferfunktion (T1) bestimmt wird,
    wobei eine zweite Transferfunktion (T2) eines zweiten akustischen Systems (28), welches den Ausgangswandler (8) den zweiten Eingangswandler (6) umfasst, ermittelt wird,
    wobei wenigstens eine zweite Referenzfunktion (R2) für die zweite Transferfunktion (T2) bestimmt wird,
    wobei die erste Transferfunktion (T1) mit der ersten Referenzfunktion (R1) verglichen wird,
    wobei die zweite Transferfunktion (T2) mit der zweiten Referenzfunktion (R2) verglichen wird, und
    wobei anhand des Vergleichs der ersten Transferfunktion (T1) mit der ersten Referenzfunktion (R1) und anhand des Vergleichs der zweiten Transferfunktion (T2) mit der zweiten Referenzfunktion (R1) ein Defekt des ersten Eingangswandlers (4) und/oder des Ausgangswandlers (8) erkannt wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    ein erster Grenzwert (g1), ein zweiter Grenzwert (g2) und ein dritter Grenzwert (g3) vorgegeben werden,
    eine erste Differenz aus der ersten Transferfunktion (T1) und der ersten Referenzfunktion (R1) gebildet wird,
    eine zweite Differenz aus der zweiten Transferfunktion (T1) und der zweiten Referenzfunktion (R2) gebildet wird,
    eine dritte Differenz aus der ersten Transferfunktion (T1) und der zweiten Transferfunktion (T2) gebildet wird,
    wobei ein Defekt am ersten Eingangswandler (4) erkannt wird, wenn die erste Differenz den ersten Grenzwert (g1) wenigstens in einem Frequenzbereich überschreitet, ohne dass die zweite Differenz den zweiten Grenzwert (g2) überschreitet, und/oder
    wobei ein Defekt am Ausgangswandler (8) erkannt wird, wenn jeweils für die erste Differenz und die zweite Differenz Frequenzbereiche existieren, in welchen der erste Grenzwert (g1) bzw. der zweite Grenzwert (g2) überschritten wird, ohne dass die dritte Differenz den dritten (g3) Grenzwert überschreitet.
  2. Verfahren zum Erkennen eines Defektes in einem Hörinstrument (1), welches wenigstens einen ersten Eingangswandler (4), einen zweiten Eingangswandler (6) und wenigstens einen Ausgangswandler (8) aufweist,
    wobei eine erste Transferfunktion (T1) eines ersten akustischen Systems (26), welches den Ausgangswandler (8) und den ersten Eingangswandler (4) umfasst, ermittelt wird,
    wobei wenigstens eine erste Referenzfunktion (R1) für die erste Transferfunktion (T1) bestimmt wird,
    wobei eine zweite Transferfunktion (T2) eines zweiten akustischen Systems (28), welches den Ausgangswandler (8) den zweiten Eingangswandler (6) umfasst, ermittelt wird,
    wobei wenigstens eine zweite Referenzfunktion (R2) für die zweite Transferfunktion (T2) bestimmt wird,
    wobei die erste Transferfunktion (T1) mit der ersten Referenzfunktion (R1) verglichen wird,
    wobei die zweite Transferfunktion (T2) mit der zweiten Referenzfunktion (R2) verglichen wird, und
    wobei anhand des Vergleichs der ersten Transferfunktion (T1) mit der ersten Referenzfunktion (R1) und anhand des Vergleichs der zweiten Transferfunktion (T2) mit der zweiten Referenzfunktion (R1) ein Defekt des ersten Eingangswandlers (4) und/oder des Ausgangswandlers (8) erkannt wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass ein erstes Polynom ermittelt wird, welches die erste Transferfunktion (T1) approximiert,
    ein erstes Referenzpolynom ermittelt wird, welches die erste Referenzfunktion (R1) approximiert,
    ein zweites Polynom ermittelt wird, welches die zweite Transferfunktion (T2) approximiert, und
    ein zweites Referenzpolynom ermittelt wird, welches die zweite Referenzfunktion (R2) approximiert,
    wobei der Defekt anhand eines Koeffizientenvergleiches vom ersten Polynom und dem ersten Referenzpolynom und anhand eines Koeffizientenvergleiches vom zweiten Polynom und dem zweiten Referenzpolynom erkannt wird, indem ein Schwellwert für die Abweichung der Polynomialkoeffizienten voneinander vorgegeben wird, oberhalb dessen auf einen Defekt im Hörinstrument geschlossen wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder nach Anspruch 2,
    wobei als die erste Transferfunktion (T1) des ersten akustisches Systems (26) die Transferfunktion der offenen Signalschleife ermittelt wird, wobei die offene Signalschleife gebildet wird aus dem Ausgangswandler (8), einem akustischen Rücckopplungspfad (22) vom Ausgangswandler (8) zum ersten Eingangswandler (4), und aus dem ersten Eingangswandler (4).
  4. Verfahren nach Anspruch 3,
    wobei eine weitere Transferfunktion einer geschlossenen Signalschleife, welche gebildet wird aus dem Ausgangswandler (8), einem akustischen Rückkopplungspfad (22) vom Ausgangswandler (8) zum ersten Eingangswandler (4), dem ersten Eingangswandler (4) und einem Signalverarbeitungspfad (10, 14, 16) vom ersten Eingangswandler (4) zum Ausgangswandler (8), bestimmt wird,
    und hieraus die Transferfunktion der offenen Signalschleife als die erste Transferfunktion (T1) ermittelt wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 4,
    wobei die Transferfunktion der geschlossenen Signalschleife durch ein adaptives Filter (30, 32) bestimmt wird, und
    wobei die offene Signalschleife anhand der geschlossenen Signalschleife unter Berücksichtigung einer entlang des Signalverarbeitungspfads (10, 14, 16) erfolgenden Signalverarbeitung bestimmt wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 5,
    wobei das adaptive Filter (30, 32) im Hörinstrument (1) zur Unterdrückung einer akustischen Rückkopplung über den akustischen Rückkopplungspfad (22) vom Ausgangswandler (8) zum ersten Eingangswandler (4) eingesetzt wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 3,
    wobei dem Ausgangswandler (8) ein Testsignal (18) zugeführt wird,
    wobei durch den Ausgangswandler (8) aus dem Testsignal (18) ein Testschallsignal (20) erzeugt wird,
    wobei vom ersten Eingangswandler (4) aus einem das Testschallsignal (20) umfassenden Eingangsschall ein erstes Eingangssignal (10) erzeugt wird,
    und wobei aus dem ersten Eingangssignal (10) und dem Testsignal (18) die Transferfunktion der offenen Signalschleife als erste Transferfunktion (T1) ermittelt wird.
  8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    wobei die erste Referenzfunktion (R1) aus einer Messung der ersten Transferfunktion (T1) unter normierten Bedingungen bestimmt wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
    wobei die erste Referenzfunktion (R1) aus einer zeitlichen Mittelung einer Vielzahl von Werten der ersten Transferfunktion (T1) zu verschiedenen Zeitpunkten bestimmt wird.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 9,
    wobei die erste Transferfunktion (T1) aus einer zeitlichen Mittelung einer Mehrzahl von Werten der Transferfunktion der offenen Signalschleife bestimmt wird.
  11. Hörinstrument (1) mit wenigstens einem ersten Eingangswandler (4) und einem Ausgangswandler (8), welches zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche eingerichtet ist.
  12. Hörinstrument (1) nach Anspruch 11, welches als Hörgerät (2) ausgebildet ist.
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