EP3440965A1 - Rideau antibruit composite - Google Patents
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- EP3440965A1 EP3440965A1 EP18186789.6A EP18186789A EP3440965A1 EP 3440965 A1 EP3440965 A1 EP 3440965A1 EP 18186789 A EP18186789 A EP 18186789A EP 3440965 A1 EP3440965 A1 EP 3440965A1
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Definitions
- the invention is in the field of composite noise devices, such devices comprising a plurality of layers assembled together and in particular to isolate a room acoustically.
- the invention relates more particularly to a flexible composite noise curtain and adapted to be suspended in front of an opening that can be closed by a door or window, or to separate two spaces, or to be suspended in front of a wall or window.
- Such flexible composite noise curtains in particular acoustic curtains, are known which comprise a plurality of textile layers assembled to one another generally with the aid of one or more seams.
- Each textile layer of this curtain is composed of a very dense and very thick material, for example heavy cotton fleece of a mass per unit area, or basis weight, greater than 300 g / m 2 .
- the acoustic curtain in order to present a satisfactory Rw weighted attenuation index, that is to say at least equal to 7 decibels, the acoustic curtain must comprise a large number of layers in order to produce a mass effect that weakens the sound waves passing through. the curtain.
- the acoustic curtain has much too heavy grammage.
- this acoustic curtain very often requires for its installation expensive rail systems and difficult to implement.
- the invention thus relates to a composite noise curtain having a Rw weighted loss index greater than 7 decibels which is not solely conditioned by the weight of the curtain.
- the invention also provides a composite noise curtain for which the weight has been reduced without reducing its sound insulation qualities.
- acoustic curtain or "acoustic curtain”
- acoustic curtain it is the succession of heavy layers assembled together that absorbs part of the sound waves by the mass effect of the layers composing the curtain.
- the material forming each layer of such a "sound or acoustic” curtain is a fleece fabric of natural or synthetic fibers, said layer having a basis weight greater than 300 g / m 2 .
- the inventor has developed a composite noise curtain 1a-1c whose soundproofing properties do not rely solely on the mass effect of the curtain 1a - 1c, which allows and especially advantageously considerably reduce the weight of the latter without compromise the weighted sound reduction index Rw.
- the noise curtain 1a-1c of the invention comprises a series of layers, assembled together for example by seams 10, 11, 13 ( Figures 5a and 5b ) as will be specified later, and whose acoustic properties are different and complementary.
- the sound waves evoked in the present description, and propagating in any material medium are characterized by frequencies audible to the human ear, that is, that is frequencies between 20 hertz and 20,000 hertz.
- frequencies audible to the human ear that is, that is frequencies between 20 hertz and 20,000 hertz.
- sound waves whose frequency is less than 300 Hz of low frequency sound waves will be qualified, while sound waves whose frequency is at least 300 Hz will be described as high frequency sound waves. .
- the first absorption layer 2a is formed in a heavy material, whose grammage is greater than 300 g / m 2 , ideally between 350 g / m 2 and 500 g / m 2 .
- the heavy material is a soft fleece textile, for example brushed cotton.
- the first absorption layer 2a has a thickness of between 1 and 2 millimeters, preferably of the order of 1 millimeter.
- the first absorption layer 2a absorbs part of the energy emitted by the sound waves propagating towards said layer 2a, which makes it possible to reduce the amplitude of the sound waves passing through this first absorption layer 2a. and this, whatever their frequency.
- the damping layer 3 is contiguous with the first absorption layer 2a and comprises gas, preferably an inert gas such as air.
- This damping layer 3 is formed of a soft and light textile material whose weight is between 100 g / m 2 and 150 g / m 2 , and is preferably the order of 120 g / m 2 .
- this material is particularly porous, so that the gas is uniformly distributed in the damping layer 3.
- Said damping layer 3 has a thickness of between ten and fifteen millimeters, preferably of the order of twelve millimeters.
- the material used to make the cushioning layer 3 is mineral wool or wadding, for example cotton wool.
- the gas contained in the wadding forming the damping layer 3 acts as a spring on the sound waves propagating in this layer 3. This results in a damping of the sound waves whatever their frequency, thus decreasing the amplitude of the sound waves through the damping layer 3. It is understood that it is the gas contained in the material of the damping layer 3 which damps the sound waves. Such a layer 3 formed solely of gas would thus have the same damping qualities of the sound waves. It is therefore not the mass of this layer 3 that conditions its damping qualities.
- the first absorption layer 2a and the damping layer 3 are contiguous, they both contribute to reducing the amplitude of the sound waves passing through them successively, whatever the frequency of the sound waves.
- the first low frequency reflective layer 4a is formed of a material adapted to reflect low frequency sound waves, that is to say whose frequency is less than 300 Hz. In other words, the majority of sound waves having passed through this first reflective layer 4a has a frequency of at least 300 Hz.
- the material forming this layer 4a is a flexible textile, generally a woven fabric such as satin or a tight-knit fabric such as velvet. This fabric, whether it is woven or with tight mesh, may be in natural or synthetic fibers, and is preferably in polyester. It also has the advantage of being opacifying. It is the material forming the low frequency reflective layer 4a which provides the latter with its reflection qualities of sound waves whose frequency is less than 300 Hz.
- the first high frequency reflective layer 5a is formed of a material adapted to reflect the high frequency sound waves, that is to say whose frequency is at least 300 Hz. In other words, the majority of sound waves having passed through this first reflective layer 5a has a frequency of less than 300 hertz.
- the material forming this layer 5a is a flexible and waterproof fabric of synthetic fibers, such as polyester or polyvinyl chloride. The sealing properties of the first high frequency layer 5a thus allow it to reflect the high frequency waves. It is the material forming the high frequency reflective layer 5a which provides the latter with its reflection qualities of sound waves whose frequency is at least equal to 300 Hz.
- the noise curtain 1a-1c therefore comprises two first reflective layers, respectively low frequency 4a and high frequency 5a, which gives the advantage of improving the attenuation of the sound passing through the curtain 1a-1c with respect to a curtain which comprises a layer 2a absorption, a damping layer 3 and a single reflective layer of sound waves whose frequencies are representative of the entire audible sound spectrum, that is to say from 20 Hz to 20000 Hz.
- the residual sound waves having passed through the curtain 1a-1c are weakened, the noise curtain 1a-1c typically having a Rw-weighted attenuation index of at least 8 decibels.
- the noise curtain 1a of the invention in the first embodiment comprises four layers successively assembled together in the following order: first high frequency reflective layer 5a, first absorption layer 2a, damping layer 3, and first low frequency reflective layer 4a.
- the first absorption layer 2a is formed of two-sided brushed cotton, and has a thickness of about 1 millimeter and a basis weight of between 350 g / m 2 and 500 g / m 2 , as described above. above.
- the damping layer 3 is formed of cotton wool and has a thickness of about 12 millimeters and a basis weight of about 120 g / m 2, as described above.
- the first high frequency reflective layer 5a is formed of a polyester fabric impregnated with a polyvinyl chloride coating and has a thickness of about 0.3 millimeters and a basis weight of about 135 g / m 2 , as described herein. -above.
- PES coated we will use in the following description the term PES coated to define this fabric.
- the first low frequency reflective layer 4a is formed of opacifying polyester satin and has a thickness of about 1 millimeter and a basis weight of about 260 g / m 2 , as described above.
- the sound waves striking the curtain 1a are first filtered by the first high frequency reflective layer 5a so that a significant portion of the sound waves of frequency greater than or equal to 300 Hz are reflected.
- the sound waves transmitted in the curtain 1a are then weakened in amplitude by the first absorption layer 2a and then by the damping layer 3.
- a significant portion of the residual sound waves whose frequency is less than 300 Hz are reflected in the curtain 1a against the first low frequency reflective layer 4a.
- the curtain 1a thus has a basis weight of 0.875 g / m 2 and a weight loss factor Rw of 8 decibels.
- This curtain 1a thus constitutes a solution providing a satisfactory sound insulation for a much lower weight than the acoustic curtains known.
- this first embodiment of the noise curtain is the lightest of all.
- the assembly of the layers of the curtain 1a is made at the upper edges 8 and 9 side of the curtain 1a.
- the upper edge 8 will be called the edge of the curtain 1a intended to be hooked, and the lower edge of the curtain intended to be flush with the floor, or even in contact with the floor of the room.
- the satin layer 4a being longer than the other layers of the curtain 1a, it is folded over the coated PES layer 5a at the upper edge 8 to form a second hem enclosing the first absorption layer 2a and the outer layer.
- a ruflette 12 is disposed transversely on the coated PES layer 5a, in the vicinity of the upper edge 8 of the curtain 1a to form a fastening means of said curtain 1a to the wall.
- the four layers 2a, 3, 4a, 5a and the ruflette 12 are then assembled by second transversal seams 11a and 11b, the seam 11a being located at a distance of about 7 to 10 centimeters from the upper edge 8.
- At least one Velcro strip 14 is disposed against the coated PES fabric layer 5a and joined to the curtain by means of the longitudinal seam 13.
- These velcro strips 14 are adapted to interact with complementary strips secured to the wall, and allow press the curtain 1a against the wall to further improve the sound insulation. It is understood that any known means of bonding the side edges 9 of the curtain 1a to the wall can be used.
- the noise curtain 1b of the invention in the second embodiment comprises five layers successively assembled together in the following order: first high frequency reflective layer 5a, first absorption layer 2a, damping layer 3, second absorption layer 2b and first low frequency reflective layer 4a.
- the first and second absorption layers 2a, 2b are formed of fleece cotton scraped on both sides and each have a thickness of about 1 millimeter and a basis weight of between 350 g / m 2 and 500 g / m 2 , in accordance with the description above.
- damping layer 3 and the first reflective layers respectively low and high frequency 4a, 5a are as described above with reference to the figure 1 .
- the succession in this order of the first absorption layer 2a, the damping layer 3 and the second absorption layer 2b form a mass-spring-mass assembly which provides absorption capacities and damping sound waves greater than those provided by a set consisting simply of a succession of heavy layers.
- the assembly of the layers of the curtain 1b is made in the same way as for the curtain 1a. However, it is specified that the two layers respectively of satin 4a and coated PES 5a are folded inside the curtain 1b between the first absorption layer 2a and the damping layer 3.
- the sound waves striking the curtain 1b are first filtered by the first high frequency reflective layer 5a so that a significant portion of the sound waves with a frequency greater than or equal to 300 Hz are reflected.
- the sound waves transmitted in the curtain 1a are then weakened in amplitude by the mass-spring-mass assembly formed by the first absorption layer 2a, the damping layer 3 and the second damping layer 2b.
- a significant portion of the residual sound waves whose frequency is less than 300 Hz are reflected in the curtain 1a against the first low frequency reflective layer 4a.
- the curtain 1b thus has a basis weight of 1.235 g / m 2 and a weight loss factor Rw of 12 decibels.
- This curtain 1b is thus a solution providing a satisfactory sound insulation for a weight less than the acoustic curtains known.
- Rw weight loss factor
- the noise curtain 1c of the invention in the third embodiment comprises two layers 4b, 5b more than the curtain 1b according to the second embodiment.
- These two additional layers are second reflective layers respectively low frequency 4b and high frequency 5b, identical to the first reflective layers respectively low frequency 4a and high frequency 5a.
- second low frequency reflective layer 4b first high frequency reflective layer 5a, first absorption layer 2a, layer damping element 3, second absorption layer 2b, second high-frequency reflective layer 5b and first low-frequency reflective layer 4a.
- the first and second absorption layers 2a, 2b and the damping layer 3 forming the mass-spring-mass assembly of the curtain 1c are as described above with reference to FIG. figure 2 .
- the first and second low frequency reflective layers 4a, 4b, as well as the first and second high frequency reflective layers 5a, 5b are also as described above with reference to FIG. figure 2 .
- the assembly of the layers of the curtain 1c is made in the same way as for the curtain 1a and the curtain 1b.
- the two satin layers 4a and 4b are folded inside the curtain 1b at the side edges 9 between the first absorption layer 2a and the damping layer 3.
- one of the two satin layers 4a or 4b are folded over the other satin layer 4a or 4b to form the hem at the upper edge 8.
- the sound waves striking the curtain 1c are first filtered by the second low-frequency reflective layer 4b so that a significant portion of the sound waves of frequency less than 300 Hz are reflected, then a significant portion of the sound waves transmitted in this layer 5a and whose frequency is greater than or equal to 300 Hz are reflected on the first high frequency layer 5a.
- the residual sound waves transmitted in the curtain 1c are then weakened in amplitude by the mass-spring-mass assembly formed by the first absorption layer 2a, the damping layer 3 and the second damping layer 2b.
- a significant portion of the residual sound waves having passed through the mass-spring-mass assembly and whose frequency is greater than or equal to 300 Hz are reflected in the curtain 1c against the second high frequency layer 5b.
- a significant portion of the sound waves having passed through this layer 5b and whose frequency is less than 300 Hz are reflected in the curtain 1c against the first low frequency layer 4a.
- the curtain 1c thus has a basis weight of 1.63 g / m 2 and a weight loss factor Rw of 12 decibels. This curtain 1c thus constitutes a solution providing a satisfactory sound insulation for a weight lower than the acoustic curtains known.
- the curve 15 represents the sound level of the waves that have not yet passed through the curtain 1c as a function of their emission frequency
- the curve 16 represents the sound reduction index R of the curtain 1c as a function of the frequency of the emission of sound waves. It is well known that the sound reduction index R of the curtain 1c (and in general of any material) depends on the emission frequency of the sound waves, the attenuation index R being even greater than the emission frequency of the sound waves is high.
- the weighted attenuation index Rw is calculated according to ISO 16283-1, this Rw-weighted index being independent of the frequency of the sound waves. As stated in the above description, the weighted Rw attenuation index of the curtain 1c is 12 decibels.
- the tests clearly demonstrate the need to incorporate the first reflective layers respectively low frequency 4a and high frequency 5a.
- the test I on a curtain which does not include a reflective layer, and the tests II and III on curtains which each comprise two reflective layers of the same nature (low frequency for the curtain II, high frequency for the curtain III) are not able to filter the entire spectrum of audible frequencies, which ultimately leads to poor Rw weighted impairment indices.
- the IV test also clearly demonstrates the necessity of incorporating into the associated curtain a damping layer 3 contiguous with the first absorption layer 2a, the combination of these two layers 2a and 3 substantially improving the attenuation of the sound waves passing through. the curtain.
- a comparison of the tests VII and VIII demonstrates that the addition of a second absorption layer 2b of the fleece to the curtain 1a, 1b improves the Rw-weighted attenuation index of said curtain 1b tested in VIII.
- the reason is that the succession of the first absorption layer 2a, the damping layer 3 and the second absorption layer 2b in this order forms the mass-spring-mass assembly which provides absorption capacities. and damping sound waves higher than those provided by a set consisting simply of a succession of heavy layers.
- the coated PES is more effective than the PVC, because the PES fabric coated with a polyvinyl chloride coating is more impervious than the PVC fabric. This better impermeability is due to a better toughness of the coated PES, that is to say a greater elasticity of weaving. As a result, the coated PES reflects better the high frequency sound waves.
- the noise curtain 1a - 1c of the invention thus provides a practical and effective sound insulation solution. Indeed, thanks to the complementary acoustic properties of the layers that compose it, the weakening of the sound waves passing through the curtain 1a-1c does not rely solely on the mass effect, but on the reflection of the sound waves due to the nature of the materials. forming the reflective layers considered 4a, 4b, 5a, 5b and on the mass-spring-mass effect which provide a weighted attenuation ratio Rw of greater than or equal to 8 dB, and even greater than 10 dB for the curtains 1b and 1c .
- the noise curtain 1a-1c has interesting thermal insulation properties, which is another advantage of the invention.
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Abstract
Description
- L'invention s'inscrit dans le domaine des dispositifs antibruit composites, de tels dispositifs comprenant une pluralité de couches assemblées entre-elles et permettant notamment d'isoler phoniquement une pièce.
- L'invention porte plus particulièrement sur un rideau antibruit composite souple et adapté pour être suspendu devant une ouverture pouvant être fermée par une porte ou une fenêtre, ou bien pour séparer deux espaces, ou encore pour être suspendu devant un mur ou une vitrine.
- Il est connu de tels rideaux antibruit composites souples, notamment des rideaux acoustiques, qui comportent une pluralité de couches textiles assemblées entre-elles généralement à l'aide d'une ou plusieurs coutures. Chaque couche textile de ce rideau est composée d'un matériau très dense et très épais, par exemple du molleton de coton lourd d'une masse surfacique, ou grammage, supérieure à 300 g/m2.
- Cependant, pour présenter un indice d'affaiblissement pondéré Rw satisfaisant, c'est-à-dire au moins égal à 7 décibels, le rideau acoustique doit comporter un nombre important de couches afin que se produise un effet de masse affaiblissant les ondes sonores traversant le rideau. Le rideau acoustique présente de fait grammage bien trop élevé. Ainsi, à cause de son poids important, ce rideau acoustique nécessite bien souvent pour son installation des systèmes de rails couteux et difficiles à mettre en oeuvre.
- L'invention vise ainsi un rideau antibruit composite présentant un indice d'affaiblissement pondéré Rw supérieur à 7 décibels qui n'est pas uniquement conditionné par le poids du rideau.
- L'invention vise en outre un rideau antibruit composite pour lequel le poids a été réduit sans pour autant diminuer ses qualités d'isolation phonique.
- À cet effet, le rideau antibruit composite comprend une pluralité de couches assemblées entre-elles, parmi lesquelles au moins :
- une première couche d'absorption présentant une masse surfacique au moins égale à trois cents grammes par mètres carrés et ainsi adaptée pour absorber des ondes sonores,
- une couche d'amortissement comprenant du gaz tel que de l'air, contiguë à la première couche d'absorption et adaptée pour amortir les ondes sonores,
- une première couche réflective basse fréquence en matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores dont la fréquence est inférieure à trois cents hertz, et
- une première couche réflective haute fréquence en matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores dont la fréquence est supérieure ou égale à trois cents hertz.
- Le rideau anti-bruit de l'invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles :
- La première couche d'absorption et les premières couches réflectives respectivement basse fréquence et haute fréquence sont en matériau textile souple.
- La couche d'amortissement est en matériau textile souple.
- La première couche d'absorption, la couche d'amortissement et les premières couches réflectives respectivement basse fréquence et haute fréquence sont en matériau textile souple.
- Le rideau comprend une seconde couche d'absorption contiguë à la couche d'amortissement et située du côté opposé à la première couche d'absorption, la succession de ces trois couches formant ainsi un ensemble masse-ressort-masse adapté pour affaiblir les ondes sonores.
- La première couche réflective basse fréquence est disposée d'un côté de l'ensemble masse-ressort-masse, et la première couche réflective haute fréquence est disposée du côté opposé de l'ensemble masse-ressort-masse, les deux premières couches réflectives respectivement haute fréquence et basse fréquence étant contiguës respectivement des première et seconde couches d'absorption.
- Le rideau comprend des secondes couches réflectives respectivement haute fréquence et basse fréquence, les couches du dispositif étant disposées successivement selon l'ordre suivant : seconde couche réflective basse fréquence, première couche réflective haute fréquence, ensemble masse-ressort-masse, seconde couche réflective haute fréquence et première couche réflective basse fréquence.
- Chaque couche réflective haute fréquence est imperméabilisée avec un enduit polymère, par exemple du type polychlorure de vinyle, déposé sur l'une des faces de la couche réflective haute fréquence considérée.
- Le matériau formant chaque couche d'absorption est un textile molletonné du type coton molletonné.
- La couche d'amortissement est formée d'un matériau poreux du type ouate de coton.
- Le matériau formant chaque couche réflective basse fréquence est un tissu armuré du type satin.
- Le matériau formant chaque couche réflective haute fréquence est un tissu en fibres synthétique du type polyester.
- La masse surfacique du rideau est comprise entre 1,5 et 2 kilogrammes par mètres carrés.
- Les couches sont cousues entre-elles au niveau de leurs bords périphériques.
- D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront clairement de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées parmi lesquelles :
- la
figure 1 représente une vue en coupe du rideau antibruit composite selon un premier mode de réalisation de l'invention ; - la
figure 2 représente une vue en coupe du rideau antibruit composite selon un deuxième mode de réalisation de l'invention ; - la
figure 3 représente une vue en coupe du rideau antibruit composite selon un troisième mode de réalisation de l'invention ; - la
figure 4 représente respectivement une courbe du niveau d'une onde sonore avant de traverser le rideau de lafigure 3 et une courbe selon la norme ISO 16283-1 de l'indice d'affaiblissement acoustique de ce rideau en fonction de la fréquence de cette onde sonore ; - les
figures 5a et 5b représentent des vues en coupe illustrant l'assemblage des couches entre-elles du rideau antibruit de lafigure 1 au niveau respectivement du bord supérieur et de l'un des bords latéraux du rideau. - Il est tout d'abord précisé que sur les figures, les mêmes références désignent les mêmes éléments quelle que soit la figure sur laquelle elles apparaissent et quelle que soit la forme de représentation de ces éléments. De même, si des éléments ne sont pas spécifiquement référencés sur l'une des figures, leurs références peuvent être aisément retrouvées en se reportant à une autre figure.
- Il est également précisé que les figures représentent essentiellement trois modes de réalisation de l'objet de l'invention mais qu'il peut exister d'autres modes de réalisation qui répondent à la définition de l'invention
- Il existe des rideaux antibruit composites, généralement connus sous des dénominations telles que « rideau phonique » ou « rideau acoustique », très utilisés par les particuliers et les professionnels notamment pour isoler des pièces telles que les chambres à coucher ou les bureaux. Comme précisé précédemment, c'est la succession de couches lourdes assemblées entre-elles qui permet d'absorber une partie des ondes sonore par l'effet de masse des couches composant le rideau. Généralement, le matériau formant chaque couche d'un tel rideau « phonique ou acoustique » est un tissu molletonné en fibres naturelles ou synthétiques, ladite couche présentant une masse surfacique supérieure à 300 g/m2.
- L'inventeur a développé un rideau antibruit composite 1a - 1c dont les propriétés d'isolation phonique ne reposent pas uniquement sur l'effet de masse du rideau 1a - 1c, ce qui permet notamment et avantageusement de considérablement réduire le poids de ce dernier sans compromettre l'indice d'affaiblissement acoustique pondéré Rw.
- A cet effet, le rideau antibruit 1a - 1c de l'invention comprend une succession de couches, assemblées entres-elles par exemple par des coutures 10, 11, 13 (
figures 5a et 5b ) comme cela sera précisé ultérieurement, et dont les propriétés acoustiques sont différentes et complémentaires. - On précise dans un premier temps que les ondes sonores évoquées dans la présente description, et se propageant dans n'importe quel milieu matériel (solide, liquide ou gazeux), sont caractérisées par des fréquences audibles à l'oreille humaine, c'est-à-dire des fréquences comprises entre 20 hertz et 20 000 hertz. Dans la suite de la description, on qualifiera les ondes sonores dont la fréquence est inférieure à 300 hertz d'ondes sonores basse fréquence, tandis que les ondes sonores dont la fréquence est au moins égale à 300 hertz seront qualifiées d'ondes sonores haute fréquence.
- Selon l'invention, le rideau antibruit 1a - 1c comprend au moins quatre couches différentes 2a, 3, 4a, 5a, à savoir une première couche d'absorption 2a, une couche d'amortissement 3, une première couche réflective basse fréquence 4a et une première couche réflective haute fréquence 5a, dont les caractéristiques techniques et les propriétés acoustiques vont être décrites ci-dessous.
- La première couche d'absorption 2a est formée dans un matériau lourd, dont le grammage est supérieur à 300 g/m2, idéalement compris entre 350 g/m2 et 500 g/m2. Préférentiellement, le matériau lourd est un textile souple molletonné, par exemple du coton gratté. La première couche d'absorption 2a présente une épaisseur comprise entre 1 et 2 millimètres, préférentiellement de l'ordre de 1 millimètre.
- Par sa masse importante, la première couche d'absorption 2a absorbe une partie de l'énergie émise par les ondes sonores se propageant vers ladite couche 2a, ce qui permet de diminuer l'amplitude des ondes sonores traversant cette première couche d'absorption 2a et ce, quelle que soit leur fréquence.
- La couche d'amortissement 3 est contiguë à la première couche d'absorption 2a et comprend du gaz, préférentiellement un gaz inerte tel que l'air. Cette couche d'amortissement 3 est formée d'un matériau textile souple et léger dont le grammage est compris entre 100 g/m2 et 150 g/m2, et est préférentiellement de l'ordre de 120 g/m2. En outre, ce matériau est particulièrement poreux, de sorte que le gaz est uniformément distribué dans la couche d'amortissement 3. Ladite couche d'amortissement 3 présente une épaisseur comprise entre dix et quinze millimètres, préférentiellement de l'ordre de douze millimètres. De préférence, le matériau utilisé pour réaliser la couche d'amortissement 3 est de la laine minérale ou de la ouate, par exemple du coton ouaté.
- Le gaz contenu dans la ouate formant la couche d'amortissement 3 agit comme un ressort sur les ondes sonores se propageant dans cette couche 3. Il en résulte un amortissement des ondes sonores quelle que soit leur fréquence, diminuant ainsi l'amplitude des ondes sonores traversant la couche d'amortissement 3. Il est bien entendu que c'est le gaz contenu dans le matériau de la couche d'amortissement 3 qui permet d'amortir les ondes sonores. Une telle couche 3 formée uniquement de gaz présenterait ainsi les mêmes qualités d'amortissement des ondes sonores. Ce n'est donc pas la masse de cette couche 3 qui conditionne ses qualités d'amortissement.
- La première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3 étant contiguës, elles participent toutes les deux à diminuer l'amplitude des ondes sonores les traversant successivement, quelle que soit la fréquence des ondes sonores.
- La première couche réflective basse fréquence 4a est formée d'un matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores basse fréquence, c'est-à-dire dont la fréquence est inférieure à 300 hertz. En d'autres termes, la majorité des ondes sonores ayant traversé cette première couche réflective 4a a une fréquence au moins égale à 300 hertz. Le matériau formant cette couche 4a est un textile souple, généralement un tissu armuré comme le satin ou un tissu à mailles serrées comme le velours. Ce tissu, qu'il soit armuré ou à mailles serrées, peut-être en fibres naturelles ou synthétiques, et est préférentiellement en polyester. Il présente en outre l'avantage d'être opacifiant. C'est le matériau formant la couche réflective basse fréquence 4a qui assure à cette dernière ses qualités de réflexion des ondes sonores dont la fréquence est inférieure à 300 Hz.
- La première couche réflective basse fréquence 4a présente un grammage compris préférentiellement entre 150 g/m2 et 350 g/m2, et est encore préférentiellement de l'ordre de 250 g/m2. L'épaisseur de cette couche est comprise entre 0,5 et 1,5 millimètres, et est préférentiellement de l'ordre du millimètre.
- Enfin, la première couche réflective haute fréquence 5a est formée d'un matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores haute fréquence, c'est-à-dire dont la fréquence est au moins égale à 300 hertz. En d'autres termes, la majorité des ondes sonores ayant traversé cette première couche réflective 5a a une fréquence inférieure à 300 hertz. Le matériau formant cette couche 5a est un tissu souple et étanche en fibres synthétiques, comme le polyester ou le polychlorure de vinyle. Les propriétés d'étanchéité de la première couche haute fréquence 5a lui permettent ainsi de réfléchir les ondes hautes fréquence. C'est le matériau formant la couche réflective haute fréquence 5a qui assure à cette dernière ses qualités de réflexion des ondes sonores dont la fréquence est au moins égale à 300 Hz.
- La première couche réflective haute fréquence 5a présente un grammage préférentiellement de l'ordre de 150 g/m2, et son épaisseur est comprise entre 0,2 et 0,5 millimètres, préférentiellement de l'ordre de 0,3 millimètres.
- Le rideau antibruit 1a - 1c comprend donc deux premières couches réflectives respectivement basse fréquence 4a et haute fréquence 5a, ce qui procure l'avantage d'améliorer l'atténuation du son traversant le rideau 1a - 1c par rapport à un rideau qui comprendrait une couche d'absorption 2a, une couche d'amortissement 3 et une unique couche réflective d'ondes sonores dont les fréquences sont représentatives de l'ensemble du spectre sonore audible, c'est-à-dire de 20 Hz à 20000 Hz.
- Au final, les ondes sonores percutant le rideau antibruit 1a - 1c de l'invention sont :
- Réfléchies en partie par les premières couches réflectives respectivement basse fréquence 4a et haute fréquence 5a, ce qui a pour effet de filtrer en fréquence les ondes sonores,
- Affaiblies en amplitude par la première couche d'absorption 2a et la couche amortissante 3.
- Il en résulte que les ondes sonores résiduelles ayant traversée le rideau 1a - 1c sont affaiblies, le rideau antibruit 1a - 1c présentant typiquement un indice d'affaiblissement pondéré Rw au moins égal à 8 décibels.
- En référence à la
figure 1 , le rideau antibruit 1a de l'invention dans le premier mode de réalisation comprend quatre couches successivement assemblées entre-elles selon l'ordre suivant : première couche réflective haute fréquence 5a, première couche d'absorption 2a, couche d'amortissement 3, et première couche réflective basse fréquence 4a. - De manière alternative et non représentée, il est envisageable de modifier l'ordre d'assemblage des couches du rideau 1a, tant que la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3 sont contiguës.
- La première couche d'absorption 2a est formée de coton molletonné gratté sur les deux faces, et présente une épaisseur d'environ 1 millimètre et un grammage compris entre 350 g/m2 et 500 g/m2, conformément à la description ci-dessus.
- La couche d'amortissement 3 est formée d'ouate de coton et présente une épaisseur d'environ 12 millimètres et un grammage d'environ 120 g/m2, conformément à la description ci-dessus.
- La première couche réflective haute fréquence 5a est formée d'un tissu polyester imperméabilisé par un enduit de polychlorure de vinyle et présente une épaisseur d'environ 0,3 millimètres et un grammage d'environ 135 g/m2, conformément à la description ci-dessus. On utilisera dans la suite de la description le terme PES enduit pour définir ce tissu.
- La première couche réflective basse fréquence 4a est formée de satin de polyester opacifiant et présente une épaisseur d'environ 1 millimètre et un grammage d'environ 260 g/m2, conformément à la description ci-dessus.
- Le satin étant d'un aspect visuel et d'un toucher plus agréable que le PES enduit, la première couche réflective basse fréquence 4a est la couche externe visible. La première couche réflective haute fréquence 5a est donc située en vis-à-vis de la porte ou de la fenêtre et est la couche qui reçoit en premier les ondes sonores incidentes.
- Ainsi, les ondes sonores percutant le rideau 1a sont d'abord filtrées par la première couche réflective haute fréquence 5a de sorte qu'une portion significative des ondes sonore de fréquence supérieure ou égale à 300 Hz soient réfléchies. Les ondes sonores transmises dans le rideau 1a sont alors affaiblies en amplitude par la première couche d'absorption 2a puis par la couche d'amortissement 3. Enfin, une portion significative des ondes sonores résiduelles dont la fréquence est inférieure à 300 Hz sont réfléchies dans le rideau 1a contre la première couche réflective basse fréquence 4a.
- Le rideau 1a présente ainsi un grammage de 0,875 g/m2 et un indice d'affaiblissement pondéré Rw de 8 décibels. Ce rideau 1a constitue ainsi une solution procurant une isolation phonique satisfaisante pour un poids bien inférieur aux rideaux acoustiques connus. En outre, ce premier mode de réalisation du rideau antibruit est le plus léger de tous.
- En référence aux
figures 5a et 5b , l'assemblage des couches du rideau 1a est réalisé au niveau des bords supérieur 8 et latéraux 9 du rideau 1a. Dans la suite de la description, on nommera bord supérieur 8 le bord du rideau 1a destiné à être accroché, et bord inférieur le bord du rideau destiné à être au ras du sol, voire au contact du sol de la pièce. - Comme représenté sur la
figure 5a , la couche en satin 4a étant plus longue que les autres couches du rideau 1a, elle est rabattue sur la couche en PES enduit 5a au niveau du bord supérieur 8 pour former un second ourlet enfermant la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3. En outre, une ruflette 12 est disposée transversalement sur la couche en PES enduit 5a, au voisinage du bord supérieur 8 du rideau 1a pour former un moyen d'accrochage dudit rideau 1a au mur. - Les quatre couches 2a, 3, 4a, 5a et la ruflette 12 sont alors assemblées par des deuxième couture transversale 11a et 11b, la couture 11a étant située à une distance d'environ 7 à 10 centimètres du bord supérieur 8.
- Pour terminer l'assemblage des couches du rideau au niveau des bords latéraux 9 et en référence à la
figure 5c , les deux couches respectivement en satin 4a et en PES enduit 5a, qui sont plus larges que la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3, sont rabattues à l'intérieur du rideau 1a entre la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3. Les couches sont alors assemblées entre-elles au voisinage de chaque bord latéral 9 par une couture longitudinale 13 située à environ 1,5 centimètre du bord latéral considéré 9. - Enfin, les couches 2a, 3, 4a, 5a du rideau 1a ne sont pas assemblées au niveau de son bord inférieur. Cela permet à l'air de circuler entre les couches 2a, 3, 4a, 5a pour empêcher la dégradation du rideau 1a, principalement à cause de l'humidité de l'air ambiant.
- Optionnellement, comme représenté sur la
figure 5b , au moins une bande de velcro 14 est disposée contre la couche de tissus en PES enduit 5a et assemblée au rideau au moyen de la couture longitudinale 13. Ces bandes velcro 14 sont adaptées pour interagir avec des bandes complémentaires solidarisées au mur, et permettent de plaquer le rideau 1a contre le mur pour améliorer encore l'isolation phonique. Il est bien entendu que tout moyen connu de liaison des bords latéraux 9 du rideau 1a au mur peut être utilisé. - En référence à la
figure 2 , le rideau antibruit 1b de l'invention dans le deuxième mode de réalisation comprend cinq couches successivement assemblées entre-elles selon l'ordre suivant : première couche réflective haute fréquence 5a, première couche d'absorption 2a, couche d'amortissement 3, seconde couche d'absorption 2b et première couche réflective basse fréquence 4a. - Les première et seconde couches d'absorption 2a, 2b sont formées de coton molletonné gratté sur les deux faces et présentent chacune une épaisseur d'environ 1 millimètre et un grammage compris entre 350 g/m2 et 500 g/m2, conformément à la description ci-dessus.
- La couche d'amortissement 3 et les premières couches réflectives respectivement basse et haute fréquence 4a, 5a sont telles que décrites ci-dessus en référence à la
figure 1 . - La succession dans cet ordre de la première couche d'absorption 2a, de la couche d'amortissement 3 et de la seconde couche d'absorption 2b forme un ensemble masse-ressort-masse qui procure des capacités d'absorption et d'amortissement des ondes sonores supérieures à celles procurées par un ensemble constitué simplement d'une succession de couches lourdes.
- Enfin, l'assemblage des couches du rideau 1b est réalisé de la même façon que pour le rideau 1a. On précise néanmoins que les deux couches respectivement en satin 4a et en PES enduit 5a sont rabattues à l'intérieur du rideau 1b entre la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3.
- Ainsi, les ondes sonores percutant le rideau 1b sont d'abord filtrées par la première couche réflective haute fréquence 5a de sorte qu'une portion significative des ondes sonore de fréquence supérieure ou égale à 300 Hz soient réfléchies. Les ondes sonores transmises dans le rideau 1a sont alors affaiblies en amplitude par l'ensemble masse-ressort-masse formé par la première couche d'absorption 2a, la couche d'amortissement 3 puis par la seconde couche d'amortissement 2b. Enfin, une portion significative des ondes sonores résiduelles dont la fréquence est inférieure à 300 Hz sont réfléchies dans le rideau 1a contre la première couche réflective basse fréquence 4a.
- Le rideau 1b présente ainsi un grammage de 1,235 g/m2 et un indice d'affaiblissement pondéré Rw de 12 décibels. Ce rideau 1b constitue ainsi une solution procurant une isolation phonique satisfaisante pour un poids inférieur aux rideaux acoustiques connus. En outre, bien que plus lourd que le rideau 1a du premier mode de réalisation (mais restant néanmoins plus léger que les rideaux de l'art antérieur), il procure un indice d'affaiblissement pondéré Rw supérieur.
- En référence à la
figure 3 , le rideau antibruit 1c de l'invention dans le troisième mode de réalisation comprend deux couches 4b, 5b de plus que le rideau 1b selon le deuxième mode de réalisation. Ces deux couches supplémentaires sont des secondes couches réflectives respectivement basse fréquence 4b et haute fréquence 5b, identiques aux premières couches réflectives respectivement basse fréquence 4a et haute fréquence 5a. - Ces sept couches du rideau 1c sont successivement assemblées entre-elles selon l'ordre suivant : seconde couche réflective basse fréquence 4b, première couche réflective haute fréquence 5a, première couche d'absorption 2a, couche d'amortissement 3, seconde couche d'absorption 2b, seconde couche réflective haute fréquence 5b et première couche réflective basse fréquence 4a.
- Les première et seconde couches d'absorption 2a, 2b ainsi que la couche d'amortissement 3, formant l'ensemble masse-ressort-masse du rideau 1c, sont telles que décrites ci-dessus en référence à la
figure 2 . Les première et seconde couches réflectives basse fréquence 4a, 4b, ainsi que les première et seconde couches réflectives haute fréquence 5a, 5b, sont également telles que décrites ci-dessus en référence à lafigure 2 . - Enfin, l'assemblage des couches du rideau 1c est réalisé de la même façon que pour le rideau 1a et le rideau 1b. On précise néanmoins que les deux couches en satin 4a et 4b sont rabattues à l'intérieur du rideau 1b au niveau des bords latéraux 9 entre la première couche d'absorption 2a et la couche d'amortissement 3. En outre, l'une des deux couches en satin 4a ou 4b est rabattue sur l'autre couche en satin 4a ou 4b pour former l'ourlet au niveau du bord supérieur 8.
- Ainsi, les ondes sonores percutant le rideau 1c sont d'abord filtrées par la seconde couche réflective basse fréquence 4b de sorte qu'une portion significative des ondes sonore de fréquence inférieure à 300 Hz soient réfléchies, puis une portion significative des ondes sonores transmises dans cette couche 5a et dont la fréquence est supérieure ou égale à 300 Hz se réfléchissent sur la première couche haute fréquence 5a. Les ondes sonores résiduelles transmises dans le rideau 1c sont alors affaiblies en amplitude par l'ensemble masse-ressort-masse formé par la première couche d'absorption 2a, la couche d'amortissement 3 puis par la seconde couche d'amortissement 2b. Ensuite, une portion significative des ondes sonores résiduelles ayant traversé l'ensemble masse-ressort-masse et dont la fréquence est supérieure ou égale à 300 Hz se réfléchissent dans le rideau 1c contre la seconde couche haute fréquence 5b. Enfin, une portion significative des ondes sonores ayant traversé cette couche 5b et dont la fréquence est inférieure à 300 Hz, se réfléchissent dans le rideau 1c contre la première couche basse fréquence 4a.
- Le rideau 1c présente ainsi un grammage de 1,63 g/m2 et un indice d'affaiblissement pondéré Rw de 12 décibels. Ce rideau 1c constitue ainsi une solution procurant une isolation phonique satisfaisante pour un poids inférieur aux rideaux acoustiques connus.
- En référence à la
figure 4 , la courbe 15 représente le niveau sonore des ondes n'ayant pas encore traversé le rideau 1c en fonction de leur fréquence d'émission, et la courbe 16 représente l'indice d'affaiblissement acoustique R du rideau 1c en fonction de la fréquence d'émission des ondes sonores. Il est bien connu que l'indice d'affaiblissement acoustique R du rideau 1c (et de manière générale de tout matériau) dépend de la fréquence d'émission des ondes sonores, l'indice d'affaiblissement R étant d'autant plus grand que la fréquence d'émission des ondes sonores est élevée. - A partir de cette courbe 16 d'indice d'affaiblissement R dépendant de la fréquence, l'indice d'affaiblissement pondéré Rw est calculé conformément à la norme ISO 16283-1, cet indice pondéré Rw étant indépendant de la fréquence des ondes sonores. Comme précisé dans la description ci-dessus, l'indice d'affaiblissement pondéré Rw du rideau 1c est de 12 décibels.
- Un tableau résumant les résultats d'un test normalisé d'affaiblissement acoustique réalisé pour neuf rideaux acoustiques différents est présenté ci-dessous. Les rideaux 1a - 1c des tests VII à IX représentent les trois modes de réalisation de l'invention qui ont été décrits précédemment.
Tableau 1 : tests normalisés d'affaiblissement acoustique N° Invention ou non Rideau Grammage en g/m2 Rw en dB I Non-invention M-O-M 0,840 3 II Non-invention S-M-O-M-S 1,36 3 III Non-invention PES-M-O-M-PES 1,10 2 IV Non-invention S-M-PVC-M-PVC-M-V 2,37 5 V Invention V-PVC-M-O-M-O-M-PVC-V 3,03 10 VI Invention S-PVC-M-O-M-PVC-S 1,68 10 VII Invention S-M-O-PES 0,875 8 VIII Invention S-M-O-M-PES 1,235 12 IX Invention S-PES-M-O-M-PES-S 1,63 12 - Les légendes utilisées dans le tableau correspondent aux matériaux suivants :
- M pour molleton, formant la première couche d'absorption 2a et éventuellement des deuxième 2b et troisième couches d'absorption pour les rideaux I à VI, VIII et IX.
- O pour ouate, formant la couche d'amortissement 3.
- La succession des matériaux M-O-M forme l'ensemble masse-ressort-masse qui affaiblit les ondes sonores le traversant.
- S pour satin, formant la première couche réflective basse fréquence 4a et éventuellement une deuxième couche réflective basse fréquence 4b pour les rideaux II, IV et VI à IX.
- V pour velours, formant la première couche réflective basse fréquence et éventuellement une deuxième couche réflective basse fréquence pour les rideaux IV et V.
- PVC pour tissu de polychlorure de vinyle, formant la première couche réflective haute fréquence et éventuellement une deuxième couche réflective haute fréquence pour les rideaux IV à VI.
- PES pour tissu de polyester enduit sur l'une de ses faces d'un revêtement en polychlorure de vinyle, formant la première couche réflective haute fréquence 5a et éventuellement une deuxième couche réflective haute fréquence 5b pour les rideaux III et VII à IX. Le tissu PES enduit possède la particularité d'être plus étanche que le tissu PVC.
- Ce tableau nous montre clairement que l'association de certains tissus, judicieusement choisis pour leurs propriétés acoustiques, offre des indices d'affaiblissement pondérés Rw optimisés pour le rideau 1a - 1c de l'invention.
- En particulier, les tests démontrent clairement la nécessité d'incorporer les premières couches réflectives respectivement basse fréquence 4a et haute fréquence 5a. En effet, le test I sur un rideau qui ne comprend pas de couche réflective, et les tests II et III sur des rideaux qui comprennent chacun deux couches réflectives de même nature (basse fréquence pour le rideau II, haute fréquence pour le rideau III), ne sont pas en mesure de filtrer l'ensemble du spectre de fréquences audibles, ce qui conduit in fine à de mauvais indices d'affaiblissement pondérés Rw.
- Le test IV démontre en outre clairement la nécessité d'incorporer dans le rideau associé une couche d'amortissement 3 contiguë à la première couche d'absorption 2a, la combinaison de ces deux couches 2a et 3 améliorant substantiellement l'affaiblissement des ondes sonores traversant le rideau.
- De plus, une comparaison des tests VII et VIII démontre que l'ajout d'une seconde couche d'absorption 2b de molleton au rideau 1a, 1b améliorent l'indice d'affaiblissement pondéré Rw dudit rideau 1b testé en VIII. La raison est que la succession de la première couche d'absorption 2a, de la couche d'amortissement 3 et de la deuxième couche d'absorption 2b dans cette ordre forme l'ensemble masse-ressort-masse qui procure des capacités d'absorption et d'amortissement des ondes sonores supérieures à celles procurées par un ensemble constitué simplement d'une succession de couches lourdes.
- En outre, une comparaison entre les tests VI et IX montre que le PES enduit est plus efficace que le PVC, car le tissu PES enduit d'un revêtement en polychlorure de vinyle est plus imperméable que le tissu PVC. Cette meilleure imperméabilité est due à une meilleure ténacité du PES enduit, c'est-à-dire une plus grande élasticité du tissage. Par conséquent, le PES enduit réfléchit mieux les ondes sonores haute fréquence.
- De plus, une comparaison entre les tests V et VI montre que le satin est plus efficace que le velours pour réfléchir les ondes sonores basse fréquence, car le satin est moins poreux que le velours. En outre, cette comparaison montre que l'indice d'affaiblissement pondéré Rw est le même alors qu'il y a une réduction importante du grammage du rideau objet du test VI.
- Enfin, une comparaison entre les tests V et IX montre à la fois une amélioration de l'indice d'affaiblissement Rw et une nette diminution du grammage, et donc du poids, du rideau objet du test IX. Cela démontre clairement que l'augmentation de l'indice d'affaiblissement acoustique Rw du rideau de l'invention, et donc l'amélioration des propriétés d'isolation phonique de ce rideau, est indépendante du grammage, et donc du poids du rideau de l'invention.
- Le rideau antibruit 1a - 1c de l'invention offre donc une solution d'isolation phonique pratique et efficace. En effet, grâce aux propriétés acoustiques complémentaires des couches qui le compose, l'affaiblissement des ondes sonores traversant le rideau 1a - 1c ne repose pas uniquement sur l'effet de masse, mais sur la réflexion des ondes sonores due à la nature des matériaux formant les couches réflectives considérées 4a, 4b, 5a, 5b et sur l'effet masse-ressort-masse qui procurent un taux d'affaiblissement pondéré Rw supérieur ou égal à 8 dB, et même supérieur à 10 dB pour les rideau 1b et 1c. En outre, puisque le grammage et l'épaisseur des couches réflectives 4a, 4b, 5a, 5b est particulièrement faible, il est beaucoup plus simple de limiter le poids du rideau 1a - 1c de l'invention, ce qui facilite son installation. Enfin, le rideau antibruit 1a - 1c dispose de propriétés d'isolation thermiques intéressantes, ce qui constitue un autre avantage de l'invention.
Claims (10)
- Rideau antibruit composite (1a - 1c) caractérisé en ce qu'il comprend une pluralité de couches assemblées entre-elles, parmi lesquelles au moins :• une première couche d'absorption (2a) présentant une masse surfacique au moins égale à trois cents grammes par mètres carrés et ainsi adaptée pour absorber des ondes sonores,• une couche d'amortissement (3) comprenant du gaz tel que de l'air, contiguë à la première couche d'absorption (2a) et adaptée pour amortir les ondes sonores,• une première couche réflective basse fréquence (4a) en matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores dont la fréquence est inférieure à trois cents hertz, et• une première couche réflective haute fréquence (5a) en matériau adapté pour réfléchir les ondes sonores dont la fréquence est supérieure ou égale à trois cents hertz.
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la première couche d'absorption (2a), la couche d'amortissement (3) et les premières couches réflectives respectivement basse fréquence (4a) et haute fréquence (5a) sont en matériau textile souple.
- Rideau antibruit (1b, 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une seconde couche d'absorption (2b) contiguë à la couche d'amortissement (3) et située du côté opposé à la première couche d'absorption (2a), la succession de ces trois couches (2a, 3, 2b) formant ainsi un ensemble masse-ressort-masse adapté pour affaiblir les ondes sonores.
- Rideau antibruit (1b, 1c) selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la première couche réflective basse fréquence (4a) est disposée d'un côté de l'ensemble masse-ressort-masse (2a, 3, 2b), et en ce que la première couche réflective haute fréquence (5a) est disposée du côté opposé de l'ensemble masse-ressort-masse (2a, 3, 2b), les deux premières couches réflectives respectivement haute fréquence (5a) et basse fréquence (4a) étant contiguës respectivement des première (2a) et seconde (2b) couches d'absorption (2b).
- Rideau antibruit (1c) selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il comprend des secondes couches réflectives respectivement haute fréquence (5b) et basse fréquence (4a), les couches du dispositif étant disposées successivement selon l'ordre suivant : seconde couche réflective basse fréquence (4b), première couche réflective haute fréquence (5a), ensemble masse-ressort-masse (2a, 3, 2b), seconde couche réflective haute fréquence (5b) et première couche réflective basse fréquence (4a).
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque couche réflective haute fréquence (5a, 5b) est imperméabilisée avec un enduit polymère, par exemple du type polychlorure de vinyle, déposé sur l'une des faces de la couche réflective haute fréquence considérée (5a, 5b).
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau formant chaque couche d'absorption (2a, 2b) est un textile molletonné du type coton molletonné et en ce que la couche d'amortissement (3) est formée d'un matériau poreux du type ouate de coton.
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau formant chaque couche réflective basse fréquence (4a, 4b) est un tissu armuré du type satin.
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau formant chaque couche réflective haute fréquence (5a, 5b) est un tissu en fibres synthétique du type polyester.
- Rideau antibruit (1a - 1c) selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que sa masse surfacique est comprise entre 1,5 et 2 kilogrammes par mètres carrés.
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