EP3053357A1 - Dispositif de conversion électroacoustique ayant au moins deux haut-parleurs - Google Patents

Dispositif de conversion électroacoustique ayant au moins deux haut-parleurs

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EP3053357A1
EP3053357A1 EP14780818.2A EP14780818A EP3053357A1 EP 3053357 A1 EP3053357 A1 EP 3053357A1 EP 14780818 A EP14780818 A EP 14780818A EP 3053357 A1 EP3053357 A1 EP 3053357A1
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EP
European Patent Office
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coil
gap
magnetic circuit
magnet
peripheral portion
Prior art date
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EP14780818.2A
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EP3053357B1 (fr
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Antoine PETROFF
Pierre-Emmanuel Calmel
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Devialet SA
Original Assignee
Devialet SA
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Publication date
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Publication of EP3053357B1 publication Critical patent/EP3053357B1/fr
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    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
    • H04R9/06—Loudspeakers
    • H04R9/063—Loudspeakers using a plurality of acoustic drivers
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R2209/00—Details of transducers of the moving-coil, moving-strip, or moving-wire type covered by H04R9/00 but not provided for in any of its subgroups
    • H04R2209/026—Transducers having separately controllable opposing diaphragms, e.g. for ring-tone and voice
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
    • H04R9/00—Transducers of moving-coil, moving-strip, or moving-wire type
    • H04R9/02—Details
    • H04R9/025—Magnetic circuit

Definitions

  • Electroacoustic conversion device having at least two loudspeakers.
  • the present invention relates to an electroacoustic conversion device comprising:
  • a first electrodynamic loudspeaker comprising a first membrane and a first coil of electrical wire
  • a magnetic circuit comprising at least one permanent magnet, the magnetic circuit defining a first gap adapted to receive the first coil, the magnetic circuit being adapted to channel closed magnetic field lines passing through the first gap, and
  • At least one second electrodynamic loudspeaker comprising a second membrane and a second coil of electric wire distinct from the first membrane and the first coil.
  • Such a device makes it possible to convert an electric signal received by the coils into sound waves emitted by the membranes.
  • the magnetic circuit of each speaker comprises a permanent magnet, generally a toric, and ferromagnetic parts for channeling the magnetic field lines.
  • the magnetic circuit defines an air gap receiving a coil, which is mechanically secured to the membrane.
  • the membrane is mechanically connected to a frame in general by two seals also ensuring the guiding of the coil in the gap and the seal between the front and the back of the membrane.
  • the magnetic circuit forms a loop extending mainly on the side opposite to the membrane with respect to a median plane of the gap.
  • the magnetic circuit of each speaker channels the magnetic flux created by the permanent magnet, but also the flux generated by the coil.
  • the coil has a high inductance value. This causes attenuation of the sound waves at the high frequencies produced by each speaker.
  • the value of the inductance of each coil varies as a function of the position of the coil around its equilibrium point, resulting in nonlinearities between the excitation signal of the coil and the sound wave reproduced by the membrane. Since the magnetic circuit is asymmetrical, the channelization of the flux generated by the coil is favored for coil positions close to the bottom of the magnetic circuit. A force depending on the value of the current tends to push the coil towards the bottom. Moreover, the variation of current in the coil and the magnetic flux thus created cause a modulation of the main magnetic field of the permanent magnet, which also introduces nonlinearities.
  • Nonlinearity conventionally means a non-linear relationship between the excitation signal of the coil and the amplitude of the sound wave generated by the membrane. These nonlinearities are complex, with hysteresis phenomena, and have a significant impact on the perceived quality of the loudspeaker.
  • the coil being traversed by an electric current, it creates its own magnetic field which induces eddy currents, especially in the ferromagnetic part of the magnetic circuit located inside the coil. Such currents create Joule heat generation and are the cause of additional non-linearity in the response of the loudspeaker to the electrical signal.
  • a first solution described in US-A-2004/0066263 consists in implementing a single speaker with two coils mechanically secured.
  • the two coils are fixed on an elongate mandrel along the axis of the loudspeaker.
  • the second coil is received in a second gap defined by the magnetic circuit.
  • the device obtained is more linear than the conventional device, but it is complex to implement. Indeed, the guide of the mandrel by the seals of the membrane does not always prevent slight angular deviations of the mandrel relative to the axis of the speaker, which affects the operation of the device.
  • a second solution described in document FR-A-2 892 886 consists in replacing the magnetic circuit previously described by a set of two permanent ring magnets, for example with radial magnetization, arranged substantially concentrically on either side of the air gap. .
  • the magnets are held by non-ferromagnetic and non-electrically conductive parts.
  • the eddy currents decrease and the device gains in linearity.
  • such a set requires permanent magnets more powerful than in the classical case, all things being equal.
  • the device obtained is therefore relatively expensive.
  • An object of the invention is therefore to provide an electroacoustic conversion device whose linearity is improved, while avoiding excessive costs.
  • the subject of the invention is an electroacoustic conversion device of the type described above, in which the same magnetic circuit defines a second gap in addition to the first air gap, the second gap being adapted to receive the second coil and being adapted for said magnetic field lines to pass through the second gap.
  • the electroacoustic conversion device comprises one or more of the following characteristics, taken separately or in any technically possible combination:
  • the first loudspeaker and the second loudspeaker are substantially structurally similar and oriented in opposite directions along the same axis
  • the device comprises a source of electrical power adapted to supply the first coil and the second coil with the same electrical signal
  • the magnetic circuit comprises:
  • the central portion extending from the first gap to the second air gap, the central portion being adapted to channel a portion of each of the magnetic field lines between the inside of the first coil and the inside of the second coil, and
  • peripheral portion extending from the first gap to the second air gap, the peripheral portion being adapted to channel another portion of each of the magnetic field lines between the outside of the first coil and the outside of the second reel,
  • the magnetic circuit comprises at least one permanent magnet located in the peripheral part at a distance from the first air gap and the second air gap along the magnetic field lines, the magnet preferably being toroidal about an axis, and preferably magnetized axial,
  • the magnetic circuit comprises:
  • At least one first permanent magnet located in the peripheral portion of the first air gap, the first magnet preferably having a first face partially defining the first gap, and
  • the second magnet located in the peripheral part near the second air gap, the second magnet preferably having a second face partly defining the second gap,
  • the magnetic circuit comprises:
  • the third magnet located in the central part near the first air gap, the third magnet preferably having a third face partially defining the first gap, and
  • the fourth magnet located in the central part near the second air gap, the fourth magnet preferably having a fourth face partially defining the second gap,
  • the central portion has a generally solid cylinder shape and the peripheral portion has a generally tubular shape, -
  • the central portion has a generally tubular shape and the peripheral portion has a generally tubular shape.
  • the central part is more axially extended than the peripheral part.
  • the device comprises at least one magnetic circuit holding member extending substantially radially between the central portion and the peripheral portion, the member comprising one or more passages adapted to allow the air to circulate on one side of the organ; along the axis D towards the other side along the axis D;
  • the central portion comprises one or more passages adapted to circulate the air radially relative to the axis (D);
  • the peripheral portion comprises one or more passages adapted to allow the air to circulate radially with respect to the axis (D);
  • the first coil and / or the second coil is (are) more axially extended than the first air gap and / or the second respectively;
  • the first coil and / or the second coil is (are) less axially extended than the first air gap and / or the second respectively;
  • the first coil and the second coil have a generally square shape in projection along their axes of displacement
  • the magnetic circuit comprises several permanent magnets of different dimensions with respect to each other.
  • FIG. 1 is a top view, in section along the axis of the speakers, schematically showing a section of a device according to the invention
  • - Figure 2 is an identical view showing a first variant of the magnetic circuit of the device shown in Figure 1;
  • FIG. 3 is an identical view showing a second variant of the magnetic circuit of the device represented in FIG. 1;
  • FIG. 4 is an identical view showing a third variant of the magnetic circuit of the device represented in FIG. 1;
  • FIG. 5 is an identical view showing a fourth variant of the magnetic circuit of the device shown in Figure 1.
  • an electroacoustic conversion device 1 comprises a box 3, a first loudspeaker 5A, a second loudspeaker 5B, and a magnetic circuit 9 located in box 3 between the first loudspeaker. speaker and the second speaker.
  • Device 1 also includes a power source electrical 1 1 own to electrically power the first speaker 5A and the second speaker 5B.
  • the device 1 further comprises members 7, 8 for securing the magnetic circuit 9 with the body 3.
  • the body 3 rests for example on a horizontal plane support (not shown), substantially parallel to the sectional plane of FIG.
  • the box 3 is substantially parallelepipedic.
  • the body 3 has a different shape, possibly more complex.
  • the first loudspeaker 5A and the second loudspeaker 5B are advantageously substantially structurally similar and are for example oriented in opposite directions along the same axis D, for example horizontal.
  • the first loudspeaker 5A and the second loudspeaker 5B are for example substantially symmetrical to one another with respect to a median plane P perpendicular to the axis D.
  • the axis D is for example substantially horizontal in a position of use of the device 1.
  • the first speaker 5A is for example axisymmetric about the axis D.
  • the first speaker 5A comprises a first membrane 13A, a first coil 15A of electric wire, and 17A connecting members adapted to mechanically fasten the first coil 15A and the first membrane 13A.
  • the first membrane 13A is for example spherical.
  • the term "spherical" means that the first membrane 13A defines at rest substantially a portion of sphere.
  • the first membrane 13A is fixed on the body 3 by means of a gasket 19A.
  • the connecting members 17A are fixed by a seal 21A, for example on the magnetic circuit 9.
  • the first membrane 13A and 17A connecting members are fixed on a frame, sometimes called “salad bowl", itself mechanically secured to the body 3.
  • a frame advantageously has a generally conical shape.
  • the first coil 15A is received in a first gap 23A defined by the magnetic circuit 9.
  • the first coil 15A comprises turns 25A wound around the axis D.
  • the first coil 15A is electrically connected to the power source 1 1.
  • the first coil 15A is adapted to perform translation movements along the axis D in the first gap 23A around its mechanical equilibrium position.
  • Inside of the first coil 15A is understood to mean the portion of space situated between the turns 25A in the vicinity of the axis D.
  • the term “outside of the first coil 15A” the complementary space portion.
  • the inside of the first coil 15A is substantially cylindrical with axis D.
  • the seal 19A is for example substantially circular around the axis D and advantageously airtight.
  • the seal 19A has for example a half-circle section.
  • the seal 21A is for example a bellows seal known as the English "spider”.
  • the seals 19A and 21A form a suspension of the first speaker 5A.
  • the seals 19A and 21A are adapted to maintain the coil 15A in the first gap 23A and to guide the first coil 15A in its movements.
  • the seals 19A and 21A are in particular adapted to limit rotational movements of the first coil 15A with respect to the first gap 23A around directions perpendicular to the axis D and translational movements of the first coil 15A with respect to the axis D in all directions perpendicular to the axis D.
  • the second speaker 5B will not be described in detail because the structural characteristics of the first speaker 5A are transposed to the second speaker 5B.
  • the elements of the second speaker 5B have references respectively corresponding to the similar elements of the first speaker 5A, the letter "A” being replaced by the letter "B" in the references.
  • the second speaker 5B differs from the first speaker 5A only by its location and orientation in space.
  • the power source 1 1 is for example adapted to deliver to the first coil 15A and the second coil 15B the same electrical signal.
  • the magnetic circuit 9 is located between the first speaker 5A and the second speaker 5B along the axis D.
  • the magnetic circuit 9 is advantageously substantially of revolution about the axis D.
  • the magnetic circuit 9 comprises at least one permanent magnet 27 and is designed to channel closed magnetic field lines 29 (only two of which are shown in FIG. 1 for the sake of simplicity).
  • the magnetic circuit 9 defines the first air gap 23A and the second gap 23B, both crossed by the magnetic field lines 29.
  • the magnetic circuit 9 comprises a central portion 31 extending from the first gap 23A to the second air gap 23B along the axis D, and a peripheral portion 33 extending from the first air gap to the second gap and located radially around of the central part 29.
  • the central portion 31 is adapted to channel a portion 35 of each of the magnetic field lines 29 between the inside of the first coil 15A and the inside of the second coil 15B.
  • the central portion 31 advantageously has a generally cylindrical shape of axis D and is for example full.
  • the central portion 31 is for example made of soft iron or other ferromagnetic material.
  • ferromagnetic is meant a material which has a high magnetic permeability ⁇ ⁇ , for example greater than 100. Such a material is strongly magnetized under the effect of an external magnetic field such as that created by the magnet 27
  • the ferromagnetic materials are, for example, alloys based on iron, nickel or cobalt.
  • the peripheral portion 33 is adapted to channel another portion 37 of each of the magnetic field lines 29 between the outside of the first coil 15A and the outside of the second coil 15B.
  • the peripheral portion 33 has a section "C" along a half plane P 'extending from the axis D.
  • the "C” is open radially on the side of the axis D.
  • the peripheral portion 33 incorporates the magnet 27, as well as two branches 33A and 33B extending between the magnet 27 and respectively the first air gap 23A and the second air gap 23B.
  • the branches 33A and 33B are for example made of soft iron or other ferromagnetic material.
  • the magnet 27 is of axis D and of rectangular section, for example.
  • the magnet 27 is magnetized in the axial direction.
  • the magnet 27 is for example located substantially equidistant from the first air gap 23A and the second air gap 23B along the field lines 29.
  • the fastening member 7 extends for example radially between the peripheral portion 33 and the body 3.
  • the fastening member 8 extends for example radially between the peripheral portion 33 and the central portion 31.
  • the members 7, 8 are for example made of a plastic material or other non-ferromagnetic and non-magnetic material.
  • non-magnetic is meant a material whose magnetic permeability ⁇ ⁇ is low, for example less than 10 and advantageously close to that of air which has a magnetic permeability substantially equal to 1.
  • the magnet 27 permanently creates a magnetic field and in particular the field lines 29 which travel in closed loops the magnetic circuit 9.
  • the portion 35 of the field lines 29 runs through the central portion 31 in a direction along the axis D from the second gap 23B to the gap 23A. Then the field lines 29 pass through the first gap 23A radially away. The field lines 29 then enter the peripheral portion 33 to form the portion 37. The portion 37 of the field lines 29 travels the peripheral portion 33 from the first air gap 23A to the second gap 23B. Finally, the field lines 29 crossing the second gap 23B.
  • the field lines 29 are substantially radial in the first gap 23A and in the second gap 23B.
  • the magnetic circuit 9 which channels the field lines 29 to the two air gaps 23A, 23B and minimizes the magnetic field lines looping outside the air gaps 23A, 23B, the dimensions required for the magnet 27 are minimized.
  • the channeling of the field lines 29 by the magnetic circuit 9 makes it possible to have a maximum of magnetic flux inside the gaps 23A, 23B and a minimum outside. This makes it possible to optimize the magnet mass with respect to the value of the desired magnetic field in the air gaps 23A, 23B.
  • the power source 1 1 circulates similar electrical currents in the first coil 15A and in the second coil 15B.
  • the first coil 15A and the second coil 15B undergo Laplace forces which tend to move the first coil 15A and the second coil 15B along the axis D respectively in opposite directions.
  • the first coil 15A and the second coil 15B vibrate along the axis D and their vibration movement is communicated respectively to the first membrane 13A and the second membrane 13B by the connecting members 17A, 17B.
  • the first speaker 5A and the second speaker 5B broadcast similar acoustic waves.
  • the first speaker 5A and the second speaker 5B vibratory movements have substantially the same intensity and in opposite directions.
  • the body 3 is sensitive to the resultant of these vibratory movements.
  • the body 3 is therefore very little affected by the movements of the first speaker 5A and the second speaker 5B. This minimizes the appearance in the box 3 of acoustic sources called "secondary" in relation to the speakers 5A, 5B.
  • the seals 19A, 19B, 21A, 21B respectively suspend the first loudspeaker 5A and the second loudspeaker 5B and respectively guide the first coil 15A and the second coil 15B. Because the first coil 15A and the second coil 15B are not mechanically integral with each other, their guidance is individual and is therefore facilitated.
  • the first coil 15A and the second coil 15B have an axial extension E less than the axial extension of the system with two integral coils described in the preamble of the present application.
  • the first coil 15A and the second coil 15B are individually less sensitive, especially to rotational movements relative respectively to the first air gap 23A and the second gap 23B around directions perpendicular to the axis D ( movements tending to misalign the coils 15A, 15B).
  • first coil 15A and the second coil 15B When the first coil 15A and the second coil 15B are traversed by currents, they create their own magnetic fields 39A, 39B variables, which produces eddy currents in the magnetic circuit 9.
  • Eddy currents are only reduced in configurations with magnets in direct contact with air gaps because magnets have lower electrical conductivity than iron.
  • the device 1 has an improved linearity, because the average value of the inductance of the coils is reduced, and the variation of these inductance values as a function of the position of the coils is also reduced. The cost of the magnet 27 is also reduced.
  • the device when the speakers 5A and
  • 5B are similar and powered by the same electrical signal, does not have, or has less, secondary acoustic sources.
  • magnetic circuits 109, 209, 309, 409 constituting variants of the magnetic circuit 9 will now be described.
  • the magnetic circuits 109, 209, 309, 409 are analogous to the magnetic circuit 9 shown in FIG. figure 1 . Similar elements bear the same references will not be described again. Only the differences will be described in detail.
  • the magnetic circuit 109 does not include a single magnet 27, but a first magnet 127A and a second permanent magnet 127B.
  • the magnetic circuit 109 comprises a peripheral portion 133 which no longer has a "C" -shaped section, but is tubular with a D-axis.
  • the central portion 31 is also of tubular shape (as shown in Figures 3 and 4).
  • the magnets 127A, 127B are located on an inner face of the peripheral portion 133.
  • internal is meant “opposite the central portion”.
  • the first magnet 127A is located on an axial end of the peripheral portion 133 located on the side of the speaker 5A (not shown in its entirety for simplicity).
  • the first magnet 127A is for example ring-shaped with radial magnetization, advantageously with a rectangular section.
  • the first magnet 127A advantageously has a face partially defining the first gap 23A.
  • the second magnet 127B is structurally analogous to the first magnet 127A.
  • the second magnet 127B is located on the other axial end of the peripheral portion 133 located on the side of the speaker 5B.
  • the second magnet 127B advantageously has a face partially defining the second gap 23B.
  • the advantage of the magnetic circuit 109 is that the sum of the masses of the magnets
  • 127A, 127B is reduced with respect to the mass of the magnet 27 of the magnetic circuit 9.
  • the positioning of the magnets 127A, 127B in direct contact or in proximity with the air gaps 23A, 23B makes it possible to minimize the leakage fields outside the air gaps 23A, 23B and thus to maximize the flux generated by the magnets 127A, 127B inside the air gaps 23A, 23B.
  • the mass of the magnets 127A, 127B is further reduced compared with the circuit 9.
  • peripheral portion 133 being tubular, is easy to manufacture.
  • the magnetic circuit 209 differs from the magnetic circuit 109 shown in Figure 2 by its central portion which is not a solid cylinder.
  • the magnetic circuit 209 comprises a central tubular portion 231 of axis D, a first magnet 131 A and a second magnet 131 B.
  • the first magnet 131 A is located on an axial end of the central portion 231 located on the side of the speaker 5A (not shown in its entirety for simplicity).
  • the first magnet 131 A is for example ring-shaped with radial magnetization, advantageously with a rectangular section.
  • the first magnet 131 has a face partially defining the first gap 23A.
  • close to an air gap is meant, for the purposes of this application, for example that the magnet is located within 2 mm of the air gap.
  • the magnet is in direct contact with the gap. In other words, the magnet then partially defines the gap.
  • the second magnet 131 B is structurally similar to the first magnet 131 A.
  • the second magnet 131 B is located on the other axial end of the peripheral portion located on the side of the speaker 5B.
  • the advantage of the magnetic circuit 209 is that the sum of the masses of the magnets
  • 131 A, 131 B is reduced with respect to the mass of the magnet 27 of the magnetic circuit 9.
  • positioning the magnets 131 A, 131 B in direct contact with the air gaps 23A, 23B makes it possible to minimize the leakage fields outside the air gaps 23A, 23B, and thus to maximize the flux generated by the magnets 131 A, 131 B within the air gaps 23A, 23B.
  • the mass of the magnets 131A, 131B is further reduced compared with the circuit 9.
  • the magnets 131 A, 131 B are poor conductors of electricity with respect to the ferromagnetic portions of the magnetic circuit 209.
  • the electrical conductivity of the magnets 131 A, 131 B is about seven times lower than that of the iron.
  • the eddy currents created by the first coil 15A and the second coil 15B in the magnetic circuit 209 are reduced compared to those created in the magnetic circuit 9 shown in FIG.
  • the magnetic circuit 309 comprises both the magnets 127A, 127B and the magnets 131A, 131B described above and represented respectively in FIGS. 2 and 3.
  • the central portion 231 and the peripheral portion 133 are tubular of axis D.
  • the central portion 133 has radial passages 335 allowing air to flow from one side of the peripheral portion to the other radially.
  • the central portion 231 has radial passages 337 allowing air to flow from one side of the central portion to the other radially.
  • central portion 231 and the peripheral portion 133 are mechanically secured to one another by a securing member 308 having at least one axial passage 310.
  • the axial passage 310 allows air to flow axially from a side of the securing member 308 to the other.
  • the magnetic circuit 309 combines the advantages of the magnetic circuits 109 and 209. In addition, the magnetic circuit 309 has improved linearity thanks to the magnets 127A, 131A, on the one hand, and 127B, 131B, on the other hand, which define the first gap 23A and the second gap 23B.
  • the radial passages 335, 337 and the axial passage improve the operation of the loudspeakers 5A, 5B.
  • the central portion 231 has two extensions 333A, 333B along the axis D, so that the central portion 231 is more axially extended than the peripheral portion 133. This improves the efficiency of the device 1, because the symmetry of the variation of the inductance of the coils 15A, 15B as a function of the position of the coils 15A, 15B around their respective equilibrium positions is greater.
  • the magnetic circuit 409 comprises a central portion 431 and a peripheral portion 433 respectively comprising several magnets permanent.
  • the central portion 431 and the peripheral portion 433 are substantially free of any ferromagnetic material.
  • the central part 431 and the peripheral part 433 do not have example of "C" -shaped sections like the peripheral part 31 shown in FIG.
  • FIG. 5 represents only one half of the section of the magnetic circuit 409. The other half is deduced therefrom by symmetry with respect to the axis D.
  • the central portion 431 comprises the magnets 131 A, 131 B already described, and magnets 435, 437, 439 extending between the magnets 131 A, 131 B.
  • the peripheral portion 433 comprises the magnets 127A, 127B already described, and magnets 441, 443, 445 extending between the magnets 127A, 127B.
  • the magnets 131A, 131B, 435, 437, 439, 127A, 127B, 441, 443, 445 are for example of ferrite or neodymium type.

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Abstract

Dispositif (1) de conversion électroacoustique comprenant un premier haut-parleur (5A) électrodynamique comportant une première membrane (13A) et une première bobine (15A) de fil électrique, - un circuit magnétique (9) comprenant au moins un aimant (27) permanent et définissant un premier entrefer (23A) propre à recevoir la première bobine, le circuit magnétique étant adapté pour canaliser des lignes de champ magnétique (29) fermées traversant le premier entrefer, et - au moins un deuxième haut-parleur (5B) électrodynamique comportant une deuxième membrane (13B) et une deuxième bobine (15B) de fil électrique distincts de la première membrane (13A) et la première bobine (15A). Le même circuit magnétique (9) définit un deuxième entrefer (23B) en plus du premier entrefer, le deuxième entrefer étant propre à recevoir la deuxième bobine et étant adapté pour que lesdites lignes de champ magnétique traversent le deuxième entrefer.

Description

Dispositif de conversion électroacoustique ayant au moins deux haut-parleurs.
La présente invention concerne un dispositif de conversion électroacoustique comprenant :
- un premier haut-parleur électrodynamique comportant une première membrane et une première bobine de fil électrique,
- un circuit magnétique comprenant au moins un aimant permanent, le circuit magnétique définissant un premier entrefer propre à recevoir la première bobine, le circuit magnétique étant adapté pour canaliser des lignes de champ magnétique fermées traversant le premier entrefer, et
- au moins un deuxième haut-parleur électrodynamique comportant une deuxième membrane et une deuxième bobine de fil électrique distincts de la première membrane et la première bobine.
Un tel dispositif permet de convertir un signal électrique reçu par les bobines en ondes sonores émises par les membranes.
De façon classique, le circuit magnétique de chaque haut-parleur comporte un aimant permanent, en général torique, et des parties ferromagnétiques pour canaliser les lignes de champ magnétique. Le circuit magnétique définit un entrefer recevant une bobine, qui est solidaire mécaniquement de la membrane. La membrane est reliée mécaniquement à un châssis en général par deux joints assurant aussi le guidage de la bobine dans l'entrefer et l'étanchéité entre l'avant et l'arrière de la membrane. Le circuit magnétique forme une boucle s'étendant principalement du côté opposé à la membrane par rapport à un plan médian de l'entrefer.
Une telle configuration crée des non linéarités dans la réponse de chaque haut- parleur au signal électrique.
Le circuit magnétique de chaque haut-parleur canalise le flux magnétique créé par l'aimant permanent, mais aussi le flux généré par la bobine. Ainsi, la bobine possède une valeur d'inductance élevée. Ceci provoque une atténuation des ondes sonores aux fréquences élevées produites par chaque haut-parleur.
De plus, la valeur de l'inductance de chaque bobine varie en fonction de la position de la bobine autour de son point d'équilibre, ce qui entraîne des non linéarités entre le signal d'excitation de la bobine et l'onde sonore reproduite par la membrane. Le circuit magnétique étant asymétrique, la canalisation du flux généré par la bobine est favorisée pour des positions de la bobine proches du fond du circuit magnétique. Une force dépendant de la valeur du courant a tendance à pousser la bobine vers le fond. De plus, la variation de courant dans la bobine et le flux magnétique ainsi créé entraînent une modulation du champ magnétique principal de l'aimant permanent, ce qui introduit également des non linéarités.
Par non linéarité, on entend classiquement une relation non linéaire entre le signal d'excitation de la bobine et l'amplitude de l'onde sonore générée par la membrane. Ces non linéarités sont complexes, avec des phénomènes d'hystérésis, et ont un impact important sur la qualité perçue du haut-parleur.
En outre, la bobine étant parcourue par un courant électrique, elle crée son propre champ magnétique qui induit des courants de Foucault, notamment dans la partie ferromagnétique du circuit magnétique située à l'intérieur de la bobine. De tels courants créent un dégagement de chaleur par effet joule et sont la cause d'une non linéarité supplémentaire dans la réponse du haut-parleur au signal électrique.
Pour remédier au problème de la non linéarité, plusieurs solutions ont été proposées, mais qui ne donne pas totalement satisfaction.
Une première solution décrite dans le document US-A-2004/0066263 consiste à mettre en œuvre un seul haut-parleur à deux bobines solidaires mécaniquement. Les deux bobines sont fixées sur un mandrin allongé selon l'axe du haut-parleur. La deuxième bobine est reçue dans un deuxième entrefer défini par le circuit magnétique. Le dispositif obtenu est plus linéaire que le dispositif classique, mais il est complexe à mettre en œuvre. En effet, le guidage du mandrin par les joints de la membrane ne permet pas toujours d'empêcher de légères déviations angulaires du mandrin par rapport à l'axe du haut-parleur, ce qui nuit au fonctionnement du dispositif.
Une seconde solution décrite dans le document FR-A-2 892 886 consiste à remplacer le circuit magnétique précédemment décrit par un ensemble de deux aimants permanents toriques, par exemple à aimantation radiale, disposés sensiblement concentriquement de part et d'autre de l'entrefer. Les aimants sont maintenus par des parties non ferromagnétiques et non conductrices de l'électricité. Les courants de Foucault diminuent et le dispositif gagne en linéarité. Toutefois, un tel ensemble requiert des aimants permanents plus puissants que dans le cas classique, toutes choses égales par ailleurs. Le dispositif obtenu est donc relativement coûteux.
Un but de l'invention est donc de fournir un dispositif de conversion électroacoustique dont la linéarité soit améliorée, tout en évitant des coûts trop élevés.
A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif de conversion électroacoustique du type décrit ci-dessus, dans lequel le même circuit magnétique définit un deuxième entrefer en plus du premier entrefer, le deuxième entrefer étant propre à recevoir la deuxième bobine et étant adapté pour que lesdites lignes de champ magnétique traversent le deuxième entrefer. Selon des modes particuliers de réalisation, le dispositif de conversion électroacoustique comprend l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le premier haut-parleur et le deuxième haut-parleur sont sensiblement analogues structurellement et orientés en sens contraires selon un même axe,
- le dispositif comprend une source de puissance électrique adaptée pour alimenter la première bobine et la deuxième bobine par un même signal électrique,
- le circuit magnétique comprend :
- au moins une partie centrale s'étendant depuis le premier entrefer jusqu'au deuxième entrefer, la partie centrale étant adaptée pour canaliser une portion de chacune des lignes de champ magnétique entre l'intérieur de la première bobine et l'intérieur de la deuxième bobine, et
- au moins une partie périphérique s'étendant depuis le premier entrefer jusqu'au deuxième entrefer, la partie périphérique étant adaptée pour canaliser une autre portion de chacune des lignes de champ magnétique entre l'extérieur de la première bobine et l'extérieur de la deuxième bobine,
- le circuit magnétique comprend au moins un aimant permanent situé dans la partie périphérique à distance du premier entrefer et du deuxième entrefer le long des lignes de champ magnétique, l'aimant étant de préférence torique autour d'un axe, et de préférence à aimantation axiale,
- le circuit magnétique comprend :
- au moins un premier aimant permanent situé dans la partie périphérique à du premier entrefer, le premier aimant ayant de préférence une première face définissant en partie le premier entrefer, et
- au moins un deuxième aimant permanent situé dans la partie périphérique à proximité du deuxième entrefer, le deuxième aimant ayant de préférence une deuxième face définissant en partie le deuxième entrefer,
- le circuit magnétique comprend :
- au moins un troisième aimant permanent situé dans la partie centrale à proximité du premier entrefer, le troisième aimant ayant de préférence une troisième face définissant en partie le premier entrefer, et
- au moins un quatrième aimant permanent situé dans la partie centrale à proximité du deuxième entrefer, le quatrième aimant ayant de préférence une quatrième face définissant en partie le deuxième entrefer,
- la partie centrale présente une forme générale en cylindre plein et la partie périphérique présente une forme générale tubulaire, - la partie centrale présente une forme générale tubulaire et la partie périphérique présente une forme générale tubulaire.
- la partie centrale est plus étendue axialement que la partie périphérique.
- le dispositif comprend au moins un organe de maintien du circuit magnétique s'étendant sensiblement radialement entre la partie centrale et la partie périphérique, l'organe comportant un ou plusieurs passages adaptés pour laisser circuler l'air d'un côté de l'organe selon l'axe D vers l'autre côté selon l'axe D ;
- la partie centrale comprend un ou plusieurs passages adaptés pour laisser circuler l'air radialement par rapport à l'axe (D) ;
- la partie périphérique comprend un ou plusieurs passages adaptés pour laisser circuler l'air radialement par rapport à l'axe (D) ;
- la première bobine et/ou la deuxième bobine est (sont) plus étendue(s) axialement que le premier entrefer et/ou le second respectivement ;
- la première bobine et/ou la deuxième bobine est (sont) moins étendue(s) axialement que le premier entrefer et/ou le second respectivement ;
- la première bobine et la deuxième bobine présentent une forme générale carrée en projection selon leurs axes de déplacement ;
- le circuit magnétique comprend plusieurs aimants permanents de dimensions distinctes les uns par rapports aux autres.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :
- la figure 1 est une vue de dessus, en section selon l'axe des haut-parleurs, représentant schématiquement une section d'un dispositif selon l'invention ; - la figure 2 est une vue identique représentant une première variante du circuit magnétique du dispositif représenté sur la figure 1 ;
- la figure 3 est une vue identique représentant une deuxième variante du circuit magnétique du dispositif représenté sur la figure 1 ;
- la figure 4 est une vue identique représentant une troisième variante du circuit magnétique du dispositif représenté sur la figure 1 ;
- la figure 5 est une vue identique représentant une quatrième variante du circuit magnétique du dispositif représenté sur la figure 1 .
Comme visible sur la figure 1 , un dispositif 1 de conversion électroacoustique selon l'invention comprend une caisse 3, un premier haut-parleur 5A, un deuxième haut- parleur 5B, et un circuit magnétique 9 situé dans la caisse 3 entre le premier haut-parleur et le deuxième haut-parleur. Le dispositif 1 comprend aussi une source de puissance électrique 1 1 propre à alimenter électriquement le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B. Le dispositif 1 comprend en outre des organes 7, 8 de solidarisation du circuit magnétique 9 avec la caisse 3.
La caisse 3 repose par exemple sur un support plan horizontal (non représenté), sensiblement parallèle au plan de section de la figure 1 . Dans l'exemple représenté, la caisse 3 est sensiblement parallélépipédique. En variante, la caisse 3 a une forme différente, éventuellement plus complexe.
Le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B sont avantageusement sensiblement analogues structurellement et sont par exemple orientés en sens contraires selon un même axe D, par exemple horizontal. Le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B sont par exemple sensiblement symétriques l'un de l'autre par rapport à un plan médian P perpendiculaire à l'axe D.
L'axe D est par exemple sensiblement horizontal dans une position d'usage du dispositif 1 .
Le premier haut-parleur 5A est par exemple axisymétrique autour de l'axe D. Le premier haut-parleur 5A comprend une première membrane 13A, une première bobine 15A de fil électrique, et des organes de liaison 17A adaptés pour solidariser mécaniquement la première bobine 15A et la première membrane 13A.
La première membrane 13A est par exemple sphérique. On entend par « sphérique » que la première membrane 13A définit au repos sensiblement une portion de sphère. La première membrane 13A est fixée sur la caisse 3 à l'aide d'un joint 19A.
Les organes de liaison 17A sont fixés par un joint 21 A, par exemple sur le circuit magnétique 9.
Selon une variante non représentée, la première membrane 13A et les organes de liaison 17A sont fixés sur un châssis, parfois appelé « saladier », lui-même solidaire mécaniquement de la caisse 3. Un tel châssis possède avantageusement une forme générale conique.
La première bobine 15A est reçue dans un premier entrefer 23A défini par le circuit magnétique 9.
La première bobine 15A comporte des spires 25A enroulées autour de l'axe D. La première bobine 15A est reliée électriquement à la source de puissance électrique 1 1 .
La première bobine 15A est adaptée pour effectuer des mouvements de translation selon l'axe D dans le premier entrefer 23A autour de sa position d'équilibre mécanique.
On entend par « intérieur de la première bobine 15A » la portion d'espace située entre les spires 25A au voisinage de l'axe D. On entend par « extérieur de la première bobine 15A » la portion d'espace complémentaire. Dans l'exemple représenté, l'intérieur de la première bobine 15A est sensiblement cylindrique d'axe D.
Le joint 19A est par exemple sensiblement circulaire autour de l'axe D et avantageusement étanche à l'air. Le joint 19A présente par exemple une section en demi- cercle.
Le joint 21 A est par exemple un joint à soufflets connu sous la dénomination anglaise de « spider ».
Les joints 19A et 21 A forment une suspension du premier haut-parleur 5A. Les joints 19A et 21 A sont adaptés pour maintenir la bobine 15A dans le premier entrefer 23A et pour guider la première bobine 15A dans ses déplacements. Les joints 19A et 21 A sont en particulier propres à limiter des mouvements de rotation de la première bobine 15A par rapport au premier entrefer 23A autour de directions perpendiculaires à l'axe D et des mouvements de translation de la première bobine 15A par rapport à l'axe D selon toutes les directions perpendiculaires à l'axe D.
Le deuxième haut-parleur 5B ne sera pas décrit en détail car les caractéristiques structurelles du premier haut-parleur 5A se transposent au deuxième haut-parleur 5B. Les éléments du deuxième haut-parleur 5B possèdent des références correspondant respectivement aux éléments similaires du premier haut-parleur 5A, la lettre « A » étant remplacée par la lettre « B » dans les références.
Dans l'exemple représenté, le deuxième haut-parleur 5B ne diffère du premier haut-parleur 5A que par sa localisation et son orientation dans l'espace.
La source de puissance 1 1 est par exemple adaptée pour délivrer à la première bobine 15A et à la deuxième bobine 15B un même signal électrique.
Le circuit magnétique 9 se situe, entre le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B selon l'axe D.
Le circuit magnétique 9 est avantageusement sensiblement de révolution autour de l'axe D.
Le circuit magnétique 9 comprend au moins un aimant 27 permanent et est conçu pour canaliser des lignes de champ magnétique 29 fermées (dont seulement deux sont représentées sur la figure 1 par mesure de simplicité).
Comme on l'a vu, le circuit magnétique 9 définit le premier entrefer 23A et le deuxième entrefer 23B, tous les deux traversés par les lignes de champ magnétique 29.
Le circuit magnétique 9 comprend une partie centrale 31 s'étendant depuis le premier entrefer 23A jusqu'au deuxième entrefer 23B selon l'axe D, et une partie périphérique 33 s'étendant depuis le premier entrefer jusqu'au deuxième entrefer et située radialement autour de la partie centrale 29. La partie centrale 31 est adaptée pour canaliser une portion 35 de chacune des lignes de champ magnétique 29 entre l'intérieur de la première bobine 15A et l'intérieur de la deuxième bobine 15B.
La partie centrale 31 présente avantageusement une forme générale cylindrique d'axe D et est par exemple pleine. La partie centrale 31 est par exemple constituée de fer doux ou d'un autre matériau ferromagnétique.
Par « ferromagnétique », on entend un matériau qui possède une perméabilité magnétique μΓ élevée, par exemple supérieure à 100. Un tel matériau s'aimante fortement sous l'effet d'un champ magnétique externe tel que celui crée par l'aimant 27. Les matériaux ferromagnétiques sont par exemple des alliages à base de fer, de nickel ou de cobalt.
La partie périphérique 33 est adaptée pour canaliser une autre portion 37 de chacune des lignes de champ magnétique 29 entre l'extérieur de la première bobine 15A et l'extérieur de la deuxième bobine 15B.
La partie périphérique 33 présente une section en « C » selon un demi-plan P' s'étendant à partie de l'axe D. Le « C » est ouvert radialement du côté de l'axe D.
La partie périphérique 33 intègre l'aimant 27, ainsi que deux branches 33A et 33B s'étendant entre l'aimant 27 et respectivement le premier entrefer 23A et le deuxième entrefer 23B.
Les branches 33A et 33B sont par exemple constituées de fer doux ou d'un autre matériau ferromagnétique.
L'aimant 27 est torique d'axe D et à section par exemple rectangulaire. L'aimant 27 est aimanté selon le sens axial. L'aimant 27 est par exemple situé sensiblement à égale distance du premier entrefer 23A et du deuxième entrefer 23B selon les lignes de champ 29.
L'organe 7 de solidarisation s'étend par exemple radialement entre la partie périphérique 33 et la caisse 3.
L'organe 8 de solidarisation s'étend par exemple radialement entre la partie périphérique 33 et la partie centrale 31 .
Les organes 7, 8 sont par exemple constitués d'une matière plastique ou d'un autre matériau non ferromagnétique et non magnétique.
Par « non magnétique », on entend un matériau dont la perméabilité magnétique μΓ est faible, par exemple inférieure à 10 et avantageusement proche de celle de l'air qui a une perméabilité magnétique sensiblement égale à 1 .
Le fonctionnement du dispositif 1 va maintenant être décrit. L'aimant 27 crée en permanence un champ magnétique et en particulier les lignes de champ 29 qui parcourent en boucles fermées le circuit magnétique 9.
Dans l'exemple représenté, la portion 35 des lignes de champ 29 parcourt la partie centrale 31 dans un sens selon l'axe D depuis le deuxième entrefer 23B jusqu'à l'entrefer 23A. Puis les lignes de champ 29 traversent le premier entrefer 23A en s'éloignant radialement. Les lignes de champ 29 entrent alors dans la partie périphérique 33 pour constituer la portion 37. La portion 37 des lignes de champ 29 parcourt la partie périphérique 33 depuis le premier entrefer 23A jusqu'au deuxième entrefer 23B. Enfin, les lignes de champ 29 traversant le deuxième entrefer 23B.
Les lignes de champ 29 sont sensiblement radiales dans le premier entrefer 23A et dans le deuxième entrefer 23B.
Grâce au circuit magnétique 9 qui canalise les lignes de champ 29 jusqu'au deux entrefers 23A, 23B et minimise les lignes de champ magnétique rebouclant en dehors des entrefers 23A, 23B, les dimensions requises pour l'aimant 27 sont minimisées. La canalisation des lignes de champ 29 par le circuit magnétique 9 permet d'avoir un maximum de flux magnétique à l'intérieur des entrefers 23A, 23B et un minimum en dehors. Ceci permet d'optimiser la masse d'aimant par rapport à la valeur du champ magnétique désirée dans les entrefers 23A, 23B.
La source de puissance électrique 1 1 fait circuler des courant électriques similaires dans la première bobine 15A et dans la deuxième bobine 15B. La première bobine 15A et la deuxième bobine 15B subissent des forces de Laplace qui tendent à déplacer la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B selon l'axe D respectivement en sens opposés. La première bobine 15A et la deuxième bobine 15B vibrent selon l'axe D et leur mouvement de vibration est communiqué respectivement à la première membrane 13A et à la deuxième membrane 13B par les organes de liaison 17A, 17B. Le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B diffusent des ondes acoustiques similaires.
Le premier haut-parleur 5A et le deuxième haut-parleur 5B ont des mouvements vibratoires sensiblement de même intensité et en sens opposés. La caisse 3 est sensible à la résultante de ces mouvements vibratoires. La caisse 3 est donc très peu affectée par les mouvements du premier haut-parleur 5A et du second haut-parleur 5B. Cela minimise l'apparition dans la caisse 3 de sources acoustiques dites « secondaires » par rapport aux haut-parleurs 5A, 5B.
Les joints 19A, 19B, 21 A, 21 B assurent la suspension respectivement du premier haut-parleur 5A et du deuxième haut-parleur 5B et guident respectivement la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B. Du fait que la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B ne sont pas solidaires mécaniquement l'une de l'autre, leur guidage est individuel et est donc facilité.
En effet, la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B présentent une extension axiale E inférieure à l'extension axiale du système à deux bobines solidaires décrit dans le préambule de la présente demande. Comparé à un tel système, la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B sont individuellement moins sensibles, notamment à des mouvements de rotation par rapport, respectivement, au premier entrefer 23A et au deuxième entrefer 23B autour de directions perpendiculaires à l'axe D (mouvements tendant à désaxer les bobines 15A, 15B).
Lorsque la première bobine 15A et la deuxième bobine 15B sont parcourues par des courants, elles créent leurs propres champs magnétiques 39A, 39B variables, ce qui produit des courants de Foucault dans le circuit magnétique 9.
Les courants de Foucault sont uniquement réduits dans les configurations avec les aimants en contacts directs avec les entrefers, car les aimants ont une conductivité électrique plus faible que le fer.
Grâce aux caractéristiques décrites ci-dessus, le dispositif 1 présente une linéarité améliorée, car la valeur moyenne de l'inductance des bobines est réduite, et la variation de ces valeurs d'inductances en fonction de la positions des bobines est également réduite. Le coût de l'aimant 27 est également réduit.
En outre, comme décrit ci-dessus, le dispositif 1 , lorsque les haut-parleurs 5A et
5B sont analogues et alimentés par un même signal électrique, ne comporte pas, ou comporte moins, de sources acoustiques secondaires.
En référence respectivement aux figures 2 à 5, on va maintenant décrire des circuits magnétiques 109, 209, 309, 409 constituant des variantes du circuit magnétique 9. Les circuits magnétiques 109, 209, 309, 409 sont analogues au circuit magnétique 9 représenté sur la figure 1 . Les éléments similaires portent les mêmes références ne seront pas décrits à nouveau. Seules les différences seront décrites en détail.
Comme visible sur la figure 2, le circuit magnétique 109 ne comprend pas un aimant 27 unique, mais un premier aimant 127A et un deuxième aimant 127B permanents. Le circuit magnétique 109 comprend une partie périphérique 133 qui ne présente plus une section en forme de « C », mais est tubulaire d'axe D.
Selon un mode de réalisation particulier (non représenté sur la figure 2), la partie centrale 31 est également de forme tubulaire (comme représenté sur les figures 3 et 4).
Les aimants 127A, 127B sont situés sur une face interne de la partie périphérique 133. Par « interne », on entend « en vis-à-vis de la partie centrale ». Le premier aimant 127A est situé sur une extrémité axiale de la partie périphérique 133 située du côté du haut-parleur 5A (non représenté en entier par simplicité). Le premier aimant 127A est par exemple torique à aimantation radiale, avantageusement à section rectangulaire. Le premier aimant 127A possède avantageusement une face définissant en partie le premier entrefer 23A.
Le deuxième aimant 127B est structurellement analogue au premier aimant 127A. Le deuxième aimant 127B est situé sur l'autre extrémité axiale de la partie périphérique 133 située du côté du haut-parleur 5B. Le deuxième aimant 127B possède avantageusement une face définissant en partie le deuxième entrefer 23B.
L'avantage du circuit magnétique 109 est que la somme des masses des aimants
127A, 127B est réduite par rapport à la masse de l'aimant 27 du circuit magnétique 9.
Le positionnement des aimants 127A, 127B en contact direct ou en proximité avec les entrefers 23A, 23B permet de minimiser les champs de fuites à l'extérieur des l'entrefers 23A, 23B et ainsi de maximiser le flux généré par les aimants 127A, 127B à l'intérieur des l'entrefers 23A, 23B. Pour un même champ magnétique moyen à l'intérieur des l'entrefers 23A, 23B, la masse des aimants 127A, 127B est encore réduite par rapport au circuit 9.
En outre, la partie périphérique 133, étant tubulaire, est facile à fabriquer.
Comme visible sur la figure 3, le circuit magnétique 209 diffère du circuit magnétique 109 représenté sur la figure 2 par sa partie centrale qui n'est pas un cylindre plein. Le circuit magnétique 209 comprend une partie centrale 231 tubulaire d'axe D, un premier aimant 131 A et un deuxième aimant 131 B.
Le premier aimant 131 A est situé sur une extrémité axiale de la partie centrale 231 située du côté du haut-parleur 5A (non représenté en entier par simplicité). Le premier aimant 131 A est par exemple torique à aimantation radiale, avantageusement à section rectangulaire. Le premier aimant 131 A possède une face définissant en partie le premier entrefer 23A.
Par « à proximité d'un entrefer », on entend, au sens de la présente demande, par exemple que l'aimant est situé à moins de 2 mm de l'entrefer. Avantageusement, l'aimant est en contact direct avec l'entrefer. Dit autrement, l'aimant définit alors en partie l'entrefer.
Le deuxième aimant 131 B est structurellement analogue au premier aimant 131 A. Le deuxième aimant 131 B est situé sur l'autre extrémité axiale de la partie périphérique située du côté du haut-parleur 5B.
L'avantage du circuit magnétique 209 est que la somme des masses des aimants
131 A, 131 B est réduite par rapport à la masse de l'aimant 27 du circuit magnétique 9. Le positionnement des aimants 131 A, 131 B en contact direct avec les entrefers 23A, 23B permet de minimiser les champs de fuites à l'extérieur des l'entrefers 23A, 23B, et ainsi de maximiser le flux généré par les aimants 131 A, 131 B à l'intérieur des l'entrefers 23A, 23B. Pour un même champ magnétique moyen à l'intérieur des l'entrefers 23A, 23B, la masse des aimants 131 A, 131 B est encore réduite par rapport au circuit 9.
En outre, les aimants 131 A, 131 B sont mauvais conducteurs de l'électricité par rapport aux parties ferromagnétiques du circuit magnétique 209. La conductivité électrique des aimants 131 A, 131 B est environ sept fois plus faible que celle du fer. Aussi les courants de Foucault créés par la première bobine 15A et par la deuxième bobine 15B dans le circuit magnétique 209 sont réduits par rapport à ceux créés dans le circuit magnétique 9 représenté sur la figure 1 .
Comme visible sur la figure 4, le circuit magnétique 309 comprend à la fois les aimants 127A, 127B et les aimants 131 A, 131 B décrits ci-dessus et représentés respectivement sur les figures 2 et 3.
La partie centrale 231 et la partie périphérique 133 sont tubulaires d'axe D.
La partie centrale 133 comporte des passages radiaux 335 permettant à l'air de circuler depuis un côté de la partie périphérique vers l'autre radialement.
La partie centrale 231 comporte des passages radiaux 337 permettant à l'air de circuler depuis un côté de la partie centrale vers l'autre radialement.
En outre, la partie centrale 231 et la partie périphérique 133 sont solidarisées mécaniquement l'une avec l'autre par un organe de solidarisation 308 comportant au moins un passage axial 310. Le passage axial 310 permet à l'air de circuler axialement depuis un côté de l'organe de solidarisation 308 vers l'autre.
Le circuit magnétique 309 cumule les avantages des circuits magnétiques 109 et 209. En outre, le circuit magnétique 309 présente une linéarité améliorée grâce aux aimants 127A, 131 A, d'une part, et 127B, 131 B, d'autre part, qui définissent le premier entrefer 23A et le deuxième entrefer 23B.
Les passages radiaux 335, 337 et le passage axial améliorent le fonctionnement des haut-parleurs 5A, 5B.
Selon un mode de réalisation particulier, la partie centrale 231 présente deux extensions 333A, 333B selon l'axe D, de sorte que la partie centrale 231 est plus étendue axialement que la partie périphérique 133. Ceci améliore l'efficacité du dispositif 1 , car la symétrie de la variation de l'inductance des bobines 15A, 15B en fonction de la position des bobines 15A, 15B autour de leurs positions d'équilibre respectives est plus grande.
Comme visible sur la figure 5, le circuit magnétique 409 comprend une partie centrale 431 et une partie périphérique 433 comportant respectivement plusieurs aimants permanents. Avantageusement, la partie centrale 431 et la partie périphérique 433 sont sensiblement dépourvues de tout matériau ferromagnétique. La partie centrale 431 et la partie périphérique 433 présentent pas exemple des sections en forme de « C » comme la partie périphérique 31 représentée sur la figure 1 .
Contrairement aux figures 2 à 4, la figure 5 ne représente qu'une moitié de la section du circuit magnétique 409. L'autre moitié s'en déduit par symétrie par rapport à l'axe D.
La partie centrale 431 comprend les aimants 131 A, 131 B déjà décrits, et des aimants 435, 437, 439 s'étendant entre les aimants 131 A, 131 B.
La partie périphérique 433 comprend les aimants 127A, 127B déjà décrits, et des aimants 441 , 443, 445 s'étendant entre les aimants 127A, 127B.
Les aimants 131 A, 131 B, 435, 437, 439, 127A, 127B, 441 , 443, 445 sont par exemple de type ferrite ou néodyme.
L'homme du métier comprendra que les caractéristiques des circuits magnétiques 9, 109, 209, 309, 409 décrites plus haut, notamment de forme et de composition, sont en général susceptibles d'être combinées.

Claims

REVENDICATIONS
1 . - Dispositif (1 ) de conversion électroacoustique comprenant :
- un premier haut-parleur (5A) électrodynamique comportant une première membrane (13A) et une première bobine (15A) de fil électrique,
- un circuit magnétique (9 ; 109 ; 209 ; 309) comprenant au moins un aimant (27 ; 127A, 127B ; 131 A, 131 B) permanent, le circuit magnétique (9 ; 109 ; 209 ; 309) définissant un premier entrefer (23A) propre à recevoir la première bobine (15A), le circuit magnétique (9 ; 109 ; 209 ; 309) étant adapté pour canaliser des lignes de champ magnétique (29) fermées traversant le premier entrefer (23A), et
- au moins un deuxième haut-parleur (5B) électrodynamique comportant une deuxième membrane (13B) et une deuxième bobine (15B) de fil électrique distincts de la première membrane (13A) et la première bobine (15A),
caractérisé en ce que le même circuit magnétique (9 ; 109 ; 209 ; 309) définit un deuxième entrefer (23B) en plus du premier entrefer (23A), le deuxième entrefer (23B) étant propre à recevoir la deuxième bobine (15B) et étant adapté pour que lesdites lignes de champ magnétique (29) traversent le deuxième entrefer (23B).
2. - Dispositif (1 ) selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le premier haut- parleur (5A) et le deuxième haut-parleur (5B) sont sensiblement analogues structurellement et orientés en sens contraires selon un même axe (D).
3. - Dispositif selon la revendication 2 ou 3, caractérisé en ce qu'il comprend une source de puissance électrique (1 1 ) adaptée pour alimenter la première bobine (15A) et la deuxième bobine (15B) par un même signal électrique.
4. - Dispositif (1 ) selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le circuit magnétique (9 ; 109 ; 209 ; 309) comprend :
- au moins une partie centrale (31 ; 231 ) s'étendant depuis le premier entrefer (23A) jusqu'au deuxième entrefer (23B), la partie centrale (31 ; 231 ) étant adaptée pour canaliser une portion (35) de chacune des lignes de champ magnétique (29) entre l'intérieur de la première bobine (15A) et l'intérieur de la deuxième bobine (15B), et
- au moins une partie périphérique (33 ; 133) s'étendant depuis le premier entrefer
(23A) jusqu'au deuxième entrefer (23B), la partie périphérique (33 ; 133) étant adaptée pour canaliser une autre portion (37) de chacune des lignes de champ magnétique (29) entre l'extérieur de la première bobine (15A) et l'extérieur de la deuxième bobine (15B).
5. - Dispositif (1 ) selon la revendication 4, caractérisé en ce que le circuit magnétique (9) comprend au moins un aimant (27) permanent situé dans la partie périphérique (33) à distance du premier entrefer (23A) et du deuxième entrefer (23B) le long des lignes de champ magnétique (29), l'aimant (27) étant de préférence torique autour d'un axe (D), et de préférence à aimantation axiale.
6. - Dispositif (1 ) selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le circuit magnétique (109 ; 309) comprend :
- au moins un premier aimant (127A) permanent situé dans la partie périphérique
(133) à du premier entrefer (23A), le premier aimant (127A) ayant de préférence une première face définissant en partie le premier entrefer (23A), et
- au moins un deuxième aimant (127B) permanent situé dans la partie périphérique (133) à proximité du deuxième entrefer (23B), le deuxième aimant (127B) ayant de préférence une deuxième face définissant en partie le deuxième entrefer (23B).
7. - Dispositif (1 ) selon l'une quelconque des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que le circuit magnétique (209 ; 309) comprend :
- au moins un troisième aimant (131 A) permanent situé dans la partie centrale (231 ) à proximité du premier entrefer (23A), le troisième aimant (131 A) ayant de préférence une troisième face définissant en partie le premier entrefer (23A), et
- au moins un quatrième aimant (131 B) permanent situé dans la partie centrale (231 ) à proximité du deuxième entrefer (23B), le quatrième aimant (131 B) ayant de préférence une quatrième face définissant en partie le deuxième entrefer (23B).
8. - Dispositif (1 ) selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que la partie centrale (31 ) présente une forme générale en cylindre plein et la partie périphérique (133) présente une forme générale tubulaire.
9. - Dispositif (1 ) selon l'une quelconque des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que la partie centrale (231 ) présente une forme générale tubulaire et la partie périphérique (133) présente une forme générale tubulaire.
10.- Dispositif (1 ) selon l'une quelconque des revendications 8 ou 9, caractérisé en ce que la partie centrale (231 -333A-333B) est plus étendue axialement que la partie périphérique (133).
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