EP3049671B1

EP3049671B1 - Bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique

Info

Publication number: EP3049671B1
Application number: EP14796176.7A
Authority: EP
Inventors: Vianney Rabhi
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2013-09-25
Filing date: 2014-09-22
Publication date: 2018-03-14
Anticipated expiration: 2034-09-22
Also published as: KR20160058901A; WO2015044571A1; JP2016539285A; EP3049671A1; CA2925485C; CN105593519B; CA2925485A1; FR3011045A1; ES2670551T3; KR102254259B1; JP6387088B2; FR3011045B1; CN105593519A; AU2014326490B2; AU2014326490A1

Description

La présente invention a pour objet une bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique.
On connait d'après l'enseignement décrit dans le brevet EP263218 un mécanisme hydraulique pour moteur ou pompe, constitué par un bloc-cylindres comportant une face de communication avec l'extérieur, une pluralité de cylindres, qui sont ménagés dans le bloc-cylindres et à l'intérieur de chacun desquels coulisse un piston. Le mécanisme hydraulique comporte une glace de distribution munie d'orifices correspondant à des rampes d'ondulations tandis que le bloc-cylindres est pourvu d'orifices d'alimentation/échappement des cylindres.
On connait également d'après le document EP526333 un mécanisme hydraulique pour moteur ou pompe, présentant deux modes de fonctionnement distincts correspondant, l'un à l'alimentation périodique en fluide sous pression de toutes les chambres de travail en fluide et l'autre mode de fonctionnement, à l'alimentation de seulement les chambres de travail de fluide appartenant à un premier groupe de chambre de travail, les autres chambres de travail de fluide n'étant plus alimentées en fluide sous pression. Pour cela le mécanisme hydraulique comporte au moins deux cylindrées distinctes de fonctionnement.
Les pompes hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux à cylindres tournants et particulièrement celles à cylindrée variable sont le plus souvent constituées d'un rotor dans lequel sont aménagés des cylindres hydrauliques. Dans chacun desdits cylindres, un piston hydraulique effectue des mouvements de va-et-vient.
Ledit rotor comporte ordinairement une face d'alimentation maintenue en contact le plus étanche possible avec une face de distribution - dite aussi glace ou plaque de distribution - aménagée en surface d'un stator, ce dernier pouvant faire partie d'un corps de pompe.
La face d'alimentation comprend en général des orifices chacun relié à l'un des cylindres hydrauliques, tandis que la face de distribution comprend au moins une lumière d'aspiration par laquelle les pistons hydrauliques peuvent aspirer un fluide hydraulique, et au moins une lumière de refoulement par laquelle lesdits pistons peuvent refouler ledit fluide, lesdits orifices et lesdites lumières constituant un distributeur hydraulique.
Ainsi, lorsque le rotor tourne, lesdits orifices sont alternativement mis en relation avec un conduit d'aspiration par la lumière d'aspiration, puis avec un conduit de refoulement par la lumière de refoulement. Il résulte de ceci qu'un débit de fluide hydraulique peut s'établir entre lesdits conduits consécutivement aux mouvements de va-et-vient qu'effectuent les pistons hydrauliques, chacun dans son cylindre hydraulique.
On remarque que des fuites de fluide hydraulique surviennent immanquablement entre la face d'alimentation et la face de distribution. En conséquence, une partie du fluide hydraulique passe directement du conduit de refoulement au conduit d'aspiration ou inversement d'une part, tandis qu'une autre partie dudit fluide passe directement desdits conduits à un carter interne que comportent en général lesdits pompes hydrauliques d'autre part. Ces fuites diminuent le rendement volumétrique et énergétique desdites pompes.
Dans le cas des pompes hydrauliques à pistons axiaux, pour être les plus étanches possible entre-elles, la face d'alimentation et ta face de distribution sont soumises à un effort qui tend à les maintenir en contact l'une contre l'autre. Cet effort résulte notamment de la force de réaction qu'oppose une platine d'effort à la poussée des pistons hydrauliques, ladite platine pouvant par exemple être un plateau incliné ou un plateau de bielles.
Combiné avec le déplacement relatif desdites faces, ladite force de réaction se traduit par des pertes par frottement qui réduisent le rendement énergétique des pompes ainsi conçues. On remarque que dans le cas particulier des pompes hydrauliques à pistons axiaux, la face d'alimentation et la face de distribution sont chacune positionnées sur une surface circulaire plane.
Dans le cas des pompes hydrauliques à pistons radiaux à cylindres tournants, te distributeur est le plus souvent constitué d'une face de distribution positionnée sur la surface externe d'un premier cylindre solidaire du stator, tandis que la face d'alimentation est positionnée sur la surface interne d'un deuxième cylindre, qui coiffe le premier cylindre, et qui est solidaire du rotor. Selon cette configuration particulière, l'étanchéité entre lesdites faces est préférentiellement obtenue d'un jeu faible laissé entre le premier et le deuxième cylindre, la fabrication de ces derniers nécessitant une grande précision d'usinage.
Obtenir l'étanchéité selon cette stratégie conduit à des fuites importantes survenant au niveau de ce dernier type de distributeur, même si les pertes par frottement générées par ledit distributeur sont potentiellement plus faibles. En outre, sauf si la pompe hydraulique à pistons radiaux est radialement équilibrée avec au moins deux lumières d'aspiration et deux lumières de refoulement diamétralement opposées, la pression qu'exerce le fluide hydraulique sur la section de la lumière assujettie à la plus forte pression peut soumettre ledit distributeur à un effort radial potentiellement important et qui engendre des pertes par frottement additionnelles non négligeables.
Cet inconvénient peut être atténué voire pratiquement éliminé si des gorges d'équilibrage d'effort radial sont prévues qui contrebalancent l'effort radial de la lumière d'admission ou de refoulement assujettie à la pression la plus élevée. Un tel arrangement est par exemple exposé dans la demande de brevet relative à un moteur-pompe n° 1354562 en date du 22 mai 2013, appartenant au demandeur.
Tenant compte de ce qui vient d'être dit, en l'état actuel de la technique, un distributeur dont l'étanchéité est élevée tend à générer des pertes par frottement élevées tandis qu'inversement, un distributeur présentant des pertes par frottement faibles est plutôt enclin à présenter des fuites de fluide hydraulique importantes.
On remarque que le baisse relative d'efficacité énergétique induite par les fuites hydrauliques et par les pertes par frottement survenant entre la face d'alimentation et la face de distribution des pompes hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux à cylindres tournants et notamment celles à cylindrée variable est d'autant plus importante que ta pression sous laquelle fonctionnent lesdites pompes est élevée d'une part, et que lesdites pompes sont utilisées à cylindrée partielle d'autre part.
Il est donc particulièrement important de réduire te plus possible lesdites fuites et lesdites pertes tout en récupérant une fraction la plus élevée possible de l'énergie que libère le fluide hydraulique lors de sa décompression.
C'est pour servir cet ensemble d'objectifs que la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique selon l'invention prévoit que par rapport à l'art antérieur et lorsque - selon un mode particulier de réalisation - elle équipe un distributeur à faces d'alimentation et de distribution cylindriques :

A mêmes pertes par frottement, les débits de fuite survenant au niveau dudit distributeur entre les conduits d'aspiration et les conduits de refoulement sont réduits de même que les débits de fuite survenant entre lesdits conduits et le carter interne que comportent en général les pompes hydrauliques :
A même niveau d'étanchéité, les pertes par frottement générées par ledit distributeur sont réduites.

En conséquence, la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique selon l'invention permet notamment :

De contribuer à la réalisation de pompes hydrauliques à haut rendement volumétrique et énergétique ;
De permettre la conception et la fabrication de pompes hydrauliques ou de moteur-pompes hydrauliques pouvant favorablement constituer, avec d'autres composants, une transmission hybride hydraulique à haut rendement énergétique destinée à la propulsion de véhicules automobiles.

En outre, la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique selon l'invention présente un faible prix de revient, sa fabrication ne faisant appel à aucun procécé complexe ou matériau onéreux. Ladite bague est également prévue pour offrir une grande robustesse et une longue durée de vie et peut opérer dans le domaine des hautes pressions hydrauliques. Ladite bague est aussi applicable à toute pompe hydraulique ou moteur-pompe hydraulique à cylindrée fixe ou variable, que ladite pompe ou moteur-pompe soit notamment à palettes, à pistons axiaux, à pistons radiaux, à cylindres tournants ou non et quel que soit le fluide liquide, gazeux, ou semi-liquide qu'elle opère.
Les autres caractéristiques de la présente invention ont été décrites dans la description et dans les revendications secondaires dépendantes directement ou indirectement de la revendication principale.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique prévue pour un distributeur hydraulique que peut comporter une pompe hydraulique, ledit distributeur comprenant au moins une face de distribution de stator de pompe solitaire d'un stator de pompe ladite face de distribution présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté stator de laquelle débouchent au moins deux lumières d'admission-refoulement aménagées dans le stator de pompe et qui communiquent chacune avec au moins un conduit d'admission-refoulement qui leur est propre et qui est également aménagé à l'intérieur dudit stator, ledit distributeur comprenant également au moins une face d'alimentation de rotor de pompe solidaire d'un rotor de pompe ladite face d'alimentation présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté rotor de laquelle débouche au moins un orifice communicant avec un conduit d'alimentation aménagé à l'antérieur dudit rotor tandis que le surface d'étanchéité basse-pression coté stator est positionnée en regard de la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor de sorte que l'orifice d'alimentation se trouve alternativement face à l'une ou l'autre des deux lumières d'admission-refoulement au moins une fois par tour de rotor de pompe, comprend :

Au moins une bague continue d'étanchéité logée à faible jeu axial et/ou radial dans une gorge de bague aménagée dans te stator de pompe à l'intérieur de la zone surfacique que délimite la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, ladite bague présentant une face de bague coté stator logée à l'intérieur de la gorge de blague, et une face de bague coté rotor qui affleure la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, tandis que les lumières d'admission-refoulement débouchent au niveau de ladite surface d'étanchéité par l'intermédiaire de ladite gorge, ladite bague étant axialement ou radialement plus large que lesdites lumières de sorte à les recouvrir et comportant, approximativement axialement ou radialement aligné avec ces dernières, au moins un évidement de distribution traversant la bague continue d'étanchéité part en part dans le sens de son épaisseur, ledit évidemment pouvant mettre en communication l'une des deux lumières d'admission-refoulement avec l'orifice d'alimentation lorsque ce dernier se trouve approximativement face à ladite lumière ;
Au moins un bossage de contact circonférentiel aménagé axialement ou radialement de part et d'autre de l'évidement de distribution, ledit bossage présentant une ligne de contact circonférentielle pouvant entrer en contact avec la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor ;
Au moins une piste de compression-décompression aménagée sur un certain secteur angulaire de la face de bague coté rotor, ledit secteur étant positionné en dehors de la partie de ladite face où est placé l'évidement radial de distribution ;
Au moins une lèvre d'étanchéité de bague solidaire ou non de la bague continue d'étanchéité et qui réalise une étanchéité axiale ou radiale entre ladite bague et la gorge de blague ;
Au moins un joint d'étanchéité de compression-décompression qui réalise une étanchéité entre la face de bague coté stator et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague et ceci, au niveau de ta zone angulaire définie par te secteur angulaire sur lequel est aménagée la piste de compression-décompression ;
Des moyens d'arrêt en rotation qui maintiennent la bague continue d'étanchéité dans une position angulaire fixe par rapport au stator de pompe.

La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une gorge de bague qui comporte une face d'appui de bague sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, ladite face d'appui coopérant avec un épaulement d'appui de bague que comporte la bague continue d'étanchéité.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une gorge de bague qui comporte une face d'étanchéité de bague sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, ladite face d'étanchéité coopérant avec un épaulement d'étanchéité de bague que comporte la bague continue d'étanchéité.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une lève d'étanchéité de bague qui est une lame de métal souple solidaire de l'épaulement d'étanchéité de bague.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une lèvre d'étanchéité de bague qui est positionnée sur, en dessous ou dans le prolongement de l'épaulement d'étanchéité de bague.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une lèvre d'étanchéité de bague qui est constituée d'un joint d'étanchéité latérale en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de bague et avec la face de bague coté stator.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend un joint d'étanchéité de compression-décompression qui présente au moins une alvéole sectorielle de compression-décompression qui définit un volume fermé et étanche avec la face de bague coté stator et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend un joint d'étanchéité de compression-décompression qui comprend une structure alvéolaire de rigidification dans laquelle est aménagée l'alvéole sectorielle de compression-décompression, ladite structure alvéolaire étant réalisée dans un matériau rigide et pouvant être directement ou indirectement maintenue en position par rapport à la bague continue d'étanchéité par les moyens d'arrêt en rotation, tandis que ledit matériau rigide peut en tout ou partie être revêtu d'un matériau souple pouvant entrer en contact avec la face de bague coté stator d'une part, et/ou avec le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague d'autre part.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une structure alvéolaire de rigidification qui est intégrée à la face de bague coté stator et qui est réalisée dans la même pièce de matière que la bague continue d'étanchéité.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une piste de compression-décompression qui présente au moins un orifice vectoriel de compression-décompression par lequel débouche un conduit sectoriel de compression-décompression ce dernier reliant avec la face de bague coté rotor le volume fermé et étanche que définit l'alvéole sectorielle de compression-décompression, ledit orifice sectoriel étant positionné de telle manière que l'orifice d'alimentation se trouve face audit orifice sectoriel une fois par tour de rotor de pompe, ledit orifice sectoriel reliant alors le conduit d'alimentation audit volume étanche via le conduit sectoriel de compression-décompression.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend un joint d'étanchéité latérale et un joint d'étanchéité de compression-décompression qui ne forment qu'une seule pièce.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une face d'étanchéité de bague qui est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une face d'étanchéité bague qui est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle tandis que la face d'appui de bague est plus éloignée du fond de la gorge de bague et de l'évidement de distribution que ladite face d'étanchéité de sorte qu'elle est décalée par rapport à l'aplomb la ligne de contact circonférentielle.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend l'une au moins des faces axiales de la gorge de bague qui est formée par la face axiale d'un anneau de montage de bague qui enserre le stator de pompe.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une face de distribution de stator de pompe et une face d'alimentation de rotor de pompe qui sont cylindriques tandis que l'une au moins des lumières d'admission-refoulement coopère avec au moins une lumière de compensation d'effort radial aménagée dans le stator de pompe, cette dernière lumière débouchant de la face de distribution de stator de pompe et faisant face à la face d'alimentation de rotor de pompe, ladite lumière de compensation étant en outre située - dans ledit stator - diamétralement à l'opposé de la lumière d'admission-refoulement avec laquelle elle coopère et étant reliée par un conduit de compensation d'effort radial au conduit d'admission-refoulement auquel est reliée ladite lumière d'admission-refoulement avec laquelle elle coopère.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une lumière de compensation qui débouche de la face de distribution de stator de pompe via une gorge de compensation d'effort radial dans laquelle est logée à faible jeu axial et/ou tangentiel une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial qui est traversée de part en part dans le sens de son épaisseur par un évidement de compensation qui met en relation le conduit de compensation d'effort radial avec la face d'alimentation de rotor de pompe,
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une gorge de compensation d'effort radial qui comporte une face d'appui de plaque sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, ladite face d'appui coopérant avec un épaulement d'appui de plaque que comporté la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une gorge de compensation d'effort radial qui comporte une face d'étanchéité de plaque sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator, ladite face d'etanchéité coopérant avec un épaulement d'étanchéité de plaque que comporte la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial qui coopère avec une lèvre d'étanchéité de plaque de compensation solidaire ou non de ladite plaque, ladite lèvre réalisant une étanchéité axiale et/ou radiale et/ou tangentielle entre ladite plaque et la gorge de compensation d'effort radial.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une lèvre d'étanchéité de bague qui est constituée d'un joint souple d'étanchéité de compensation en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de compensation d'effort radial et avec la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial qui comporte au moins un bossage de contact périphérique de compensation aménagé en sa périphérie, ledit bossage présentant une ligne de contact périphérique de compensation pouvant entrer en contact avec la face d'alimentation de rotor de pompe.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une face d'étanchéité de plaque qui est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend une face d'étanchéité dé plaque qui est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation tandis que la face d'appui de plaque est plus éloignée du fond de la gorge de compensation d'effort radial et de l'évidement de compensation que ladite face d'étanchéité de sorte qu'elle est décalée par rapport à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend un évidement de distribution qui comporte au moins une poutre de liaison qui relie entre eux les bossages de contact circonférentiel, ladite poutre définissant ainsi de part et d'autre de sa longueur au moins un sous-évidement de distribution.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant la présente invention comprend des moyens d'arrêt en rotation qui sont constitués d'au moins un pion d'arrêt en rotation de bague enfiché dans un trou pion d'arrêt de stator aménagé dans le stator de pompe d'une part, et introduit dans un trou de pion d'arrêt de bague traversant la bague continue d'étanchéité dans le sens de son épaisseur d'autre part.
La description qui va suivre en regard des dessins annexés, donnés à titre d'exemples non-limitatifs permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques qu'elle présente, et les avantages qu'elle est susceptible de procurer :

Figure 1 est une vue fantôme tridimensionnelle d'une pompe hydraulique à pistons axiaux comprenant un distributeur hydraulique qui reçoit la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention dont la bague contenue d'étanchéité est de forme générale plane et est intercalée entre une face de distribution de stator de pompe et une face d'alimentation de rotor de pompe de forme également plane.
Figure 2 est une vue fantôme tridimensionnelle d'une pompe hydraulique à pistons radiaux comprenant un distributeur hydraulique qui reçoit la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention dont la bague continue d'étanchéité est de forme générale cylindrique et est intercalée entre une face de distribution de stator de pompe et une face d'alimentation de rotor de pompe de forme également cylindrique.
Figures 3 et 4 sont respectivement une vue fantôme tridimensionnelle et une vue tridimensionnelle éclatée d'un distributeur hydraulique qui reçoit la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention dont la bague continue d'étanchéité est forme générale cylindrique, ladite bague coopérant avec quatre lumières de compensation d'effort radial placées axialement de part et d'autre de deux lumières d'admission-refoulement.
Figure 5 est une vue tridimensionnelle de la bague continue d'étanchéité lorsqu'elle est de forme générale cylindrique, et deux joints d'étanchéité de compression-décompression et de quatre joints d'étanchéité latérale constitués d'une même pièce continue de matériau souple avec laquelle peut coopérer ladite bague, cette configuration pouvant être l'objet d'un mode particulier de réalisation de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention.
Figures 6 et 7 sont respectivement une vue latérale et une coupe schématique transversale de la bague continue d'étanchéité lorsqu'elle est de forme générale cylindrique et qu'elle comprend - selon un mode particulier de réalisation de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention-six alvéoles sectorielles de compression-décompression et quinze sous-évidements de distribution.
Figure 8 est une coupe schématique transversale d'un distributeur hydraulique qui reçoit la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ledit distributeur comprenant un stator de pompe muni de deux lumières d'admission-refoulement qui coopère avec un rotor de pompe qui présente neuf orifices d'alimentation.
Figure 9 est une vue en coupe tridimensionnelle de la bague continue d'étanchéité de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ainsi que des joints d'étanchéité latérale, de la gorge de bague, et du stator de pompe avec lesquels coopère ladite bague continue.
Figure 10 est une coupe schématique partielle selon B-B de la bague continue d'étanchéité montrée en figure 8 telle que peut la prévoir la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ladite coupe étant effectuée au niveau d'un sous-évidement de distribution.
Figure 11 est une coupe schématique partielle selon C-C de la bague continue d'étanchéité montrée en figure 8 telle que peut la prévoir la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ladite coupe montrant notamment comment peut être agencée une alvéole sectorielle de compression-décompression et comment cette dernière peut être reliée à la surface de la piste de compression-décompression par un conduit sectoriel de compression-décompression.
Figures 12 et 13 illustrent en coupe schématique le fonctionnement de la bague continue d'étanchéité telle qu'il peut être prévu par la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention lorsque l'une des deux lumières d'admission-refoulement du stator de pompe avec lequel coopère ladite bague continue est soumise à une pression élevée.
Figure 14 est une vue en coupe tridimensionnelle de la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial que peut comporter la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ainsi que du joint souple d'étanchéité de compensation, de la gorge de compensation d'effort radial, et du stator de pompe avec lesquels coopère ladite plaque.
Figure 15 est une coupe schématique de la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial telle que peut la prévoir la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention, ladite coupe étant effectuée au niveau de l'évidement de compensation que comporte ladite plaque.

DESCRIPTION DE L'INVENTION :

On a montré en figures 1 à 15 la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 selon l'invention est prévue pour un distributeur hydraulique 2 que peut comporter une pompe hydraulique 44, ledit distributeur 2 comprenant au moins une face de distribution de stator de pompe 5 solidaire d'un stator de pompe 3 ladite face de distribution 5 présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12 de laquelle débouchent au moins deux lumières d'admission-refoulement 7 aménagées dans le stator de pompe 3 et qui communiquent chacune avec au moins un conduit d'admission-refoulement 8 qui leur est propre et qui est également aménagé à l'intérieur dudit stator 3, ledit distributeur 2 comprenant également au moins une face d'alimentation de rotor de pompe 6 solidaire d'un rotor de pompe 4 ladite face d'alimentation 6 présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 de laquelle débouche au moins un orifice 9 communicant avec un conduit d'alimentation 10 aménagé à l'intérieur dudit rotor 4 tandis que la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12 est positionnée en regard de la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 de sorte que l'orifice d'alimentation 9 se trouve alternativement face à l'une ou l'autre des deux lumières d'admission-refoulement 7 au moins une fois par tour de rotor de pompé 4.
On voit sur les figures 1 à 13 que la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 comprend au moins une bague continue d'étanchéité 11 logée à faible jeu axial et/ou radial dans une gorge de bague 16 aménagée dans te stator de pompe 3 à l'intérieur de la zone surfacique que délimite la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, ladite bague 11 présentant une face de bague coté stator 23 logée à l'intérieur de la gorge de bague 16, et une face de bague coté rotor 22 qui affleure la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, tandis que les lumières d'admission-refoulement 7 débouchent au niveau de ladite surface d'étanchéité 12 par l'intermédiaire de ladite gorge 16, ladite bague 11 étant axialement ou radialement plus large que lesdites lumières 7 de sorte à les recouvrir et comportant, approximativement axialement ou radialement aligné avec ces dernières, au moins un évidement de distribution 21 traversant la bague continue d'étanchéité 11 de part en part dans le sens de son épaisseur, ledit évidement 21 pouvant mettre en communication l'une des deux lumières d'admission-refoulement 7 avec l'orifice d'alimentation 9 lorsque ce dernier se trouve approximativement face à ladite lumière 7, un même évidement de distribution 21 ne pouvant mettre qu'une seule lumière en communication avec ledit orifice 9.
On note que la bague continue d'étanchéité 11 peut avantageusement présenter une épaisseur et une raideur faibles de sorte à être facilement déformable et à s'adapter à son environnement géométrique même lorsque la pression hydraulique produite par la pompe hydraulique 44 est relativement faible.
Aussi, tel que l'illustrent particulièrement les figures 9 et 10, la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 selon l'Invention comprend au moins un bossage de contact circonférentiel 14 aménagé axialement ou radialement de part et d'autre de l'évidement de distribution 21, ledit bossage 14 présentant une ligne de contact circonférentielle 15 pouvant entrer en contact avec la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13.
On remarque qu'avantageusement, le bossage de contact circonferentiel 14 et/ou la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 peut être nitruré, cémenté et/ou revêtu de DLC « Diamond-like-Carbon » ou de tout autre revêtement dur et/ou à bas coefficient de frottement.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 comprend aussi au moins une piste de compression-décompression 24 aménagée sur un certain secteur angulaire de la face de bague coté rotor 22, ledit secteur étant positionné en dehors de la partie de ladite face 22 où est placé l'évidement radial de distribution 21. Ladite piste 24 est particulièrement visible en figure 5.
Comme on le voit de façon évidente en figure 9, la bague d'étanchéité 1 selon l'invention comprend en outre au moins une lèvre d'étanchéité de bague 39 solidaire ou non de la bague contenue d'étanchéité 11 et qui réalise une étanchéité axiale ou radiale entre ladite bague 11 et la gorge de bague 16.
La figure 11 en particulier montre que la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 comprend au moins un joint d'étanchéité de compression-décompression 28 qui réalise une étanchéité entre la face de bague coté stator 23 et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague 16 et ceci, au niveau de la zone angulaire définie par le secteur angulaire sur lequel est aménagée la piste de compression-décompression 24.
Enfin, la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 comporte des moyens d'arrêt en rotation 36 montrés en figures 4 et 5 qui maintiennent la bague continue d'étanchéité 11 dans une position angulaire fixe par rapport au stator de pompe 3.
La bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant l'invention prévoit que la gorge de bague 16 peut comporter - comme illustré en figure 9 - une face d'appui de bague 17 sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, ladite face d'appui 17 coopérant avec un épaulement d'appui de bague 19 que comporte la bague continue d'étanchéité 11.
On remarque toujours en figure 9 que la gorge de bague 16 peut comporter une face d'étanchéité de bague 18 sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, ladite face d'étanchéité 18 coopérant avec un épaulement d'étanchéité de bague 20 que comporte la bague continue d'étanchéité 11.
Comme le montre la figure 9, la lèvre d'étanchéité de bague 39 peut être une lame de métal souple solidaire de l'épaulement d'étanchéité de bague 20.
On note que la lèvre d'étanchéité de bague 39 peut être positionnée sur, en dessous ou dans le prolongement de l'épaulement d'étanchéité de bague 20.
La lèvre d'étanchéité de bague 39 peut être constituée d'un joint d'étanchéité latérale 27 en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de bague 16 et avec la face de bague coté stator 23, ce que montre clairement la figure 10. Ledit matériau souple peut par exemple être du caoutchouc ou un élastomère, et peut être armé d'un matériau plus rigide comme du plastique, du téflon, de l'acier ou tout matériau ou structure de rigidification connus de l'homme de l'art.
Comme montré en figure 11 la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique suivant l'invention prévoit que le joint d'étanchéité de compression-décompression 28 peut présenter au moins une alvéole sectorielle de compression-décompression 25 qui définit un volume fermé et étanche avec la face de bague coté stator 23 et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague 16, ladite alvéole 25 pouvant être de section ronde, ovale, oblongue, carrée, rectangulaire ou de toute géométrie, sans limitation aucune.
Le joint d'étanchéité de compression-décompression 28 peut comprendre une structure alvéolaire de rigidification 40 dans laquelle est aménagée l'alvéole sectorielle de compression-décompression 25, ladite structure alvéolaire 40 étant réalisée dans un matériau rigide 42 et pouvant être directement ou indirectement maintenue en position par rapport à la bague continue d'étanchéité 11 par les moyens d'arrêt en rotation 36, tandis que ledit matériau rigide 42 peut en tout ou partie être revêtu d'un matériau souple 43 pouvant entrer en contact avec la face de bague coté stator 23 d'une part, et/ou avec le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague 16 d'autre part.
Les figures 4, 5, 7, 8, 11, 12 et 13 montrent que la structure alvéolaire de rigidification 40 peut être intégrée à la face de bague coté stator 23 et être réalisée dans la même pièce de matière que la bague continue d'étanchéité 11, En ce cas, la ou les alvéoles sectorielles de compression-décompression 25 peuvent être creusée dans la face de bague coté stator 23 par exemple par usinage électrochimique, tandis que le joint d'étanchéité latérale 27 et le joint d'étanchéité de compression-décompression 28 peuvent être notamment constitués d'un matériau souple 43 surmoulé sur la face de bague coté stator 23 et la structure alvéolaire de rigidification 40, lesdits joints n'ayant alors plus à charge que de réaliser la meilleure étanchéité possible entre la bague continue d'étanchéité 11 et la gorge de bague 16 avec laquelle elle coopère.
Selon un mode particulier de réalisation de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant l'invention montré en figures 5 à 8 et en figure 11, la piste de compression-décompression 24 peut présenter au moins un orifice sectoriel de compression-décompression 26 par lequel débouche un conduit sectoriel de compression-décompression 41 ce dernier reliant avec la face de bague coté rotor 22 le volume fermé et étanche que définit l'alvéole sectorielle de compression-décompression 25, ledit orifice sectoriel 26 étant positionné de telle manière que l'orifice d'alimentation 9 se trouve face audit orifice sectoriel 26 une fois par tour de rotor de pompe 4, ledit orifice sectoriel 26 reliant alors le conduit d'alimentation 10 audit volume étanche via le conduit sectoriel de compression-décompression 41.
On note qu'en ce cas, la pression à laquelle est soumis le fluide hydraulique contenu dans le conduit d'alimentation 10 se propage immédiatement au volume fermé et étanche que définit l'alvéole sectorielle de compression-décompression 25. Tenant compte de ceci, l'aire de l'alvéole sectorielle de compression-décompression 25 sur laquelle s'exerce ladite pression est avantageusement prévue plus grande que l'aire de la section de l'orifice d'alimentation 9 de sorte que la piste de compression-décompression 24 se retrouve naturellement plaquée par ladite pression sur ta surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 à laquelle elle fait face, ce résultant produisant l'étanchéité recherchée entre ladite piste 24 et ladite surface 13.
On remarque - particulièrement en figures 4 et 5 - que le joint d'étanchéité latérale 27 et le joint d'étanchéité de compression-décompression 28 peuvent ne former qu'une seule pièce qui peut être constituée de divers matériaux rigides et souples de sorte à être localement résistante à la déformation, et de sorte à être localement ou uniformément année et/ou renforcée par tout moyen connu de l'homme de l'art.
A ce titre, comme le montrent les figures 10 et 11, le joint d'étanchéité latérale 27 et/ou le joint d'étanchéité de compression-décompression 28 peut par exemple comporter une âme métallique 55 en matériau rigide 42.
On note que la face d'étanchéité de bague 18 peut être positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle 15 cependant qu'un léger décalage entre ladite face 18 et ladite ligne 15 permet - comme le suggère la figure 10 - que la pression régnant dans la gorge de bague 16 plaque ladite ligne 15 sur la face d'alimentation de rotor de pompe 6 pour réaliser une bonne étanchéité entre ladite ligne 15 et ladite face d'alimentation 6 tout en ne générant que peu d'effort de contact entre ces deux dernières et donc, peu de pertes par flottement
La figure 10 illustre aussi que la face d'étanchéité de bague 18 peut être positionnée approximativement à l'aplomb dé la ligne de contact circonférentielle 15 tandis que la face d'appui de bague 17 peut être plus éloignée du fond de la gorge de bague 16 et de l'évidement de distribution 21 que ladite face d'étanchéité 18 de sorte qu'elle est décalée par rapport à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle 15.
Selon un mode particulier de réalisation de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant l'invention montré en figure 4, l'une au moins des faces axiales de la gorge de bague 16 peut être formée par la face axiale d'un anneau de montage de bague 34 qui enserre le stator de pompe 3, ledit anneau 34 permettant le montage de la bague continue d'étanchéité 11 et/ou du joint d'étanchéité de compression-décompression 28 et/ou du joint d'étanchéité latérale 27 sur le stator de pompe 3.
On remarque que ledit anneau de montage 34 peut être monté sur le stator de pompe 3 notamment par frettage, par collage, par vissage, par sertissage, par galetage ou par soudage et qu'il peut comporter au moins un joint d'étanchéité solide ou visqueux logé entre lui et le stator de pompe 3.
On remarque en figures 3 et 4 que la face de distribution de stator de pompe 5 et la face d'alimentation de rotor de pompe 6 peuvent être cylindriques tandis que l'une au moins des lumières d'admission-refoulement 7 coopère avec au moins une lumière de compensation d'effort radial 30 aménagée dans le stator de pompe 3, cette dernière lumière 30 débouchant de la face de distribution de stator de pompe 5 et faisant face à la face d'alimentation de rotor de pompe 6. ladite lumière de compensation 30 étant en outre située - dans ledit stator 3 - diamétralement à l'opposé de la lumière d'admission-refoulement 7 avec laquelle elle coopère et étant reliée par un conduit de compensation d'effort radial 31 au conduit d'admission-refoulement 8 auquel est reliée ladite lumière d'admission-refoulement 7 avec laquelle elle coopère.
On note que la surface qu'expose ladite lumière de compensation 30 à la pression est sensiblement équivalente à la surface qu'expose à la même pression la lumière d'admission-refoulement 7 avec laquelle elle coopère de sorte que ladite pression ne génère que peu ou pas d'effort radial sur le stator de pompe 3 et sur le rotor de pompe 4. On note en outre que la lumière de compensation 30 peut être aménagée à l'intérieur de la zone surfacique que délimite la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12 tandis qu'elle peut faire face à la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13.
Comme l'illustrent notamment les figures 4, 14 et 15, la lumière de compensation 30 peut déboucher de la face de distribution de stator de pompe 5 via une gorge de compensation d'effort radial 29 dans laquelle est logée à faible jeu axial et/ou tangentiel une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 qui est par exemple réalisée en acier.
La figure 15 montre que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 peut être traversée de part en part dans le sens de son épaisseur par un évidement de compensation 48 qui met en relation le conduit de compensation d'effort radial 31 avec la face d'alimentation de rotor de pompe 6.
On note que l'évidement de compensation 48 peut être constitué d'un trou de petite section préservant à la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 la meilleure rigidité possible, ledit trou n'ayant pour fonction que de propager à la face d'alimentation de rotor de pompe 6 la pression régnant dans le conduit de compensation d'effort radial 31 auquel est reliée ladite plaque 32.
La figure 14 montre que la gorge de compensation d'effort radial 29 peut comporter une face d'appui de plaque 49 sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, ladite face d'appui 49 coopérant avec un épaulement d'appui de plaque 51 que comporte la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32.
La figures 14 montre aussi que la gorge de compensation d'effort radial 29 peut comporter une face d'étanchéité de plaque 50 sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12, ladite face d'étanchéité 50 coopérant avec un épaulement d'étanchéité de plaque 52 que comporte la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32.
Toujours en figure 14, on voit que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 peut coopérer avec une lèvre d'étanchéité de plaque de compensation 45 solidaire ou non de ladite plaque 32, ladite lèvre 45 réalisant une étanchéité axiale et/ou radiale et/ou tangentielle entre ladite plaque 32 et la gorge de compensation d'effort radial 29 tandis que ladite lèvre 45 peut notamment être une lame de métal souple solidaire de l'épaulement d'étanchéité de plaque 52 et/ou être positionnée sur, en dessous ou dans le prolongement dudit épaulement 52.
On note que la lèvre d'étanchéité de bague 39 peut être constituée d'un joint souple d'étanchéité de compensation 33 en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de compensation d'effort radial 29 et avec la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 ledit matériau souple pouvant par exemple être du caoutchouc ou un élastomère, et pouvant être armé d'un matériau plus rigide comme du plastique, du téflon, de l'acier ou tout matériau ou structure de rigidification connus de l'homme de l'art.
Selon la mode particulier de réalisation de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant l'invention montré en figures 14 et 15, la plaqué d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 peut comporter au moins un bossage de contact périphérique de compensation 46 aménagé en sa périphérie, ledit bossage 46 présentant une ligne de contact périphérique de compensation 47 pouvant entrer en contact avec la face d'alimentation de rotor de pompe 6.
On remarque qu'avantageusement, le bossage de contact périphérique de compensation 46 et/ou la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 avec laquelle il coopère peut être nitruré, cémenté et/ou revêtu de DLC « Diamond-like-Carbon » ou de tout outre revêtement dur et/ou à bas coefficient de frottement.
Aussi, la face d'étanchéité de plaque 50 peut être positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation 47 cependant qu'un léger décalage entre ladite face 50 et ladite ligne 47 permet que la pression régnant dans la gorge de compensation d'effort radial 29 plaque ladite ligne 47 sur la face d'alimentation de rotor de pompe 6 pour réaliser une bonne étanchéité entre ladite ligne 47 et ladite face d'alimentation 6 tout en ne générant que peu d'effort de contact entre ces deux dernières et donc, peu de pertes par frottement, Cette configuration est clairement exposée en figure 15.
La figure 15 montre aussi que la face d'étanchéité de plaqué 50 peut être positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation 47 tandis que la face d'appui de plaque 49 est plus éloignée du fond de la gorge de compensation d'effort radial 29 et de l'évidement de compensation 48 que ladite face d'étanchéité 50 de sorte qu'elle est décalée par rapport a l'aplomb de ta ligne de contact périphérique de compensation 47.
Comme le montrent les figures 3 à 10 et 12 et 13, l'évidement de distribution 21 peut comporter au moins une poutre de liaison 56 qui relie entre eux les bossages de contact circonférentiel 14, ladite poutre 56 définissant ainsi de part et d'autre de sa longueur au moins un sous-évidements de distribution 57, ladite poutre 56 fermant donc partiellement la lumière d'admission-refoulement 7 qui est approximativement axialement où radialement alignée avec ledit évidemment 21 sans compromettre la bonne circulation d'un fluide hydraulique ou de tout autre fluide entre ladite lumière 7 et l'orifice d'alimentation 9 qui lui fait face.
On remarque en figures 4 et 5 que les moyens d'arrêt en rotation 36 peuvent être constitués d'au moins un pion d'arrêt en rotation de bague 35 enfiché dans un trou de pion d'arrêt de stator 37 aménagé dans le stator de pompe 3 d'une part, et introduit dans un trou de pion d'arrêt de bague 38 traversait la bague continue d'étanchéite 11 dans le sens de son épaisseur d'autre part.
On note que le pion d'arrêt en rotation de bague 35 peut être monté libre dans le trou de pion d'arrêt de bague 38 et serré dans le trou de pion d'arrêt de stator 37 ou inversement, ledit pion d'arrêt 35 pouvant être par exemple un cylindre métallique ou une goupille élastique fendue.

FONCTIONNEMENT DE L'INVENTION :

A partir de la description qui précède et en relation avec les figures 1 à 15 on comprend le fonctionnement de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant la présente invention.
Pour illustrer le fonctionnement de ladite bague 1, on a principalement choisi la configuration montrée en figures 2 à 15 que l'on a appliquée à une pompe hydraulique 44 dont les pistons de pompe hydraulique 53 et les cylindres de pompe hydraulique 54 sont organisés radialement dans le rotor de pompe 4 comme le montre la figure 2. On précise que selon cet exemple de réalisation non-limitatif, ladite, pompe 44 pompe de l'huile.
Selon cet exemple de réalisation non-limitatif de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention, la face de distribution de stator de pompe 5 et la face d'alimentation de rotor de pompe 6 sont cylindriques. Ladite bague 1 est donc également de forme principalement cylindrique. Comme l'illustrent clairement les figures 8, 12 et 13, le distributeur hydraulique 2 comporte selon cet exemple deux lumières d'admission-refoulement 7. Ceci justifie que la bague continue d'étanchéité 11 comporte deux évidements de distribution 21 chacun radialement aligné avec la lumières d'admission-refoulement 7 avec laquelle il coopère, comme le montrent les figures 3 à 8 et 12 et 13.
La figure 10 est une coupe partielle selon B-B de la bague continue d'étanchéité 11 montrée en figure 8. Ladite coupe est effectuée au niveau d'un évidement de distribution 21 et plus particulièrement au niveau d'un sous-évidements de distribution 57. Ladite coupe met notamment en évidence le bossage de contact circonférentiel 14 aménagé axialement de part et d'autre dudit évidemment 21. Comme le montre en trois dimensions la figure 9. ledit bossage 14 présente une ligne de contact circonférentielle 15 prévue pour entrer en contact avec la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 de sorte à réaliser avec cette dernière la meilleure étanchéité possible.
On voit en figures 3 à 10 et 12 et 13 que les évidements de distribution 21 traversent la bague continue d'étanchéité 11 de part en part dans le sens de son épaisseur et sont séparés l'un de l'autre dans le sens circonférentiel par une piste de compression-décompression 24 en surface de laquelle débouchent plusieurs conduits sectoriels de compression-décompression 41 via un orifice sectoriel de compression-décompression 26 propre. Selon cet exemple non-limitatif de réalisation, les bossages de contact circonférencel 14 aménagés axialement de part et d'autre des évidements de distribution 21 sont reliés dans le sens axial par des poutres de liaison 56 qui séparent les sous-évidements de distribution 57.
On remarque - particulièrement en figures 8, 12 et 13 - que chaque conduit sectoriel de compression-décompression 41 est relié à une alvéole sectorielle de compression-décompression 25 qui définit, avec le fond de la gorge de bague 16, un volume fermé et étanche. La figure 11 est une coupe partielle selon C-C de la bague continue d'étanchéité 11 montrée en figure 8, qui expose en détail comment est agencée une alvéole sectorielle de compression-décompression 25 et comment elle est reliée à la surface de la pisté de compression-décompression 24 par le conduit sectoriel de compression-décompression 41 avec lequel elle coopère.
On voit clairement en figures 5, 7, 8, 12 et 13 que les alvéoles sectorielles de compression-décompression 25 sont aménagées dans une structure alvéolaire de rigidification 40 intégrée à la face de bague coté stator 23, ladite structure 40 formant - avec un matériau souple 43 surmoulé sur ladite structure - le joint d'étanchéité de compression-décompression 28, comme le montre plus en détail la figure 11.
On voit d'ailleurs en figures 4 et 5 que selon l'exemple particulier de réalisation de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention pris ici pour en illustrer le fonctionnement, les deux joints d'étanchéité de compression-décompression 28 et les quatre joints d'étanchéité latérale 27 sont notamment constitués d'une même pièce continue de matériau souple 43. Pour plus de clarté, sur lesdites figures, ladite pièce continue est montrée séparée de la bague continue d'étanchéité 11. Dans la pratique, ladite pièce peut revêtir par surmoulage ou par collage la face de bague coté stator 23 et la structure alvéolaire de rigidification 40 intégrée à ladite face de bague 23.
La figure 11 montre que le matériau souple 43 emplit partiellement les alvèoles sectorielle de compression-décompression 25 de sorte à former une poche dans lesdites alvèoles 25, et réalise entre la face de bague coté stator 23 et la gorge de bague 16 la meilleure étanchéité possible.
Comme on le remarque en figures 4 et 5, la bague continue d'étanchéité 11 est maintenue dans une position angulaire fixe par rapport au stator de pompe 3 par le pion d'arrêt en rotation de bague 35 - ici un simple cylindre métallique - qui traverse ladite bague 11 via le trou de pion d'arrêt de bagué 38, ledit pion 35 étant libre dans ledit trou 38 tandis qu'il est bloqué dans le trou de pion d'arrêt de stator 37.
On déduit aisément de la figure 4 que la bague continue d'étanchéité 11 ainsi configurée avec ses joints d'élanchéité de compression-décompression 28 et ses joints d'étanchéité latérale 27 a pu être montée sur le stator de pompe 3 grâce à l'anneau de montage de bague 34.
On remarque également en figures 3 et 4 que le stator de pompe 3 présente quatre lumiéres, de compensation d'effort radial 30 placées axialement de part et d'autre des lumières d'admission-refoulement 7. Selon cette configuration particulière de la bague d'étanchéité pour distributeur de pompe hydraulique 1 suivant l'invention, chaque lumiére d'admission-réfoulement 7 coopère avec les deux lumières de compensation d'effort radial 30 qui sont aménagées à son opposé diamétral dans le stator de pompe 3, ces dernières lumières 30 étant reliées par leur conduit de compensation d'effort radial 31 au même conduit d'admission-refoulement 8 que la lumière d'admission-refoulement 7 avec laquelle elles coopèrent, comme le montre clairement la figure 3.
On note que la surface totale qu'exposent à la pression les deux dites lumières de compensation 30 est sensiblement équivalente à la surface qu'expose à la même pression la lumière d'admission-refoulement 7 avec laquelle elles coopère. Ainsi, la pression régnant dans la lumière d'admission-refoulement 7 génère un effort radial sur le stator de pompe 3 et sur le rotor de pompe 4 faibles, voire nul.
On voit qu'à l'instar de la bague continue d'étanchéité 11 qui assure la meilleure étanchéité possible entre les lumières d'admission-rofoulement 7 et la face d'alimentation de rotor de pompe 6, la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radical 32 que possède chaque lumière de compensation d'effort radial 30 assure également la meilleure étanchéité possible entre ladite lumière 30 et ladite face d'alimentation 6.
A ce titre, la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 comporte notamment une lèvre d'étanchéité de plaque de compensation 45 qui réalise une étanchéité entre ladite plaque 32 et la gorge de compensation d'effort radial 29 avec laquelle elle coopère. La figure 14 qui est une coupe tridimensionnelle de ladite plaque 32 et la figure 15 qui en est une coupe schématique montrent que, dans le cas pris ici pour illustrer le fonctionnement de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention, la lèvre d'étanchéité de plaque de compensation 45 est une lame de métal de faible épaisseur aménagée dans le prolongement de l'épaulement d'étanchéité de plaque 52 et qui coopère avec un joint souple d'étanchéité de compensation 33 en matériau souple 43 tel que du caoutchouc ou un élastomére, ledit matériau souple 43 pouvant être surmoulé sous la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 et dans te prolongement dudit épaulement 52, ledit joint souple 33 étant maintenu simultanément en contact avec la gorge de compensation d'effort radial 29 et avec la partie inférieure de la lèvre d'étanchéité de plaque de compensation 45.
On peut prèciser ici que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32 est relativement souple et facilement déformable de sorte que la pression puisse en plaquer la ligne de contact périphérique de compensation 47 sur la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13.
Pour ce faire, on a prévu un décalage entre la face d'étanchéité de plaque 50 que présente la gorge de compensation d'effort radial 29 et l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation 47 que comporte - immédiatement au dessus de ladite face d'étanchéité 50 - la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial 32. Il resulte dudit décalage une section S1 faible sur laquelle s'exerce la pression, de sorte que l'effort radial résultant de ladite section S1 reste faible. Ceci tend à réaliser une bonne étanchéité entre la ligne de contact périphérique de compensation 47 et la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 tout en générant peu d'effort de contact entre ladite ligne 47 et ladite surface 13 et donc, peu de pertes par flottement.
Pour convenablement décrire le fonctionnement de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention, il convient de prèciser que la bague continué d'etanchéité 11 est de faible épaisseur et qu'à ce titre, elle est également relativement souple et facilement déformable. Par ailleurs, il faut également préciser que la gorge de bague 16 est suffisamment profonde pour que ladite bague continue 11 puisse s'excentrer radialement par rapport à ladite gorge 16 comme le montrent les figures 12 et 13. Il est toutefois entendu qu'en pratique, les déformations et excentrations auxquelles est soumise la bague continue d'étanchéité 11 sont de l'ordre de quelques microns à quelques dizaines de microns et que les figures 12 et 13 qui montrent lesdites déformations et excentrations exagèrent fortement ces dernières de sorte qu'on puisse en comprendre les incidences sur le fonctionnement de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention.
Ainsi, lorsque la pompe hydraulique 44 à pistons radiaux - du type représenté en figure 2 - fonctionne, son rotor de pompe 4 tourne autour du stator de pompe 3. La face de distribution de stator de pompe 5 est positionnée face à la face d'alimentation de rotor de pompe 6 tandis que les lumières d'admission-refoulement 7 sont approximativement alignées avec les neuf orifices orifice d'alimentation 9 qui alimentent chacun un cylindre de pompe hydraulique 54 via son conduit d'alimentation 10 propre.
On remarque en figures 12 et 13 que la pression qui règne dans la lumière d'admission-refoulement 7 placée la plus en haut et que nous appellerons provisoirement « lumière 7 supérieure », ne se propage pas à la lumière d'admission-refoulement 7 placèe la plus en bas sur lesdites figures 12 et 13 et que nous appellerons provisoirement « lumière 7 inférieure » et ceci, grâce à la bague continue d'étanchéité 11 et et notamment au joint d'étanchéité de compression-décompression 28 qui interdit à l'huile de passer tangentiellement entre la face de bague coté stator 23 et le fond de la gorge de bague 16.
Si, comme l'illustre la figure 12, c'est dans la lumière 7 supérieure que règne la pression la plus élevée par exemplé mille bars - tandis qu'une pression plus faible règne dans la lumière 7 inférieure - par exemple dix bars - ladite pression la plus élevée exerce une poussée radiale locale sur la face de bague coté stator 23 dont l'intensité est plus forte que celle qu'exerce, sur ladite face 23 la pression plus faible régnant au niveau de la lumière 7 inférieure.
Il résulte de cette dissymétrie de poussée que la bague continue d'étanchéité 11 se déformé et vient se plaquer sur la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 au niveau de la lumière 7 supérieure tandis que ladite bague continue 11 reste à une distance de quelques microns ou dizaines de microns de ladite surface 13 au niveau de la lumière 7 inférieure.
On note que l'effort correspondant à ladite poussée radiale reste faible car la pression ne s'exerce sur le face de bague coté stator 23 que sur une faible section S1 de ladite face 23 comme montré en figure 10. Ladite section S1 a été déterminée lors de la conception de la bague continue d'étanchéité 11 et résulte du décalage axial volontairement prévu entre les deux faces d'étanchéité de bague 18 que présente la gorge de bague 16 de part et d'autre de la bague continue d'étanchéité 11, et l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle 15 aménagèe immédiatement au dessus de chacune desdites faces d'étanchéité 18 sur la face de bague coté rotor 22. On note à ce titre que comme le montre bien la figure 10, les lignes de contact circonférentielles 15 sont axialement localisées plus à l'intérieur de la bague continue d'étanchéité 11 que les face d'étanchéité de bague 18 avec lesquelles elles coopérent afin de produire la poussée radiale locale recherchée sur la face de bague coté stator 23.
Ainsi, le décalage axial prévu entre les deux faces d'étanchéité de bague 18 et l'aplomb des lignes de contact circonférentielles 15 et qui déterminée la section S1 fait que la pression régnant dans la gorge de bague 16 plaque effectivement lesdits lignes 15 sur la face d'alimentation de rotor de pompe 6. Ceci tend à réaliser une étanchéité entre lesdites lignés 15 et ladite face d'alimentation 6 tout en générant peu d'effort de contact entre lesdites lignes 15 et ladite face 6 et donc, peu de pertes par frottement. On note que la pression de contact entre lesdites lignes 15 et la face d'alimentation de rotor de pompe 6 dépend essentiellement de la largeur du contact que réalisent lesdites lignes 15 avec ladite face 6, ladite largeur résultant également d'un choix volontaire opéré lors de la conception de la bague continue d'étanchéité 11.
On voit sur la figure 10 qu'entre la face d'étanchéité de bague 18 que présente la gorge de bague 16 et l'épaulement d'étanchéité de bague 20 que présente la bague continue d'étanchéité 11 l'étanchéité est réalisée d'une part par la lèvre d'étanchéité de bague 39 qui reste en contact - vu son élasticité - avec la face d'étanchéité de bague 18, et d'autre part, par le joint d'étanchéité latérale 27. Ainsi, ladite lèvre 39 évite que ledit joint 27 ne s'extrude même sous très haute pression - par exemple deux mille bars - tandis que ce dernier assure une parfaite étanchéité.
On a vu en figure 12 que du fait de la déformation de la bague continue d'étanchéité 11, au niveau de la lumière 7 inférieure, la face de bague coté rotor 22 est restée à une distance de quelques microns ou dizaines de microns de la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13. Dans le secteur angulaire qu'occupe ladite lumière 7 inférieure, les lignes de contact circonférentielles 15 ne plaquent donc pas sur la face d'alimentation de rotor de pompe 6 et ne réalisent aucune étanchéité.
En conséquence, l'étanchéité entre ladite lumière 7 inférieure et la face d'alimentation de rotor de pompe 6 n'est plus réalisée que par le jeu faible de quelques microns ou dizaines de microns laissé entre la surface d'étanchéité basse-pression coté stator 12 et la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13. Ledit jeu faible est obtenu notamment grâce à une grande prècision d'usinage desdites surfaces 12, 13 tandis que les débits de fuite passant entre ces dernières restent faibles vu la pression faible - ici, dix bars selon l'exemple choisi - régnant dans la lumière 7 inférieure. La perte énergétique liée auxdits débits de fuite est ainsi négligeable.
On comprend que la figure 13 montre la déformation de la bague continue d'étanchéité 11 lorsque c'est dans la lumière 7 supérieure que règne la pression la plus faible - par exemple dix bars - tandis que c'est dans la lumière 7 infèrieure que règne la pression la plus élevèe - par exemple mille bars, le fonctionnement de la bague continue d'étanchéité 11 restant inchangé.
On a remarqué - particulièrement en figures 8, 12 et 13 - les alvéoles sectorielle de compression-décompression 25 qui assurent une bonne étanchéité entre les orifices d'alimentation 9 et la piste de compression-décompression 24 après que lesdits orifices 9 aient quitté le secteur angulaire qu'occupe la lumière 7 supérieure, Lesdites alvèoles 25 sont également visibles en trois dimensions en figure 5, et en coupe schématique en figure 11.
En effet, selon l'exemple pris ici pour illustrer le fonctionnement de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention, les cylindres de pompe hydraulique 54 aspirent de l'huile sous dix bars depuis la lumière 7 inférieure pour la refouler sous mille bars au niveau de la lumière 7 supérieure. Aussi, lors du passage de tout orifice d'alimentation 9 de la lumières 7 supérieure à la lumière 7 inférieure via la piste de compression-décompression 24, il est nécessaire de détendre progressivement l'huile comprisse dans le cylindre de pompe hydraulique 54 et le conduit d'alimentation 10 qui sont reliés audit orifice d'alimentation 9. Lors de cette détente, l'énergie qui a été stockée par ladite huile lors de sa compression - ladite huile étant compressible - peut être mécaniquement récupérée par la pompe hydraulique 44. Cette fonction est nécessaire pour conférer à ladite pompe 44 un bon rendement énergétique.
Lorsque - du fait de la rotation du rotor de pompe 4 - l'orifice d'alimentation 9 quitte la lumière 7 supérieure pour s'engager sur la piste de compression-décompression 24, ledit orifice 9 qui mottait jusqu'alors ladite lumière 7 supérieure en relation avec le cylindre de pompe hydraulique 54 correspondant via son conduit d'alimentation 10 propre se trouve fermé par ladite piste 24. Le mécanisme de la pompe hydraulique 44 augmentant le volume du cylindre de pompe hydraulique 54, l'huile contenue dans ce dernier se détend et commence à céder mécaniquement à ladite pompe 44 l'énergie stockée lors de la compression de ladite huile.
L'orifice d'alimentation 9 continue à s'engager sur la piste de compression-décompression 24 jusqu'à rencontrer un premier orifice sectoriel de compression-décompression 26 lequel relie ladite piste 24 au volume fermé et étanche que définit l'alvéole sectorielle de compression-décompression 25 située immédiatement au dessous dudit orifice sectoriel 26.
On se retrouvé donc dans la configuration qu'illustre la figure 11 ce qui a pour effet immédiat de propager la pression régnant dans le cylindre de pompe hydraulique 54 audit volume fermé et étanche dont la section radiale est sensiblement plus grande que celle de l'orifice d'alimentation 9. La section radiale différentielle S2 qui en résulte est représentée en figure 11. On note que S2 a été déterminée lors de conception de la bague continue d'étanchéité 11 sur la base d'un compromis entre étanchéité et pertes par frottement.
Du fait de la section radiale différentielle S2 , la piste de compression-décompression 24 se trouve plaquée par la pression sur la surface d'étanchéité basse-pression coté roter 13 de laquelle débouche l'orifice d'alimentation 9. Ceci constitue une étanchèité autour de l'orifice d'alimentation 9 entre la piste de compression-décompression 24 et la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13, avec un effort de placage de ladite piste 24 sur ladite surface 13 qui est d'autant plus important que la pression régnant dans le cylindre de pompe hydraulique 54 est élevée.
Aussi, on comprend qu'au fur et à mesure de l'avancement de l'orifice d'alimentation 9 sur la piste de compression-décompression 24, le volume du cylindre de pompe hydraulique 54 augmente sans qu'augmente la quantité d'huile que contient ledit cylindre 54. Ceci est imposé par le mécanisme de la pompe hydraulique 44. Il en résulte bien une détente de ladite huile et une récupération de l'énergie qui avait été préalablement stockée lors de la compression de cette dernière.
Lorsque ledit orifice d'alimentation 9 rencontre l'orifice sectoriel de compression-décompression 26 suivant, le même principe de placage de la piste de compression-décompression 24 sur la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 s'opère, mais à une pression plus basse, et ainsi de suite jusqu'à ce que ledit orifice d'alimentation 9 atteigne la lumière 7 inférieure.
On remarque que selon l'exemple de réalisation non-limitatif de réalisation de la bague d'étanchéité 1 selon l'invention illustré en figures 8, 12 et 13, l'écart annulaire entre deux orifices sectoriel de compression-décompression 26 et le diamètre desdits orifices est calculé de sorte qu'un même orifice d'alimentation 9 ne puisse pas se trouver simultanément en regard avec deux dits orifices sectoriels 26. Pour augmenter le nombre d'orifices sectoriels de compression-décompression 26 et donc, le nombre d'orifice sectoriel de compression-décompression 26, on remarque qu'on peut prévoir des orifice d'alimentation 9 oblongs dans le sens axial, que l'on peut tes séparer en quinconce sur au moins deux rangées, cette dernière configuration pouvant aussi s'appliquer- à titre d'exemple non-limitatif - aux orifices sectoriels de compression-décompression 26.
Par ailleurs, la géométrie des alvéoles sectorielles de compression-décompression 25 présentée notamment en figure 5 est non-limitative et peut différer d'une alvéole 25 à l'autre. Dans la pratique, le choix de ladite géométrie doit être guidé par la nécessité d'une part, de produire la meilleure étanchéité possible entre la piste de compression-décompression 24 et la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor 13 et d'autre part, de générer les frottements les plus faibles possibles entre ladite piste 24 et ladite surface 13.
On remarque en figure 11 la section S1 résultant du décalage axial entre les faces d'étanchéité de bague 18 et l'aplomb des lignes de contact circonférentielles 15, ledit décalage étant prévu dans la zone angulaire de la bague continue d'étanchéité 11 qu'occupe la piste de compression-décompression 24 au même tire qu'il est prévu sur le reste de la circonférence de la bague continue d'étanchéité 11. Ladite section S1 permet de parfaire l'étanchéité en bordures axiales de ladite piste 24.

Claims

Pompe hydraulique (1) comprenant un distributeur hydraulique (2) et une bague d'étanchéité, ledit distributeur (2) comprenant au moins une face de distribution de stator de pompe (5) solidaire d'un stator de pompe (3) ladite face de distribution (5) présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12) de laquelle débouchent au moins deux lumières d'admission-refoulement (7) aménagées dans le stator de pompe (3) et qui communiquent chacune avec au moins un conduit d'admission-refoulement (8) qui leur est propre et qui est également aménagé à l'intérieur dudit stator (3), ledit distributeur (2) comprenant également au moins une face d'alimentation de rotor de pompe (6) solidaire d'un rotor de pompe (4) ladite face d'alimentation (6) présentant une surface d'étanchéité basse-pression coté rotor (13) de laquelle débouche au moins un orifice (9) communicant avec un conduit d'alimentation (10) aménagé à l'intérieur dudit rotor (4) tandis que la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12) est positionnée en regard de la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor (13) de sorte que l'orifice d'alimentation (9) se trouve alternativement face à l'une ou l'autre des deux lumières d'admission-refoulement (7) au moins une fois par tour de rotor de pompe (4), caractérisé en ce que la bague d'étanchéité comprend :
• Au moins une bague continue d'étanchéité (11) logée à faible jeu axial et/ou radial dans une gorge de bague (16) aménagée dans le stator de pompe (3) à l'intérieur de la zone surfacique que délimite la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), ladite bague (11) présentant une face de bague coté stator (23) logée à l'intérieur de la gorge de bague (16), et une face de bague coté rotor (22) qui affleure la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), tandis que les lumières d'admission-refoulement (7) débouchent au niveau de ladite surface d'étanchéité (12) par l'intermédiaire de ladite gorge (16), ladite bague (11) étant axialement ou radialement plus large que lesdites lumières (7) de sorte à les recouvrir et comportant, approximativement axialement ou radialement aligné avec ces dernières, au moins un évidement de distribution (21) traversant la bague continue d'étanchéité (11) de part en part dans le sens de son épaisseur, ledit évidement (21) pouvant mettre en communication l'une des deux lumières d'admission-refoulement (7) avec l'orifice d'alimentation (9) lorsque ce dernier se trouve approximativement face à ladite lumière (7) ;

• Au moins un bossage de contact circonférentiel (14) aménagé axialement ou radialement de part et d'autre de l'évidement de distribution (21), ledit bossage (14) présentant une ligne de contact circonférentielle (15) pouvant entrer en contact avec la surface d'étanchéité basse-pression coté rotor (13) ;

• Au moins une piste de compression-décompression (24) aménagée sur un certain secteur angulaire de la face de bague coté rotor (22), ledit secteur étant positionné en dehors de la partie de ladite face (22) où est placé l'évidement radial de distribution (21) ;

• Au moins une lèvre d'étanchéité de bague (39) solidaire ou non de la bague continue d'étanchéité (11) et qui réalise une étanchéité axiale ou radiale entre ladite bague (11) et la gorge de bague (16) ;

• Au moins un joint d'étanchéité de compression-décompression (28) qui réalise une étanchéité entre la face de bague coté stator (23) et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague (16) et ceci, au niveau de la zone angulaire définie par le secteur angulaire sur lequel est aménagée la piste de compression-décompression (24) ;

• Des moyens d'arrêt en rotation (36) qui maintiennent la bague continue d'étanchéité (11) dans une position angulaire fixe par rapport au stator de pompe (3).
Pompe hydraulique suivant revendication 1, caractérisée en ce que la gorge de bague (16) comporte une face d'appui de bague (17) sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), ladite face d'appui (17) coopérant avec un épaulement d'appui de bague (19) que comporte la bague continue d'étanchéité (11).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la gorge de bague (16) comporte une face d'étanchéité de bague (18) sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), ladite face d'étanchéité (18) coopérant avec un épaulement d'étanchéité de bague (20) que comporte la bague continue d'étanchéité (11).
Pompe hydraulique suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la lèvre d'étanchéité de bague (39) est une lame de métal souple solidaire de l'épaulement d'étanchéité de bague (20).
Pompe hydraulique suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la lèvre d'étanchéité de bague (39) est positionnée sur, en dessous ou dans le prolongement de l'épaulement d'étanchéité de bague (20).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la lèvre d'étanchéité de bague (39) est constituée d'un joint d'étanchéité latérale (27) en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de bague (16) et avec la face de bague coté stator (23).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que le joint d'étanchéité de compression-décompression (28) présente au moins une alvéole sectorielle de compression-décompression (25) qui définit un volume fermé et étanche avec la face de bague coté stator (23) et le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague (16).
Pompe hydraulique suivant la revendication 7, caractérisée en ce que le joint d'étanchéité de compression-décompression (28) comprend une structure alvéolaire de rigidification (40) dans laquelle est aménagée l'alvéole sectorielle de compression-décompression (25), ladite structure alvéolaire (40) étant réalisée dans un matériau rigide (42) et pouvant être directement ou indirectement maintenue en position par rapport à la bague continue d'étanchéité (11) par les moyens d'arrêt en rotation (36), tandis que ledit matériau rigide (42) peut en tout ou partie être revêtu d'un matériau souple (43) pouvant entrer en contact avec la face de bague coté stator (23) d'une part, et/ou avec le fond et/ou les cotés axiaux ou radiaux de la gorge de bague (16) d'autre part.
Pompe hydraulique suivant la revendication 8, caractérisée en ce que la structure alvéolaire de rigidification (40) est intégrée à la face de bague coté stator (23) et est réalisée dans la même pièce de matière que la bague continue d'étanchéité (11).
Pompe hydraulique suivant la revendication 7, caractérisée en ce que la piste de compression-décompression (24) présente au moins un orifice sectoriel de compression-décompression (26) par lequel débouche un conduit sectoriel de compression-décompression (41) ce dernier reliant avec la face de bague coté rotor (22) le volume fermé et étanche que définit l'alvéole sectorielle de compression-décompression (25), ledit orifice sectoriel (26) étant positionné de telle manière que l'orifice d'alimentation (9) se trouve face audit orifice sectoriel (26) une fois par tour de rotor de pompe (4), ledit orifice sectoriel (26) reliant alors le conduit d'alimentation (10) audit volume étanche via le conduit sectoriel de compression-décompression (41).
Pompe hydraulique suivant la revendication 6, caractérisée en ce que le joint d'étanchéité latérale (27) et le joint d'étanchéité de compression-décompression (28) ne forment qu'une seule pièce.
Pompe hydraulique suivant la revendication 3, caractérisée en ce que la face d'étanchéité de bague (18) est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle (15).
Pompe hydraulique suivant les revendications 2 et 3, caractérisée en ce que la face d'étanchéité de bague (18) est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle (15) tandis que la face d'appui de bague (17) est plus éloignée du fond de la gorge de bague (16) et de l'évidement de distribution (21) que ladite face d'étanchéité (18) de sorte qu'elle est décalée par rapport à l'aplomb de la ligne de contact circonférentielle (15).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que l'une au moins des faces axiales de la gorge de bague (16) est formée par la face axiale d'un anneau de montage de bague (34) qui enserre le stator de pompe (3).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que la face de distribution de stator de pompe (5) et la face d'alimentation de rotor de pompe (6) sont cylindriques tandis que l'une au moins des lumières d'admission-refoulement (7) coopère avec au moins une lumière de compensation d'effort radial (30) aménagée dans le stator de pompe (3), cette dernière lumière (30) débouchant de la face de distribution de stator de pompe (5) et faisant face à la face d'alimentation de rotor de pompe (6), ladite lumière de compensation (30) étant en outre située - dans ledit stator (3) - diamétralement à l'opposé de la lumière d'admission-refoulement (7) avec laquelle elle coopère et étant reliée par un conduit de compensation d'effort radial (31) au conduit d'admission-refoulement (8) auquel est reliée ladite lumière d'admission-refoulement (7) avec laquelle elle coopère.
Pompe hydraulique suivant la revendication 15, caractérisée en ce que la lumière de compensation (30) débouche de la face de distribution de stator de pompe (5) via une gorge de compensation d'effort radial (29) dans laquelle est logée à faible jeu axial et/ou tangentiel une plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32).
Pompe hydraulique suivant la revendication 16, caractérisée en ce que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32) est traversée de part en part dans le sens de son épaisseur par un évidement de compensation (48) qui met en relation le conduit de compensation d'effort radial (31) avec la face d'alimentation de rotor de pompe (6).
Pompe hydraulique suivant la revendication 16, caractérisée en ce que la gorge de compensation d'effort radial (29) comporte une face d'appui de plaque (49) sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), ladite face d'appui (49) coopérant avec un épaulement d'appui de plaque (51) que comporte la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32).
Pompe hydraulique suivant la revendication 16, caractérisée en ce que la gorge de compensation d'effort radial (29) comporte une face d'étanchéité de plaque (50) sur ses cotés qui sont orientés perpendiculairement à la surface d'étanchéité basse-pression coté stator (12), ladite face d'étanchéité (50) coopérant avec un épaulement d'étanchéité de plaque (52) que comporte la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32).
Pompe hydraulique suivant la revendication 16, caractérisée en ce que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32) coopère avec une lèvre d'étanchéité de plaque de compensation (45) solidaire ou non de ladite plaque (32), ladite lèvre (45) réalisant une étanchéité axiale et/ou radiale et/ou tangentielle entre ladite plaque (32) et la gorge de compensation d'effort radial (29).
Pompe hydraulique suivant la revendication 20, caractérisée en ce que la lèvre d'étanchéité de bague (39) est constituée d'un joint souple d'étanchéité de compensation (33) en matériau souple maintenu simultanément en contact avec la gorge de compensation d'effort radial (29) et avec la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32).
Pompe hydraulique suivant les revendications 16 et 17, caractérisée en ce que la plaque d'étanchéité de compensation d'effort radial (32) comporte au moins un bossage de contact périphérique de compensation (46) aménagé en sa périphérie, ledit bossage (46) présentant une ligne de contact périphérique de compensation (47) pouvant entrer en contact avec la face d'alimentation de rotor de pompe (6).
Pompe hydraulique suivant les revendications 19 et 22, caractérisée en ce que la face d'étanchéité de plaque (50) est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation (47).
Pompe hydraulique suivant les revendications 18, 19 et 22, caractérisée en ce que la face d'étanchéité de plaque (50) est positionnée approximativement à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation (47) tandis que la face d'appui de plaque (49) est plus éloignée du fond de la gorge de compensation d'effort radial (29) et de l'évidement de compensation (48) que ladite face d'étanchéité (50) de sorte qu'elle est décalée par rapport à l'aplomb de la ligne de contact périphérique de compensation (47).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que l'évidement de distribution (21) comporte au moins une poutre de liaison (56) qui relie entre eux les bossages de contact circonférentiel (14), ladite poutre (56) définissant ainsi de part et d'autre de sa longueur au moins un sous-évidement de distribution (57).
Pompe hydraulique suivant la revendication 1, caractérisée en ce que les moyens d'arrêt en rotation (36) sont constitués d'au moins un pion d'arrêt en rotation de bague (35) enfiché dans un trou de pion d'arrêt de stator (37) aménagé dans le stator de pompe (3) d'une part, et introduit dans un trou de pion d'arrêt de bague (38) traversant la bague continue d'étanchéité (11) dans le sens de son épaisseur d'autre part.