EP3025070A1

EP3025070A1 - Drehschwingungsdämpfungsanordnung für den antriebsstrang eines kraftfahrzeugs

Info

Publication number: EP3025070A1
Application number: EP14731662.4A
Authority: EP
Inventors: Tobias DIECKHOFF; Thomas Dögel
Original assignee: ZF Friedrichshafen AG
Current assignee: ZF Friedrichshafen AG
Priority date: 2013-07-23
Filing date: 2014-06-23
Publication date: 2016-06-01
Also published as: WO2015010839A1; US20160160957A1; CN105452709B; DE102013214352A1; CN105452709A

Abstract

Ausführungsbeispiele beziehen sich auf eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs. Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) umfasst einen zur Drehung um eine erste Drehachse (A) anzutreibenden Eingangsbereich (16) und einen Ausgangsbereich (40); einen von dem Eingangsbereich (16) zu dem Ausgangsbereich (40) verlaufenden ersten Drehmomentübertragungsweg (18-1); einen von dem Eingangsbereich (16) zu dem Ausgangsbereich (40) verlaufenden zweiten Drehmomentübertragungsweg (18-2); und eine mit dem Ausgangsbereich (40) verbundene Koppelanordnung (20; 30) zur Überlagerung von über die Drehmomentübertragungswege (18-1; 18-2) geleiteten Drehmomenten, wobei die Koppelanordnung (20; 30) ein Planetengetriebe (30) mit einem Planetenrad (34) umfasst, das um eine zweite Drehachse (B) drehbar ist. Die Drehschwingungsdämpfungs- anordnung (100) ist dadurch gekennzeichnet, dass die erste und die zweite Drehachse (A; B) schräg zueinander verlaufen.

Description

Drehschwinqunqsdämpfunqsanordnunq für den Antriebsstranq eines Kraftfahrzeugs

Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung betreffen eine Drehschwingungs- dämpfungsanordnung für den Antriebstrang eines Fahrzeuges mit einem zur Drehung um eine erste Drehachse anzutreibenden Eingangsbereich, einem Ausgangsbereich, einem von dem Eingangsbereich zu dem Ausgangsbereich verlaufenden ersten Drehmomentübertragungsweg, einem von dem Eingangsbereich zu dem Ausgangsbereich verlaufenden zweiten Drehmomentübertragungsweg, und eine mit dem Ausgangsbereich verbundene Koppelanordnung zur Überlagerung von über die Drehmomentübertragungswege geleiteten Drehmomenten, wobei die Koppelanordnung ein Planetengetriebe mit einem Planetenrad umfasst, das um eine zweite Drehachse drehbar ist.

Aus der deutschen Patentanmeldung DE 10 201 1 007 1 18 A1 ist eine Baugruppe in

Form einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung bekannt, welche ein in einen Eingangsbereich, beispielsweise durch eine Kurbelwelle eines Antnebsaggregats, eingeleitetes Drehmoment in einen über einen ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehmomentenanteil und einen über einen zweiten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehmomentenanteil aufteilt. Bei dieser Drehmomentenaufteilung wird nicht nur ein statisches Drehmoment aufgeteilt. Auch im zu übertragenden Drehmoment enthaltene Schwingungen bzw. Drehungleichförmigkeiten, beispielsweise generiert durch periodisch auftretende Zündungen in einem Antriebsaggregat, werden anteilig auf die beiden Drehmomentübertragungswege aufgeteilt. In einer Koppel- oder Überlagerungsanordnung, die als ein Planetengetriebe mit einem Planetenradträger ausgeführt sein kann, werden die über die beiden Drehmomentübertragungswege übertragenen Drehmomentenanteile wieder zusammengeführt und dann als ein Gesamtdrehmoment in einen Ausgangsbereich, beispielsweise eine Reibkupplung, ein Getriebe oder dergleichen, eingeleitet.

In zumindest einem der Drehmomentübertragungswege ist eine Phasenschieberanordnung mit einem Eingangselement und einem Ausgangselement vorgesehen, welche nach Art eines Schwingungsdämpfers aufgebaut ist, also mit einer Primärseite und einer durch eine Kompressibilität einer Federanordnung bezüglich dieser verdrehbaren Sekundärseite. Insbesondere dann, wenn dieses Schwingungssystem in einen überkritischen Zustand übergeht, also mit Schwingungen angeregt wird, die über einer Resonanzfrequenz des Schwingungssystems liegen, kann eine Phasenverschiebung von bis zu 180° auftreten. Dies bedeutet, dass bei maximaler Phasenverschiebung die vom Schwingungssystem abgegebenen Schwingungsanteile bezüglich der vom Schwingungssystem aufgenommenen Schwingungsanteile um 180° phasenverschoben sind. Da die über den anderen Drehmomentübertragungsweg geleiteten Schwingungsanteile keine oder ggf. eine andere Phasenverschiebung erfahren, können die in den vermittels der Koppelanordnung zusammengeführten Drehmomentanteilen enthaltenen und bezüglich einander dann phasenverschobenen Schwingungsanteile einander destruktiv überlagert werden, sodass im Idealfail das in den Ausgangsbereich eingeleitete Gesamtdrehmoment ein im Wesentlichen keine Schwingungsanteile enthaltenes statisches Drehmoment ist.

In Figur 1 ist schematisch eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 dargestellt, welche nach dem Prinzip der Leistungs- bzw. Drehmomentaufzweigung arbeitet. Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 kann in einem Antriebsstrang eines Fahrzeugs zwischen einem Antriebsaggregat 12 und einem folgenden Teil des Antriebsstrangs, also beispielsweise einem Anfahrelement 14, wie z. B. eine Reibungskupplung, ein hydrodynamischer Drehmomentwandler oder dergleichen, angeordnet werden. Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 umfasst einen allgemein mit 16 bezeichneten Eingangsbereich. Im Eingangsbereich 1 6 zweigt sich ein von dem Antriebsaggregat 12 aufgenommenes Drehmoment in einen ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 und einen zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 auf. Im Bereich einer allgemein mit dem Bezugszeichen 20 bezeichneten Überlagerungseinheit, die im nachfolgenden auch als Koppelanordnung bezeichnet wird, werden die über die beiden Drehmomentübertragungswege 18-1 und 18-2 geleiteten Drehmomentenanteile mittels eines ersten Koppelanordnungseingangsteils 22, welcher beispielsweise einen Planeten- oder Hohlradträger 24 umfassen kann und eines zweiten Koppelanordnungseingangsteils 26, welcher ein Antriebssonnenrad 28 aufweisen kann, in die Koppelanordnung 20 eingeleitet und dort wieder zusammengeführt. Anders aufgebaute Koppelanordnungseingangs- teile und Koppelanordnungsausgangsteile sind ebenfalls möglich. Dabei kann die Koppelanordnung 20 beispielsweise als ein Planetengetriebe 30 ausgeführt sein. An dem Planetenradträger 22 können beispielsweise ein erstes Planetenrad 32 und ein zweites Planetenrad 34 radial nacheinander und axial überdeckend bzw. überlappend drehbar gelagert sein. Das erste Planetenrad 32 kann einerseits mit dem Antriebssonnenrad 28 und andererseits mit dem zweiten Pianetenrad 34 kämmen. In der gemäß Figur 1 lediglich exemplarisch dargestellten Anordnung dient das zweite Planetenrad 34 zur Drehrichtungsumkehr. Von dem zweiten Planetenrad 34 wird das zusammengeführte Drehmoment über ein Ausgangsteil 36, welches beispielsweise ein Abtriebshohlrad 38 umfassen kann, das ebenfalls mit dem zweiten Planetenrad 34 kämmt und mit einem Ausgangsbereich 40 drehfest verbunden ist, zu dem Anfahrelement 14, wie beispielsweise einer Kupplung oder einem Getriebe geleitet.

In dem ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 ist ein allgemein mit dem Bezugszeichen 42 bezeichnetes Schwingungssystem integriert. Das Schwingungssystem 42 ist als eine Phasenschiebeanordnung wirksam und umfasst eine, beispielsweise an das Antriebsaggregat 12 anzubindende Primärmasse 44, ein mit der Primärmasse 44 drehfest verbundenes Eingangselement 46 sowie eine mit dem Eingangselement 46 verbundene Federanordnung 48. Ein Ausgangselement 50 der Federanordnung 48 ist weiter mit einem Zwischenelement 52 verbunden, welches hier beispielhaft den Planetenradträger 24 bildet und an dem das erste Planetenrad 32 und das zweite Planetenrad 34 drehbar gelagert ist. Somit ist gemäß der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10 nach Figur 1 der Planetenradträger 24 beispielhaft in dem ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 positioniert, der eine Phasenverschiebung von den über den ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich den über den zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 geleiteten Drehungleichförmigkeiten aufweist. Dadurch, dass das Ausgangselement 50 der Federanordnung 48 mit dem Planentenradträger 24 drehfest gekoppelt ist, bilden die Phasenschieberanordnung 42 und die Koppelanordnung 20 eine, in axialer Ausdehnung, kompakte Einheit. Weiter positiv für eine Entkopplungsgüte ist, dass Massenträgheitsmomente des Planetenradt- rägers 24 und des ersten und des zweiten Planetenrads 32, 34 in die Massenträgheit des Zwischenelementes 52 eingehen.

Ein Drehmomentverlauf im ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 kann von dem Antriebsaggregat 12 kommend über die Primärmasse 44 und das Eingangselement 46 in die Federanordnung 48 verlaufen. Von der Federanordnung 48 wird das erste Drehmoment über das Ausgangselement 50 der Federanordnung 48 und das Zwischenelement 52 zu dem Planetenradtrager 24, welcher das erste Planetenrad 32 und das zweite Pianetenrad 34 primär aufnimmt, geführt. Dabei sind das Ausgangselement 50, das Zwischenelement 52 und der Pianetenradträger 24 drehfest miteinander gekoppelt.

Im zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 wird das zweite Drehmoment von dem Antriebsaggregat 12 in ein damit drehfest verbundenes Antriebssonnenrad 28 geleitet. Das Antriebssonnenrad 28 kämmt mit dem ersten Planetenrad 32 und führt dadurch das zweite Drehmoment zu dem ersten Planetenrad 32 der Koppelanordnung 20.

Folglich gelangen über die zwei Drehmomentübertragungswege 18-1 und 18-2 das erste und das zweite Drehmoment an das erste Planetenrad 32 und werden dort wieder zusammengeführt. Das zweite Planetenrad 34, das mit dem ersten Planetenrad 32 in Kämmeingriff steht, dient dabei zur Drehrichtungsumkehr, bevor das zusammengeführte Drehmoment von dem zweiten Planetenrad 34 über das Abtriebshohlrad 38 zu dem Ausgangsbereich 40 geführt wird, an den das Anfahrelement 14, beispielsweise eine Reibkupplung, ein Getriebe oder ein Drehmomentwandler befestigt ist, die hier nicht gezeigt sind.

Für den Fall, dass die Massenträgheit des Zwischenelementes 52 zu Erreichung einer Entkopplungsgüte nicht ausreicht, kann ein Zusatzmassenelement 54 an dem Zwischenelement 52 drehfest befestigt werden. Eine zusätzliche Verbesserung der Entkopplung kann durch die Positionierung eines bekannten Massependels 56 an dem Zwischenelement 52 erreicht werden.

Derartige Drehschwingungsdämpfungsanordnungen 10 können neben hydrodynamischen Drehmomentwandlern zwischen eine Wandler-Überbrückungskupplung und ein

Abtriebsaggregat, wie z. B. eine Getriebeantriebswelle, geschaltet werden. Dazu können sich Wandler-Überbrückungskupplung, Drehschwingungsdämpfungsanordnung und hydrodynamischer Drehmomentwandler in einem gemeinsamen Gehäuse, z. B. innerhalb einer Getriebeglocke, befinden. Während zu übertragende Motormomente einerseits stetig ansteigen, verkleinert sich ein zur Verfügung stehender Bauraum in der Getriebegiocke andererseits zusehends. in Figur 2a ist eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10' nach einem ähnlichen Prinzip wie in Figur 1 beschrieben, als Anwendung in Verbindung mit einem hydrodynamischen Drehmomentwandler 90 als Anfahrelement dargestellt. Das daraus resultierende Anfahrelement umfasst vorwiegend den Drehmomentwandler 90 mit einer Wand- ler-Überbrückungskupplung 62 und die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10', welche zwischen der Wandler-Überbrückungskopplung 62 und einem Abtriebsaggregat, wie z. B. einer Getriebeeingangswelle angeordnet ist. Die Drehschwingungsdämp- fungsanordnung 10' umfasst dabei, wie es bereits anhand der Figur 1 beschrieben wurde, einen ersten und einen zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-1 und 18-2, eine Phasenschiebeanordnung 42 und eine Koppelanordnung 20 in Form eines Planetengetriebes. Zur besseren Verdeutlichung des Wirkprinzips des in Figur 2a dargestellten Anfahrelementes zeigt die Figur 2b einen Drehmomentenverlauf bei geschlossener Wand- ler-Überbrückungskupplung 62, während die Figur 2c einen Drehmomentverlauf bei geöffneter Wandler-Überbrückungskupplung 62 darstellt. Die Figuren 2b und 2c sind in Bezug auf die Beschreibungen zur Figur 2a zu sehen.

Bei einer geschlossenen Wandler-Überbrückungskupplung 62 mit dem Drehmomentverlauf, wie er in Figur 2b dargestellt ist, gelangt ein Gesamtdrehmoment Mg, das von einem Antriebsaggregat 12, beispielsweise einem Verbrennungsmotor, kommen kann, über eine Kurbelwelle 19 an ein Wandlergehäuse 95. Weiter wird das Gesamtdrehmoment Mg von dem Wandlergehäuse 95 über einen Wandlerkupplungsantrieb 63 in die Wandler-Überbrückungskupplung 62 geleitet. Aufgrund einer gemäß Figur 2b geschlossenen Wandler-Überbrückungskupplung 62 wird das Gesamtdrehmoment Mg ferner über einen Wandlerkupplungsabtrieb 64 in die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10', hier an ein Führungsblech 59 eines radial inneren Federsatzes bzw. Innenfedersatz 58, welches drehfest mit dem Wandlerkupplungsabtrieb 64 verbunden ist, geleitet. Das Führungsblech 59 kann demnach auch als Eingangsbereich 16 der Drehschwingungs- dämpfungsanordnung 10' angesehen werden. Von dem Führungsblech 59 wird das Gesamtdrehmoment Mg in ein erstes Drehmoment Mg1 und ein zweites Drehmoment Mg2 aufgeteilt. Das erste Drehmoment Mg1 gelangt von dem Führungsblech 59 an ei- nen Innenfedersatz 58. Von dem Innenfedersatz 58 wird das erste Drehmoment Mg1 über eine Nabenscheibe 61 an einen Außenfedersatz 57 geleitet, der gegenüber dem innenfedersatz 58 innerhalb des Wandlergehäuses 95 radial weiter außen angeordnet ist. Von dem Außenfedersatz 57 gelangt das erste Drehmoment Mg1 über ein Anschlagelement 65 und ein Zwischenelement 52, welches hier beispielhaft als ein Antriebshohlradträger des Planetengetriebes bzw. der Koppelanordnung 20 ausgeführt ist und drehfest mit dem Anschlagelement 65 verbunden ist, an ein Antriebshohlrad 68, das wiederum drehfest mit dem Antriebshohlradträger 52 verbunden ist und um eine Achse A drehbar ist. Dabei kämmt das Antriebshohirad 68 mit einem ersten Verzahnungssegment 81 -1 eines Planetenrads 34 und führt somit das erste Drehmoment Mg1 an das Planetenrad 34.

Das zweite Drehmoment Mg2 gelangt über das Führungsblech 59 an einen mit dem Führungsblech 59 drehfest verbundenen Antriebssonnenradträger 17. An dem An- triebssonnenradträger 17 ist ein Antriebssonnenrad 28 drehfest angebracht. Der Antriebssonnenradträger 17 und das Antriebssonnenrad 28 können dabei auch als ein Bauteil gefertigt sein. Folglich wird das zweite Drehmoment Mg2 an das Antriebssonnenrad 28 geleitet. Dabei kämmt das Antriebssonnenrad 28 mit einem zweiten Verzahnungssegment 81 -2 des Planetenrads 34 und führt somit das zweite Drehmoment Mg2 an das Planetenrad 34. Somit werden an dem Planetenrad 34 das erste Drehmoment Mg1 und das zweite Drehmoment Mg2 wieder zusammengeführt. Dabei wird ein Schwingungsanteil im ersten Drehmoment Mg1 , das über den ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 durch die Phasenschieberanordnung 42 geleitet wird, vermittels der Phasenverschiebung im Idealfall um 180° zu dem Schwingungsanteil im zweiten Drehmoment Mg2, welches nicht über die Phasenschieberanordnung 42 geleitet wird, phasenverschoben. Folglich würde sich im Idealfall am Pianetenrad 34 das erste Drehmoment Mg1 mit einem um 180° phasenverschobenen Schwingungsanteil und das zweite Drehmoment Mg2 destruktiv überlagern, so dass an einem hier ausgangsseitigen Pla- netenradträger 24 das Gesamtdrehmoment Mg ohne Drehschwingungsanteiie anliegt. Der Planetenradträger 24 kann hier auch als Ausgangsbereich 40 der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung 10' angesehen werden. Der Planentenradträger 24 ist gemäß Figur 2a, b, c drehfest mit einem Abtriebsflansch 86 verbunden, an dem wiederum eine Getriebeeingangswelle, hier nicht dargestellt, drehfest angekoppelt sein kann und das Gesamtdrehmoment Mg, im Idealfall ohne Schwingungsanteile, an ein Getriebe, hier nicht dargestellt, weiterleiten kann.

Um ein Massenträgheitsmoment des Zwischenelementes bzw. des Antriebshohlradträ- gers 52 zu erhöhen, was sich positiv auf die Phasenverschiebung auswirken kann, ist über einen mit dem Zwischenelement 52 vernieteten Träger 71 , der somit drehfest mit dem Zwischenelement 52 verbunden ist, ein Turbinenrad 75 drehfest mit dem Zwischenelement bzw. dem Antriebshohlradträger 52 gekoppelt. Zusätzlich können noch an den Träger 71 angekoppelte Zusatzmassen 76 vorgesehen werden, die das Massenträgheitsmoment des Zwischeneiements 52 bzw. der Sekundärseite des Phasenschiebers 42 erhöhen und sich damit positiv auf die Phasenverschiebung auswirken können. Das Turbinenrad 75 des Drehmomentwandlers 90 bildet hier zudem auch eine Verbindung zu einer Axiallagersteile 72. In der Darstellung gemäß Figur 2a, b, c wird zwischen einer Druckscheibe 77 und dem Abtriebsflansch 86 ein zusätzliches Axiallager 72 eingesetzt, sodass zusätzlich eine mit dem Turbinenrad 75 drehfest verbundene Lagerscheibe 78 zwischen Wälzkörpern der Lagerstelle 72 axial geführt wird. Somit wird nicht nur eine axiale Lagerung eines Leitrads 66, das drehfest mit der Druckscheibe 77 verbunden ist, gewährleistet, sondern auch zusätzlich eine axiale Lagerung des Turbinenrads 75 und der daran befestigten Bauteile, sowohl gegenüber dem Abtriebsflansch 86, als auch gegenüber einem Freilauf 91 des Leitrads 66 und dem Wandlergehäuse 95 erreicht. Eine Gleitlagerung oder eine anders ausgeführte Wälzlagerung wäre als Axiallager 72 ebenfalls möglich. Die axiale Lagersteile 72 sollte aber im Wesentlichen die Axialkräfte des Turbinenrads 75 im Wandlerbetrieb aufnehmen und die axiale Position des Zwischenelements bzw. des Antriebshohlradträgers 52 definieren. Eine radiale Lagerung der Koppelanordnung 20, 30 erfolgt hier über die Verzahnungssegmente 81 -1 , 81 -2 des Planetenrads 34 als sogenannte fliegende Lagerung.

Eine Möglichkeit, eine für die Funktion der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 10' erforderliche Standübersetzung zwischen dem Antriebssonnenrad 28 und dem Abtriebshohlrad 68 mit einem geringeren radialen Bauraumbedarf als in Figur 1 dargestellt, realisieren zu können, ist eine Verwendung des Planetenrads 34 mit zwei unterschiedlichen Verzahnungssegmenten 81 -1 und 81 -2, wie in Fig. 2a gezeigt. Dabei bildet eine Mittelachse B eine Dreh- und Mittelachse sowohl für das Verzahnungssegment 81 - 1 als auch für das Verzahnungssegment 81 -2. Weiter können sich die beiden Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 teilweise axial (d.h. in Richtung der Drehachse A oder B) überlappen, sodass die Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 mit jeweils 180 Winkelgraden ausgeführt sein können. Die Verwendung des Planetenrads 34 mit zwei unterschiedlichen, sich teilweise axial überlappenden Verzahnungssegmenten 81 -1 und 81 -2 ist möglich, da ein Verdrehwinkel um die Drehachse B des Planetenrades 34 hinreichend gering ist. Dadurch, dass das Verzahnungssegment 81 -2, das mit dem Antriebssonnenrad 28 kämmt, größer ist, als das Verzahnungssegment 81 -1 , das mit dem Antriebshohlrad 68 kämmt, vergrößert sich der Betrag der Standübersetzung im Vergleich zu einem Getriebe mit bekannten Planetenrädern bei gleichen Aus- und Abmessungen. Für eine bessere Ausnutzung des axialen Bauraums können die beiden Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 des Planetenrads 34 zudem, wie dargestellt, teilweise axial zueinander versetzt sein.

Bei einer geöffneten Wandlerkupplung 62 mit dem Drehmomentverlauf, gezeigt in Figur 2c, wird ein Gesamtdrehmoment Mo über das Wandlergehäuse 95 und ein Verbindungsblech 67 weiter an ein Pumpenrad 74 des Drehmomentwandlers 90 geleitet. Dabei ist das Pumpenrad 74 drehfest, beispielsweise mittels einer Schweißverbindung, mit dem Verbindungsblech 67 verbunden. Das Verbindungsblech 67 ist wiederum drehfest, beispielsweise mittels einer Schweißverbindung, mit dem Wandlergehäuse 95, verbunden. An dem Drehmomentwandler 90 liegt somit das Gesamtdrehmoment Mo am Pumpenrad 74 an. In Abhängigkeit einer Auslegung des hydrodynamischen Drehmomentwandlers 90, sowie des anliegenden Gesamtdrehmoments Mo und einer anliegenden Drehzahl am Pumpenrad 74, liegt ein Drehmoment Mt am Turbinenrad 75 an. Da das Turbinenrad 75 drehfest mit dem Antriebshohiradträger bzw. dem Zwischenelement 52 gekoppelt ist, wird das Drehmoment Mt vom Turbinenrad 75 an das Zwischenelement 52 weitergeleitet. Von dem Zwischeneiement 52 wird das Drehmoment Mt in zwei Drehmomentanteile Mt1 und Mt2 aufgeteilt. Der eine Drehmomentanteil Mt2 liegt an dem Antriebshohlrad 68 an, welches drehfest mit dem Zwischenelement 52 gekoppelt ist. Der andere Drehmomentanteil Mt1 wird über das Zwischenelement 52 und das Anschlagelement 65 an den Außenfedersatz 57 geleitet. Von dem Außenfedersatz 57 gelangt dieser Drehmomentanteii Mt1 über die Nabenscheibe 61 an den Innenfedersatz 58 und weiter von dem Innenfedersatz 58 über die Führungsbieche 59 an den Antriebs- sonnenradträger 1 7 und folglich an das Antriebssonnenrad 28. Da sowohl das Antriebssonnenrad 28 als auch das Antriebshohlrad 68 mit dem Planetenrad 34 kämmen, werden die beiden Drehmomentanteile Mt1 und Mt2 an dem Planetenrad 34 wieder zusammengeführt. Über den ausgangsseitigen Planetenradträger 24, an dem das Planetenrad 34 drehbar gelagert ist, wird das zusammengeführte Drehmoment t an den Antriebsflansch 86, der drehfest, beispielsweise mittels einer Schwei ßverbindung, mit dem Planetenradträger 24 verbunden ist, weitergeleitet. Es ist auch möglich, den ausgangsseitigen Abtriebsfiansch 86 und den Planetenradträger 24 als ein ausgangsseiti- ges Bauteil auszuführen. Von dem ausgangsseitigen Abtriebsfiansch 86 kann das zusammengeführte Drehmoment Mt an ein Getriebe, hier nicht dargestellt oder ein ähnliches Bauteil, weitergeleitet werden.

Wie es aus der Figur 2a zu erkennen ist, kann der Teil 81 -2 des Planetenrads 34, welcher mit dem Sonnenrad 28 kämmt, den mit dem Bezugszeichen 80 gekennzeichneten Raum radial innerhalb des inneren Federsatzes 58 und der zugehörigen Deckbleche nicht nutzen, wenn seine Drehachse B, wie dargestellt, parallel zur Drehachse A des Wandlers 90 liegt und wenn der Schwenkbereich des Planeten 34 einen bestimmten Winkel überschreitet, da es sonst zur Kollision mit dem Torsionsdämpfer 1 0' kommt. Dies steht dem Bedarf nach immer geringerem Bauraum entgegen.

Ausgehend davon ist es somit eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Dreh- schwingungsdämpfungsanordnung so weiterzubilden, dass sie gegenüber bekannten Drehschwingungsdämpfungsanordnungen verbessert wird und insbesondere einen kompakteren (axialen) Bauraum aufweist.

Diese Aufgabe wird durch eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit den Merkmalen des unabhängigen Anspruchs gelöst.

Einige vorteilhafte Ausführungsformung und Weiterbildungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.

Gemäß einem ersten Aspekt sehen Ausführungsbeispiele eine Drehschwingungsdämp- fungsanordnung für einen Antriebstrang eines Kraftfahrzeuges vor. Die Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung umfasst dabei einen zur Drehung um eine erste Drehachse anzutreibenden Eingangsbereich sowie einen Ausgangsbereich. Ferner umfasst die Drehschwingungsdämpfungsanordnung einen von dem Eingangsbereich zu dem Ausgangsbereich verlaufenden ersten Drehmomentübertragungsweg und einen von dem Eingangsbereich zu dem Ausgangsbereich verlaufenden zweiten Drehmomentübertragungsweg. Die beiden Drehmomentübertragungswege stellen dabei eine Leistungsverzweigung für ein insgesamt über die Drehschwingungsdämpfungsanordnung zu übertragendes Gesamtdrehmoment dar. Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung weist ferner eine mit dem Ausgangsbereich verbundene bzw. gekoppelte Koppelanordnung zur Überlagerung von über die beiden Drehmomentübertragungswege geleiteten Drehmomenten auf, wobei die Koppelanordnung gemäß Ausführungsbeispielen ein Planetengetriebe mit wenigstens einem Planetenrad umfasst, das um eine zweite Drehachse drehbar ist. Gemäß Ausführungsbeispielen verlaufen die erste Drehachse und die zweite Drehachse schräg, d. h. nicht parallel, zueinander.

Gemäß Ausführungsbeispielen wird also vorgeschlagen, die zweite Drehachse des Planetenrads der Koppelanordnung gegenüber der ersten Drehachse des Getriebes zu verkippen. Insbesondere kann die zweite Drehachse gegenüber der ersten Drehachse derart verkippt werden, dass ein Bauraum radial innerhalb des im vorhergehenden beschriebenen Innenfedersatzes der Drehschwingungsdämpfungsanordnung und der zugehörigen Deck- bzw. Führungsbleche besser genutzt werden kann. Vermitteis entsprechender Schrägstellung beziehungsweise Verkippung kann das radial innen liegende Sonnenrad auf seinem Sonnenradträger axial näher an dem Innenfedersatz bzw. seinen Führungsblechen gebaut werden, wodurch für die Drehschwingungsdämpfungs- anordnung und insbesondere die Drehschwingungsdämpfungsanordnung umfassende Anfahrelemente axial schmaler gebaut werden können. Somit ermöglichen Ausführungsbeispiele dem Trend nach sich ständig verkleinernden Bauräumen in der Getriebeglocke zu folgen.

Gemäß Ausführungsbeispielen sind die erste und die zweite Drehachse derart zueinander verkippt, dass die erste und die zweite Drehachse in einer durch die beiden Drehachsen aufgespannten Ebene schräg zueinander verlaufen. Ausgehend von einer axialen Richtung, welche durch die erste Drehachse definiert wird, umfasst die zweite Dreh- achse neben einer axialen Komponente parallel zu der ersten Drehachse eine zusätzliche Richtungskomponente, welche senkrecht zu der durch die erste Drehachse definierten axialen Richtung orientiert ist. Das kann beispielsweise eine radiale Komponente sein. Je nach speziellen baulichen Anforderungen kann ein Winkel zwischen den beiden Drehachsen in einem Bereich von 0° bis 45°, insbesondere von 5° bis 20° liegen. Gemäß Ausführungsbeispieien ist eine Neigung beziehungsweise Verkippung der beiden Drehachsen zueinander derart gewählt, dass ein radial innen liegender Teil des Planetenrads bzw. ein damit in Kämmeingriff stehendes Sonnenrad axial näher mit dem Eingangsbereich beziehungsweise einen (Innen-)Federsatz der Drehschwingungs- dämpfungsanordnung zusammenrücken kann.

Gleichzeitig können eine Drehachse eines in dem ersten Drehmomentübertragungsweg befindlichen Antriebshohlrads des Planetengetriebes, welches mit dem Planetenrad kämmt und eine Drehachse eines in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg befindlichen Sonnenrads des Planetengetriebes, welches mit dem Planetenrad kämmt, jeweils parallel zu der ersten Drehachse verlaufen. In anderen Worten bedeutet dies, dass lediglich die Drehachse des Planetenrads gegenüber der ersten Drehachse verkippt sein kann, wohingegen Drehachsen weiterer Elemente des Planetengetriebes, wie zum Beispiel Antriebssonnenrad, Antriebshohlrad und/oder ein Abtriebshohlrad im Wesentlichen parallel zu der ersten Drehachse verlaufen. Dies ermöglicht besonders vorteilhaft die Einsparung von axialem Bauraum bei gleichzeitig nur geringer Abweichung von bewährten Konstruktionsprinzipien.

Gemäß manchen Ausführungsbeispielen kann das Planetenrad einen ersten Planeten- radteil mit einem ersten Verzahnungsdurchmesser und einem zweiten Planetenradteil mit einem zweiten von dem ersten verschiedenen Verzahnungsdurchmesser aufweisen. Während der erste und der zweite Planetenradteil gemäß einigen Ausführungsbeispielen durch unterschiedliche koaxial entlang der zweiten Drehachse angeordnete Planetenräder mit unterschiedlichen Verzahnungsdurchmessern realisiert werden können, können auch Ausführungsbeispiele bevorzugt werden, bei denen der erste Planetenradteil durch ein erstes Kreissegment des Planetenrads mit dem ersten Verzahnungsdurchmesser und der zweite Planetenradteil durch ein zweites Kreissegment des Planetenrads mit dem zweiten Verzahnungsdurchmesser gebildet wird. Insbesondere die letztgenannten Ausführungsformen ermöglichen auf effiziente Weise einen signifikanten axialen Bauraumgewinn. Durch die unterschiedlichen Verzahnungsdurchmesser des ersten und des zweiten Planetenradteils können Übersetzungsverhältnisse zwischen dem ersten Drehmomentübertragungsweg und dem zweiten Drehmomentübertragungsweg variabler gestaltet werden, was sich vorteilhaft auf die Auslegung der gesamten Drehschwingungsdämpfungsanordnung auswirken kann und dabei einen Bauraumvorteil bieten kann.

Gemäß Ausführungsbeispielen können ein in dem ersten Drehmomentübertragungsweg befindliches Antriebsrohrrad des Planetengetriebes mit dem ersten Planetenradteil und ein in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg befindliches Sonnenrad des Planetengetriebes mit dem zweiten Planetenradteil in Kämmeingriff stehen. Um das Antriebsrohrrad einerseits und das Sonnenrad des Planetengetriebes andererseits bau- raumbedingt in unterschiedlichen axialen Ebenen anordnen zu können, können die beiden Planetenradteile in Richtung der ersten und/oder der zweiten Drehachse axial (d. h. in der jeweiligen axialen Richtung) versetzt zueinander angeordnet sein. Selbstverständlich sind auch Ausführungsformen denkbar, bei denen die beiden Planetenradteile in axialer Richtung, d. h. in Richtung entlang der ersten und/oder der zweiten Drehachse, in derselben axialen Ebene angeordnet sind. Derartige Ausführungsformen ermöglichen insbesondere eine einfache und kostengünstige Fertigung des Planetengetriebes.

Gemäß einigen Ausführungsbeispielen kann vorgesehen sein, dass der erste Drehmomentübertragungsweg eine Phasenschieberanordnung umfasst zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich von über den zweiten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehungleichförmigkeiten. In zumindest einem der Drehmomentübertragungswege kann also eine Phasenschieberanordnung mit einem Eingangselement und einem Ausgangselement vorgesehen sein, welche nach Art eines Schwingungsdämpfers, also mit einer Primärseite und einer durch die Kompressibilität einer Federanordnung bezüglich dieser verdrehbaren Sekundärseite, aufgebaut sein kann. Insbesondere dann, wenn dieses Schwingungssystem in einem überkritischen Zustand übergeht, also mit Schwingungen angeregt wird, die über der Resonanzfrequenz des Schwingungssystems liegen, kann eine Phasenverschiebung zwischen den beiden Drehmomen- tübertragungswegen von bis zu 180° auftreten. Dies bedeutet, dass bei maximaler Phasenverschiebung die vom Schwingungssystem abgegebenen Schwingungsanteiie bezüglich der vom Schwingungssystem aufgenommenen Schwingungsanteile um 180° phasenverschoben sind. Da die über den anderen Drehmomentübertragungsweg geleiteten Schwingungsanteile keine oder ggf. eine andere Phasenverschiebung erfahren, können die in den zusammengeführten Drehmomentenanteiien enthaltenen und bezüglich einander dann phasenverschobenenen Schwingungsanteile einander destruktiv überlagert werden, so dass im Idealfall das in den Ausgangsbereich eingeleitete Gesamtdrehmoment ein im Wesentlichen keine Schwingungsanteile enthaltendes statisches Drehmoment ist. Die Federanordnung der Phasenschieberanordnung kann zumindest einen Federsatz, der vorteilhaft eine Schraubenfeder umfasst, aufweisen. Bei der Verwendung von wenigstens zwei Federsätzen können diese sowohl in paralleler als auch in serieller Wirkweise angeordnet sein.

Um weitere Verbesserungen hinsichtlich eines benötigten axialen Bauraums zu bewirken, kann eine Sekundärseite der Phasenschieberanordnung, die mit deren Primärseite über die Federanordnung gekoppelt ist, im Wesentlichen durch einen einstückigen Massegrundkörper zur Bereitstellung eines gewünschten Masseträgheitsmoments gebildet werden. Gegenüber herkömmlicherweise mehrteiligen bzw. mehrstückigen Massen und/oder Zusatzmassen zur Bereitstellung des gewünschten Masseträgheitsmoments bietet ein einstückiger Massegrundkörper insbesondere Bauraumvorteile. Um noch mehr axialen und/oder radialen Bauraum einsparen zu können, schlagen manche Ausführungsbeispiele vor, in den sekundärseitigen einstückigen Massegrundkörper eine Hohlradverzahnung zum Kämmen mit dem Planetenrad einzuformen. Bei derartigen Ausführungsformen kann der einstückige Massegrundkörper also gleichzeitig als Antriebshohlrad zum Einleiten eines über den ersten Drehmomentübertragungsweg geleiteten Drehmoments in das Planetenrad dienen, in welchem die beiden Drehmomentübertragungswege zusammengeführt werden, bevor sie über einen ausgangsseitigen Planeten- oder Hohlradträger an einen Drehmomentausgang der Drehschwingungs- dämpfungsanordnung weitergegeben werden.

Zur weiteren Bauraumoptimierung kann der einteilig ausgebildete Massegrundkörper weiterhin als radiale Abstützung für den (Au Ben-) Federsatz der Phasenschieberanord- nung eingesetzt werden, wodurch herkömmliche Bauteile, wie z. B. Führungsbleche und Anschlageiemente für die Federanordnung eingespart werden können. Zusätzlich oder alternativ kann der Massegrundkörper auch in einen Federkanal ragende Stege aufweisen, welche einer Feder der Federanordnung als Anschläge in Umfangsrichtung (d. h. tangential zur ersten Drehachse) dienen können. Somit können weitere Bauteile und damit letztlich auch weiterer Bauraum eingespart werden.

Weiteres Bauraumeinsparpotential, insbesondere in axialer Richtung, kann dadurch erreicht werden, dass eine Nabenscheibe einer Primärseite eines (äußeren) Torsions- schwingungsdämpfers bzw. Federsatzes von radial innen nach radial außen in den Federsatz eingreift. Im Vergleich zu herkömmlichen Konstruktionen ermöglicht diese Maßnahme, dass die Drehschwingungsdämpfungsanordnung axial schmaler gebaut werden kann.

Gemäß manchen Ausführungsbeispielen kann die Drehschwingungsdämpfungsanord- nung mit einem Anfahrelement, wie z. B. einem Drehmomentwandler, gekoppelt werden. Dabei kann die Drehschwingungsdämpfungsanordnung zwischen eine Wandler- Überbrückungskupplung und das Anfahrelement bzw. den hydrodynamischen Drehmomentwandler, geschaltet werden. Dabei sehen manche Ausführungsbeispiele vor, dass der Drehmomentwandler axial außerhalb bzw. neben der Drehschwingungsdämpfung angeordnet ist und dass die Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit einem Turbinenrad des Drehmomentwandlers (drehfest) gekoppelt ist, der weiterhin ein Leitrad mit einem Radiallager umfassenden Freilauf aufweist, wobei eine axiale Lagerung des Freilaufs, mit der sich der Freilauf axial gegen die Drehschwingungsdämp- fungsanordnung abstützt, radial außerhalb des Radiallagers des Freilaufs angeordnet ist. Gegenüber herkömmlichen Bauarten, wie sie beispielsweise anhand der Fig. 2a erläutert wurden, bewirkt die Verlagerung der Axiallagerung von einer Position axial neben dem Freilauf zu einer Position radial ober- bzw. außerhalb des Freilauf weiteren axialen Bauraumgewinn.

Eine durch Ausführungsbeispiele bereitgestellte Leistungsverzweigung benötigt für eine optimale Funktion einen leistungsfähigen Phasenschieber sowie das Leistungsverzwei- gungsgetriebe selbst. Diese beiden Komponenten werden in der Regel axial nebenei- nander angeordnet, da insbesondere dann, wenn zweireihige Federspeicher als Phasenschieber zum Einsatz kommen, eine Verschachtelung im gleichen axialen Bauraum nicht möglich ist. Im Vergleich zu anderen Schwingungsreduzierungssystemen, wie beispielsweise einem drehzahladaptiven Tilger, der für eine Tilgermasse ebenfalls Bauraum in der Regel axial neben dem Federspeicher benötigt, kommt hier dazu, dass der axiale Bauraum auch speziell im inneren radialen Bereich, d. h. im Bereich der Welle, benötigt wird, um die Anbindung von Planetenträger und Sonnenrad bzw. Abtriebshohlrad, je nach Schaltungsvariante, zu ermöglichen. Ferner sollte auch die Sekundärseite des Phasenschiebers mit den dazugehörigen Bauteilen, wie z. B. Eingangshohlrad und ggf. Zusatzmasse und Turbine gelagert werden, was in der Regel auch in diesem Bauraumbereich geschieht. Gerade neue Konstruktionen des Drehmomentwandlers zeichnen sich jedoch dadurch aus, dass der axiale Bauraum im Bereich der Welle klein ist gegenüber dem Bauraum radial weiter außen, da beispielsweise durch den Einsatz eines oval geformten hydrodynamischen Kreislaufs radial außen Platz für Komponenten eines drehzahladaptiven Tilgers geschaffen wurde. Gemäß Ausführungsbeispielen kann diese Problematik deutlich entschärft werden, indem die Axiallagerstelle zwischen einem Abtriebsflansch zur Getriebeeingangswelle und einem Freilauf bzw. Leitrad des Drehmomentwandlers, in die auch die Lagerung der Sekundärseite des Phasenschiebers integriert sein kann, von ihrer bisherigen Position axial neben dem Freilauf auf einen größeren Radius radial außerhalb des Freilaufs und zu diesem axial geschachtelt verlegt wird.

Gemäß einem weiteren Aspekt sehen weitere Ausführungsbeispiele auch ein Kraftfahrzeug mit einer ausführungsbeispielgemäßen Drehschwingungsdämpfungsanordnung vor.

Im Nachfolgenden werden einige exemplarische Ausführungsbeispiele anhand der beiliegenden Figuren näher erläutert. Es zeigen:

Figur 1 eine Prinzipskizze einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung mit zwei Planetenrädern, die am Ausgang einer Phasenschieberanordnung gelagert sind; Figur 2a eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung in Anwendung in Verbindung mit einem hydrodynamischen Drehmomentwandler;

Figur 2b einen Drehmomentenverlauf der Anordnung gemäß Figur 2a bei geschlossener Wandlerkupplung;

Figur 2c einen Drehmomentverlauf der Anordnung gemäß Figur 2a bei geöffneter Wandlerkupplung;

Figur 3 einen Schnitt durch eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem Ausführungsbeispiel;

Figur 4 a, b eine Schnittansicht eines segmentierten Planetenrads mit zwei unterschiedlichen Verzahnungsdurchmessern gemäß einem Ausführungsbeispiel;

Figur 5 ein Anfahrelement mit einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel, welche zwischen einer Wandler-

Überbrückungskupplung und einem Drehmomentwandler angeordnet ist;

Figur 6 ein Anfahrelement mit einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel;

Figur 7 ein Anfahrelement mit einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem Ausführungsbeispiel mit einem einstückigen Massegrundkörper zur Bereitstellung eines Massenträgheitsmoments;

Figur 8 ein Anfahrelement mit einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem Ausführungsbeispiel mit einer Nabenscheibe, welche von radial innen nach radial außen in eine Federanordnung einer Phasenschieberanordnung eingreift;

Figur 9, 10 weitere Ausführungsbeispiele von Anfahrelementen mit einer Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung zur Gewinnung weiteren axialen Bauraums; Figur 1 1 a eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem Ausführungsbeispiel mit einem Drehmomentwandler, wobei eine axiale Lagerung eines Freilaufs eines Leitrads des Drehmomentwandlers radial außerhalb des Freilaufs angeordnet ist;

Figur 1 1 b ein weiteres Ausführungsbeispiel für das Axiallager gemäß Figur 1 1 a;

Figur 12 eine Drehschwingungsdämpfungsanordnung gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel mit einem Drehmomentwandier, bei der eine axiale Lagerung eines Freilaufs eines Leitrads des Drehmomentwandlers radial außerhalb des Freilaufs angeordnet ist; und

Figur 13 zwischen einem Ausgangsbereich einer Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung und einem Ausgangsbereich einer Koppelanordnung vorgesehene Mittel, welche eine Relativverdrehung zwischen dem ersten Ausgangsbereich der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung und dem Ausgangsbereich der Koppelanordnung um die Drehachse begrenzen.

Verschiedene Ausführungsbeispiele werden nun ausführlicher unter Bezugnahme auf die beiliegenden Figuren beschrieben, in denen einige Ausführungsbeispiele dargestellt sind. In den Figuren können die Dickenabmessungen von Linien, Schichten und/oder Regionen um der Deutlichkeit Willen übertrieben dargestellt sein.

Bei der nachfolgenden Beschreibung der beigefügten Figuren, die lediglich einige exemplarische Ausführungsbeispiele zeigen, können gleiche Bezugszeichen gleiche oder vergleichbare Komponenten bezeichnen. Ferner können zusammenfassende Bezugszeichen für Komponenten und Objekte verwendet werden, die mehrfach in einem Ausführungsbeispiel oder in einer Zeichnung auftreten, jedoch hinsichtlich eines oder mehrerer Merkmale gemeinsam beschrieben werden. Komponenten oder Objekte, die mit gleichen oder zusammenfassenden Bezugszeichen beschrieben werden, können hinsichtlich einzelner, mehrerer oder aller Merkmale, beispielsweise ihrer Dimensionierungen, gleich, jedoch gegebenenfalls auch unterschiedlich ausgeführt sein, sofern sich aus der Beschreibung nicht etwas anderes explizit oder implizit ergibt. Obwohl Ausführungsbeispiele auf verschiedene Weise modifiziert und abgeändert werden können, sind Ausführungsbeispiele in den Figuren als Beispiele dargestellt und werden hierin ausführlich beschrieben. Es sei jedoch klargestellt, dass nicht beabsichtigt ist, Ausführungsbeispiele auf die jeweils offenbarten Formen zu beschränken, sondern dass Ausführungsbeispiele vielmehr sämtliche funktionale und/oder strukturelle Modifikationen, Äquivalente und Alternativen, die im Bereich der Erfindung liegen, abdecken sollen.

Man beachte, dass ein Element, das als mit einem anderen Element„verbunden" oder „verkoppelt" bezeichnet wird, mit dem anderen Element direkt verbunden oder verkoppelt sein kann oder dass dazwischenliegende Elemente vorhanden sein können. Wenn ein Element dagegen als„direkt verbunden" oder„direkt verkoppelt" mit einem anderen Element bezeichnet wird, sind keine dazwischenliegenden Elemente vorhanden. Andere Begriffe, die verwendet werden, um die Beziehung zwischen Elementen zu beschreiben, sollten auf ähnliche Weise interpretiert werden (z.B.,„zwischen" gegenüber„direkt dazwischen",„angrenzend" gegenüber„direkt angrenzend" usw.).

Die Terminologie, die hierin verwendet wird, dient nur der Beschreibung bestimmter Ausführungsbeispiele und soll die Ausführungsbeispiele nicht beschränken. Wie hierin verwendet, sollen die Singularformen„ einer,"„ eine",„eines " und„der, die, das" auch die Pluralformen beinhalten, solange der Kontext nicht eindeutig etwas anderes angibt. Ferner sei klargestellt, dass die Ausdrücke wie z.B.„beinhaltet",„beinhaltend", aufweist" und/oder„aufweisend", wie hierin verwendet, das Vorhandensein von genannten Merkmalen, ganzen Zahlen, Schritten, Arbeitsabläufen, Elementen und/oder Komponenten angeben, aber das Vorhandensein oder die Hinzufügung von einem bzw. einer oder mehreren Merkmalen, ganzen Zahlen, Schritten, Arbeitsabläufen, Elementen, Komponenten und/oder Gruppen davon nicht ausschließen.

Solange nichts anderes definiert ist, haben sämtliche hierin verwendeten Begriffe (einschließlich von technischen und wissenschaftlichen Begriffen) die gleiche Bedeutung, die ihnen ein Durchschnittsfachmann auf dem Gebiet, zu dem die Ausführungsbeispiele gehören, beimisst. Ferner sei klargestellt, dass Ausdrücke, z.B. diejenigen, die in allgemein verwendeten Wörterbüchern definiert sind, so zu interpretieren sind, als hätten sie die Bedeutung, die mit ihrer Bedeutung im Kontext der einschlägigen Technik konsistent ist, und nicht in einem idealisierten oder übermäßig formalen Sinn zu interpretieren sind, solange dies hierin nicht ausdrücklich definiert ist.

Die Figur 3 zeigt ein Ausführungsbeispiel einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung 100, welche exemplarisch zusammen mit einer Wandler-Überbrückungskupplung 62 und einem hydrodynamischen Drehmomentwandler 90 in ein Wandlergehäuse 95 integriert ist und ein Anfahrelement bildet. Die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 100 bildet somit eine axial neben bzw. benachbart zu dem Wandler 90 angeordnete Baugruppe eines Antriebsstrangs. Ein Abtrieb 64 der Wandlerkupplung 62 bildet einen zur Drehung um eine erste Drehachse A anzutreibenden bzw. antreibbaren Eingangsbereich 1 6 der Drehschwingungsdämpfungsanordnung 100. Ein Planetenradträger 24, der beispielsweise mittels einer Schweißverbindung mit einem Abtriebsflansch 86 zur Getriebeeingangswelle gekoppelt sein kann, bildet einen Ausgangsbereich 40 der Dreh- schwingungsdämpfungsanordnung 100. Wie es eingangs anhand der Figuren 1 und 2 bereits beschrieben wurde, umfasst auch die Drehschwingungsdämpfungsanordnung 100 gemäß Figur 3 einen von dem Eingangsbereich 1 6 zu dem Ausgangsbereich 40 verlaufenden ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 , sowie einen von dem Eingangsbereich 1 6 zu dem Ausgangsbereich 40 verlaufenden zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 und stellt damit eine Leistungsverzweigung bereit. Mit dem Ausgangsbereich 40 ist eine Koppelanordnung 20 zur Überlagerung von über die beiden Drehmomentübertragungswege 18-1 , 18-2 geleiteten Drehmomenten verbunden. Gemäß Ausführungsbeispielen umfasst die Koppelanordnung 20 ein Planetengetriebe 30 mit einem Planetenrad 34, das um eine zweite Drehachse B drehbar ist, die gegenüber der ersten Drehachse A, die beispielsweise durch eine Getriebeeingangswelle gebildet werden kann, radial außerhalb angeordnet ist. Die Drehschwingungsdämpfungsanord- nung 100 gemäß Figur 3 unterscheidet sich von der Drehschwingungsdämpfungsan- ordnung 10' gemäß Figur 2a, b, c insbesondere dadurch, dass die erste Drehachse A und die zweite Drehachse B schräg zueinander verlaufen. Ansonsten sind die Funktionen ähnlich, weshalb auf eine wiederholte detaillierte Erläuterung der Funktionsweise abgesehen wird. Der Leser sei dazu auf die Beschreibung der Figuren 2a - c verwiesen. Der Begriff "schräg" kann so verstanden werden, dass die erste Drehachse A und die zweite Drehachse B in einer durch die beiden Drehachsen A, B aufgespannten Ebene schräg bzw. verkippt zueinander verlaufen. Die beiden Drehachsen A, B können also gemäß Ausführungsbeispielen derart angeordnet sein, dass sie eine gemeinsame Ebene aufspannen. Diese Ebene kann eine axiale Komponente (in Richtung der ersten Drehachse A) und eine radiale Komponente (radial weg von der ersten Drehachse A hin zur zweiten Drehachse B) aufweisen. In dieser gemeinsamen Ebene können die beiden Drehachsen A, B einen von 0° verschiedenen Winkel einschließen. Insbesondere kann der von den beiden Drehachsen A, B eingeschlossene Winkel betragsmäßig in einem Bereich von 0° bis 45° liegen, insbesondere von 5° bis 20°.

Wie sich anhand des Ausführungsbeispiels der Figur 3 weiterhin erkennen lässt, kann eine Drehachse eines in dem ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 befindlichen Antriebshohlrads 68 der Koppelanordnung 20, welches mit dem schräg angestellten Planetenrad 34 kämmt, parallel zu der ersten Drehachse A verlaufen. Gleichermaßen kann eine Drehachse eines in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 angeordneten Sonnenrads 28 der Koppelanordnung 20, welches mit dem schräg angestellten Planetenrad 34 kämmt, auch parallel zu der ersten Drehachse A verlaufen. Bei manchen Ausführungsbeispielen können die Drehachsen des Antriebshohlrads 68 und/oder des Sonnenrads 28 mit der Drehachse A, die z.B. durch eine Getriebeeingangswelle gebildet werden kann, zusammenfallen. Aufgrund der Schrägstellung des Planetenrades 34 können sich Sonnenrad 28 und Antriebshohlrad 68 in unterschiedlichen axial angeordneten Ebenen befinden, d. h. in unterschiedlichen axial entlang der Drehachse A versetzten Ebenen. Gegenüber der anhand der Figur 2a-c erläuterten Anordnung befindet sich gemäß der Anordnung der Figur 3 das Sonnenrad 28 in axialer Richtung (d. h. in Richtung Drehachse A) wesentlich näher an den sich in radialer Richtung erstreckenden inneren Führungsblechen 59 des inneren Torsionsschwingungs- dämpfers 58. Insbesondere kann sich das Sonnenrad 28 nun in unmittelbarer axialer Nachbarschaft zu einem Verbindungsbolzen 69 zwischen den Innendämpfer- Führungsblechen 59 und dem Lagerflansch 17 befinden. Gerade in radialer Nähe zur ersten Drehachse A kann somit erheblicher axialer Bauraum eingespart werden.

Aufgrund der Schrägstellung des Planetenrades 34 bzw. seiner Drehachse B, welche durch einen Bolzen 79 definiert werden kann, können eine Innenverzahnung des Antriebshohlrades 68 und/oder eine Außenverzahnung des Sonnenrades 28 ebenfalls schräg ausgebildet werden. In anderen Worten ausgedrückt bedeutet dies, dass eine durch einen Teilkreis der Innenverzahnung des Antriebshohlrades 68 und/oder ein Teilkreis der Au ßenverzahnung des Sonnenrads 28 gebildete Ebene senkrecht zu der zweiten Drehachse B (und damit schräg zur der Drehachse A) verläuft, ebenso wie der oder die Teilkreise der Au ßenverzahnungen des Planetenrades 34.

Wie sich aus der Figur 3 erkennen lässt, sehen manche Ausführungsbeispiele ein Planetenrad 34 vor, welches einen ersten Planetenradtei! (oberhalb der zweiten Drehachse B) mit einem ersten Verzahnungsdurchmesser und einen zweiten Planetenradtei! (unterhalb der zweiten Drehachse B) mit einem zweiten, von dem ersten verschiedenen, Verzahnungsdurchmesser umfasst. Während, abweichend von der hier dargestellten Ausführungsform, auch unterschiedlich große und entlang der zweiten Drehachse B axial versetzt zueinander angeordnete Planetenräder denkbar sind, von denen beispielsweise das größere mit dem Sonnenrad 28 und das kleinere mit dem Antriebshohlrad 68 in Kämmeingriff stehen kann, schlagen Ausführungsbeispiele bevorzugt vor, dass der erste Planetenradtei! durch ein erstes Kreissegment des Planetenrads 34 mit dem ersten Verzahnungsdurchmesser und der zweite Planetenradteil durch ein zweites Kreissegment des Planetenrads 34 mit dem zweiten Verzahnungsdurchmesser gebildet wird.

In Figur 4a ist eine mögliche Ausführung des Planetenrads 34 mit zwei unterschiedlichen Verzahnungssegmenten 81 -1 und 81 -2 in Draufsicht gezeigt. Dabei kann die Mittel- bzw. Drehachse B der Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 dieselbe sein. In der hier gezeigten Ausführung ist das jeweilige Verzahnungs(kreis)segment 81 -1 und 81 -2 mit 1 80 Winkelgraden ausgeführt. Hier nicht abgebildet, können aber auch die Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 mit unterschiedlichen Winkelgraden ausgeführt werden, wie beispielsweise das Verzahnungssegment 81 -1 mit 150 Winkelgraden und das Verzahnungssegment 81 -2 mit 210 Winkelgraden. Die Summe der Winkelgrade von den Verzahnungssegmenten 81 -1 und 81 -2 kann dabei auch weniger als 360 Winkelgrade betragen, aber maximal zusammen 360 Winkelgrade.

In Figur 4b ist ein mögliches Planetenrad 34 mit zwei unterschiedlichen Verzahnungssegmenten 81 -1 und 81 -2 im Schnitt und in der Draufsicht zu sehen. Beide Verzah- nungssegmente 81 -1 und 81 -2 haben dieselbe Mittelachse bzw. Drehachse B. Dabei kann das Verzahnungssegment 81 -1 mit ca. 90 Winkelgraden und das Verzahnungssegment 81 -2 mit ca. 100 Winkelgraden ausgebildet sein. Beide Verzahnungssegmente 81 -1 und 81 -2 können sich teilweise in axialer Richtung (entlang der Drehachse B) überlappen (siehe Figur 4b, links). Es ist gut zu erkennen, dass vergleichsweise viel Masse und/oder Material bei der Verwendung von Verzahnungssegmenten eingespart werden kann.

Die Figuren 3 und 4 zeigen auf, wie durch Äusführungsbeispiele axialer Bauraum bei Drehschwingungsdämpfungsanordnungen und damit gekoppelten Anfahrelementen eingespart werden kann. Hierbei wird die Drehachse B des Planeten 34 der Kopplungsanordnung 20 gegenüber der Drehachse A des Getriebes leicht gekippt. Auf diese Weise kann der Bauraum radial innerhalb des Innenfedersatzes 58 teilweise für das Sonnenrad 28 und das dazu korrespondierende Verzahnungssegment 81 -2 des Planeten 34 genutzt werden, was eine größere Breite der Verzahnung erlaubt.

Bei den bisher vorgestellten konstruktiven Ausführungen der Leistungsverzweigung im Drehmomentwandler wurden die Funktionselemente auf der Sekundärseite des Phasenschiebers 42, d.h. Deckblech 52 des Federsatzes 57, Hohlrad 68 und Zusatzmasse 76 als getrennte Bauteile betrachtet die durch ein Fügeverfahren, z.B. Nieten, direkt oder über Verbindungsbleche miteinander verbunden wurden. Beim Einsatz von Blechbiegeteilen kommt es durch die Biegeradien und sonstige Einschränkungen in der Formgebung zu Freiräumen zwischen den Teilen. Das ist dann von Nachteil, wenn Masse möglichst effektiv für Massenträgheitsmoment genutzt werden soll, da dies bedeutet, den Bauraum radial weit außen möglichst dicht mit Material auszufüllen und dort keine Freiräume zu lassen. Die Zusatzmasse 76 ist außerhalb des Kraftflusses angeordnet und wirkt somit nur in Ihrer Funktion das Massenträgheitsmoment der Sekundärseite des Phasenschiebers 42 zu erhöhen. Das Material trägt weder zur Festigkeit noch zur Steifigkeit der Konstruktion bei, sondern bewirkt auch noch eine zusätzliche Belastung auf die Umgebungsteile. Die Anbindung des Eingangshohlrades 68 mit einer separaten, radial innerhalb des äußeren Dämpfers 57 gelegenen Verbindung mit dem Deckblech 52 schränkt den Durchmesser des Verzahnungsteilkreises ein und führt somit auch dazu, dass die Masse des Hohlrades 68 auf einem radial kleineren Radius ange- ordnet ist und somit nicht so viel Massenträgheitsmoment erzeugt wie auf einem größeren Radius. Als Lösung werden im Folgenden Ansätze zur optimierten Gestaltung der entsprechenden Bauteile vorgestellt, bei denen insbesondere die Massenanordnung in Bezug auf Massenträgheitsmoment und Kraftleitung optimiert ist.

Das Massenträgheitsmoment auf der Ausgangsseite des radial außen liegenden Federspeichers 57 ist bei der Drehungleichförmigkeiten-Reduzierung (DU-Reduzierung) durch Leistungsverzweigung eine funktionskritische Größe, die sowohl die Güte der Phasenverschiebung als auch die Entkoppelung der Schwingungsanteile des über den Phasenschieber 42 geleiteten Momentenzweigs 18-1 maßgeblich beeinflusst. Generell lassen sich mit hohen Massenträgheitsmomenten und darauf abgestimmten Federsätzen und Getriebeübersetzungen bessere Entkopplungsergebnisse erreichen als mit niedrigen. Dem gegenüber stehen jedoch die Forderungen nach möglichst geringem Gewicht des gesamten Wandlers und geringem Gesamt-Massenträgheitsmoment aus Gründen der Fahrdynamik. Es gilt also ein maximal zulässiges Massenträgheitsmoment mit möglichst wenig Masse am Ausgang des Phasenschiebers 42 bereitzustellen. Im Sinne eines Baukastenprinzips kann zudem die Option vorgesehen werden, durch Hinzufügen oder Weglassen von Elementen das Massenträgheitsmoment zu variieren. Bei einer Konstruktion nach Figur 2a-c werden diese Forderungen bereits dadurch berücksichtigt, dass ohnehin vorhandene Massen bzw. Massenträgheitsmomente wie die der Turbine 75 mit der Ausgangsseite des Phasenschiebers 42 verbunden werden und dass eine zusätzliche, in unterschiedlichen Größen ausführbare Zusatzmasse 76, beispielsweise in Form eines Blechs und/oder eines Masserings vorgesehen wurde. Die herkömmliche Fertigungsweise aus überwiegend miteinander vernieteten Blechbiegeteilen lässt jedoch eine optimale Raumnutzung, bei der möglichst viel Masse auf einem großen Radius sitzt, nur bedingt zu. Außerdem findet durch die als separates Bauteil angebundene Zusatzmasse 76 kein Kraftfluss statt, somit trägt die sehr massiv ausgeführte Zusatzmasse 76 nicht zur Festigkeit oder Versteifung der Baugruppe bei.

Ein weiteres Ausführungsbeispiel ist in der Figur 5 dargestellt, welches sich insbesondere durch einen kompakteren Aufbau der Sekundärseite der Phasenschieberanordnung 42 bzw. des Außenfedersatzes 57 von bisher erläuterten Ausführungsformen unterscheidet. Des Weiteren ist das Eingangs- bzw. Antriebshohlrad 68 radial außerhalb eines Innendurchmessers des äußeren Dämpfers 57 an die Sekundärseite des Dämpfers 57 angebunden, was zu einem höheren Massenträgheitsmoment führt.

Wie es eingangs unter Bezugnahme auf Figur 2a-c bereits erläutert wurde, kann der erste Drehmomentübertragungsweg 18-1 eine Phasenschieberanordnung 42 zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg 18-1 geleiteten Drehungleichförmigkeiten bezüglich der von über den zweiten Drehmomentübertragungsweg 18-2 geleiteten Drehungleichförmigkeiten umfassen. Die Funktionsweise der Phasenschieberanordnung 42 wurde eingangs bereits eingehend erläutert, weshalb an dieser Stelle auf eine erneute Erläuterung verzichtet wird. Die Phasenschieberanordnung 42 weist einen radial außen gelegenen (Außen-) Federsatz 57 auf. Dieser Außenfedersatz 57 koppelt eine durch die Nabenscheibe 61 gebildete Primärseite mit einer durch das Zwischenelement 52 gebildeten Sekundärseite. Das mit einem Anschlagelement 65 gekoppelte Zwischenelement 52 ist mit einem sekundärseitigen Massegrundkörper 82, beispielsweise mittels einer Schweißverbindung, verbunden. Um ein Massenträgheitsmoment des einstückig ausgebildeten Massegrundkörpers 82 zu erhöhen, was sich positiv auf die Phasenverschiebung auswirken kann, ist er über einen mit dem Massegrundkörper 82 gekoppelten und von radial außen nach radial innen verlaufenden Träger 71 , der drehfest mit dem Massegrundkörper 82 verbunden ist, mit einem Turbinenrad 75 eines axial benachbart angeordneten Drehmomentwandlers drehfest verbunden. Zusätzlich können auch hier noch Zusatzmassen 76 vorgesehen werden, die das Massenträgheitsmoment des Grundkörpers 82 erhöhen und sich damit positiv auf die Phasenverschiebung auswirken können.

Ein Großteil der Masse der dem Federsatz 57 nachgeschalteten Baugruppe wird durch den einstückigen Massegrundkörper 82 gebildet, der beispielsweise durch Massiv- Umformen oder Gießen hergestellt sein kann. Der Massegrundkörper 82 stellt ein Verbindungsglied dar zwischen dem Führungsblech bzw. Zwischenelement 52 des äußeren Federsatzes 57, der hier einfacher aufgebaut werden kann, als bei der ursprünglichen Konstruktion gemäß Figur 2a-c, die nach dem Baukastenprinzip erlaubt, das Massenträgheitsmoment der Baugruppe an verschiedene Anwendungsfälle anzupassen. In dem in Figur 5 dargestellten Schnitt verbindet ein gemeinsamer axial verlaufender Niet 83 die Bauteile 65, 68, 82 und 76 radial außerhalb eines Innendurchmessers des äuße- ren Dämpfers 57. An weiteren Stellen längs des Umfangs des Außenfedersatzes 57, an denen kein Anschlagelement 65 positioniert ist, kann es weitere derartige Verbindungsstellen geben, an denen dann entsprechend nur die anderen Teile miteinander verbunden werden. Ein Torsionsanschiag 70, der einen Verdrehwinkel des äußeren Federspeichers 57 begrenzt und somit den Federsatz 57 gegen Blockbelastung schützt, kann hier vorzugsweise zwischen der eingangsseitigen Nabenscheibe 61 und dem aus- gangsseitigen Führungsblech bzw. Zwischenelement 52 vorgesehen werden und kann sich motorseitig (bzw. drehmomentflussaufwärts) vom Federsatz 57 befinden. Dabei können z. B. an beiden Bauteilen 61 und 52 motorseitig entsprechende Laschen ausgeformt werden, die sich auf gleichem Umfang überdecken und somit nach einem definierten Verdrehwinkel aneinander stoßen.

Figur 6 zeigt eine weitere optionale Abwandlung der Konstruktion, bei der eine Integration einer Hohlradverzahnung 68a in den einstückigen Massegrundkörper 82 erfolgt ist. Ein Innendurchmesser des Massegrundkörpers 82 und damit auch der Hohlradverzahnung 68a kann dabei größer sein als ein Innendurchmesser des Außenfedersatzes 57, was zu einem höheren Massenträgheitsmoment führt. Das Führungsblech 52 des Außenfedersatzes 57 kann so gestaltet sein, dass es getriebeseitig vom Außenfedersatz 57 neben diesem und zwischen diesem und dem Massegrundkörper 82 radial in Richtung Drehachse A gezogen ist und mit einem radial nach innen weisenden Abschnitt an einer axialen Planfläche des axial benachbarten Massegrundkörpers 82 anliegt. An den Stellen seines Umfangs, an denen die Anschlagelemente 65 positioniert sind, können entsprechende Aussparungen vorgesehen sein, sodass eine Verschachtelung mit den Anschlagelementen 65 in Umfangsrichtung möglich ist. Das Trägerblech 71 , welches axial zwischen Massegrundkörper 82 und einer Zusatzmasse 76 angeordnet ist, kann in axialer Richtung soweit in Richtung Turbinenrad 75 gezogen sein, dass eine Verbindung des Trägerblechs 71 mit dem Massegrundkörper 82, der Zusatzmasse 76 und - je nach Position auf dem Umfang - entweder dem Führungsblech 52 oder dem Anschlagelement 65 - beispielsweise durch Vernieten - auf einem Teilkreis mit durch alle der genannten Bauteile axial durchgreifende Nieten möglich ist.

Figur 6 zeigt auch eine alternative Gestaltung des Anschlags 65 zum Schutz des Außenfedersatzes 57, wobei radial innerhalb des Außenfedersatzes 57 ausgebogene und zusammenwirkende Laschen 84 und 85 der Bauteile 61 und 65 einen Verdrehwinkel begrenzen. Dabei zeigt eine ausgebogene Lasche 84 der primärseitigen Nabenscheibe 61 im Wesentlichen in Richtung Planetenrad 34. Eine dazu korrespondierende Lasche 85 des Anschlagelements 65 wird durch einen radial nach innen weisenden Endabschnitt des sich darüber axial erstreckenden Anschlagelementes 65 gebildet. Andere konkrete Ausgestaltungen sind natürlich möglich.

Die Figur 7 zeigt eine weitere optionale Abwandlung der Konstruktion, bei der wiederum eine noch weitergehende Funktions- bzw. Bauteileintegration realisiert wurde, um Bauraumnutzung, Montage und Herstellbarkeit zu vereinfachen. Obwohl gemäß der Figur 7 die zweite Drehachse B gegenüber der ersten Drehachse A nur unwesentlich bzw. gar nicht verkippt dargestellt ist, lässt sich die in Figur 7 dargestellte Konstruktion ohne Weiteres auf Ausführungsbeispiele mit schräg zueinander laufenden ersten und zweiten Drehachsen A, B kombinieren. Gemäß der Figur 7 ist der einstückige Massegrundkörper 82 wiederum vorzugsweise als Massivumformteil hergestellt. Im Vergleich zu anderen Ausführungsformen bildet hier der Massegrundkörper 82 quasi alleinig die Sekundärseite des Außenfedersatzes 57 und übernimmt Funktionen des Zwischenelements 52 und Anschlagelemente 65. Der Massegrundkörper 82 ist hier so ausgeformt, dass er sowohl eine radiale Abstützung des Außenfedersatzes 57 gewährleisten kann, als auch in den Federkanal ragende Stege aufweisen kann, die den Federn einen Anschlag in deren Umfangsrichtung bieten. Gemäß Ausführungsbeispielen kann der Massegrundkörper 82 also in einen Federkanal der Federanordnung 57 ragende Stege aufweisen, welche einer Feder der Federanordnung 57 als Anschläge in Umfangsrichtung dienen. Die Feder selbst kann, wie im unteren Ausschnitt, in der Figur 7 dargestellt, in einem Gleitbahnblech 87 laufen, welches radial innerhalb einer in Richtung Motor weisenden axialen Lippe des Massegrundkörpers 82 angeordnet sein kann. Dadurch kann der Grundkörper 82 einfacher ausgestaltet werden, da keine sphärische Kontur nötig ist. Um das Gleitbahnblech 87 zu halten, damit es axial motorseitig nicht herausrutschen kann, kann an mehreren Stellen am Umfang - abseits der Stege für den Federanschlag - die axiale Lippe des Grundkörpers 82 in diesen Bereichen radial nach innen eingebogen werden, wie es im unteren Ausschnitt der Figur 7 zu erkennen ist. Das Hohlrad 68 kann hier wieder als separates Bauteil ausgeführt und mit dem Massegrundkörper 82 verpresst sein, wobei ein zusätzlicher Formschluss, beispielsweise vermittels einer Steckverzahnung, die Position bestimmen und gegen Verdrehen sichern kann. Ein Innendurchmesser des Massegrundkörpers 82 und damit auch der Hohlradverzahnung 68a kann dabei wieder größer sein als ein Innendurchmesser des Außenfedersatzes 57. Die Steckverzahnung (auch Passverzahnung genannt) ist eine mögliche Formgebung in einer Welle-Nabe- Verbindung. Es handelt sich um eine Viel- fach-Mitnehmerverbindung, wobei das Drehmoment von den Zahnflanken übertragen wird. Die Welle ist außen- und die Nabe ist innen-verzahnt. Andere Füge- bzw. Verbindungsverfahren zwischen Massegrundkörper 82 und Hohlrad 68 oder eine Integration als ein einziges Bauteil sind natürlich ebenfalls denkbar.

Gemäß der Ausführungsform der Figur 7 kann ein Torsionsanschlag zum Blockschutz des äußeren Federsatzes 57 derart bereitgestellt werden, dass Finger der primärseiti- gen Nabenscheibe 61 , welche zwischen den einzelnen Federn des äußeren Federsatzes 57 hindurchgreifen, um diese anzusteuern, mit ihren Spitzen in eine Axialnut 88 im Grundkörper 82 eintauchen, welche durch Unterbrechungen in Umfangsrichtung den Verdrehbereich entsprechend begrenzen kann.

Die Figur 8 zeigt eine weitere Ausführungsform, die sich von den im vorhergehenden beschriebenen Ausführungsbeispielen dadurch unterscheidet, dass die primärseitige Nabenscheibe 61 , die eingangsseitig mit dem Abtrieb 64 der Wandler- Überbrückungskupplung 62 gekoppelt ist und sich von dem Innenfedersatz 58 nach radial außen in Richtung des Außenfedersatzes 57 erstreckt, radial von innen nach außen in den äußeren Federsatz 57 des äußeren Torsionsschwingungsdämpfers eingreift. Dabei kann das Führungsblech bzw. Zwischenelement 52 des äußeren Federsatzes 57 so geformt sein, dass es die Federn radial und motorseitig axial führt. Gemäß der in Figur 8 gezeigten Ausführungsform weist das Führungsblech 52 einen im Wesentlichen Ω-förmigen Querschnitt auf. Um den Federn in Umfangsrichtung einen Anschlag zu bieten, können zudem an mehreren Stellen in Umfangsrichtung (beispielsweise zwischen zwei Federn oder in Reihe geschalteten Federsätzen) - Segmente des Führungsblechs 52 nach radial innen in den Federkanal gebogen sein. Ein separates Anschlagelement ist somit nicht nötig. Eine Verbindung mit dem Massegrundkörper 82 kann beispielswei- se, wie dargestellt, durch Aufpressen und/oder Verschweißen erfolgen. Ein Torsionsanschlag kann hier, analog zur Ausführungsform gemäß Figur 6, durch zueinander korrespondierende Ausformungen an der Nabenscheibe 61 und dem Führungsblech 52 erfolgen. Das Verbindungsglied der sekundärseitigen Bauteile untereinander bildet wiederum der Massegrundkörper 82. Neben der bereits beschriebenen Verbindung zum Führungsblech 52 können das Hohlrad 68 und gegebenenfalls eine Zusatzmasse 76 durch ein Fügeverfahren, beispielsweise Pressen und/oder Verstiften, an den Massegrundkörper 82 angebunden sein. Der Innendurchmesser des Massegrundkörpers 82 und damit auch der Hohlradverzahnung kann dabei deutlich größer sein als ein Innendurchmesser des Außenfedersatzes 57. Das Trägerteil 71 , welches die Verbindung zur Turbine 75 und zur Axiallagerstelle 72 bildet, kann ebenfalls an dem Grundkörper 82 befestigt sein, beispielsweise durch Aufpressen und/oder Verschweißen, wie es in der Figur 8 dargestellt ist.

Die Figuren 9 und 10 zeigen weitere Ausführungsformen von Baugruppen mit Dreh- schwingungsdämpfungsanordnungen, welche mit einem Drehmomentwandler 90 gekoppelt sind. Obwohl in der Darstellung der Figuren 9 und 10 die beiden Drehachsen A, B nicht oder nur unwesentlich zueinander verkippt dargestellt sind, lassen sich die Konstruktionen gemäß Figur 9 und 10 unproblematisch mit Ausführungsbeispielen der kombinieren, bei denen die beiden Achsen A, B schräg zueinander verlaufen,.

Mit dem Ziel, axialen Bauraum für die Verzahnung des Koppelgetriebes 20, 30 freizugeben, können auch verschiedene Maßnahmen getroffen werden, um den inneren Federsatz 58 weiter Richtung Motor bzw. Kurbelwelle 19 zu verlagern und dabei insbesondere den Freiraum radial innerhalb bzw. unterhalb der Wandlerkupplung 62 besser zu nutzen. Die beiden Figuren 9 und 10 stellen solche Varianten dar, welche unproblematisch mit anderen Ausführungsbeispielen kombinierbar sind.

Die Figur 9 zeigt eine Modifikation der Ansteuerung der Wandlerkupplung 62. Ein Kanal für ein Fluid (z. B. Öl), welches zur Betätigung der Kupplung 62 einen Betätigungskolben 89 gegen die Kupplung 62 drückt, wird üblicherweise durch Sicken im Kolbenträger 99 gebildet. Dabei bezeichnen Sicken manuell oder maschinell hergestellte rinnenför- mige Vertiefungen. Gemäß einem Ausführungsbeispiel kann der Fluidkanal jedoch in das Gehäuse 95 verlagert werden, sodass der Kolbenträger 89 axial flacher ausgeführt werden kann und dadurch um die Höhe des Kanals schmaler wird. Dementsprechend kann der innere Federsatz 58 Richtung Motor verschoben werden und es ergibt sich für das Getriebe 20 der in Figur 9 gekennzeichnete Bauraumgewinn. Zudem kann für eine leichtere Montage der Niet 69 auf einen Radius außerhalb des Sonnenrad-Kopfkreises verlagert werden und dafür die radial nach innen weisenden Führungsbleche 59 des inneren Federsatzes 58 und unter Umständen die Nabenscheibe 61 angepasst werden.

Die Figur 10 zeigt eine weitere optionale Modifikation der Wandlerkupplung 62, bei der neben der oben vorgestellten Verlagerung des Ölkanals in das Gehäuse 95 die Kupplung 62 selbst radial weiter nach außen versetzt ist, so dass es keine radiale Überlappung zwischen der Wandlerkupplung 62 und dem Innenfedersatz 58 bzw. dessen Führungsblechen 59 gibt. Durch den dadurch gewonnenen zusätzlichen Bauraum kann ein Berührungspunkt zwischen dem Betätigungskolben 89 und dem Kolbenträger 99 ebenfalls radial nach außen (etwa auf radiale Höhe des Innenfedersatzes 58) und axial in Richtung Motor bzw. Kurbelwelle 19 verschoben werden. Der Innenfedersatz 58 kann dann dementsprechend ebenfalls axial in Richtung Motor verschoben werden und den in Figur 10 gekennzeichneten zusätzlichen Bauraum für das Koppelgetriebe 20, 30 freigeben. Als weiterer Vorteil kann bei der Anordnung gemäß Figur 10 die Anbindung der Wandlerkupplung 62 an den Federspeicher, d. h. der Kupplungsabtrieb 64, durch entsprechende Gestaltung des Federspeicherdeckblechs 59 selbst erfolgen. Gemäß Figur 10 sind Wandlerkupplungsabtrieb 64 und Deckblech 59-1 als einziges Bauteil ausgebildet, welches vermittels eines Axialbolzens 98 drehfest an die Nabenscheibe 61 angekoppelt werden kann.

Eine weitere Maßnahme, welche noch mehr axialen Bauraum für das Koppelgetriebe 20 bereitstellen kann, und welche im Nachfolgenden weiter erläutert wird, besteht in einer Verlagerung der axialen Lagerstelle 72 des Freilaufs und der zum Phasenschieber 42 sekundärseitigen Bauteile.

Die Figur 1 1 a zeigt dazu ein Anfahrelement für ein Kraftfahrzeug mit einem über ein Antriebsorgan und eine Gehäuseanordnung 95 betreibbaren Drehmomentwandler 90, der ein um eine Drehachse A drehbares Leitrad 66 mit einem ein Radiallager 91 , 92 weisenden Freilauf umfasst, und einer axial außerhalb des Drehmomentwandlers 90 angeordneten Baugruppe in Form einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung, welche im Vorhergehenden bereits eingehend erläutert wurde. Alternativ oder zusätzlich kann die Baugruppe auch andere als die dargestellten Bauteile aufweisen. Obwohl in der Darstellung der Figur 1 1 a die beiden Drehachsen A, B nicht oder nur unwesentlich zueinander verkippt dargestellt sind, lässt sich die Konstruktion gemäß Figur 1 1 a unproblematisch mit Ausführungsbeispielen der vorliegenden Erfindung, bei denen die beiden Achsen A, B schräg zueinander verlaufen, kombinieren.

Das in Figur 1 1 a gezeigte Anfahrelement ist gegenüber den im vorhergehenden beschriebenen Ausführungsformen dadurch gekennzeichnet, dass eine axiale Lagerung bzw. die axiale Lagerstelle 72 des Freilaufs mit der sich der Freilauf bzw. das Leitrad 66 axial gegen die Drehschwingungsdämpfungsanordnung abstützt, radial außerhalb des Radiallagers 91 , 92 des Freilaufs angeordnet sitzt. Insbesondere kann die axiale Lagerung 72 des Freilaufs radial außerhalb eines Außenrings 92 des Radiallagers angeordnet sein, mit dem sich das Leitrad 66 radial gegen die Drehachse A abstützt und den Freilauf bildet. Durch die Verlagerung der Axiallagerstelle 72 von axial neben bzw. benachbart zum Radiallager 91 , 92 des Freilaufs hin zu einer Position radial oberhalb bzw. außerhalb des Radiallagers 91 , 92 des Freilaufs kann der von der Axiallagerung 72 benötige axiale Bauraum eingespart bzw. freigegeben werden.

Die radial nach außen verlegte Axiallagerstelle 72 kann, wie bei der Ausgangskonstruktion gemäß Fig. 2a-c, zwei Axiallager umfassen, welche sich im Kraftfluss zwischen dem Außenring 92 des Freilaufs, bzw. dem Leitrad 66 auf der einen und dem Planeten- radträger 24 bzw. einem Abtriebsflansch 86 zur Getriebeeingangswelle auf der anderen Seite befinden und die zwischen sich noch Bauteile der Sekundärseite des Phasenschiebers 42, wie z. B. das Deckblech 52, das Hohlrad 68, und gegebenenfalls die Zusatzmasse 76 und die Turbine 75 - axial lagern. Ein Unterschied ist jedoch, dass sich die Axiallagerstelle 72 nicht axial neben dem Freilauf befindet, sondern radial außerhalb des Freilaufs und zumindest teilweise der gleichen axialen Ebene. Das heißt, die axiale Lagerung 72 des Freilaufs kann zumindest teilweise axial mit dem Radiallager 91 , 92 des Freilaufs überlappen. Durch diese Schachtelung kann der Bauraum motorseitig neben dem Freilauf freigegeben werden und kann genutzt werden, um beispielsweise ein wesentlich breiteres Sonnenrad 28 und/oder entsprechend breitere Zahnsegmente eines korrespondierenden Planeten 34 (siehe Fig. 1 1 a) zu realisieren oder aber den Wandler 90 insgesamt schmaler zu bauen.

Gemäß Ausführungsbeispielen kann eine Anbindung der Turbine 75 an die Sekundärseite des Phasenschiebers 42 so realisiert werden, dass am radial innen liegenden Fuß der Turbine 75 Blechlaschen 93 ausgeformt sind, welche durch entsprechende Fenster im radial nach innen bis in die Axiallagerstelle 72 gezogenen Deckblech 52 hindurchgeführt und dann umgebogen bzw. verrollt werden können, um die beiden Teile 52, 75 formschlüssig miteinander zu verbinden. In anderen Worten ausgedrückt, kann der durch das Turbinenrad 75, das Leitrad 66 und das Pumpenrad 74 gebildete Drehmomentwandler 90 axial neben der Drehschwingungsdämpfung angeordnet sein, wobei das Turbinenrad 75 wenigstens eine Lasche 93 aufweist, welche axial in ein abtriebsei- tiges Element 52 der Drehschwingungsdämpfungsanordnung eingreift, um das Turbinenrad 75 und die Drehschwingungsdämpfungsanordnung bzw. deren Ausgangsbereich drehfest um die Drehachse A miteinander zu koppeln.

Durch die Ausführungsform der Figur 1 1 a ergeben sich folgende Vorteile:

• Die deutliche Steigerung des verfügbaren axialen Bauraums der Verzahnung am/zum Sonnenrad 28 erlaubt den Einsatz weniger tragfähiger Werkstoffe, wie z.B. Kunststoff.

• Dadurch, dass die Axiallagerstelle 72 auf einem größeren radialen Durchmesser sitzt, wird der Abstand zwischen dem Lager 72 und den abzustützenden Massen geringer. Die Anbindung dieser Teile, hier realisiert vermittels des Führungsblechs 52 des äußeren Federsatzes 57, welches radial bis in das Lager 72 runtergezogen ist, wird dementsprechend kürzer und damit steifer und genauer.

• Der Planetenradträger 24 bzw. ein anderes Ausgangselement kann für eine optimale Funktion der Leistungsverzweigung möglichst steif sein. Ihn auf die Festigkeit zur Aufnahme axialer Lagerkräfte auszulegen, kommt also auch seiner Funktion für die DU- Reduzierung zugute. Durch die zusätzliche Stützstelle vermittels des Lagers 72 wird der Planetenradträger 24 selbst zusätzlich versteift. • Der freie Bauraum über dem Freilauf entsteht durch eine ovale Ausführung des hydrodynamischen Kreislaufs und einem höheren axialen Versatz zwischen den Leitschaufeln und Freilauf und dient bislang der Aufnahme der Massen eines drehzahl- adaptiven Tilgers. Bei der DU-Reduzierung durch Leistungsverzweigung wird dieser Bauraum jedoch im radial inneren Bereich nicht benötigt und kann durch die Verlegung der Lagerstelle dorthin sinnvoll genutzt werden.

• Auf das Bauteil Druckscheibe 77 kann verzichtet werden. Stattdessen kann, wie dargestellt, der Außenring 92 des Freilaufs entsprechend ausgebildet werden, so dass er eine Abdeckung zur Seite (in Richtung Planetenradträger 24) bereitstellt und als axialer Anschlag für den Innenring dient. Der Außenring 92 kann also einen radial nach innen weisenden Bord umfassen, welcher das Radiallager des Freilaufs in Richtung zu der axial benachbarten Drehschwingungsdämpfungsanordnung abdeckt und einen axialen Anschlag für einen Innenring des Radiallagers bildet.

Gemäß der Ausführungsform der Fig. 1 1 a ist das Axiallager 72 radial außerhalb des Radiallagers 91 , 92 und axial zwischen einem abtriebsseitigen Bauteil 24 der Baugruppe (Drehschwingungsdämpfungsanordnung) und einer sich radial erstreckenden Planfläche des Leitrads 66 angeordnet. In anderen Worten stellt eine axiale Planfläche des Leitrads 66 eine Lauffläche für Wälzkörper des Axiallagers 72 bereit. Ebenso wird eine weitere Gegenlauffläche durch eine Planfläche des Planetenradträgers 24 bereitgestellt. Zwischen den Wälzkörpern befindet sich zudem ein radial inneres Ende des Zwischenelements 52, auf dem die Wälzkörper abrollen können und welches somit als eine Art Lagerscheibe wirkt.

Die Figur 1 1 b zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel, wie die Lagerstelle 72 auch anders ausgestaltet werden kann. Hier bildet eine radial noch außen weisende Seitenfläche 94 am gehärteten Außenring 92 des Freilaufs direkt eine Laufbahn eines der beiden Axiallager 72. Der Außenring 92 des Radiallagers des Freilaufs kann zwischen seinen axialen Enden also einen nach radial außen weisenden Bord 94 aufweisen, welcher als Lauffläche für Wälzkörper der axialen Lagerung 72 des Freilaufs ausgebildet ist. Der Bord 94 kann also zwischen den Wälzkörpern und der axialen Planfläche des Leitrads 66 angeordnet sein. Alternativ zu den dargestellten Axial-Nadellagern sind auch andere Axial- beziehungsweise Axial-Radial-Wälz- oder Gleitlager möglich. Die Figur 12 zeigt eine weitere Möglichkeit, den durch die Verlegung der Lagerstelle 72 gewonnenen Bauraum zu nutzen. Durch den gewonnenen Bauraum kann auch eine Schaltung eines Umlaufräder-Koppelgetriebes 20 mit zwei Hohlrädern 68, 96, einem Antriebshohlrad 68 und einem Abtriebshohlrad 96, trotz des größeren axialen Bauraumbedarfs eingesetzt werden, ohne die Außenabmessungen des Wandlers 90 zu vergrößern. Wie es in der Figur 12 zu erkennen ist, stützt sich bei dieser Ausführungsform das Leitrad 66 über die radial außerhalb des Freilaufs 91 , 92 liegende Axiallagerung 72 gegen einen mit dem Abtriebsflansch 86 zur Getriebeeingangswelle gekoppelten Abtriebshohlradträger 96 ab. Demnach kann sich gemäß Ausführungsbeispielen das Leitrad 66 über die Axiallagerung 72 gegen sich von der Drehachse A nach radial außen erstreckende Planeten- und/oder Abtriebshohlradträger 52, 96 abstützen. Dabei kann sich der radial nach außen erstreckende Planeten- und/oder Abtriebshohlradträger 24, 96 eine Lauffläche für Wälzkörper der axialen Lagerung 72 des Freilaufs bilden.

Wenn die Turbine 75 des Wandlers 90 mit der Ausgangsseite des Phasenschiebers 42 verbunden ist, um deren Massenträgheitsmoment für die Phasenverschiebung zu nutzen, wird auch bei offener Wandlerkupplung - d.h. im eigentlichen Wandlerbetrieb - der Momentenfluss über die Leistungsverzweigung zur Getriebeeingangswelle übertragen. Das über die Turbine 75 in das Hohlrad 68 eingeleitete Moment bewirkt ein gleichgerichtetes Moment auf das Planetenrad 34 und dieses ein entgegen gerichtetes Moment auf das Sonnenrad 28. Durch die entgegen gerichteten Momente auf Hohl- und Sonnenrad verdrehen sich diese beiden Teile gegeneinander und der zwischen ihnen liegende Federsatz 57, 58 wird gespannt, bis sich ein Momentengleichgewicht zwischen dem Torsionsschwingungsdämpfer und dem eingeleiteten Moment eingestellt hat bzw. bis der Torsionsanschlag des Schwingungsdämpfers erreicht ist. Ab diesem Punkt ist das Getriebe 30 gesperrt und das Moment der Turbine 75 wird über den Planetenrad- träger 24 auf den Abtriebsflansch 86 zur Getriebeeingangswelle übertragen. Es ergeben sich dabei folgende Probleme:

• Es schadet der Dynamik des Antriebs dass der Federspeicher 57, 58 vor einer Kraftübertragung zum Getriebe gespannt werden muss.

• Durch die Krafteinleitung direkt auf das Hohlrad 68 liegt dort nicht mehr nur ein Teil des Motormoments an, sondern das volle Eingangsmoment. Das Motormoment wurde dabei aber auch noch um die Wandlerüberhöhung verstärkt. Auch wenn der Federsatz 57, 58 von entsprechenden Anschlägen gegen Überlastung durch ein zu hohes Moment geschützt ist, steigt die Belastung auf die Verzahnungen auf ein Vielfaches an.

Gelöst werden kann diese Problematik dadurch, dass zwischen dem Ausgangsbereich 52 der Drehschwingungsdämpfungsanordnung und dem Ausgangsbereich 24 der Koppelanordnung 20, 30 Mittel vorgesehen sind, welche eine Relativverdrehung zwischen dem Ausgangsbereich 52 der Drehschwingungsdämpfungsanordnung und dem Ausgangsbereich 24 der Koppelanordnung 20, 30 um die Drehachse A begrenzen. Beispielsweise kann gemäß Fig. 12 ein zusätzlicher Anschlag zwischen der Ausgangsseite 52 des Federspeichers, an der die Turbine 75 befestigt ist, und dem Abtrieb 24, 86 zum Getriebe, vorzugsweise dem Planetenradträger 24 vorgesehen werden. Durch diesen kann der Kraftfluss über das Leistungsverzweigungsgetriebe 30 und den Phasenschieber 42 überbrückt werden.

In Figur 13 wird eine andere Umsetzung in Kombination mit einer Koppelgetriebeschaltung mit Abtriebshohlrad anstatt Planetenrad(träger) gezeigt. Der angesprochene Anschlag kann beispielsweise in der Form umgesetzt werden, dass aus dem Führungsblech 52 eine Lasche 97 ausgeformt werden kann, die axial in ein dazu korrespondierendes Langloch im Träger 96 des Abtriebshohlrades eingreifen kann. In dem Bereich des Anschlags bzw. der Lasche 97 überlappen sich in radialer Richtung verlaufende Abschnitte des Ausgangsbereich 52 der Drehschwingungsdämpfungsanordnung bzw. des Führungsblechs 52 und des Ausgangsbereichs der Koppelanordnung 20, 30 bzw. des Abtriebshohlradträgers 96. Es sei betont, dass die beschriebenen Mittel, welche eine Relativverdrehung zwischen dem Ausgangsbereich 52 der Drehschwingungs- dämpfungsanordnung und dem Ausgangsbereich der Koppelanordnung 20, 30 um die Drehachse A begrenzen, unabhängig von der Position des Axiallagers 72 eingesetzt werden können, so dass der Anschlag auch mit anderen im Vorhergehenden Ausführungsformen kombiniert werden kann.

Zusammenfassend wurden unterschiedliche aber miteinander kombinierbare Maßnahmen vorgestellt um grundlegende Problemstellungen beim Einsatz der DU-Reduzierung durch Leistungsverzweigung, insbesondere in der Anwendung im Drehmomentwandler, zu lösen.

Die in der vorstehenden Beschreibung, den nachfolgenden Ansprüchen und den beigefügten Figuren offenbarten Merkmale können sowohl einzeln wie auch in beliebiger Kombination für die Verwirklichung eines Ausführungsbeispiels in ihren verschiedenen Ausgestaltungen von Bedeutung sein und implementiert werden.

Obwohl manche Aspekte im Zusammenhang mit einer Vorrichtung beschrieben wurden, versteht es sich, dass diese Aspekte auch eine Beschreibung des

entsprechenden Verfahrens darstellen, sodass ein Block oder ein Bauelement einer Vorrichtung auch als ein entsprechender Verfahrensschritt oder als ein Merkmal eines Verfahrensschrittes zu verstehen ist. Analog dazu stellen Aspekte, die im

Zusammenhang mit einem oder als ein Verfahrensschritt beschrieben wurden, auch eine Beschreibung eines entsprechenden Blocks oder Details oder Merkmals einer entsprechenden Vorrichtung dar.

Die oben beschriebenen Ausführungsbeispiele stellen lediglich eine Veranschaulichung der Prinzipien der vorliegenden Erfindung dar. Es versteht sich, dass Modifikationen und Variationen der hierin beschriebenen Anordnungen und Einzelheiten anderen Fachleuten einleuchten werden. Deshalb ist beabsichtigt, dass die Erfindung lediglich durch den Schutzumfang der nachstehenden Patentansprüche und nicht durch die spezifischen Einzelheiten, die anhand der Beschreibung und der Erläuterung der Ausführungsbeispiele hierin präsentiert wurden, beschränkt sei.

Bezuqszeichen ,10' herkömmliche Drehschwingungsdämpfungsanordnung Antriebsaggregat

Abtriebsaggregat

Antriebssonnenradträger

Eingangsbereich

Drehmomentübertragungsweg

Kurbelwelle

Koppelanordnung

erstes Koppelanordnungseingangsteil

Planeten-ZHohlradträger

zweites Koppelanordnungseingangsteil

Antriebssonnenrad

Planetengetriebe

erstes Planetenrad

zweites Planetenrad, Planetenrad

Ausgangsteil

Abtriebshohlrad

Ausgangsbereich

Schwingungssystem, Phasenschiebeanordnung Primärmasse

Eingangselement

Federanordnung

Ausgangselement

Zwischenelement

Zusatzmassenelement

Massependel

Außenfedersatz

Innenfedersatz

Führungsblech

Nabenscheibe

Wandler-Überbrückungskupplung Wandlerkupplungsantrieb

Wandlerkupplungsabtrieb

Anschlagelement

Leitrad

Verbindungsblech

Antriebshohlrad

Verbindungsbolzen

Torsionsanschlag

Trägerblech

Axiallagerstelle

Pumpenrad

Turbinenrad

Zusatzmasse

Druckscheibe

Lagerscheibe

Lagerbolzen

axialer Bauraum

Verzahnungssegment

Massegrundkörper

Niet

Lasche

Abtriebsflansch

Gleitbahnblech

Axialnut

Betätigungskolben

Drehmomentwandler

Freilauf, Wälzkörper

Außenring

Blechlasche

Seitenfläche, Bord

Wandlergehäuse

Abtriebshohlradträger Lasche

Axialbolzen

Kolbenträger

Drehschwingungsdämpfungsanordnung

Claims

Patentansprüche

1 . Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) für den Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs, mit folgenden Merkmalen:

einen zur Drehung um eine erste Drehachse (A) anzutreibenden Eingangsbereich (1 6) und einen Ausgangsbereich (40);

einen von dem Eingangsbereich (1 6) zu dem Ausgangsbereich (40) verlaufenden ersten Drehmomentübertragungsweg (18-1 );

einen von dem Eingangsbereich (1 6) zu dem Ausgangsbereich (40) verlaufenden zweiten Drehmomentübertragungsweg (18-2);

eine mit dem Ausgangsbereich (40) verbundene Koppelanordnung (20; 30) zur Überlagerung von über die Drehmomentübertragungswege (18-1 ; 18-2) geleiteten Drehmomenten, wobei die Koppelanordnung (20; 30) ein Planetengetriebe (30) mit einem Planetenrad (34) umfasst, das um eine zweite Drehachse (B) drehbar ist,

dadurch gekennzeichnet, dass die erste und die zweite Drehachse (A; B) schräg zueinander verlaufen.

2. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die erste und die zweite Drehachse (A; B) in einer durch die beiden Drehachsen (A; B) aufgespannten Ebene schräg zueinander verlaufen.

3. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass eine Drehachse eines in dem ersten Drehmomentübertragungsweg (18-1 ) befindlichen Antriebshohlrads (68) des Planetengetriebes (30), welches mit dem Planetenrad (34) kämmt, und eine Drehachse eines in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg (18-2) befindlichen Sonnenrads (28) des Planetengetriebes (30), welches mit dem Planetenrad (34) kämmt, jeweils parallel zu der ersten Drehachse (A) verlaufen.

4. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Planetenrad (34) einen ersten Planeten- radteil (81 -1 ) mit einem ersten Verzahnungsdurchmesser und einen zweiten Planeten- radteil (81 -2) mit einem zweiten von dem ersten verschiedenen Verzahnungsdurchmesser umfasst.

5. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass ein in dem ersten Drehmomentübertragungsweg (18-1 ) befindliches Antriebshohlrad (68) des Planetengetriebes (30) mit dem ersten Planetenradteil (81 -1 ) und ein in dem zweiten Drehmomentübertragungsweg (18-2) befindliches Sonnenrad (28) des Planetengetriebes (30) mit dem zweiten Planetenradteil (81 -2) kämmt.

6. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Planetenradteile (81 -1 ; 81 -2) in Richtung der zweiten Drehachse (B) axial versetzt zueinander angeordnet sind.

7. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Planetenradteil (81 -1 ) durch ein erstes Kreissegment des Planetenrads (34) mit dem ersten Verzahnungsdurchmesser und der zweite Planetenradteil (81 -2) durch ein zweites Kreissegment des Planetenrads (34) mit dem zweiten Verzahnungsdurchmesser gebildet wird.

8. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der erste Drehmomentübertragungsweg (18-

1 ) eine Phasenschieberanordnung (42) umfasst zur Erzeugung einer Phasenverschiebung von über den ersten Drehmomentübertragungsweg (18-2) geleiteten Drehun- gleichförmigkeiten bezüglich von über den zweiten Drehmomentübertragungsweg (18-

2) geleiteten Drehungleichförmigkeiten.

9. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Phasenschieberanordnung (42) eine Primärseite und eine mit dieser durch eine Federanordnung (57) gekoppelte Sekundärseite aufweist, wobei die Sekundärseite durch einen einstückigen Massegrundkörper (82) zur Bereitstellung eines Massenträgheitsmoments gebildet ist, wobei in den Massegrundkörper (82) eine Hohlradverzahnung zum Kämmen mit dem Planetenrad (68) eingeformt ist.

10. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Federanordnung (57) radial an dem Massegrundkörper (82) abstützt.

1 1 . Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Massegrundkörper (82) in einen Federkanal der Federanordnung ragende Stege aufweist, welche einer Feder der Federanordnung (57) als Anschläge in Umfangsrichtung dienen.

12. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der Ansprüche 9 bis 1 1 , dadurch gekennzeichnet, dass eine Nabenscheibe (61 ) der Primärseite von radial innen nach radial außen in die Federanordnung (57) der Phasenschieberanordnung (42) eingreift.

13. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Drehschwingungsdämpfungsanordnung zwischen eine Wandler-Überbrückungskupplung (62) und einen hydrodynamischen Drehmomentwandler (90) geschaltet ist.

14. Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, dass der Drehmomentwandler (90) axial außerhalb der Drehschwin- gungsdämpfungsanordnung angeordnet ist und dass die Drehschwingungsdämpfungs- anordnung (100) mit einem Turbinenrad (75) des Drehmomentwandlers (90) gekoppelt ist, der ein Leitrad (66) mit einem ein Radiallager (91 ; 92) umfassenden Freilauf aufweist, wobei eine axiale Lagerung (72) des Freilaufs, mit der sich der Freilauf axial gegen die Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) abstützt, radial außerhalb des Radiallagers (91 ; 92) des Freilaufs angeordnet ist.

15. Kraftfahrzeug mit einer Drehschwingungsdämpfungsanordnung (100) nach einem der vorhergehenden Ansprüche.