EP2893625A1 - Flusskompensation für fluss-nachbildungen für mehrphasige gleichspannungswandler - Google Patents

Flusskompensation für fluss-nachbildungen für mehrphasige gleichspannungswandler

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EP2893625A1
EP2893625A1 EP13766236.7A EP13766236A EP2893625A1 EP 2893625 A1 EP2893625 A1 EP 2893625A1 EP 13766236 A EP13766236 A EP 13766236A EP 2893625 A1 EP2893625 A1 EP 2893625A1
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EP
European Patent Office
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converter
signal
voltage
inductance
circuit arrangement
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP13766236.7A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Wolfgang Daub
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Hella GmbH and Co KGaA
Original Assignee
Hella KGaA Huek and Co
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Filing date
Publication date
Application filed by Hella KGaA Huek and Co filed Critical Hella KGaA Huek and Co
Publication of EP2893625A1 publication Critical patent/EP2893625A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Definitions

  • the invention relates to a circuit arrangement for at least partially replicating a magnetic flux through at least two inductors of a polyphase DC-DC converter, wherein the at least two inductors are magnetically coupled, with a first input and / or output for connection to a first network and with a second input. and / or output for connection to a second network. Furthermore, the invention relates to a multiphase DC-DC converter for transporting electrical energy from a first network to a second network with such a circuit arrangement.
  • DC-DC converters in particular in bidirectional DC-DC converters, z. B. learn in bidirectional up-down wall, it is basically known to build the DC-DC converter multiphase.
  • a multi-phase design of a DC-DC converter can be reduced by superposition of the ripple currents of the individual phases of the sum ripple current.
  • Multiphase DC-DC converters with coupled inductance thus, it is not possible to operate them stably in the current mode.
  • Even the known so-called voltage mode, in which the output voltage at the inductance serves as the basis for the control of a DC-DC converter can not be used for a general control of a multi-phase DC-DC converter with coupled inductances.
  • the voltage mode, in which the output voltage of the DC-DC converter is used for control slower than the current mode. Therefore, the voltage mode is not suitable for all applications, in particular, it is only very limited use, for example, for the automotive sector.
  • the object of the invention is thus to at least partially overcome the above-described disadvantages of known multiphase DC-DC converters with coupled inductors.
  • a circuit arrangement for at least partially simulating a magnetic flux through at least two inductors of a polyphase DC-DC converter according to the independent claim 1 and by a polyphase DC-DC converter for transporting electrical energy from a first network to a second network according to claim 8.
  • the object is achieved by a circuit arrangement for at least partially simulating a magnetic flux through at least two inductors of a polyphase DC-DC converter, wherein the at least two inductors are magnetically coupled, with a first input and / or output for connection to a first Network and with a second input and / or output for connection to a second network, wherein the first network has a first voltage and the second network has a second voltage, the circuit arrangement having at least two circuits solved.
  • the circuits in each case include
  • first means for generating a first signal simulating a DC component of the magnetic flux through an inductance the first means each comprising first elements for generating the first signal
  • Second means for generating a second signal at least partially replicate the alternating component of the magnetic flux through an inductance
  • each circuit each have at least one compensation element for compensating a magnetic saturation of the respective inductance.
  • the flux through each one can be detected from other electrical quantities which can be detected with simple means by means of the circuits of the circuit arrangement according to the invention Inductance modeled. In this case, this simulation of the flux through each inductance is significantly less expensive and thus less expensive than the direct measurement of the magnetic flux in each inductance. This replica is also of such good quality in many cases that accurate measurement of the flow can be avoided.
  • Each of the circuits enables at least partial emulation of the magnetic flux through a single one of the inductors.
  • the compensation element in the second means of each of the circuits makes it possible, in particular, to operate the polyphase DC-DC converter at high pulse-pause ratios and / or close to the magnetic saturation of the inductances of the individual phases.
  • the compensation elements can, for example, change the second signal such that detection of the ideal control times for the alternating triggering of the individual phases of the polyphase DC-DC converter is made easier and thus more accurate.
  • This can be achieved, for example, by increasing the slope of the second signal, ie the change in the second signal over time, at high pulse-pause ratios and / or near the magnetic saturation of the inductors.
  • the timing of the individual phases can be determined much more accurately.
  • An operation of a multi-phase DC-DC converter, which is equipped with a circuit device according to the invention is characterized significantly safer and more stable.
  • each of the at least two inductors is assigned one of the at least two circuits of the circuit arrangement. This makes it possible to control each of the inductors individually, wherein for each of the inductors, separately through one of the circuits of the circuit arrangement, the magnetic field flowing through the inductance is separated. table flow is replicated at least in sections.
  • the respective second means comprise elements, wherein the elements are designed for integrating a voltage applied to the respective inductance.
  • the second signal which indicates the alternating component of the magnetic flux through the respective inductance, can be obtained by integrating a signal which simulates the voltage across the inductance. This is due in particular to the fact that the voltage across an inductance corresponds to the derivative of the current through this inductance.
  • the second means thus advantageously have elements for integrating a voltage applied to the respective inductance.
  • These elements for integrating can have, for example, a current source which can be controlled by the voltage applied to the respective inductance and, in series with the controllable current source, a parallel circuit comprising a controllable switching element and a capacitor.
  • This controllable switching element can be controlled by a control means so that it is open with increasing flux through the respective inductance, so that the capacitor is charged, and that it is closed with falling flux through the respective inductance to discharge the capacitor. In this way, it is possible to replicate the increasing part of the flux in the respective inductance, which is important for the control of the DC-DC converter, by the second signal, which is the result of the integration.
  • the compensation element can be a feedback of the element designed for integration.
  • the output signal of the integrating element in particular the second signal
  • progressive, circuit leads to an at least approximately square increase of the second signal.
  • at high pulse-pause ratios and / or close to the magnetic saturation of the respective inductances of the individual phases of the polyphase DC-DC converter which without compensation a slow, approximately linear increase of the second signal is present, thereby a significant increase in the slope of the second signal be achieved.
  • the recognition of the ideal switching times for the alternating driving of the individual phases of the multiphase Gleichspanungs- converter is even easier and thus more accurate.
  • each inductance is conductively connected to one of the two networks in such a way that maximum switching elements are present in the line.
  • the respective inductances can be connected to the first network without limiting the generality. In this way, the voltage applied to the respective inductances voltage can be generated very easily, since the voltage does not have to be measured, but from the mains voltages that represent easily detectable electrical variables, can be detected.
  • the respective first elements of the first means each comprise a measuring resistor, the respective measuring resistor being connected on the one hand to the respective inductor and each to a first capacitor and on the other hand to the first input and / or output.
  • the measuring resistor is used to simulate only the DC component of the magnetic flux through an inductance and the measured current into the first, to form the DC component of the flow corresponding signal.
  • a detection of the alternating component of the flux through the inductance by means of the measuring resistor is not necessary or not possible. The problems usually resulting in such a measurement of the alternating component can thus be avoided.
  • the measuring resistor is preferably arranged at a location at which preferably only a direct current flows. This can be, for example, the current through the first input and / or output.
  • the first elements for generating the first signal are proposed, which detect an average value of the flux through the inductance, ie the DC component. From the detected current, the first signal is generated, which corresponds to the DC component of the flow through the respective inductance.
  • These first elements are part of the first means for generating the first signal.
  • such first means may be two antiparallel switched transconductance amplifiers.
  • the first signal can be further improved, in particular smoothed.
  • the third means are designed to generate a third signal corresponding to the sum of the respective first and the respective second signal.
  • the respective first and second signals of the first and second means of the respective inductance associated circuit form at least partially the DC component and the AC component of the magnetic flux in the respective inductance after.
  • An addition of the two signals by the third means thus results in an at least partial emulation of the entire flow through the respective inductance.
  • This total signal can then be used to drive the DC-DC converter, in particular each individual inductance of the multiphase DC-DC converter
  • the object is achieved by a multiphase DC-DC converter for transporting electrical energy from a first network to a second network, wherein the first network has a first voltage and the second network has a second voltage, comprising at least two inductors, wherein the inductors are magnetically coupled and can be driven alternately resolved.
  • the multiphase DC-DC converter according to the invention is characterized in that the DC-DC converter comprises a circuit arrangement for at least partially replicating a magnetic flux through the at least two inductors of a polyphase DC-DC converter according to the first aspect of the invention.
  • Fig. 2 shows a circuit arrangement for generating a voltage signal
  • Flux simulating voltage signal and a current of a three-phase DC-DC converter with coupled inductances Flux simulating voltage signal and a current of a three-phase DC-DC converter with coupled inductances.
  • FIG. 1 shows a possible embodiment of a phase 100 of a multiphase DC-DC converter.
  • the remaining phases of the multiphase DC voltage converter are constructed analogously, in particular the inductors L1, L2 ..., Ln of the individual phases of the polyphase DC-DC converter are magnetically coupled.
  • a circuit 120 of a circuit arrangement 110 associated with this phase 100 of the polyphase DC-DC converter is shown.
  • the power section of a phase 100 of a polyphase DC-DC converter in particular a bidirectional up-down DC-DC converter, is shown.
  • a voltage of a first network is converted into the voltage of a second network or conversely, the voltage of the second network is converted into the voltage of the first network.
  • the energy flow can be controlled by a corresponding control of controllable switching elements W1, W2 of this phase 100 of the DC-DC converter.
  • controllable switching elements W1, W2 includes this phase 100 of the DC-DC converter in a known arrangement parallel to the switching elements W1, W2 arranged diodes D1, D2, a first capacitor C1, an inductor L1 and a second capacitor C2.
  • At a first input and output N1 can be applied to ground voltage, as well as at a second input and output N2.
  • the first input and output N1 is connected via a measuring resistor R to both the inductance L1 and the first capacitor C1.
  • the control of the controllable switching elements W1, W2 is carried out by a control means S.
  • the phase 100 of a polyphase DC-DC converter comprises in addition to the power part, a circuit 20 of a circuit arrangement 1 0, with which the flux can be simulated at least in sections by the inductance L1 of this phase 100 of the DC-DC converter ,
  • This circuit 120 comprises first means 1 for partially reproducing a direct component of the magnetic flux through the inductance L1.
  • the circuit 120 comprises second means 2 for at least partially replicating an alternating component of the magnetic flux through the inductance L1 and third means 3 for combining the two replicas and for generating a signal U3 that at least partially the entire magnetic flux in the Inductance L1 simulates.
  • the first means 1 comprise first elements 11 for generating the first signal U1, which corresponds to the DC component of the magnetic flux through the inductance L1.
  • the first elements 11 comprise two antiparallel-connected transconductance amplifiers OTA1a, OTA1b, whose inputs are supplied with the voltage dropped across the measuring resistor R.
  • a current is generated by one or the other transconductance amplifier OTA1a, OTA1b, which is smoothed by a parallel connection of a capacitor C3 and a resistor R3 and converted into a voltage.
  • the voltage drop across this parallel circuit voltage is provided as the first signal U1 and corresponds to the DC component of the magnetic flux of the inductor L1.
  • the voltage U (L1) applied to the inductor L1 is integrated with elements 21 for integration to produce a second signal U2.
  • the voltage U (L1) applied to the inductance L1 controls a controllable current source G1 whose current is conducted via a parallel circuit of a capacitor C and a further controllable switching element SW_C.
  • the capacitor C is charged either with open controllable switching element SW_C, or discharged via the closed controllable switching element SW_C.
  • the opening and closing of the switching element SW_C occurs synchronously with the switching of the switching elements W1 and W2 of the phase 100 of the multiphase DC-DC converter.
  • the voltage across the capacitor C forms the second signal U2, which simulates the rising part of the alternating component of the magnetic flux through the inductance L1.
  • the second means 2 has a compensation element 22 for compensating a magnetic saturation of the respective inductance L1.
  • the compensation element 22 in particular comprises a second controllable current source G2, to which the second signal U2 is supplied as a control signal. This results in a feedback for the second signal U2.
  • so-called progressive, circuit results in an approximately square course of the second signal U2.
  • the second signal U2 increases significantly enough to more easily and thus more accurately recognize the ideal control times for the alternating driving of the individual phases 100 of the multiphase Gleichspanungswandlers. This ensures an even more stable and safer operation of a polyphase DC-DC converter with a circuit device 110 according to the invention.
  • the first signal U1 and the second signal U2 are combined by means of a means 3 for joining to the signal U3 simulating the flux through the inductance L1.
  • the two signals IM and U2 are combined by an adder 31 of the third means 3 to this third signal U3.
  • the control means S preferably has an input which indicates the direction of energy transfer through the DC-DC converter, that is, whether it is an up-down or down-converter.
  • the control means S have an input, via which the control means S a pulse width modulated signal is supplied. This signal can be generated by a PWM modulator M from the signal U3 simulating the magnetic flux through the inductance L1 and a regulator signal.
  • the switching signals TG or BG for the controllable switching elements W1, W2 in the power part of the phase 100 and the control signal for the controllable switching element SW_C in the second means 2 are thus generated based on the magnetic flux through the inductance L1 reproducing signal U3 , This enables a safe and stable control of the phase 100 of the multiphase DC-DC converter. Since each of the phases 100 of the multi-phase DC-DC converter is provided with such a circuit 120 of the circuit arrangement 110, stable and safe operation of such a DC-DC converter can be ensured.
  • a circuit is shown, with which a voltage U (L1 ... Ln) can be generated, which corresponds to the voltage across the inductors L1, .... Ln of the polyphase DC-DC converter. It is used that in an upward operation of the polyphase DC-DC converter, the voltage applied to the inductors L1 Ln voltage of the mains voltage of the first network and in the downward operation of multiphase DC-DC converter corresponds to the difference of the mains voltages of the first and the second network.
  • the circuit for generating the voltage U (L1 ... l_n) to the inductors L1 Ln therefore contain a controllable switching element Boost, which is closed when the polyphase DC-DC converter is operated in the up mode.
  • the first input and output N1 of the polyphase DC-DC converter is connected directly to the output of the circuit, whereby the voltage U (L1 ... Ln) corresponds to the mains voltage of the first network.
  • the controllable switching element Buck may be closed, thereby connecting the output of the circuit to the output of a subtracter SUB.
  • the inputs of this subtractor SUB are connected to the two inputs and outputs N1, N2 of the polyphase DC-DC converter such that a difference of the second and the first voltage is applied to the output of the subtractor SUB.
  • the presented circuit represents a particularly simple way of forming the voltage U (L1... Ln) applied to the inductors L1, Ln, since no direct measurements of the voltage at the respective inductances L1 Ln are necessary.
  • Fig. 3 shows measurements made on a three-phase DC-DC converter.
  • the measurements of the individual phases 100 of the multiphase DC-DC converter with different line types (solid, dashed, dot-dashed) are indicated.
  • the magneti ⁇ specific flux density of each inductance L1, L2, L3, the magnetic flux density at least partially simulating signal U3 and the current intensity flowing in each inductance L1, L2, L3 are shown from top to bottom.
  • the magnetic flux density and the current intensity it is clearly visible that there is no proportionality between the magnetic flux density and the current intensity in the individual phases 100. This is in contrast to a single-phase DC-DC converter in which this is the case.
  • the middle panel shows the signal U3 generated by a circuit 120 of a circuit arrangement 110 according to the invention shown in FIGS. 1 and 2. It forms for each of the individual phases 100 the rising part of the magnetic flux density, and thus of the magnetic flux, in the respective inductance L1, L2, L3 at least partially. It can clearly be seen that at the beginning of each increase, the third signal U3 has a very small slope, ie only rises very slowly.
  • this may be caused, for example, by a high pulse-pause ratio and / or an operation close to the magnetic saturation of the inductors L1, L2, L3.
  • a significantly greater increase of the respective second signal U2 and thus as a result of the third signal U3 shown here is generated.
  • the respective ideal control time for each phase 100 of a multiphase DC-DC converter can thus be determined with certainty.
  • This signal U3 can thus be used to safely and stably control the polyphase DC-DC converter.
  • Diodes of a phase of a polyphase DC-DC converter Controllable switching elements of a phase of a multiphase DC-DC converter

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract

Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung (110) zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch zumindest zwei Induktivitäten (L1, L2) eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, wobei die zumindest zwei Induktivitäten (L1, L2) magnetisch gekoppelt sind und wobei in der Schaltungsanordnung (110) Kompensationselemente (22) zur Kompensation einer magnetischen Sättigung der magnetischen Induktivitäten (L1, L2) vorgesehen sind. Ferner betrifft die Erfindung einen mehrphasigen Gleichspannungswandler mit zumindest zwei gekoppelten magnetischen Induktivitäten (L1, L2) mit einer derartigen Schaltungsanordnung (110).

Description

Flusskompensation für Fluss-Nachbildungen für mehrphasige Gleichspan¬ nungswandler
Beschreibung
Die Erfindung betrifft eine Schaltungsanordnung zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch zumindest zwei Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, wobei die zumindest zwei Induktivitäten magnetisch gekoppelt sind, mit einem ersten Ein- und/oder Ausgang zur Verbindung mit einem ersten Netz und mit einem zweiten Ein- und/oder Ausgang zur Verbindung mit einem zweiten Netz. Ferner betrifft die Erfindung einen mehrphasigen Gleichspannungswandler zum Transportieren elektrischer Energie von einem ersten Netz zu einem zweiten Netz mit einer derartigen Schaltungsanordnung.
Bei Gleichspannungswandlern, insbesondere bei bidirektionalen Gleichspannungswandlern, z. B. in bidirektionalen Aufwärts-Abwärts- Wand lern, ist es grundsätzlich bekannt, den Gleichspannungswandler mehrphasig aufzubauen. Durch eine derartige mehrphasige Auslegung eines Gleichspannungswandlers kann durch Überlagerung der Rippelströme der einzelnen Phasen der Summenrippelstrom verkleinert werden. Ferner ist es bekannt, die verwendeten Induktivitäten magnetisch zu koppeln, um den Rippel-Strom der einzelnen Phasen noch weiter zu minimieren.
Hierbei ist jedoch zu beachten, dass übliche Steuerverfahren für Gleichspannungswandler bei einem derartigen mehrphasigen Gleichspannungswandler mit gekoppelten Induktivitäten nicht mehr anwendbar sind. So ist beispielsweise im bekannten sogenannten Current Mode der Strom in den jeweiligen Induktivitäten Ausgangspunkt für die Schaltungselektronik des Gleichspannungswandlers. Dabei wird davon ausgegangen, dass der magnetische Fluss in der jeweiligen Induktivität und der Strom, der durch die Induktivität fließt, proportional zueinander sind. Bei einem mehrphasigen Gleichspannungswandler mit gekoppelten Induktivitäten ist jedoch der Strom in der jeweiligen Induktivität durch die Kopplung nicht mehr proportional zum Fluss in der jeweiligen Induktivität, sondern ist vom magnetischen Gesamtfluss durch alle Induktivitäten abhängig. Mehrphasige Gleichspannungswandler mit gekoppelten Induktivitä- ten können somit nicht stabil im Current Mode betrieben werden. Auch der bekannte sogenannte Voltage Mode, bei dem die Ausgangsspannung an der Induktivität als Grundlage für die Steuerung eines Gleichspannungswandlers dient, kann nicht für eine allgemeine Steuerung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers mit gekoppelten Induktivitäten verwendet werden. Insbesondere ist der Voltage Mode, bei dem die Ausgangsspannung des Gleichspannungswandlers zur Regelung verwendet wird, langsamer als der Current Mode. Daher ist der Voltage Mode nicht für alle Einsatzbereiche geeignet, insbesondere ist er beispielsweise für den Automobilbereich nur sehr bedingt einsetzbar.
Eine weitere Schwierigkeit ergibt sich für mehrphasige Gleichspannungswandler, die mit einem Puls-Pause-Verhältnis von über 50% und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten der einzelnen Phasen betrieben werden. In diesen Fällen steigen die in der Induktivität gespeicherte elektrische Energie, und damit der magnetische Fluss, nur noch sehr langsam an. Die Steuerzeitpunkte für das alternierende Ansteuern der einzelnen Phasen des mehrphasigen Gleichspanungswandlers können in diesen Fällen nur sehr ungenau bestimmt werden, wodurch der Betrieb unstabil wird und deutlichen Schwankungen unterworfen ist.
Aufgabe der Erfindung ist es somit, die oben beschriebenen Nachteile von bekannten mehrphasigen Gleichspannungswandlern mit gekoppelten Induktivitäten zumindest teilweise zu beheben. Insbesondere ist es Aufgabe der Erfindung, eine Schaltungsanordnung für einen Gleichspannungswandler sowie einen Gleichspannungswandler bereitzustellen, die in einfacher und kostengünstiger Weise einen stabilen und sicheren Betrieb eines Gleichspannungswandlers auch bei hohen Puls-Pause- Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten der einzelnen Phasen ermöglichen.
Voranstehende Aufgabe wird gelöst durch eine Schaltungsanordnung zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch zumindest zwei Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers gemäß dem unabhängigen Anspruch 1 sowie durch einen mehrphasigen Gleichspannungswandler zum Transportieren elektrischer Energie von einem ersten Netz zu einem zweiten Netz gemäß Anspruch 8. Weitere Merkmale und Details der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen, der Beschreibung und den Zeichnungen. Sämtliche Vorteile und Details, die im Zusammenhang mit der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung beschrieben werden, gelten selbstverständlich auch im Zusammenhang mit dem erfindungsgemäßen mehrphasigen Gleichspannungswandler und jeweils umgekehrt, so dass bezüglich der Offenbarung zu den verschiedenen Aspekten der Erfindung stets wechselseitig aufeinander Bezug genommen wird bzw. genommen werden kann.
Gemäß einem ersten Aspekt der Erfindung wird die Aufgabe durch eine Schaltungsanordnung zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch zumindest zwei Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, wobei die zumindest zwei Induktivitäten magnetisch gekoppelt sind, mit einem ersten Ein- und/oder Ausgang zur Verbindung mit einem ersten Netz und mit einem zweiten Ein- und/oder Ausgang zur Verbindung mit einem zweiten Netz, wobei das erste Netz eine erste Spannung und das zweite Netz eine zweite Spannung aufweist, die Schaltungsanordnung aufweisend zumindest zwei Schaltungen, gelöst. Insbesondere umfassen die Schaltungen dabei jeweils
erste Mittel zum Erzeugen eines ersten Signals, die einen Gleichanteil des magnetischen Flusses durch eine Induktivität nachbilden, wobei die ersten Mittel jeweils erste Elemente zum Erzeugen des ersten Signals umfassen,
- zweite Mittel zum Erzeugen eines zweiten Signals, die zumindest abschnittsweise den Wechselanteil des magnetischen Flusses durch eine Induktivität nachbilden, und
- dritte Mittel zum Zusammenfügen des jeweiligen ersten Signals und des jeweiligen zweiten Signals zu einem den magnetischen Fluss durch eine Induktivität zumindest abschnittsweise nachbildenden dritten Signals,
wobei jeweils die zweiten Mittel jeder Schaltung je zumindest ein Kompensationselement zur Kompensation einer magnetischen Sättigung der jeweiligen Induktivität aufweisen.
Anstelle einer direkten Messung des jeweiligen Flusses durch die Induktivitäten wird aus anderen, mit einfachen Mitteln erfassbaren elektrischen Größen mittels der Schaltungen der erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung der Fluss durch jede einzelne Induktivität nachgebildet. Dabei ist diese Nachbildung des Flusses durch jede Induktivität deutlich weniger aufwendig und damit kostengünstiger als die direkte Messung des magnetischen Flusses in jeder Induktivität. Diese Nachbildung ist ferner in vielen Fällen von so guter Qualität, dass eine genaue Messung des Flusses unterbleiben kann. Jede der Schaltungen ermöglicht die zumindest abschnittsweise Emulation bzw. Nachbildung des magnetischen Flusses durch eine einzelne der Induktivitäten. Dies ist insbesondere bei gekoppelten Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers von Bedeutung, da bei einem derartigen Gleichspannungswandler der durch die Induktivitäten fließende Strom nicht zu dem tatsächlich in der Induktivität vorherrschenden magnetischen Fluss proportional ist. Eine Steuerung eines derartigen mehrphasigen Gleichspannungswandlers mit gekoppelten Induktivitäten beispielsweise im sogenannten Current Mode ist somit nicht möglich.
Durch das Kompensationselement in den zweiten Mitteln jeder der Schaltungen ist es insbesondere möglich, den mehrphasigen Gleichspannungswandler bei hohen Puls- Pause-Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten der einzelnen Phasen zu betreiben. Die Kompensationselemente können dabei beispielsweise das zweite Signal dahingehend verändern, dass ein Erkennen der idealen Steuerzeitpunkte für das alternierende Ansteuern der einzelnen Phasen des mehrphasigen Gleichspanungswandlers leichter und damit genauer ermöglicht ist. Dies kann zum Beispiel dadurch erreicht werden, dass die Steigung des zweiten Signals, also die Änderung des zweiten Signals mit der Zeit, bei hohen Puls-Pause- Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten erhöht wird. Dadurch können die Steuerzeitpunkte der einzelnen Phasen deutlich genauer bestimmt werden. Ein Betrieb eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, der mit einer erfindungsgemäßen Schaltungsvorrichtung ausgestattet ist wird dadurch deutlich sicherer und stabiler.
Bevorzugt kann bei einer erfindungsgemäßen Schaltungsvorrichtung vorgesehen sein, dass jeder der zumindest zwei Induktivitäten je eine der zumindest zwei Schaltungen der Schaltungsanordnung zugeordnet ist. Dadurch ist es möglich, jede der Induktivitäten individuell zu steuern, wobei für jede der Induktivitäten separat durch eine der Schaltungen der Schaltungsanordnung der durch die Induktivität fließende magne- tische Fluss zumindest abschnittsweise nachgebildet wird. Damit ist es möglich, eine besonders stabile und sichere Steuerung für einen mehrphasigen Gleichspannungswandler mit gekoppelten Induktivitäten bereitzustellen und somit die Vorteile eines derartigen Gleichspannungswandlers, insbesondere die Verringerung des durch Schaltvorgänge im Gleichspannungswandler bedingten sogenannten Rippel-Stroms und der damit einhergehenden Spannungsfluktuationen, zu nutzen.
Ferner kann bei einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung vorgesehen sein, dass die jeweiligen zweiten Mittel Elemente aufweisen, wobei die Elemente zum Integrieren einer an der jeweiligen Induktivität anliegenden Spannung ausgebildet sind. Das zweite, den Wechselanteil des magnetischen Flusses durch die jeweilige Induktivität angebende, Signal kann man gewinnen, indem man ein Signal integriert, das die Spannung über der Induktivität nachbildet. Dies ist insbesondere darin begründet, da die Spannung über einer Induktivität der Ableitung des Stroms durch diese Induktivität entspricht. Die zweiten Mittel weisen somit vorteilhaft Elemente zum Integrieren einer an der jeweiligen Induktivität anliegenden Spannung auf. Diese Elemente zum Integrieren können beispielsweise eine durch die an der jeweiligen Induktivität anliegenden Spannung steuerbare Stromquelle und in Reihe zur steuerbaren Stromquelle eine Parallelschaltung aus einem steuerbaren Schaltelement und einen Kondensator aufweisen. Dieses steuerbare Schaltelement kann von einem Steuerungsmittel so angesteuert werden, dass es bei steigendem Fluss durch die jeweilige Induktivität geöffnet ist, so dass der Kondensator aufgeladen wird, und dass er bei fallendem Fluss durch die jeweilige Induktivität geschlossen ist, um den Kondensator zu entladen. Auf diese Art und Weise ist es möglich, den für die Steuerung des Gleichspannungswandlers wichtigen ansteigenden Teil des Flusses in der jeweiligen Induktivität durch das zweite Signal, das das Ergebnis der Integration ist, nachzubilden.
In einer besonders bevorzugten Weiterentwicklung einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung kann vorgesehen sein, dass das Kompensationselement eine Rückkopplung des zum Integrieren ausgebildeten Elementes ist. Dafür kann beispielsweise das Ausgangssignal des zum Integrieren ausgebildeten Elementes, insbesondere das zweite Signal, zum Steuern einer weiteren steuerbaren Stromquelle verwendet werden, durch die der Kondensator des zweiten Mittels aufgeladen werden kann. In einer derartigen, sogenannten progressiven, Schaltung führt dies zu einem zumindest annähernd quadratischen Anstieg des zweiten Signals. Insbesondere bei hohen Puls- Pause-Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der jeweiligen Induktivitäten der einzelnen Phasen des mehrphasigen Gleichspannungswandlers, bei denen ohne Kompensation ein langsamer, annähernd linearer Anstieg des zweiten Signals vorliegt, kann dadurch eine deutliche Vergrößerung der Steigung des zweiten Signals erreicht werden. Damit ist das Erkennen der idealen Schaltzeitpunkte für das alternierende Ansteuern der einzelnen Phasen des mehrphasigen Gleichspanungs- wandlers noch leichter und damit noch genauer ermöglicht.
Darüber hinaus können bei einer bevorzugten Weiterentwicklung einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung vorgesehen sein, dass in einem Abwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers die Differenz der ersten und der zweiten Spannung als die an der jeweiligen Induktivität anliegende Spannung verwendbar ist und in einem Aufwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers die erste Spannung als die an der jeweiligen Induktivität anliegende Spannung anwendbar ist. Dabei wird verwendet, dass bei einem mehrphasigen Gleichspannungswandler jede Induktivität mit einem der beiden Netze derart leitend verbunden ist, dass sich in der Leitung maximal Schaltelemente befinden. Somit liegt an der jeweiligen Induktivität entweder die Spannung eines der Netze oder die Differenz der beiden Spannungen der beiden Netze an, wobei hier ohne Beschränkung der Allgemeinheit die jeweiligen Induktivitäten mit dem ersten Netz verbunden sein können. Auf diese Art und Weise kann die an den jeweiligen Induktivitäten anliegende Spannung besonders einfach generiert werden, da die Spannung nicht gemessen werden muss, sondern aus den Netzspannungen, die einfach erfassbare elektrische Größen darstellen, erfasst werden kann.
Bevorzugt kann bei einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung vorgesehen sein, dass die jeweiligen ersten Elemente der ersten Mittel jeweils einen Messwiderstand umfassen, wobei der jeweilige Messwiderstand einerseits mit der jeweiligen Induktivität und je einem ersten Kondensator und andererseits mit dem ersten Ein- und/oder Ausgang verbunden ist. Der Messwiderstand wird dabei dazu verwendet, nur den Gleichanteil des magnetischen Flusses durch eine Induktivität nachzubilden und den gemessenen Strom in das erste, den Gleichanteil des Flusses entsprechende Signal umzuformen. Eine Erfassung des Wechselanteils des Flusses durch die Induktivität mittels des Messwiderstandes ist nicht notwendig bzw. nicht möglich. Die sich bei einer derartigen Messung des Wechselanteils üblicherweise ergebenden Probleme können somit umgangen werden. Der Messwiderstand ist dabei vorzugsweise an einer Stelle angeordnet, an der vorzugsweise nur ein Gleichstrom fließt. Dies kann beispielsweise der Strom durch den ersten Ein- und/oder Ausgang sein.
Auf der Grundlage dieser Überlegungen zur Ausgestaltung der ersten Mittel zur Erzeugung der den Gleichanteil des Flusses durch die Induktivität entsprechenden ersten Spannung, werden die ersten Elemente zum Erzeugen des ersten Signals vorgeschlagen, die einen Mittelwert des Flusses durch die Induktivität, also den Gleichanteil erfassen. Aus dem erfassten Strom wird das erste Signal erzeugt, das dem Gleichanteil des Flusses durch die jeweilige Induktivität entspricht. Diese ersten Elemente sind Teil der ersten Mittel zum Erzeugen des ersten Signals. Beispielsweise können derartige erste Mittel zwei antiparallel geschaltete Transkonduktanzverstärker sein. Durch weitere elektrische Bauteile, wie beispielsweise Kondensatoren, kann das erste Signal noch weiter verbessert, insbesondere geglättet werden.
Ferner können bei einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung vorgesehen sein, dass die dritten Mittel zum Erzeugen eines, der Summe des jeweiligen ersten und des jeweiligen zweiten Signals entsprechenden, dritten Signals ausgebildet sind. Die jeweils ersten und zweiten Signale der ersten und zweiten Mittel der der jeweiligen Induktivität zugeordneten Schaltung bilden zumindest abschnittsweise den Gleichanteil und den Wechselanteil des magnetischen Flusses in der jeweiligen Induktivität nach. Durch eine Addition der beiden Signale durch die dritten Mittel ergibt sich somit eine zumindest abschnittsweise Emulation des gesamten Flusses durch die jeweilige Induktivität. Dieses Gesamtsignal kann dann verwendet werden, um den Gleichspannungswandler, insbesondere jede einzelne Induktivität des mehrphasigen Gleichspannungswandlers, anzusteuern
Gemäß einem zweiten Aspekt der Erfindung wird die Aufgabe durch einen mehrphasigen Gleichspannungswandler zum Transportieren elektrischer Energie von einem ersten Netz zu einem zweiten Netz, wobei das erste Netz eine erste Spannung und das zweite Netz eine zweite Spannung aufweist, aufweisend zumindest zwei Induktivitäten, wobei die Induktivitäten magnetisch gekoppelt und alternierend ansteuerbar sind, gelöst. Insbesondere ist der erfindungsgemäße mehrphasige Gleichspannungswandler dadurch gekennzeichnet, dass der Gleichspannungswandler eine Schaltungsanordnung zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch die zumindest zwei Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung aufweist. Sämtliche Vorteile, die im Zusammenhang mit einer Schaltungsanordnung zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch die zumindest zwei Induktivitäten eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers beschrieben worden sind, gelten somit selbstverständlich auch für einen mehrphasigen Gleichspannungswandler, der eine derartige Schaltungsanordnung aufweist.
Anhand der beigefügten Zeichnungen wird die erfindungsgemäße Schaltungsanordnung bzw. der erfindungsgemäße Gleichspannungswandler nachfolgend näher erläutert. Dabei zeigen schematisch:
Fig. 1 Eine Schaltung einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung,
Fig. 2 Eine Schaltungsanordnung zum Generieren eines Spannungssignals und
Fig. 3 Messungen einer magnetischen Flussdichte, eines den magnetischen
Fluss nachbildenden Spannungssignals und eines Stroms eines dreiphasigen Gleichspannungswandlers mit gekoppelten Induktivitäten.
Elemente mit gleicher Funktion und Wirkungsweise sind in den Figuren 1 , 2 und 3 je¬ weils mit denselben Bezugszeichen versehen.
In Fig. 1 ist eine mögliche Ausgestaltung einer Phase 100 eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers gezeigt. Die restlichen Phasen des mehrphasigen Gleich¬ spannungswandlers sind analog aufgebaut, wobei insbesondere die Induktivitäten L1 , L2... , Ln der einzelnen Phasen des mehrphasigen Gleichspannungswandlers magnetisch gekoppelt sind. Insbesondere ist eine Schaltung 120 einer Schaltungsanordnung 110 gezeigt, die dieser Phase 100 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers zugeordnet ist. Im oberen linken Abschnitt der Fig. 1 ist der Leistungsteil einer Phase 100 eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, insbesondere eines bidirektionalen Aufwärts-Abwärts-Gleichspannungswandlers, gezeigt. In diesem Leistungsteil bzw. in dieser Phase 100 des Gleichspannungswandlers wird eine Spannung eines ersten Netzes in die Spannung eines zweiten Netzes umgewandelt oder umgekehrt die Spannung des zweiten Netzes in die Spannung des ersten Netzes umgewandelt. Der Energiefluss kann durch eine entsprechende Ansteuerung von steuerbaren Schaltelementen W1 , W2 dieser Phase 100 des Gleichspannungswandlers gesteuert werden. Neben den steuerbaren Schaltelementen W1 , W2 umfasst diese Phase 100 des Gleichspannungswandlers in bekannter Anordnung parallel zu den Schaltelementen W1 , W2 angeordnete Dioden D1 , D2, einen ersten Kondensator C1 , eine Induktivität L1 und einen zweiten Kondensator C2. An einem ersten Ein- und Ausgang N1 kann eine Spannung gegenüber Masse anliegen, ebenso wie an einem zweiten Ein- und Ausgang N2. Der erste Ein- und Ausgang N1 ist über einen Messwiderstand R sowohl mit der Induktivität L1 als auch dem ersten Kondensator C1 verbunden.
Die Steuerung der steuerbaren Schaltelemente W1 , W2 erfolgt durch ein Steuerungsmittel S. Die Phase 100 eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers umfasst neben dem Leistungsteil eine Schaltung 20 einer Schaltungsanordnung 1 0, mit welcher der Fluss durch die Induktivität L1 dieser Phase 100 des Gleichspannungswandlers zumindest abschnittsweise nachgebildet werden kann.
Diese Schaltung 120 umfasst erste Mittel 1 zum abschnittsweisen Nachbilden eines Gleichanteils des magnetischen Flusses durch die Induktivität L1. Neben diesen ersten Mitteln 1 umfasst die Schaltung 120 zweite Mittel 2 zum zumindest teilweisen Nachbilden eines Wechselanteils des magnetischen Flusses durch die Induktivität L1 sowie dritte Mittel 3 zum Zusammenführen der beiden Nachbildungen und zum Erzeugen eines Signals U3, dass zumindest abschnittsweise den gesamten magnetischen Fluss in der Induktivität L1 nachbildet. Die ersten Mittel 1 umfassen erste Elemente 11 zum Erzeugen des ersten Signals U1 , das dem Gleichanteil des magnetischen Flusses durch die Induktivität L1 entspricht. Die ersten Elemente 11 umfassen dazu zwei antiparallel geschaltete Transkonduk- tanzverstärker OTA1a, OTA1 b, deren Eingänge die über dem Messwiderstand R abfallende Spannung zugeführt ist. Je nach Stromrichtung des durch den Messwiderstands R fließenden Stroms wird durch den einen oder durch den anderen Transkon- duktanzverstärker OTA1a, OTA1 b ein Strom erzeugt, der durch eine Parallelschaltung aus einem Kondensator C3 und einem Widerstand R3 geglättet und in eine Spannung gewandelt wird. Die über dieser Parallelschaltung abfallende Spannung wird als erstes Signal U1 zur Verfügung gestellt und entspricht dem Gleichanteil des magnetischen Flusses der Induktivität L1.
Im zweiten Mittel 2 wird die an der Induktivität L1 anliegende Spannung U(L1 ) mit Elementen 21 zum Integrieren integriert, um ein zweites Signal U2 zu erzeugen. Die an der Induktivität L1 anliegende Spannung U(L1 ) steuert dazu eine steuerbare Stromquelle G1 , deren Strom über eine Parallelschaltung aus einem Kondensator C und einem weiteren steuerbaren Schaltelement SW_C geführt wird. Je nachdem, ob der Strom durch die Induktivität L1 steigt oder fällt, wird der Kondensator C entweder bei geöffnetem steuerbaren Schaltelement SW_C aufgeladen, oder über das geschlossene steuerbare Schaltelement SW_C entladen. Das Öffnen und Schließen des Schaltelements SW_C erfolgt synchron zum Schalten der Schaltelemente W1 und W2 der Phase 100 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers. Die Spannung über dem Kondensator C bildet das zweite Signal U2, welches den ansteigenden Teil des Wechselanteils des magnetischen Flusses durch die Induktivität L1 nachbildet.
Ferner weist das zweite Mittel 2 ein Kompensationselement 22 zur Kompensation einer magnetischen Sättigung der jeweiligen Induktivität L1 auf. Das Kompensationselement 22 umfasst dabei insbesondere eine zweite steuerbare Stromquelle G2, der als Steuerungssignal das zweite Signal U2 zugeführt ist. Dadurch ergibt sich eine Rückkopplung für das zweite Signal U2. Durch eine derartige, sogenannte progressive, Schaltung ergibt sich ein in etwa quadratischer Verlauf des zweiten Signals U2. Dadurch kann, insbesondere bei hohen Puls-Pause-Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten, erreicht werden, dass das zweite Signal U2 genügend deutlich ansteigt, um den idealen Steuerzeitpunkte für das alternierende Ansteuern der einzelnen Phasen 100 des mehrphasigen Gleichspanungswandlers leichter und damit genauer zu erkennen. Dadurch wird ein noch stabilerer und sichererer Betrieb eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers mit einer erfindungsgemäßen Schaltungseinrichtung 110 sichergestellt.
Das erste Signal U1 und das zweite Signal U2 werden mittels eines Mittels 3 zum Zusammenfügen zu dem den Fluss durch die Induktivität L1 nachbildenden Signal U3 zusammengeführt. Die beiden Signale IM und U2 werden dabei durch einen Addierer 31 des dritten Mittels 3 zu diesem dritten Signal U3 zusammengeführt.
Das Steuerungsmittel S hat vorzugsweise einen Eingang, welcher die Richtung der Energieübertragung durch den Gleichspannungswandler anzeigt, das heißt, ob es sich um einen Aufwärts- oder Abwärtswandler handelt. Außerdem kann das Steuermittel S einen Eingang aufweisen, über den dem Steuermittel S ein pulsweiten- moduliertes Signal zugeführt wird. Dieses Signal kann von einem PWM-Modulator M aus dem den magnetischen Fluss durch die Induktivität L1 nachbildenden Signal U3 und einem Reglersignal erzeugt werden. Im Steuerungsmittel S werden somit, basierend auf dem den magnetischen Fluss durch die Induktivität L1 nachbildenden Signal U3, die Schaltsignale TG beziehungsweise BG für die steuerbaren Schaltelemente W1 , W2 im Leistungsteil der Phase 100 und das Steuersignal für das steuerbare Schaltelement SW_C im zweiten Mittel 2 erzeugt. Dadurch ist eine sichere und stabile Steuerung der Phase 100 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers ermöglicht. Da jede der Phasen 100 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers mit einer derartigen Schaltung 120 der Schaltungsanordnung 110 ausgestattet ist, kann ein stabiler und sicherer Betrieb eines derartigen Gleichspannungswandlers sichergestellt werden.
In Fig. 2 ist eine Schaltung gezeigt, mit der eine Spannung U(L1...Ln) erzeugt werden kann, die der Spannung an den Induktivitäten L1 , .... Ln des mehrphasigen Gleichspannungswandlers entspricht. Dabei wird verwendet, dass in einem Aufwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers die an den Induktivitäten L1 Ln anliegende Spannung der Netzspannung des ersten Netzes und im Abwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers der Differenz der Netzspannungen des ersten und des zweiten Netzes entspricht. Die Schaltung zum Erzeugen der Spannung U(L1...l_n) an den Induktivitäten L1 Ln enthalten daher ein steuerbares Schaltelement Boost, welches geschlossen ist, wenn der mehrphasige Gleichspannungswandler im Aufwärtsbetrieb betrieben wird. Dadurch ist der erste Ein- und Ausgang N1 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers direkt mit dem Ausgang der Schaltung verbunden, wodurch die Spannung U(L1...Ln) der Netzspannung des ersten Netzes entspricht. Alternativ dazu kann in einem Abwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers das steuerbare Schaltelement Buck geschlossen sein, wodurch der Ausgang der Schaltung mit dem Ausgang eines Subtrahierers SUB verbunden wird. Die Eingänge dieses Subtrahierers SUB sind mit den beiden Ein- und Ausgängen N1 , N2 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers derart verbunden, dass eine Differenz der zweiten und der ersten Spannung am Ausgang des Subtrahierers SUB anliegt. Somit wird im Abwärtsbetrieb die an den Induktivitäten L1 , Ln anliegende Spannung U(L1...Ln) durch die Differenz der beiden Netzspannungen moduliert. Die vorgestellte Schaltung stellt dabei eine besonders einfache Art und Weise dar, die an den Induktivitäten L1 , Ln anliegende Spannung U(L1... Ln) zu bilden, da keine direkte Messungen der Spannung an den jeweiligen Induktivitäten L1 Ln nötig ist.
Fig. 3 zeigt Messungen, die an einem dreiphasigen Gleichspannungswandler durchgeführt wurden. Dabei sind die Messungen der einzelnen Phasen 100 des mehrphasigen Gleichspannungswandlers mit verschiedenen Stricharten (durchgezogen, strich- liert, punkt-strichliert) angezeigt. Dargestellt sind von oben nach unten die magneti¬ sche Flussdichte der jeweiligen Induktivität L1 , L2, L3, das die magnetische Flussdichte zumindest teilweise nachbildende Signal U3 und die in der jeweiligen Induktivität L1 , L2, L3 fließende Stromstärke. Im Vergleich der magnetischen Flussdichte und der Stromstärke ist deutlich sichtbar, dass zwischen magnetischer Flussdichte und Stromstärke in den einzelnen Phasen 100 keine Proportionalität herrscht. Dies steht im Gegensatz zu einem einphasigen Gleichspannungswandler, bei dem dies der Fall ist. Aus diesem Grund kann ein mehrphasiger Gleichspannungswandler mit magnetisch gekoppelten Induktivitäten L1 , L2, L3 nicht im Current Mode betrieben werden, da eine Steuerung rein anhand des in der jeweiligen Induktivität L1 , L2, L3 fließenden Stroms keinen stabilen Betrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers erlaubt. Das mittlere Panel zeigt das Signal U3, das mit einer Schaltung 120 einer erfindungsgemäßen Schaltungsanordnung 110, die in Fig. 1 und 2 gezeigt ist, erzeugt wurde. Sie bildet für jede der einzelnen Phasen 100 den ansteigenden Teil der magnetischen Flussdichte, und damit des magnetischen Flusses, in der jeweiligen Induktivität L1 , L2, L3 zumindest teilweise nach. Deutlich ist zu sehen, dass am Anfang jedes Anstiegs das dritte Signal U3 eine sehr geringe Steigung aufweist, also nur sehr langsam ansteigt. Dies kann insbesondere beispielsweise ein hohes Puls-Pause-Verhältnissen und/oder einen Betrieb nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten L1 , L2, L3 als Ursache haben. Zum Ende jedes Anstiegs hin greift das Kompensationselement 22 des jeweiligen zweiten Mittels 2. Durch diese, insbesondere als Rückkopplung ausgebildete, progressive Schaltung wird ein deutlich größerer Anstieg des jeweiligen zweiten Signals U2 und damit als Folge auch des hier gezeigten dritten Signals U3 erzeugt. Der jeweilige ideale Steuerzeitpunkt für jede Phase 100 eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers kann so sicher bestimmt werden. Dieses Signal U3 kann somit verwendet werden, um den mehrphasigen Gleichspannungswandler sicher und stabil zu steuern. Auf diese Art und Weise ist es möglich, insbesondere für mehrpha¬ sige Gleichspannungswandler mit gekoppelten Induktivitäten L1 , L2, L3, eine sichere Grundlage für eine stabile Steuerung zu schaffen, auch wenn sie bei hohen Puls- Pause-Verhältnissen und/oder nahe der magnetischen Sättigung der Induktivitäten L1 , L2, L3 betrieben werden.
Bezugszeichenliste
Erster Ein- und Ausgang eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Zweiter Ein- und Ausgang eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
N1-seitiger Kondensator einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
N2-seitiger Kondensator der ersten Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Dioden einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers Steuerbare Schaltelemente einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Induktivität einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers Messwiderstand einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Transkonduktanzverstärker einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Widerstand zur Strom-Spannungs-Wandlung einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Glättungskondensator einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Erste Steuerbare Stromquelle einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Zweite Steuerbare Stromquelle einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Integrationskondensator einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Steuerbares Schaltelement einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
1 Erste Mittel einer Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers 11 Erste Elemente der ersten Mittel einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
2 Zweite Mittel einer Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
21 Elemente der zweiten Mittel einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
22 Kompensationselement
3 Dritte Mittel einer Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
31 Addierer im dritten Mittel einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
100 Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
110 Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
120 Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
Boost Schalter für Aufwärtsbetrieb
Buck Schalter für Abwärtsbetrieb
U(L1... Ln) Spannung an der Induktivität (L1 Ln) einer Phase eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
SUB Subtrahierer
U1 Erstes Signal
U2 Zweites Signal
U3 Drittes Signal
M PWM-Modulator einer Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers
S Steuerung einer Schaltung einer Schaltungsanordnung eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers

Claims

Patentansprüche
1. Schaltungsanordnung (110) zum zumindest abschnittsweise Nachbilden eines magnetischen Flusses durch zumindest zwei Induktivitäten (L1 , L2) eines mehrphasigen Gleichspannungswandlers, wobei die zumindest zwei Induktivitäten (L1 , L2) magnetisch gekoppelt sind, mit einem ersten Ein- und/oder Ausgang (N1 ) zur Verbindung mit einem ersten Netz und mit einem zweiten Ein- und/oder Ausgang (N2) zur Verbindung mit einem zweiten Netz, wobei das erste Netz eine erste Spannung und das zweite Netz eine zweite Spannung aufweist, die Schaltungsanordnung (110) aufweisend zumindest zwei Schaltungen (120), wobei die Schaltungen (120) jeweils
- erste Mittel (1 ) zum Erzeugen eines ersten Signals (U1 ) umfassen, die einen Gleichanteil des magnetischen Flusses durch eine Induktivität (L1 ) nachbilden, wobei die ersten Mittel (1 ) jeweils erste Elemente (11 ) zum Erzeugen des ersten Signals (U1 ) umfassen,
- zweite Mittel (2) zum Erzeugen eines zweiten Signals (U2) umfassen, die zumindest abschnittsweise den Wechselanteil des magnetischen Flusses durch eine Induktivität (L1 ) nachbilden, und
- dritte Mittel (3) zum Zusammenfügen des jeweiligen ersten Signals (U1 ) und des jeweiligen zweiten Signals (U2) zu einem den magnetischen Fluss durch eine Induktivität (L1 ) zumindest abschnittsweise nachbildenden dritten Signal (U3) umfassen,
wobei jeweils die zweiten Mittel (2) jeder Schaltung (120) je zumindest ein Kompensationselement (22) zur Kompensation eines magnetischen Sättigungsflusses der jeweiligen Induktivität (L1 ) aufweisen.
2. Schaltungsanordnung (110) nach wenigstens Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass jeder der zumindest zwei Induktivitäten (L1 , L2) je eine der zumindest zwei Schaltungen (120) der Schaltungsanordnung (110) zugeordnet ist.
3. Schaltungsanordnung (110) nach wenigstens einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die jeweiligen zweiten Mittel (2) Elemente (21 ) aufweisen, wobei die Elemente (21 ) zum Integrieren einer der jeweiligen Induktivität (L1 ) anliegenden Spannung (U(L1 )) ausgebildet sind.
4. Schaltungsanordnung (110) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Kompensationselement (22) eine Rückkopplung des zum Integrieren ausgebildeten Elementes (21 ) ist.
5. Schaltungsanordnung (110) nach einem der Ansprüche 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Abwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers die Differenz der ersten und der zweiten Spannung als die an der jeweiligen Induktivität anliegende Spannung (U(L1 )) verwendbar ist und in einem Aufwärtsbetrieb des mehrphasigen Gleichspannungswandlers die erste Spannung als die an der jeweiligen Induktivität anliegende Spannung (U(L1 )) verwendbar ist.
6. Schaltungsanordnung (110) nach wenigstens einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die jeweiligen ersten Elemente (11 ) der ersten Mittel (1 ) jeweils einen Messwiderstand (R) umfassen, wobei der jeweilige Messwiderstand (R) einerseits mit der jeweiligen Induktivität (L1 ) und je einem ersten Kondensator (C1 ) und andererseits mit dem ersten Ein- und Ausgang (N1 ) verbunden ist.
7. Schaltungsanordnung (110) nach wenigstens einem der vorherigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die dritten Mittel (3) zum Erzeugen eines, der Summe des jeweiligen ersten (U1 ) und des jeweiligen zweiten Signals (U2) entsprechenden, dritten Signals (U3) ausgebildet sind.
8. Mehrphasiger Gleichspannungswandler zum Transportieren elektrischer
Energie von einem ersten Netz zu einem zweiten Netz, wobei das erste Netz eine erste Spannung und das zweite Netz eine zweite Spannung aufweist, aufweisend zumindest zwei Induktivitäten (L1 , L2), wobei die Induktivitäten (L1 , L2) magnetisch gekoppelt und alternierend ansteuerbar sind, dadurch gekennzeichnet, dass
der Gleichspannungswandler eine Schaltungsanordnung (110) zum zumindest abschnittsweisen Nachbilden eines magnetischen Flusses durch die zumindest zwei Induktivitäten (L1 , L2) des mehrphasigen Gleichspannungswandlers nach einem der vorherigen Ansprüche aufweist.
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