EP2893305A1 - Vorrichtung und verfahren zur rekalibrierung eines abgasmassenstromsensors - Google Patents

Vorrichtung und verfahren zur rekalibrierung eines abgasmassenstromsensors

Info

Publication number
EP2893305A1
EP2893305A1 EP13739966.3A EP13739966A EP2893305A1 EP 2893305 A1 EP2893305 A1 EP 2893305A1 EP 13739966 A EP13739966 A EP 13739966A EP 2893305 A1 EP2893305 A1 EP 2893305A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
exhaust gas
mass flow
gas mass
sensor
heating element
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP13739966.3A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Lars Baumeister
Karl WÜBBEKE
Dirk Kamarys
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Pierburg GmbH
Original Assignee
Pierburg GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pierburg GmbH filed Critical Pierburg GmbH
Publication of EP2893305A1 publication Critical patent/EP2893305A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F25/00—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/684—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1444—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases
    • F02D41/1445—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the characteristics of the combustion gases the characteristics being related to the exhaust flow
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/684—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow
    • G01F1/688—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow using a particular type of heating, cooling or sensing element
    • G01F1/69—Structural arrangements; Mounting of elements, e.g. in relation to fluid flow using a particular type of heating, cooling or sensing element of resistive type
    • G01F1/692—Thin-film arrangements
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
    • G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
    • G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
    • G01F1/6965—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters comprising means to store calibration data for flow signal calculation or correction
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
    • G01F25/00—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume
    • G01F25/10—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume of flowmeters
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G01M15/00—Testing of engines
    • G01M15/04—Testing internal-combustion engines
    • G01M15/10—Testing internal-combustion engines by monitoring exhaust gases or combustion flame
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
    • F01N2900/00—Details of electrical control or of the monitoring of the exhaust gas treating apparatus
    • F01N2900/06—Parameters used for exhaust control or diagnosing
    • F01N2900/14—Parameters used for exhaust control or diagnosing said parameters being related to the exhaust gas
    • F01N2900/1411—Exhaust gas flow rate, e.g. mass flow rate or volumetric flow rate
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1493—Details
    • F02D41/1494—Control of sensor heater
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
    • F02D41/187—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a hot wire flow sensor

Definitions

  • the invention relates to a device for recalibrating an exhaust gas mass flow sensor with a first sensor unit having a heating element and at least one temperature measuring element, a second sensor unit having a temperature measuring element and a control unit by means of which a controlled temperature signal can be generated on the heating element, wherein in the control unit first map is deposited, in which an exhaust gas mass flow is applied in dependence of heat dissipation of the heating element of the first sensor unit and a method for recalibrating an exhaust gas mass flow sensor, wherein before the installation of the exhaust gas mass flow sensor generates a first map and stored in a control unit, in which an exhaust gas mass flow is applied as a function of heat dissipation of the heating element of the first sensor unit.
  • Gas mass flow meters are mainly known from the field of intake air mass measurement in internal combustion engines. Particularly good results are achieved with air mass meters, which work according to the principle of hot film manometry. This means that a heating element of the sensor is heated, wherein the generated heat of this heating element is delivered to the flowing medium by convection. The resulting temperature change of the heating element or the additional power consumption to obtain the heating element temperature form a measure of the existing mass flow. Modified mass flow sensors are also used in recent years
  • the two sensor units have heating elements with which the dirt on the substrates can be burned off.
  • a second map is stored, in which from the generated on the heating element and determined by means of the temperature measuring element of the first sensor unit Temperature signal and a temperature signal to be measured by the heating element on the temperature measuring element a correction factor can be determined with which the measured heat dissipation of the heating element is converted into a corrected exhaust gas mass flow, both a change in convection and the heat radiation is taken into account in the determination.
  • Different deposits are reflected in a change in the measured absolute temperatures and delays, so that with complete map each temperature signal generated and measured temperature signal exactly one state of the sensor units can be assigned. Accordingly, for different degrees of contamination of the sensor units
  • Reaction temperature profile at the temperature measuring element of the second sensor unit measured on a generated at the heating element and determined by means of the temperature measuring element of the first sensor unit temperature profile, wherein from the
  • Reaction temperature curve generates a correction factor and stored in the control unit as a second map, which serves to correct the calculated with the first map exhaust gas mass flow during operation. This recalibration is suitable to determine largely flawless exhaust gas mass flows even with different deposit formation on the sensor units.
  • a heating element is arranged on the first and the second sensor unit, whereby soot deposits can be removed by burnout.
  • a rapid measurement is maintained for motor control, as with too thick layers on the substrates, a time delay, which would ultimately lead to failure of the sensor is prevented.
  • both sensor units are burned before the recalibration by means of the heating wires.
  • the correction factor to be used in each case in a controlled stationary state of an internal combustion engine is determined by generating the temperature profile on the heating element and measuring the reaction temperature profile on the temperature measuring element. Measurement in a controlled steady state avoids errors due to flow changes on the sensor during recalibration.
  • the controlled state is the state when the internal combustion engine is not started, so that there is no flow and the reaction temperature curve depends exclusively on the heat conduction, radiation and natural convection between the sensor units. This allows very accurate maps for recalibration to be generated and used during operation.
  • Temperature measuring element of the second sensor unit are measured for at least two different temperature profiles generated on the heating element, wherein from the change of the reaction temperature curves and the difference of Christsstemperaturverrise a correction factor is generated and stored in the control unit as a second map, which serves, in operation with the first map corrected exhaust gas mass flow.
  • a correction factor is generated and stored in the control unit as a second map, which serves, in operation with the first map corrected exhaust gas mass flow.
  • an apparatus and a method for recalibrating an exhaust gas mass flow sensor is provided with which a calculation of the exhaust gas mass flow which is independent of occurring linings is made possible over the entire service life of the sensor by evaluating the influence of the linings of the sensor units for calculating a correction factor by evaluating a Reaction Temperaturverlaufes determined and an ever new calibration of the first sensor unit is performed.
  • Figure 1 shows a side view of an exhaust gas mass flow sensor in a channel in a schematic representation.
  • Figure 2 shows a schematic plan view of the first sensor unit of the exhaust gas mass flow sensor.
  • FIG. 3 shows a schematic plan view of the second sensor unit of the exhaust gas mass flow sensor.
  • the exhaust gas mass flow sensor shown in Figure 1 is arranged in a channel 10, which is traversed by exhaust gas and is limited by walls 12.
  • a perpendicular to a channel axis 14 extending opening 16 is formed, through which a housing 18 of the exhaust gas mass flow sensor extends into the channel 10.
  • first sensor unit 20 and a second sensor unit 22 in the channel 10 which are formed by mostly multilayer ceramic substrates 24, 26, on which platinum thin-film resistors and conductor tracks 28 are arranged in a known manner.
  • the sensor units 20, 22 are usually arranged parallel to each other in the main flow direction of the exhaust gas lying one behind the other, wherein the main extension direction of each sensor unit 20, 22 is also parallel to the main flow direction in the channel 10. Due to the parallelism of the connecting line of the sensor units 20, 22 to the main flow direction of the exhaust gas, these are not frontal flows but only flows over, which significantly reduces deposits on the support body.
  • the device operates in a known manner according to the principle of hot film manometry and has in addition to the two sensor units 20, 22 at the sensor units 20, 22 opposite end of the housing 18, a plug part 30, from which a connection cable 32 for power supply and data transmission to a control unit 52nd protrudes.
  • This can alternatively be arranged in the housing 18 or integrated into the motor control.
  • the second sensor unit 22 which is shown in FIG. 3, forms a temperature sensor, by means of which the respective exhaust-gas temperature is measured. This is upstream of the first sensor unit 20th arranged so that an exhaust gas temperature is measured, which is largely independent of the heating of the first sensor unit 20, since with reverse arrangement by the exhaust gas stream and the heat generated at the first sensor unit 20 to the second sensor unit 22 would flow.
  • the measurement of the exhaust gas temperature via a temperature measuring element 36, which may for example consist of two platinum thin-film resistors with different resistance.
  • the temperature measuring element 36 is electrically connected to the control unit 52 via the conductor tracks 28, contact lugs 38 and the connecting cable 32.
  • This second sensor unit 22 is used in normal operation for measuring the temperature of the gas stream to be measured.
  • a heating element 50 is arranged on the substrate 24, which has the shape of an omega, in order to produce a uniform temperature distribution on the substrate 24 for burning off impurities.
  • the downstream first sensor unit 20 has two temperature measuring elements 40, 42 on the substrate 26, which are both connected to the control unit 52 independently of one another via conductor tracks 28 and contact lugs 38. Furthermore, a heating element 44 is arranged on the substrate 26, which is either heated to a constant excess temperature during operation of the internal combustion engine or heated to a constant temperature difference to the temperature measuring element 36. Due to the existing flow, a cooling of the heating element 44 takes place, so that this requires a constant power consumption in order to obtain the controlled excess temperature.
  • This power consumption or the heat dissipation is in the control unit 52 via a first stored map, which is determined prior to installation of the sensor by experiments for this sensor type in the engine to be measured, converted depending on the existing and measured by the sensor unit 22 exhaust gas temperature in an exhaust gas mass flow.
  • the use of two temperature measuring elements 40, 42 on the substrate 26 serves the determination and consideration of occurring exhaust gas pulsations thus a temporary reversal of the exhaust gas flow, as expected in the exhaust region of a reciprocating engine due to the intake and Ausschub Gayen.
  • each downstream temperature gauge 42 measures a higher temperature than the upstream temperature gauge 40, since heat is transported from the upstream temperature gauge 40 through the exhaust gas flow toward the downstream temperature sensing element 42.
  • the heating element 44 of the first sensor unit 20 is formed omega-shaped for uniform heating of the substrate 26.
  • the error in the measurement also arises with increasing number of operating hours. This error is due to a growing brownish coating on the first sensor unit 20, which arises under prolonged thermal stress, as it is unavoidable by the heating of the first sensor unit 20 to reach the overtemperature. Almost insoluble layers of deposits form from different ones Connections that interfere with normal measuring operation. When not operated at elevated temperature temperature sensor, these deposits are not present. It is therefore stored according to the invention in the control unit 52, a second map, with which a correction of the first map is possible. This means that the correct exhaust gas mass flow is calculated or read from the measured heat dissipation or power consumption with a correction factor determined via the second characteristic map.
  • This temperature signal has a reaction temperature profile at the temperature measuring element 36 result.
  • Reaction temperature profile is formed by convection and thermal radiation between the two sensor units 20, 22 and by heat conduction through the housing 38 of the exhaust gas mass flow sensor.
  • a different size change in the reaction temperature compared to the transmitted temperature signal with respect to the amplitude, the reaction time and, where appropriate, the slopes of the temperature profile depending on the sensor pads. Accordingly, it is possible to determine a correction factor for different reaction temperature profiles and to store this in the control unit 52 as a second characteristic map, this correction factor being determined either by theoretical calculation methods or by experiments for the specific sensor type and measurements with different coatings on the sensor units 20, 22 is determined concretely before commissioning.
  • both sensor units 20, 22 are first burned free by means of the heating elements 44, 50 prior to recalibration.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)

Abstract

Vorrichtungen zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors, welcher als Anemometer ausgeführt ist, wobei in der Steuereinheit (52) ein erstes Kennfeld, dass vor dem Einbau ermittelt wird, hinterlegt ist, in dem ein Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes (44) der ersten Sensoreinheit (20) aufgetragen ist in dem ein Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes (44) der ersten Sensoreinheit (20) aufgetragen wird, sind bekannt. Um auch bei Verschmutzungen auf den Sensoreinheiten (20, 22) korrekte Messwerte zu erhalten wird vorgeschlagen, dass in der Steuereinheit (52) ein zweites Kennfeld hinterlegt ist, in dem aus dem am Heizelement (44) erzeugten Temperatursignal und einem durch das Heizelement (44) am Temperaturmesselement (36) zu messenden Temperatursignal ein Korrekturfaktor ermittelbar ist, mit dem die gemessene Wärmeabfuhr des Heizelementes (44) in einen korrigierten Abgasmassenstrom umrechenbar ist.

Description

B E S C H R E I B U N G Vorrichtung und Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors mit einer ersten Sensoreinheit, die ein Heizelement und mindestens ein Temperaturmesselement aufweist, einer zweiten Sensoreinheit, die ein Temperaturmesselement aufweist und einer Steuereinheit, mittels derer ein gesteuertes Temperatursignal am Heizelement erzeugbar ist, wobei in der Steuereinheit ein erstes Kennfeld hinterlegt ist, in dem ein Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes der ersten Sensoreinheit aufgetragen ist sowie ein Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors, bei dem vor dem Einbau des Abgasmassenstromsensors ein erstes Kennfeld erzeugt und in einer Steuereinheit hinterlegt wird, in dem ein Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes der ersten Sensoreinheit aufgetragen wird.
Gasmassenstrommesser sind vor allem aus dem Bereich der Ansaugluftmassenmessung in Verbrennungskraftmaschinen bekannt. Besonders gute Ergebnisse werden dabei mit Luftmassenmessern erzielt, weiche nach dem Prinzip der Heißfilmanemometrie arbeiten. Dies bedeutet, dass ein Heizelement des Sensors erhitzt wird, wobei durch Konvektion die erzeugte Wärme dieses Heizelementes auf das strömende Medium abgegeben wird. Die daraus resultierende Temperaturänderung des Heizelementes oder die zusätzliche Leistungsaufnahme zum Erhalt der Heizelementtemperatur bilden ein Maß für den vorhandenen Massenstrom. Modifizierte Massenstromsensoren werden in den letzten Jahren auch zur
Messung des Abgasmassenstroms genutzt, wie dies beispielsweise in der DE 10 2006 058 425 AI beschrieben wird. Diese Vorrichtung zur Bestimmung des Massenstroms weist zwei voneinander getrennte
5 Sensoreinheiten auf, wovon eine erste zur Massenstromberechnung durch Bestimmung einer Verlustleistung beziehungsweise einer Wärmeabfuhr dient und die zweite zur Temperaturbestimmung des Abgasstroms dient. Das Heizelement der ersten Sensoreinheit wird dann entweder auf eine Übertemperatur geregelt, die eine konstante Differenz
) zum Temperaturmesselement aufweist oder auf eine konstante Übertemperatur geregelt. Aus der hierzu notwendigen zusätzlichen Leistungsaufnahme kann auf den Abgasmassenstrom geschlossen werden. i Zur Verhinderung von Fehlmessungen aufgrund von Ablagerungen weisen die beiden Sensoreinheiten Heizelemente auf, mit denen die Verschmutzungen auf den Substraten abgebrannt werden können. Neben dem Problem der auftretenden Verschmutzung bei der Verwendung im Abgasstrang besteht das Problem, repräsentative Messergebnisse bei auftretenden Pulsationen und Turbulenzen zu erhalten, wie sie verstärkt im Abgasstrang auftreten. Hierzu wird in der DE 10 2006 058 425 AI vorgeschlagen, zwei Temperaturmesselemente hintereinander anzuordnen, wodurch eine Richtungserkennung aufgrund der vorhandenen Wärmestrahlung vom jeweils stromaufwärtigen zum stromabwärtigen Bereich möglich wird, die in die Berechnung des Abgasmassenstroms mit einbezogen werden kann.
Trotz dieser Möglichkeiten der Ichtungs- beziehungsweise Pulsationserkennung und des Abbrennens von Ablagerungen ergeben sich jedoch im Betrieb wachsende Fehlmessungen. Als Ursache dieser Fehlmessungen wurde ein Sensorbelag auf der ersten Sensoreinheit mit dem Heizelement identifiziert, der nicht durch Abbrand zu entfernen ist, sondern gerade durch die erhöhten Temperaturen auf diesem Chip bei ungünstigen Betriebszuständen entsteht, wodurch sich beim Aufheizen anorganische Verbindungen auf der Oberfläche bilden.
Aus diesem Grund sind Verfahren zur RekaJibrierung des Abgasmassenstromsensors im Betrieb bekannt geworden. So wird in der WO 2007/075510 AI ein Verfahren zur Selbstkaiibrierung eines Sensors beschrieben, bei dem zunächst eine Leistungsaufnahme eines Heizelementes gemessen wird, um das Heizelement auf einer Übertemperatur zu einem Temperaturmesselement zu halten, anschließend eine Leistungsaufnahme des Heizelementes gemessen wird während keine Strömung vorliegt und daraufhin eine Differenz zwischen den beiden Leistungsaufnahmen errechnet wird. Daraus soll eine Berichtigung des Wärmeübergangskoeffizienten zur Bestimmung der Strömungsrate erfolgen. Allerdings wird hierbei lediglich ein Wärmeübergang durch Konvektion am Sensor beachtet. Auch wird eine nicht korrekte Temperaturdifferenzmessung durch unterschiedliche Belagbildung auf den Sensoreinheiten nicht beachtet.
Es stellt sich daher die Aufgabe, eine Vorrichtung sowie ein Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors zu schaffen, mit welchen eine korrekte Abgasmassenstrommessung durch die Eliminierung von Fehlern möglich wird.
Diese Aufgabe wird durch eine Vorrichtung zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors mit den Merkmalen des Anspruchs 1 sowie durch ein Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors mit den Merkmalen des Anspruchs 3 gelöst.
Dadurch, dass in der Steuereinheit ein zweites Kennfeld hinterlegt ist, in dem aus dem am Heizelement erzeugten und mittels des Temperaturmesselementes der ersten Sensoreinheit ermittelten Temperatursignal und einem durch das Heizelement am Temperaturmesselement zu messenden Temperatursignal ein Korrekturfaktor ermittelbar ist, mit dem die gemessene Wärmeabfuhr des Heizelementes in einen korrigierten Abgasmassenstrom umrechenbar ist, wird sowohl eine Änderung bezüglich der Konvektion als auch der Wärmestrahlung bei der Bestimmung berücksichtigt. Unterschiedliche Beläge schlagen sich in einer Änderung der gemessenen Absoluttemperaturen und Verzögerungen nieder, so dass bei vollständigem Kennfeld jedem erzeugten Temperatursignal und gemessenen Temperatursignal genau ein Zustand der Sensoreinheiten zugeordnet werden kann. Entsprechend wird für unterschiedliche Verschmutzungsgrade der Sensoreinheiten ein
Reaktionstemperaturverlauf am Temperaturmesselement der zweiten Sensoreinheit auf einen am Heizelement erzeugten und mittels des Temperaturmesselementes der ersten Sensoreinheit ermittelten Temperaturverlauf gemessen, wobei aus dem
Reaktionstemperaturverlauf ein Korrekturfaktor erzeugt und in der Steuereinheit als zweites Kennfeld hinterlegt wird, der dazu dient, im Betrieb den mit dem ersten Kennfeld berechneten Abgasmassenstrom zu korrigieren. Diese Rekalibrierung eignet sich weitgehend fehlerfreie Abgasmassenströme auch bei unterschiedlicher Belagbildung auf den Sensoreinheiten zu bestimmen.
Vorzugsweise ist auf der ersten und der zweiten Sensoreinheit ein Heizelement angeordnet, wodurch Rußablagerungen durch Freibrennen entfernt werden können. Auf diese Weise wird sichergestellt, dass eine schnelle Messung zur Motorsteuerung erhalten bleibt, da bei zu dicken Schichten auf den Substraten eine zeitliche Verzögerung, die letztlich zum Ausfall des Sensors führen würde, verhindert wird. Entsprechend werden, um Fehler bei der Rekalibrierung zu vermeiden, vor der Rekalibrierung beide Sensoreinheiten mittels der Heizdrähte freigebrannt. In einer Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der jeweils im Betrieb zu verwendende Korrekturfaktor in einem gesteuerten stationären Zustand eines Verbrennungsmotors durch Erzeugen des Temperaturverlaufs am Heizelement und Messen des Reaktionstemperaturverlaufs am Temperaturmesselement ermittelt. Durch die Messung in einem gesteuerten stationären Zustand werden Fehler durch Strömungsänderungen am Sensor bei der Rekalibrierung vermieden.
Besonders gute Ergebnisse werden erzielt, wenn der gesteuerte Zustand der Zustand bei nicht gestartetem Verbrennungsmotor ist, so dass keine Strömung vorliegt und der Reaktionstemperaturverlauf ausschließlich von der Wärmeleitung, Strahlung und natürlichen Konvektion zwischen den Sensoreinheiten abhängig ist. So können sehr genaue Kennfelder zur Rekalibrierung erzeugt und im Betrieb genutzt werden.
Besonders bevorzugt wird ein Verfahren benutzt, bei dem für unterschiedliche Verschmutzungsgrade der beiden Sensoreinheiten zumindest zwei Reaktionstemperaturverläufe am
Temperaturmesselement der zweiten Sensoreinheit auf zumindest zwei am Heizelement erzeugte unterschiedliche Temperaturverläufe gemessen werden, wobei aus der Änderung der Reaktionstemperaturverläufe und dem Unterschied der Reaktionstemperaturverläufe ein Korrekturfaktor erzeugt und in der Steuereinheit als zweites Kennfeld hinterlegt wird, der dazu dient, im Betrieb den mit dem ersten Kennfeld berechneten Abgasmassenstrom zu korrigieren. So wird sichergestellt, dass auch eine völlig unterschiedliche Belagbildung auf beiden Sensoreinheiten detektiert wird, da zeitliche Verzögerungen und unterschiedliche Amplituden oder sogar Steigungen mit ausgewertet werden können, so dass die Korrektur des berechneten Abgasmassenstroms auch in Abhängigkeit dieser Belagbildung erfolgen kann. Entsprechend ist es vorteilhaft, wenn vor dem Einbau des Abgasmassenstromsensors das erste Kennfeld erzeugt und in der Steuereinheit hinterlegt wird, in dem der Abgasmassenstrom in
Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes der ersten Sensoreinheit und in Abhängigkeit des Korrekturfaktors aufgetragen wird und der Korrekturfaktor jeweils in Abhängigkeit des letzten gemessenen Reaktionstemperatursignals aus dem zweiten Kennfeld entnommen wird.
Es wird somit eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors geschaffen, mit welchen über die gesamte Lebensdauer des Sensors eine von auftretenden Belägen unabhängige und somit korrekte Berechnung des Abgasmassenstroms ermöglicht wird, indem der Einfluss der Beläge der Sensoreinheiten zur Errechnung eines Korrekturfaktors durch Auswertung eines Reaktionstemperaturverlaufes bestimmt und eine immer neue Kalibrierung der ersten Sensoreinheit durchgeführt wird.
Ein Ausführungsbeispiel einer erfindungsgemäßen Vorrichtung zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors ist in den Figuren dargestellt und wird nachfolgend ebenso wie das erfindungsgemäße Verfahren zur Rekalibrierung beschrieben.
Figur 1 zeigt eine Seitenansicht eines Abgasmassenstromsensors in einem Kanal in schematischer Darstellung.
Figur 2 zeigt eine schematische Draufsicht auf die erste Sensoreinheit des Abgasmassenstromsensors.
Figur 3 zeigt eine schematische Draufsicht auf die zweite Sensoreinheit des Abgasmassenstromsensors. Der in Figur 1 dargestellte Abgasmassenstromsensor ist in einem Kanal 10 angeordnet, der von Abgas durchströmt wird und durch Wände 12 begrenzt wird. In der Wand 12 ist eine senkrecht zu einer Kanalachse 14 verlaufende Öffnung 16 ausgebildet, durch die sich ein Gehäuse 18 des Abgasmassenstromsensors in den Kanal 10 erstreckt.
Aus dem Gehäuse 18 ragen eine erste Sensoreinheit 20 und eine zweite Sensoreinheit 22 in den Kanal 10, welche durch zumeist mehrschichtige Keramiksubstrate 24, 26 gebildet werden, auf denen in bekannter Weise Platin-Dünnfilmwiderstände und Leiterbahnen 28 angeordnet sind.
Die Sensoreinheiten 20, 22 sind dabei üblicherweise parallel zueinander in Hauptströmungsrichtung des Abgases hintereinander liegend angeordnet, wobei die Haupterstreckungsrichtung jeder Sensoreinheit 20, 22 ebenfalls parallel zur Hauptströmungsrichtung im Kanal 10 liegt. Durch die Parallelität der Verbindungslinie der Sensoreinheiten 20, 22 zur Hauptströmungsrichtung des Abgases werden diese auch nicht frontal angeströmt sondern lediglich überströmt, was Ablagerungen auf dem Trägerkörper deutlich reduziert.
Die Vorrichtung arbeitet in bekannter Weise nach dem Prinzip der Heißfilmanemometrie und weist neben den beiden Sensoreinheiten 20, 22 am zu den Sensoreinheiten 20, 22 entgegengesetzten Ende des Gehäuses 18 ein Steckerteil 30 auf, aus dem ein Anschlusskabel 32 zur Spannungsversorgung und Datenübertragung zu einer Steuereinheit 52 ragt. Diese kann alternativ auch im Gehäuse 18 angeordnet sein oder in die Motorsteuerung integriert werden. Die Befestigung des Gehäuses 18 erfolgt über eine Flanschverbindung 34.
Die zweite Sensoreinheit 22, die in Figur 3 dargestellt ist, bildet einen Temperatursensor, mittels dessen die jeweilige Abgastemperatur gemessen wird. Diese ist stromaufwärts zur ersten Sensoreinheit 20 angeordnet, damit eine Abgastemperatur gemessen wird, die weitestgehend unabhängig von der Aufheizung der ersten Sensoreinheit 20 ist, da bei umgekehrter Anordnung durch den Abgasstrom auch die an der ersten Sensoreinheit 20 erzeugte Wärme zur zweiten Sensoreinheit 22 strömen würde. Die Messung der Abgastemperatur erfolgt über ein Temperaturmesselement 36, welches beispielsweise aus zwei Platin- Dünnfilmwiderständen mit unterschiedlichem Widerstand bestehen kann. Das Temperaturmesselement 36 Ist über die Leiterbahnen 28, Kontaktfahnen 38 und das Anschlusskabel 32 elektrisch mit der Steuereinheit 52 verbunden. Diese zweite Sensoreinheit 22 dient im Normal betrieb zur Messung der Temperatur des zu messenden Gasstroms. Des Weiteren ist auf dem Substrat 24 ein Heizelement 50 angeordnet, das die Form eines Omegas aufweist, um eine gleichmäßige Temperaturverteilung auf dem Substrat 24 zum Abbrennen von Verunreinigungen herstellen zu können.
Die stromabwärtige erste Sensoreinheit 20 weist im vorliegenden Ausführungsbeispiel zwei Temperaturmesselemente 40, 42 auf dem Substrat 26 auf, die beide unabhängig voneinander über Leiterbahnen 28 und Kontaktfahnen 38 mit der Steuereinheit 52 verbunden sind. Des Weiteren ist auf dem Substrat 26 ein Heizelement 44 angeordnet, welches im Betrieb des Verbrennungsmotors entweder auf eine konstante Übertemperatur aufgeheizt oder auf eine konstante Temperaturdifferenz zum Temperaturmesselement 36 aufgeheizt wird. Durch die vorhandene Strömung erfolgt eine Abkühlung des Heizelementes 44, so dass dieses eine ständige Leistungsaufnahme benötigt, um die gesteuerte Übertemperatur zu erhalten. Diese Leistungsaufnahme beziehungsweise die Wärmeabfuhr wird in der Steuereinheit 52 über ein erstes hinterlegtes Kennfeld, welches vor dem Einbau des Sensors durch Versuche für diesen Sensortyp im zu vermessenden Motor ermittelt wird, in Abhängigkeit der vorhandenen und über die Sensoreinheit 22 gemessene Abgastemperatur in einen Abgasmassenstrom umgerechnet. Die Verwendung von zwei Temperaturmesselementen 40, 42 auf dem Substrat 26 dient der Ermittlung und Berücksichtigung von auftretenden Abgaspulsationen also einer vorübergehenden Richtungsumkehr der Abgasströmung, wie sie im Abgasbereich eines Hubkolbenmotors aufgrund der Ansaug- und Ausschubbewegungen zu erwarten ist. Dabei wird davon ausgegangen, dass das jeweils stromabwärtige Temperaturmesseiement 42 eine höhere Temperatur misst als das stromaufwärtige Temperaturmesseiement 40, da Wärme vom stromaufwärtigen Temperaturmesseiement 40 durch den Abgasstrom in Richtung des stromabwärtigen Temperaturmesselementes 42 transportiert wird. Bei Strömungsumkehr entsteht entsprechend ein Wärmetransport in umgekehrter Richtung, so dass entweder davon ausgegangen wird, dass das jeweils stromaufwärtige Temperaturmesseiement 40 repräsentativ für den in der entsprechenden Richtung strömenden Abgasstrom ist oder ein Kennfeld hinterlegt wird, in dem für verschiedene Strömungszustände und Temperaturen der beiden Temperaturmesselemente 40, 42 ein Abgasmassenstrom aus beiden zur Verfügung stehenden Temperaturen und daraus folgenden Leistungsaufnahmen hinterlegt wird.
Auch das Heizelement 44 der ersten Sensoreinheit 20 ist zur gleichmäßigen Erhitzung des Substrates 26 omegaförmig ausgebildet. Trotz der Möglichkeit des Freibrennens der Oberflächen der Sensoreinheiten 20, 22 insbesondere von Ruß entstehen jedoch mit steigender Anzahl an Betriebsstunden auch der Fehler bei der Messung. Dieser Fehler ist auf einen wachsenden bräunlichen Belag auf der ersten Sensoreinheit 20 zurückzuführen, der bei anhaltender thermischer Belastung entsteht, wie sie durch das Aufheizen der ersten Sensoreinheit 20 zum Erreichen der Übertemperatur nicht zu vermeiden ist. Es bilden sich beinah unlösliche Ablagerungsschichten aus verschiedenen Verbindungen, die den normalen Messbetrieb stören. Beim nicht bei erhöhter Temperatur betriebenen Temperatursensor sind diese Ablagerungen nicht vorhanden. Es wird daher erfindungsgemäß in der Steuereinheit 52 ein zweites Kennfeld hinterlegt, mit dem eine Korrektur des ersten Kennfeldes möglich wird. Dies bedeutet, dass mit einem über das zweite Kennfeld ermittelten Korrekturfaktor aus der gemessenen Wärmeabfuhr beziehungsweise Leistungsaufnahme der korrekte Abgasmassenstrom berechnet beziehungsweise abgelesen wird.
Dies erfolgt, indem möglichst bei Stillstand des Verbrennungsmotors, also in einem stationären Zustand, in dem keine Wärme durch eine Strömung abgeführt wird, am Heizelement 44 ein Temperatursignal erzeugt wird. Dieses Temperatursignal hat einen Reaktionstemperaturverlauf am Temperaturmesselement 36 zur Folge. Dieser
Reaktionstemperaturverlauf entsteht durch Konvektion und Wärmestrahlung zwischen den beiden Sensoreinheiten 20, 22 und durch Wärmeleitung über das Gehäuse 38 des Abgasmassenstromsensors. Je nach der Art der Beläge auf den Sensoreinheiten 20, 22 entsteht eine unterschiedlich große Veränderung des Reaktionstemperaturverlaufs im Vergleich zum gesendeten Temperatursignal bezüglich der Amplitude, der Reaktionszeit und gegebenenfalls der Steigungen des Temperaturverlaufes in Abhängigkeit der Sensorbeläge. Entsprechend ist es möglich, für verschiedene Reaktionstemperaturverläufe einen Korrekturfaktor zu bestimmen und in der Steuereinheit 52 als zweites Kennfeld zu hinterlegen, wobei dieser Korrekturfaktor entweder über theoretische Berechnungsmethoden ermittelt wird oder über Versuche für den konkreten Sensortyp und Messungen bei unterschiedlichen Belägen auf den Sensoreinheiten 20, 22 vor Inbetriebnahme konkret ermittelt wird. Eine zusätzliche Verbesserung in der Genauigkeit der Messungen kann erzielt werden, wenn nicht nur ein Temperatursignal sondern zwei unterschiedliche Temperatursignale gesendet werden und deren Reaktionstemperaturverläufe gemessen werden, da hierdurch zusätzlich Rückschlüsse möglich sind, auf welcher Sensoreinheit 20, 22 welche Art von Belag vorhanden ist, vorausgesetzt das zweite Kennfeld wird für konkrete unterschiedliche Beläge auf den beiden Sensoreinheiten 20, 22 erzeugt.
Selbstverständlich wird jeweils der zuletzt bestimmte Korrekturfaktor für die weiteren Messungen im Betrieb verwendet.
Um einen Ausfall der Sensoreinheiten 20, 22 oder zu ungenaue Messergebnisse bei der Bestimmung des Korrekturfaktors durch zu hohe Belagbildung auszuschließen, werden vor der Rekalibrierung beide Sensoreinheiten 20, 22 mittels der Heizelemente 44, 50 zunächst freigebrannt.
Mit der beschriebenen Vorrichtung und dem beschriebenen Verfahren ist es möglich, auch bei nicht abbrennbaren Ablagerungen auf der Oberfläche einer Sensoreinheit dennoch über eine lange Betriebsdauer korrekte Messergebnisse zum Abgasmassenstrom zu erhalten, die zu einer optimalen Motorsteuerung zur Verringerung schädlicher Emissionen und zur Verbrauchsreduzierung notwendig sind.
Es sollte deutlich sein, dass der Schutzbereich des Hauptanspruchs nicht auf das beschriebene Ausführungsbeispiel beschränkt ist. Die Funktion der Steuereinheit des Abgasmassenstromsensors kann selbstverständlich auch von der Motorsteuerung wahrgenommen werden.

Claims

3. Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors, bei dem vor dem Einbau des Abgasmassenstromsensors ein erstes Kennfeld erzeugt und In einer Steuereinheit (52) hinterlegt wird, in dem ein Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes (44) der ersten Sensoreinheit (20) aufgetragen wird, dadurch gekennzeichnet, dass
für unterschiedliche Verschmutzungsgrade der Sensoreinheiten (20, 22) ein Reaktionstemperaturverlauf am Temperaturmesselement (36) der zweiten Sensoreinheit (22) auf einen am Heizelement (44) erzeugten und mittels des Temperaturmesselementes (40; 42) der ersten Sensoreinheit (20) ermittelten Temperaturverlauf gemessen wird,
wobei aus dem Reaktionstemperaturverlauf ein Korrekturfaktor erzeugt und in der Steuereinheit (52) als zweites Kennfeld hinterlegt wird, der dazu dient, im Betrieb den mit dem ersten Kennfeld berechneten Abgasmassenstrom zu korrigieren.
4. Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet, dass
der jeweils im Betrieb zu verwendende Korrekturfaktor in einem gesteuerten stationären Zustand eines Verbrennungsmotors durch Erzeugen des Temperaturverlaufs am Heizelement (44) und Messen des Reaktionstemperaturverlaufs am Temperaturmesselement (36) ermittelt wird.
5. Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors nach
Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, dass
der gesteuerte Zustand der Zustand bei nicht gestartetem Verbrennungsmotor ist.
6. Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors nach einem der Ansprüche 3 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, dass
für unterschiedliche Verschmutzungsgrade der beiden Sensoreinheiten (20, 22) zumindest zwei
Reaktionstemperaturverläufe am Temperaturmesselement (36) der zweiten Sensoreinheit (22) auf zumindest zwei am Heizelement (44) erzeugte unterschiedliche Temperaturverläufe gemessen werden, wobei aus der Änderung der Rea kti o n ste m pe ra tu rve rl ä u f e und dem Unterschied der Reaktionstemperaturverläufe ein Korrekturfaktor erzeugt und in der Steuereinheit (52) als zweites Kennfeld hinterlegt wird, der dazu dient, im Betrieb den mit dem ersten Kennfeld berechneten Abgasmassenstrom zu korrigieren.
7. Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors nach einem der Ansprüche 3 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, dass
vor dem Einbau des Abgasmassenstromsensors das erste Kennfeld erzeugt und in der Steuereinheit (52) hinterlegt wird, in dem der Abgasmassenstrom in Abhängigkeit einer Wärmeabfuhr des Heizelementes (44) der ersten Sensoreinheit (20) und in Abhängigkeit des Korrekturfaktors aufgetragen wird und
der Korrekturfaktor jeweils in Abhängigkeit des letzten gemessenen Reaktionstemperatursignals aus dem zweiten Kennfeld entnommen wird.
8. Verfahren zur Rekalibrierung einer Vorrichtung zur Bestimmung eines Gasmassenstroms nach einem der Ansprüche 3 bis 6,
dadurch gekennzeichnet, dass
vor der Rekalibrierung beide Sensoreinheiten (20, 22) mittels der Heizelemente (44, 50) freigebrannt werden.
EP13739966.3A 2012-09-07 2013-07-16 Vorrichtung und verfahren zur rekalibrierung eines abgasmassenstromsensors Withdrawn EP2893305A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102012108350A DE102012108350B3 (de) 2012-09-07 2012-09-07 Vorrichtung und Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors
PCT/EP2013/064975 WO2014037138A1 (de) 2012-09-07 2013-07-16 Vorrichtung und verfahren zur rekalibrierung eines abgasmassenstromsensors

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP2893305A1 true EP2893305A1 (de) 2015-07-15

Family

ID=48693396

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP13739966.3A Withdrawn EP2893305A1 (de) 2012-09-07 2013-07-16 Vorrichtung und verfahren zur rekalibrierung eines abgasmassenstromsensors

Country Status (6)

Country Link
US (1) US9482570B2 (de)
EP (1) EP2893305A1 (de)
JP (1) JP2015527589A (de)
CN (1) CN104335017A (de)
DE (1) DE102012108350B3 (de)
WO (1) WO2014037138A1 (de)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6404030B2 (ja) * 2014-08-12 2018-10-10 株式会社堀場製作所 排ガス測定用情報処理装置、排ガス測定システム及びプログラム
DE102015118126A1 (de) 2015-10-23 2017-04-27 Endress+Hauser Flowtec Ag Thermisches Durchflussmessgerät und ein Verfahren zur Herstellung eines thermischen Durchflussmessgerätes
US20170276527A1 (en) * 2016-03-25 2017-09-28 General Electric Company System and method for metering gas
DE102016221629B4 (de) * 2016-11-04 2022-08-04 Deutsches Zentrum Für Luft- Und Raumfahrt Heißfilmanemometer
KR102429067B1 (ko) * 2017-12-27 2022-08-04 현대자동차주식회사 에어 플로우 센서의 오측정 방지 방법
JP6814894B2 (ja) * 2017-12-27 2021-01-20 日立オートモティブシステムズ株式会社 物理量検出装置
JP7261689B2 (ja) * 2019-08-07 2023-04-20 ナブテスコ株式会社 圧力センサ取付け用アダプタおよびセンサ
JP7268533B2 (ja) * 2019-08-23 2023-05-08 トヨタ自動車株式会社 エンジン制御装置
US20210088390A1 (en) * 2019-09-19 2021-03-25 Klatu Networks, Inc. Continuous calibration of sensors in a remotely monitored cooling system
CN110646044B (zh) * 2019-10-16 2021-03-26 东北大学 一种用于热流体流量非接触式检测的方法和装置
CN116380180B (zh) * 2023-04-24 2026-02-06 祎智量芯(江苏)电子科技有限公司 气体流量传感器芯片和气体流量传感器

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2728060A1 (de) * 1977-06-22 1979-01-18 Bosch Gmbh Robert Messonde mit temperaturabhaengigem widerstand zur mengenmessung
US4332157A (en) * 1980-08-29 1982-06-01 Trustees Of The University Of Pennsylvania Pyroelectric anemometer
US5477734A (en) * 1994-08-12 1995-12-26 Gas Research Institute Pyroelectric swirl measurement
EP1065475B1 (de) * 1999-05-31 2017-07-12 Sensirion Holding AG Verfahren zum Messen eines Gasflusses
DE10102491C2 (de) * 2001-01-19 2003-04-17 Walter Hofmann Verfahren zum Betrieb einer Vorrichtung im Abgassystem eines Verbrennungsmotors zur Prüfung der Belastung des Abgasstroms mit Rußpartikeln, sowie diese Vorrichtung
US6631638B2 (en) * 2001-01-30 2003-10-14 Rosemount Aerospace Inc. Fluid flow sensor
DE10146321B4 (de) * 2001-09-20 2008-08-14 Robert Bosch Gmbh Sensorbaustein mit einem Sensorelement, das von einem Heizelement umgeben ist
GB0210657D0 (en) 2002-05-10 2002-06-19 Melexis Nv Apparatus for measuring the mass flow of a high temperature gas stream
JP3945385B2 (ja) * 2002-11-15 2007-07-18 オムロン株式会社 フローセンサ及び流量計測方法
AT501386B1 (de) * 2003-08-11 2008-10-15 Univ Graz Tech Russsensor
JP4279130B2 (ja) * 2003-12-19 2009-06-17 株式会社日立製作所 発熱抵抗体式流体流量測定装置
US7243538B1 (en) * 2005-12-22 2007-07-17 Honeywell International Inc. Gas flow sensor system and method of self-calibration
DE102005061533B4 (de) * 2005-12-22 2007-12-06 Pierburg Gmbh Abgasmassenstromsensor sowie Verfahren zum Betreiben eines Abgasmassenstromsensors
JP5080020B2 (ja) * 2006-04-13 2012-11-21 日立オートモティブシステムズ株式会社 熱式流量センサ
DE102006058425A1 (de) 2006-12-08 2008-06-19 Heraeus Sensor Technology Gmbh Abgasrückführung mit einem Anemometer
DE102007023824B4 (de) * 2007-05-21 2010-01-07 Abb Ag Thermischer Massendurchflussmesser
JP5094212B2 (ja) * 2007-05-25 2012-12-12 日立オートモティブシステムズ株式会社 熱式流量計と制御方法
JP4993311B2 (ja) 2008-05-30 2012-08-08 株式会社デンソー 空気流量測定装置、空気流量補正方法、および、プログラム
DE102010033175B3 (de) * 2010-08-03 2011-12-08 Pierburg Gmbh Verfahren zur Bestimmung eines resultierenden Gesamtmassenstroms an einem Abgasmassenstromsensor
DE102010054388A1 (de) * 2010-12-06 2011-11-24 Gebr. Schmidt Fabrik für Feinmechanik GmbH & Co. KG Verfahren und Auswertegerät zur bidirektionalen Messung von Strömungsgeschwindigkeiten
DE102012102094A1 (de) 2012-03-13 2013-09-19 Pierburg Gmbh Vorrichtung zur Bestimmung eines Gasmassenstroms sowie Verfahren zur Rekalibrierung einer derartigen Vorrichtung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2014037138A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014037138A1 (de) 2014-03-13
DE102012108350B3 (de) 2013-07-18
CN104335017A (zh) 2015-02-04
US20150226596A1 (en) 2015-08-13
JP2015527589A (ja) 2015-09-17
US9482570B2 (en) 2016-11-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102012108350B3 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Rekalibrierung eines Abgasmassenstromsensors
DE112012005626B4 (de) Durchflussmessvorrichtung
DE102012200763A1 (de) Erfassungsgerät
DE102017120941B4 (de) Thermisches Durchflussmessgerät und Verfahren zum Betreiben eines thermischen Durchflussmessgeräts
WO2013135405A1 (de) Vorrichtung zur bestimmung eines gasmassenstroms sowie verfahren zur rekalibrierung einer derartigen vorrichtung
DE102010035705A1 (de) Verfahren zur Verifizierung eines unter Anwendung wenigstens einer Messung ermittelten ersten Wertes, Verfahren zur Behandlung eines Diesel-Partikelfilters und Vorrichtung zur Verifizierung eines Differenzdruckwertes
DE1964280A1 (de) Durchflussmesseinrichtung
DE102014119556A1 (de) Thermisches Durchflussmessgerät
DE102013212217A1 (de) Indirekte Messung der relativen Luftfeuchtigkeit
EP2758755A1 (de) Verfahren zur erfassung einer strömungseigenschaft eines strömenden fluiden mediums
EP1921430B1 (de) Verfahren zur bestimmung der an einem resistiven partikelsensor herrschenden temperatur
DE19506605C2 (de) Luftflußmengenerfassungsanordnung vom Heißfilmtyp verwendbar bei einem Fahrzeugmotor mit innerer Verbrennung
EP2422068A1 (de) Abgasrückführsystem für einen verbrennungsmotor
EP1099939A2 (de) Anordnung zur Abgasregelung mit einem Massensensor
WO2008000538A1 (de) Messvorrichtung zur messung der durchflussrate eines verbrennungsgas-gemisches, aufweisend eine korrektureinrichtung
DE102004033049B4 (de) Messeinrichtung für einen Durchflusssensor, insbesondere einen Luftmassensensor für Brennkraftmaschinen und Verfahren zum Messen von Luftströmen
DE102014119231A1 (de) Thermisches Durchflussmessgerät mit Diagnosefunktion
DE102010033175B3 (de) Verfahren zur Bestimmung eines resultierenden Gesamtmassenstroms an einem Abgasmassenstromsensor
DE102016101259B4 (de) System zum Schätzen einer Partikelanzahl
EP1412707A2 (de) Verfahren zur kompensation der messabweichung eines luftmassensensors
DE102005061533B4 (de) Abgasmassenstromsensor sowie Verfahren zum Betreiben eines Abgasmassenstromsensors
WO2015022156A1 (de) Luftmassenmesser
WO2014063888A1 (de) Verfahren zum betreiben eines luftmassenmessers
DE102012219287A1 (de) Verfahren zum Betreiben eines Luftmassenmessers
DE102010002458A1 (de) Abgassonde

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20150130

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20180201