EP2201821B1 - Betriebsschaltung für leuchtdioden und verfahren zum betrieb von leuchtdioden - Google Patents
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- EP2201821B1 EP2201821B1 EP08840612.9A EP08840612A EP2201821B1 EP 2201821 B1 EP2201821 B1 EP 2201821B1 EP 08840612 A EP08840612 A EP 08840612A EP 2201821 B1 EP2201821 B1 EP 2201821B1
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- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B45/00—Circuit arrangements for operating light-emitting diodes [LED]
- H05B45/10—Controlling the intensity of the light
- H05B45/14—Controlling the intensity of the light using electrical feedback from LEDs or from LED modules
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- H05B45/30—Driver circuits
- H05B45/37—Converter circuits
- H05B45/3725—Switched mode power supply [SMPS]
Definitions
- the present invention relates to a circuit and a method for operating light-emitting diodes by means of switching regulators for providing the operating voltage for the LEDs.
- a control unit controls a clocked semiconductor power switch, by means of which an inductance is energized in its on state, wherein the energy of the inductor then discharges in the off state of the switch via the light emitting diode path.
- a driving circuit for lighting means which allows switching of a switch depending on a LED current.
- the time average of the LED current by appropriate timing of the circuit breaker be set.
- the current through the light-emitting diodes must therefore also be detected.
- Fig. 1 is shown schematically an example of a circuit for controlled operation of light-emitting diodes.
- a circuit for controlled operation of light-emitting diodes In the example shown here according to Fig. 1 is shown as a basic circuit for LED modules, a first buck converter 10.
- V 1 For the operation of at least one light emitting diode 7 of the circuit, an input DC voltage V 1 is supplied, which of course can also be a rectified AC voltage.
- a series connection between a switch 5, for example a semiconductor power switch, in particular a MOSFET, and a freewheeling diode 2 energizes in the switched-on state of the switch 5 an inductance 3 by means of the current flowing through the switch 5 current.
- the energy stored in the inductance 3 discharges in the form of a current through the at least one light-emitting diode 7
- the current flowing through the at least one light-emitting diode 7 current can be measured at a shunt resistor 6 by a corresponding sensor.
- the disadvantage here is that at the shunt resistor 6, the current can be measured only during the switch-on of the switch 5.
- the current flows through the freewheeling diode 2, the at least one light-emitting diode 7 and the inductance 3 and is not detectable for a sensor connected to the shunt resistor 6.
- the present invention relates to an operating circuit for at least one light-emitting diode, comprising a switching regulator circuit, which is supplied with a DC voltage and provides a supply voltage for the at least one light-emitting diode by means of a clocked by a control unit switch, and one with the control unit connected current sensor for detecting the current flowing through the at least one light emitting diode during the switch-on of the switch, wherein the control unit determines the time duration between a switch off and a subsequent switching on of the switch depending on the current detected by the current sensor during the switch-on.
- the control unit is designed to calculate, based on an increase of the current detected by the current sensor during the switch-on phase, a period of time between a switch-off and a subsequent switch-on of the switch, which is necessary to reach a certain current value at the end of a freewheeling phase.
- the control unit (13) can calculate the current value (I A ) at the end of the freewheeling phase (F) of the switch (5) by means of at least one current value detected by the current sensor (6, 12).
- the control unit (13) can compare the calculated current value (IA) at the end of the freewheeling phase (F) with a predetermined desired value.
- the control unit can not change the time duration (toff) between switching off and subsequent switching on of the switch (5) if the calculated current value (IA) at the end of the free-running phase (F) corresponds to the desired value.
- the control unit may increase the time duration (toff) between a switch-off and a subsequent switch-on of the switch (5) if the calculated current value (IA) at the end of the free-running phase (F) is greater than the setpoint value.
- the control unit may reduce the time (toff) between turning off and subsequently turning on the switch (5) if the calculated current value (IA) is less than the setpoint at the end of the free running phase (F).
- the present invention further relates to a method for operating at least one light-emitting diode by means of a switching regulator circuit, which is supplied with a DC voltage and provides a supply voltage for the at least one light-emitting diode by means of a clocked switch, comprising the steps of detecting the light emitted by the at least one light-emitting diode (LED). flowing current during the switch-on phase of the switch and determining the time duration between a switch-off and a subsequent switch-on of the switch depending on the current detected during the switch-on phase. Based on an increase of the current detected during the switch-on phase, a time period between a turn-off and a subsequent turn-on of the switch is calculated, which is necessary to reach a certain current value at the end of a freewheeling phase.
- a switching regulator circuit which is supplied with a DC voltage and provides a supply voltage for the at least one light-emitting diode by means of a clocked switch, comprising the steps of detecting the light
- control unit calculates the current value at the end of the freewheeling phase of the switch by means of at least one current value detected by the current sensor.
- control unit compares the calculated current value at the end of the freewheeling phase with a predetermined desired value.
- control unit advantageously does not change the time duration between a switch-off and a subsequent switch-on of the switch if the calculated current value at the end of the free-running phase corresponds to the setpoint value.
- control unit increases the time duration between a switch-off and a subsequent switching-on of the switch if the calculated current value at the end of the free-running phase is greater than the setpoint value.
- control unit advantageously increases the time duration between a switching off and a subsequent switching on of the switch if the calculated current value at the end of the freewheeling phase is less than the setpoint value.
- the control unit waits for a fade-out time t blk and detects a first current value immediately after the fade-out time by means of the current sensor.
- I A is the current value at the end of the freewheeling phase
- I B is the first current value
- I D is the second current value.
- I A is the current value at the end of the freewheeling phase
- I B is the first current value
- I C is the third current value.
- control unit determines the time duration between switching off and subsequent switching on of the switch as a function of the rise in the current detected by the current sensor during the switch-on phase.
- Fig. 2 shows the typical voltage and current waveforms in a Buck converter, or in the case of a square-wave voltage.
- the time is shown along the X-axis and along the Y-axis of the voltage curve or the current waveform through the at least one light emitting diode. 7
- the operating circuit is supplied with a Recheckbeginn, ie during the switch-on phase E of the switch 5 over a period of time t on the operating circuit is supplied with a certain voltage, and during a freewheeling phase F over a period of time t Off , during which the Switch 5 is open, the circuit is not powered by the voltage source.
- the inductance 3 results in the at least one light emitting diode 7, a current waveform as in Fig. 2 shown.
- the current through the at least one light-emitting diode 7 increases and during the following free-wheeling phase F the current through the at least one sinks LED 7 off again.
- a current spike arises. After its decay, the current increases linearly due to the inductance 3.
- the inductance over the load and the diode 2 is free.
- the time duration during the current peak is referred to as blanking time t blk or as blanking time t blk .
- the present invention circumvents this problem by detecting the current directly after the switch 5 is turned on and by deducing the freewheeling current through the measured values of the current during the switch-on time E.
- Fig. 3 shows an operating circuit 1 according to the invention for the operation of at least one light emitting diode 7.
- the circuit corresponds to the first buck converter 11, as in Fig. 1 is shown and has already been explained.
- a sensor 12 is additionally provided here, which is suitable for detecting the current measured by means of the shunt resistor 6 and for detecting the current Pass value to a control unit 13.
- the control unit 13 actuates the switch 5 and is furthermore suitable for correspondingly determining the switch-off duration t Off and the switch-on time t On of the switch 5 on the basis of the measured current values transmitted by the sensor 12.
- the determination of the switch-off period t Off by the control unit 13 will be explained in detail below.
- Fig. 4 is again the voltage and current waveform shown in a light emitting diode module.
- a first possibility to be able to infer the current I A at the end of the freewheeling time is, after the blanking time, ie the blanking time t blk , to measure a first current value I B.
- t blk is much smaller than t on and thus the current I B measured after the blanking time corresponds approximately to the current I A at the end of the freewheeling time.
- the current value thus calculated at the end of the freewheeling phase I A is compared with a setpoint value and if I A is greater than the desired setpoint value, then the time period t Off between a switch-off and a subsequent switch-on is increased at the next cycle. If the current I A is smaller than the desired reference value, then t Off is shortened at the next cycle. If the current I A also corresponds to the desired setpoint value within predetermined tolerance values, t Off is left unchanged at the next cycle.
- This calculation is based on the principle that the current after switching on the switch 5 increases linearly and thus can be calculated back by two measurements of the current waveform I B and I D to the current I A at the end of the freewheeling phase.
- a third method is proposed which is based on the measurement of a third current value I c .
- This is schematically in Fig. 5 shown.
- the current value I A can be calculated relatively easily at the end of the freewheeling phase, since the calculation in the digital domain is reduced to a bit shift as well as a subtraction.
- the present invention it is ensured that the current flow through the at least one light-emitting diode 7 as possible never drops to zero, d. H.
- the invention relates in particular to the continuous conduction mode. This results in the smallest possible ripple of the current flow through the at least one light emitting diode. 7
- step S0 the control unit 13 outputs the signal for the switch-on phase to the switch 5.
- step S2 the blanking time, ie the blanking time t blk is waited.
- step S3 which also consists of several
- step S4 the control unit calculates the return current based on the transmitted current values, ie the current I A at the end of the freewheeling phase.
- step S5 it is checked whether the return current corresponds to a predetermined desired value. If this is the case, no change in the switch-off time t Off is made in the following step S7.
- step S5 if it is determined in step S5 that the return current I A does not correspond to a desired value, it is checked in the following step S6 whether the return current I A is greater than the desired value. If so, in a following step S9 the next off time is increased, otherwise in a following step S8 the following off time is reduced.
- the turn-off time is the time period between the turn-off and the subsequent turn-on of the switch 5. The process ends in step S10.
- step S4 can in this case be based on one of the three methods mentioned, depending on the presettings and the recorded measured values.
- Another possibility of the regulation is that the increase in the current value detected by the current sensor 6, 12 is evaluated. The difference between the current value at the beginning and at the end of the switch-on phase is determined. From the rise of the current can be closed to the size of the inductor 3 or the forward voltage of the LED 7. If the size of the inductor 3 or the forward voltage of the LED 7 are known, can be closed to the required for reaching a return current I A off time t off .
- the current through the switch S results from the quotient of voltage across the inductance 3 and the value of the inductance 3 multiplied by the switch-on time.
- the drop in the current in the freewheeling path results from the quotient of voltage across the inductance 3 and the value of the inductance 3 multiplied by the switch-off time. Since, during the freewheeling phase, the voltage across the inductance approximately corresponds to the voltage across the light emitting diode 7 (the difference results from the forward voltage of the freewheeling diode 2).
- both the forward voltage of the light-emitting diodes 7 and the inductance 3 can be determined over the duration of switch-on phase E and switch- off phase F and by measuring the switch-on time and switch-off time t off .
- the Determination of the required switch-off time simplified. But it is also possible to measure the voltage across the inductor 3 or the LED 7 during operation.
- the switch S is turned on, according to the circuit Fig. 3 the voltage across the inductance 3 can be measured via a voltage measurement at the connection point between the inductance 3 and the light-emitting diode 7. If both components are interchanged, the forward voltage across the light emitting diode 7 can be measured in a simple manner. Such a voltage measurement can also be used for fault detection. Thus, for example, an error of the light-emitting diode 7 or even a fault caused by a fault in the wiring of the light-emitting diode 7 such as a short circuit can be concluded.
- a temporal monitoring of the detected current values can be carried out. If a change in the detected current values is detected, it is possible to infer a possible fault or also an aging of the light-emitting diode 7 or of other components.
- the determination of the inductance 3 or the Flux voltage of the LED 7 can be corrected or completed.
- the required time duration t off which is necessary to reach a specific current value I A at the end of the freewheeling phase F, can be calculated.
- the actually achieved current value I A at the end of the freewheeling phase F can then be compared with a predefined setpoint value and the time period t off can be adjusted again.
- Such a digital circuit advantageously has at least one analog-to-digital converter for detecting the current and voltage values, a computing block for processing and calculating the corresponding values, and a memory register for storing the measured values and calculated values.
- An advantageous design of the operating circuit according to the invention can be designed so that only the current during the switch-on phase is measured and evaluated for the regulation of the current through the light emitting diode 7, while an existing voltage detection is used only for an error shutdown.
- a comparator for monitoring the voltage of the light emitting diode 7 or the voltage across the inductance 3 can be used, whereby a cost-effective circuit can be constructed.
- Fig. 7 shows a further operating circuit 1 according to the invention for the operation of at least one light emitting diode 7.
- the circuit corresponds to a buck-boost converter 110.
- the current is measured by the shunt resistor 6 through the switch 5 and the value is forwarded to a control unit 13.
- the control unit 13 actuates the switch 5 and is furthermore suitable, on the basis of the measured current values transmitted by the shunt resistor 6, to correspondingly determine the switch-off time duration t Off and the switch-on time duration t On of the switch 5.
- the inductance 3 is magnetized.
- the switch-off phase F over a period of time toff, the inductance 3 is demagnetized, the current flowing through the light-emitting diode 7 and the diode 2.
- the inventive method can be used for all circuit topologies for the operation of LEDs, where no direct measurement of the current through the LEDs is possible because the LEDs are not directly connected to ground, but are connected to a variable with respect to ground potential.
- This method can therefore also be used in operating circuits with potential separation, wherein during a switch-on phase E an inductance 3 is magnetized and is demagnetized in a subsequent switch-off phase F while driving a current through at least one light emitting diode 7.
- the inductance 3 may be a secondary winding through which it outputs its energy during the turn-off phase F, whereby the potential separation is achieved in the circuit.
- Such a circuit may be, for example, a forward converter.
- the current is detected and evaluated by a switch (and the current increase) during a switch-on phase E and determines the necessary switching behavior of the switch 5 (for example, the (switch-off) time period t off )
- the present operating circuit and the present method for operating at least one light-emitting diode thus results that regardless of the load, for example, regardless of the number of light-emitting diodes supplied, the current waveform is always maintained between a value I max and a value Imin, ie always at the same Value I min > 0, the switch 5 is switched on again.
- An advantage of the relatively small ripple guaranteed by the invention ie the difference between Imin and I max , ie I min -I max , is that the light-emitting diode is essentially supplied with a constant current, so that the color shift is very different Light-emitting diode currents does not show. This is a disadvantage of circuits that operate in discontinuous mode, ie where the LED current drops to zero and possibly even a time remains at zero before the switch is turned on again.
Description
- Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Schaltung und ein Verfahren zum Betrieb von Leuchtdioden mittels Schaltreglern zur Bereitstellung der Betriebsspannung für die LEDs .
- Es ist grundsätzlich bekannt, Schaltregler, insbesondere Tiefsetzsteller (Buck-Konverter) zur Ansteuerung von Leuchtdioden zu verwenden. Dabei steuert eine Steuereinheit einen getakteten Halbleiter-Leistungsschalter an, mittels dessen in dessen eingeschalteten Zustand eine Induktivität energetisiert wird, wobei sich die Energie der Induktivität im ausgeschalteten Zustand des Schalters dann über die Leuchtdiodenstrecke entlädt.
- Aus der
US 2007/0097044 A1 ist eine Treiberschaltung für Leuchtmittel bekannt, die ein Schalten eines Schalters abhängig von einem LED Strom erlaubt. - Es kommt somit durch die Leuchtdioden zum einem Zick-Zackförmigen Stromverlauf um einen konstanten Mittelwert herum, wobei sich im eingeschalteten Zustand des Schalters jeweils eine ansteigende Flanke und im ausgeschalteten Zustand des Schalters eine abfallende Flanke des Leuchtdiodenstroms ergibt.
- Somit kann der zeitliche Mittelwert des Leuchtdiodenstroms durch entsprechende Taktung des Leistungsschalters eingestellt werden. Zur Regelung des Mittelwerts des Leuchtdiodenstroms muss dementsprechend der Strom durch die Leuchtdioden auch erfasst werden.
- In
Fig. 1 ist schematisch ein Beispiel für eine Schaltung zum geregelten Betrieb für Leuchtdioden dargestellt. Im hier gezeigten Beispiel gemäßFig. 1 ist als Grundschaltung für LED-Module ein erster Buck-Konverter 10 dargestellt. Für den Betrieb zumindest einer Leuchtdiode 7 wird der Schaltung eine Eingangs-Gleichspannung V1 zugeführt, die natürlich auch eine gleichgerichtete Wechselspannung sein kann. - Eine Serienschaltung zwischen einem Schalter 5, beispielsweise einem Halbleiter-Leistungsschalter insbesondere einem MOSFET, und einer Freilaufdiode 2 energetisiert in eingeschalteten Zustand des Schalters 5 eine Induktivität 3 mittels des durch den Schalter 5 fließenden Stroms. Im ausgeschalteten Zustand des Schalters 5 entlädt sich die in der Induktivität 3 gespeicherte Energie in Form eines Stromes durch die zumindest eine Leuchtdiode 7
- Der durch die zumindest eine Leuchtdiode 7 fließende Strom kann an einem Shuntwiderstand 6 durch eine entsprechende Sensorik gemessen werden. Nachteilig hierbei ist jedoch, dass an dem Shuntwiderstand 6 der Strom nur während der Einschaltphase des Schalters 5 gemessen werden kann. In der Freilaufphase fließt der Strom durch die Freilaufdiode 2, die zumindest eine Leuchtdiode 7 und die Induktivität 3 und ist für eine am Shuntwiderstand 6 angeschlossene Sensorik nicht detektierbar.
- Um jedoch einen gewissen Rippel, d. h. einen bestimmten zeitlichen Mittelwert des Leuchtdiodenstroms einhalten zu können, wird eine Information auch über den Kurvenverlauf des Stromes während der Freilaufzeit benötigt. Eine Möglichkeit, dies zu erreichen, ist das Vorsehen eines weiteren Stromsensors, durch welchen der Strom während der Freilaufphase gemessen werden kann. Nachteilig hierbei ist jedoch die aufwändige Schaltung und Sensorik sowie die damit verbundenen Fehlerquellen.
- Eine weitere Möglichkeit ist es, die Elemente der Schaltung so anzuordnen, dass sowohl in der Einschaltphase als auch in der Freilaufphase der Strom detektiert werden kann. Allerdings ist eine solche Schaltung sehr aufwändig. Die Druckschrift
US 2007/0097044 A1 offenbart ein Betriebsgerät für LEDs aufweisend einen Schalter. Ein Impulssignal verursacht periodisch das Wiedereinschalten des Schalters. Wenn nach Einschalten des Schalters der LED-Strom sich unterhalb bzw. oberhalb eines Schwellenwerts befindet, so wird die Periode des Impulssignals abgesenkt bzw. erhöht. - Es ist daher die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Betriebsschaltung für wenigstens eine Leuchtdiode sowie ein Verfahren zum Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode bereitzustellen, welcher auf einfache Art und Weise eine Konstanthaltung des Diodenstroms und somit der Diodenleistung ermöglicht.
- Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die Merkmale der unabhängigen Ansprüche gelöst. Die abhängigen Ansprüche bilden den zentralen Gedanken der Erfindung in besonders vorteilhafter Weise weiter.
- Die vorliegende Erfindung betrifft eine Betriebsschaltung für wenigstens eine Leuchtdiode, aufweisend eine Schaltreglerschaltung, der eine Gleichspannung zugeführt wird und mittels einem durch eine Steuereinheit getakteten Schalter eine Versorgungsspannung für die wenigstens eine Leuchtdiode bereitstellt, und einen mit der Steuereinheit verbundenen Stromsensor zum Erfassen des durch die zumindest eine Leuchtdiode fließenden Stromes während der Einschaltphase des Schalters, wobei die Steuereinheit die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters abhängig von dem mittels des Stromsensors während der Einschaltphase erfassten Strom bestimmt . Die Steuereinheit ist dazu ausgebildet, anhand eines Anstieges des mittels des Stromsensors während der Einschaltphase erfassten Stroms eine Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters zu berechnen, die zum Erreichen eines bestimmten Stromwertes am Ende einer Freilaufphase notwendig ist.
- Die Steuereinheit (13) kann mittels zumindest eines durch den Stromsensor (6, 12) erfassten Stromwertes den Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) des Schalters (5) berechnen.
- Die Steuereinheit (13) kann den berechneten Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) mit einem vorgegebenen Sollwert vergleichen.
- Die Steuereinheit kann die Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) nicht verändern, falls der berechnete Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) dem Sollwert entspricht.
- Die Steuereinheit kann die Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) erhöhen, falls der berechnete Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) größer als der Sollwert ist.
- Die Steuereinheit kann die Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) verringern, falls der berechnete Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) kleiner als der Sollwert ist.
- Die vorliegende Erfindung betrifft des Weiteren ein Verfahren zum Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode mittels einer Schaltreglerschaltung, der eine Gleichspannung zugeführt wird und die mittels eines getakteten Schalters eine Versorgungsspannung für die wenigstens eine Leuchtdiode bereitstellt, umfassend die Schritte Erfassen des durch die zumindest eine Leuchtdiode (LED) fließenden Stromes während der Einschaltphase des Schalters und Bestimmen der Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters abhängig von dem während der Einschaltphase erfassten Strom. Anhand eines Anstieges des während der Einschaltphase erfassten Stroms wird eine Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters berechnet, die zum Erreichen eines bestimmten Stromwertes am Ende einer Freilaufphase notwendig ist.
- Vorteilhafterweise berechnet die Steuereinheit mittels zumindest eines durch den Stromsensor erfassten Stromwertes den Stromwert am Ende der Freilaufphase des Schalters.
- Vorteilhafterweise vergleicht die Steuereinheit den berechneten Stromwert am Ende der Freilaufphase mit einem vorgegebenen Sollwert.
- Des Weiteren verändert vorteilhafterweise die Steuereinhit die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters nicht, falls der berechnete Stromwert am Ende der Freilaufphase dem Sollwert entspricht.
- Vorteilhafterweise erhöht die Steuereinheit die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters, falls der berechnete Stromwert am Ende der Freilaufphase größer als der Sollwert ist.
- Andernfalls erhöht vorteilhafterweise die Steuereinheit die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters, falls der berechnete Stromwert am Ende der Freilaufphase kleiner als der Sollwert ist.
- Bevorzugt wartet die Steuereinheit beginnend mit der Einschaltphase des Schalters eine Ausblendzeit tblk ab und erfasst unmittelbar nach der Ausblendzeit mittels des Stromsensors einen ersten Stromwert.
- Gemäß einer ersten Ausführungsform ist vorgesehen, dass die Steuereinheit den Stromwert am Ende der Freilaufphase mittels des ersten Stromwertes berechnet durch IA = IB, wobei IA der Stromwert am Ende der Freilaufphase und IB der erste Stromwert ist.
- Gemäß einer zweiten Ausführungsform ist vorgesehen, dass die Steuereinheit einen zweiten Stromwert am Ende der Einschaltphase bestimmt und
die Steuereinheit den Stromwert am Ende der Freilaufphase mittels des ersten und zweiten Stromwertes berechnet aus - Gemäß einer dritten Ausführungsform ist vorgesehen, dass die Steuereinheit nach Erfassen des ersten Stromwertes erneut die Dauer der Ausblendzeit abwartet und unmittelbar nach der zweiten Ausblendzeit einen dritten Stromwert erfasst und
dass die Steuereinheit den Stromwert am Ende der Freilaufphase mittels des ersten und dritten Stromwertes berechnet aus - Gemäß einer weiteren Ausführungsform ist vorgesehen, dass die Steuereinheit die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters abhängig von dem Anstieg des mittels des Stromsensors während der Einschaltphase erfassten Strom bestimmt.
- Weitere Merkmale, Vorteile und Eigenschaften der vorliegenden Erfindung sollen nunmehr anhand der Figuren der begleitenden Zeichnungen und der detaillierten Beschreibung von Ausführungsbeispielen erläutert werden. Hierbei zeigt
- Fig. 1
- einen ersten bekannten Buck-Konverter für Leuchtdioden,
- Fig. 2
- einen typischen Stromverlauf durch ein Leuchtdiodenmodul in einem Buck-Konverter,
- Fig. 3
- eine erfindungsgemäße Betriebsschaltung für Leuchtdioden,
- Fig. 4 und Fig. 5
- Details bezüglich des Stromverlaufs durch das Leuchtdiodenmodul,
- Fig. 6
- in Flussdiagramm mit den Schritten des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Betrieb des Leuchtdiodenmoduls, und
- Fig. 7
- eine weitere erfindungsgemäße Betriebsschaltung für Leuchtdioden.
-
Fig. 2 zeigt die typischen Spannungs- und Stromverläufe in einem Buck-Konverter, bzw. im Fall einer Rechteckspannung. InFig. 2 ist hierfür entlang der X-Achse die Zeit dargestellt und entlang der Y-Achse der Spannungsverlauf bzw. der Stromverlauf durch die zumindest eine Leuchtdiode 7. - Durch entsprechendes Ansteuern des Schalters 5 wird die Betriebsschaltung mit einer Recheckspannung versorgt, d. h. während der Einschaltphase E des Schalters 5 über eine Zeitspanne tOn wird die Betriebsschaltung mit einer bestimmten Spannung versorgt, und während einer Freilaufphase F über eine Zeitspanne tOff, während welcher der Schalter 5 offen ist, wird die Schaltung nicht durch die Spannungsquelle versorgt.
- Durch die bereits erläuterte Induktivität 3 ergibt sich an der zumindest einen Leuchtdiode 7 ein Stromverlauf wie in
Fig. 2 dargestellt. Während der Einschaltphase E des Schalters 5 steigt der Strom durch die zumindest eine Leuchtdiode 7 an und während der darauffolgenden Freilaufphase F sinkt der Strom durch die zumindest eine Leuchtdiode 7 wieder ab. Allerdings entsteht beim Einschalten des Schalters 5 zu Beginn der Einschaltphase E durch ein Snubber-Netzwerk oder die parasitäre Kapazität des Schalters 5 eine Stromspitze. Nach dessen Abklingen steigt der Strom aufgrund der Induktivität 3 linear an. Nach dem Ausschalten des Schalters 5 läuft sich die Induktivität über die Last und die Diode 2 frei. Die Zeitdauer während der Stromspitze wird als Blanking-Time tblk bzw. als Ausblendzeit tblk bezeichnet. - Um einen konstanten zeitlichen Mittelwert für den Leuchtdiodenstrom zu erhalten, ist es notwendig, den Stromwert am Ende der Freilaufzeit zu kennen, da in Abhängigkeit von diesem Stromwert die Zeitdauer zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters 5 festgelegt wird. Da aber wie bereits erläutert, der Freilaufstrom nicht über den Shuntwiderstand wegläuft, kann dieser Strom nicht detektiert werden.
- Die vorliegende Erfindung umgeht dieses Problem, indem der Strom direkt nach dem Einschalten des Schalters 5 detektiert wird und durch die Messwerte des Stromes während der Einschaltzeit E auf den Freilaufstrom rückgeschlossen wird.
-
Fig. 3 zeigt eine erfindungsgemäße Betriebsschaltung 1 für den Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode 7. Die Schaltung entspricht hierbei dem ersten Buck-Konverter 11, wie er inFig. 1 dargestellt ist und bereits erläutert wurde. Erfindungsgemäß ist hierbei zusätzlich ein Sensor 12 vorgesehen, welcher geeignet ist, den mittels des Shuntwiderstands 6 gemessenen Strom zu detektieren und den Wert an eine Steuereinheit 13 weiterzuleiten. Die Steuereinheit 13 steuert den Schalter 5 an und ist des Weiteren geeignet, auf Basis der von dem Sensor 12 übermittelten Strommesswerte die Ausschaltzeitdauer tOff sowie die Einschaltzeitdauer tOn des Schalters 5 entsprechend zu bestimmen. Die Bestimmung der Ausschaltzeitdauer tOff durch die Steuereinheit 13 wird im Folgenden im Detail erläutert. - In
Fig. 4 ist nochmals der Spannungs- und Stromverlauf in einem Leuchtdiodenmodul dargestellt. Eine erste Möglichkeit, auf den Strom IA am Ende der Freilaufzeit rückschließen zu können, ist, nach der Ausblendzeit, d.h. der Blankingtime tblk, einen ersten Stromwert IB zu messen. Bei dieser ersten Möglichkeit wird davon ausgegangen, dass tblk viel kleiner ist als tOn und somit der nach der Blankingtime gemessene Strom IB ungefähr dem Strom IA am Ende der Freilaufzeit entspricht. Somit kann der Stromwert am Ende der Freilaufphase mittels der ersten Stromwertes berechnet werden aus IA = IB. - Der so berechnete Stromwert am Ende der Freilaufphase IA wird mit einem Sollwert verglichen und falls IA größer als der gewünschte Sollwert ist, so wird beim nächsten Takt die Zeitdauer tOff zwischen einem Ausschalten und einem Folgenden Anschalten vergrößert. Ist der Strom IA kleiner als der gewünschte Sollwert, so wird hingegen beim nächsten Takt tOff verkürzt. Entspricht der Strom IA ggf. auch innerhalb vorbestimmter Toleranzwerte dem gewünschten Sollwert, so wird beim nächsten Takt tOff unverändert belassen.
- Eine zweite Methode zur Bestimmung des Stromes am Ende der Freilaufphase IA wird im Folgenden erläutert. Diese Methode kann dann Anwendung finden, falls die Blankingtime tblk nicht gegenüber der Einschaltzeitdauer tOn vernachlässigbar ist und durch die oben angenommene Näherung die Genauigkeitsanforderungen an IA nicht erfüllt werden können oder im Fall, dass IA besonders genau bestimmt werden muss. Für diesen Fall ist es möglich, noch einen zweiten Stromwert ID am Ende der Einschaltphase E zu messen. Der Strom IA am Ende der Freilaufphase kann dann folgendermaßen berechnet werden:
- Diese Berechnung beruht auf dem Prinzip, dass der Strom nach dem Einschalten des Schalters 5 linear ansteigt und somit durch zwei Messungen des Stromverlaufs IB und ID auf den Strom IA am Ende der Freilaufphase zurückgerechnet werden kann.
- Der Rechenaufwand für die oben genannte zweite Methode ist insbesondere bei einer Digitalschaltung verhältnismäßig kompliziert, da sowohl Division als auch Multiplikation durchgeführt werden muss.
- Erfindungsgemäß wird daher eine dritte Methode vorgeschlagen, welche auf der Messung eines dritten Stromwertes IC basiert. Dies ist schematisch in
Fig. 5 dargestellt. Für diese Methode wird ebenfalls die Blankingtime tblk abgewartet und dann der erste Stromwert am Ende der Blankingtime IB erfasst. Anschließend wird nochmals die Blankingtime tblk abgewartet und der dritte Stromwert IC erfasst. Da die Differenz aus IC und IB, also IC - IB, auf Grund es linearen Spulenstroms gleich der Differenz IB - IA, ist, kann IA berechnet werden aus: - Somit lässt sich auch in einer Digitalschaltung der Stromwert IA am Ende der Freilaufphase verhältnismäßig einfach berechnen, da sich die Berechnung im Digitalbereich auf eine Bitverschiebung sowie eine Subtraktion reduziert.
- Durch die vorliegende Erfindung ist sichergestellt, dass der Stromfluss durch die zumindest eine Leuchtdiode 7 möglichst nie auf Null abfällt, d. h. die Erfindung bezieht sich insbesondere auf den continuous conduction mode. Somit ergibt sich ein möglichst kleiner Rippel des Stromverlaufs durch die zumindest eine Leuchtdiode 7.
- Das erfindungsgemäße Verfahren ist in der Übersicht in
Fig. 6 nochmals schematisch dargestellt. Das Verfahren beginnt in Schritt S0 mit dem Ende der Freilaufphase F. Im folgenden Schritt S1 gibt die Steuereinheit 13 das Signal für die Einschaltphase an den Schalter 5 aus. Im folgenden Schritt S2 wird die Ausblendzeit, d. h. die Blankingtime tblk abgewartet. Im folgenden Schritt S3, welcher auch aus mehreren - Unterschritten bestehen kann, wird zumindest ein Stromwert, d.h. ein Messwert des Stromes während der Einschaltphase, durch den Shuntwiderstand 6 und die Sensorik 12 aufgenommen.
- Im folgenden Schritt S4 berechnet die Steuereinheit auf Basis der übermittelten Stromwerte den Rücklaufstrom, d. h. den Strom IA am Ende der Freilaufphase. Im folgenden Schritt S5 wird überprüft, ob der Rücklaufstrom einem vorgegebenen Sollwert entspricht. Falls dies der Fall ist, wird im folgenden Schritt S7 keine Veränderung der Ausschaltzeit tOff vorgenommen.
- Andernfalls, falls im Schritt S5 festgestellt wird, dass der Rücklaufstrom IA nicht einem Sollwert entspricht, wird im folgenden Schritt S6 überprüft, ob der Rücklaufstrom IA größer als der Sollwert ist. Falls dies der Fall ist, wird in einem folgenden Schritt S9 die nächste Ausschaltzeit erhöht, andernfalls wird in einem folgenden Schritt S8 die folgende Ausschaltzeit verringert. Hierbei ist die Ausschaltzeit die Zeitdauer zwischen dem Ausschalten und dem folgenden Einschalten des Schalters 5. Das Verfahren endet in Schritt S10.
- Die in Schritt S4 vorgenommene Berechnung kann hierbei auf einer der drei genannten Methoden basieren in Abhängigkeit von den Voreinstellungen und den aufgenommenen Messwerten. Eine weitere Möglichkeit der Regelung besteht darin, daß der Anstieg des durch den Stromsensor 6,12 erfassten Stromwertes ausgewertet wird. Dabei wird die Differenz zwischen dem Stromwert am Anfang und am Ende der Einschaltphase ermittelt. Aus dem Anstieg des Stromes kann auf die Größe der Induktivität 3 oder auch die Flußspannung der Leuchtdiode 7 geschlossen werden. Wenn die Größe der Induktivität 3 oder auch die Flußspannung der Leuchtdiode 7 bekannt sind, kann auf die für ein Erreichen eines Rücklaufstromes IA erforderliche Ausschaltzeit toff geschlossen werden.
- Die Berechung der erforderlichen Ausschaltzeit toff bereits während einer Einschaltphase E anhand des Anstiegs des Stromes durch den Schalter S bietet den Vorteil, daß bereits vor der ersten Freilaufphase F die Ausschaltzeit vorausbestimmt werden kann.
- Während der Einschaltphase ergibt sich der Strom durch den Schalter S aus dem Quotienten von Spannung über der Induktivität 3 und dem Wert der Induktivität 3 multipliziert mit der Einschaltzeit. Während der Ausschaltzeit ergibt sich der Abfall des Strom im Freilaufpfad (durch die Leuchtdiode 7) aus dem Quotienten von Spannung über der Induktivität 3 und dem Wert der Induktivität 3 multipliziert mit der Ausschaltzeit. Da während der Freilaufphase die Spannung über der Induktivität in etwa der Spannung über der Leuchtdiode 7 entspricht (die Differenz ergibt sich aus der Flußspannung der Freilaufdiode 2). Somit kann über die Dauer von Einschaltphase E und Ausschaltphase F sowie durch Messung der Einschaltzeit und Ausschaltzeit toff sowohl die Flußspannung der Leuchtdioden 7 als auch die Induktivität 3 bestimmt werden.
- Wenn die Größe der Induktivität 3 oder die Flußspannung der Leuchtdiode 7 bereits (beispielsweise durch die Auslegung der Betriebsschaltung) bekannt ist, wird die Ermittlung der erforderlichen Ausschaltzeit vereinfacht. Es ist aber auch möglich, während des Betriebs die Spannung über der Induktivität 3 oder auch der Leuchtdiode 7 zu messen. Wenn der Schalter S eingeschaltet ist, kann gemäß der Schaltung nach
Fig. 3 die Spannung über der Induktivität 3 über eine Spannungsmessung am Anschlußpunkt zwischen der Induktivität 3 und der Leuchtdiode 7 gemessen werden. Wenn beide Bauteile vertauscht sind, kann auf einfache Weise die Flußspannung über der Leuchtdiode 7 gemessen werden. Eine solche Spannungsmessung kann auch für eine Fehlererkennung genutzt werden. So kann beispielsweise auf einen Fehler der Leuchtdiode 7 oder auch auf einen durch einen in der Verkabelung der Leuchtdiode 7 verursachten Fehler wie einen Kurzschluß geschlossen werden. - Bei einer Speicherung der Werte für den Stromwert IA kann eine zeitliche Überwachung der erfassten Stromwerte durchgeführt werden. Wenn eine Änderung der erfaßten Stromwerte erkannt wird, kann auf einen möglichen Fehler oder auch eine Alterung der Leuchtdiode 7 oder auch anderer Bauteile geschlossen werden.
- Auch für die Berechnung der erforderlichen Ausschaltzeit toff anhand des Anstiegs des Stromes durch den Schalter S während einer Einschaltphase E kann das bereits erläuterte Verfahren der Berücksichtigung der Ausblendzeiten tblk genutzt werden.
- Unter Zuhilfenahme des erfindungsgemäßen Verfahrens zum Vergleich des erfassten Stromwertes IA am Ende der Freilaufphase F mit einem vorgegebenen Sollwert kann dabei die Bestimmung der Induktivität 3 oder auch der Flußspannung der Leuchtdiode 7 korrigiert oder auch vervollständigt werden. Somit kann anhand des Anstieges des Stromes während einer Einschaltphase die erforderliche Zeitdauer toff berechnen, die zum Erreichen eines bestimmten Stromwertes IA am Ende der Freilaufphase F notwendig ist. Zusätzlich kann dann der tatsächlich erreichte Stromwert IA am Ende der Freilaufphase F mit einem vorgegebenen Sollwert verglichen werden und die Zeitdauer toff nochmals angepasst werden.
- Bei dem Einsatz einer Digitalschaltung ist die Nutzung eines Speichers wie auch die Durchführung der notwendigen Berechnungen auf einfache Weise realisierbar. Eine solche Digitalschaltung verfügt vorteilhafterweise über mindestens einen Analog-Digital-Wandler zur Erfassung der Strom- und Spannungswerte, einen Rechenblock zur Verarbeitung und Berechung der entsprechenden Werte sowie ein Speicher-Register zur Ablage der Messwerte und berechneten Werte.
- Eine vorteilhafte Auslegung der erfindungsgemäßen Betriebsschaltung kann so ausgeführt sein, dass für die Regelung des Stromes durch die Leuchtdiode 7 nur der Strom während der Einschaltphase gemessen und ausgewertet wird, während eine vorhandene Spannungsdetektion nur für eine Fehlerabschaltung verwendet wird. Somit kann beispielsweise ein Komparator zur Überwachung der Spannung der Leuchtdiode 7 oder der Spannung über der Induktivität 3 eingesetzt werden, womit eine kostengünstige Schaltung aufgebaut werden kann.
- Um eine möglichst genaue Bestimmung der notwendigen Schaltparameter wie der Ausschaltzeit toff zu ermöglichen, kann es vorteilhaft sein, die Temperatur der Leuchtdiode 7 zu überwachen.
-
Fig. 7 zeigt eine weitere erfindungsgemäße Betriebsschaltung 1 für den Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode 7. Die Schaltung entspricht hierbei einem Buck-Boost-Konverter 110. Erfindungsgemäß wird hierbei mittels des Shuntwiderstands 6 der Strom durch den Schalter 5 gemessen und der Wert an eine Steuereinheit 13 weitergeleitet. Die Steuereinheit 13 steuert den Schalter 5 an und ist des Weiteren geeignet, auf Basis der von dem Shuntwiderstand 6 übermittelten Strommesswerte die Ausschaltzeitdauer tOff sowie die Einschaltzeitdauer tOn des Schalters 5 entsprechend zu bestimmen. Während der Einschaltphase E des Schalters 5 wird die Induktivität 3 aufmagnetisiert. Während der Ausschaltphase F über eine Zeitspanne toff wird die Induktivität 3 entmagnetisiert, wobei der Strom durch die Leuchtdiode 7 und die Diode 2 fließt. - Das erfindungsgemäße Verfahren kann für alle Schaltungstopologien zum Betrieb von Leuchtdioden eingesetzt werden, bei denen keine direkte Messung des Stromes durch die Leuchtdioden möglich ist, weil die Leuchtdioden nicht direkt gegen Masse verschaltet sind, sondern auf einem gegenüber Masse veränderlichen Potential angeschlossen sind. Dieses Verfahren kann daher auch bei Betriebsschaltungen mit Potentialtrennung eingesetzt werden, wobei während einer Einschaltphase E eine Induktivität 3 aufmagnetisiert wird und in einer darauffolgenden Ausschaltphase F entmagnetisiert wird und dabei einen Strom durch wenigstens eine Leuchtdiode 7 treibt. Die Induktivität 3 kann eine Sekundärwicklung aufweisen, über die sie ihre Energie während der Ausschaltphase F abgibt, wodurch die Potentialtrennung in der Schaltung erreicht wird. Eine solche Schaltung kann beispielsweise ein Forward-Konverter sein. Dabei wird der Strom durch einen Schalter (und der Stromanstieg) während einer Einschaltphase E erfasst und ausgewertet und das notwendige Schaltverhalten des Schalters 5 (beispielsweise die (Ausschalt-)Zeitdauer toff) bestimmt
- Die vorliegende Betriebsschaltung und das vorliegende Verfahren zum Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode ergibt also, dass unabhängig von der Last, beispielsweise unabhängig von der Anzahl der versorgten Leuchtdioden, der Stromverlauf immer zwischen einem Wert Imax und einem Wert Imin gehalten wird, d. h. dass immer bei demselben Wert Imin>0 das Wiedereinschalten des Schalters 5 erfolgt. Ein Vorteil des durch die Erfindung garantierten verhältnismäßig geringen Rippels, d. h. der Differenz zwischen Imin und Imax, also Imin-Imax, ist es, dass die Leuchtdiode im Wesentlichen mit einem gleichbleibenden Strom versorgt wird, so dass sich die Farbverschiebung bei sehr unterschiedlichen Leuchtdiodenströmen nicht zeigt. Dies ist ein Nachteil von Schaltungen, die im discontinuous mode arbeiten, bei dem also der Leuchtdiodenstrom auf Null absinkt und ggf. auch eine zeitlang auf Null verbleibt, bevor der Schalter wieder eingeschaltet wird.
Claims (12)
- Betriebsschaltung für wenigstens eine Leuchtdiode (7), aufweisend
eine Schaltreglerschaltung, der eine Gleichspannung zugeführt wird und mittels einem durch eine Steuereinheit (13) getakteten Schalter (5) eine Versorgungsspannung für die wenigstens eine Leuchtdiode (7) bereitstellt, und einen mit der Steuereinheit (13) verbundenen Stromsensor (6, 12) zum Erfassen des durch die zumindest eine Leuchtdiode (7) fließenden Stromes während der Einschaltphase (E) des Schalters (5), dadurch gekennzeichnet, dass
die Steuereinheit (13) dazu ausgebildet ist, anhand eines Anstieges des mittels des Stromsensors (6, 12) während der Einschaltphase (E) erfassten Stroms eine Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) zu berechnen, die zum Erreichen eines bestimmten Stromwertes (IA) am Ende einer Freilaufphase (F) notwendig ist. - Schaltung (1) nach Anspruch 1, wobei die Steuereinheit (13) beginnend mit der Einschaltphase (E) des Schalters (5) eine Ausblendzeit (tblk) abwartet und unmittelbar nach der Ausblendzeit (tblk) mittels des Stromsensors (6, 12) einen ersten Stromwert (IB) erfasst.
- Schaltung (1) nach Anspruch 2,
wobei die Steuereinheit (13) einen zweiten Stromwert (ID) am Ende der Einschaltphase (E) bestimmt und
wobei die Steuereinheit (13) den Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) mittels des ersten (IB) und zweiten Stromwertes (ID) berechnet aus - Schaltung (1) nach Anspruch 2,
wobei die Steuereinhit nach Erfassen des ersten Stromwertes (IB) erneut die Dauer der Ausblendzeit (tblk) abwartet und unmittelbar nach der zweiten Ausblendzeit (tblk) einen dritten Stromwert (Ic) erfasst und
wobei die Steuereinheit (13) den Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) mittels des ersten (IB) und dritten Stromwertes (IC) berechnet aus - Verfahren zum Betrieb wenigstens einer Leuchtdiode (7) mittels einer Schaltreglerschaltung, der eine Gleichspannung zugeführt wird und die mittels eines getakteten Schalters (5) eine Versorgungsspannung für die wenigstens eine Leuchtdiode (7) bereitstellt, umfassend den Schritt- Erfassen des durch die zumindest eine Leuchtdiode (7) (LED) fließenden Stromes während der Einschaltphase (E) des Schalters (5)dadurch gekennzeichnet, dass
anhand eines Anstieges des während der Einschaltphase (E) erfassten Stroms eine Zeitdauer (toff ) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) berechnet wird, die zum Erreichen eines bestimmten Stromwertes (IA) am Ende einer Freilaufphase (F) notwendig ist. - Verfahren nach Anspruch 6,
wobei die Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) abhängig von dem Anstieg des mittels des Stromsensors (6, 12) während der Einschaltphase (E) erfassten Strom bestimmt wird. - Verfahren nach Anspruch 6 oder 7,
wobei die Steuereinheit die Zeitdauer (toff) zwischen einem Ausschalten und einem folgenden Einschalten des Schalters (5) erhöht, falls der berechnete Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) größer als der Sollwert ist, und/oder
diese Zeitdauer verringert, falls der berechnete Stromwert kleiner als der Sollwert ist. - Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 8,
wobei die Steuereinheit (13) beginnend mit der Einschaltphase (E) des Schalters (5) eine Ausblendzeit (tblk) abwartet und unmittelbar nach der Ausblendzeit (tblk) mittels des Stromsensors (6, 12) einen ersten Stromwert (IB) erfasst. - Verfahren nach Anspruch 9,
wobei die Steuereinheit (13) einen zweiten Stromwert (ID) am Ende der Einschaltphase (E) bestimmt und
wobei die Steuereinheit (13) den Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) mittels des ersten (IB) und zweiten Stromwertes (ID) berechnet aus - Verfahren nach Anspruch 9,
wobei die Steuereinhit nach Erfassen des ersten Stromwertes (IB) erneut die Dauer der Ausblendzeit (tblk) abwartet und unmittelbar nach der zweiten Ausblendzeit (tblk) einen dritten Stromwert (IC) erfasst und
wobei die Steuereinheit (13) den Stromwert (IA) am Ende der Freilaufphase (F) mittels des ersten (IB) und dritten Stromwertes (IC) berechnet aus
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