EP2192201A1 - Hardened spring steel, spring element and method for manufacturing a spring element - Google Patents

Hardened spring steel, spring element and method for manufacturing a spring element Download PDF

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EP2192201A1
EP2192201A1 EP09014562A EP09014562A EP2192201A1 EP 2192201 A1 EP2192201 A1 EP 2192201A1 EP 09014562 A EP09014562 A EP 09014562A EP 09014562 A EP09014562 A EP 09014562A EP 2192201 A1 EP2192201 A1 EP 2192201A1
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EP
European Patent Office
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spring
hardness
spring steel
depth
microns
Prior art date
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EP09014562A
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German (de)
French (fr)
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EP2192201B1 (en
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Jörg Dr.-Ing. Neubrand
Maik Hartwig
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Muhr und Bender KG
Original Assignee
Muhr und Bender KG
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Publication date
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
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    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/02—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for springs
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods

Definitions

  • the invention relates to a hardened spring steel, a spring element, and a method for producing a spring element.
  • the life of spring elements is essentially influenced by the externally impressed stresses, the material, the applied heat treatment and possibly by a shot peening treatment.
  • the aim is to build the highest possible compressive residual stresses down to deep surface areas.
  • the residual stresses change their sign of life-improving pressure to life-deteriorating tensile residual stresses at a depth of about 200 microns to 400 microns below the surface. It forms due to the Hertzian pressure generated by shot peening an internal stress distribution, in which the maximum of the compressive residual stress is depending on the method used at a depth of about 50 microns to 150 microns below the surface of the spring steel.
  • the stresses acting in a spring are maximum at the surface and decrease towards the core.
  • material dwarfings - such as roughness, cracks, tinder, corrosion scars, shallow inclusions, etc. - result in notch stresses that can exceed the macroscopic stresses by a multiple.
  • the higher the hardness of the spring steel the greater the notch stresses are, which is tantamount to decreasing toughness of the spring steel. This removes the susceptibility to damage to, in particular due to stress corrosion cracking due to notch stresses.
  • a steel with a certain composition is used for the production of spring steel, which is cured to a hardness of 50.5 to 55.0 HRC (hardness Rockwell C), wherein the curing is followed by a shot peening treatment at moderate temperatures.
  • HRC hardness Rockwell C
  • the temperature is selected such that a drop in hardness in the edge region is avoided.
  • the DE 100 32 313 discloses a coil spring made of alloyed steel, wherein the coil spring is hardened and has a core hardness of about 610 HV 0.1 (hardness Vickers). To increase the wear resistance, a diffusion layer with a thickness of about 100 microns is provided, the hardness of which is more than 750 HV 0.1 at a depth of 10 microns.
  • the DE 41 38 991 discloses a method for producing different mechanical properties between the edge and core regions of a steel body.
  • the steel body is subjected to a work hardening treatment and then the edge and core portions are heated to different temperatures.
  • the DD 267 513 A1 discloses a high-strength steel for use in prestressed concrete construction, which has a higher strength in the core area than in the edge zone.
  • the object of the present invention is therefore to reduce the negative effects of possible critical notch stresses by material dances in an edge region of a spring steel or a spring element.
  • the invention is achieved by a hardened spring steel, which has an outer edge layer within which the hardness drops from the inside to the outside. For example, since the effect of notch stresses depends on the reason of a surface crack, that is, on a crack tip, on the hardness or toughness of the material, this will slow down or even avoid extension of the crack. Due to the increased resistance of the material, the component mass of a spring element can be reduced and / or the life of the spring element can be increased. Under a hardened spring steel is understood in this context, a spring steel, the mechanical resistance is increased by targeted change and transformation of its microstructure. This is preferably achieved by a heat treatment with subsequent rapid cooling.
  • a significant advantage of the invention is that can be deformed by the Randentfest Trent also components with higher output strength.
  • the risk of unwanted wire breaks after hardening or quenching is significantly reduced. This is achieved by increasing the ductility in the edge region. Namely, according to the invention, with the same integral tensile strength as compared with conventional components, the ductility increases, which can be up to 15% higher than with non-softened components.
  • Another advantage of the spring steel according to the invention with decreasing hardness from inside to outside is that the wire ductility is increased.
  • Spring steel refers to materials used to make technical springs.
  • a technical spring is a component that can absorb, store and then release the externally applied force.
  • all hardenable steels come into consideration as materials for spring steel.
  • the spring property is achieved with spring steel by the addition of different alloying elements.
  • the elements silicon, manganese, chromium, vanadium or molybdenum come into question.
  • Particularly suitable for the requirements of springs are silicon-chromium steels, silicon-chromium-vanadium steels and chromium-vanadium steels.
  • the spring steel is hardened or tempered in its entire cross section.
  • a through hardening or thorough tempering of the spring steel is softened by a heat treatment.
  • This can preferably be done by a relatively high-frequency inductive heating, which is to be understood as the use of frequencies above 50 kHz or 60 kHz.
  • the inductive heating can be carried out over a relatively short duration. In principle, other heat treatments than inductive heating for softening the surface layer can also be used.
  • the edge layer preferably has a thickness of at least 300 .mu.m, in particular of at least 500 .mu.m, possibly even up to 800 .mu.m. This ensures that an increase in the toughness of the material and thus a reduction in the negative effects of the notch stress is achieved at the crack tip of a surface crack or at the bottom of a corrosion scar.
  • the surface layer can also be up to 1/4 of the radius of the spring element. In this case, the edge layer may even have a thickness of more than 800 microns and up to 2000 microns in special cases.
  • the surface layer preferably has a maximum hardness of 590 HV to a depth of 300 to 800 ⁇ m. It can be provided that the hardness of the surface layer increases starting from a surface of the spring steel with increasing depth. In general, the hardness of the spring steel over the depth depends on the integral tensile strength of the spring steel over its cross section. The higher the integral tensile strength, the greater the depth, up to which a maximum hardness of 590 HV can be present. Thus, with low integral tensile strength of the spring steel, the surface layer can even have a maximum hardness of 590 HV up to a depth of up to 1000 ⁇ m.
  • a hardness of at least 250 HV, preferably 450 HV, in particular of at least 500 HV or 560 HV is provided in the boundary layer from a depth of 50 microns.
  • a core region which adjoins the surface layer on the inside preferably begins at a depth of at least 300 ⁇ m, preferably of at least 500 ⁇ m, in particular of at least 800 ⁇ m. In special cases, the core area can even begin at a depth of 2000 microns.
  • the hardness of the core region is preferably at least 570 HV, in particular at least 600 HV. In special cases, the hardness of the core region can even exceed 730 HV, which can be achieved by a lower tempering temperature. In the center of the core region, the hardness may be reduced or increased as a result of manufacturing-related microstructural changes, such as segregation.
  • a spring element which is made of a spring steel, as described above, is made.
  • the spring steel is in this case preferably a round material, for example a spring wire, an oval wire or a flat material, for example a spring band.
  • the spring element can be wound into a coil spring.
  • the spring steel may have a softened edge layer only on an inner side of the turns of the round material of the coil spring in order to reduce the effects of notch stresses.
  • no softened edge layer is provided, ie that the core area extends to the surface.
  • the spring steel on an outer side of the turns of the round material of the coil spring has a softened edge layer, whereby possible winding breaks in the shaping of the spring can be avoided.
  • the softened edge layer viewed in cross-section, extends over the entire circumference of the round material.
  • the object is achieved by a method for producing a spring steel, wherein the spring steel is first hardened and then an edge layer of the spring steel is softened by a heat treatment.
  • the hardening or tempering of the spring steel means, preferably, that the entire cross section is first through hardened. However, the central region of the cross section does not necessarily have to be through hardened.
  • inductive heating is suitable as a heat treatment for softening, although other heat treatments are not excluded.
  • the structure of the spring steel is fine-needle martensitic. This martensitic structure is achieved by relatively rapid cooling after curing. Depending on the cooling rate after curing, a different microstructure of the spring steel can be produced. If the spring steel cooled more slowly, for example, a bainite microstructure can be generated. With even slower cooling, the retention of the ferrite / pearlite microstructure of the spring steel is conceivable.
  • the spring steel is preferably conventionally hardened or tempered.
  • the spring steel is first heated to the austenitizing temperature, preferably heated inductively, and then quenched.
  • the temperature is preferably this above the Ac 3 point, especially at 800 or 900 to 1000 ° C.
  • the spring steel is tempered after hardening, to which the spring steel is heated again, preferably inductively.
  • the spring steel is preferably heated to a temperature of 400 ° C to 500 ° C or to 550 ° C. This is a tempered spring steel.
  • the spring steel is again briefly, preferably inductively, heated to soften the surface layer.
  • the edge detackifying depending on the duration of the heating, preferably at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C.
  • the core region is preferably adjusted to a hardness of more than 570 HV, in particular of more than 600 HV, in special cases of more than 730 HV.
  • the edge layer is preferably softened over a thickness of at least 300 ⁇ m, preferably of at least 500 ⁇ m, in particular of at least 800 ⁇ m, the edge layer preferably being softened to a maximum hardness of 590 HV.
  • the surface layer can even be softened over a thickness of more than 800 ⁇ m and up to 2000 ⁇ m.
  • the surface layer is preferably debonded from a depth of 50 microns to a hardness of not less than 250 HV, preferably not below 450 HV, in particular not below 500 HV or 560 HV.
  • a method for producing a spring element made of a spring steel wherein the spring steel is produced by one of the above-mentioned methods.
  • the spring steel is wound into a spring element in the form of a helical spring, wherein the boundary layer can be softened either before the winding of the spring steel or after the winding of the spring steel.
  • FIG. 1 shows a portion of a spring steel according to the invention in the form of a spring wire 1 with a circular cross-section.
  • the spring steel be designed with any cross-sections, for example, as a spring band.
  • the spring wire 1 extends along a longitudinal axis L.
  • the coordinates of the cross section are indicated by X (depth from the surface of) and Y (radius by the depth).
  • X depth from the surface of
  • Y radius by the depth
  • the spring wire 1 has an edge layer 2 and a core region 3, the edge layer 2 forming the surface 4 of the spring wire 1 on the outside.
  • the edge layer 2 and the core region 3 are not to be understood as separate elements, but merely serve to illustrate the different hardness properties.
  • the spring wire 1 is an integral element.
  • the spring wire 1 has a lower hardness in the region of the edge layer 2 than in the core region 3.
  • the softened edge layer 2 is arranged over the entire circumference about the longitudinal axis L viewed in cross section.
  • the softened edge layer 2 can also be provided only partially, so that it extends only partially over the circumference and / or extends only partially over the length.
  • the spring steel is made of a hardenable steel. Particularly suitable for the requirements of springs are silicon-chromium steels, silicon-chromium-vanadium steels and chromium-vanadium steels.
  • FIG. 2 schematically shows the curve 16 of the hardness curve over the entire cross section of the spring wire according to FIG. 1 along the axis X.
  • FIG. 3 shows in an enlarged view schematically the hardness curve in the region of the edge layer along the axis X. On the abscissa, the depth of the surface or the distance from the surface is removed. On the ordinate the hardness is removed.
  • the FIGS. 2 and 3 will be described together below.
  • the hardness of the spring wire increases substantially continuously until a maximum value is reached which is approximately constant in the core region of the spring wire.
  • the hardness may also be different, in particular lower, due to microstructural influences during production, for example due to segregations.
  • the increase in hardness, in each case from outside to inside, is present at all points of the surface of the wire.
  • a hardness of approx. 500 HV hardness Vickers
  • the hardness increases substantially continuously up to a value of approx. 580 HV.
  • This area represents the softened edge layer 2 whose hardness is lower than the hardness of the core area 3. From a depth of 0.6 mm, the hardness profile is constant until the opposite surface area is reached, where the hardness decreases towards the surface again.
  • the hardness should not be lower than a hardness lower limit of 450 HV.
  • the hardness should not exceed a hardness upper limit 18 of 590 HV.
  • the boundary layer 2 can also extend to a greater depth of up to 0.8 mm, in which case the core region can also have higher hardnesses of well over 600 HV.
  • the curve according to the FIGS. 2 and 3 is shown only schematically and represents the desired hardness profile. This is not achievable in reality in the straight line shape shown.
  • FIG. 4 shows measured values of the hardness curve in a region near the surface of a spring steel.
  • two curves are shown, on the one hand a first curve 5, which reproduces the hardness curve of the hardened or tempered spring steel without Entumbleen edge region.
  • a second curve 6 shows the hardness curve as it appears after the softening of the surface layer 2.
  • the edge layer of the spring steel is through a short-term heating softens, so that a hardness profile according to the curve 6 is achieved.
  • the edge layer 2 should have a minimum thickness starting from the surface of 0.3 mm, preferably 0.5 mm, and have a hardness of 450 to at most 590 HV.
  • the curve 6 increases continuously starting from the surface in the direction of the core region 3 and continues to approach the curve 5 of the hardness curve of the hardened or tempered spring steel and merges into it in the core region 3.
  • the core region can thus be defined as that region of the spring steel which is not softened.
  • the softened edge layer in the present example is about 0.6 mm thick and should be softened in this range to a hardness between 450 and 590 HV.
  • a transition region 19 which has also been softened, but has a hardness of more than 590 HV, wherein the hardness of the transition region 19 continues to increase up to the hardness of the core region.
  • a spring element in the form of a helical spring 7 is shown with a geometric spring center line M wherein a detail X is marked.
  • FIG. 6a and 6b show cross sections in the area of the detail X according to FIG. 5 by two embodiments of the spring wire from which the coil spring 7 is made.
  • FIG. 6a shows a core region 8 and an edge layer region 9, which extends only over part of the circumference, wherein the edge layer region 9 is provided on an outer side of the coil spring 9.
  • the softened first boundary layer region 9 is intended to prevent fractures during forming of the spring wire, ie during winding of the helical spring 7.
  • FIG. 6b shows a core region 8 and an edge layer region 10, which also extends over only a portion of the circumference, wherein the edge layer region 10 is provided on an inner side of the coil spring 7.
  • the softened edge layer region 10 is intended to locally reduce the negative effects of the notch stress.
  • the softened edge layer regions 9, 10 are shown sickle-shaped, they may also have other shapes or extend over a larger or smaller area of the circumference. Furthermore, the softened edge layer can extend over the entire length of the spring wire or only over part of the length of the spring wire.
  • FIG. 7 shows schematically the production of a spring steel in the form of a spring wire 1, wherein the softening takes place before the further processing of the spring wire, for example, to a helical spring.
  • the softening of an edge layer can take place even after the forming of the spring wire 1 into a helical spring.
  • the spring wire 1 is first passed through a first induction coil 11 and heated to Austenitmaschinestemperatur. Subsequently, the spring wire 1 is quenched, which takes place in a shower 12. Subsequently, the spring wire 1 is passed through a second induction coil 13 and heated to a tempering temperature.
  • the tempering temperature of the spring wire 1 is preferably 30 ° C lower than conventional inductive remuneration, in particular between 420 ° C and 490 ° C. In this case, the tempering temperature is dependent on the desired final strength of the spring wire 1, which should lie in a favorable manner between 1800 N / mm 2 and 2050 N / mm 2 .
  • the tempering temperature is lower and is preferably 380 ° C to 420 ° C.
  • the temperature of the spring wire is measured behind the second induction coil 13, preferably 50 mm to 90 mm, in particular 70 mm behind the induction coil 13. This staggered measurement, with distance to the induction coil 13, allows determining the core temperature of the spring wire first
  • a third induction coil 14 in which the spring wire 1 is briefly inductively heated to to soften the surface layer.
  • the edge hardening by heating is preferably carried out at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C. .. By choosing a suitable frequency in this case only the near-surface areas are heated.
  • the induction coils 11, 13, 14 are in FIG. 7 merely schematically illustrated and may of course be formed in various conventional forms for hardening spring wires.
  • a cooling unit can be integrated into the system in order to adjust specific material properties of the spring wire in a targeted manner.
  • the induction coil 14 for softening (directly before or after winding) may be designed in particular sickle-shaped, to allow the spring wire is only partially softened over its circumference.
  • the heating and softening temperatures may also differ from the temperatures mentioned.
  • FIG. 8 shows the relationship between the edge heating and the hardness of the spring wire 1, ie the edge or the core hardness, namely at different edge temperatures. It can be seen that the core strength is dependent on the desired integral tensile strength of the spring wire.
  • the curves of the hardness which are provided with the reference numerals 20, 21, 22, 23, 24, shown for different softening temperatures.
  • the softening is preferably carried out at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C.
  • the depth of the surface or the distance from the surface, in millimeters is removed.
  • the hardness, in hardness HV1 is removed. It can be seen that the hardness of the spring wire, starting from the surface (depth 0 mm) increases continuously until a maximum value is reached, which is approximately constant in the core region of the spring wire.
  • the hardness in the area of the surface and in the surface layer depends on the edge temperature. At a lower temperature, for example, 570 ° C, the hardness at the surface is particularly high, and here is about 570 HV and increases continuously to a depth of about 0.8 mm to a hardness of about 620 HV. This area of increasing hardness represents the softened edge layer 2 whose hardness is lower than the hardness of the core area 3. From a depth of 0.8 mm, the hardness profile is constant until the opposite surface area is reached where the hardness is towards the surface decreases again.
  • the hardness at the surface is slightly lower, here about 530 HV, and increases continuously to a greater depth of about 1.0 mm where it has a value of about 630 HV. That is, at higher heating temperature to achieve the Randentfestist the hardness in the surface layer decreases more and there is a softening into greater depth.
  • curve 25 shows the hardness curve for a heating at 610 ° C for edge hardening.
  • the hardness at the surface is only about 500 HV and increases continuously to a depth of about 1.25 mm.
  • the spring element has a hardness of about 650 HV.
  • FIGS. 9 and 10 show two examples of actual measured values of the hardness curve over the entire cross section of two inventive spring wires 1. It shows FIG. 9 the hardness curve for a spring wire with a higher integral tensile strength, amounting to 2086 N / mm 2 , while FIG. 10 the hardness curve for a spring wire with a lower integral tensile strength, in the amount of 2000 N / mm 2 shows. The diameter of the spring wire is 12.05 mm.
  • the two FIGS. 9 and 10 will be described together below.
  • the hardness curve in FIG. 9 is somewhat steeper in the peripheral areas and increases from the surface where there is a hardness of about 550 HV to a depth of about 1.0 mm to a hardness value of about 600 HV largely linear. Further inside, ie from a depth of about 1.0 mm to a depth of 2.0 mm, the hardness continues to increase, albeit not linearly but curvilinearly, up to a maximum value of about 630 HV. Between the depth of 2.0 mm to the core, which is at 6.0 mm, the hardness drops off again slightly and reaches a relative minimum of about 610 HV at about 4.0 mm. The maximum hardness of approximately 650 HV is in the core of the spring wire. This point is identified by the reference numeral 30.
  • the hardness curve which in FIG. 10 is shown is similar. Here, too, the hardness increases steeply in the marginal areas, in order to then assume a flatter slope further inside. At a depth of about 2.0 mm, the maximum hardness is about 610 HV. This point is indicated by the reference 31 '. Further inside, ie from a depth of about 2.0 mm to the core, ie to a depth of 6.0 mm, the hardness drops off again slightly and reaches a relative minimum of about 600 HV in the core 30 '.
  • the starting material defines the strength or hardness of the finished produced spring wire according to the invention.
  • FIG. 9 For example, where a starting material with a higher integral tensile strength of 2086 N / mm 2 was used, the hardness of the finished edge-strengthened spring wire with a maximum hardness of 650 HV is also higher.
  • the hardness of the finished edge-strengthened spring wire is also lower and is about 610 HV.
  • the spring steel according to the invention and the inventive method for producing such a spring steel offers the advantage that can be deformed by the Randentfest Trent also components with higher output strength. Overall, this leads to an increased strength or hardness of the component. This is especially true for spring elements, which are made of the spring steel according to the invention.
  • the peripheral strengthening of the spring wire increases the ductility in the edge region. In this way, the risk of unwanted wire breaks after curing or the remuneration is significantly reduced. In addition, the wire formability is improved.

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Abstract

The tempered spring steel (1) comprises an edge layer (2), within which the hardness of the interior outwardly drops and which is softened by a heat treatment and/or induction heating, where the spring steel is tempered in its entire cross-section. The edge layer has a thickness of 500-800 mu m, a hardness of 590 HV up to in a depth of 300-800 mu m, and a hardness of 500 HV from a depth of 50 mu m. The spring steel has a core region (3), which begins in a depth of 800 mu m and has a hardness of 600 HV. An independent claim is included for a method for producing a spring steel.

Description

Die Erfindung betrifft einen gehärteten Federstahl, ein Federelement, sowie ein Verfahren zur Herstellung eines Federelements.The invention relates to a hardened spring steel, a spring element, and a method for producing a spring element.

Die Lebensdauer von Federelementen wird im wesentlichen durch die von außen aufgeprägten Spannungen, den Werkstoff, die applizierte Wärmebehandlung und gegebenenfalls durch eine Kugelstrahlbehandlung beeinflusst. Ziel ist der Aufbau von möglichst hohen Druckeigenspannungen bis in tiefe Oberflächenbereiche. Bei bekannten Federherstellungsverfahren, insbesondere bei der Kaltformgebung von Schraubendruckfedern, ändern die Eigenspannungen ihr Vorzeichen von lebensdauerverbessernden Druck- zu lebensdauerverschlechternden Zugeigenspannungen in einer Tiefe von ca. 200 µm bis 400 µm unter der Oberfläche. Es bildet sich infolge der durch das Kugelstrahlen erzeugten Hertz'schen Pressung eine Eigenspannungsverteilung aus, bei der das Maximum der Druckeigenspannung je nach angewandtem Verfahren in einer Tiefe von ca. 50 µm bis 150 µm unter der Oberfläche des Federstahls liegt.The life of spring elements is essentially influenced by the externally impressed stresses, the material, the applied heat treatment and possibly by a shot peening treatment. The aim is to build the highest possible compressive residual stresses down to deep surface areas. In known spring manufacturing processes, especially in the cold forming of helical compression springs, the residual stresses change their sign of life-improving pressure to life-deteriorating tensile residual stresses at a depth of about 200 microns to 400 microns below the surface. It forms due to the Hertzian pressure generated by shot peening an internal stress distribution, in which the maximum of the compressive residual stress is depending on the method used at a depth of about 50 microns to 150 microns below the surface of the spring steel.

Die in einer Feder wirkenden Spannungen sind an der Oberfläche maximal und nehmen zum Kern hin ab. Zudem entstehen an Werkstoffungänzen - wie beispielsweise Rauheiten, Rissen, Zunder, Korrosionsnarben, oberflächennahen Einschlüssen, etc. - Kerbspannungen, welche die makroskopischen Spannungen um ein Vielfaches überschreiten können. Im allgemeinen gilt, dass die Kerbspannungen umso größer sind, je höher die Härte des Federstahls ist, wobei dies gleichbedeutend mit abnehmender Zähigkeit des Federstahls ist. Hiermit nimmt die Anfälligkeit für Schädigungen zu, insbesondere infolge von Spannungsrisskorrosion aufgrund von Kerbspannungen.The stresses acting in a spring are maximum at the surface and decrease towards the core. In addition, material dwarfings - such as roughness, cracks, tinder, corrosion scars, shallow inclusions, etc. - result in notch stresses that can exceed the macroscopic stresses by a multiple. In general, the higher the hardness of the spring steel, the greater the notch stresses are, which is tantamount to decreasing toughness of the spring steel. This removes the susceptibility to damage to, in particular due to stress corrosion cracking due to notch stresses.

Die Gefahr von Korrosion gewinnt aufgrund von geänderten Umweltbedingungen sowie durch erhöhte Anforderungen an Gewichtsoptimierung, höhere Werkstoffauslastung und Materialfestigkeit zunehmend an Bedeutung. Es besteht nämlich die Bestrebung, Gewichte von Federn zu reduzieren, was durch eine Verbesserung der Materialeigenschaften des Federstahls bewirkt werden kann. Um hierbei der im Betrieb verursachten Ermüdung und dem Setzen der Federstähle entgegenzuwirken, werden diese in der Regel vergütet, d.h. durch Erwärmen austenitisiert, danach abgeschreckt und durch erneutes Erwärmen angelassen.The risk of corrosion is becoming increasingly important due to changed environmental conditions as well as increased demands on weight optimization, higher material utilization and material strength. Namely, there is an effort to reduce weights of springs, which can be effected by improving the material properties of the spring steel. In order to counteract the fatigue caused during operation and the setting of the spring steels, they are usually tempered, i. austenitized by heating, then quenched and tempered by reheating.

So beschreibt beispielsweise die DE 198 52 734 A1 eine Feder mit verbesserter Korrosionsermüdungsfestigkeit. Hierbei wird für die Herstellung des Federstahls ein Stahl mit bestimmter Zusammensetzung verwendet, der auf eine Härte von 50,5 bis 55,0 HRC (Härte Rockwell C) gehärtet wird, wobei sich der Härtung eine Kugelstrahlbehandlung bei mäßigen Temperaturen anschließt. Hierbei wird die Temperatur derart gewählt, dass ein Härteabfall im Randbereich vermieden wird.For example, describes the DE 198 52 734 A1 a spring with improved corrosion fatigue resistance. In this case, a steel with a certain composition is used for the production of spring steel, which is cured to a hardness of 50.5 to 55.0 HRC (hardness Rockwell C), wherein the curing is followed by a shot peening treatment at moderate temperatures. In this case, the temperature is selected such that a drop in hardness in the edge region is avoided.

Die DE 100 32 313 offenbart eine Schraubenfeder aus legiertem Stahl, wobei die Schraubenfeder gehärtet ist und eine Kernhärte von etwa 610 HV 0,1 (Härte Vickers) aufweist. Zur Erhöhung der Verschleißfestigkeit ist eine Diffusionsschicht mit einer Dicke von ca. 100 µm vorgesehen, deren Härte in einer Tiefe von 10 µm mehr als 750 HV 0,1 beträgt.The DE 100 32 313 discloses a coil spring made of alloyed steel, wherein the coil spring is hardened and has a core hardness of about 610 HV 0.1 (hardness Vickers). To increase the wear resistance, a diffusion layer with a thickness of about 100 microns is provided, the hardness of which is more than 750 HV 0.1 at a depth of 10 microns.

Aus der DE 22 34 891 A ist ein Verfahren zum Herstellen von aus vergütbarem Stahl bestehenden Warmwalzerzeugnissen mit hartem Kern und weicher Schale bekannt. Der Stahl wird erwärmt, warmgewalzt, abgeschreckt und daraufhin angelassen.From the DE 22 34 891 A For example, there is known a method for producing hard-core and soft-shell hot-rolled products made of heat-treatable steel. The steel is heated, hot rolled, quenched and then tempered.

Die DE 41 38 991 offenbart ein Verfahren zum Erzeugen von unterschiedlichen mechanischen Eigenschaften zwischen Rand- und Kernbereich eines Stahlkörpers. Der Stahlkörper wird einer Kaltverfestigungsbehandlung unterzogen und dann wird der Rand- und Kernbereich auf unterschiedliche Temperaturen erwärmt.The DE 41 38 991 discloses a method for producing different mechanical properties between the edge and core regions of a steel body. The steel body is subjected to a work hardening treatment and then the edge and core portions are heated to different temperatures.

Die DD 267 513 A1 offenbart einen hochfesten Stahl für den Einsatz im Spannbetonbau, der im Kernbereich eine höhere Festigkeit als in der Randzone aufweist.The DD 267 513 A1 discloses a high-strength steel for use in prestressed concrete construction, which has a higher strength in the core area than in the edge zone.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die negativen Auswirkungen möglicher kritischer Kerbspannungen durch Werkstoffungänzen in einem Randbereich eines Federstahls bzw. eines Federelements zu reduzieren.The object of the present invention is therefore to reduce the negative effects of possible critical notch stresses by material dances in an edge region of a spring steel or a spring element.

Die Erfindung wird durch einen gehärteten Federstahl gelöst, der eine außenliegende Randschicht aufweist, innerhalb der die Härte von innen nach außen abfällt. Da die Auswirkung der Kerbspannungen zum Beispiel am Grund eines Oberflächenrisses, das heißt, an einer Rissspitze, von der Härte bzw. der Zähigkeit des Werkstoffs abhängt, wird hierdurch eine Erweiterung des Risses verlangsamt oder sogar vermieden. Durch die dadurch erhöhte Beanspruchbarkeit des Materials, kann die Bauteilmasse eines Federelements reduziert werden und/oder die Lebensdauer des Federelements erhöht werden. Unter einem gehärteten Federstahl wird in diesem Zusammenhang ein Federstahl verstanden, dessen mechanische Widerstandsfähigkeit durch gezielte Änderung und Umwandlung seines Gefüges erhöht ist. Dies wird vorzugsweise durch eine Wärmebehandlung mit anschließendem schnellen Abkühlen erreicht. Ausdrücklich mitumfaßt sollen solche Federstähle sein, die nach dem Härten noch einer weiteren Behandlung unterzogen werden, beispielsweise angelassen werden. Eine solche Wärmebehandlung aus Härten und anschließendem Anlassen wird auch als Vergüten bezeichnet. Durch das Vergüten wird eine große Festigkeit bei gleichzeitig hoher Zähigkeit des Werkstoffs erreicht.The invention is achieved by a hardened spring steel, which has an outer edge layer within which the hardness drops from the inside to the outside. For example, since the effect of notch stresses depends on the reason of a surface crack, that is, on a crack tip, on the hardness or toughness of the material, this will slow down or even avoid extension of the crack. Due to the increased resistance of the material, the component mass of a spring element can be reduced and / or the life of the spring element can be increased. Under a hardened spring steel is understood in this context, a spring steel, the mechanical resistance is increased by targeted change and transformation of its microstructure. This is preferably achieved by a heat treatment with subsequent rapid cooling. Expressly included should be such spring steels that are subjected to a further treatment after curing, for example, be tempered. Such a heat treatment from hardening and subsequent tempering is also referred to as tempering. By tempering a great strength and high toughness of the material is achieved.

Ein wesentlicher Vorteil der Erfindung ist, dass sich durch die Randentfestigung auch Bauteile mit höherer Ausgangsfestigkeit verformen lassen. Dabei wird die Gefahr ungewünschter Drahtbrüche nach dem Härten bzw. dem Vergüten erheblich gesenkt. Dies wird durch eine Erhöhung der Duktilität im Randbereich erreicht. Gemäß der Erfindung wird nämlich, bei gleicher integraler Zugfestigkeit verglichen mit herkömmlichen Bauteilen, die Duktilität erhöht, die bis zu 15 % höher sein kann als bei nicht-entfestigten Bauteilen. Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Federstahls mit von innen nach außen abnehmender Härte besteht darin, dass die Drahtverformbarkeit gesteigert wird.A significant advantage of the invention is that can be deformed by the Randentfestigung also components with higher output strength. The risk of unwanted wire breaks after hardening or quenching is significantly reduced. This is achieved by increasing the ductility in the edge region. Namely, according to the invention, with the same integral tensile strength as compared with conventional components, the ductility increases, which can be up to 15% higher than with non-softened components. Another advantage of the spring steel according to the invention with decreasing hardness from inside to outside is that the wire ductility is increased.

Als Federstahl werden Werkstoffe für die Herstellung technischer Federn bezeichnet. Eine technische Feder ist ein Bauteil, das die von außen aufgenommene Krafteinwirkung aufnehmen, speichern und dann auch wieder abgeben kann. Als Werkstoffe für den Federstahl kommen prinzipiell alle härtbaren Stähle in Frage. Die Federeigenschaft wird bei Federstahl durch den Zusatz verschiedener Legierungselemente erreicht. Dabei kommen einzeln oder in Kombination die Elemente Silizium, Mangan, Chrom, Vanadium oder Molybdän in Frage. Besonders gut geeignet für die Anforderungen an Federn sind Silizium-Chrom-Stähle, Silizium-Chrom-Vanadium-Stähle und Chrom-Vanadium-Stähle.Spring steel refers to materials used to make technical springs. A technical spring is a component that can absorb, store and then release the externally applied force. In principle, all hardenable steels come into consideration as materials for spring steel. The spring property is achieved with spring steel by the addition of different alloying elements. In this case, individually or in combination, the elements silicon, manganese, chromium, vanadium or molybdenum come into question. Particularly suitable for the requirements of springs are silicon-chromium steels, silicon-chromium-vanadium steels and chromium-vanadium steels.

Vorzugsweise ist der Federstahl in seinem gesamten Querschnitt gehärtet bzw. vergütet. Hiermit ist eine Durchhärtung bzw. Durchvergütung des Federstahls gemeint. Nach dem Härten bzw. Vergüten wird die Randschicht durch eine Wärmebehandlung entfestigt. Dies kann vorzugsweise durch ein relativ hochfrequentes induktives Erwärmen geschehen, worunter die Anwendung von Frequenzen über 50 kHz oder 60 kHz verstanden werden soll. Das induktive Erwärmen kann hierbei über eine verhältnismäßig kurze Dauer vorgenommen werden. Es sind prinzipiell auch andere Wärmebehandlungen als induktive Erwärmung zum Entfestigen der Randschicht verwendbar.Preferably, the spring steel is hardened or tempered in its entire cross section. By this is meant a through hardening or thorough tempering of the spring steel. After hardening or tempering, the surface layer is softened by a heat treatment. This can preferably be done by a relatively high-frequency inductive heating, which is to be understood as the use of frequencies above 50 kHz or 60 kHz. The inductive heating can be carried out over a relatively short duration. In principle, other heat treatments than inductive heating for softening the surface layer can also be used.

Da sich herausgestellt hat, dass für die Lebensdauer eines Federelements kritische Korrosionsnarben eine Tiefe im Größenbereich von 300 - 400 µm aufweisen, weist die Randschicht vorzugsweise eine Dicke von mindestens 300 µm, insbesondere von mindestens 500 µm, gegebenenfalls sogar bis zu 800 µm auf. Somit ist gewährleistet, dass an der Rissspitze eines Oberflächenrisses beziehungsweise am Grund einer Korrosionsnarbe eine Erhöhung der Zähigkeit des Werkstoffs und damit eine Reduzierung der negativen Auswirkungen der Kerbspannung erzielt wird. Je nach Dicke des Federelements und nach Wahl der Parameter für das Härten, Anlassen bzw. Entfestigen kann die Randschicht auch bis zu 1/4 des Radius des Federelements betragen. Dabei kann die Randschicht in besonderen Fällen sogar eine Dicke von mehr als 800 µm und bis zu 2000 µm aufweisen.Since it has been found that for the life of a spring element critical corrosion scars have a depth in the size range of 300-400 .mu.m, the edge layer preferably has a thickness of at least 300 .mu.m, in particular of at least 500 .mu.m, possibly even up to 800 .mu.m. This ensures that an increase in the toughness of the material and thus a reduction in the negative effects of the notch stress is achieved at the crack tip of a surface crack or at the bottom of a corrosion scar. Depending on the thickness of the spring element and the choice of the parameters for hardening, tempering or softening, the surface layer can also be up to 1/4 of the radius of the spring element. In this case, the edge layer may even have a thickness of more than 800 microns and up to 2000 microns in special cases.

Die Randschicht weist vorzugsweise bis in eine Tiefe von 300 bis 800 µm eine Härte von maximal 590 HV auf. Hierbei kann vorgesehen sein, dass die Härte der Randschicht ausgehend von einer Oberfläche des Federstahls mit zunehmender Tiefe zunimmt. Generell gilt, daß die Härte des Federstahls über der Tiefe von der integralen Zugfestigkeit des Federstahls über dessen Querschnitt abhängt. Je höher die integrale Zugfestigkeit, desto größer ist auch die Tiefe, bis zu der eine Härte von maximal 590 HV vorliegen kann. So kann die Randschicht bei niedriger integraler Zugfestigkeit des Federstahls sogar auch bis in eine Tiefe von bis zu 1000 µm eine Härte von maximal 590 HV aufweisen.The surface layer preferably has a maximum hardness of 590 HV to a depth of 300 to 800 μm. It can be provided that the hardness of the surface layer increases starting from a surface of the spring steel with increasing depth. In general, the hardness of the spring steel over the depth depends on the integral tensile strength of the spring steel over its cross section. The higher the integral tensile strength, the greater the depth, up to which a maximum hardness of 590 HV can be present. Thus, with low integral tensile strength of the spring steel, the surface layer can even have a maximum hardness of 590 HV up to a depth of up to 1000 μm.

Vorzugsweise ist in der Randschicht ab einer Tiefe von 50 µm eine Härte von mindestens 250 HV, vorzugsweise 450 HV, insbesondere von mindestens 500 HV oder 560 HV, vorgesehen.Preferably, a hardness of at least 250 HV, preferably 450 HV, in particular of at least 500 HV or 560 HV is provided in the boundary layer from a depth of 50 microns.

Ein sich an die Randschicht innen anschließender Kernbereich beginnt vorzugsweise in einer Tiefe von mindestens 300 µm, vorzugsweise von mindestens 500 µm, insbesondere von mindestens 800 µm. In besonderen Fällen kann der Kernbereich sogar erst in einer Tiefe von 2000 µm beginnen. Die Härte des Kernbereichs beträgt vorzugsweise mindestens 570 HV, insbesondere mindestens 600 HV. In besonderen Fällen kann die Härte des Kernbereichs sogar über 730 HV betragen, was durch eine geringere Temperatur beim Anlassen erreicht werden kann. Im Zentrum des Kernbereichs kann die Härte infolge von herstellungsbedingten Mikrostrukturänderungen, beispielsweise von Seigerungen reduziert oder gesteigert sein.A core region which adjoins the surface layer on the inside preferably begins at a depth of at least 300 μm, preferably of at least 500 μm, in particular of at least 800 μm. In special cases, the core area can even begin at a depth of 2000 microns. The hardness of the core region is preferably at least 570 HV, in particular at least 600 HV. In special cases, the hardness of the core region can even exceed 730 HV, which can be achieved by a lower tempering temperature. In the center of the core region, the hardness may be reduced or increased as a result of manufacturing-related microstructural changes, such as segregation.

Die Aufgabe wird ferner durch ein Federelement gelöst, das aus einem Federstahl, wie er vorangehend beschieben ist, gefertigt ist. Der Federstahl ist hierbei vorzugsweise ein Rundmaterial, zum Beispiel ein Federdraht, ein Ovaldraht oder ein Flachmaterial, zum Beispiel ein Federband.The object is further achieved by a spring element which is made of a spring steel, as described above, is made. The spring steel is in this case preferably a round material, for example a spring wire, an oval wire or a flat material, for example a spring band.

Hierbei kann das Federelement zu einer Schraubenfeder gewunden sein. Der Federstahl kann ausschließlich auf einer Innenseite der Windungen des Rundmaterials der Schraubenfeder eine entfestigte Randschicht aufweisen, um die Auswirkungen der Kerbspannungen zu reduzieren. Über den übrigen Umfang des Rundmaterials im Querschnitt betrachtet kann vorgesehen sein, dass keine enthärtete Randschicht vorgesehen ist, d.h. dass der Kernbereich bis an die Oberfläche reicht. Alternativ zu einer partiellen Entfestigung an der Innenseite der Windungen oder zusätzlich hierzu kann vorgesehen sein, dass der Federstahl auf einer Außenseite der Windungen des Rundmaterials der Schraubenfeder eine entfestigte Randschicht aufweist, wodurch mögliche Wickelbrüche bei der Formgebung der Feder vermieden werden können. Im Regelfall ist jedoch davon auszugehen, dass sich die entfestigte Randschicht im Querschnitt betrachtet über den gesamten Umfang des Rundmaterials erstreckt.Here, the spring element can be wound into a coil spring. The spring steel may have a softened edge layer only on an inner side of the turns of the round material of the coil spring in order to reduce the effects of notch stresses. About the remaining circumference of the round material in the Viewed cross-section can be provided that no softened edge layer is provided, ie that the core area extends to the surface. As an alternative to a partial softening on the inside of the turns or in addition to this, it may be provided that the spring steel on an outer side of the turns of the round material of the coil spring has a softened edge layer, whereby possible winding breaks in the shaping of the spring can be avoided. As a rule, however, it can be assumed that the softened edge layer, viewed in cross-section, extends over the entire circumference of the round material.

Es wird deutlich, dass, im Querschnitt des Federstahls betrachtet, lediglich teilweise über den Umfang ein oder mehrere Bereiche mit einer entfestigten Randschicht vorgesehen sein können, um in diesen bestimmten Bereichen eine Anpassung der Materialeigenschaften an die Beanspruchung zu ermöglichen.It is clear that, viewed in cross-section of the spring steel, only partially over the circumference one or more areas can be provided with a softened edge layer to allow in these particular areas to adapt the material properties to the stress.

Ferner wird die Aufgabe durch ein Verfahren zur Herstellung eines Federstahls gelöst, wobei der Federstahl zunächst gehärtet wird und anschließend eine Randschicht des Federstahls durch eine Wärmebehandlung entfestigt wird. Das Härten bzw. Vergüten des Federstahls bedeutet, vorzugsweise, dass der gesamte Querschnitt zunächst durchgehärtet wird. Der Zentralbereich des Querschnitts muss jedoch nicht unbedingt durchgehärtet werden. Als Wärmebehandlung für das Entfestigen eignet sich insbesondere eine induktive Erwärmung, wobei andere Wärmebehandlungen nicht ausgeschlossen sind. Vor und nach dem Entfestigen ist das Gefüge des Federstahls feinnadelig martensitisch. Dieses martensitische Gefüge wird durch verhältnismäßig schnelles Abkühlen nach dem Härten erreicht. Je nach Abkühlgeschwindigkeit nach dem Härten kann auch eine andere Gefügestruktur des Federstahls erzeug werden. Wird der Federstahl langsamer abgekühlt, kann beispielsweise auch eine Bainit-Gefügestruktur erzeugt werden. Bei noch langsamerer Abkühlung ist auch die Beibehaltung der Ferrit/Perlit-Gefügestruktur des Federstahls denkbar.Furthermore, the object is achieved by a method for producing a spring steel, wherein the spring steel is first hardened and then an edge layer of the spring steel is softened by a heat treatment. The hardening or tempering of the spring steel means, preferably, that the entire cross section is first through hardened. However, the central region of the cross section does not necessarily have to be through hardened. In particular, inductive heating is suitable as a heat treatment for softening, although other heat treatments are not excluded. Before and after softening, the structure of the spring steel is fine-needle martensitic. This martensitic structure is achieved by relatively rapid cooling after curing. Depending on the cooling rate after curing, a different microstructure of the spring steel can be produced. If the spring steel cooled more slowly, for example, a bainite microstructure can be generated. With even slower cooling, the retention of the ferrite / pearlite microstructure of the spring steel is conceivable.

Der Federstahl wird vorzugsweise herkömmlich gehärtet bzw. vergütet. Hierbei wird der Federstahl zunächst auf die Austenitisierungstemperatur erwärmt, vorzugsweise induktiv erwärmt, und anschließend abgeschreckt. Die Temperatur liegen hierbei vorzugsweise oberhalb des Ac3 Punktes, insbesondere bei 800 oder 900 bis 1000°C. Zur Erreichung eines vergüteten Federstahls wird der Federstahl nach dem Härten angelassen, wozu der Federstahl erneut, vorzugsweise induktiv, erwärmt wird. Hierbei wird der Federstahl vorzugsweise auf eine Temperatur von 400°C bis 500°C oder bis 550°C erwärmt. Hiermit liegt ein vergüteter Federstahl vor.The spring steel is preferably conventionally hardened or tempered. In this case, the spring steel is first heated to the austenitizing temperature, preferably heated inductively, and then quenched. The temperature is preferably this above the Ac 3 point, especially at 800 or 900 to 1000 ° C. To achieve a tempered spring steel, the spring steel is tempered after hardening, to which the spring steel is heated again, preferably inductively. Here, the spring steel is preferably heated to a temperature of 400 ° C to 500 ° C or to 550 ° C. This is a tempered spring steel.

Nach einem anschließenden Abkühlen wird der Federstahl ein weiteres Mal kurzzeitig, vorzugweise induktiv, erwärmt, um die Randschicht zu entfestigen. Dabei erfolgt das Randentfestigen, in Abhängigkeit von der Dauer der Erwärmung, vorzugsweise bei einer Temperatur zwischen 500°C und 750°C, insbesondere zwischen 570°C und 610°C.After a subsequent cooling, the spring steel is again briefly, preferably inductively, heated to soften the surface layer. In this case, the edge detackifying, depending on the duration of the heating, preferably at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C.

Der Kernbereich wird vorzugsweise auf eine Härte von über 570 HV, insbesondere von über 600 HV, in besonderen Fällen von über 730 HV eingestellt.The core region is preferably adjusted to a hardness of more than 570 HV, in particular of more than 600 HV, in special cases of more than 730 HV.

Die Randschicht wird vorzugsweise über eine Dicke von mindestens 300 µm, vorzugsweise von mindestens 500 µm, insbesondere von mindestens 800 µm entfestigt, wobei die Randschicht vorzugsweise auf eine maximale Härte von 590 HV entfestigt wird. In besonderen Fällen kann die Randschicht, in Abhängigkeit von der integralen Zugfestigkeit des Federstahls, sogar über eine Dicke mehr als 800 µm und bis zu 2000 µm entfestigt werden. Die Randschicht wird vorzugsweise ab einer Tiefe von 50 µm auf eine Härte von nicht unter 250 HV, vorzugsweise nicht unter 450 HV, insbesondere nicht unter 500 HV oder 560 HV entfestigt.The edge layer is preferably softened over a thickness of at least 300 μm, preferably of at least 500 μm, in particular of at least 800 μm, the edge layer preferably being softened to a maximum hardness of 590 HV. In special cases, depending on the integral tensile strength of the spring steel, the surface layer can even be softened over a thickness of more than 800 μm and up to 2000 μm. The surface layer is preferably debonded from a depth of 50 microns to a hardness of not less than 250 HV, preferably not below 450 HV, in particular not below 500 HV or 560 HV.

Gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung wird ein Verfahren zur Herstellung eines Federelements aus einem Federstahl vorgeschlagen, wobei der Federstahl nach einem der obengenannten Verfahren hergestellt ist. Um eine Schraubendruckfeder herzustellen, wird der Federstahl zu einem Federelement in Form einer Schraubenfeder gewunden, wobei die Randschicht entweder vor dem Winden des Federstahls oder nach dem Winden des Federstahls entfestigt werden kann.According to a further aspect of the invention, a method for producing a spring element made of a spring steel is proposed, wherein the spring steel is produced by one of the above-mentioned methods. In order to produce a helical compression spring, the spring steel is wound into a spring element in the form of a helical spring, wherein the boundary layer can be softened either before the winding of the spring steel or after the winding of the spring steel.

Bevorzugte Ausführungsbeispiele werden im folgenden anhand der Figuren näher erläutert. Hierin zeigt:

Figur 1
einen Abschnitt eines erfindungsgemäßen Federstahls in Form eines Federdrahts;
Figur 2
ein Diagramm eines schematischen Härteverlaufs über den gesamten Durchmesser eines erfindungsgemäßen Federdrahts;
Figur 3
ein Diagramm des Härteverlaufs eines erfindungsgemäßen Federdrahts im Bereich der Randschicht;
Figur 4
ein Diagramm, das die Messwerte des Härteverlaufs eines erfindungsgemäßen Federdrahts wiedergibt;
Figur 5
ein erfindungsgemäßes Federelement in Form einer Schraubenfeder;
Figuren 6 und 6a
einen Querschnitt des Federdrahts der Schraubenfeder gemäß Figur 5;
Figur 7
eine schematische Darstellung der Fertigung eines erfindungsgemäßen Federstahls in Form einer Schraubenfeder;
Figur 8
ein weiteres Diagramm der Härteverlaufe eines erfindungsgemäßen Federdrahts im Bereich der Randschicht bei verschiedenen Temperaturen für die Randentfestigung;
Figur 9
ein Diagramm, das die Messwerte des Härteverlaufs eines erfindungsgemäßen Federdrahts bei einer ersten integralen Zusfestigkeit wiedergibt;
Figur 10
ein Diagramm, das die Messwerte des Härteverlaufs eines erfindungsgemäßen Federdrahts bei einer zweiten integralen Zusfestigkeit wiedergibt.
Preferred embodiments will be explained in more detail below with reference to FIGS. Hereby shows:
FIG. 1
a portion of a spring steel according to the invention in the form of a spring wire;
FIG. 2
a diagram of a schematic hardness curve over the entire diameter of a spring wire according to the invention;
FIG. 3
a diagram of the hardness profile of a spring wire according to the invention in the region of the edge layer;
FIG. 4
a diagram showing the measured values of the hardness curve of a spring wire according to the invention;
FIG. 5
an inventive spring element in the form of a coil spring;
Figures 6 and 6a
a cross section of the spring wire of the coil spring according to FIG. 5 ;
FIG. 7
a schematic representation of the production of a spring steel according to the invention in the form of a coil spring;
FIG. 8
a further diagram of the hardness curves of a spring wire according to the invention in the region of the surface layer at different temperatures for the edge detackification;
FIG. 9
a diagram showing the measured values of the hardness curve of a spring wire according to the invention at a first integral Zusfestigkeit;
FIG. 10
a diagram showing the measured values of the hardness curve of a spring wire according to the invention at a second integral Zusfestigkeit.

Figur 1 zeigt einen Abschnitt eines erfindungsgemäßen Federstahls in Form eines Federdrahts 1 mit einem kreisrunden Querschnitt. Grundsätzlich kann der Federstahl mit beliebigen Querschnitten, zum Beispiel auch als Federband gestaltet sein. Der Federdraht 1 erstreckt sich entlang einer Längsachse L. Die Koordinaten des Querschnitts sind mit X (Tiefe von der Oberfläche aus) und Y (Halbmesser über der Tiefe) angegeben. Schematisch ist dargestellt, dass der Federdraht 1 eine Randschicht 2 und einen Kernbereich 3 aufweist, wobei die Randschicht 2 außen die Oberfläche 4 des Federdrahts 1 bildet. Die Randschicht 2 und der Kernbereich 3 sind nicht als separate Elemente zu verstehen, sondern dienen lediglich der Veranschaulichung der unterschiedlichen Härteeigenschaften. Der Federdraht 1 ist ein integrales Element. Wie später anhand von Diagrammen dargstellt wird, weist der Federdraht 1 im Bereich der Randschicht 2 eine geringere Härte auf als im Kernbereich 3. Im vorliegenden Fall ist die entfestigte Randschicht 2 im Querschnitt betrachtet über den gesamten Umfang um die Längsachse L angeordnet. Die entfestigte Randschicht 2 kann jedoch auch nur partiell vorgesehen sein, so dass diese lediglich teilweise über den Umfang verläuft und/oder sich nur teilweise über die Länge erstreckt. FIG. 1 shows a portion of a spring steel according to the invention in the form of a spring wire 1 with a circular cross-section. Basically, the spring steel be designed with any cross-sections, for example, as a spring band. The spring wire 1 extends along a longitudinal axis L. The coordinates of the cross section are indicated by X (depth from the surface of) and Y (radius by the depth). It is schematically shown that the spring wire 1 has an edge layer 2 and a core region 3, the edge layer 2 forming the surface 4 of the spring wire 1 on the outside. The edge layer 2 and the core region 3 are not to be understood as separate elements, but merely serve to illustrate the different hardness properties. The spring wire 1 is an integral element. As will be explained later on the basis of diagrams, the spring wire 1 has a lower hardness in the region of the edge layer 2 than in the core region 3. In the present case, the softened edge layer 2 is arranged over the entire circumference about the longitudinal axis L viewed in cross section. However, the softened edge layer 2 can also be provided only partially, so that it extends only partially over the circumference and / or extends only partially over the length.

Der Federstahl besteht aus einem härtbaren Stahl. Besonders gut geeignet für die Anforderungen an Federn sind Silizium-Chrom-Stähle, Silizium-Chrom-Vanadium-Stähle und Chrom-Vanadium-Stähle.The spring steel is made of a hardenable steel. Particularly suitable for the requirements of springs are silicon-chromium steels, silicon-chromium-vanadium steels and chromium-vanadium steels.

Figur 2 zeigt schematisch die Kurve 16 des Härteverlaufs über den gesamten Querschnitt des Federdrahts gemäß Figur 1 entlang der Achse X. Figur 3 zeigt in vergrößerter Ansicht schematisch den Härteverlauf im Bereich der Randschicht entlang der Achse X. Auf der Abszisse ist die Tiefe von der Oberfläche bzw. die Entfernung von der Oberfläche abgetragen. Auf der Ordinate ist die Härte abgetragen. Die Figuren 2 und 3 werden im folgenden zusammen beschrieben. FIG. 2 schematically shows the curve 16 of the hardness curve over the entire cross section of the spring wire according to FIG. 1 along the axis X. FIG. 3 shows in an enlarged view schematically the hardness curve in the region of the edge layer along the axis X. On the abscissa, the depth of the surface or the distance from the surface is removed. On the ordinate the hardness is removed. The FIGS. 2 and 3 will be described together below.

Es ist zu erkennen, dass die Härte des Federdrahts ausgehend von der Oberfläche (Tiefe 0 mm) weitestgehend kontinuierlich ansteigt, bis ein Maximalwert erreicht ist, der im Kernbereich des Federdrahts in etwa konstant verläuft. Im Zentrum des Federdrahts kann die Härte durch Mikrostruktureinflüsse bei der Herstellung, beispielsweise durch Seigerungen auch abweichend, insbesondere niedriger sein. Der Anstieg der Härte liegt, jeweils von außen nach innen, an allen Punkten der Oberfläche des Drahtes vor.It can be seen that the hardness of the spring wire, starting from the surface (depth 0 mm) increases substantially continuously until a maximum value is reached which is approximately constant in the core region of the spring wire. In the center of the spring wire, the hardness may also be different, in particular lower, due to microstructural influences during production, for example due to segregations. The increase in hardness, in each case from outside to inside, is present at all points of the surface of the wire.

Im Bereich der Oberfläche wird eine Härte von ca. 500 HV (Härte Vickers) erzielt. Bis zu einer Tiefe von 0,6 mm steigt die Härte weitestgehend kontinuierlich bis zu einem Wert von ca. 580 HV an. Dieser Bereich stellt die entfestigte Randschicht 2 dar, deren Härte geringer ist, als die Härte des Kernbereichs 3. Ab einer Tiefe von 0,6 mm ist der Härteverlauf konstant, bis der gegenüberliegende Oberflächenbereich erreicht wird, wo die Härte zur Oberfläche hin wieder abnimmt. Die Härte sollte durchgehend eine Härteuntergrenze 17 von 450 HV nicht unterschreiten. Im Bereich der entfestigte Randschicht 2, das heißt in demjenigen Bereich, in dem die Härte ausgehend von der Oberfläche ansteigt, sollte die Härte eine Härteobergrenze 18 von 590 HV nicht übersteigen. Die Randschicht 2 kann auch bis zu einer größeren Tiefe von bis zu 0,8 mm reichen, hierbei kann der Kernbereich auch höhere Härten von deutlich über 600 HV aufweisen.In the area of the surface a hardness of approx. 500 HV (hardness Vickers) is achieved. Up to a depth of 0.6 mm, the hardness increases substantially continuously up to a value of approx. 580 HV. This area represents the softened edge layer 2 whose hardness is lower than the hardness of the core area 3. From a depth of 0.6 mm, the hardness profile is constant until the opposite surface area is reached, where the hardness decreases towards the surface again. The hardness should not be lower than a hardness lower limit of 450 HV. In the region of the softened edge layer 2, that is to say in the region in which the hardness rises from the surface, the hardness should not exceed a hardness upper limit 18 of 590 HV. The boundary layer 2 can also extend to a greater depth of up to 0.8 mm, in which case the core region can also have higher hardnesses of well over 600 HV.

Der Kurvenverlauf gemäß den Figuren 2 und 3 ist lediglich schematisch dargestellt und stellt den gewünschten Härteverlauf dar. Dieser ist in der Realität in der gezeigten gradlinigen Form nicht erzielbar.The curve according to the FIGS. 2 and 3 is shown only schematically and represents the desired hardness profile. This is not achievable in reality in the straight line shape shown.

Die Figur 4 zeigt Messwerte des Härteverlaufs in einem Bereich nahe der Oberfläche eines Federstahls. In dem Diagramm gemäß Figur 4 sind zwei Kurven dargestellt, zum einen eine erste Kurve 5, die den Härteverlauf des gehärteten bzw. vergüteten Federstahls ohne entfestigten Randbereich wiedergibt. Eine zweite Kurve 6 gibt den Härteverlauf wieder, wie er sich nach der Entfestigung der Randschicht 2 darstellt. Anhand der Kurve 5 ist zu erkennen, dass der gehärtete bzw. vergütete Federstahl ab einer Tiefe von ca. 0,1 mm ein Härte von über 590 HV aufweist und somit über der Obergrenze 18 liegt, wobei dieser Wert im weiteren Verlauf nicht mehr unterschritten wird. Bei Korrosionsnarben mit einer Tiefe von erfahrungsgemäß bis zu 400 µm würden sich somit die hohen Kerbspannungen im Bereich der Rissspitzen der Korrosionsnarben oder Risse negativ auf die Lebensdauer des Federstahls auswirken.The FIG. 4 shows measured values of the hardness curve in a region near the surface of a spring steel. In the diagram according to FIG. 4 two curves are shown, on the one hand a first curve 5, which reproduces the hardness curve of the hardened or tempered spring steel without Entfestigten edge region. A second curve 6 shows the hardness curve as it appears after the softening of the surface layer 2. From the curve 5 it can be seen that the hardened or tempered spring steel from a depth of about 0.1 mm has a hardness of about 590 HV and thus is above the upper limit 18, this value is not exceeded in the course , With corrosion scars with a depth of up to 400 μm, the high notch stresses in the area of the crack tips of the corrosion scars or cracks would have a negative effect on the life of the spring steel.

Um die Zähigkeit und damit den Widerstand des Materials gegen die Wirkung der hohen Kerbspannungen zu verbessern, wird die Randschicht des Federstahls durch eine kurzzeitige Erwärmung entfestigt, so dass ein Härteverlauf gemäß der Kurve 6 erzielt wird. Die Randschicht 2 sollte eine Mindestdicke ausgehend von der Oberfläche von 0,3 mm bevorzugt 0,5 mm aufweisen und eine Härte von 450 bis höchstens 590 HV aufweisen. Die Kurve 6 steigt kontinuierlich ausgehend von der Oberfläche in Richtung zum Kernbereich 3 an und nähert sich immer weiter der Kurve 5 des Härteverlaufs des gehärteten bzw. vergüteten Federstahls an und geht in diese im Kernbereich 3 über. Der Kernbereich lässt sich somit als derjenige Bereich des Federstahls definieren, der nicht entfestigt wird. Die entfestigte Randschicht ist im vorliegenden Beispiel definitionsgemäß etwa 0,6 mm dick und soll in diesem Bereich auf eine Härte zwischen 450 und 590 HV entfestigt sein. Zwischen der Randschicht 2 und dem Kernbereich 3 ergibt sich ein Übergangsbereich 19, der ebenfalls entfestigt wurde, jedoch eine Härte von über 590 HV aufweist, wobei die Härte des Übergangsbereichs 19 bis zur Härte des Kernbereichs weiter ansteigt.To improve the toughness and thus the resistance of the material against the effect of high notch stresses, the edge layer of the spring steel is through a short-term heating softens, so that a hardness profile according to the curve 6 is achieved. The edge layer 2 should have a minimum thickness starting from the surface of 0.3 mm, preferably 0.5 mm, and have a hardness of 450 to at most 590 HV. The curve 6 increases continuously starting from the surface in the direction of the core region 3 and continues to approach the curve 5 of the hardness curve of the hardened or tempered spring steel and merges into it in the core region 3. The core region can thus be defined as that region of the spring steel which is not softened. By definition, the softened edge layer in the present example is about 0.6 mm thick and should be softened in this range to a hardness between 450 and 590 HV. Between the edge layer 2 and the core region 3 there results a transition region 19, which has also been softened, but has a hardness of more than 590 HV, wherein the hardness of the transition region 19 continues to increase up to the hardness of the core region.

In Figur 5 ist beispielhaft ein Federelement in Form einer Schraubenfeder 7 mit einer geometrischen Federmittellinie M dargestellt wobei eine Einzelheit X markiert ist.In FIG. 5 For example, a spring element in the form of a helical spring 7 is shown with a geometric spring center line M wherein a detail X is marked.

Die Figuren 6a und 6b zeigen Querschnitte im Bereich der Einzelheit X gemäß Figur 5 durch zwei Ausführungsbeispiele des Federdrahts, aus dem die Schraubenfeder 7 hergestellt ist.The Figures 6a and 6b show cross sections in the area of the detail X according to FIG. 5 by two embodiments of the spring wire from which the coil spring 7 is made.

Figur 6a zeigt einen Kernbereich 8 sowie einen Randschichtbereich 9, der nur über einen Teil des Umfangs verläuft, wobei der Randschichtbereich 9 an einer Außenseite der Schraubenfeder 9 vorgesehen ist. Der entfestigte erste Randschichtbereich 9 soll Brüche beim Umformen des Federdrahts, d.h. beim Winden der Schraubenfeder 7 verhindern. FIG. 6a shows a core region 8 and an edge layer region 9, which extends only over part of the circumference, wherein the edge layer region 9 is provided on an outer side of the coil spring 9. The softened first boundary layer region 9 is intended to prevent fractures during forming of the spring wire, ie during winding of the helical spring 7.

Figur 6b zeigt einen Kernbereich 8 sowie einen Randschichtbereich 10, der ebenfalls nur über einen Teil des Umfangs verläuft, wobei der Randschichtbereich 10 an einer Innenseite der Schraubenfeder 7 vorgesehen ist. Der entfestigte Randschichtbereich 10 soll die negativen Auswirkungen der Kerbspannung örtlich reduzieren. FIG. 6b shows a core region 8 and an edge layer region 10, which also extends over only a portion of the circumference, wherein the edge layer region 10 is provided on an inner side of the coil spring 7. The softened edge layer region 10 is intended to locally reduce the negative effects of the notch stress.

Grundsätzlich ist es jedoch auch möglich, eine vollständig umlaufende entfestigte Randschicht 2 oder beide teilweise umlaufenden Randschichtbereiche 9, 10 am Federdraht vorzusehen. In den Figuren 6a und 6b sind die entfestigten Randschichtbereiche 9,10 zwar sichelförmig dargestellt, diese können jedoch auch andere Formen aufweisen oder über einen größeren oder kleineren Bereich des Umfangs verlaufen. Ferner kann die entfestigte Randschicht über die gesamte Länge des Federdrahts oder nur über einen Teil der Länge des Federdrahts verlaufen.In principle, however, it is also possible to provide a completely peripheral unfixed edge layer 2 or both partially circumferential edge layer regions 9, 10 on the spring wire. In the Figures 6a and 6b Although the softened edge layer regions 9, 10 are shown sickle-shaped, they may also have other shapes or extend over a larger or smaller area of the circumference. Furthermore, the softened edge layer can extend over the entire length of the spring wire or only over part of the length of the spring wire.

Figur 7 zeigt schematisch die Fertigung eines Federstahls in Form eines Federdrahts 1, wobei die Entfestigung vor dem Weiterverarbeiten des Federdrahts zum Beispiel zu einer Schraubenfeder stattfindet. Grundsätzlich kann die Entfestigung einer Randschicht auch nach dem Umformen des Federdrahts 1 zu einer Schraubenfeder stattfinden. FIG. 7 shows schematically the production of a spring steel in the form of a spring wire 1, wherein the softening takes place before the further processing of the spring wire, for example, to a helical spring. In principle, the softening of an edge layer can take place even after the forming of the spring wire 1 into a helical spring.

Der Federdraht 1 wird zunächst durch eine erste Induktionsspule 11 hindurch geführt und auf Austenitisierungstemperatur erwärmt. Anschließend wird der Federdraht 1 abgeschreckt, was in einer Dusche 12 stattfindet. Anschließend wird der Federdraht 1 durch eine zweite Induktionsspule 13 hindurchgeführt und auf eine Anlasstemperatur erwärmt. Die Anlasstemperatur des Federdrahts 1 liegt vorzugsweise 30°C niedriger als bei konventioneller induktiver Vergütung, insbesondere zwischen 420°C und 490°C. Dabei ist die Anlasstemperatur abhängig von der gewünschten Endfestigkeit des Federdrahts 1, die in günstiger Weise zwischen 1800 N/mm2 und 2050 N/mm2 liegen soll. Für hochfeste Federdrähte mit einer Zugfestigkeit von Rm zwischen 2050 bis 2200 N/mm2 ist die Anlasstemperatur geringer und beträgt vorzugsweise 380°C bis 420°C.The spring wire 1 is first passed through a first induction coil 11 and heated to Austenitisierungstemperatur. Subsequently, the spring wire 1 is quenched, which takes place in a shower 12. Subsequently, the spring wire 1 is passed through a second induction coil 13 and heated to a tempering temperature. The tempering temperature of the spring wire 1 is preferably 30 ° C lower than conventional inductive remuneration, in particular between 420 ° C and 490 ° C. In this case, the tempering temperature is dependent on the desired final strength of the spring wire 1, which should lie in a favorable manner between 1800 N / mm 2 and 2050 N / mm 2 . For high strength spring wires having a tensile strength of Rm between 2050 to 2200 N / mm 2 , the tempering temperature is lower and is preferably 380 ° C to 420 ° C.

Die Temperatur des Federdrahts wird hinter der zweiten Induktionsspule 13 gemessen, vorzugsweise 50 mm bis 90 mm, insbesondere 70 mm hinter der Induktionsspule 13. Dieses versetzte Messen, mit Abstand zur Induktionsspule 13, ermöglicht das Bestimmen der Kerntemperatur des Federdrahts 1.The temperature of the spring wire is measured behind the second induction coil 13, preferably 50 mm to 90 mm, in particular 70 mm behind the induction coil 13. This staggered measurement, with distance to the induction coil 13, allows determining the core temperature of the spring wire first

Im Anschluss an das Anlassen wird der Federdraht 1 durch eine dritte Induktionsspule 14 hindurchgeführt, in der der Federdraht 1 kurzzeitig induktiv erwärmt wird, um die Randschicht zu entfestigen. Die Randentfestigung durch Erwärmung erfolgt vorzugsweise bei einer Temperatur zwischen 500°C und 750°C, insbesondere zwischen 570°C und 610°C.. Durch die Wahl einer geeigneten Frequenz werden hierbei nur die oberflächennahen Bereiche erwärmt.Following the tempering of the spring wire 1 is passed through a third induction coil 14, in which the spring wire 1 is briefly inductively heated to to soften the surface layer. The edge hardening by heating is preferably carried out at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C. .. By choosing a suitable frequency in this case only the near-surface areas are heated.

Die Induktionsspulen 11, 13, 14 sind in Figur 7 lediglich schematisch dargestellt und können selbstverständlich in verschiedenen herkömmlichen Formen zum Härten von Federdrähten ausgebildet sein. In den Bereichen 15 und/oder 15' kann eine Abkühleinheit in die Anlage integriert werden, um besondere Materialeigenschaften des Federdrahts gezielt einzustellen. Die Induktionsspule 14 zum Entfestigen (direkt vor oder nach dem Winden) kann insbesondere sichelförmig gestaltet sein, um zu ermöglichen, dass der Federdraht lediglich partiell über seinen Umfang entfestigt wird. Die Erwärmungs- und Entfestigungstemperaturen können von den genannten Temperaturen auch abweichen.The induction coils 11, 13, 14 are in FIG. 7 merely schematically illustrated and may of course be formed in various conventional forms for hardening spring wires. In the areas 15 and / or 15 ', a cooling unit can be integrated into the system in order to adjust specific material properties of the spring wire in a targeted manner. The induction coil 14 for softening (directly before or after winding) may be designed in particular sickle-shaped, to allow the spring wire is only partially softened over its circumference. The heating and softening temperatures may also differ from the temperatures mentioned.

Die Figur 8 zeigt den Zusammenhang zwischen der Randerwärmung und der Härte des Federdrahts 1, d. h. der Rand- bzw. der Kernhärte, und zwar bei unterschiedlichen Randtemperaturen. Es ist erkennbar, dass die Kernfestigkeit von der gewünschten integralen Zugfestigkeit des Federdrahts abhängig ist.The FIG. 8 shows the relationship between the edge heating and the hardness of the spring wire 1, ie the edge or the core hardness, namely at different edge temperatures. It can be seen that the core strength is dependent on the desired integral tensile strength of the spring wire.

Es sind die Kurvenverläufe der Härte, die mit den Bezugszeichen 20, 21, 22, 23, 24 versehen sind, für verschiedene Entfestigungstemperaturen dargestellt. Die Entfestigung erfolgt vorzugsweise bei einer Temperatur zwischen 500°C und 750°C, insbesondere zwischen 570°C und 610°C. Auf der Abszisse ist die Tiefe von der Oberfläche bzw. die Entfernung von der Oberfläche, in Millimetern, abgetragen. Auf der Ordinate ist die Härte, in Härte HV1, abgetragen. Es ist zu erkennen, dass die Härte des Federdrahts ausgehend von der Oberfläche (Tiefe 0 mm) kontinuierlich ansteigt, bis ein Maximalwert erreicht ist, der im Kernbereich des Federdrahts in etwa konstant verläuft.The curves of the hardness, which are provided with the reference numerals 20, 21, 22, 23, 24, shown for different softening temperatures. The softening is preferably carried out at a temperature between 500 ° C and 750 ° C, in particular between 570 ° C and 610 ° C. On the abscissa, the depth of the surface or the distance from the surface, in millimeters, is removed. On the ordinate the hardness, in hardness HV1, is removed. It can be seen that the hardness of the spring wire, starting from the surface (depth 0 mm) increases continuously until a maximum value is reached, which is approximately constant in the core region of the spring wire.

Die Härte im Bereich der Oberfläche und in der Randschicht hängt von der Randtemperatur ab. Bei einer niedrigeren Temperatur von beispielsweise 570°C ist die Härte an der Oberfläche besonders hoch, und beträgt hier etwa 570 HV und steigt kontinuierlich bis in eine Tiefe von etwa 0,8 mm bis auf eine Härte von etwa 620 HV an. Dieser Bereich der ansteigenden Härte stellt die entfestigte Randschicht 2 dar, deren Härte geringer ist, als die Härte des Kernbereichs 3. Ab einer Tiefe von 0,8 mm ist der Härteverlauf konstant, bis der gegenüberliegende Oberflächenbereich erreicht wird, wo die Härte zur Oberfläche hin wieder abnimmt.The hardness in the area of the surface and in the surface layer depends on the edge temperature. At a lower temperature, for example, 570 ° C, the hardness at the surface is particularly high, and here is about 570 HV and increases continuously to a depth of about 0.8 mm to a hardness of about 620 HV. This area of increasing hardness represents the softened edge layer 2 whose hardness is lower than the hardness of the core area 3. From a depth of 0.8 mm, the hardness profile is constant until the opposite surface area is reached where the hardness is towards the surface decreases again.

Bei höheren Temperaturen, wie sie beispielsweise durch Kurve 23 gekennzeichnet ist, ist die Härte an der Oberfläche etwas niedriger, und beträgt hier etwa 530 HV, und steigt kontinuierlich bis in eine größere Tiefe von etwa 1,0 mm an und hat dort einen Wert von etwa 630 HV an. Das heißt, bei höherer Erwärmungstemperatur zur Erreichung der Randentfestigung nimmt die Härte in der Randschicht stärker ab und es erfolgt eine Entfestigung in größere Tiefe hinein. Besonders deutlich wird dies anhand von Kurve 25, die den Härteverlauf für eine Erwärmung bei 610°C zur Randentfestigung zeigt. Hier beträgt die Härte an der Oberfläche nur etwa 500 HV und steigt kontinuierlich bis in eine Tiefe von etwa 1,25 mm an. Dort hat das Federelement eine Härte von etwa 650 HV.At higher temperatures, for example as indicated by curve 23, the hardness at the surface is slightly lower, here about 530 HV, and increases continuously to a greater depth of about 1.0 mm where it has a value of about 630 HV. That is, at higher heating temperature to achieve the Randentfestigung the hardness in the surface layer decreases more and there is a softening into greater depth. This is particularly clear from curve 25, which shows the hardness curve for a heating at 610 ° C for edge hardening. Here, the hardness at the surface is only about 500 HV and increases continuously to a depth of about 1.25 mm. There, the spring element has a hardness of about 650 HV.

Die Figuren 9 und 10 zeigen anhand zweier Beispiele tatsächliche Messwerte des Härteverlaufs über den gesamten Querschnitts zweier erfindungsgemäßer Federdrähte 1. Dabei zeigt Figur 9 den Härteverlauf für einen Federdraht mit einer höheren integralen Zugfestigkeit, in Höhe von 2086 N/mm2, während Figur 10 den Härteverlauf für einen Federdraht mit einer niedrigeren integralen Zugfestigkeit, in Höhe von 2000 N/mm2, zeigt. Der Durchmesser des Federdrahts beträgt 12,05 mm. Die beiden Figuren 9 und 10 werden im folgenden gemeinsam beschrieben.The FIGS. 9 and 10 show two examples of actual measured values of the hardness curve over the entire cross section of two inventive spring wires 1. It shows FIG. 9 the hardness curve for a spring wire with a higher integral tensile strength, amounting to 2086 N / mm 2 , while FIG. 10 the hardness curve for a spring wire with a lower integral tensile strength, in the amount of 2000 N / mm 2 shows. The diameter of the spring wire is 12.05 mm. The two FIGS. 9 and 10 will be described together below.

In den beiden Diagrammen gemäß den Figuren 9 und 10 sind jeweils zwei Kurven dargestellt, von denen eine erste Kurve 26, 26' den Härteverlauf des gehärteten bzw. vergüteten Federstahls in einem Horizontalschnitt durch den Federdraht wiedergibt, während die zweite Kurve 27, 27' den Härteverlauf in einem Vertikalschnitt durch den Federdraht wiedergibt.In the two diagrams according to the FIGS. 9 and 10 in each case two curves are shown, of which a first curve 26, 26 'represents the hardness curve of the hardened or tempered spring steel in a horizontal section through the spring wire, while the second curve 27, 27' reproduces the hardness profile in a vertical section through the spring wire.

Es ist der weitestgehend symmetrische Verlauf der Härte über dem Querschnitt des Federdrahts von der Innenseite 28, 28' des Federdrahts bis zu dessen Außenseite 29, 29' erkennbar. Gewisse Abweichungen von der Symmetrie können durch Meßungenauigkeiten oder Auskohlung entstehend. Weiter ist in allen Kurven 26, 27, 26', 27' der Abfall der Härte im Bereich der Randschicht erkennbar, wie sie nach der Entfestigung der Randschicht 2 vorliegt.It is the largely symmetrical course of the hardness over the cross section of the spring wire from the inside 28, 28 'of the spring wire to the outside thereof 29, 29 'recognizable. Certain deviations from the symmetry may result from measurement inaccuracies or carburization. Further, in all curves 26, 27, 26 ', 27', the drop in hardness in the region of the surface layer can be seen, as it exists after the softening of the edge layer 2.

Der Härteverlauf in Figur 9 ist in den Randbereichen etwas steiler und steigt von der Oberfläche, wo eine Härte von etwa 550 HV vorliegt, bis in eine Tiefe von etwa 1,0 mm auf einen Härtewert von etwa 600 HV weitestgehend linear an. Weiter innen, d. h. ab einer Tiefe von etwa 1,0 mm bis zu einer Tiefe von 2,0 mm nimmt die Härte weiter zu, allerdings nicht linear sondern kurvenförmig, bis zu einem maximalen Wert von etwa 630 HV. Zwischen der Tiefe von 2,0 mm bis zum Kern, der bei 6,0 mm liegt fällt die Härte wieder leicht ab und Erreicht ein relatives Minimum von etwa 610 HV bei etwa 4,0 mm. Die maximale Härte mit annähernd 650 HV liegt im Kern des Federdrahts vor. Dieser Punkt ist mit dem Bezugszeichen 30 gekennzeichnet.The hardness curve in FIG. 9 is somewhat steeper in the peripheral areas and increases from the surface where there is a hardness of about 550 HV to a depth of about 1.0 mm to a hardness value of about 600 HV largely linear. Further inside, ie from a depth of about 1.0 mm to a depth of 2.0 mm, the hardness continues to increase, albeit not linearly but curvilinearly, up to a maximum value of about 630 HV. Between the depth of 2.0 mm to the core, which is at 6.0 mm, the hardness drops off again slightly and reaches a relative minimum of about 610 HV at about 4.0 mm. The maximum hardness of approximately 650 HV is in the core of the spring wire. This point is identified by the reference numeral 30.

Der Härteverlauf, welcher in Figur 10 gezeigt ist, ist ähnlich. Auch hier nimmt die Härte im Randbereichen zunächst steiler zu, um dann weiter innen eine flachere Steigung anzunehmen. In einer Tiefe von etwa 2,0 mm ist die Härte maximal und beträgt hier etwa 610 HV. Dieser Punkt ist mit dem Bezugszeigen 31' gekennzeichnet. Weiter innen, d. h. ab einer Tiefe von etwa 2,0 mm bis zum Kern, d. h. bis zu einer Tiefe von 6,0 mm, fällt die Härte wieder leicht ab und Erreicht ein relatives Minimum von etwa 600 HV im Kern 30'.The hardness curve, which in FIG. 10 is shown is similar. Here, too, the hardness increases steeply in the marginal areas, in order to then assume a flatter slope further inside. At a depth of about 2.0 mm, the maximum hardness is about 610 HV. This point is indicated by the reference 31 '. Further inside, ie from a depth of about 2.0 mm to the core, ie to a depth of 6.0 mm, the hardness drops off again slightly and reaches a relative minimum of about 600 HV in the core 30 '.

Insgesamt lässt sich anhand der Figuren 9 und 10 erkennen, dass der Ausgangswerkstoff die Festigkeit bzw. Härte des fertig hergestellten erfindungsgemäßen Federdrahts definiert. Bei Figur 9, wo ein Ausgangswerkstoff mit einer höheren integralen Zugfestigkeit von 2086 N/mm2 verwendet wurde, ist auch die Härte des fertigen, randentfestigten Federdrahts mit einer maximalen Härte von an die 650 HV höher. Demgegenüber ist bei der Probe gemäß Figur 10, bei der ein Ausgangswerkstoff mit einer niedrigeren integralen Zugfestigkeit von 2000 N/mm2 verwendet wurde, auch die Härte des fertigen, randentfestigten Federdrahts geringer und beträgt etwa 610 HV.Overall, the basis of the FIGS. 9 and 10 recognize that the starting material defines the strength or hardness of the finished produced spring wire according to the invention. at FIG. 9 For example, where a starting material with a higher integral tensile strength of 2086 N / mm 2 was used, the hardness of the finished edge-strengthened spring wire with a maximum hardness of 650 HV is also higher. In contrast, in the sample according to FIG. 10 in which a starting material having a lower integral tensile strength of 2000 N / mm 2 was used, the hardness of the finished edge-strengthened spring wire is also lower and is about 610 HV.

Insgesamt bietet der erfindungsgemäße Federstahl und das erfindungsgemäße Verfahren zu Herstellung eines solchen Federstahls den Vorteil, dass sich durch die Randentfestigung auch Bauteile mit höherer Ausgangsfestigkeit verformen lassen. Dies führt insgesamt zu einer erhöhten Festigkeit bzw. Härte des Bauteils. Dies gilt insbesondere für Federelemente, die aus dem erfindungsgemäßen Federstahl hergestellt sind. Durch die Randentfestigung des Federdrahts wird eine Erhöhung der Duktilität im Randbereich erreicht. Auf diese Weise wird die Gefahr unerwünschter Drahtbrüche nach dem Härten bzw. der Vergütung erheblich gesenkt. Außerdem wird die Drahtverformbarkeit verbessert.Overall, the spring steel according to the invention and the inventive method for producing such a spring steel offers the advantage that can be deformed by the Randentfestigung also components with higher output strength. Overall, this leads to an increased strength or hardness of the component. This is especially true for spring elements, which are made of the spring steel according to the invention. The peripheral strengthening of the spring wire increases the ductility in the edge region. In this way, the risk of unwanted wire breaks after curing or the remuneration is significantly reduced. In addition, the wire formability is improved.

BezugszeichenlisteLIST OF REFERENCE NUMBERS

11
Federdrahtspring wire
22
Randschichtboundary layer
33
Kernbereichcore area
44
Oberflächesurface
55
KurveCurve
66
KurveCurve
77
Schraubenfedercoil spring
88th
Kernbereichcore area
99
erster Randschichtbereichfirst boundary layer area
1010
zweiter Randschichtbereichsecond boundary layer area
1111
erste Induktionsspulefirst induction coil
1212
Duscheshower
1313
zweite Induktionsspulesecond induction coil
1414
dritte Induktionsspulethird induction coil
1515
Abkühleinheitcooling unit
1616
schematische Kurveschematic curve
1717
Untergrenzelower limit
1818
ObergrenzeUpper limit
1919
ÜbergangsbereichTransition area
21-2521-25
Kurven (bei unterschiedlichen Entfestigungstemperaturen)Curves (at different softening temperatures)
26, 2726, 27
Kurven (des Härteverlaufs über der Tiefe)Curves (the hardness curve over the depth)
2828
Innenseiteinside
2929
Außenseiteoutside
3030
Kerncore
3131
Maximummaximum
LL
Längsachselongitudinal axis
XX
Achseaxis
YY
Achseaxis

Claims (16)

Gehärteter Federstahl,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Federstahl eine Randschicht aufweist, innerhalb der die Härte von innen nach außen abfällt.Hardened spring steel,
characterized,
that the spring steel has an edge layer within which the hardness drops from the inside to the outside. Gehärteter Federstahl nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Federstahl in seinem gesamten Querschnitt gehärtet ist.Hardened spring steel according to claim 1,
characterized,
that the spring steel is cured in its entire cross section. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht durch eine Wärmebehandlung entfestigt ist, insbesondere durch induktives Erwärmen.Hardened spring steel according to one of claims 1 or 2,
characterized,
that the surface layer is softened by a heat treatment, in particular by inductive heating. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht eine Dicke von mindestens 300 µm, insbesondere von mindestens 500 µm, gegebenenfalls von bis zu 800 µm aufweist.Hardened spring steel according to one of claims 1 to 3,
characterized,
that the boundary layer has a thickness of at least 300 .mu.m, in particular of at least 500 microns, optionally up to 800 microns. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht bis in eine Tiefe von 300 bis 800 µm eine Härte von maximal 590 HV aufweist.Hardened spring steel according to one of claims 1 to 4,
characterized,
that the surface layer to a depth of 300 to 800 microns has a maximum hardness of 590 HV. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht ab einer Tiefe von 50 µm eine Härte von mindestens 450 HV, insbesondere von mindestens 500 HV aufweist.Hardened spring steel according to one of claims 1 to 5,
characterized,
that the surface layer at a depth of 50 microns has a hardness of at least 450 HV, in particular of at least 500 HV. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Federstahl einen Kernbereich aufweist, der in einer Tiefe von mindestens 300 µm, vorzugsweise von mindestens 500 µm, insbesondere von mindestens 800 µm beginnt.Hardened spring steel according to one of claims 1 to 6,
characterized,
that the spring steel has a core region which starts at a depth of at least 300 microns, preferably of at least 500 .mu.m, in particular of at least 800 microns. Gehärteter Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Kernbereich eine Härte von mindestens 570 HV, insbesondere von mindestens 600 HV aufweist.Hardened spring steel according to one of claims 1 to 7,
characterized,
that the core portion has a hardness of at least 570 HV, in particular of at least 600 HV. Federelement, das aus einem Federstahl nach einem der Ansprüche 1 bis 8 gefertigt ist, wobei der Federstahl insbesondere ein Rundmaterial, ein Flachmaterial oder ein Ovalmaterial bildet.Spring element which is made of a spring steel according to one of claims 1 to 8, wherein the spring steel in particular forms a round material, a flat material or an oval material. Federelement nach Anspruch 9,
dadurch gekennzeichnet,
dass das Federelement zu einer Schraubenfeder gewunden ist, wobei der Federstahl auf der Innenseite und/oder der Außenseite der Windungen der Schraubenfeder eine entfestigte Randschicht aufweist.Spring element according to claim 9,
characterized,
that the spring element is wound into a helical spring, wherein the spring steel on the inside and / or the outside of the turns of the helical spring has a softened edge layer. Verfahren zur Herstellung eines Federstahls mit den Schritten: Härten eines Federstahls und anschließendes Entfestigen einer Randschicht des Federstahls durch eine Wärmebehandlung. Method for producing a spring steel with the steps: Hardening of a spring steel and subsequent Softening of a surface layer of the spring steel by a heat treatment. Verfahren nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Kernbereich auf eine Härte von über 570 HV, insbesondere von über 600 HV gehärtet wird.Method according to claim 11,
characterized,
that the core region has a hardness of over 570 HV, in particular of more than 600 HV is cured. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 oder 12,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht über eine Dicke von mindestens 300 µm, insbesondere von mindestens 500 µm, gegebenenfalls bis zu 800 µm entfestigt wird.Method according to one of claims 11 or 12,
characterized,
that the surface layer has a thickness of at least 300 .mu.m, in particular of at least 500 microns, optionally up to 800 microns is softened. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 13,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht bis in eine Tiefe von 300 bis 800 µm auf eine maximale Härte von 590 HV entfestigt wird.Method according to one of claims 11 to 13,
characterized,
that the surface layer is softened to a depth of 300 to 800 microns to a maximum hardness of 590 HV. Verfahren nach einem der Ansprüche 11 bis 14,
dadurch gekennzeichnet,
dass die Randschicht ab einer Tiefe von 50 µm auf eine Härte von nicht unter 450 HV, insbesondere nicht unter 500 HV, entfestigt wird.Method according to one of claims 11 to 14,
characterized,
that the surface layer from a depth of 50 microns to a hardness of not less than 450 HV, in particular not below 500 HV, is softened. Verfahren zur Herstellung eines Federelements aus einem Federstahl, hergestellt nach einem der Ansprüche 11 bis 15,
dadurch gekennzeichnet,
dass der Federstahl zu einem Federelement in Form einer Schraubenfeder gewunden wird, wobei die Randschicht insbesondere vor dem Winden des Federstahls entfestigt wird.Method for producing a spring element from a spring steel, produced according to one of Claims 11 to 15,
characterized,
that the spring steel is wound into a spring element in the form of a helical spring, wherein the edge layer is softened in particular before the winding of the spring steel.
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