EP1834144A1 - Verfahren zum abtrennen einer c2+ reichen fraktion aus lng - Google Patents

Verfahren zum abtrennen einer c2+ reichen fraktion aus lng

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EP1834144A1
EP1834144A1 EP05823015A EP05823015A EP1834144A1 EP 1834144 A1 EP1834144 A1 EP 1834144A1 EP 05823015 A EP05823015 A EP 05823015A EP 05823015 A EP05823015 A EP 05823015A EP 1834144 A1 EP1834144 A1 EP 1834144A1
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rich
fraction
separation
gas
natural gas
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Linde GmbH
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    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream

Definitions

  • the invention relates to a method for separating a C 2+ -rich fraction from liquefied natural gas (LNG).
  • LNG liquefied natural gas
  • Generic methods are BSOW. provided that the calorific value of liquefied natural gas does not meet the desired specifications of the pipeline network into which the natural gas is to be fed. In such a case, either a calorific-lowering component, such as nitrogen, is added to the liquefied natural gas or components causing an increase in calorific value are removed from the liquefied natural gas.
  • a calorific-lowering component such as nitrogen
  • Object of the present invention is to provide a generic method for separating a C 2+ -rich fraction of liquefied natural gas (LNG), the an increase in the yield of C 2+ -rich fraction while reducing the investment and operating costs of the process, in particular the absence of compression of the methane-rich gas fraction allows.
  • LNG liquefied natural gas
  • the first Ci-rich gas fraction obtained in the separation of the partially vaporized natural gas is now reliquefied and at least partially led to the rectification separation as reflux.
  • the cold required for the re-liquefaction of the first gas fraction can in this case only be provided by the liquid natural gas stream, which is subjected to heating up to at most the boiling point. Since the rectification separation discontinued as reflux Ci-rich gas fraction having a relatively low ethane content, a back washing of ethane and heavier components from the overhead product of the rectification separations and thus the desired increase in C is effected 2+ yield through it.
  • the process according to the invention therefore makes it possible to realize ethane yields of more than 90% in an economically sensible procedure.
  • This value is in the range of ethane yield, as can be achieved with the complex process according to L) SA 5,114,451, but significantly above the value in a process according to US-A 3,420,068.
  • the method according to the invention as well as further embodiments thereof, which constitute subjects of the dependent claims, will be explained in more detail below with reference to the exemplary embodiment illustrated in FIGS. 1 and 2.
  • the partially vaporized natural gas stream is fed via line 2 to a separator D1.
  • a separation takes place of the partially vaporized natural gas stream into a first C r-rich gas fraction which is taken off at the top of the separator D1 via line 4 and a first liquid fraction rich C 2+.
  • the latter is supplied via line 3, in which a pump P3 is provided to the separation column T and thus the rectification separation.
  • Rectification are provided in which the separation of the partially vaporized natural gas 2 is realized.
  • the feed of the partially evaporated natural gas stream 2 would take place in the bottom of the rectification column.
  • the required column reflux can be realized either by means of a withdrawn from the still to be described line 6 stream or from the still to be described line 8 after the heat exchanger E2 and before the valve c withdrawn stream.
  • a rectification separation of the above-C takes place 2+ -rich liquid fraction 3 in a second C r-rich gas fraction which is withdrawn at the head of the separating column T via line 8, and a second liquid fraction rich in C 2+.
  • the separation column T may have bottoms and / or packings.
  • the aforementioned second C 2+ -rich liquid fraction is taken off via the line 10, in which a control valve e is provided, from the bottom of the separation column T and discharged from the process as so-called NGL (N [atural gas liquids) fraction and, if necessary for further use.
  • NGL Natural gas liquids
  • a partial stream of this fraction is partially evaporated in the heat exchanger E3 and fed via line 11 as a reboiler stream of the separation column T.
  • the rectification separation T is at a higher pressure than the separation D1 of the partially evaporated natural gas 2 into a first C 1 - rich gas fraction 4 and a first C 2+ liquid fraction rich 3.
  • the separation or separator D1 preferably a pressure between 15 and 25 bar and in the rectificatory separation T preferably a pressure between 30 and 40 bar realized.
  • a pump P3 is to be provided in line 3.
  • the recovered in the rectification separation T second Ci-rich gas fraction is withdrawn at the top of the separation column T via line 8 and in the heat exchanger E2 against the natural gas to be heated 1 'at least partially, but preferably completely reliquefied and via line 8', in which a control valve c is arranged, fed to a pump reservoir D2. This is via line section 7, in which also a control valve b is arranged, the one Partial flow of the first reliquefied C r rich fraction fed, which is not the separation column T is given as reflux.
  • the C 2+ -depleted LNG product fraction is pumped by means of the pump P 4 to the desired discharge or pipeline pressure - this is generally between 50 and 150 bar and via line 9, in which also a control valve a is discharged from the process.
  • the second C 2+ -rich liquid fraction is subjected to a (second) rectification C 2 / C 3 separation in the separation column T '.
  • a C 3+ -rich LPG product fraction is withdrawn via line 18, a C 3+ -rich LPG product fraction and possibly fed to further processing or use.
  • a partial stream of this fraction is partially evaporated in the heat exchanger E5 and fed via line 19 as a reboiler stream of the separation column T '.
  • a C 2 / C 3 -rich gas fraction is withdrawn via line 12, at least partially condensed in the side reboiler E 4, which is connected via lines 13 to the separation column T and then fed via line 14 to the pump reservoir D3.
  • the condensed C 2 / C 3 -rich fraction via line 15 of the pump P 5 is supplied and pumped by this to the desired discharge pressure.
  • a secondary stream of the pumped fraction is fed via line 16 and control valve f the head of the separation column T 1 as reflux, while the main flow of the pumped fraction via line 17 is discharged from the process and optionally fed to further use or processing.
  • the heat exchanger required for this purpose can be provided for example between the pump P3 and the separation column T.
  • a temperature of about -100 ° C is required.
  • Ambient temperature - or - thermodynamically equivalent - compression can be dispensed with.
  • the inventive method for separating a C 2+ -rich fraction of liquefied natural gas (LNG) allows the realization of high ethane exploit while dispensing with expensive compressors.

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Abstract

Es wird ein Verfahren zum Abtrennen einer C<SUB>2+</SUB>-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG) beschrieben, das folgende Verfahrensschritte aufweist: a) teilweises Verdampfen (E1, E2) des verflüssigten Erdgases (1, 1'), b) Auftrennen (D1) des teilweise verdampften Erdgases (2) in eine erste C<SUB>1</SUB>-reiche Gasfraktion (4) und eine erste C<SUB>2</SUB>+-reiche Flüssigfraktion (3), c) rektifikatorische Auftrennung (T) der ersten C<SUB>2+</SUB>-reichen Flüssigfraktion (3) in eine zweite C<SUB>1</SUB>-reiche Gasfraktion (8) und eine zweite C<SUB>2+</SUB>-reiche Flüssigfraktion (10), d) Rückverflüssigen (E1) der ersten C<SUB>1</SUB>-reichen Gasfraktion (4) und e) Zuführen wenigstens eines Teilstromes (6) der rückverflüssigten C<SUB>1</SUB>-reichen Gasfraktion (5) als Rücklauf zu der rektifikatorischen Auftrennung (T).

Description

Beschreibung
Verfahren zum Abtrennen einer C^-reichen Fraktion aus LNG
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG).
Gattungsgemäße Verfahren sind bsow. dann vorzusehen, wenn der Heizwert von verflüssigtem Erdgas nicht den gewünschten Spezifikationen desjenigen Pipeline- Netzes, in das das Erdgas eingespeist werden soll, entspricht. In einem derartigen Fall wird dem verflüssigten Erdgas entweder eine Heizwert-erniedrigende Komponente, beispielsweise Stickstoff, zugesetzt oder es werden Komponenten, die eine Erhöhung des Heizwertes bewirken, aus dem verflüssigten Erdgas entfernt. Nachfolgend sei die vorgenannte zweite Alternative näher erläutert.
Aus der US-A 5,114,451 ist ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen einer C2+- bzw. C3+-reichen Fraktion aus LNG bekannt, bei dem - im Gegensatz zu den bis dato realisierten Verfahren - ein Teilstrom der in der rektifikatorischen Auftrennung des (verflüssigten) Erdgases gewonnenen C-i-reichen Gasfraktion rückverflüssigt und der rektifikatorischen Auftrennung als Rücklauf aufgegeben wird. Der Reststrom der C1- reichen Gasfraktion wird erst nach der Abtrennung des Teilstromes, der den vorbeschriebenen Rücklaufstrom bildet, auf den gewünschten Abgabe- bzw. Pipelinedruck verdichtet. Das in der US-A 5,114,451 beschriebene Verfahren ermöglicht zwar die Steigerung der Ethanausbeute auf wirtschaftlich interessante Werte, erkauft wird dies jedoch durch den Einsatz wenigstens eines kostenintensiven Verdichters.
Auch aus der US-A 3,420,068 ist ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus LNG bekannt. Bei diesem wird auf eine Rückverdichtung der in der rektifikatorischen Auftrennung des teilweise verdampften Erdgases gewonnenen methanreichen Gasfraktion verzichtet, was zur Folge hat, dass lediglich durchschnittliche Ethanausbeuten erzielt werden können.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG) anzugeben, das eine Steigerung der Ausbeute der C2+-reichen Fraktion bei gleichzeitiger Reduzierung der Investitions- sowie Betriebskosten des Prozesses, insbesondere den Verzicht auf eine Verdichtung der methanreichen Gasfraktion ermöglicht.
Zur Lösung der vorgenannten Aufgabe wird ein gattungsgemäßes Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG) vorgeschlagen, das folgende Verfahrensschritte aufweist:
a) teilweises Verdampfen des verflüssigten Erdgases, " ~ b) Auftrennen des teilweise verdampften Erdgases in eine erste CVreiche Gasfraktion und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion, c) rektifikatorische Auftrennung der ersten C2+-reichen Flüssigfraktion in eine zweite erreiche Gasfraktion und eine zweite C2+-reiche Flüssigfraktion, d) Rückverflüssigen der ersten C-i-reichen Gasfraktion und e) Zuführen wenigstens eines Teilstromes der rückverflüssigten Crreichen Gasfraktion als Rücklauf zu der rektifikatorischen Auftrennung.
Im Gegensatz zu den eingangs erwähnten Verfahrensweisen wird nunmehr die in der Auftrennung des teilweise verdampften Erdgases gewonnene erste C-i-reiche Gasfraktion rückverflüssigt und zumindest teilweise der rektifikatorischen Auftrennung als Rücklauf zu geführt. Die für die Rückverflüssigung der ersten erreichen Gasfraktion erforderliche Kälte kann hierbei ausschließlich von dem flüssigen Erdgasstrom, der einer Anwärmung bis höchstens zum Siedepunkt unterworfen wird, bereitgestellt werden. Da die der rektifikatorischen Auftrennung als Rücklauf aufgegebene Ci-reiche Gasfraktion einen vergleichsweise geringen Ethangehalt aufweist, wird durch sie eine Rückwaschung von Ethan und schwereren Komponenten aus dem Kopfprodukt der rektifikatorischen Auftrennungen und damit die gewünschte Erhöhung der C2+-Ausbeute bewirkt.
Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht es daher, bei einer wirtschaftlich sinnvollen Verfahrensweise Ethan-Ausbeuten von mehr als 90 % zu realisieren. Dieser Wert liegt im Bereich der Ethan-Ausbeute, wie sie mit dem aufwendigen Verfahren gemäß L)S-A 5,114,451 erreicht werden kann, aber deutlich über dem Wert bei einer Verfahrensführung gemäß US-A 3,420,068. Das erfindungsgemäße Verfahren sowie weitere Ausgestaltungen desselben, die Gegenstände der abhängigen Patentansprüche darstellen, seien im Folgenden anhand des in den Figuren 1 und 2 dargestellten Ausführungsbeispieles näher erläutert.
Wie in der Figur 1 dargestellt, wird aus einem LNG-Speicherbehälter S über Leitung 1 verflüssigtes und unterkühltes Erdgas, das mittels der Pumpe P1 auf einen Druck zwischen 15 und 30 bar gepumpt wird, dem Wärmetauscher E1 zugeführt. In diesem wird das verflüssigte Erdgas gegen die abzukühlende und rückzuverflüssigende Cr reiche Gasfraktion 4, auf die im Folgenden noch eingegangen werden wird, bis knapp vor den Siedepunkt angewärmt. Der Abstand vom Siedepunkt beträgt typischerweise 5 0C, höchstens 20 0C.
Anschließend wird das angewärmte Erdgas über Leitung 1 ' einem weiteren Wärmetauscher E2 zugeführt und in diesem gegen die abzukühlende zweite Crreiche Gasfraktion 8, auf die im Folgenden noch eingegangen wird, angewärmt und teilweise verdampft.
Der teilverdampfte Erdgasstrom wird über Leitung 2 einem Abscheider D1 zugeführt. In diesem erfolgt eine Auftrennung des teilweise verdampften Erdgasstromes in eine erste Crreiche Gasfraktion, die am Kopf des Abscheiders D1 über Leitung 4 abgezogen wird, und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion. Letztere wird über Leitung 3, in der eine Pumpe P3 vorgesehen ist, der Trennkolonne T und damit der rektifikatorischen Auftrennung zugeführt.
Alternativ zu dem in der Figur 1 dargestellten Abscheider Di kann eine
Rektifikationskolonne vorgesehen werden, in der die Auftrennung des teilweise verdampften Erdgases 2 realisiert wird. In diesem Falle würde die Zuspeisung des teilweise verdampften Erdgasstromes 2 in den Sumpf der Rektifikationskolonne erfolgen. Der erforderliche Kolonnenrücklauf kann entweder mittels eines aus der noch zu beschreibenden Leitung 6 abgezogenen Stromes oder eines aus der noch zu beschreibenden Leitung 8 nach dem Wärmetauscher E2 und vor dem Ventil c abgezogenen Stromes realisiert werden. Diese Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ermöglicht es, die C2-Ausbeute wesentlich zu erhöhen, woraus eine Verringerung der Verluste in das Heizgas resultiert. In der Trennkolonne T erfolgt eine rektifikatorische Auftrennung der vorbeschriebenen C2+-reichen Flüssigfraktion 3 in eine zweite Crreiche Gasfraktion, die am Kopf der Trennkolonne T über Leitung 8 abgezogen wird, und eine zweite C2+-reiche Flüssigfraktion. Die Trennkolonne T kann Böden und/oder Packungen aufweisen.
Die vorgenannte zweite C2+-reiche Flüssigfraktion wird über die Leitung 10, in der ein Regelventil e vorgesehen ist, aus dem Sumpf der Trennkolonne T abgezogen und als sog. NGL(N[atural Gas Liquids)-Fraktion aus dem Prozess abgegeben und ggf. einer weiteren Verwendung zugeführt. Ein Teilstrom dieser Fraktion wird im Wärmetauscher E3 teilweise verdampft und über Leitung 11 als Reboiler-Strom der Trennkolonne T zugeführt.
In vorteilhafter Weise erfolgt die rektifikatorische Auftrennung T auf einem höheren Druck als die Auftrennung D1 des teilweise verdampften Erdgases 2 in eine erste C1- reiche Gasfraktion 4 und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion 3. Hierbei wird in der Auftrennung bzw. Abscheider D1 vorzugsweise ein Druck zwischen 15 und 25 bar und in der rektifikatorischen Auftrennung T vorzugsweise ein Druck zwischen 30 und 40 bar realisiert. Zur Überwindung der Druckdifferenz zwischen Abscheider D1 und Trennkolonne T ist in der Leitung 3 eine Pumpe P3 vorzusehen.
Die bei der Auftrennung des teilweise verdampften Erdgasstromes 2 gewonnene erste Crreiche Gasfraktion, die aus dem Kopf des Abscheiders D1 über Leitung 4 abgezogen wird, wird im Wärmetauscher E1 gegen den anzuwärmenden Erdgasstrom 1 rückverflüssigt, mittels der Pumpe P2 auf den in der Trennkolonne T herrschenden Druck gepumpt und anschließend über die Leitungsabschnitte 5 und 6 - wobei in dem Leitungsabschnitt 6 ein Regelventil d vorgesehen ist - der rektifikatorische Auftrennung T, vorzugsweise im Kopfbereich, als Rücklauf aufgegeben.
Die in der rektifikatorischen Auftrennung T gewonnene zweite Ci-reiche Gasfraktion wird am Kopf der Trennkolonne T über Leitung 8 abgezogen und im Wärmetauscher E2 gegen den anzuwärmenden Erdgasstrom 1' zumindest teilweise, vorzugsweise jedoch vollständig rückverflüssigt und über Leitung 8', in der ein Regelventil c angeordnet ist, einem Pumpenvorlagebehälter D2 zugeführt. Diesem wird über Leitungsabschnitt 7, in dem ebenfalls ein Regelventil b angeordnet ist, derjenige Teilstrom der ersten rückverflüssigten Crreichen Fraktion zugeführt, der nicht der Trennkolonne T als Rücklauf aufgegeben wird.
Aus dem Pumpenvorlagebehälter D2 wird die C2+-abgereicherte LNG-Produktfraktion mittels der Pumpe P4 auf den gewünschten Abgabe- bzw. Pipelinedruck — dieser liegt in der Regel zwischen 50 und 150 bar - gepumpt und über Leitung 9, in der ebenfalls ein Regelventil a vorgesehen ist, aus dem Prozess abgeführt.
Sofern die in der rektifikatorischen Auftrennung T gewonnene zweite C2+-reiche Flüssigfraktion, die aus dem Sumpf der Trennkolonne T über Leitung 10 abgezogen wird, einer C2/C3-Trennung unterworfen werden soll, wird vorzugsweise wie in der Figur 2 dargestellt verfahren.
Hierbei wird die zweite C2+-reiche Flüssigfraktion einer (zweiten) rektifikatorischen C2/C3-Trennung in der Trennkolonne T' unterworfen. Aus dem Sumpf der Trennkolonne T' wird über Leitung 18 eine C3+-reiche LPG-Produktfraktion abgezogen und ggf. einer weiteren Verarbeitung bzw. Verwendung zugeführt. Ein Teilstrom dieser Fraktion wird im Wärmetauscher E5 teilweise verdampft und über Leitung 19 als Reboiler-Strom der Trennkolonne T' zugeführt.
Am Kopf der Trennkolonne T1 wird über Leitung 12 eine C2/C3-reiche Gasfraktion abgezogen, im Seitenaufkocher E4, der über die Leitungen 13 mit der Trennkolonne T verbunden ist, zumindest teilweise kondensiert und anschließend über Leitung 14 dem Pumpenvorlagebehälter D3 zugeführt.
Aus dem Pumpenvorlagebehälter D3 wird die kondensierte C2/C3-reiche Fraktion über Leitung 15 der Pumpe P5 zugeführt und mittels dieser auf den gewünschten Abgabedruck gepumpt. Ein Nebenstrom der gepumpten Fraktion wird über Leitung 16 und Regelventil f dem Kopf der Trennkolonne T1 als Rücklauf aufgegeben, während der Hauptstrom der gepumpten Fraktion über Leitung 17 aus dem Prozess abgeführt und ggf. einer weiteren Verwendung bzw. Verarbeitung zugeführt wird.
Alternativ zu der anhand der Figur 2 beschriebenen Verfahrensweise sind jedoch auch andere C2/C3-Trennprozesse realisierbar, beispielsweise der Abzug einer gasförmigen Kopfproduktfraktion aus dem Behälter D3. Das erfindungsgemäße Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas weiterbildend wird vorgeschlagen, dass die Abkühlung von Verfahrensströmen, die aus der Auftrennung T' der zweiten C2+-reichen Flüssigfraktion resultieren, gegen die erste C2+-reiche Flüssigfraktion und/oder gegen wenigstens eine Flüssigfraktion, die aus der rektifikatorischen Auftrennung unterhalb der Zuspeisung der ersten C2+-reichen Flüssigfraktion abgezogen wird, erfolgt.
Insbesondere dann, wenn die zweite C2+-reiche Flüssigfraktion 10 einer rektifikatorischen C2/C3-Trennung T' unterworfen wird, empfiehlt es sich, die in der rektifikatorischen C2/C3-Trennung T' gewonnene C2/C3-reiche Gasfraktion 12 im Wärmetausch gegen die erste C2+-reiche Flüssigfraktion 3 abzukühlen, vorzugsweise auf drucklose Lagertemperatur abzukühlen.
Der hierfür erforderliche Wärmetauscher kann beispielsweise zwischen der Pumpe P3 und der Trennkolonne T vorgesehen werden. Damit eine drucklose Lagerung realisiert werden kann, ist im Falle einer überwiegend aus Ethan bestehenden Gasfraktion, die am Kopf der rektifikatorischen C2/C3-Trennung T gewonnen wird, eine Temperatur von etwa -100 °C erforderlich. Von Vorteil bei dieser Verfahrensführung ist, dass im gesamten Prozess auf Fremdkälte - also Kühlung unterhalb der
Umgebungstemperatur - oder - thermodynamisch gleichwertig - Verdichtung verzichtet werden kann.
Wenn, wie anhand der in den Figuren 1 und 2 dargestellten Verfahren erläutert, alle Verfahrensströme flüssig eintreten (Strom 1 ) und wieder flüssig abgegeben werden (Ströme 9 und 10 bzw. 9, 17und 18), erfolgt alle Kühlung letztlich aus der Unterkühlung des eingesetzten LNGs.
Das erfindungsgemäße Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG) ermöglicht die Realisierung hoher Ethan ausbeuten bei einem gleichzeitigen Verzicht auf kostenintensive Verdichter.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Abtrennen einer C2+-reichen Fraktion aus verflüssigtem Erdgas (LNG) aufweisend folgende Verfahrensschritte: a) teilweises Verdampfen (E1 , E2) des verflüssigten Erdgases (1 , V), b) Auftrennen (D1) des teilweise verdampften Erdgases (2) in eine erste
Crreiche Gasfraktion (4) und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion (3), c) rektifikatorische Auftrennung (T) der ersten C2+-reichen Flüssigfraktion (3) in eine zweite Ci-reiche Gasfraktion (8) und eine zweite C2+-reiche Flüssigfraktion (10), d) Rückverflüssigen (E1 ) der ersten Ci-reichen Gasfraktion (4) und e) Zuführen wenigstens eines Teilstromes (6) der rückverflüssigten Crreichen Gasfraktion (5) als Rücklauf zu der rektifikatorischen Auftrennung (T).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Rückverflüssigung (E1 ) der ersten C-i-reichen Gasfraktion (4) im Wärmetausch mit dem zu verdampfenden verflüssigten Erdgas (1) erfolgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die rektifikatorische Auftrennung (T) auf einem höheren Druck als die Auftrennung
(D1) des teilweise verdampften Erdgases (2) in eine erste Ci-reiche Gasfraktion (4) und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion (3) erfolgt.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Auftrennung (D1 ) des teilweise verdampften Erdgases (2) in eine erste Crreiche Gasfraktion (4) und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion (3) in einem Druckbereich zwischen 15 und 25 bar und die rektifikatorische Auftrennung (T) in einem Druckbereich zwischen 30 und 40 bar erfolgt.
5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass derjenige Teilstrom (7) der rückverflüssigten C-i-reichen Gasfraktion (5), der der rektifikatorischen Auftrennung (T) nicht als Rücklauf zugeführt wird, mit der in der rektifikatorischen Auftrennung (T) gewonnenen zweiten Crreichen Gasfraktion (8, 8') vereinigt wird.
6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass die in der rektifikatorischen Auftrennung (T) gewonnenen zweite Crreichen Gasfraktion (8) zumindest teilweise rückverflüssigt wird (E2), wobei diese Rückverflüssigung vorzugsweise im Wärmetausch mit dem zu verdampfenden verflüssigten Erdgas (V) erfolgt.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Abkühlung von Verfahrensströmen, die aus der Auftrennung der zweiten C2+-reichen Flüssigfraktion (10) resultieren, gegen die erste C2+-reiche Flüssigfraktion (3) und/oder gegen wenigstens eine Flüssigfraktion (13), die aus der rektifikatorischen Auftrennung (T) unterhalb der Zuspeisung der ersten C2+-reichen Flüssigfraktion (3) abgezogen wird, erfolgt.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 7, wobei die zweite C2+-reiche Flüssigfraktion (10) einer rektifikatorischen C2/C3-Trennung (T') unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, dass die Kopfkondensation der C2/C3- Trennung (T) in einem Seitenaufkocher (E4) gegen wenigstens eine Flüssigfraktion (13) erfolgt, die aus der rektifikatorischen Auftrennung (T) unterhalb der Zuspeisung der ersten C2+-reichen Flüssigfraktion (3) abgezogen wird.
9. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 8, wobei die zweite C2+-reiche Flüssigfraktion (10) einer rektifikatorischen C2/C3-Trennung (T') unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, dass die in der rektifikatorischen C2/C3-Trennung (T') gewonnene C2/C3-reiche Gasfraktion (12) im Wärmetausch gegen die erste C2+-reiche Flüssigfraktion (3) abgekühlt, vorzugsweise auf drucklose Lagertemperatur abgekühlt wird.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Auftrennung (D 1 ) des teilweise verdampften Erdgases
(2) in eine erste C-i-reiche Gasfraktion (4) und eine erste C2+-reiche Flüssigfraktion
(3) in einem Abscheider oder einer Rektifikationskolonne erfolgt.
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