EP1790600A2 - Rollenwickeleinrichtung - Google Patents

Rollenwickeleinrichtung Download PDF

Info

Publication number
EP1790600A2
EP1790600A2 EP06123332A EP06123332A EP1790600A2 EP 1790600 A2 EP1790600 A2 EP 1790600A2 EP 06123332 A EP06123332 A EP 06123332A EP 06123332 A EP06123332 A EP 06123332A EP 1790600 A2 EP1790600 A2 EP 1790600A2
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
roll
winding device
roll winding
winding
roller
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP06123332A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1790600B1 (de
EP1790600A3 (de
Inventor
Rolf Van Haag
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Voith Patent GmbH
Original Assignee
Voith Patent GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE200510056748 external-priority patent/DE102005056748A1/de
Priority claimed from DE200610023831 external-priority patent/DE102006023831A1/de
Application filed by Voith Patent GmbH filed Critical Voith Patent GmbH
Publication of EP1790600A2 publication Critical patent/EP1790600A2/de
Publication of EP1790600A3 publication Critical patent/EP1790600A3/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1790600B1 publication Critical patent/EP1790600B1/de
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65HHANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H18/00Winding webs
    • B65H18/08Web-winding mechanisms
    • B65H18/14Mechanisms in which power is applied to web roll, e.g. to effect continuous advancement of web
    • B65H18/20Mechanisms in which power is applied to web roll, e.g. to effect continuous advancement of web the web roll being supported on two parallel rollers at least one of which is driven
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65HHANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H2301/00Handling processes for sheets or webs
    • B65H2301/40Type of handling process
    • B65H2301/41Winding, unwinding
    • B65H2301/414Winding
    • B65H2301/4148Winding slitting
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65HHANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H2601/00Problem to be solved or advantage achieved
    • B65H2601/50Diminishing, minimizing or reducing
    • B65H2601/52Diminishing, minimizing or reducing entities relating to handling machine
    • B65H2601/524Vibration
    • B65H2601/5242Vibration by using mass damper

Definitions

  • the invention relates to a roll winding device having two support rollers, which form a winding bed, in which a winding roll is arranged during winding.
  • At least one of the two support rollers is driven, thereby displacing the winding roll in rotation.
  • the winding roll pulls a material web on itself. Their diameter increases.
  • Paper webs are produced in a wide range of currently over 10 m and virtually endless. In order to be manageable for a later user, for example a printing company, they must cut to a smaller width in the range of 0.2 to 4.8 m and then into winding rolls with a diameter in the range of 0.5 to 2.5 m be wound up. The winding takes place at speeds of the order of 2,000 to 3,000 m / min. The winding of a roll takes on the order of about 5 to 15 minutes, which, of course, depending on the diameter exceeding or undershooting these times are possible.
  • the invention has for its object to reduce problems when winding webs with a high coefficient of adhesion.
  • This regenerative effect leads to the coincidence of one or the other harmonics of the winding speed with certain natural frequencies of the winding system of support rollers and winding roll to a self-energizing process.
  • this vibration absorber can not prevent the occurrence of vibrations. But it has a positive effect on the Aufschwingvorgang by depriving the vibrations energy. So one will still be able to observe a certain tendency to oscillate. However, the effect of this vibration is then much lower.
  • the vibration absorber has a natural frequency, the is tuned to a frequency in a predetermined range below the second highest contact frequency at the end of the winding process between the support roller and the winding roll.
  • the predetermined range is on the order of about 5 to 10% of the natural frequency.
  • the vibration absorber Since the circumference of the winding roll increases with increasing diameter, however, it is practically impossible to adhere to this condition throughout. However, in most cases it is sufficient to dimension the vibration absorber in such a way that it satisfies this condition for a certain diameter, which is for example at a diameter of 80 to 100% of the final diameter. For the remaining diameter ranges of the vibration damper is still sufficiently able to dampen the resulting vibrations. Since the absorber frequency is below the second highest contact frequency, the absorber does not optimally attenuate, based on a single frequency. But it covers the expected frequency response with increasing diameter of the winding roll better than a Tilgerfrequenz, which is above the second highest contact frequency.
  • the vibration damper has a natural frequency which is above the first free natural bending frequency of the support roller.
  • the "free bending natural frequency” is by definition the natural frequency of the support roller without the influence of an overlying winding mass, such as the winding roll.
  • the vibration absorber may preferably have a natural frequency which is more than 10%, preferably more than 15%, above the first free one Biegeeigenfrequenz the support roller is.
  • the inlet-side support roller on the vibration damper are the most oscillations registered.
  • An attenuation of the first support roller thus leads in many cases already to the fact that the reel winder is attenuated overall to a sufficient extent.
  • both support rollers may each have a vibration absorber. This results in improved vibration damping.
  • Each support roller can then be tuned to its own contact frequency with the winding roll. This is particularly advantageous if the support rollers have different diameters or their contact nip with the winding roller at different heights, based on the direction of gravity, are arranged.
  • the vibration damper is designed as a passive vibration absorber with a damping mass. In this case it is not necessary to supply auxiliary energy from the outside.
  • the vibration damper removes energy from the oscillatory system simply by moving the absorber mass against a damper.
  • the absorber mass is arranged in the support roller.
  • the roller has for this purpose a roller tube or a roll shell, so it is hollow. In this cavity you can accommodate the absorber mass without much additional effort. This has two advantages. On the one hand space is saved outside the carrier roll, because you used an already existing, but so far practically unused space within the roller. On the other hand, the absorber mass can act directly on the support roller, so must not unfold their effect on the detour via any bearings or the like.
  • the absorber mass acts on the inside of a roll shell.
  • the absorber mass attacks the roll shell from the inside. This is a very immediate form of vibration damping. If the Roll winding device vibrates, then these vibrations arise primarily by the interaction of winding roll and roll shell. If you dampen the vibrations directly on the roll shell, then you prevent with high reliability that the vibrations continue to spread.
  • the absorber mass corresponds to at least 5% of the mass of the support roller.
  • the larger the absorber mass the wider the frequency range in which the vibration absorber is effective. Accordingly, one must not exactly hit the frequency to be damped. Conversely, this has the positive effect of basically covering an entire frequency band with the vibration damper, specifically the frequency band that forms as the diameter of the winding roll increases from about 60 or 70% to 100% of the diameter. As already stated above, this frequency band is not too wide anyway.
  • the absorber mass corresponds to at most 10% of the mass of the support roller.
  • the damping effect is the better, the larger the absorber mass.
  • other boundary conditions have to be taken into account in the operation of a reel winder, for example the drive power and the braking power.
  • the vibration absorber is divided into several individual modules, which are distributed over the axial length of the support roller. This then offers the possibility that the vibration absorber or its individual modules can respond better to asymmetries that can occur in practice. Also, the damping over the axial length of the carrier roll is more uniform than when the vibration absorber is concentrated at one position.
  • the individual modules have different natural frequencies. If you divide the vibration damper on different individual modules, it is possible to tune these individual modules to a slightly different frequency from the edge to the center of the carrier roll and of course from the center back to the edge. This can be particularly useful for very wide machines in which the contact own frequencies due to drive elements, such as the coupled mass of a propeller shaft, not exactly the same form on both sides of the machine.
  • the vibration damper is adjustable with respect to its natural frequency. This has several advantages. On the one hand, you can then fine-tune, for example, during commissioning in order to achieve optimum vibration damping. On the other hand, you can then use the same vibration absorber for different applications, which simplifies spare parts inventory and maintenance.
  • the vibration damper has a Tillgungsmassenlagerung having a spring with a non-linear characteristic, wherein the bias of the spring is variable.
  • At least one power-operated adjusting element is provided for changing the bias voltage.
  • an assistant you can use pneumatic, hydraulic or electrical energy. In this case, the adjustment is possible, so to speak remotely controlled. This is relatively comfortable.
  • the vibration damper on at least one piezoelectric element, which is connected to an electrical resonant circuit.
  • an electrical resonant circuit In many cases it is there favorable to use several distributed over the circumference of the roller piezo elements, which are each connected to a separate resonant circuit. You can also connect several piezo elements with a common resonant circuit.
  • the piezoelectric element generates an electric voltage in a roll deformation that occurs at a vibration. This electrical voltage is passed on to the electrical resonant circuit. If the electrical resonant circuit is operated at its resonant frequency, which is tuned to the problem frequency of the mechanical structure, then the electrical voltage acts on the piezo element.
  • the piezoelectric element is excited approximately in the opposite phase to the vibration. Due to the feedback of the oscillating electrical currents, a damping expansion component is introduced into the carrier roll via the expansion of the piezoelements, which causes the same damping effects as purely mechanical absorber modules.
  • the piezoelectric element is designed as a film module.
  • Piezoceramic film modules are commercially available at a reasonable cost. They are easy to handle and connect.
  • the piezo elements are fastened with their direction of action parallel to the direction of greatest elongation of the support roller from the inside to the roll shell.
  • the piezoelectric elements thus act directly on the roll shell.
  • Each piezo element is then operated both as a generator and as a motor, depending on the position where it is currently located.
  • the vibration damper may be formed in a preferred embodiment as an active system having a plurality of electromechanical actuators, in particular piezoelectric elements, which are connected to an electrical control circuit that supplies electrical energy from the outside.
  • the electrical control circuit also has a sensor which determines the deformations caused by the vibration of the support roller.
  • this sensor can also be formed by an electromechanical actuator itself.
  • An active System has the advantage that one can react very flexibly to changing problem frequencies.
  • the vibration damper has at least one roller insertion, which is supported by springs on the inside of the roll shell, wherein a gap between the roll insert and roll shell is filled with a viscous liquid. With the help of the viscous liquid, the damping properties can be adjusted.
  • the springs determine the resonance frequency.
  • the vibration damper has at least one roller insertion, which is supported on the roll shell via rubber spring packages.
  • a rubber spring unites a spring function and a damping function in one component.
  • the vibration damper has at least one roller insertion, which is supported by a spring assembly on the roll shell, wherein a hydraulic piston-cylinder arrangement is arranged in series with or parallel to the spring assembly.
  • the spring is again responsible for the natural frequency, while the piston-cylinder arrangement causes the damping. It is sufficient if the piston-cylinder arrangement displaces a liquid from one chamber to another and in the communication path between the two chambers, a throttle or a similar constriction is provided to withdraw energy from the vibration.
  • At least one roller-shaped insert body is arranged in the roll shell, which is shrunk into an intermediate layer of viscoelastic material.
  • This may be, for example, a rubber or plastic coating. This results, so to speak, one annular support of the roll body in the roll shell, which leads to an all-round damping.
  • a roll winding device 1 has two support rollers 2, 3, which form a winding bed 4, in which a winding roller 5 rests during winding.
  • a material web in the present case, a paper web 6, wound up.
  • the paper web 6, which may have a width of up to 10 m or even beyond in the initial state, passes through a longitudinal cutting device 7 before hitting the feed-side support roll 2, with the aid of which it is cut into its part webs having a width in the range of 0.2 to 4.8 m.
  • the paper web 6 is first attached to a winding tube 8, for example by gluing.
  • the end of the paper web 6 is attached to the circumference of the winding roll 5, for example also by gluing.
  • a cross cutting device 9 is shown only schematically.
  • the loading roller 10 which presses the winding roller 5 into the winding bed 4.
  • the loading roller 10 can also generate a sufficient contact pressure at the beginning of a winding process to increase the winding hardness in the radial interior of the winding roll. Nevertheless, unwanted vibrations occur.
  • This regenerative effect leads to the coincidence of some harmonics of the winding speed with certain natural frequencies of the winding system (support rollers 2, 3 and winding roller 5) to a self-energizing process.
  • These are usually the natural frequencies at which the winding roll itself undergoes a large dynamic deformation, which is basically equated with a spring travel. This is the case, in particular, in the case of the so-called contact own frequencies, in which the support rollers 2, 3 and the winding roller 5 oscillate in an antiphase movement relative to one another.
  • Fig. 2 shows a highly simplified representation of the roll winding device 1, in which all moving masses, so the two support rollers 2, 3, the winding roll 5 and the loading roller 10, each one degree of freedom of movement in the X direction (horizontal direction) and have one in the Y direction (vertical direction).
  • the two support rollers 2, 3, the winding roller 5 and the loading roller 10 are illustrated as mass points connected via springs and dampers (dampers are not shown in FIG. 2 for the sake of simplicity).
  • the individual spring stiffnesses are adjusted so that each mass individually reflects the natural frequency of the associated component in the uncoupled state as accurately as possible.
  • the two support rollers 2, 3 each have a vibration damper 14, 15.
  • Each vibration absorber has a damping mass 16, 17, which is attached via a spring-damper arrangement 18, 19 on the inner wall 20, 21 of the roll shell 22, 23 of the two support rollers 2, 3.
  • a spring-damper arrangement 18, 19 on the inner wall 20, 21 of the roll shell 22, 23 of the two support rollers 2, 3.
  • the spring-damper assembly there are basically two options. For example, one can arrange a spring 24 parallel to a damper 25. It is also possible to arrange a spring 26 in series with a damper 27.
  • this second highest contact frequency refers to a predetermined winding diameter, which is for example in the range of 80 to 100% of the final diameter of the winding roll 5. This results in certain inaccuracies with smaller diameters. However, this is not critical, because the vibration damper 14, 15 too in adjacent frequencies still develop a sufficient damping effect.
  • the vibration damper has a natural frequency which is above the first free bending natural frequency of the support roller.
  • the "free bending natural frequency” is by definition the natural frequency of the support roller without the influence of an overlying winding mass, such as the winding roll.
  • the vibration absorber may preferably have a natural frequency which is more than 10%, preferably more than 15% above the first free bending natural frequency of the carrier roll.
  • the vibration absorber can thus have a natural frequency, which is preferably between the second highest and highest contact natural frequency.
  • absorber masses 16, 17 have a significant share of the mass of the support rollers 2, 3 and are strongly attenuated.
  • 5 to 10% of the carrier roll mass is sufficient as absorber mass 16, 17 in order to greatly reduce the formation of waviness on the winding roll 2.
  • the support roller 2 has a roll shell 22, in which a damping mass 16 is arranged as a roll insertion.
  • the absorber mass 16 is connected via springs 24 with the inside of the roll shell 22.
  • a viscous oil is arranged, the viscosity of which influences the damping properties. By choosing a suitable viscosity, therefore, the damping properties can also be changed.
  • the springs 24 may be formed, for example, as disc springs.
  • Fig. 4 shows a section of the support roller 3, wherein it can be seen that the Tilgermasse 17 is connected via the spring-damper assembly 19 with the roll shell 23.
  • the spring-damper assembly 19 has a spring 26 which is formed as a spring assembly of disc springs.
  • the spring is in series with a damper 27 having a piston 29 which is reciprocable in a cylinder 30.
  • the piston 29 has a throttle bore 31 through which liquid must flow during the movement of the piston 29.
  • an annular gap 32 is provided, which basically performs the same task as the throttle bore 31.
  • a modified embodiment of the support roller 2 in which the absorber mass 16 is connected to the roll shell 22 via a viscoelastic intermediate layer 33, for example of a rubber material or a plastic.
  • the intermediate layer 33 then fulfills both the task of the spring 24 and the task of the damper 25.
  • Fig. 6 shows a modified embodiment of the support roller 2 is shown, in which the absorber mass is connected via a plurality of rubber spring packages 34 with the roll shell 22.
  • the individual rubber spring packages 34 are spaced apart both in the axial direction and in the circumferential direction, as shown in FIGS. 6a and 6b.
  • Such an embodiment also has the advantage that it is possible to divide the vibration absorber into a plurality of individual modules 14a, 14b,..., 14n, which in the present embodiment still have the absorber mass 16 in common. However, one can make the natural frequencies of the individual absorber modules 14a-14n in the axial direction of the support roller 2 different. This then offers the possibility that the vibration absorber can respond to asymmetries that may occur in practice. For example, you can take into account in very wide machines, that the Kunststoffigenfrequenzen due to drive elements, such as the coupled mass of a propeller shaft, not exactly the same on both sides of the reel winder 1 form.
  • a support roller 2 is provided in a schematic longitudinal section, in which a plurality of absorber masses 16a-16c are shrunk into the roll shell 22, including an intermediate layer 33a-33c, between the intermediate layer 33a-33c and the roll shell 22 piezoceramic film modules 35a -35c are arranged. These piezoceramic film modules do not extend over the entire circumference. On the contrary, four or more such film modules 35a-35c can be provided distributed over the inner periphery of the roll shell 22. In connection with a non-illustrated, but within the support roller 2 arranged passive electrical network can be realized with the piezoceramic foil modules, a passive electro-mechanically acting vibration damper.
  • the piezoceramic film modules 35a-35c are glued in their direction of action to the inner periphery of the roll shell 22, that their effective direction corresponds to the direction of greatest elongation of the roll.
  • the axial rolling expansions occurring during a vibration generate an electrical voltage in the foil modules 35a-35c.
  • the electrical oscillation circuits connected to the film modules 35a-35c are tuned in their resonance frequency to the problem frequency of the mechanical structure. If the mechanical structure oscillates in this frequency, then the electromechanical coupling also operates the electrical network in its resonance. Due to the feedback of the oscillating electrical currents, a damping expansion component is introduced into the roll shell 22 via the expansion of the piezoceramic foil modules 35a-35c, which causes the same damping effects as the purely mechanically acting absorber modules.
  • piezoceramic film modules 35a-35c by using piezoceramic film modules 35a-35c, one can realize an active damping system.
  • a control loop is necessary with which the film modules 35a-35c are controlled in terms of voltage.
  • the detected oscillatory motion according to amplitude and phase angle of the respective support roller 2, 3 are detected.
  • an active system has the advantage of being able to react very flexibly to changing problem frequencies. However, it is associated with an increased cost because you have to perform, for example, in the rotating support roller electrical energy.
  • the vibration absorbers 14, 15 and the absorber modules 14a-14n are adjustable in a limited frequency range. This can be achieved for example by changing a bias of a non-linear acting spring absorber mass storage.

Landscapes

  • Vibration Prevention Devices (AREA)
  • Winding Of Webs (AREA)
  • Registering, Tensioning, Guiding Webs, And Rollers Therefor (AREA)
  • Replacement Of Web Rolls (AREA)

Abstract

Es wird eine Rollenwickeleinrichtung (1) angegeben, die zwei Tragwalzen (2, 3) aufweist, die ein Wickelbett (4) bilden, in dem beim Wickeln eine Wickelrolle (5) angeordnet ist. Man möchte Probleme beim Wickeln von Materialbahnen (6) mit hohem Haftreibwert vermeiden. Hierzu ist es vorgesehen, daß mindestens eine Tragwalze (2, 3) einen Schwingungstilger (14, 15) aufweist.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Rollenwickeleinrichtung, die zwei Tragwalzen aufweist, die ein Wickelbett bilden, in dem beim Wickeln eine Wickelrolle angeordnet ist.
  • Um die Wickelrolle zu erzeugen, wird mindestens eine der beiden Tragwalzen angetrieben und versetzt dadurch die Wickelrolle in Rotation. Bei dieser Rotation zieht die Wickelrolle eine Materialbahn auf sich. Ihr Durchmesser steigt.
  • Die Erfindung wird im folgenden anhand einer Papierbahn als Beispiel für eine Materialbahn beschrieben. Sie ist jedoch auch bei anderen Materialbahnen anwendbar, die auf ähnliche Weise gewickelt werden müssen.
  • Papierbahnen werden in großer Breite von derzeit über 10 m und quasi endlos produziert. Um für einen späteren Verwender, beispielsweise eine Druckerei, handhabbar zu sein, müssen sie auf eine geringere Breite im Bereich von 0,2 bis 4,8 m geschnitten und dann zu Wickelrollen mit einem Durchmesser im Bereich von 0,5 bis 2,5 m aufgewickelt werden. Das Aufwickeln erfolgt dabei mit Geschwindigkeiten in der Größenordnung von 2.000 bis 3.000 m/min. Das Wickeln einer Rolle dauert größenordnungsmäßig etwa 5 bis 15 Minuten, wobei in Abhängigkeit vom Durchmesser natürlich Überschreitungen oder Unterschreitungen dieser Zeiten möglich sind.
  • Man hat nun beobachtet, daß insbesondere beim Wickeln von Papierbahnen mit einem hohen Haftreibwert Schwierigkeiten auftreten. Dies gilt insbesondere dann, wenn der Haftreibwert der Papierbahnlagen untereinander größer ist als 0,5, insbesondere den Wert 0,7 und mehr erreicht. Beim Wickeln solcher Papiere kommt es häufig zu starken Vibrationen, die sich wiederum negativ auf die Wickelrollen auswirken.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Probleme beim Wickeln von Materialbahnen mit hohem Haftreibwert zu vermindern.
  • Diese Aufgabe wird bei einer Rollenwickeleinrichtung der eingangs genannten Art dadurch gelöst, daß mindestens eine Tragwalze einen Schwingungstilger aufweist.
  • Man geht dabei von der Überlegung aus, daß sich bei Materialbahnen mit hohem Haftreibwert die einzelnen Bahnlagen in der Wickelrolle praktisch nicht gegeneinander verschieben können. Dies hat zur Folge, daß sich dynamisch bedingte Wickelhärtedifferenzen am Umfang der Wickelrolle einstellen, die zu Radienveränderungen am Umfang der Wickelrolle führen, weil durch die fehlende Bahnlagenverschiebung diese Wickelhärteunterschiede nicht ausreichend egalisiert oder verwischt werden können. Mit anderen Worten verbleibt bei jeder dynamischen Verformung der Wickelrolle bzw. der dynamischen Belastung der Wickelrolle an den Tragwalzen ein kleiner Anteil als bleibende ortsfeste Verformung, welche dann beim Wiedereinlauf in eine Wickelkontaktzone wie eine Wegerregung wirkt. Dieser regenerative Effekt führt beim Zusammentreffen der ein oder anderen Harmonischen der Wickeldrehzahl mit bestimmten Eigenfrequenzen des Wickelsystems aus Tragwalzen und Wickelrolle zu einem Selbsterregungsprozeß. Man kann diesen Selbsterregungsprozeß stören, indem man bei mindestens einer Tragwalze einen Schwingungstilger vorsieht. Dieser Schwingungs-tilger kann zwar nicht das Entstehen von Schwingungen verhindern. Er wirkt sich aber positiv auf den Aufschwingvorgang aus, indem er den Schwingungen Energie entzieht. Man wird also nach wie vor eine gewisse Schwingungsneigung beobachten können. Allerdings ist die Auswirkung dieser Schwingung dann wesentlich geringer.
  • Hierbei ist bevorzugt, daß der Schwingungstilger eine Eigenfrequenz aufweist, die auf eine Frequenz in einem vorbestimmten Bereich unterhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz zum Ende des Wickelvorgangs zwischen der Tragwalze und der Wickelrolle abgestimmt ist. Der vorbestimmte Bereich hat eine Größenordnung von etwa 5 bis 10 % der Eigenfrequenz. Erstaunlicherweise bleibt die absolute Größe der Problemfrequenz (in einigen Fällen gibt es auch mehrere Problemfrequenzen) bei unterschiedlichen Wickeldurchmessem relativ konstant. Es ergeben sich auch praktisch keine Abhängigkeiten von der Produktionsgeschwindigkeit, d.h. der Geschwindigkeit, mit der die Materialbahn auf die Wickelrolle aufgewickelt wird. Die Eigenfrequenz des Schwingungstilgers wird dann auf die Frequenz eingestellt, die unterhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz zwischen Tragwalze und Wickelrolle liegt, bei der sich am Umfang der Wickelrolle ein ganzzahliges Wellenmuster ergeben würde. Wenn man diese Frequenz genau trifft, hat man das Optimum erreicht. Da sich der Umfang der Wickelrolle mit zunehmendem Durchmesser vergrößert, ist es allerdings praktisch nicht möglich, diese Bedingung durchgehend einzuhalten. Es reicht aber in den meisten Fällen aus, wenn man den Schwingungstilger so dimensioniert, daß er für einen bestimmten Durchmesser, der beispielsweise bei einem Durchmesser von 80 bis 100 % des Enddurchmessers liegt, diese Bedingung erfüllt. Für die übrigen Durchmesserbereiche ist der Schwingungstilger noch in ausreichendem Maße in der Lage, die entstehenden Schwingungen abzudämpfen. Da die Tilgerfrequenz unterhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz liegt, dämpft der Tilger zwar nicht optimal, bezogen auf eine einzelne Frequenz. Sie deckt aber den zu erwartenden Frequenzverlauf bei zunehmendem Durchmesser der Wickelrolle besser ab als eine Tilgerfrequenz, die oberhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz liegt.
  • Weiterhin ist hierbei bevorzugt, daß der Schwingungstilger eine Eigenfrequenz aufweist, die oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze liegt. Die "freie Biegeeigenfrequenz" ist dabei per Definition die Eigenfrequenz der Tragwalze ohne den Einfluss einer aufliegenden Wickelmasse, beispielsweise der Wickelrolle. Der Schwingungstilger kann bevorzugt eine Eigenfrequenz aufweisen, die mehr als 10 %, vorzugsweise mehr als 15 % oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze liegt.
  • Vorzugsweise weist die einlaufseitige Tragwalze den Schwingungstilger auf. Hier werden die meisten Schwingungen eingetragen. Eine Dämpfung der ersten Tragwalze führt also in vielen Fällen bereits dazu, daß die Rollenwickeleinrichtung insgesamt in ausreichendem Maße gedämpft wird.
  • Alternativ dazu können auch beide Tragwalzen jeweils einen Schwingungstilger aufweisen. Dies ergibt eine verbesserte Schwingungsdämpfung. Jede Tragwalze kann dann auf die eigene Kontaktfrequenz mit der Wickelrolle abgestimmt werden. Dies ist insbesondere dann von Vorteil, wenn die Tragwalzen unterschiedliche Durchmesser aufweisen oder ihr Kontaktnip mit der Wickelrolle in unterschiedlichen Höhen, bezogen auf die Schwerkraft-richtung, angeordnet sind.
  • Vorzugsweise ist der Schwingungstilger als passiver Schwingungstilger mit einer Tilgermasse ausgebildet. In diesem Fall ist es nicht erforderlich, Hilfsenergien von außen zuzuführen. Der Schwingungstilger entzieht dem schwingungsfähigen System einfach dadurch Energie, daß die Tilgermasse gegen einen Dämpfer bewegt wird.
  • Hierbei ist bevorzugt, daß die Tilgermasse in der Tragwalze angeordnet ist. Die Walze weist hierzu ein Walzenrohr oder einen Walzenmantel auf, ist also hohl. In diesem Hohlraum kann man ohne größeren Zusatzaufwand die Tilgermasse unterbringen. Dies hat zwei Vorteile. Zum einen wird Bauraum außerhalb der Tragwalze eingespart, weil man einen ohnehin vorhandenen, aber bislang praktisch nicht genutzten Raum innerhalb der Walze verwendet. Zum anderen kann die Tilgermasse unmittelbar auf die Tragwalze wirken, muß also ihre Wirkung nicht auf dem Umweg über irgendwelche Lager oder ähnliches entfalten.
  • Vorzugsweise wirkt die Tilgermasse von innen auf einen Walzenmantel. Mit anderen Worten greift die Tilgermasse von innen am Walzenmantel an. Dies ist eine sehr unmittelbare Form der Schwingungsdämpfung. Wenn die Rollenwickeleinrichtung in Schwingungen gerät, dann entstehen diese Schwingungen primär durch das Zusammenwirken von Wickelrolle und Walzenmantel. Wenn man dann die Schwingungen direkt am Walzenmantel abdämpft, dann verhindert man mit hoher Zuverlässigkeit, daß sich die Schwingungen weiter ausbreiten.
  • Bevorzugterweise entspricht die Tilgermasse mindestens 5 % der Masse der Tragwalze. Je größer die Tilgermasse ist, desto breiter ist der Frequenzbereich, in dem der Schwingungstilger wirksam ist. Man muß dementsprechend die Frequenz, die gedämpft werden soll, nicht genau treffen. Dies hat umgekehrt die positive Auswirkung, daß man im Grunde ein ganzes Frequenzband mit dem Schwingungstilger abdecken kann und zwar genau das Frequenzband, das sich ausbildet, wenn der Durchmesser der Wickelrolle von etwa 60 oder 70 % auf 100 % des Durchmessers ansteigt. Wie oben bereits ausgeführt, ist dieses Frequenzband aber ohnehin nicht allzu breit.
  • Auch ist von Vorteil, wenn die Tilgermasse höchstens 10 % der Masse der Tragwalze entspricht. Prinzipiell könnte man zwar davon ausgehen, daß die Dämpfungswirkung um so besser ist, je größer die Tilgermasse ist. Neben der Dämpfungswirkung sind beim Betrieb einer Rollenwickeleinrichtung allerdings auch noch andere Randbedingungen zu berücksichtigen, beispielsweise die Antriebsleistung und die Bremsleistung. Mit einer Größe von etwa 10 % der Walzenmasse für die Tilgermasse ist ein annehmbarer Kompromiß zwischen der Dämpfungsleistung und der Antriebsleistung erreicht.
  • Vorzugsweise ist der Schwingungstilger in mehrere Einzelmodule aufgeteilt, die über die axiale Länge der Tragwalze verteilt sind. Dies bietet dann die Möglichkeit, daß der Schwingungstilger bzw. seine Einzelmodule auf Unsymmetrien, die in der Praxis auftreten können, besser reagieren können. Auch erfolgt die Dämpfung über die axiale Länge der Tragwalze gleichmäßiger als dann, wenn der Schwingungstilger an einer Position konzentriert ist.
  • Hierbei ist von Vorteil, wenn die Einzelmodule unterschiedliche Eigenfrequenzen aufweisen. Wenn man den Schwingungstilger auf unterschiedliche Einzelmodule aufteilt, ist es möglich, diese Einzelmodule auf eine leicht unterschiedliche Frequenz vom Rand zur Mitte der Tragwalze hin abzustimmen und natürlich auch von der Mitte wieder zum Rand. Dies kann insbesondere bei sehr breiten Maschinen nützlich sein, bei denen sich die Kontakteigenfrequenzen aufgrund von Antriebselementen, beispielsweise der angekoppelten Masse einer Kardanwelle, auf beiden Seiten der Maschine nicht exakt gleich ausbilden.
  • Auch ist von Vorteil, wenn der Schwingungstilger im Hinblick auf seine Eigenfrequenz einstellbar ist. Dies hat mehrere Vorteile. Zum einen kann man dann beispielsweise bei der Inbetriebnahme eine Feinabstimmung vornehmen, um die optimale Schwingungsdämpfung zu erreichen. Zum anderen kann man dann gleiche Schwingungstilger für unterschiedliche Anwendungszwecke verwenden, was die Ersatzteilbevorratung und die Wartung vereinfacht.
  • Hierbei ist bevorzugt, wenn der Schwingungstilger eine Tilgungsmassenlagerung aufweist, die eine Feder mit einer nicht linearen Kennlinie aufweist, wobei die Vorspannung der Feder veränderbar ist. Durch eine Veränderung der Vorspannung der Feder der Tilgermassenlagerung ergibt sich dann eine andere Federkonstante, die wiederum die Eigenfrequenz des Schwingungstilgers verändert.
  • In vielen Fällen wird es ausreichend sein, die Feinabstimmung des Schwingungstilgers im Stillstand der Maschine durchzuführen. In manchen Fällen ist es jedoch von Vorteil, wenn mindestens ein hilfskraftbetätigtes Einstellelement zum Verändern der Vorspannung vorgesehen ist. Als Hilfskraft kann man pneumatische, hydraulische oder elektrische Energien verwenden. In diesem Fall ist die Verstellung sozusagen ferngesteuert möglich. Dies ist relativ komfortabel.
  • Vorzugsweise weist der Schwingungstilger mindestens ein Piezoelement auf, das mit einem elektrischen Schwingkreis verbunden ist. In vielen Fällen ist es dabei günstig, mehrere über den Umfang der Walze verteilte Piezoelemente zu verwenden, die jeweils mit einem eigenen Schwingkreis verbunden sind. Man kann auch mehrere Piezoelemente mit einem gemeinsamen Schwingkreis verbinden. Das Piezoelement erzeugt bei einer Walzenverformung, die bei einer Schwingung auftritt, eine elektrische Spannung. Diese elektrische Spannung wird an den elektrischen Schwingkreis weitergegeben. Wenn der elektrische Schwingkreis in seiner Resonanzfrequenz betrieben wird, die auf die Problemfrequenz der mechanischen Struktur abgestimmt ist, dann wirkt die elektrische Spannung auf das Piezoelement zurück. Bei einer entsprechenden Auslegung kann man erreichen, daß das Piezoelement annähernd in Gegenphase zur Schwingung angeregt wird. Durch die Rückkopplung der schwingenden elektrischen Ströme wird über die Ausdehnung der Piezoelemente eine dämpfende Ausdehnungskomponente in die Tragwalze eingeleitet, welche die gleichen dämpfenden Effekte wie rein mechanisch wirkende Tilgermodule bewirkt.
  • Hierbei ist bevorzugt, daß das Piezoelement als Folienmodul ausgebildet ist. Piezokeramische Folienmodule sind im Handel zu vertretbaren Kosten erhältlich. Sie lassen sich leicht handhaben und anschließen.
  • Hierbei ist bevorzugt, daß die Piezoelemente mit ihrer Wirkrichtung parallel zur Richtung der größten Dehnung der Tragwalze von innen am Walzenmantel befestigt sind. Die Piezoelemente wirken also unmittelbar auf den Walzenmantel. Jedes Piezoelement wird dann sowohl generatorisch als auch motorisch betrieben, in Abhängigkeit von der Position, wo es sich gerade befindet.
  • Der Schwingungstilger kann in einer bevorzugten Ausgestaltung auch als aktives System ausgebildet sein, das mehrere elektromechanische Aktuatoren, insbesondere Piezoelemente, aufweist, die mit einem elektrischen Regelkreis verbunden sind, der elektrische Energie von außen zuführt. Der elektrische Regelkreis weist außerdem noch einen Sensor auf, der die durch die Schwingung der Tragwalze bedingten Verformungen ermittelt. Dieser Sensor kann allerdings auch durch einen elektromechanischen Aktuator selbst gebildet sein. Ein aktives System hat den Vorteil, daß man sehr flexibel auf sich verändernde Problemfrequenzen reagieren kann.
  • In einer bevorzugten Ausgestaltung ist vorgesehen, daß der Schwingungstilger mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über Federn von innen am Walzenmantel abstützt, wobei ein Spalt zwischen Walzeneinschub und Walzenmantel mit einer zähflüssigen Flüssigkeit gefüllt ist. Mit Hilfe der zähflüssigen Flüssigkeit lassen sich die Dämpfungseigenschaften einstellen. Die Federn bestimmen hingegen die Resonanzfrequenz.
  • In einer alternativen Ausgestaltung kann vorgesehen sein, daß der Schwingungstilger mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über Gummifeder-Pakete am Walzenmantel abstützt. Eine Gummifeder vereint in einem Bauelement eine Federfunktion und eine Dämpfungsfunktion. Durch die Wahl des Materials der Gummifeder-Pakete lassen sich also in gewissen Grenzen die gewünschten Eigenfrequenzen und die gewünschten Dämpfungseigenschaften realisieren.
  • In einer dritten Alternative kann vorgesehen sein, daß der Schwingungstilger mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über ein Federpaket am Walzenmantel abstützt, wobei eine hydraulische Kolben-Zylinder-Anordnung in Reihe mit oder parallel zu dem Federpaket angeordnet ist. Auch hier ist die Feder wieder für die Eigenfrequenz verantwortlich, während die Kolben-Zylinder-Anordnung die Dämpfung bewirkt. Hierbei ist es ausreichend, wenn die Kolben-Zylinder-Anordnung eine Flüssigkeit von einer Kammer in eine andere verdrängt und in dem Verbindungsweg zwischen den beiden Kammern eine Drossel oder eine ähnliche Engstelle vorgesehen ist, um der Schwingung Energie zu entziehen.
  • Schließlich kann vorgesehen sein, daß mindestens ein walzenförmiger Einschubkörper im Walzenmantel angeordnet ist, der in eine Zwischenschicht aus viskoelastischem Material eingeschrumpft ist. Dabei kann es sich beispielsweise um einen Gummi- oder Kunststoffbelag handeln. Damit ergibt sich sozusagen eine ringförmige Abstützung des Walzenkörpers im Walzenmantel, der zu einer allseitigen Dämpfung führt.
  • Die Erfindung wird im folgenden anhand von bevorzugten Ausführungsbeispielen in Verbindung mit der Zeichnung beschrieben. Hierin zeigen:
  • Fig. 1
    eine Rollenwickeleinrichtung in schematischer Darstellung,
    Fig. 2
    eine schematische Darstellung der Rollenwickeleinrichtung zur Erläuterung von Schwingungsausbildungen,
    Fig. 3
    eine erste Ausgestaltung einer Tragwalze im schematischen Längsschnitt,
    Fig. 4
    eine schematische Darstellung eines Feder-Dämpfungs-Elements,
    Fig.5
    eine abgewandelte Ausführungsform einer Tragwalze im Längsschnitt,
    Fig. 6
    eine dritte Ausgestaltung einer Tragwalze im Längs- und im Querschnitt und
    Fig. 7
    eine vierte Ausgestaltung einer Tragwalze.
  • Eine Rollenwickeleinrichtung 1 weist zwei Tragwalzen 2, 3 auf, die ein Wickelbett 4 bilden, in dem beim Wickeln eine Wickelrolle 5 ruht. Auf die Wickelrolle wird eine Materialbahn, im vorliegenden Fall eine Papierbahn 6, aufgewickelt. Die Papierbahn 6, die im Ausgangszustand eine Breite von bis zu 10 m oder sogar darüber hinaus haben kann, durchläuft vor dem Auftreffen auf die zulaufseitige Tragwalze 2 eine Längsschneideeinrichtung 7, mit deren Hilfe sie in ihre Teilbahnen geschnitten wird, die eine Breite im Bereich von 0,2 bis 4,8 m aufweisen.
  • Zu Beginn eines Wickelvorganges wird die Papierbahn 6 zunächst an einer Wickelhülse 8 befestigt, beispielsweise durch Kleben. Am Ende eines Wickelvorganges wird das Ende der Papierbahn 6 am Umfang der Wickelrolle 5 befestigt, beispielsweise ebenfalls durch Kleben. Um den Anfang und das Ende der Papierbahn 6 zu erzeugen, ist eine nur schematisch dargestellte Querschneideeinrichtung 9 vorgesehen.
  • Man kann nun beobachten, daß es insbesondere beim Wickeln von Papierbahnen 6 (und auch anderen Materialbahnen), die einen hohen Haftreibbeiwert haben, zu Problemen kommt. Dies gilt insbesondere dann, wenn der Haftreibwert der Papierlagen untereinander größer ist als 0,5, insbesondere den Wert 0,7 und mehr erreicht. Beim Wickeln solcher Papiere kommt es häufig zu starken Schwingbewegungen der Wickelrolle 5 und der Tragwalzen 2, 3. Derartige Schwingbewegungen sind aus mehreren Gründen unerwünscht. Zum einen besteht die Gefahr, daß die Wickelrolle 5 aus dem Wickelbett 4 ausgeworfen wird. Zum anderen kommt es zu Unrundheiten in der Wickelrolle 5, die sich wiederum störend auf die Weiterverarbeitung auswirken.
  • Einen Teil der Probleme kann man dadurch vermindern, daß man eine Belastungswalze 10 vorsieht, die die Wickelrolle 5 in das Wickelbett 4 drückt. Die Belastungswalze 10 kann auch zu Beginn eines Wickelvorganges einen ausreichenden Anpreßdruck erzeugen, um die Wickelhärte im radialen Inneren der Wickelrolle zu steigern. Dennoch treten unerwünschte Schwingungen auf.
  • Dieses Verhalten ist möglicherweise durch einen Selbsterregungseffekt auf der Wickelrolle 5 zu erklären. Bedingt durch einen hohen Haftreibwert der Papierlagen untereinander werden die üblichen Lagenverschiebungen beim Aufwickeln der Papierbahn 6 weitgehend unterdrückt. Dies hat zur Folge, daß sich dynamisch bedingte Wickelhärtedifferenzen am Umfang des Wickels einstellen, welche zu Radienveränderungen am Umfang des Wickels führen, weil durch die fehlenden Papierlagenverschiebungen diese Wickelhärteunterschiede nicht ausreichend egalisiert oder verwischt werden. Anders ausgedrückt: Aus jeder dynamischen Wickelverformung bzw. dynamischen Wickelbelastung an den Tragwalzen 2, 3 verbleibt ein kleiner Anteil als bleibende ortsfeste Verformung, die dann beim Wiedereinlauf in eine Wickelkontaktzone 11-13 wie eine Wegerregung wirkt. Dieser regenerative Effekt führt beim Zusammentreffen einiger Harmonischen der Wickeldrehzahl mit bestimmten Eigenfrequenzen des Wickelsystems (Tragwalzen 2, 3 und Wickelrolle 5) zu einem Selbsterregungsprozeß. Meist handelt es sich dabei um die Eigenfrequenzen, bei denen die Wickelrolle selbst eine große dynamische Verformung erfährt, die im Grunde mit einem Federweg gleichzusetzen ist. Dies ist insbesondere bei den sogenannten Kontakteigenfrequenzen der Fall, bei denen die Tragwalzen 2, 3 und die Wickelrolle 5 in einer gegenphasigen Bewegung zueinander schwingen.
  • Fig. 2 zeigt nun in einer stark vereinfachten Darstellung die Rollenwickeleinrichtung 1, bei der alle bewegten Massen, also die beiden Tragwalzen 2, 3, die Wickelrolle 5 und die Belastungswalze 10, jeweils einen Freiheitsgrad der Bewegung in X-Richtung (horizontale Richtung) und einen in Y-Richtung (vertikale Richtung) haben. Für ein derartiges Berechnungsmodell sind die beiden Tragwalzen 2, 3, die Wickelrolle 5 und die Belastungswalze 10 als über Federn und Dämpfer (Dämpfer sind in Fig. 2 der Einfachheit halber nicht dargestellt) verbundene Massepunkte abgebildet. Die einzelnen Federsteifigkeiten sind so abgestimmt, daß jede Masse für sich die Eigenfrequenz des zugehörigen Bauteils im nicht gekoppelten Zustand möglichst exakt abbildet.
  • In einem derartigen System lassen sich nun die Eigenfrequenzen berechnen und zwar auch für unterschiedliche Durchmesser der Wickelrolle 5. Dabei zeigt sich, daß die meisten Eigenfrequenzen der Rollenwickeleinrichtung 1 mit zunehmendem Durchmesser der Wickelrolle 5 sinken. Dies war im Grunde zu erwarten. Für die zweithöchste Kontakteigenfrequenz ergibt sich jedoch ein Verlauf, der sich mit dem Durchmesser der Wickelrolle 5 nur unbedeutend ändert.
  • Wenn man nun den Verlauf der Wickeldrehzahl und deren Harmonische in das gleiche Diagramm wie die Eigenfrequenzen einträgt, also bezogen jeweils auf den Durchmesser der Wickelrolle 5, dann erkennt man, daß es in Abhängigkeit von der Wickelgeschwindigkeit zu unterschiedlichen Schnittpunkten der Harmonischen mit den Eigenfrequenzen kommt. Für die Bildung der Wickelwelligkeiten sind jedoch immer die Kontakteigenfrequenzen verantwortlich. An den Schnittpunkten besteht die Gefahr, daß sich das System aus Tragwalzen 2, 3, Wickelrolle 5 und Belastungswalze 10 aufschaukelt.
  • Es läßt sich nun beobachten, daß auch bei unterschiedlichen Wickelgeschwindigkeiten oder Produktionsgeschwindigkeiten die Problemfrequenz immer im gleichen Frequenzbereich liegt, der in der Größenordnung der zweiten Kontakteigenfrequenz liegt.
  • Um ein Aufschwingen der Rollenwickeleinrichtung 1 zu vermeiden, weisen daher die beiden Tragwalzen 2, 3 jeweils einen Schwingungstilger 14, 15 auf.
  • Jeder Schwingungstilger weist eine Tilgermasse 16, 17 auf, die über eine Feder-Dämpfer-Anordnung 18, 19 an der Innenwand 20, 21 des Walzenmantels 22, 23 der beiden Tragwalzen 2, 3 befestigt ist. Für die Ausbildung der Feder-Dämpfer-Anordnung gibt es prinzipiell zwei Möglichkeiten. Man kann beispielsweise eine Feder 24 parallel zu einem Dämpfer 25 anordnen. Man kann auch eine Feder 26 in Reihe mit einem Dämpfer 27 anordnen.
  • Unabhängig von der konkreten Ausbildung der Feder-Dämpfer-Anordnung 18, 19 kann man durch eine geeignete Dimensionierung der verwendeten Elemente dafür sorgen, daß die Schwingungstilger 14, 15 eine Eigenfrequenz aufweisen, die auf eine Frequenz direkt unterhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz abgestimmt ist. Gegebenenfalls bezieht sich diese zweithöchste Kontakteigenfrequenz dann auf einen vorbestimmten Wickeldurchmesser, der beispielsweise im Bereich von 80 bis 100 % des Enddurchmessers der Wickelrolle 5 liegt. Damit ergeben sich zwar gewisse Ungenauigkeiten bei kleineren Durchmessern. Dies ist jedoch unkritisch, weil die Schwingungstilger 14, 15 auch in benachbarten Frequenzen noch eine ausreichende Dämpfungswirkung entfalten.
  • Weiterhin kann man unabhängig von der konkreten Ausbildung der Feder-Dämpfer-Anordnung 18, 19 durch eine geeignete Dimensionierung der verwendeten Elemente auch dafür sorgen, daß der Schwingungstilger eine Eigenfrequenz aufweist, die oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze liegt. Die "freie Biegeeigenfrequenz" ist dabei per Definition die Eigenfrequenz der Tragwalze ohne den Einfluss einer aufliegenden Wickelmasse, beispielsweise der Wickelrolle. Der Schwingungstilger kann bevorzugt eine Eigenfrequenz aufweisen, die mehr als 10 %, vorzugsweise mehr als 15 % oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze liegt. Der Schwingungstilger kann also eine Eigenfrequenz aufweisen, die vorzugsweise zwischen der zweithöchsten und höchsten Kontakteigenfrequenz liegt.
  • Dies ist insbesondere dann der Fall, wenn die Tilgermassen 16, 17 einen nennenswerten Anteil an der Masse der Tragwalzen 2, 3 haben und stark gedämpft werden. In der Regel reichen 5 bis 10 % der Tragwalzenmasse als Tilgermasse 16, 17 aus, um die Welligkeitsbildung an der Wickelrolle 2 stark zu reduzieren.
  • Fig. 3 zeigt nun ein Beispiel, wie man eine Tragwalze 2 mit einem Schwingungstilger ausbilden kann. Die Tragwalze 2 weist einen Walzenmantel 22 auf, in dem eine Tilgermasse 16 als Walzeneinschub angeordnet ist. Die Tilgermasse 16 ist über Federn 24 mit der Innenseite des Walzenmantels 22 verbunden. In einem Spalt 28 zwischen der Tilgermasse 16 und dem Walzenmantel 22 ist ein zähflüssiges Öl angeordnet, dessen Viskosität die Dämpfungseigenschaften beeinflußt. Durch Wahl einer geeigneten Viskosität lassen sich also auch die Dämpfungseigenschaften verändern. Die Federn 24 können beispielsweise als Tellerfedern ausgebildet sein.
  • Fig. 4 zeigt einen Ausschnitt aus der Tragwalze 3, bei dem erkennbar ist, daß die Tilgermasse 17 über die Feder-Dämpfer-Anordnung 19 mit dem Walzenmantel 23 verbunden ist. Die Feder-Dämpfer-Anordnung 19 weist eine Feder 26 auf, die als Federpaket aus Tellerfedern ausgebildet ist. Die Feder liegt in Reihe mit einem Dämpfer 27, der einen Kolben 29 aufweist, der in einem Zylinder 30 hin und her bewegbar ist. Der Kolben 29 weist eine Drosselbohrung 31 auf, durch die bei der Bewegung des Kolbens 29 Flüssigkeit strömen muß. Alternativ dazu kann auch vorgesehen sein, daß zwischen dem Außenumfang des Kolbens 29 und dem Innenumfang des Zylinders 30 ein Ringspalt 32 vorgesehen ist, der im Grunde die gleiche Aufgabe wie die Drosselbohrung 31 erfüllt.
  • In Fig. 5 ist eine abgewandelte Ausgestaltung der Tragwalze 2 dargestellt, bei der die Tilgermasse 16 mit dem Walzenmantel 22 über eine viskoelastische Zwischenschicht 33, beispielsweise aus einem Gummimaterial oder einem Kunststoff, verbunden ist. Die Zwischenschicht 33 erfüllt dann sowohl die Aufgabe der Feder 24 als auch die Aufgabe des Dämpfers 25.
  • In Fig. 6 ist eine abgewandelte Ausgestaltung der Tragwalze 2 dargestellt, bei der die Tilgermasse über mehrere Gummifeder-Pakete 34 mit dem Walzenmantel 22 verbunden ist. Die einzelnen Gummifeder-Pakete 34 haben sowohl in axialer Richtung einen Abstand zueinander als auch in Umfangsrichtung, wie aus den Fig. 6a und 6b hervorgeht.
  • Eine derartige Ausgestaltung hat darüber hinaus den Vorteil, daß man den Schwingungstilger sozusagen in mehrere Einzelmodule 14a, 14b, ..., 14n aufteilen kann, die im vorliegenden Ausführungsbeispiel noch die Tilgermasse 16 gemeinsam haben. Man kann allerdings die Eigenfrequenzen der einzelnen Tilgermodule 14a-14n in Axialrichtung der Tragwalze 2 unterschiedlich gestalten. Dies bietet dann die Möglichkeit, daß die Schwingungstilger auf Unsymmetrien, die in der Praxis auftreten können, reagieren können. Beispielsweise kann man bei sehr breiten Maschinen berücksichtigen, daß sich die Kontakteigenfrequenzen aufgrund von Antriebselementen, beispielsweise der angekoppelten Masse einer Kardanwelle, auf beiden Seiten der Rollenwickeleinrichtung 1 nicht exakt gleich ausbilden.
  • Eine ähnliche Ausgestaltung ist in Fig. 7 gezeigt. In Fig. 7 ist eine Tragwalze 2 im schematischen Längsschnitt vorgesehen, bei der mehrere Tilgermassen 16a-16c in den Walzenmantel 22 eingeschrumpft sind und zwar unter Einschluß einer Zwischenschicht 33a-33c, wobei zwischen der Zwischenschicht 33a-33c und dem Walzenmantel 22 piezokeramische Folienmodule 35a-35c angeordnet sind. Diese piezokeramischen Folienmodule erstrecken sich nicht über den gesamten Umfang. Man kann vielmehr über den Innenumfang des Walzenmantels 22 verteilt vier oder mehr derartiger Folienmodule 35a-35c vorsehen.
    Im Zusammenhang mit einem nicht näher dargestellten, aber innerhalb der Tragwalze 2 angeordneten passiven elektrischen Netzwerk läßt sich mit den piezokeramischen Folienmodulen ein passiver elektromechanisch wirkender Schwingungstilger realisieren. Hierzu werden die piezokeramischen Folienmodule 35a-35c in ihre Wirkrichtung so an den Innenumfang des Walzenmantels 22 angeklebt, daß ihre Wirkrichtung der Richtung der größten Dehnung der Walze entspricht. Die bei einer Schwingung auftretenden axialen Walzendehnungen erzeugen in den Folienmodulen 35a-35c eine elektrische Spannung. Die an den Folienmodulen 35a-35c angeschlossenen elektrischen Schwingkreise werden in ihrer Resonanzfrequenz auf die Problemfrequenz der mechanischen Struktur hin abgestimmt. Schwingt die mechanische Struktur in diese Frequenz, so wird durch die elektromechanische Kopplung auch das elektrische Netzwerk in seiner Resonanz betrieben. Durch die Rückkopplung der schwingenden elektrischen Ströme wird über die Dehnung der piezokeramischen Folienmodule 35a-35c eine dämpfende Dehnungskomponente in den Walzenmantel 22 eingeleitet, welche die gleichen dämpfenden Effekte wie die rein mechanisch wirkenden Tilgermodule bewirkt.
  • In ähnlicher Weise kann man durch die Verwendung von piezokeramischen Folienmodulen 35a-35c ein aktives Dämpfungssystem realisieren. Hierzu ist dann allerdings ein Regelkreis notwendig, mit dem die Folienmodule 35a-35c spannungsmäßig angesteuert werden. Zur Regelung dieser Spannung kann die erfaßte Schwingbewegung nach Amplitude und Phasenlage der jeweiligen Tragwalze 2, 3 erfaßt werden. Ein aktives System hat natürlich den Vorteil, daß man sehr flexibel auf sich verändernde Problemfrequenzen reagieren kann. Es ist allerdings mit einem erhöhten Kostenaufwand verbunden, weil man beispielsweise in die drehende Tragwalze eine elektrische Energie zuführen muß.
  • In nicht näher dargestellter Weise kann man vorsehen, daß die Schwingungstilger 14, 15 bzw. die Tilgermodule 14a-14n in einem begrenzten Frequenzbereich einstellbar sind. Dies kann man beispielsweise dadurch realisieren, daß man eine Vorspannung einer nicht linear wirkenden Feder der Tilgermassenlagerung verändert.
  • In den meisten Fällen ist es ausreichend, diese Feinabstimmung im Stillstand der Rollenwickeleinrichtung 1 durchzuführen. Eine Fernverstellung der Eigenfrequenzen der Schwingungstilger 14, 15 über Stellelemente, die beispielsweise pneumatisch, hydraulisch oder elektrisch ausgeführt sein können, ist denkbar und auch komfortabel.

Claims (24)

  1. Rollenwickeleinrichtung, die zwei Tragwalzen aufweist, die ein Wickelbett bilden, in dem beim Wickeln eine Wickelrolle angeordnet ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß mindestens eine Tragwalze (2, 3) einen Schwingungstilger (14, 15) aufweist.
  2. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) eine Eigenfrequenz aufweist, die auf eine Frequenz in einem vorbestimmten Bereich unterhalb der zweithöchsten Kontakteigenfrequenz zum Ende des Wickelvorgangs zwischen der Tragwalze (2, 3) und der Wickelrolle (5) abgestimmt ist.
  3. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) eine Eigenfrequenz aufweist, die oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze (2, 3) liegt.
  4. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) eine Eigenfrequenz aufweist, die mehr als 10 %, vorzugsweise mehr als 15 % oberhalb der ersten freien Biegeeigenfrequenz der Tragwalze (2, 3) liegt.
  5. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die einlaufseitige Tragwalze (2) den Schwingungstilger (14) aufweist.
  6. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß beide Tragwalzen (2, 3) jeweils einen Schwingungstilger (14, 15) aufweisen.
  7. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) als passiver Schwingungstilger mit einer Tilgermasse (16, 17) ausgebildet ist.
  8. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Tilgermasse (16, 17) in der Tragwalze (2, 3) angeordnet ist.
  9. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Tilgermasse (16, 17) von innen auf einen Walzenmantel (22, 23) wirkt.
  10. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Tilgermasse (16, 17) mindestens 5 % der Masse der Tragwalze (2, 3) entspricht.
  11. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Tilgermasse (16, 17) höchstens 10 % der Masse der Tragwalze (2, 3) entspricht.
  12. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) in mehrere Einzelmodule (14a-14n) aufgeteilt ist, die über die axiale Länge der Tragwalze (2, 3) verteilt sind.
  13. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Einzelmodule (14a-14n) unterschiedliche Eigenfrequenzen aufweisen.
  14. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) im Hinblick auf seine Eigenfrequenz einstellbar ist.
  15. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 14,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) eine Tilgungsmassenlagerung aufweist, die eine Feder mit einer nicht linearen Kennlinie aufweist, wobei die Vorspannung der Feder veränderbar ist.
  16. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 15,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß mindestens ein hilfskraftbetätigtes Einstellelement zum Verändern der Vorspannung vorgesehen ist.
  17. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14) mindestens ein Piezoelement (35a-35c) aufweist, das mit einem elektrischen Schwingkreis verbunden ist.
  18. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 17,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß das Piezoelement (35a-35c) als Folienmodul ausgebildet ist.
  19. Rollenwickeleinrichtung nach Anspruch 17 oder 18,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß die Piezoelemente (35a-35c) mit ihrer Wirkrichtung parallel zur Richtung der größten Dehnung der Tragwalze (2, 3) von innen am Walzenmantel (22, 23) befestigt sind.
  20. Rollenwickeleinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14, 15) als aktives System ausgebildet ist, das mehrere elektromechanische Aktuatoren, insbesondere Piezoelemente (35a-35c), aufweist, die mit einem elektrischen Regelkreis verbunden sind, der elektrische Energie von außen zuführt.
  21. Rollenwickeleinrichtung nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14) mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über Federn (24) von innen am Walzenmantel (22) abstützt, wobei ein Spalt (28) zwischen Walzeneinschub und Walzenmantel (22) mit einer zähflüssigen Flüssigkeit gefüllt ist.
  22. Rollenwickeleinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 20,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger (14) mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über Gummifeder-Pakete (34) am Walzenmantel (22) abstützt.
  23. Rollenwickeleinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 20,
    dadurch gekennzeichnet,
    daß der Schwingungstilger mindestens einen Walzeneinschub aufweist, der sich über ein Federpaket (26) am Walzenmantel (22) abstützt, wobei eine hydraulische Kolben-Zylinder-Anordnung (27) in Reihe mit oder parallel zu dem Federpaket (26) angeordnet ist.
  24. Rollenwickeleinrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 20
    dadurch gekennzeichnet,
    daß mindestens ein walzenförmiger Einschubkörper im Walzenmantel (22) angeordnet ist, der in eine Zwischenschicht (33) aus viskoelastischem Material eingeschrumpft ist.
EP06123332A 2005-11-29 2006-11-02 Rollenwickeleinrichtung Expired - Fee Related EP1790600B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE200510056748 DE102005056748A1 (de) 2005-11-29 2005-11-29 Rollenwickeleinrichtung
DE200610023831 DE102006023831A1 (de) 2006-05-20 2006-05-20 Rollenwickeleinrichtung

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP1790600A2 true EP1790600A2 (de) 2007-05-30
EP1790600A3 EP1790600A3 (de) 2008-09-17
EP1790600B1 EP1790600B1 (de) 2012-03-07

Family

ID=37745221

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP06123332A Expired - Fee Related EP1790600B1 (de) 2005-11-29 2006-11-02 Rollenwickeleinrichtung

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP1790600B1 (de)
AT (1) ATE548308T1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010018305A1 (en) * 2008-08-14 2010-02-18 Metso Paper, Inc. Method of operating a slitter-winder
EP2341021A3 (de) * 2009-12-29 2012-01-25 Voith Patent GmbH Rollenwickelvorrichtung
EP2341020A3 (de) * 2009-12-29 2012-01-25 Voith Patent GmbH Verfahren zum Aufwickeln einer Materialbahn

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004062890A1 (de) 2004-01-06 2005-10-13 Eras Gmbh Rollenwickeleinrichtung

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE7305837U (de) * 1973-02-16 1974-10-10 Voith J Gmbh Trageinrichtung fuer aus bahnen aufgewickelte rollen
DE4318035C2 (de) * 1993-05-29 1997-02-20 Voith Gmbh J M Walze mit Schwingungsdämpfer
DE10125192A1 (de) * 2001-05-23 2002-11-28 Voith Paper Patent Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur aktiven Schwingungsdämpfung bei Wickelmaschinen

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102004062890A1 (de) 2004-01-06 2005-10-13 Eras Gmbh Rollenwickeleinrichtung

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010018305A1 (en) * 2008-08-14 2010-02-18 Metso Paper, Inc. Method of operating a slitter-winder
EP2341021A3 (de) * 2009-12-29 2012-01-25 Voith Patent GmbH Rollenwickelvorrichtung
EP2341020A3 (de) * 2009-12-29 2012-01-25 Voith Patent GmbH Verfahren zum Aufwickeln einer Materialbahn

Also Published As

Publication number Publication date
ATE548308T1 (de) 2012-03-15
EP1790600B1 (de) 2012-03-07
EP1790600A3 (de) 2008-09-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0819638A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Aufwickeln einer Papierbahn zu einer Rolle mit aktiver Schwingungsdämpfung
EP1260470B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur aktiven Schwingungsdämpfung bei Wickelmaschinen
EP0854233A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Dämpfung von Kontaktschwingungen rotierender Walzen
EP1411254B1 (de) Mittelwalze eines Kalanders mit einer Tilgeranordnung
EP1726547B1 (de) Rollenwickeleinrichtung
EP1790600B1 (de) Rollenwickeleinrichtung
EP1905712A2 (de) Wickelmaschine zum Aufwickeln einer Materialbahn
EP1900663B1 (de) Verfahren zum Aufwickeln einer Materialbahn
DE102006023831A1 (de) Rollenwickeleinrichtung
EP2181950B1 (de) Rollenwickeleinrichtung
EP1764327B1 (de) Rollenwickeleinrichtung
DE102004062890A1 (de) Rollenwickeleinrichtung
AT506025B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur dämpfung von walzenschwingungen
DE102005056748A1 (de) Rollenwickeleinrichtung
EP2502860B1 (de) Vorrichtung zum Aufwickeln einer Materialbahn
EP2502861B1 (de) Vorrichtung und Verfahren zum Aufwickeln einer Materialbahn
EP1905713A1 (de) Wickelmaschine zum Aufwickeln einer Materialbahn
EP3837201B1 (de) Aufwickelvorrichtung
EP2366911A1 (de) Walze für eine Papier- oder Kartonmaschine und Verfahren zum Dämpfen von Schwingungen einer Walze
EP2096059B1 (de) Rollenwicklerwalze und Rollenwickeleinrichtung
EP2341024A2 (de) Rollenwickelvorrichtung und Verfahren zum Aufwickeln einer Materialbahn
DE19907078A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Vermeiden von Kontaktschwingungen rotierender Walzen in einer Maschine zur Herstellung einer Materialbahn, insbesondere aus Papier oder Karton
AT509265B1 (de) Wickelpartie für einen rollenschneider einer faserbahn und verfahren zum modernisieren einer wickelpartie für einen rollenschneider einer faserbahn
DE202008014463U1 (de) Rollenwickeleinrichtung
DE102011007345A1 (de) Rollenschneideinrichtung mit einer Wickelvorrichtung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK YU

PUAL Search report despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009013

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A3

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU LV MC NL PL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL BA HR MK RS

17P Request for examination filed

Effective date: 20090317

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT DE FI IT

17Q First examination report despatched

Effective date: 20090513

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT DE FI IT

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 548308

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20120315

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502006011078

Country of ref document: DE

Effective date: 20120503

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20121210

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502006011078

Country of ref document: DE

Effective date: 20121210

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20131129

Year of fee payment: 8

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20141102

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20181121

Year of fee payment: 13

Ref country code: DE

Payment date: 20181120

Year of fee payment: 13

Ref country code: FI

Payment date: 20181121

Year of fee payment: 13

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502006011078

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FI

Ref legal event code: MAE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191102

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 548308

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20191102

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200603

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20191102