EP1730449B1 - Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren - Google Patents

Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren Download PDF

Info

Publication number
EP1730449B1
EP1730449B1 EP05743002.7A EP05743002A EP1730449B1 EP 1730449 B1 EP1730449 B1 EP 1730449B1 EP 05743002 A EP05743002 A EP 05743002A EP 1730449 B1 EP1730449 B1 EP 1730449B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
burner
values
group
combustion chamber
burner group
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP05743002.7A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1730449A1 (de
Inventor
Peter Flohr
Bruno Schuermans
Majed Toqan
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Ansaldo Energia IP UK Ltd
Original Assignee
Ansaldo Energia IP UK Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ansaldo Energia IP UK Ltd filed Critical Ansaldo Energia IP UK Ltd
Publication of EP1730449A1 publication Critical patent/EP1730449A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1730449B1 publication Critical patent/EP1730449B1/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
    • F23R3/34—Feeding into different combustion zones
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N2237/00—Controlling
    • F23N2237/02—Controlling two or more burners
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
    • F23R2900/00013—Reducing thermo-acoustic vibrations by active means

Definitions

  • the present invention relates to a combustion chamber for a gas turbine with the features of the preamble of claim 1.
  • the invention also relates to an associated operating method having the features of the preamble of claim 9.
  • a combustor for a gas turbine which has a burner system having a plurality of burner groups each having a plurality of burners. Furthermore, a fuel supply system is provided, which has a main line connected to a fuel source and a secondary line for each burner group, which is connected to each burner of the associated burner group and a controllable distributor valve to the main line.
  • a combustion chamber is provided, at whose entrance the burners are arranged. In the known combustion chamber, the individual burners are operable in a pilot mode and in a premix mode, wherein within a burner group all burners are always operated either in premix mode or in pilot mode. Depending on the operating mode, the burners require more or less fuel, which can be adjusted via the distributor valves. The actuation of the Distribution valves takes place in the known combustion chamber as a function of the respective load state of the combustion chamber.
  • the burners are operated as lean as possible in the nominal operating point of the combustion chamber. Due to the lean operation, the running in the combustion chamber homogeneous combustion reaction leads to relatively low temperatures. Since the formation of pollutants, in particular the formation of NO x disproportionately depends on the temperature, the low combustion temperatures lead to a reduction of pollutant emissions. On the other hand, it has been shown that a homogeneous temperature distribution in the combustion chamber promotes the formation of pressure pulsations. Thermoacoustic pressure pulsations lead to a noise pollution and can adversely affect the combustion reaction. In extreme cases, strong pressure pulsations can extinguish the flame in the combustion chamber. It has been shown that the combustion reaction is less susceptible to thermoacoustic instabilities with less lean or with rich fuel-oxidizer mixtures. In particular, rich-burning zones may stabilize adjacent zones of lean burn.
  • thermoacoustic oscillations are detected in a closed control loop and, depending on the detected oscillations, generate acoustic oscillations of a specific amplitude and phase and coupled into the combustion chamber.
  • the thermoacoustic oscillations are suppressed or reduced if, within the control loop, the amplitude of the generated acoustic oscillations is chosen to be proportional to the amplitude of the detected vibrations. In this procedure will be thus attenuates the resulting in certain operating situations thermoacoustic oscillations.
  • US6205764B1 describes an apparatus and method for suppressing thermal vibrations in a combustion chamber.
  • the invention deals with the problem of pointing out a way to improve the performance of a combustion chamber of the type mentioned, in particular, the formation of pressure pulsations and / or the emission of pollutants should be reduced.
  • the invention is based on the general idea to determine for each burner group associated values for pressure pulsations and / or pollutant emissions and to regulate their dependence on the fuel supply to the burner groups.
  • This is realized according to the invention with a sensor system which separately detects the values for the pressure pulsations and / or emissions for each burner group and makes it available to a controller which, depending on these pulsation values or emission values, activates distributor valves which control the fuel flow to the individual burner groups or actuated.
  • the control or actuation of the distributor valves takes place in such a way that the pulsation values and / or the emission values assume or fall below predetermined threshold values for each burner group.
  • the burner system can be operated during operation of the combustion chamber with regard to the lowest possible pollutant emissions and additionally or alternatively with regard to the lowest possible pressure pulsations.
  • the actuation of the distributor valves does not take place directly as a function of the pulsation values or the emission values, but indirectly by means of proportional factors which represent for the respective burner group the portion supplied to this burner group at a predetermined total fuel flow to be supplied to the combustion chamber.
  • the controller determines a share factor for each burner group and then controls the distributor valves as a function of these share factors. This procedure simplifies the handling of the distributor valves or their actuation.
  • the controller determines the proportion factors so that the total fuel flow remains constant. Thus, the control of the fuel flows for the burner groups does not affect or only slightly on the performance of the combustion chamber.
  • Fig. 1 comprises a combustion chamber 1 according to the invention of a gas turbine, not shown otherwise, a burner system 2, a fuel supply system 3 and a combustion chamber 4, which is designed annular.
  • the burner system 2 comprises a plurality of burners 5, which are arranged distributed at an inlet 6 of the combustion chamber 4 in the circumferential direction.
  • the burner system 2 also includes a plurality of burner groups A and B, each of which at least one of the burner 5 is assigned. In the embodiment of Fig. 1 two burner groups A and B are provided, each of which a plurality of burners 5 are assigned. In Fig. 1 the burners 5 of one burner group A are designated 5A, while the burners 5 of the other burner group B are 5B.
  • the fuel supply system 3 comprises a main line 7, which is connected to a fuel source 8 not shown in detail. Furthermore, the fuel supply system 3 for each burner group A, B comprises a secondary line 9, which are also designated according to their assignment to the respective burner group A, B with 9A and 9B. Accordingly, here two secondary lines 9A, 9B are provided, which are each connected to each burner 5 of the associated burner group A and B respectively. For example, the secondary lines 9 are formed directly in front of the burners 5 as ring lines. Furthermore, the secondary lines 9 are each connected via a distributor valve 10 to the main line 7. The distribution valves 10 are according to their membership in one of the burner groups A, B designated 10A and 10B.
  • the combustion chamber 1 also comprises a sensor 11, which is connected to a controller 12.
  • the sensor system 11 is designed such that it can separately record for each burner group A, B pressure pulsation values, which correlate with pressure pulsations of the respective burner group A, B occurring in the combustion chamber 4, and / or emission values with pollutant emissions, in particular with NO x emissions , the respective burner group A, B correlate.
  • the sensor system 11 is equipped with at least one pressure sensor 19 and at least one emission sensor 13.
  • the individual sensors 13, 19 are connected to the controller 12 via corresponding signal lines 14 in connection. It is clear that the sensor system 11 of each burner group A, B can also assign a plurality of pressure sensors 19 or a plurality of emission sensors 13.
  • the sensor system 11 may have a pressure sensor 19 and an emission sensor 13 separately for each individual burner 5.
  • the controller 12 is used to actuate the distribution valves 10 and is connected for this purpose with these via corresponding control lines 15.
  • the controller 12 is configured such that it can actuate the distributor valves 10 as a function of the determined pulsation values and / or as a function of the determined emission values. In accordance with the invention, this actuation takes place in such a way that the pulsation values or the emission values assume or fall below predetermined threshold values for each burner group A, B.
  • the controller 12 contains a suitable algorithm, which determines control signals for operating the distributor valves 10 that originate from the incoming pulsation values and emission values.
  • the distributor valves 10A, 10B assigned to the individual burner groups A, B are individually controlled, ie the first distributor valve 10A assigned to the first burner group A is actuated by the controller 12 as a function of the pressure pulsations or emissions occurring at the first burner group A. while the second distributor valve 10B associated with the second burner group B is actuated by the controller 12 as a function of the pulsations or emissions occurring at the second burner group B. Since the control of the distribution valves 10 also takes place in such a way that the variable responsible for the control process is varied, the controller 12 in conjunction with the sensor system 11 forms a separate and closed control loop for each burner group A, B.
  • each of these control circuits the pulsation value and / or the emission value are adjusted to predetermined threshold values as a function of a desired-actual comparison.
  • these control circuits are not independent of each other, but rather are coupled to one another by at least one boundary condition.
  • the coupling of the control circuits by the specification of a total fuel flow, the total of the combustion chamber 4 is to be supplied via all burners 5. This total fuel flow is ultimately responsible for the performance of the combustion chamber 1.
  • the power of the combustion chamber 1 can be kept substantially constant, even if their individual burner groups A, B are varied with respect to the respective burner group A, B supplied partial fuel flow.
  • the controller 12 determines a proportion factor for each burner group A, B as a function of the measured pulsation values or emission values.
  • Each share factor represents the proportion of the total fuel flow supplied to the associated burner group A, B.
  • the control of the distribution valves 10 then takes place as a function of these proportional factors and thus only indirectly as a function of the measured values for the pulsations and emissions. By using such proportional factors, the control of the distribution valves 10 is simplified.
  • burner system 2 may again have 2 burner groups A and B in another embodiment. While in the embodiment according to Fig. 1 However, the individual burners 5 are formed in one stage, the burner 5 in the variant according to Fig. 2 multi-level, designed here in two stages.
  • each two-stage burner 5 has a first burner stage I with a substantially axial and central fuel supply and a second burner stage II with a substantially eccentric and radial fuel supply.
  • the first combustors I allow a pilot mode and the second burner stage II a premix mode.
  • any mixing operating states between the two mentioned extreme operating modes can be set.
  • the fuel supply system 3 now has for each burner group A, B, the multi-stage burner 5, as many secondary lines 9 as the burner 5 of this burner group A, B burner stages I, II have.
  • two secondary lines 9 are thus provided within each burner group A, B, each of these secondary lines 9 is connected within this burner group A, B in all burners 5 with the same burner stage I or II.
  • four secondary lines 9 are provided, namely a first secondary line 9A I which connects the first burner stages I of the burners 5A in the first burner group A via a first distributor valve 10A I to the main line 7.
  • a second secondary line 9A II within the first burner group A connects the second burner stage II with all of the burners 5A to a second distributor valve 10A II .
  • a third secondary line 9B I connects the first burner stages I of the burners 5B within the second burner group B with a third distributor valve 10B I
  • a fourth secondary line 9B II in all burners 5B of the second burner group B whose second burner stage II with a fourth distributor valve 10B II combines.
  • the controller 12 is then designed such that it can control the distributor valves 10 as a function of the emission values or pulsation values determined via the sensor system 11.
  • the total fuel flow during the control operations is kept constant. Furthermore, it may be important to carry out the distribution of the fuel flow to the individual fuel stages I, II so that the respective burner 5 is always supplied with a constant fuel flow, so that the individual burner 5 has a constant burner power.
  • the individual control loops can be coupled together by the mentioned boundary condition.
  • FIG. 3 A simplified control can in one embodiment according to Fig. 3 be achieved, which also like in Fig. 2 two burner groups A, B are provided, the burner 5 are designed as a two-stage burner with two burner stages I, II.
  • the fuel supply system 3 again has its own secondary line 9A and 9B for each burner group A, B.
  • each burner stage I, II of the associated burner 5 is assigned its own branch line 16.
  • the designation of the individual branch lines 16 takes place analogously to the designation of the individual secondary lines 9 in FIG Fig. 2 ,
  • the first branch duct 16A I via a first diverter valve 17A I is connected to the first sub-line 9A while the second branch line is also connected II 16A via a second diverter valve 17A II to the first secondary line 9A.
  • the third branch line 16B I is connected to the second sub-line 9B via a third branch valve 17B I
  • the fourth branch line 16B II is connected to the second sub-line 9B via a fourth branch valve 17B II .
  • the controller 12 can now control the distribution of the total fuel flow to the two burner groups A, B by a corresponding actuation of the two distribution valves 10A and 10B.
  • the controller 12 via a corresponding actuation of the branch valves 17 within the respective fuel group A, B control the distribution of the associated fuel flows to the two burner stages I, II.
  • the multi-stage (I, II) have burner 5, an effective control of the pressure pulsations and / or emissions can be realized.
  • the burner system 2 only two burner group A, B, in principle, an embodiment with more than two burner groups A, B, C, D .... possible. Furthermore, in extreme cases, the respective burner group A, B have only a single burner 5.
  • Fig. 4 shows an example of an embodiment with twelve burner groups A to L, each burner group A to L is equipped with only a single burner 5A to 5L.
  • the fuel supply system 3 then likewise comprises twelve secondary lines 9, of which, however, only six are shown by way of example, FIGS. 9A to 9F.
  • Each secondary line 9 connects the associated burner 5A to 5L via a corresponding distributor valve 10 or 10A to 10F to the main line 7
  • Sensor system 11 comprises at least one pressure sensor 19 and at least one emission sensor 13 for each burner 5.
  • at least one temperature sensor 18 is associated with each burner 5, with the aid of which a flame temperature within combustion chamber 4 is determined in the region of the respectively associated burner 5 can be.
  • a pressure sensor arrangement not shown here can be provided which allows a differential pressure measurement at each burner 5, with the help of the respective burner 5, the associated air mass flow can be determined.
  • the sensor 11 can now separately record values for each burner 5 which correlate with the flame temperature and alternatively or additionally with an air mass flow at the respective burner 5.
  • the controller 12 can now determine, depending on the determined temperature values or air mass flow values, control signals which serve to actuate the associated distributor valves 10A to 10F.
  • the controller 12 controls the distribution valves 10A to 10F appropriate so that forms the most homogeneous flame temperature distribution in the combustion chamber 4.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Feeding And Controlling Fuel (AREA)
  • Regulation And Control Of Combustion (AREA)

Description

    Technisches Gebiet
  • Die vorliegende Erfindung betrifft eine Brennkammer für eine Gasturbine mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 1. Die Erfindung betrifft außerdem ein zugehöriges Betriebsverfahren mit den Merkmalen des Oberbegriffs des Anspruchs 9.
    • Stand der Technik
  • Aus der US 6,370,863 B2 ist eine Brennkammer für eine Gasturbine bekannt, die ein Brennersystem aufweist, das mehrere Brennergruppen mit jeweils mehreren Brennern besitzt. Desweiteren ist ein Brennstoffversorgungssystem vorgesehen, das eine mit einer Brennstoffquelle verbundene Hauptleitung sowie für jede Brennergruppe eine Nebenleitung aufweist, die mit jedem Brenner der zugehörigen Brennergruppe und über ein steuerbares Verteilerventil mit der Hauptleitung verbunden ist. Außerdem ist ein Brennraum vorgesehen, an dessen Eintritt die Brenner angeordnet sind. Bei der bekannten Brennkammer sind die einzelnen Brenner in einem Pilot-Modus und in einem Vormisch-Modus betreibbar, wobei innerhalb einer Brennergruppe stets sämtliche Brenner entweder im Vormisch-Modus oder im Pilot-Modus betrieben werden. Je nach Betriebsmodus benötigen die Brenner mehr oder weniger Brennstoff, was über die Verteilerventile einstellbar ist. Die Betätigung der Verteilerventile erfolgt bei der bekannten Brennkammer in Abhängigkeit des jeweiligen Lastzustands der Brennkammer.
  • Zur Erzielung möglichst niedriger Emissionswerte für Schadstoffe werden die Brenner im Nennbetriebspunkt der Brennkammer möglichst mager betrieben. Durch den Magerbetrieb führt die im Brennraum ablaufende homogene Verbrennungsreaktion zu vergleichsweise niedrigen Temperaturen. Da die Schadstoffbildung, insbesondere die Bildung von NOx überproportional von der Temperatur abhängt, führen die niedrigen Verbrennungstemperaturen zu einer Reduzierung der Schadstoffemissionen. Andererseits hat sich gezeigt, dass eine homogene Temperaturverteilung im Brennraum die Entstehung von Druckpulsationen begünstigt. Thermoakustische Druckpulsationen führen zum einen zu einer Lärmbelästigung und können zum anderen die Verbrennungsreaktion nachteilig beeinflussen. Im Extremfall können starke Druckpulsationen die Flamme im Brennraum auslöschen. Dabei hat sich gezeigt, dass die Verbrennungsreaktion bei weniger mageren oder bei fetten Brennstoff-Oxidator-Gemischen weniger anfällig für thermoakustische Instabilitäten ist. Insbesondere können Zonen mit fetter Verbrennung benachbarte Zonen mit Magerverbrennung stabilisieren.
  • Aus der EP 1 050 713 A1 ist ein Verfahren zur Unterdrückung bzw. Kontrolle von thermoakustischen Schwingungen in einer Brennkammer bekannt, bei dem in einer geschlossenen Regelschleife besagte Schwingungen dedektiert und in Abhängigkeit von den dedektierten Schwingungen akustische Schwingungen einer bestimmten Amplitude und Phase erzeugt und in den Brennraum eingekoppelt werden. Durch diese Maßnahme werden die thermoakustischen Schwingungen unterdrückt bzw. reduziert, wenn innerhalb der Regelschleife die Amplitude der erzeugten akustischen Schwingungen proportional zur Amplitude der dedektierten Schwingungen gewählt wird. Bei diesem Verfahren werden somit die in bestimmten Betriebssituationen entstehenden thermoakustischen Schwingungen bedämpft.
  • US6205764B1 beschreibt eine Vorrichtung und ein Verfahren zur Unterdrückung der thermischen Schwingungen in einer Brennkammer.
    • Darstellung der Erfindung
  • Die Erfindung, wie sie in den Ansprüchen gekennzeichnet ist, beschäftigt sich mit dem Problem, für eine Brennkammer der eingangs genannten Art einen Weg zur Verbesserung des Betriebsverhaltens aufzuzeigen, wobei insbesondere die Entstehung von Druckpulsationen und/oder die Emission von Schadstoffen reduziert werden sollen.
  • Erfindungsgemäß wird dieses Problem durch die Gegenstände der unabhängigen Ansprüche gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
  • Die Erfindung beruht auf dem allgemeinen Gedanken, für jede Brennergruppe zugehörige Werte für Druckpulsationen und/oder Schadstoffemissionen zu ermitteln und in deren Abhängigkeit die Brennstoffzufuhr zu den Brennergruppen zu regeln. Realisiert wird dies erfindungsgemäß mit einer Sensorik, die für jede Brennergruppe separat die Werte für die Druckpulsationen und/oder Emissionen erfasst und einer Steuerung zur Verfügung stellt, die in Abhängigkeit dieser Pulsationswerte bzw. Emissionswerte Verteilerventile, die den Brennstoffstrom zu den einzelnen Brennergruppen steuern, ansteuert bzw. betätigt. Dabei erfolgt die Ansteuerung bzw. Betätigung der Verteilerventile so, dass bei jeder Brennergruppe die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte vorbestimmte Schwellwerte einnehmen bzw. unterschreiten.
  • Mit Hilfe der Erfindung kann das Brennersystem im Betrieb der Brennkammer im Hinblick auf möglichst niedrige Schadstoffemissionen und zusätzlich oder alternativ im Hinblick auf möglichst geringe Druckpulsationen betrieben werden. Erfindungsgemäß erfolgt die Betätigung der Verteilerventile nicht direkt in Abhängigkeit der Pulsationswerte bzw. der Emissionswerte, sondern indirekt mittels Anteilsfaktoren, die für die jeweilige Brennergruppe den dieser Brennergruppe zugeführten Anteil an einem vorbestimmten, dem Brennraum zuzuführenden Gesamtbrennstoffstrom repräsentieren. Die Steuerung ermittelt in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder Emissionswerte für jede Brennergruppe einen Anteilsfaktor und steuert dann die Verteilerventile in Abhängigkeit dieser Anteilsfaktoren an. Diese Vorgehensweise vereinfacht die Handhabung der Verteilerventile bzw. deren Betätigung. Die Steuerung ermittelt die Anteilsfaktoren, so dass der Gesamtbrennstoffstrom konstant bleibt. Somit wirkt sich die Regelung der Brennstoffströme für die Brennergruppen nicht oder nur geringfügig auf die Leistung der Brennkammer aus.
  • Weitere wichtige Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen, aus den Zeichnungen und aus der zugehörigen Figurenbeschreibung anhand der Zeichnungen.
    • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung sind in den Zeichnungen dargestellt und werden in der nachfolgenden Beschreibung näher erläutert, wobei sich gleiche Bezugszeichen auf gleiche oder ähnliche oder funktional gleiche Komponenten beziehen. Es zeigen, jeweils schematisch,
    • Fig. 1 bis 4
    jeweils eine stark vereinfachte, schaltplanartige Prinzipdarstellung einer erfindungsgemäßen Brennkammer bei unterschiedlichen Ausführungsformen.
    Wege zur Ausführung der Erfindung
  • Entsprechend Fig. 1 umfasst eine erfindungsgemäße Brennkammer 1 einer im Übrigen nicht dargestellten Gasturbine ein Brennersystem 2, ein Brennstoffversorgungssystem 3 sowie einen Brennraum 4, der ringförmig ausgestaltet ist. Das Brennersystem 2 umfasst mehrere Brenner 5, die an einem Eintritt 6 des Brennraums 4 in Umfangsrichtung verteilt angeordnet sind. Das Brennersystem 2 umfasst außerdem mehrere Brennergruppen A und B, denen jeweils wenigstens einer der Brenner 5 zugeordnet ist. Im Ausführungsbeispiel der Fig. 1 sind zwei Brennergruppen A und B vorgesehen, denen jeweils mehrere Brenner 5 zugeordnet sind. In Fig. 1 sind die Brenner 5 der einen Brennergruppe A mit 5A bezeichnet, während die Brenner 5 der anderen Brennergruppe B mit 5B bezeichnet sind.
  • Das Brennstoffversorgungssystem 3 umfasst eine Hauptleitung 7, die mit einer nicht näher gezeigten Brennstoffquelle 8 verbunden ist. Desweiteren umfasst das Brennstoffversorgungssystem 3 für jede Brennergruppe A, B eine Nebenleitung 9, die entsprechend ihrer Zuordnung zur jeweiligen Brennergruppe A, B ebenfalls mit 9A bzw. 9B bezeichnet sind. Dementsprechend sind hier zwei Nebenleitungen 9A, 9B vorgesehen, die jeweils mit jedem Brenner 5 der zugehörigen Brennergruppe A bzw. B verbunden sind. Beispielsweise sind die Nebenleitungen 9 unmittelbar vor den Brennern 5 als Ringleitungen ausgebildet. Desweiteren sind die Nebenleitungen 9 jeweils über ein Verteilerventil 10 mit der Hauptleitung 7 verbunden. Auch die Verteilerventile 10 sind entsprechend ihrer Zugehörigkeit zu einer der Brennergruppen A, B mit 10A bzw. 10B bezeichnet.
  • Die erfindungsgemäße Brennkammer 1 umfasst außerdem eine Sensorik 11, die mit einer Steuerung 12 verbunden ist. Die Sensorik 11 ist so ausgestaltet, dass sie für jede Brennergruppe A, B separat Druckpulsationswerte, die mit im Brennraum 4 auftretenden Druckpulsationen der jeweiligen Brennergruppe A, B korrelieren, und/oder Emissionswerte erfassen kann, die mit SchadstoffEmissionen, insbesondere mit NOx-Emissionen, der jeweiligen Brennergruppe A, B korrelieren. Beispielsweise ist die Sensorik 11 hierzu für jede Brennergruppe A, B mit wenigstens einem Drucksensor 19 und wenigstens einem Emissionssensor 13 ausgestattet. Die einzelnen Sensoren 13, 19 stehen mit der Steuerung 12 über entsprechende Signalleitungen 14 in Verbindung. Es ist klar, dass die Sensorik 11 jeder Brennergruppe A, B auch mehrere Drucksensoren 19 bzw. mehrere Emissionssensoren 13 zuordnen kann. Insbesondere kann die Sensorik 11 für jeden einzelnen Brenner 5 separat einen Drucksensor 19 und einen Emissionssensor 13 aufweisen.
  • Die Steuerung 12 dient zur Betätigung der Verteilerventile 10 und ist zu diesem Zweck mit diesen über entsprechende Steuerleitungen 15 verbunden. Die Steuerung 12 ist so ausgestaltet, dass sie die Verteilerventile 10 in Abhängigkeit der ermittelten Pulsationswerte und/oder in Abhängigkeit der ermittelten Emissionswerte betätigen kann. Diese Betätigung erfolgt erfindungsgemäß dabei so, dass bei jeder Brennergruppe A, B die Pulsationswerte bzw. die Emissionswerte vorbestimmte Schwellwerte einnehmen bzw. unterschreiten. Hierzu enthält die Steuerung 12 einen geeigneten Algorithmus, der aus den eingehenden Pulsationswerten und Emissionswerten ausgehende Steuersignale zur Betätigung der Verteilerventile 10 ermittelt.
  • Wichtig ist hierbei, dass die den einzelnen Brennergruppen A, B zugeordneten Verteilerventile 10A, 10B individuell angesteuert werden, d.h. das der ersten Brennergruppe A zugeordnete erste Verteilerventil 10A wird von der Steuerung 12 in Abhängigkeit der an der ersten Brennergruppe A auftretenden Druckpulsationen bzw. Emissionen betätigt, während das der zweiten Brennergruppe B zugeordnete zweite Verteilerventil 10B von der Steuerung 12 in Abhängigkeit der an der zweiten Brennergruppe B auftretenden Pulsationen bzw. Emissionen angesteuert wird. Da die Ansteuerung der Verteilerventile 10 außerdem so erfolgt, dass dadurch diejenige Größe variiert wird, die für den Steuervorgang verantwortlich ist, bildet die Steuerung 12 in Verbindung mit der Sensorik 11 für jede Brennergruppe A, B einen separaten und geschlossenen Regelkreis. In jedem dieser Regelkreise werden der Pulsationswert und/oder der Emissionswert in Abhängigkeit eines Soll-Ist-Vergleichs auf vorbestimmte Schwellwerte eingeregelt. Erfindungsgemäß sind diese Regelkreise jedoch nicht unabhängig voneinander, sondern vielmehr durch wenigstens eine Randbedingung miteinander gekoppelt. Erfindungsgemäß erfolgt die Kopplung der Regelkreise durch die Vorgabe eines Gesamtbrennstoffstroms, der insgesamt dem Brennraum 4 über sämtliche Brenner 5 zugeführt werden soll. Dieser Gesamtbrennstoffstrom ist letztlich für die Leistung der Brennkammer 1 verantwortlich. Durch die Vorgabe eines konstanten Gesamtbrennstoffstroms kann die Leistung der Brennkammer 1 im wesentlichen konstant gehalten werden, auch dann, wenn ihre einzelnen Brennergruppen A, B hinsichtlich des der jeweiligen Brennergruppe A, B zugeführten Teilbrennstoffstroms variiert werden. Diese Variationen werden dabei durch den Regeleingriff der Steuerung 12 an den Verteilerventilen 10 in Abhängigkeit der Druckpulsationen bzw. der Emissionen realisiert. Die erfindungsgemäße Brennkammer 1 ist dadurch besonders für einen stationären Betrieb geeignet.
  • Durch die individuelle Regelung der einzelnen Brennergruppen A, B kann besonders effektiv ein Betriebszustand für die Brennkammer 1 eingestellt werden, in dem besonders niedrige Emissionswerte und/oder besonders niedrige Druckpulsationen auftreten, so dass die Brennkammer 1 schadstoffarm und stabil arbeitet. Erfindungsgemäß ermittelt die Steuerung 12 in Abhängigkeit der gemessenen Pulsationswerte bzw. Emissionswerte für jede Brennergruppe A, B einen Anteilsfaktor. Jeder Anteilsfaktor repräsentiert dabei den der zugehörigen Brennergruppe A, B zugeführten Anteil am Gesamtbrennstoffstrom. Die Ansteuerung der Verteilerventile 10 erfolgt dann in Abhängigkeit dieser Anteilsfaktoren und somit nur noch indirekt in Abhängigkeit der gemessenen Werte für die Pulsationen und Emissionen. Durch die Verwendung solcher Anteilsfaktoren vereinfacht sich die Ansteuerung der Verteilerventile 10. Somit lässt sich auch eine Regelung besonders einfach realisieren, bei welcher der Gesamtbrennstoffstrom auch bei variierenden Anteilsfaktoren konstant bleibt. Beim Beispiel mit zwei Brennergruppen A, B wird für die erste Brennergruppe A z.B. ein Anteilsfaktor von 20% ermittelt. Wenn der gesamte Brennstoffstrom konstant gehalten werden soll, muss die Summe aller Anteilsfaktoren dann 100% ergeben, so dass bei diesem Beispiel der Anteilsfaktor der zweiten Brennergruppe B bei 80% liegt. Entsprechend Fig. 2 kann das Brennersystem 2 bei einer anderen Ausführungsform wieder 2 Brennergruppen A und B aufweisen. Während bei der Ausführungsform gemäß Fig. 1 die einzelnen Brenner 5 jedoch einstufig ausgebildet sind, sind die Brenner 5 bei der Variante gemäß Fig. 2 mehrstufig, hier zweistufig ausgestaltet. Im gezeigten Ausführungsbeispiel sind bei beiden Brennergruppen A, B jeweils alle Brenner als Mehr- bzw. Zweistufenbrenner 5 ausgestaltet. Die einzelnen Brennerstufen I, II sind in Fig. 2 dadurch erkennbar, dass die Brennstoffzuführung zum jeweiligen Brenner 5 an unterschiedlichen Stellen erfolgt. Beispielsweise besitzt jeder Zweistufenbrenner 5 eine erste Brennerstufe I mit einer im wesentlichen axialen und zentralen Brennstoffzuführung und eine zweite Brennerstufe II mit einer im wesentlichen exzentrischen und radialen Brennstoffzuführung. Beispielsweise ermöglicht die erste Brennerstoffe I einen Pilot-Modus und die zweite Brennerstufe II einen Vormisch-Modus. Desweiteren sind beliebige Misch-Betriebszustände zwischen den beiden genannten extremen Betriebs-Modi einstellbar.
  • Das Brennstoffversorgungssystem 3 besitzt nun für jede Brennergruppe A, B, die Mehrstufenbrenner 5 aufweist, genau so viele Nebenleitungen 9 wie die Brenner 5 dieser Brennergruppe A, B Brennerstufen I, II aufweisen. Im vorliegenden Beispiel sind somit innerhalb jeder Brennergruppe A, B zwei Nebenleitungen 9 vorgesehen, wobei jede dieser Nebenleitungen 9 innerhalb dieser Brennergruppe A, B bei allen Brennern 5 mit derselben Brennerstufe I oder II verbunden ist. Das heisst, dass im vorliegenden Fall vier Nebenleitungen 9 vorgesehen sind, nämlich eine erste Nebenleitung 9AI, welche die ersten Brennerstufen I der Brenner 5A in der ersten Brennergruppe A über ein erstes Verteilerventil 10AI mit der Hauptleitung 7 verbindet. In entsprechender Weise verbindet eine zweite Nebenleitung 9AII innerhalb der ersten Brennergruppe A bei allen Brennern 5A die zweite Brennerstufe II mit einem zweiten Verteilerventil 10AII. Desweiteren verbindet eine dritte Nebenleitung 9BI die ersten Brennerstufen I der Brenner 5B innerhalb der zweiten Brennergruppe B mit einem dritten Verteilerventil 10BI, während eine vierte Nebenleitung 9BII bei sämtlichen Brennern 5B der zweiten Brennergruppe B deren zweite Brennerstufe II mit einem vierten Verteilerventil 10BII verbindet.
  • Die Steuerung 12 ist bei dieser Ausführungsform dann so ausgestaltet, dass sie in Abhängigkeit der über die Sensorik 11 ermittelten Emissionswerte bzw. Pulsationswerte die Verteilerventile 10 ansteuern kann. Durch eine entsprechende Aufteilung des einer jeden Brennergruppe A, B zugeführten Brennstoffstroms auf die Brennerstufen I, II der jeweiligen Brennergruppe A, B kann nun auf effektive Weise das thermoakustische Pulsationsverhalten der jeweiligen Brenner 5 beeinflusst werden. In entsprechender Weise kann auch die Abgasemission durch eine Aufteilung der Brennströme auf die Brennerstufen I, II beeinflusst werden.
  • Zweckmäßig werden auch hier für die einzelnen Brennerstufen I, II innerhalb der einzelnen Brennergruppen A, B separate geschlossene Regelkreise geschaffen, die eine besonders effektive Regelung der einzelnen Brenner 5 im Hinblick auf die gewünschten Sollwerte bzw. Schwellwerte für die Pulsationen und Emissionen ermöglichen.
  • Auch bei einer solchen Ausführungsform wird der Gesamtbrennstoffstrom während der Regelungsvorgänge konstant gehalten. Desweiteren kann es wichtig sein, die Verteilung des Brennstoffstroms auf die einzelnen Brennstoffstufen I, II so durchzuführen, dass dem jeweiligen Brenner 5 stets ein konstanter Brennstoffstrom zugeführt wird, so dass der einzelne Brenner 5 eine konstante Brennerleistung aufweist. Insoweit können die einzelnen Regelkreise durch die genannten Randbedingung miteinander gekoppelt sein.
  • Eine vereinfachte Ansteuerung kann dabei bei einer Ausführungsform gemäß Fig. 3 erzielt werden, bei der ebenfalls wie in Fig. 2 zwei Brennergruppen A, B vorgesehen sind, deren Brenner 5 als Zweistufenbrenner mit zwei Brennerstufen I, II ausgestaltet sind. Das Brennstoffversorgungssystem 3 besitzt dabei wieder für jede Brennergruppe A, B eine eigene Nebenleitung 9A und 9B. Darüber hinaus ist außerdem innerhalb jeder Brennergruppe A, B jeder Brennerstufe I, II des zugehörigen Brenners 5 eine eigene Abzweigleitung 16 zugeordnet. Die Bezeichnung der einzelnen Abzweigleitungen 16 erfolgt dabei analog zur Bezeichnung der einzelnen Nebenleitungen 9 in Fig. 2.
  • Dementsprechend ist die erste Abzweigleitung 16AI über ein erstes Abzweigventil 17AI an die erste Nebenleitung 9A angeschlossen, während die zweite Abzweigleitung 16AII über ein zweites Abzweigventil 17AII ebenfalls an die erste Nebenleitung 9A angeschlossen ist. Im Unterschied dazu ist die dritte Abzweigleitung 16BI über ein drittes Abzweigventil 17BI an die zweite Nebenleitung 9B angeschlossen, während die vierte Abzweigleitung 16BII über ein viertes Abzweigventil 17BII an die zweite Nebenleitung 9B angeschlossen ist. Die Steuerung 12 kann nun durch eine entsprechende Betätigung der beiden Verteilerventile 10A und 10B die Aufteilung des Gesamtbrennstoffstroms auf die beiden Brennergruppen A, B steuern. Desweiteren kann die Steuerung 12 über eine entsprechend Betätigung der Abzweigventile 17 innerhalb der jeweiligen Brenngruppe A, B die Verteilung der zugeordneten Brennstoffströme auf die beiden Brennerstufen I, II steuern.
  • Insgesamt kann somit durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung der Brennkammer 1 auch bei Brennergruppen A, B, die mehrstufige (I, II) Brenner 5 aufweisen, eine effektive Regelung der Druckpulsationen und/oder Emissionen realisiert werden.
  • Obwohl bei den in den Fig. 1 bis 3 gezeigten Ausführungsformen das Brennersystem 2 jeweils nur zwei Brennergruppe A, B aufweist, ist grundsätzlich auch eine Ausführungsform mit mehr als zwei Brennergruppen A, B, C, D.... möglich. Desweiteren kann im Extremfall die jeweilige Brennergruppe A, B nur einen einzigen Brenner 5 aufweisen. Fig. 4 zeigt exemplarisch eine Ausführungsform mit zwölf Brennergruppen A bis L, wobei jede Brennergruppe A bis L mit nur einem einzigen Brenner 5A bis 5L ausgestattet ist. In entsprechender Weise umfasst das Brennstoffversorgungssystem 3 dann ebenfalls zwölf Nebenleitungen 9, von denen jedoch exemplarisch nur sechs dargestellt sind, 9A bis 9F. Jede Nebenleitung 9 verbindet den zugehörigen Brenner 5A bis 5L über ein entsprechendes Verteilerventil 10 bzw. 10A bis 10F mit der Hauptleitung 7. Die Sensorik 11 umfasst für jeden Brenner 5 zumindest einen Drucksensor 19 und wenigstens einen Emissionssensor 13. Bei der hier gezeigten Ausführungsform ist jedem Brenner 5 außerdem zumindest ein Temperatursensor 18 zugeordnet, mit dessen Hilfe eine Flammentemperatur innerhalb des Brennraums 4 im Bereich des jeweils zugeordneten Brenners 5 ermittelt werden kann. Des weiteren kann auch eine hier nicht gezeigte Drucksensoranordnung vorgesehen sein, die an jedem Brenner 5 eine Differentialdruckmessung erlaubt, mit deren Hilfe am jeweiligen Brenner 5 der zugehörige Luftmassenstrom ermittelt werden kann.
  • Zur Wahrung der Übersichtlichkeit sind von den Sensoren 13, 18, 19 jeweils nur einer angedeutet, wobei grundsätzlich für jeden Brenner 5 eine solche Sensoranordnung vorgesehen sein kann, was durch zusätzliche Signalleitungen 14 an der Steuerung 12 angedeutet ist.
  • Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform kann nun die Sensorik 11 für jeden Brenner 5 separat Werte erfassen, die mit der Flammentemperatur und alternativ oder zusätzlich mit einem Luftmassenstrom am jeweiligen Brenner 5 korrelieren. Die Steuerung 12 kann nun in Abhängigkeit der ermittelten Temperaturwerte bzw. Luftmassenstromwerte Steuersignale ermitteln, die zur Betätigung der zugehörigen Verteilerventile 10A bis 10F dienen. Die Steuerung 12 steuert die Verteilerventile 10A bis 10F zweckmäßig so an, dass sich im Brennraum 4 eine möglichst homogene Flammentemperaturverteilung ausbildet. Durch die individuelle Ansteuerung der einzelnen Brenner 5A bis 5L können z.B. geometrische Abweichungen der einzelnen Brenner 5A bis 5L ausgeglichen werden, die beispielsweise auf Herstellungstoleranzen zurückgehen. Dementsprechend können lokal überhöhte Temperaturen und somit eine lokal überhöhte NOx-Erzeugung vermieden werden.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Brennkammer
    2
    Brennersystem
    3
    Brennstoffversorgungssystem
    4
    Brennraum
    5
    Brenner
    6
    Brennraumeintritt
    7
    Hauptleitung
    8
    Brennstoffquelle
    9
    Nebenleitung
    10
    Verteilerventil
    11
    Sensorik
    12
    Steuerung
    13
    Emissionssensor
    14
    Signalleitung
    15
    Steuerleitung
    16
    Abzweigleitung
    17
    Abzweigventil
    18
    Temperatursensor
    19
    Drucksensor

Claims (12)

  1. Brennkammer für eine Gasturbine,
    - mit einem Brennersystem (2), das wenigstens zwei Brennergruppen (A, B) mit jeweils wenigstens einem Brenner (5) aufweist,
    - mit einem Brennstoffversorgungssystem (3), das eine mit einer Brennstoffquelle (8) verbundene Hauptleitung (7) sowie für jede Brennergruppe (A, B) eine Nebenleitung (9) aufweist, die mit jedem Brenner (5) der zugehörigen Brennergruppe (A, B) und über ein steuerbares Verteilerventil (10) mit der Hauptleitung (7) verbunden ist,
    - mit einem Brennraum (4), an dessen Eintritt (6) die Brenner (5) angeordnet sind,
    - mit einer Sensorik (11), die für jede Brennergruppe (A, B) separat Werte erfasst, die mit im Brennraum (4) auftretenden Druckpulsationen und/oder Emissionen korrelieren,
    - mit einer Steuerung (12), die mit der Sensorik (11) und mit den Verteilerventilen (10) verbunden ist und die in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte die Verteilerventile (10) so ansteuert, dass bei jeder Brennergruppe (A, B) die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte vorbestimmte Schwellwerte einnehmen und/oder unterschreiten, wobei
    - die Steuerung (12) in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte für jede Brennergruppe (A, B) einen Anteilsfaktor ermittelt, der den der jeweiligen Brennergruppe (A, B) zugeführten Anteil an einem vorbestimmten, dem Brennraum (4) zuzuführenden Gesamtbrennstoffstrom repräsentiert, und wobei
    - die Steuerung (12) in Abhängigkeit der Anteilsfaktoren die Verteilerventile (10) ansteuert, wobei
    - die Steuerung (12) die Verteilerventile (10) so ansteuert und/oder die Anteilsfaktoren so ermittelt, dass ein dem Brennraum (4) zuzuführender Gesamtbrennstoffstrom konstant bleibt.
  2. Brennkammer nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Steuerung (12) mit der Sensorik (11) für jede Brennergruppe (A, B) einen Regelkreis aufbaut, bei dem in Abhängigkeit eines Soll-Ist-Vergleichs der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte das zugehörige Verteilerventil (10) angesteuert wird.
  3. Brennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Sensorik (11) für jede Brennergruppe (A, B) wenigstens einen Drucksensor (19) und/oder wenigstens einen Emissionssensor (13) aufweist.
  4. Brennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass jede Brennergruppe (A, B) nur einen Brenner (5) aufweist.
  5. Brennkammer nach Anspruch 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass die Sensorik (11) zusätzlich für jeden Brenner (5) separat Werte erfasst, die mit einer Flammentemperatur und/oder mit einem Luftmassenstrom am jeweiligen Brenner (5) korrelieren,
    - dass die Steuerung (12) zusätzlich die Verteilerventile (10) in Abhängigkeit der Flammentemperaturwerte und/oder Luftmassenstromwerte so ansteuert, dass sich im Brennraum (4) eine möglichst homogene Flammentemperaturverteilung ausbildet.
  6. Brennkammer nach Anspruch 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Sensorik (11) für jeden Brenner (5) einen Temperatursensor (18) und/oder eine Drucksensoranordnung zur Differentialdruckmessung aufweist.
  7. Brennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass zumindest bei einer Brennergruppe (A, B) alle Brenner (5) als Mehrstufenbrenner mit jeweils wenigstens zwei Brennerstufen (I, II) ausgebildet sind,
    - dass das Brennstoffversorgungssystem (3) für jede Brennergruppe (A, B) mit Mehrstufenbrennern (5) eine der Anzahl an Brennerstufen (I, II) entsprechende Anzahl an Nebenleitungen (9) aufweist, die jeweils bei allen Mehrstufenbrennern (5) der zugehörigen Brennergruppe (A, B) mit der zugeordneten Brennerstufe (I, II) und über ein steuerbares Verteilerventil (10) mit der Hauptleitung (7) verbunden sind,
    - dass die Steuerung (12) in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte die Verteilerventile (10) so ansteuert, dass sich in jeder Brennergruppe (A, B) eine Verteilung des Brennstoffstroms auf die einzelnen Brennerstufen (I, II) ergibt, die so gewählt ist, dass in der jeweiligen Brennergruppe (A, B) die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte die vorbestimmten Schwellwerte einnehmen und/oder unterschreiten.
  8. Brennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass zumindest bei einer Brennergruppe (A, B) alle Brenner (5) als Mehrstufenbrenner mit jeweils wenigstens zwei Brennerstufen (I, II) ausgebildet sind,
    - dass das Brennstoffversorgungssystem (3) für jede Brennergruppe (A, B) mit Mehrstufenbrennern (5) eine der Anzahl an Brennerstufen (I, II) entsprechende Anzahl an Abzweigungsleitungen (16) aufweist, die jeweils bei allen Mehrstufenbrennern (5) der zugehörigen Brennergruppe (A, B) mit der zugeordneten Brennerstufe (I, II) und über ein steuerbares Abzweigventil (17) mit der der Brennergruppe (A, B) zugeordneten Nebenleitung (9) verbunden sind,
    - dass die Steuerung (12) zusätzlich die Abzweigventile (17) in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder Emissionswerte so ansteuert, dass sich in jeder Brennergruppe (A, B) eine Verteilung des Brennstoffstroms auf die einzelnen Brennerstufen (I, II) ergibt, die so gewählt ist, dass in der jeweiligen Brennergruppe (A, B) die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte die vorbestimmten Schwellwerte einnehmen und/oder unterschreiten.
  9. Verfahren zum Betreiben einer Brennkammer (1) gemäss Anspruch 1, wobei die Brennkammer (1) ein Brennersystem (2) aufweist, das wenigstens zwei Brennergruppen (A, B) mit jeweils wenigstens einem Brenner (5) aufweist, wobei eine Sensorik (11) für jede Brennergruppe (A, B) separat die Werte für die Druckpulsationen und/oder die Emissionen erfasst und einer Steuerung zur Verfügung stellt, welche Steuerung in Abhängigkeit von den gemessenen Pulsations - bzw. Emissionswerten Verteilventile, die den Brennstoffstrom zu den einzelnen Brennergruppen steuern, ansteuert bzw. betätigt, derart, dass bei jeder Brennergruppe (A, B) die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte vorbestimmte Schwellwerte einnehmen und/oder unterschreiten, wobei,
    - in Abhängigkeit der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte für jede Brennergruppe (A, B) ein Anteilsfaktor ermittelt wird, der den der jeweiligen Brennergruppe (A, B) zugeführten Anteil an einem vorbestimmten, einem Brennraum (4) der Brennkammer (1) zuzuführenden Gesamtbrennstoffstrom repräsentiert,
    - die Größe der den einzelnen Brennergruppen (A, B) zugeführten Brennstoffströme in Abhängigkeit der Anteilsfaktoren bestimmt wird, und
    - die Anteilsfaktoren und/oder die den einzelnen Brennergruppen (A, B) zugeführten Brennstoffströme so ermittelt werden, dass der dem Brennraum (4) zuzuführende Gesamtbrennstoffstrom konstant bleibt.
  10. Verfahren nach Anspruch 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass für jede Brennergruppe (A, B) ein Regelkreis vorgesehen ist, der in Abhängigkeit eines Soll-Ist-Vergleichs der Pulsationswerte und/oder der Emissionswerte die Größe der Brennstoffströme zu den einzelnen Brennergruppen (A, B) regelt.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass jede Brennergruppe (A, B) nur einen Brenner (5) aufweist,
    - dass zusätzlich für jeden Brenner (5) separat Werte erfasst werden, die mit einer Flammentemperatur und/oder mit einem Luftmassenstrom am jeweiligen Brenner (5) korrelieren,
    - dass die Größe der den einzelnen Brennergruppen (A, B) zugeführten Brennstoffströme zusätzlich in Abhängigkeit der Flammentemperaturwerte und/oder der Luftmassenstromwerte so ermittelt werden, dass sich in einem Brennraum (4) der Brennkammer (1) eine möglichst homogene Flammentemperaturverteilung ausbildet.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    - dass zumindest bei einer Brennergruppe (A, B) alle Brenner (5) als Mehrstufenbrenner mit jeweils wenigstens zwei Brennerstufen (I, II) ausgebildet sind,
    - dass innerhalb jeder Brennergruppe (A, B) die zugeführten Brennstoffströme so auf die einzelnen Brennerstufen (I, II) verteilt werden, dass in der jeweiligen Brennergruppe (A, B) die Pulsationswerte und/oder die Emissionswerte die vorbestimmten Schwellwerte einnehmen und/oder unterschreiten.
EP05743002.7A 2004-03-29 2005-03-17 Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren Not-in-force EP1730449B1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102004015187A DE102004015187A1 (de) 2004-03-29 2004-03-29 Brennkammer für eine Gasturbine und zugehöriges Betriebsverfahren
PCT/EP2005/051229 WO2005093327A1 (de) 2004-03-29 2005-03-17 Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1730449A1 EP1730449A1 (de) 2006-12-13
EP1730449B1 true EP1730449B1 (de) 2017-11-01

Family

ID=34965762

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP05743002.7A Not-in-force EP1730449B1 (de) 2004-03-29 2005-03-17 Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7484352B2 (de)
EP (1) EP1730449B1 (de)
DE (1) DE102004015187A1 (de)
WO (1) WO2005093327A1 (de)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2434437B (en) * 2006-01-19 2011-01-26 Siemens Ag Improvements in or relating to combustion apparatus
DE102006015230A1 (de) 2006-03-30 2007-10-18 Alstom Technology Ltd. Brennkammer
DE102006015529A1 (de) * 2006-03-31 2007-10-04 Alstom Technology Ltd. Brennersystem mit gestufter Brennstoff-Eindüsung
EP1990521A1 (de) * 2007-05-09 2008-11-12 Siemens Aktiengesellschaft Druckdynamikreduzierung in einem Gasturbinentriebwerk
EP2071156B1 (de) 2007-12-10 2013-11-06 Alstom Technology Ltd Brennstoffverteilungssystem für eine Gasturbine mit mehrstufiger Brenneranordnung
EP2090829A1 (de) * 2008-02-14 2009-08-19 Siemens Aktiengesellschaft Brenneranordnung und Betriebsverfahren dafür
US20100192577A1 (en) * 2009-02-02 2010-08-05 General Electric Company System and method for reducing combustion dynamics in a turbomachine
IT1393555B1 (it) * 2009-04-07 2012-04-27 Ansaldo Energia Spa Impianto a turbina a gas e metodo per operare detto impianto a turbina a gas
US9267443B2 (en) 2009-05-08 2016-02-23 Gas Turbine Efficiency Sweden Ab Automated tuning of gas turbine combustion systems
US8437941B2 (en) * 2009-05-08 2013-05-07 Gas Turbine Efficiency Sweden Ab Automated tuning of gas turbine combustion systems
US9354618B2 (en) 2009-05-08 2016-05-31 Gas Turbine Efficiency Sweden Ab Automated tuning of multiple fuel gas turbine combustion systems
US9671797B2 (en) 2009-05-08 2017-06-06 Gas Turbine Efficiency Sweden Ab Optimization of gas turbine combustion systems low load performance on simple cycle and heat recovery steam generator applications
JP5479604B2 (ja) * 2009-10-09 2014-04-23 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 燃焼装置
US9068751B2 (en) * 2010-01-29 2015-06-30 United Technologies Corporation Gas turbine combustor with staged combustion
DE102011102720B4 (de) 2010-05-26 2021-10-28 Ansaldo Energia Switzerland AG Kraftwerk mit kombiniertem Zyklus und mit Abgasrückführung
CH703218A1 (de) 2010-05-26 2011-11-30 Alstom Technology Ltd Verfahren zum Betreiben eines Gas-und-Dampf-Kombikraftwerk mit Rauchgasrezirkulation sowie Kraftwerk.
DE102011117603A1 (de) 2010-11-17 2012-05-24 Alstom Technology Ltd. Brennkammer und Verfahren zum Dämpfen von Pulsationen
DE102011118411A1 (de) * 2010-12-09 2012-06-14 Alstom Technology Ltd. Brennkammer und Verfahren zum Liefern von Brennstoffen an eine Brennkammer
US9920696B2 (en) 2011-08-09 2018-03-20 Ansaldo Energia Ip Uk Limited Method for operating a gas turbine and gas turbine unit useful for carrying out the method
US10240533B2 (en) 2011-11-22 2019-03-26 United Technologies Corporation Fuel distribution within a gas turbine engine combustor
US9631560B2 (en) 2011-11-22 2017-04-25 United Technologies Corporation Fuel-air mixture distribution for gas turbine engine combustors
WO2013126279A1 (en) * 2012-02-22 2013-08-29 Gas Turbine Efficiency Sweden Ab Optimization of gas turbine combustion systems low load performance on simple cycle and heat recovery steam generator applications
EP2959139B1 (de) * 2012-02-22 2020-08-19 Gas Turbine Efficiency Sweden AB Optimierung von gasturbinenverbrennungssystemen mit schwacher ladeleistung in einem einfachen kreislauf und wärmerückgewinnungs-dampferzeugeranwendungen
WO2014133601A1 (en) * 2013-02-26 2014-09-04 Rolls-Royce Corporation Gas turbine engine and method for operating a gas turbine engine
KR20170001104A (ko) * 2015-06-25 2017-01-04 두산중공업 주식회사 진동제어를 통한 제어방법
JP6651389B2 (ja) * 2016-03-08 2020-02-19 三菱日立パワーシステムズ株式会社 燃料制御装置、燃焼器、ガスタービン、燃料制御方法及びプログラム
US11181274B2 (en) * 2017-08-21 2021-11-23 General Electric Company Combustion system and method for attenuation of combustion dynamics in a gas turbine engine
US11156164B2 (en) 2019-05-21 2021-10-26 General Electric Company System and method for high frequency accoustic dampers with caps
US11174792B2 (en) 2019-05-21 2021-11-16 General Electric Company System and method for high frequency acoustic dampers with baffles
US11408347B2 (en) 2019-07-22 2022-08-09 Hamilton Sundstrand Corporation Fuel systems

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5303542A (en) * 1992-11-16 1994-04-19 General Electric Company Fuel supply control method for a gas turbine engine
US5402634A (en) * 1993-10-22 1995-04-04 United Technologies Corporation Fuel supply system for a staged combustor
DE19636093B4 (de) * 1996-09-05 2004-07-29 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zur akustischen Modulation einer von einem Hybridbrenner erzeugten Flamme
DE19704540C1 (de) * 1997-02-06 1998-07-23 Siemens Ag Verfahren zur aktiven Dämpfung einer Verbrennungsschwingung und Verbrennungsvorrichtung
US6560967B1 (en) * 1998-05-29 2003-05-13 Jeffrey Mark Cohen Method and apparatus for use with a gas fueled combustor
EP0976982B1 (de) * 1998-07-27 2003-12-03 ALSTOM (Switzerland) Ltd Verfahren zum Betrieb einer Gasturbinenbrennkammer mit gasförmigem Brennstoff
WO2000012940A1 (de) * 1998-08-31 2000-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum betrieb einer gasturbine und gasturbine
DE19928226A1 (de) * 1999-05-07 2001-02-01 Abb Alstom Power Ch Ag Verfahren zur Unterdrückung bzw. Kontrolle von thermoakustischen Schwingungen in einem Verbrennungs-System sowie Verbrennungssystem zur Durchführung des Verfahrens
DE19934612A1 (de) * 1999-07-23 2001-01-25 Abb Alstom Power Ch Ag Verfahren zur aktiven Unterdrückung von strömungsmechanischen Instabilitäten in einem Verbrennungssystem sowie Verbrennungssystem zur Durchführung des Verfahrens
DE19944922A1 (de) * 1999-09-20 2001-03-22 Asea Brown Boveri Steuerung von Primärmassnahmen zur Reduktion der thermischen Stickoxidbildung in Gasturbinen
GB0019533D0 (en) * 2000-08-10 2000-09-27 Rolls Royce Plc A combustion chamber
DE10064893A1 (de) * 2000-12-23 2002-11-14 Alstom Switzerland Ltd Brenner mit gestufter Brennstoffeindüsung
DE10104151A1 (de) * 2001-01-30 2002-09-05 Alstom Switzerland Ltd Verfahren zur Herstellung einer Brenneranlage
US6722135B2 (en) * 2002-01-29 2004-04-20 General Electric Company Performance enhanced control of DLN gas turbines

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
US20070163267A1 (en) 2007-07-19
DE102004015187A1 (de) 2005-10-20
US7484352B2 (en) 2009-02-03
EP1730449A1 (de) 2006-12-13
WO2005093327A1 (de) 2005-10-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1730449B1 (de) Brennkammer für eine gasturbine und zugehöriges betriebsverfahren
EP1205653B1 (de) Brennersystem mit gestufter Brennstoff-Eindüsung und Verfahren zum Betrieb
EP1621811B1 (de) Betriebsverfahren für eine Feuerungsanlage
EP1730448B1 (de) Mehrfachbrenneranordnung zum betrieb einer brennkammer sowie verfahren zum betreiben der mehrfachbrenneranordnung
DE69917655T2 (de) System zur dämpfung akustischer schwingungen in einer brennkammer
EP0576697B1 (de) Brennkammer einer Gasturbine
DE60038593T2 (de) Verfahren und Einrichtung zur Optimierung von NOx-Ausstoss in einer Gasturbine
DE102015122927A1 (de) Pilotdüse in einer Gasturbinenbrennkammer
EP1840465A2 (de) Brennersystem mit gestufter Brennstoff-Eindüsung
EP1319895A2 (de) Magervormischbrenner für eine Gasturbine sowie Verfahren zum Betrieb eines Magervormischbrenners
EP2071156B1 (de) Brennstoffverteilungssystem für eine Gasturbine mit mehrstufiger Brenneranordnung
DE102015122924A1 (de) Pilotdüse in einer Gasturbinenbrennkammer
DE102005061486B4 (de) Verfahren zum Betreiben einer Brennkammer einer Gasturbine
EP2470833A2 (de) Drallschaufel, brenner und gasturbine
WO2005093326A2 (de) Gasturbinen-brennkammer und zugehöriges betriebsverfahren
EP1150072A2 (de) Gasturbinenbrennkammer mit Zuleitungsöffnung
EP1112462B1 (de) Verfahren zum betrieb einer gasturbine und gasturbine
EP1062461B1 (de) Brennkammer und verfahren zum betrieb einer brennkammer
EP2538139A2 (de) Verfahren zum Betrieb einer Verbrennungsvorrichtung sowie Verbrennungsvorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
EP1510755B1 (de) Brenner mit Brennerlanze und gestufter Brennstoffeindüsung
EP0969192B1 (de) Verfahren zum Abgleichen des Brennstoffverteilsystems bei Gasturbinen mit mehreren Brennern
EP1105678B1 (de) Verfahren zum betrieb eines hybridbrenners
EP1533569B1 (de) Verfahren zum Betrieb einer Feuerungseinrichtung
EP3250857B1 (de) Brenneranordnung
DE19825335A1 (de) Verfahren zum Betrieb einer Gasturbine

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20060921

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: TOQAN, MAJED

Inventor name: FLOHR, PETER

Inventor name: SCHUERMANS, BRUNO

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
17Q First examination report despatched

Effective date: 20070821

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: GENERAL ELECTRIC TECHNOLOGY GMBH

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: ANSALDO ENERGIA IP UK LIMITED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20170518

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IS IT LI LT LU MC NL PL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 942417

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20171115

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502005015734

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20171101

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180202

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180301

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180201

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502005015734

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20180802

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20180331

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180331

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 942417

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20171101

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20050317

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20220321

Year of fee payment: 18

Ref country code: DE

Payment date: 20220322

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20220322

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502005015734

Country of ref document: DE

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20230317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230317

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230317

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20231003

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230317