EP1595620B1 - Procédé de fonderie à cire perdue - Google Patents

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EP1595620B1
EP1595620B1 EP05103958A EP05103958A EP1595620B1 EP 1595620 B1 EP1595620 B1 EP 1595620B1 EP 05103958 A EP05103958 A EP 05103958A EP 05103958 A EP05103958 A EP 05103958A EP 1595620 B1 EP1595620 B1 EP 1595620B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
mullite
layer
layers
solidification
slip
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP05103958A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1595620A1 (fr
Inventor
Arnaud Biramben
Patrick Calero
Patrick Chevalier
Jean-Christophe Husson
Christian Marty
Patrice Ragot
Pierre Richard
Franck Truelle
Isabelle Valente
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Safran Aircraft Engines SAS
Original Assignee
SNECMA SAS
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Filing date
Publication date
Application filed by SNECMA SAS filed Critical SNECMA SAS
Publication of EP1595620A1 publication Critical patent/EP1595620A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1595620B1 publication Critical patent/EP1595620B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/02—Sand moulds or like moulds for shaped castings
    • B22C9/04—Use of lost patterns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22C—FOUNDRY MOULDING
    • B22C9/00—Moulds or cores; Moulding processes
    • B22C9/12—Treating moulds or cores, e.g. drying, hardening

Definitions

  • the present invention relates to the manufacture of parts such as metal vanes with complex geometries according to the technique known as lost-wax foundry.
  • turbofan bladders such as parts of rotors or stators, or structural parts according to this technique
  • a model wax or other equivalent material easily removable later. If necessary we group together several models into one cluster.
  • a ceramic mold is made around this model by dipping in a first slip to form a first layer of material in contact with its surface. The surface of this layer is sanded in order to reinforce it and facilitate the attachment of the next layer, and the assembly is dried: this constitutes the stuccage and drying operations respectively.
  • the soaking operation is then repeated in slips of possibly different compositions, an operation always associated with the successive operations of stuccage and drying.
  • a ceramic shell made of a plurality of layers is thus produced.
  • the slips are composed of particles of ceramic materials, in particular a flour, such as alumina, mullite, zircon or other, with a mineral colloidal binder and adjuvants where appropriate depending on the desired rheology.
  • a flour such as alumina, mullite, zircon or other
  • adjuvants where appropriate depending on the desired rheology.
  • It may be a wetting agent, a fluidizer or a texturizer depending, for the latter, the desired thickness for the deposit.
  • the carapace mold is then dewaxed, which is an operation by which the material constituting the original model is removed. After elimination of the model, we obtain a ceramic mold whose cavity reproduces all the details of the model. The mold then undergoes heat treatment at high temperature or "cooking", which gives it the necessary mechanical properties.
  • the shell mold is thus ready for the manufacture of the metal part by casting.
  • the next step is to pour a molten metal into the mold cavity and then to the solidify.
  • solidification techniques there are currently several solidification techniques, and therefore several casting techniques, depending on the nature of the alloy and the expected properties of the part resulting from the casting. It may be directed solidification with columnar structure (DS), directed solidification with monocrystalline structure (SX) or equiaxed solidification (EX) respectively.
  • DS columnar structure
  • SX directed solidification with monocrystalline structure
  • EX equiaxed solidification
  • the shell is broken by a shaking operation, and the manufacture of the metal part is completed.
  • each carapace must have specific properties that ensure the desired type of solidification.
  • equiaxed solidification several different processes can be implemented, one using an ethyl silicate binder, another using a colloidal silica binder.
  • the shells can be made from different fillers, based on silico-aluminous, silica-zircon or silica.
  • the invention achieves these objectives with the following method.
  • the method is characterized in that the ceramic particles of the slips comprise a refractory oxide or a mixture of refractory oxides without zircon, none of the layers comprising zircon so that the shell mold is not even weakly, radioactive.
  • the slip for the formation of the reinforcing layers is much more fluid than the second slip.
  • the binder for the various slips is a colloidal mineral solution such as colloidal silica.
  • the stucco grains for the contact, intermediate and reinforcement layers are made from mullite grains and not zircon grains.
  • the stuccage operations are carried out with stucco grains covering a size range between 80 and 1000 microns.
  • the stucco is preferably applied by dusting for the first layers, and is preferably applied by fluidized bed, for the layers from the fourth.
  • Stucco is applied automatically, so that the movements of the robot can achieve a shell mold having a porosity after baking, between 20 and 35%. The more porous the shell is, the more it reduces its sensitivity to thermal shocks such as those produced during different types of casting.
  • the mold baking cycle comprises heating to a temperature of between 1000 and 1150 ° C, preferably between 1030 ° C and 1070 ° C.
  • the first slip can be formed from mullite flours and alumina without zircon, with or without germinating.
  • the contact layer is composed mainly of mullite flour in an amount of between 40 and 80% by weight, optionally of alumina flour, a binder based on colloidal silica. , and organic adjuvants.
  • the contact layer is composed of a mixture of alumina flours and mullite in amounts respectively of between 40 and 80% by weight and between 2 and 30% by weight, the remainder comprising a binder based on colloidal silica, a germinator, and organic adjuvants.
  • the second and third slip are common to any solidification process, and comprise a mixture of alumina and mullite flours in an amount of between 45 and 95% by weight, and mullite grains in an amount of between 0 and 25% by weight.
  • the mold structure thus defined finds, indifferently, a use for the manufacture of a part with solidification of directed type with a columnar structure, the contact layer being formed mainly from a mullite flour, for the manufacture of a monocrystalline structured type solidification-type part, the contact layer being formed predominantly from a mullite flour or else for producing a piece with equiaxed type solidification, the contact layer being formed from a mixture of alumina flour and mullite.
  • the invention also relates to a method for manufacturing parts by casting of molten metal according to which, regardless of the type of solidification, directed with a columnar structure, directed with monocrystalline or equiaxed structure, molds having a skeleton of shells are used.
  • common intermediate layer and common reinforcement layer.
  • the invention also relates to an installation for the manufacture of parts by casting a molten metal in a shell mold comprising a mold manufacturing station and casting stations for different solidifications, said stations being fed with molds having identical reinforcement layers.
  • the method of manufacturing shell molds for common use in all types of parts comprises a first step of manufacturing the wax model or other equivalent material known in the art.
  • the most commonly known is wax.
  • the clustered models can be grouped so that several can be manufactured simultaneously.
  • the models are shaped to the dimensions of the final pieces, to the shrinkage near the alloys.
  • the carapace manufacturing steps are preferably carried out by a robot whose movements are common to all types of parts, programmed to have an optimal action on the quality of the deposits made, and to overcome the geometrical aspect of the different blading.
  • slips are prepared in which the models or the cluster are successively quenched to deposit a ceramic material.
  • the covered model undergoes a phase of dewatering and then topping. Then, stucco grains are applied by dusting so as not to disturb the thin layer of contact.
  • mullite is used, the particle size of which in this first layer is fine. It is between 80 and 250 microns. The surface condition of the final pieces depends in part.
  • the No. 1 layer is dried.
  • a stucco is deposited by dusting and dried.
  • mullite is used whose particle size is medium. It can be between 120 and 1000 microns.
  • the state of porosity of the shells finally depends on it.
  • the model is then quenched in a third slip to form the layer No. 3 which is the first so-called reinforcing layer.
  • the identical stucco is then applied to the No. 2 layer by dusting and dried.
  • the soaking operations are repeated in the third slip, stuccage and drying to form the layers of "reinforcement".
  • the stuccage is carried out by fluidized bed.
  • a glazing operation is performed which does not include a stuccage operation.
  • the carapace in final can consist of 5 to 12 layers.
  • the soaked layers for the different layers are made in different ways and are adapted to obtain a uniform distribution of thicknesses and to avoid the formation of bubbles, especially in enclosed areas.
  • Hardening programs are optimized for each type of layer, to overcome the geometric aspect of the different types of parts, and are therefore common to all references.
  • the interlayer drying range is optimized for each type of layer, in order to overcome the geometrical appearance of the different types of parts.
  • the range is therefore common.
  • the range makes it possible, for each type of layer, to dry molds with geometries as different as moving blades, distributors, or structural parts.
  • the mussel baking cycle is the same for all types of solidification, and thus also eliminates the type of part. It includes a temperature rise phase, a bearing at the baking temperature and a cooling phase.
  • the cooking cycle is chosen to optimize the mechanical properties of the shells so as to allow cold handling without risk of breakage, and so as to minimize the sensitivity to thermal shocks that can be generated during the various stages of casting.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
  • Mold Materials And Core Materials (AREA)

Description

  • La présente invention porte sur la fabrication de pièces telles que des aubages métalliques à géométries complexes selon la technique connue sous le nom de fonderie à cire perdue.
  • Pour la fabrication des aubages de turboréacteurs, tels que les pièces de rotors ou de stators, ou bien des pièces de structure selon cette technique, on en réalise d'abord un modèle en cire ou autre matériau équivalent facilement éliminable par la suite. Le cas échéant on regroupe plusieurs modèles en une grappe. On confectionne autour de ce modèle un moule céramique par trempage dans une première barbotine pour former une première couche de matière au contact de sa surface. On sable la surface de cette couche afin de la renforcer et de faciliter l'accrochage de la couche suivante, et on sèche l'ensemble : ce qui constitue respectivement les opérations de stuccage et de séchage. On répète ensuite l'opération de trempage dans des barbotines de compositions éventuellement différentes, opération toujours associée aux opérations successives de stuccage et de séchage. On réalise ainsi une carapace céramique constituée d'une pluralité de couches. Les barbotines sont composées de particules de matériaux céramiques, notamment une farine, tel que l'alumine, la mullite, le zircon ou autre, avec un liant colloïdal minéral et des adjuvants le cas échéant en fonction de la rhéologie souhaitée. Ces adjuvants permettent de maîtriser et de stabiliser les caractéristiques des différents types de couches, tout en s'affranchissant des effets des différentes caractéristiques physico-chimiques des matières premières constituant les barbotines. Il peut s'agir d'un agent mouillant, d'un fluidifiant ou d'un texturant en fonction, pour ce dernier, de l'épaisseur désirée pour le dépôt.
  • On procède ensuite au décirage du moule carapace, qui est une opération par laquelle on élimine le matériau constituant le modèle d'origine. Après élimination du modèle, on obtient un moule céramique dont la cavité reproduit tous les détails du modèle. Le moule subit ensuite un traitement thermique à haute température ou « cuisson », qui lui confère les propriétés mécaniques nécessaires.
  • Le moule carapace est ainsi prêt pour la fabrication de la pièce métallique par coulée. Après contrôle de l'intégrité interne et externe du moule carapace, l'étape suivante consiste à couler un métal en fusion dans la cavité du moule puis à le solidifier. Dans le domaine de la fonderie à cire perdue on distingue actuellement plusieurs techniques de solidification, donc plusieurs techniques de coulée, selon la nature de l'alliage et les propriétés attendues de la pièce résultant de la coulée. Il peut s'agir de solidification dirigée à structure colonnaire (DS), de solidification dirigée à structure monocristalline (SX) ou de solidification équiaxe (EX) respectivement. Les deux premières familles de pièces concernent des superalliages pour pièces soumises à de fortes contraintes tant thermiques que mécaniques dans le turboréacteur, comme les aubes de turbines HP.
  • Après coulée de l'alliage, on casse la carapace par une opération de décochage, et on parachève la fabrication de la pièce métallique.
  • Des procédés de réalisation de moules carapaces sont notamment décrits dans les documents publiés sous les références US5618633 et EP0399727 , qui divulguent différents types de barbotine.
  • Lors de l'étape de moulage, plusieurs types de carapaces peuvent être réalisés au travers de plusieurs procédés. Chaque carapace doit posséder des propriétés spécifiques qui permettent d'assurer le type de solidification désiré. Par exemple, pour la solidification équiaxe, plusieurs procédés différents peuvent être mis en oeuvre, l'un utilisant un liant silicate d'éthyle, un autre utilisant un liant silice colloïdale. Pour la solidification dirigée, les carapaces peuvent être réalisées à partir de charges différentes, à base silico-alumineuse, silice-zircon ou silice.
  • Dans un but de simplification et d'uniformisation des procédés mis en oeuvre, il existe un besoin pour une carapace à structure dite « unique » dont les propriétés lui permettraient d'être utilisée dans les différents cas de solidification.
  • D'autre part, pour des raisons de respect des normes environnementales et de coûts, il existe aussi un besoin d'éviter l'emploi de liants à base alcool tel que le silicate d'éthyle.
  • Pour des raisons de coûts de rejet, il est aussi souhaitable de mettre au point une structure de carapace ne comprenant pas de zircon. Ce matériau, même faiblement radio-actif, nécessite en effet l'établissement de procédures de traitement des déchets très contraignantes industriellement et financièrement.
  • L'invention parvient à ces objectifs avec le procédé suivant.
  • Le procédé de fabrication de moule carapace céramique à plusieurs couches, dont au moins une couche de contact, une couche intermédiaire et plusieurs couches de renfort à partir d'un modèle en cire ou autre matériau semblable, consiste à réaliser les opérations suivantes :
    • trempage dans une première barbotine contenant des particules céramiques et un liant, dépôt de particules de sable sur la couche et à sécher ladite couche, de manière à former la couche de contact,
    • trempage dans une deuxième barbotine contenant des particules céramiques, un liant, dépôt de particules de sable sur ladite couche et à sécher celle-ci, de manière à former la couche intermédiaire
    • trempage dans au moins une troisième barbotine contenant des particules céramiques, un liant, dépôt de particules de sable sur ladite couche, à sécher celle-ci, de manière à former une couche de renfort, On répète la formation de couches de renfort jusqu'à obtenir une épaisseur de moule carapace définie.
  • Conformément à l'invention le procédé est caractérisé par le fait que les particules céramique des barbotines comprennent un oxyde réfractaire ou un mélange d'oxydes réfractaires sans zircon, aucune des couches ne comportant de zircon de sorte que le moule carapace ne soit pas, même faiblement, radioactif.
  • De préférence la barbotine pour la formation des couches de renfort est beaucoup plus fluide que la deuxième barbotine.
  • On a constaté qu'un moule carapace présentant cette composition et cette structure, à la couche de contact près, pouvait être conçu pour être commun à tous les types de pièces coulées selon les techniques rapportées plus haut. On peut ainsi avantageusement ajuster les propriétés mécaniques du moule, en particulier, sa sensibilité aux chocs thermiques, pour satisfaire aux conditions de coulée répondant aux contraintes des différents procédés de solidification (EX, DS ou SX).
  • De préférence et pour satisfaire aux contraintes économiques et environnementales, le liant pour les différentes barbotines est une solution colloïdale minérale telle que la silice colloïdale. De même pour satisfaire aux contraintes économiques liées aux rejets, les grains de stucco pour les couches de contact, intermédiaire et de renfort sont constitués à partir de grains de mullite et non de zircon.
  • Afm de maîtriser la porosité du moule, et de ce fait maîtriser la sensibilité de la carapace aux chocs thermiques, les opérations de stuccage sont réalisées avec des grains de stucco couvrant une gamme granulométrique comprise entre 80 et 1000 microns. Par ailleurs, le stucco est appliqué de préférence par saupoudrage pour les premières couches, et est appliqué de préférence par lit fluidisé, pour les couches à partir de la quatrième. On applique le stucco automatiquement, de sorte que les mouvements du robot permettent de réaliser un moule carapace présentant une porosité après cuisson, comprise entre 20 et 35%. Plus la carapace est poreuse, plus on diminue sa sensibilité aux chocs thermiques tels que ceux produits lors des différents types de coulées.
  • En particulier, pour pouvoir être appliqué à deux modes distincts de solidification, le cycle de cuisson du moule comprend un chauffage jusqu'à une température comprise entre 1000 et 1150°C, de préférence entre 1030°C et 1070°C.
  • Il suffit d'adapter seulement la couche de contact au mode de solidification. Ainsi la première barbotine peut être formée à partir de farines de mullite et d'alumine sans zircon, avec ou sans germinant.
  • Dans un cas particulier, pour des solidifications de types DS ou SX, la couche de contact est composée majoritairement de farine de mullite en quantité comprise entre 40 et 80% en poids, éventuellement de farine d'alumine, un liant à base de silice colloïdale, et des adjuvants organiques.
  • Dans le cas particulier de la solidification équiaxe, la couche de contact est composée d'un mélange de farines d'alumine et de mullite en quantités respectivement comprises entre 40 et 80% en poids et entre 2 et 30% en poids, le reste comprenant un liant à base de silice colloïdale, un germinant, et des adjuvants organiques.
  • Conformément à une autre caractéristiques, les deuxième et troisième barbotines sont communes à tout procédé de solidification, et comprennent un mélange de farines d'alumine et de mullite en quantité comprise entre 45 et 95% en poids, et des grains de mullite en quantité comprise entre 0 et 25% en poids.
  • La structure de moule ainsi définie trouve, indifféremment, une utilisation
    pour la fabrication d'une pièce avec solidification de type dirigé à structure colonnaire, la couche de contact étant formée majoritairement à partir d'une farine de mullite,
    pour la fabrication d'une pièce avec solidification de type dirigé à structure monocristalline, la couche de contact étant formée majoritairement à partir d'une farine de mullite ou bien
    pour la fabrication d'une pièce avec solidification de type équiaxe, la couche de contact étant formée à partir d'un mélange de farine d'alumine et de mullite.
  • L'invention porte aussi sur un procédé de fabrication de pièces par coulée de métal en fusion selon lequel, quel que soit le type de solidification, dirigée à structure colonnaire, dirigée à structure monocristalline ou équiaxe, on utilise des moules présentant un squelette de carapaces commun : couche intermédiaire et couche de renfort communes.
  • L'invention porte aussi sur une installation pour la fabrication de pièces par coulée d'un métal en fusion dans un moule carapace comprenant un poste de fabrication de moules et des postes de coulée pour des solidifications différentes, lesdits postes étant alimentés avec des moules présentant des couches de renfort identiques.
  • On décrit ci-après le procédé plus en détail.
  • Le procédé de fabrication des moules carapaces permettant une utilisation commune à tous types de pièces comprend une première étape de fabrication du modèle en cire ou en un autre matériau équivalent connu dans le domaine. Le plus généralement connu est la cire. Selon le type de pièce, on peut regrouper les modèles en grappe de manière à pouvoir en fabriquer plusieurs simultanément. Les modèles sont façonnés aux dimensions des pièces définitives, au retrait près des alliages.
  • Les étapes de fabrication de la carapace sont de préférence menées par un robot dont les mouvements sont communs à tous types de pièces, programmés pour avoir une action optimale sur la qualité des dépôts réalisés, et pour s'affranchir de l'aspect géométrique des différents aubages.
  • On prépare parallèlement des barbotines dans lesquelles on trempe successivement les modèles ou la grappe pour effectuer un dépôt de matière céramique.
  • On distingue une première barbotine pour la solidification EQX.
  • Elle comprend en pourcentage pondéral :
    • un mélange de farines d'alumine (40 - 80%) et de mullite (2 - 30%) ;
    • un germinant, aluminate de cobalt (0 - 10%) ;
    • un liant silice colloïdale (18 - 30%) ;
    • de l'eau (0 - 5%) ;
    • trois adjuvants : agents mouillant, fluidifiant et texturant ;
  • Pour la solidification dirigée à structure colonnaire ou monocristalline, la composition de la première barbotine en pourcentage pondéral est la suivante :
    • un mélange de farines d'alumine (2 - 30%) et de mullite (40 - 80%) ;
    • un liant silice colloïdale (18 - 30%) ;
    • de l'eau (0-5%) ;
    • trois adjuvants : agents mouillant, fluidifiant et texturant ;
  • La deuxième barbotine intermédiaire, commune à tous types de solidification, comprend en pourcentage pondéral les composants suivants :
    • un mélange de farines d'alumine (50 - 75%) et de mullite (5 - 20%) ;
    • un liant silice colloïdale (20 - 30%) ;
    • de l'eau (0 - 5%) ;
    • trois adjuvants : agents mouillant, fluidifiant et texturant ;
  • La troisième barbotine de renfort, commune à tous types de solidification, comprend les composants suivants en pourcentage pondéral :
    • un mélange de farines d'alumine (30 - 45%) et de mullite (15 - 30%) ;
    • des grains de Mullite (14 - 24%) ;
    • un liant silice colloïdale (10 - 20%) ;
    • de l'eau (5 - 15%) ;
    • quatre adjuvants : agents mouillant, fluidifiant, texturant et de frittage ;
  • Les 3 premiers adjuvants ont respectivement les fonctions suivantes :
    • Le fluidifiant permet d'obtenir plus rapidement la rhéologie désirée lors de la fabrication de la couche. Il agit en tant que dispersant. Il peut appartenir à la famille des acides aminés, à la gamme des polyacrylates d'ammonium, ou à la famille des tri - acides carboxyliques à groupements alcools ;
    • Le mouillant permet de faciliter le nappage de la couche lors du trempé. Il peut appartenir à la famille des alcools gras poly - alkylènes, ou alcools alkoxylates ;
    • Le texturant permet d'optimiser la rhéologie de la couche afin d'obtenir des dépôts adaptés. Il peut appartenir à la famille des polymères de l'oxyde d'éthylène, des gommes de xanthane, ou des gommes de guar ;
  • Pour la couche N°1, de contact, une fois le modèle retiré de la première barbotine après une phase d'immersion, le modèle recouvert subit une phase d'égouttage puis de nappage. Puis, on applique des grains de stucco par saupoudrage afin de ne pas perturber la fine couche de contact. Pour l'opération de stuccage, on utilise de la mullite dont la granulométrie dans cette première couche est fine. Elle est comprise entre 80 et 250 microns. L'état de surface des pièces en final en dépend en partie.
  • On sèche la couche N°1.
  • On procède ensuite au trempé dans une seconde barbotine pour former une couche N°2, dite intermédiaire. La composition est la même quel que soit le mode de solidification adopté.
  • Comme précédemment, on dépose un stucco par saupoudrage, et on sèche. Pour l'opération de stuccage, on utilise de la mullite dont la granulométrie est moyenne. Elle peut être comprise entre 120 et 1000 microns. L'état de porosité des carapaces en final en dépend en partie.
  • On trempe ensuite le modèle dans une troisième barbotine pour former la couche N°3 qui est la première couche dite de renfort.
  • On applique ensuite le stucco identique à la couche N°2 par saupoudrage, et on sèche. On répète les opérations de trempage dans la troisième barbotine, de stuccage et de séchage pour former les couches « de renfort ». Pour ces couches de renfort, le stuccage s'effectue par lit fluidisé.
  • Pour la dernière couche, on procède à une opération de glaçage qui ne comprend pas d'opération de stuccage.
    La carapace en final peut être constituée de 5 à 12 couches.
  • Les trempés pour les différentes couches sont effectués de manières différentes et sont adaptés afin d'obtenir une répartition homogène des épaisseurs et d'éviter la formation de bulles, notamment dans les zones d'enfermées.
  • Les programmes de trempés sont optimisés pour chaque type de couche, afin de s'affranchir de l'aspect géométrique des différents types de pièces, et sont donc communs à toutes références.
  • La gamme de séchage intercouche est optimisée pour chaque type de couche, afin de s'affranchir de l'aspect géométrique des différents types de pièces. La gamme est donc commune. La gamme permet en effet pour chaque type de couche, un séchage de moules à géométries aussi différentes que des aubes mobiles, des distributeurs, ou bien des pièces de structure.
  • On procède à un séchage final après la formation de la dernière couche, commun à tous types de pièces.
  • Le cycle de cuisson des moules est le même pour tous les types de solidification, et s'affranchit donc aussi du type de pièce. Il comprend une phase de montée en température, un palier à la température de cuisson et une phase de refroidissement. Le cycle de cuisson est choisi pour optimiser les propriétés mécaniques des carapaces de manière à permettre les manipulations à froid sans risques de casses, et de manière à minimiser la sensibilité aux chocs thermiques pouvant être générés lors des différentes étapes de coulées.
  • On constate, que l'on peut réaliser une cuisson unique au lieu des deux types de cuisson qui étaient réalisées auparavant pour préparer les carapaces EQX, DS et SX aux différents modes de coulée.

Claims (17)

  1. Procédé de fabrication de moule carapace céramique à plusieurs couches dont au moins une couche de contact, une couche intermédiaire et plusieurs couches de renfort à partir d'un modèle de la pièce à fabriquer, en cire ou autre matériau semblable, consistant à réaliser les opérations successives suivantes :
    trempage dans une première barbotine contenant des particules céramiques et un liant, dépôt de particules de sable sur ladite couche et séchage de celle-ci, de manière à former la couche de contact.
    trempage dans une deuxième barbotine contenant des particules céramiques, et un liant, dépôt de particules de sable sur ladite couche intermédiaire, et séchage de celle-ci, de manière à former la couche intermédiaire,
    trempage dans au moins une troisième barbotine contenant des particules céramiques, et un liant, dépôt de particules de sable sur ladite couche,
    séchage de celle-ci, de manière à former une couche de renfort, la formation de couches de renfort étant répétée jusqu'à obtenir une épaisseur de moule carapace définie,
    caractérisé par le fait que les particules céramiques des barbotines comprennent un oxyde réfractaire ou un mélange d'oxydes réfractaires sans zircon, aucune des couches ne comportant de zircon de sorte que le moule carapace ne soit pas, même faiblement, radioactif.
  2. Procédé selon la revendication 1 selon lequel l'oxyde réfractaire est la mullite ou l'alumine.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2 selon lequel les liants pour les différentes barbotines sont à base de solutions colloïdales minérales, en particulier la silice colloïdale.
  4. Procédé selon les revendications 1, 2 ou 3 selon lequel lesdites particules de sable sont constituées de grains d'oxydes réfractaires sans zircon, en particulier de grains de mullite.
  5. Procédé selon la revendication 4 selon lequel les grains ont une granulométrie comprise entre 80 et 1000 microns.
  6. Procédé selon la revendication 4 ou 5 selon lequel pour certaines couches les particules de sable sont appliquées par saupoudrage, de préférence pour les trois premières couches.
  7. Procédé selon la revendication 4, 5 et 6 selon lequel pour certaines couches les particules de sable sont appliquées par lit fluidisé, de préférence pour les couches à partir de la quatrième.
  8. Procédé selon l'une des revendications 4 à 7 selon lequel les particules de sable sont appliquées de manière que la carapace présente une porosité après cuisson comprise entre 20 et 35%.
  9. Procédé selon la revendication 1 selon lequel le séchage entre deux couches successives est réalisé selon la même gamme quelles que soient la pièce et sa géométrie.
  10. Procédé selon la revendication 1 selon lequel le trempage est effectué par robot, programmé de façon que les mouvements du robot soient les mêmes quelle que soit la géométrie de la pièce.
  11. Procédé selon l'une des revendications précédentes selon lequel le dépôt des particules de sable sur le moule est réalisé automatiquement par robot de sorte que les mouvements du robot soient les mêmes quelle que soit la géométrie de la pièce.
  12. Procédé selon l'une des revendications précédentes selon lequel le cycle de cuisson du moule carapace final est unique quelle que soit la pièce et comprend un chauffage jusqu'à une température comprise entre 1000 et 1150°C, de préférence entre 1030 et 1070°C.
  13. Procédé selon l'une des revendications précédentes selon lequel la première barbotine a une composition en alumine et en mullite différente selon que le procédé de fabrication de la pièce est à solidification dirigée ou équiaxe.
  14. Procédé selon l'une des revendications précédentes selon lequel les deuxième et troisième barbotines comprennent un mélange de farines d'alumine et de mullite et de grains de mullite, et sont communes à tout procédé de solidification dirigée ou équiaxe.
  15. Procédé selon la revendication 13 selon lequel la première barbotine pour une solidification dirigée, comprend majoritairement de la farine de mullite, en quantité comprise entre 40 et 80% en poids, éventuellement de la farine d'alumine, un liant à base de silice colloïdale, et des adjuvants organiques.
  16. Procédé selon la revendication 13 selon lequel la première barbotine pour une solidification équiaxe, comprend un mélange de farines d'alumine et de mullite en quantités respectivement comprises entre 40 et 80% en poids et entre 2 et 30% en poids, un liant à base de silice colloïdale, un germinant, et des adjuvants organiques.
  17. Procédé selon la revendication 14 selon lequel les deuxième et troisième barbotines, sont communes à tous procédés de solidification, et comprennent un mélange de farines d'alumine et de mullite en quantité comprise entre 45 et 95% en poids, et des grains de mullite en quantité comprise entre 0 et 25% en poids.
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Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1935530A1 (fr) * 2006-12-21 2008-06-25 Siemens Aktiengesellschaft Procédé destiné à la fabrication d'une coque en céramique et son utilisation
JP5178366B2 (ja) * 2008-07-14 2013-04-10 伊藤忠セラテック株式会社 精密鋳造用鋳型製造用スタッコ材及びそれを用いた精密鋳造用鋳型
US8307881B2 (en) * 2009-01-06 2012-11-13 General Electric Company Casting molds for use in directional solidification processes and methods of making
CN104646633B (zh) * 2013-11-20 2017-06-30 沈阳工业大学 局部可自由伸缩的单晶叶片用复杂结构陶瓷型芯制备工艺
JP6317995B2 (ja) * 2014-05-08 2018-04-25 伊藤忠セラテック株式会社 精密鋳造鋳型製造用スラリーのフィラー材及びそれを用いて得られたスラリー並びに精密鋳造鋳型
JP2016002572A (ja) * 2014-06-18 2016-01-12 伊藤忠セラテック株式会社 精密鋳造鋳型製造用スラリー組成物及びその製造方法
JP6368596B2 (ja) * 2014-09-11 2018-08-01 伊藤忠セラテック株式会社 精密鋳造鋳型製造用スラリー組成物及びその製造方法
FR3068271B1 (fr) 2017-06-29 2021-12-10 Safran Aircraft Engines Procede de fonderie avec coulee en moule chaud
FR3071423B1 (fr) 2017-09-22 2019-10-18 Safran Barbotine de fonderie
CN108115088B (zh) * 2017-12-23 2020-01-21 青田保俐铸造有限公司 一种石膏复合聚合物粘性砂浆的熔模型壳铸造工艺
FR3085286B1 (fr) 2018-08-28 2021-08-06 Safran Aircraft Engines Procede de fabrication d'une eprouvette a plusieurs couches ceramiques, eprouvette obtenue par la mise en œuvre d'un tel procede de fabrication et utilisation d'une telle eprouvette pour un essai de compression uniaxiale a chaud
FR3103400B1 (fr) 2019-11-21 2022-08-19 Safran Aircraft Engines Moule de fonderie, procede de fabrication du moule et procede de fonderie
FR3144930B1 (fr) * 2023-01-12 2026-04-10 Safran Procédé de fabrication d'un moule comprenant des particules fissurantes
FR3145299B1 (fr) 2023-01-27 2025-10-24 Safran Aircraft Engines Moule de fonderie
CN117139559A (zh) * 2023-08-30 2023-12-01 中国机械总院集团沈阳铸造研究所有限公司 一种尺寸稳定的大型陶瓷型壳制作方法
CN117139560A (zh) * 2023-08-30 2023-12-01 中国机械总院集团沈阳铸造研究所有限公司 定向或单晶高温合金熔模铸造用惰性陶瓷型壳制备方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3859153A (en) * 1970-06-25 1975-01-07 Du Pont Refractory laminate having improved green strength
JPS51126922A (en) * 1975-04-30 1976-11-05 Hitachi Metals Ltd Investment casting mold
GB8911666D0 (en) * 1989-05-20 1989-07-05 Rolls Royce Plc Ceramic mould material
JPH07116773A (ja) * 1993-10-20 1995-05-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 精密鋳造用鋳型の製造方法
US5618633A (en) * 1994-07-12 1997-04-08 Precision Castparts Corporation Honeycomb casting
JPH09155503A (ja) * 1995-12-05 1997-06-17 Hitachi Ltd 精密鋳造用鋳型および鋳造方法
JPH09253790A (ja) * 1996-03-27 1997-09-30 Kubota Corp 粉粒体被覆処理用流動槽
US5766329A (en) * 1996-05-13 1998-06-16 Alliedsignal Inc. Inert calcia facecoats for investment casting of titanium and titanium-aluminide alloys
JPH10156484A (ja) * 1996-11-20 1998-06-16 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 精密鋳造用鋳型
JP2001509083A (ja) * 1997-01-27 2001-07-10 アライドシグナル・インコーポレーテッド 低価格γ−ＴｉＡｌ鋳造のための統合されたるつぼ及びモールド
US6431255B1 (en) * 1998-07-21 2002-08-13 General Electric Company Ceramic shell mold provided with reinforcement, and related processes
JP2000280047A (ja) * 1999-03-31 2000-10-10 Meidensha Corp ロストワックスコーティングシステム
WO2001045876A1 (fr) * 1999-12-21 2001-06-28 Howmet Research Corporation Moule carapace resistant aux fissures et procede correspondant
US6582197B2 (en) * 2001-02-22 2003-06-24 Simon E. Coulson Method of investment casting with casting identification
US6648060B1 (en) * 2002-05-15 2003-11-18 Howmet Research Corporation Reinforced shell mold and method

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