EP1573892A1 - Dispositif de commande de l'alimentation d'un moteur asynchrone - Google Patents

Dispositif de commande de l'alimentation d'un moteur asynchrone

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EP1573892A1
EP1573892A1 EP03777112A EP03777112A EP1573892A1 EP 1573892 A1 EP1573892 A1 EP 1573892A1 EP 03777112 A EP03777112 A EP 03777112A EP 03777112 A EP03777112 A EP 03777112A EP 1573892 A1 EP1573892 A1 EP 1573892A1
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EP
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converter
voltage
alim
capacitor
terminals
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Withdrawn
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EP03777112A
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German (de)
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Inventor
Bernard Grehant
Serge Bruno
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Somfy SA
Original Assignee
Somfy SA
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Publication date
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Withdrawn legal-status Critical Current

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    • H02P1/00—Arrangements for starting electric motors or dynamo-electric converters
    • H02P1/16—Arrangements for starting electric motors or dynamo-electric converters for starting dynamo-electric motors or dynamo-electric converters
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    • H02P25/02—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of AC motor or by structural details characterised by the kind of motor
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    • H02P2207/00—Indexing scheme relating to controlling arrangements characterised by the type of motor
    • H02P2207/05—Synchronous machines, e.g. with permanent magnets or DC excitation

Definitions

  • the invention relates to a device connected to an electrical source of alternating current, comprising a single-phase electric induction motor with two windings, a phase shift capacitor placed in series with one or other of the windings and a logic processing unit.
  • phase shift capacitor is placed in series either with the first winding or with the second, and the assembly is supplied by the AC sector, between the phase wire and the neutral wire.
  • the object of the invention is to provide a device for controlling the supply of an asynchronous motor improving the devices known from the prior art and providing solutions to the problems mentioned.
  • the invention provides a device for controlling the supply of an asynchronous electric motor, permanently supplied and preventing energy dissipation in passive components.
  • the device according to the invention is characterized in that the logic processing unit is supplied by the output of a converter whose input terminals are connected to the phase shift capacitor when the motor is supplied.
  • FIG. 1 is a diagram of a first embodiment of the control device according to the invention.
  • FIG. 2 is a diagram of a second embodiment of the control device according to the invention.
  • the control device of an asynchronous electric motor MOT shown in FIG. 1 mainly comprises a logic processing unit ULT allowing the control of two relay contacts rl1 and rl2 and an ALIM converter of this unit comprising a controlled switch T. These relays are for example activated as a function of orders received by a receiver RX of radioelectric signals included in the logic processing unit ULT.
  • the MOT motor is supplied by the contacts rl1 and rl2 of the two relays, the coils of which are supplied by the logic processing unit ULT.
  • the contact rh makes it possible to connect the winding W1 of the motor directly to the phase AC / H and the winding W2 to the phase via a phase-shifting capacitor CM to turn the motor in a first direction
  • the contact rl2 allows to connect the winding W2 of the motor directly to the AC / H phase and the winding W1 to the phase via the capacitor CM to turn the motor in a second direction.
  • the contacts are shown here in their rest position: the motor is not supplied directly from the mains and is therefore stopped.
  • the ALIM converter has, between its output terminals, a capacitor C, the charge of which is controlled by the controlled switch T through the motor windings, rectification circuits D1 and D2 and, optionally through a current limiting resistor RC , when the engine is not powered.
  • the logical processing unit is therefore supplied by the sector via of the controlled switch T.
  • the switch is closed only in ranges where the rectified sinusoidal voltage is low.
  • the logic processing unit could also be supplied by any other means.
  • the capacitor C When the motor is supplied, the capacitor C is charged by the voltage prevailing at the terminals of the phase shift capacitor CM.
  • This load is controlled by the controlled switch T through the rectifying circuits D1 and D2 and, possibly through a resistor RC for limiting current.
  • the voltage across the output capacitor C therefore fluctuates over time.
  • the capacitor C is charged during the closing phases of the switch T and discharges, by supplying the logic processing unit ULT, during the opening phases of the switch T.
  • This fluctuation range is limited and acceptable for the logic processing unit which generally has a voltage regulator.
  • the converter ALIM supplies, by means of the controlled switch T, constituted for example by a MOS transistor, the output capacitor C periodically according to one of the methods known from the state of the art.
  • the switch control means are symbolized by a flip-flop RS controlled by two circuits Co1, Co2 voltage comparators. These functions can be performed in an equivalent or approximate manner by discrete components.
  • the input S of the flip-flop RS is active when the voltage UA between the phase and the terminal of the capacitor C connected to the rectifying devices D1 and D2 becomes less than a given threshold and consequently causes l activation of the Q output of the scale. Activation of output Q causes the controlled switch T to close.
  • the R input of the flip-flop becomes active when the voltage across the capacitor C becomes greater than a given threshold and causes the output Q to go low and, consequently, the switch opens. ordered T.
  • the inputs e1 and e2 of the first comparator Co1 determining the state of the input S of the flip-flop RS are connected for example to a fixed reference voltage and to an image voltage of the voltage UA obtained for example by means of a potentiometric divider.
  • the inputs e3 and e4 of the second comparator Co2 determining the state of the input R of the flip-flop RS are connected for example to a fixed reference voltage and to an image voltage of the voltage across the capacitor C.
  • the resistance of the windings W1 and W2 also advantageously serves to limit the current passing through the capacitor C, which can avoid using an RC resistance specifically ensuring this function.
  • the power dissipated by this current passing through the motor windings is of the order of a watt or a few watts, which is insignificant for the motor.
  • the logic processing unit ULT is supplied by the voltage UC across the capacitor C. It comprises a microcontroller MC, one input of which receives the control signal from the switch T, coming from the output Q of the flip-flop RS. This input is typically that of a circuit for measuring time. Thus, the conduction time of the switch T can be precisely measured during each period. If the logic processing unit ULT absorbs a substantially constant current, then the duration of closure of the switch T only depends on the amplitude of the voltage UA, amplitude which notably determines the slope of the sinusoid UA in the vicinity of its zero crossings. The greater the amplitude of UA, the less time it will take to recharge the capacitor C by a given quantity.
  • the voltage UA becomes equal to the voltage across the capacitor CM, rectified. This gives the value of the motor torque.
  • the conduction time of the switch T measured by the microcontroller MC, is therefore directly linked to the amplitude of the voltage across the terminals of the capacitor CM depending on the motor torque.
  • the proposed assembly therefore makes it possible not only to supply the logic processing unit ULT, when the motor is not supplied, but also to supply the logic processing unit ULT by means of the phase shift capacitor CM and the proposed assembly allows finally to obtain a measurement of the engine torque or of an image quantity of this torque when the engine is powered.
  • the rectifying devices D1 and D2 can consist of diodes performing a single-wave rectification or of circuits such as diode bridges performing a full-wave rectification. It should be noted that the arrangement of the two rectifying devices prevents the capacitor CM from being suddenly short-circuited when the two relays are in the rest position.
  • This first embodiment of the power control device is particularly precise and economical.
  • This embodiment can give rise to numerous variants using other converters than the one which has just been described, the important thing being to make it possible both to supply the logic processing unit and to know indirectly the value of the voltage across the capacitor CM.
  • the quantity allowing the indirect measurement of the input voltage of the ALIM converter becomes the duty cycle of the control signal of the controlled switch, this one being this time driven at a high frequency, and not at a frequency equal or double that of the sector.
  • This indirect measurement of the voltage can again be carried out by measuring the conduction time of the controlled switch, or by any other known measurement of duty cycle.
  • the conduction time of the controlled switch depends directly on the voltage across the phase shift capacitor when it is the latter which supplies the converter. For example, if the opening of the controlled switch is caused by exceeding a given threshold of the voltage across the output capacitor of the converter, this opening occurs as soon as the amplitude of the voltage across the phase shift capacitor is low.
  • the measurement of the conduction time of the controlled switch therefore makes it possible to measure the amplitude of the voltage across the terminals of the phase shift capacitor, therefore that of the torque of the motor.
  • a second embodiment of the supply control device uses the same general structure as the first embodiment.
  • the content of the converter (ALIM) has been changed.
  • the rectifying device is placed between the secondary of the transformer and the output capacitor C.
  • the rectifying devices D1 and D2 of the previous embodiment are replaced by wires (or by resistors of low value allowing avoid sudden short circuit of CM).
  • the input terminals of the ALIM converter are connected to the primary of the TRANS transformer. This time, it is directly the voltage across the capacitor C, or its image using a potentiometric divider, which is applied to the input of the microcontroller (MC) to carry out an amplitude measurement thereof.
  • MC microcontroller
  • the primary winding of the TRANS transformer is supplied, between the phase and the sector neutral, in series with the two motor windings mounted in parallel, when the motor is not supplied and is supplied directly by the phase shift capacitor CM, when the motor is supplied.
  • the logic processing unit can also handle signals from sensors.
  • the two embodiments describe the use of relays for switching the motor windings and the phase shift capacitor.
  • Semiconductor switching devices can also be used.
  • the source of energy supplying the engine is normally the AC sector, but it can be any AC source, as presented by the output of an inverter assembly or an isolated alternator.
  • the ALIM converter can also be used to power a command receiver, for example wireless and of the radio or infrared type.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
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Abstract

Le dispositif est raccordé à une source électrique de courant alternatif (AC/H, AC/N) et comprend un moteur (MOT) électrique monophasé à induction à deux enroulements (W1, W2), un condensateur de déphasage (CM) mis en série avec l'un ou l'autre des enroulements et une unité logique de traitement (ULT). Il est caractérisé en ce que l'unité logique de traitement (ULT) est alimentée par la sortie d'un convertisseur (ALIM) dont les bornes d'entrée sont raccordées au condensateur de déphasage (CM) lorsque le moteur est alimenté.

Description

Dispositif de commande de l'alimentation d'un moteur asynchrone.
L'invention concerne un dispositif raccordé à une source électrique de courant alternatif, comprenant un moteur électrique monophasé à induction à deux enroulements, un condensateur de déphasage mis en série avec l'un ou l'autre des enroulements et une unité logique de traitement.
Selon le sens de rotation du moteur souhaité, le condensateur de déphasage est placé en série soit avec le premier enroulement, soit avec le second, et l'ensemble est alimenté par le secteur alternatif, entre le fil de phase et le fil de neutre.
II est connu que l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage permet de recueillir une information sur la valeur du couple du moteur.
De la demande internationale WO 01/73913, on connaît un dispositif de détection de butée ou d'obstacle comparant l'image décalée de cette tension à une tension de référence fixe pour permettre l'arrêt de l'alimentation du moteur au-delà d'une valeur donnée de couple. Cependant, cette mesure analogique nécessite de choisir les composants du dispositif en fonction de la puissance de moteur. Dans le cas d'une gamme étendue de puissance de moteur, il faut prévoir des cartes électroniques de commande pour chaque moteur de puissance différente. D'autre part, ce montage conduit à dissiper une puissance non négligeable dans des composants passifs.
Par ailleurs, on connaît, de la demande de brevet FR 2 771 865, un dispositif d'alimentation à découpage dit synchrone, utilisant un interrupteur commandé, dont la fréquence de découpage est égale ou double de la fréquence du secteur alimentant une carte électronique de commande d'un tel moteur. Ce dispositif d'alimentation ne permet pas de mesurer le couple délivré par le moteur.
On connaît également du brevet FR 2 685 829, un dispositif d'arrêt d'un moteur asynchrone monophasé à condensateur de déphasage. Ce dispositif est alimenté par le condensateur de déphasage du moteur. Il permet de couper le circuit d'alimentation du moteur lorsqu'un couple trop important est appliqué au moteur. Ce dispositif n'est pas alimenté lorsque le moteur n'est pas sous tension.
Le but de l'invention est de réaliser un dispositif de commande de l'alimentation d'un moteur asynchrone améliorant les dispositifs connus de l'art antérieur et apportant des solutions aux problèmes cités. En particulier, l'invention propose un dispositif de commande de l'alimentation d'un moteur électrique asynchrone, alimenté en permanence et évitant des dissipations d'énergie dans des composants passifs.
Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que l'unité logique de traitement est alimentée par la sortie d'un convertisseur dont les bornes d'entrée sont raccordées au condensateur de déphasage lorsque le moteur est alimenté.
Différents modes de réalisation du dispositif selon l'invention sont définis par les revendications dépendantes 2 à 18.
Le dessin annexé représente, à titre d'exemples, deux modes de réalisation du dispositif de commande selon l'invention. La figure 1 est un schéma d'un premier mode de réalisation du dispositif de commande selon l'invention.
La figure 2 est un schéma d'un deuxième mode de réalisation du dispositif de commande selon l'invention.
Le dispositif de commande d'un moteur électrique asynchrone MOT représenté à la figure 1 comprend principalement une unité logique de traitement ULT permettant la commande de deux contacts de relais rl1 et rl2 et un convertisseur ALIM de cette unité comprenant un interrupteur commandé T. Ces relais sont par exemple activés en fonction d'ordres reçus par un récepteur RX de signaux radioélectriques compris dans l'unité logique de traitement ULT.
Le moteur MOT est alimenté par les contacts rl1 et rl2 des deux relais dont les bobines sont alimentées par l'unité logique de traitement ULT. Ainsi, le contact rh permet de relier l'enroulement W1 du moteur directement à la phase AC/H et l'enroulement W2 à la phase via un condensateur de déphasage CM pour faire tourner le moteur dans un premier sens, et le contact rl2 permet de relier l'enroulement W2 du moteur directement à la phase AC/H et l'enroulement W1 à la phase via le condensateur CM pour faire tourner le moteur dans un deuxième sens. Les contacts sont ici représentés dans leur position de repos : le moteur n'est pas alimenté en direct sur le secteur et il est donc arrêté.
Le convertisseur ALIM présente entre ses bornes de sortie, un condensateur C dont la charge est commandée par l'interrupteur commandé T à travers les enroulements du moteur, des circuits de redressement D1 et D2 et, éventuellement à travers une résistance RC de limitation de courant, lorsque le moteur n'est pas alimenté. L'unité logique de traitement est donc alimentée par le secteur par l'intermédiaire de l'interrupteur commandé T. De préférence, l'interrupteur est fermé uniquement dans des plages où la tension sinusoïdale redressée est faible.
Lorsque le moteur n'est pas alimenté, l'unité logique de traitement pourrait également être alimentée par tout autre moyen.
Lorsque le moteur est alimenté, la charge du condensateur C est réalisée par la tension régnant aux bornes du condensateur de déphasage CM. Cette charge est commandée par l'interrupteur commandé T à travers les circuits de redressement D1 et D2 et, éventuellement à travers une résistance RC de limitation de courant.
La tension aux bornes du condensateur de sortie C fluctue donc au cours du temps. Le condensateur C se charge pendant les phases de fermeture de l'interrupteur T et se décharge, en alimentant l'unité logique de traitement ULT, pendant les phases d'ouverture de l'interrupteur T. Cette plage de fluctuation est limitée et acceptable pour l'unité logique de traitement qui dispose généralement d'un régulateur de tension.
Le convertisseur ALIM alimente, par le biais de l'interrupteur commandé T, constitué par exemple par un transistor MOS, le condensateur de sortie C de manière périodique selon l'un des procédés connus de l'état de la technique. Les moyens de commande de l'interrupteur sont symbolisés par une bascule bistable RS pilotée par deux circuits Co1 , Co2 comparateurs de tension. Ces fonctions peuvent être réalisées de manière équivalente ou approchée par des composants discrets. Ainsi, de manière préférée, l'entrée S de la bascule RS est active quand la tension UA entre la phase et la borne du condensateur C reliée aux dispositifs de redressement D1 et D2 devient inférieure à un seuil donné et provoque, par conséquent, l'activation de la sortie Q de la bascule. L'activation de la sortie Q provoque la fermeture de l'interrupteur commandé T.
Inversement, l'entrée R de la bascule devient active quand la tension aux bornes du condensateur C devient supérieure à un seuil donné et provoque le passage à l'état bas de la sortie Q et, par conséquent, l'ouverture de l'interrupteur commandé T.
Les entrées e1 et e2 du premier comparateur Co1 déterminant l'état de l'entrée S de la bascule RS sont reliées par exemple à une tension de référence fixe et à une tension image de la tension UA obtenue par exemple grâce à un diviseur potentiométrique.
Les entrées e3 et e4 du deuxième comparateur Co2 déterminant l'état de l'entrée R de la bascule RS sont reliées par exemple à une tension de référence fixe et à une tension image de la tension aux bornes du condensateur C.
Lorsque le moteur n'est pas alimenté, un courant de très faible valeur efficace passe en fait dans les enroulements W1 et W2. Ce courant est provoqué par la conduction périodique de l'interrupteur T commandé à la fréquence du secteur ou à deux fois cette fréquence (typiquement 50, 60, 100, 120 Hz). Ce courant suffit à charger le condensateur C de manière à recueillir à ses bornes une tension UC unidirectionnelle suffisante pour alimenter l'unité logique de traitement ULT.
Non seulement le courant dans les enroulements W1 et W2 est beaucoup plus faible que le courant nominal du moteur, mais encore les deux enroulements sont alimentés en phase, ce qui exclut toute possibilité de rotation du moteur. Notons que la résistance des enroulements W1 et W2 sert également avantageusement à limiter le courant traversant le condensateur C, ce qui peut éviter d'utiliser une résistance RC assurant spécifiquement cette fonction. La puissance dissipée par ce courant traversant les enroulements du moteur est de l'ordre du watt ou de quelques watts, ce qui est insignifiant pour le moteur.
L'unité logique de traitement ULT est alimentée par la tension UC aux bornes du condensateur C. Elle comprend un microcontrôleur MC dont une entrée reçoit le signal de commande de l'interrupteur T, issu de la sortie Q de la bascule RS. Cette entrée est typiquement celle d'un circuit permettant de mesurer le temps. Ainsi, on peut mesurer avec précision la durée de conduction de l'interrupteur T lors de chaque période. Si l'unité logique de traitement ULT absorbe un courant sensiblement constant, alors la durée de fermeture de l'interrupteur T ne dépend que de l'amplitude de la tension UA, amplitude qui détermine notamment la pente de la sinusoïde UA au voisinage de ses passages à zéro. Plus l'amplitude de UA est grande, moins il faudra de temps pour recharger le condensateur C d'une quantité donnée. Quand un des deux relais est activé, la tension UA devient égale à la tension aux bornes du condensateur CM, redressée. On obtient de cette manière la valeur du couple moteur. La durée de conduction de l'interrupteur T, mesurée par le microcontrôleur MC, est donc directement liée à l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur CM dépendant du couple moteur.
Le montage proposé permet donc non seulement d'alimenter l'unité logique de traitement ULT, lorsque le moteur n'est pas alimenté, mais encore d'alimenter l'unité logique de traitement ULT grâce au condensateur de déphasage CM et le montage proposé permet enfin d'obtenir une mesure du couple moteur ou d'une grandeur image de ce couple lorsque le moteur est alimenté. Les dispositifs de redressement D1 et D2 peuvent consister en des diodes effectuant un redressement simple alternance ou en des circuits tels que des ponts de diodes effectuant un redressement double alternance. Il faut noter que la disposition des deux dispositifs de redressement évite que le condensateur CM soit brutalement mis en court-circuit quand les deux relais sont en position de repos.
Ce premier mode de réalisation de dispositif de commande d'alimentation est particulièrement précis et économique.
Ce mode de réalisation peut donner lieu à de nombreuses variantes utilisant d'autres convertisseurs que celui qui vient d'être décrit, l'important étant de permettre à la fois d'alimenter l'unité logique de traitement et de connaître indirectement la valeur de la tension aux bornes du condensateur CM.
Il existe en effet de nombreuses variantes d'alimentations de type synchrone. Mais, on peut aussi utiliser une alimentation à découpage plus conventionnelle pour réaliser le convertisseur.
Dans ce cas, la grandeur permettant la mesure indirecte de la tension d'entrée du convertisseur ALIM devient le rapport cyclique du signal de commande de l'interrupteur commandé, celui-ci étant cette fois piloté à une fréquence élevée, et non à une fréquence égale ou double de celle du secteur. Cette mesure indirecte de la tension peut de nouveau être réalisée par la mesure du temps de conduction de l'interrupteur commandé, ou par toute autre mesure connue de rapport cyclique.
En effet, pour une variation donnée de la tension aux bornes du condensateur de sortie du convertisseur, le temps de conduction de l'interrupteur commandé dépend directement de la tension aux bornes du condensateur de déphasage quand c'est celui-ci qui alimente le convertisseur. Par exemple, si l'ouverture de l'interrupteur commandé est provoquée par un dépassement d'un seuil donné de la tension aux bornes du condensateur de sortie du convertisseur, cette ouverture se produit d'autant plus tard que l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage est faible. Ainsi, la mesure du temps de conduction de l'interrupteur commandé permet donc la mesure de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage, donc celle du couple du moteur.
Un deuxième mode de réalisation de dispositif de commande d'alimentation, représenté à la figure 2, utilise la même structure générale que le premier mode de réalisation. Cependant, le contenu du convertisseur (ALIM) a été modifié. Celui-ci comprend un transformateur TRANS et un dispositif de redressement D, bien connus de l'homme du métier. Dans ce cas, le dispositif de redressement est placé entre le secondaire du transformateur et le condensateur de sortie C. Les dispositifs de redressement D1 et D2 du mode de réalisation précédent sont remplacées par des fils (ou par des résistances de faible valeur permettant d'éviter tout court-circuit brutal de CM). Les bornes d'entrée du convertisseur ALIM sont raccordées au primaire du transformateur TRANS. Cette fois, c'est directement la tension aux bornes du condensateur C, ou son image à l'aide d'un diviseur potentiométrique, qui est appliquée à l'entrée du microcontrôleur (MC) pour effectuer une mesure d'amplitude de celle-ci grâce à un convertisseur analogique- digital intégré. On obtient alors la valeur maximale de la tension aux bornes du condensateur C. Celle-ci est directement liée à la tension aux bornes du condensateur de déphasage CM. On obtient ainsi par analyse de la valeur maximale de la tension aux bornes du condensateur C, la valeur du couple moteur. Dans ce deuxième mode de réalisation, le bobinage primaire du transformateur TRANS est alimenté, entre la phase et le neutre du secteur, en série avec les deux bobinages du moteur montés en parallèle, lorsque le moteur n'est pas alimenté et est alimenté directement par le condensateur de déphasage CM, lorsque le moteur est alimenté.
Il est de plus possible de prélever, grâce à un dispositif de mesure, une image de la tension secteur (entre le fil de phase AC/H et le fil neutre AC/N) de manière à détecter d'éventuelles variations de cette tension et à corriger ainsi la mesure de la tension UCM, afin de ne pas les interpréter comme des variations de couple. Ces perfectionnements relatifs à la mesure de la tension aux bornes du condensateur de déphasage CM (ou à la mesure d'autres paramètres du moteur modifiés par la tension du secteur) sont connus de l'état de la technique.
L'unité logique de traitement peut également gérer des signaux provenant de capteurs.
Les deux modes de réalisation décrivent l'usage de relais permettant la commutation des enroulements du moteur et du condensateur de déphasage. Des dispositifs de commutation à semi-conducteurs peuvent également être utilisés.
La source d'énergie alimentant le moteur est normalement le secteur alternatif, mais il peut s'agir de toute source de courant alternatif, comme présentée par la sortie d'un montage onduleur ou d'un alternateur isolé.
Bien entendu, le convertisseur ALIM est aussi utilisable pour alimenter un récepteur d'ordres, par exemple sans fil et de type radio ou infra-rouge.

Claims

Revendications :
1. Dispositif raccordé à une source électrique de courant alternatif (AC/H, AC/N), comprenant un moteur (MOT) électrique monophasé à induction à deux enroulements (W1 , W2), un condensateur de déphasage (CM) mis en série avec l'un ou l'autre des enroulements et une unité logique de traitement (ULT), caractérisé en ce que l'unité logique de traitement (ULT) est alimentée par la sortie d'un convertisseur (ALIM) dont les bornes d'entrée sont raccordées au condensateur de déphasage (CM) lorsque le moteur est alimenté.
2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que les bornes d'entrée du convertisseur (ALIM) sont raccordées à la source de courant alternatif (AC/H, AC/N) à travers les enroulements (W1 , W2) lorsque le moteur n'est pas alimenté.
3. Dispositif selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il permet la commande de l'alimentation du moteur électrique (MOT) à partir d'une source électrique de courant alternatif (AC/H, AC/N), en ce que le convertisseur (ALIM) présente un condensateur (C) entre ses bornes de sortie et en ce qu'il présente des moyens (MC) de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) lorsque le moteur (MOT) est alimenté.
4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que les moyens (MC) de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) utilisent une mesure réalisée sur un élément du convertisseur (ALIM) pour déterminer la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM).
5. Dispositif selon la revendication 2, 3 ou 4, caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) comprend un interrupteur commandé (T) piloté par la sortie (Q) d'un montage équivalent à une bascule bistable (RS) dont les entrées (S, R) sont activées par comparaison de la tension d'alimentation du convertisseur et/ou de la tension de sortie du convertisseur (UC) à des tensions seuils.
6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que les moyens de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) comprennent des moyens de mesure du temps d'ouverture ou de fermeture de l'interrupteur commandé (T) ou des moyens de mesure du rapport cyclique des états ouvert et fermé de l'interrupteur commandé (T).
7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que les moyens de mesure du temps d'ouverture ou de fermeture de l'interrupteur commandé (T) ou les moyens de mesure du rapport cyclique des états ouvert et fermé de l'interrupteur commandé (T) comprennent un microcontrôleur (MC) dont une entrée reçoit le signal de commande de l'interrupteur commandé (T).
8. Dispositif selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) présente, entre ses bornes d'entrée, l'interrupteur commandé (T) monté en série avec le condensateur de sortie (C) du convertisseur (ALIM) et avec un dispositif de redressement (D1 , D2).
9. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) comprend entre ses bornes d'entrée le bobinage primaire d'un transformateur (TRANS) et en ce que le bobinage secondaire de ce transformateur est monté en série avec un dispositif de redressement (D) et le condensateur de sortie (C) du convertisseur (ALIM).
10. Dispositif de commande selon la revendication 9, caractérisé en ce que les moyens de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) comprennent un microcontrôleur (MC) équipé d'un convertisseur analogique- numérique permettant de mesurer l'amplitude de la tension (UC) aux bornes du condensateur de sortie (C) du convertisseur (ALIM).
11. Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) comprend un interrupteur commandé (T) piloté par la sortie (Q) d'un montage équivalent à une bascule bistable (RS) dont les entrées (S, R) sont activées par comparaison de la tension d'alimentation du convertisseur et/ou de la tension de sortie du convertisseur (UC) à des tensions seuils.
12. Dispositif selon la revendication 11 , caractérisé en ce qu'il permet la commande de l'alimentation du moteur électrique (MOT) à partir d'une source électrique de courant alternatif (AC/H, AC/N).
13. Dispositif selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) présente un condensateur (C) entre ses bornes de sortie.
14. Dispositif selon la revendication 11 , 12 ou 13, caractérisé en ce qu'il présente des moyens (MC) de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) lorsque le moteur (MOT) est alimenté.
15. Dispositif selon la revendication 14, caractérisé en ce que les moyens (MC) de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) utilisent une mesure réalisée sur un élément du convertisseur (ALIM) pour déterminer la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM).
16. Dispositif selon la revendication 14 ou 15, caractérisé en ce que les moyens de mesure indirecte de l'amplitude de la tension aux bornes du condensateur de déphasage (CM) comprennent des moyens de mesure du temps d'ouverture ou de fermeture de l'interrupteur commandé (T) ou des moyens de mesure du rapport cyclique des états ouvert et fermé de l'interrupteur commandé (T).
17. Dispositif selon la revendication 16, caractérisé en ce que les moyens de mesure du temps d'ouverture ou de fermeture de l'interrupteur commandé (T) ou les moyens de mesure du rapport cyclique des états ouvert et fermé de l'interrupteur commandé (T) comprennent un microcontrôleur (MC) dont une entrée reçoit le signal de commande de l'interrupteur commandé (T).
18. Dispositif selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisé en ce que le convertisseur (ALIM) présente, entre ses bornes d'entrée, l'interrupteur commandé (T) monté en série avec le condensateur de sortie (C) du convertisseur (ALIM) et avec un dispositif de redressement (D1, D2).
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