EP1542514A2 - Tuyère à déflecteur pour torche à l'arc plasma - Google Patents
Tuyère à déflecteur pour torche à l'arc plasma Download PDFInfo
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Definitions
- the present invention relates to a baffle nozzle for a cutting torch plasma.
- a plasma cutting torch generally comprises at least one nozzle ejecting the plasma arc to the workpiece to be cut, a cathode electrode, placed at a distance from the nozzle and coaxially with it, feed means at less a plasma gas generally chosen according to the nature and thickness of the material to be cut, and at least one means for distributing plasma gas in the volume or plasmagene chamber separating the electrode from the nozzle.
- the cathode of the torch and the anode formed by the workpiece to be cut are connected at the negative and positive terminals, respectively, of a current generator.
- a plasma arc is lit on the electrode of the torch in a suitable plasmagenic gas medium, it stretches under the thrust of said gas plasmagen through the nozzle (s) through the central orifice thereof and closes on the where, because of the thermal and kinetic characteristics of the plasma jet, it generates a localized melting of the material forming the workpiece and ejection of the molten metal thereby forming a drilling over the entire thickness then, by relative displacement between the torch and the part, a cutting groove which determines, by coordinated movements in the X and Y directions, the profile of the final piece.
- the nozzles used in plasma cutting have, opposite of the work piece, a camuse-shaped end protruding from the headdress of maintenance, as illustrated by way of non-limiting example by the nozzle 3 of Figure 1a and the nozzle 7 of Figure 1b.
- This form is generally composed of a succession of connections flat surfaces and volumes of revolution, such as truncated cones with straight generators sometimes connected to each other by means of general rounded.
- nozzles are blocked in position, in a housing made at the end of the torch body, via a terminal cap fixed on the end of the torch body, as shown schematically by the caps 5 of Figures 1a and 1 b.
- the outer profile of the cap 5 and the outer profile of the nozzle 3, 7 form usually in the area of their connection a change of slope, a recess or a profile projection forming a re-entrant angle, as represented by the angles 6 of Figures 1a and 1b, over the entire periphery of the end of the torch nose.
- the front end of the torch formed by the end of the nozzle is brought close to the surface of the part, the plasma arc ignited on the torch electrode closes on the surface of the room, having crossed the canal ejection of the nozzle.
- the impact of the plasma jet on the workpiece then causes a local fusion of the constituent material of the part, first superficial, according to the energy delivered by the plasma jet and the thickness of the piece, deeper and deeper until completely open through the opposite side of the workpiece, as shown on FIGS. 2a to 2d showing the torches of FIGS. 1a and 1b, respectively, during a drilling operation, followed by a cutting operation.
- the deposits 12, in the re-entrant angle 6, not only damage the cap but also attach to the connection with the nozzle, which can prevent or interfere with the disassembly of the cap, during a nozzle replacement operation; to compromise the necessary sealing between cap and nozzle to prevent leakage of cooling water or gas depending on the case; and oppose a correct reassembly of the cap on the nozzle, after the maintenance operation.
- the problem to be solved is therefore to propose a nozzle for a plasma torch not having the aforementioned problems and disadvantages, that is to say, in particular propose a nozzle having an increased lifetime compared to conventional nozzles, when implemented under the same operating conditions, so as to allow to achieve a greater number of piercing than with the nozzles of the prior art, without noticeable accumulation at its end of expelled metal from the piercing crater, and double arc formation detrimental to the smooth running of cutting operations.
- the solution of the invention is then a nozzle for a plasma torch, in particular a plasma cutting torch, whose body has a general shape of revolution cup and comprises an outlet orifice of the plasma gas jet, comprising a first external face of circular shape and diameter d2 comprising, in its center, the axial orifice for passage of the jet of plasma, and a second external annular surface, of external diameter d3, bordering peripherally the first face, with d3> d2, characterized in that said second outer annular surface has a concave profile of revolution.
- the invention also relates to a plasma cutting torch comprising a nozzle according to the invention, as well as on the use of such a nozzle or torch in a plasma arc cutting operation.
- the inventor of the present invention has shown that by changing the end geometry of the plasma jet ejection nozzle, virtual elimination was achieved disadvantages stated above.
- the geometry proposed in the context of the invention is advantageously applicable to any plasma cutting nozzle whatever the use, namely manual cutting or automatic, whatever the applications, namely cutting steel steels construction, stainless steels, aluminum alloys or any other material likely to be cut by a plasma cutting process, regardless of the fluid plasmagene, liquid, gas or gas mixtures, oxidizing or non-oxidising, neutral or chemically active, for example reductive, and whatever the power of the plasma jet.
- FIG. 3 shows an example of a nozzle 14 according to the invention intended to be trapped and maintained coaxially in a cap 5 for maintaining position in a torch body not shown.
- the holding cap 5 has an end profile 16 of generally frustoconical shape and the nozzle 14 has an end, of generally camuse shape, in axial excess of the cap 5 height H.
- the camuse end of the nozzle 14 is equipped, starting from its diameter d2 to its diameter d3, an intermediate connecting surface 17 of profile concave revolution forming deflector for metal particles at high temperature, that is to say close to the melting temperature of their constituent material, coming from the workpiece, during the drilling operation, as previously described.
- nozzles produced according to the present invention and used in place of nozzles of the prior art in plasma cutting torches, under conditions normal use, allow to practice a high number of piercing, about 10 to 20 more than with the nozzles of the prior art, without significant accumulation of metal expelled from the piercing crater towards their end or formation of double bow detrimental to the good running of the cutting operations.
- the table below indicates sizing values of the end of some nozzles in accordance with the present invention, having led to a high number of holes, that is to say 10 at 20 times greater than with a nozzle according to the prior art, without damage or loss of cutting performance.
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Abstract
L'invention porte sur une tuyère (14) pour torche à plasma, en particulier une torche de coupage plasma, dont le corps a une forme générale de coupelle de révolution et comporte un orifice de sortie du jet de gaz plasma, comprenant une première face (18) externe de forme circulaire et de diamètre d2 comprenant, en son centre, l'orifice axial de passage du jet de plasma, et une deuxième surface (17) annulaire externe, de diamètre externe d3, bordant périphériquement la première face (18), avec d3 > d2. Selon l'invention, la deuxième surface (17) annulaire externe a un profil concave de révolution. Torche de coupage plasma équipée d'une telle tuyère et son utilisation dans une opération de découpage à l'arc plasma. <IMAGE>
Description
La présente invention concerne une tuyère à déflecteur pour torche de coupage
plasma.
Une torche de coupage plasma comprend généralement au moins une tuyère
d'éjection de l'arc plasma vers la pièce de travail à couper, une électrode formant cathode,
placée à distance de la tuyère et coaxialement à celle-ci, des moyens d'alimentation en au
moins un gaz plasmagène généralement choisi en fonction de la nature et de l'épaisseur du
matériau à couper, et au moins un moyen de distribution du gaz plasmagène dans le volume
ou chambre plasmagène séparant l'électrode de la tuyère.
La cathode de la torche et l'anode formée par la pièce de travail à couper sont reliées
aux bornes négative et positive, respectivement, d'un générateur de courant.
Lors d'une opération de découpe avec une torche plasma, celle-ci est positionnée à
proximité immédiate de la pièce de travail, un arc plasma est allumé sur l'électrode de la
torche dans un milieu gazeux plasmagène approprié, il s'étire sous la poussée dudit gaz
plasmagène au travers de la ou des tuyères par l'orifice central de celle-ci et se referme sur la
pièce où, du fait des caractéristiques thermiques et cinétiques du jet plasma, il engendre une
fusion localisée du matériau formant la pièce et une éjection du métal fondu en formant ainsi
un perçage sur toute l'épaisseur puis, par déplacement relatif entre la torche et la pièce, une
saignée de coupe qui détermine, par mouvements coordonnés dans les directions X et Y, le
profil de la pièce finale.
Plusieurs types de torches à plasma manuelles ou automatiques sont utilisés dans
l'industrie, à savoir les torches dites mono-flux et les torches dites double-flux. Elles ont
cependant toutes pour caractéristique commune de présenter une face d'extrémité
comportant une tuyère d'éjection, dotée d'un orifice central, en regard de laquelle est placée,
non loin et souvent perpendiculairement, la pièce à couper.
Ainsi, les figures 1a et 1b représentent schématiquement la face d'extrémité de deux
torches classiques, à savoir :
- sur la Figure 1a, une torche 1, équipée pour un fonctionnement mono-flux, dotée d'une électrode 2, d'une tuyère 3 comportant un orifice 4 de sortie du jet plasma et d'une coiffe 5 de maintien de la tuyère 3 dans la torche 1, et
- sur la Figure 1b, une torche 1, équipée pour un fonctionnement double-flux, dotée d'une électrode 2, d'une première tuyère 3 comportant un orifice 4 de sortie du jet plasma, d'une seconde tuyère 7, maintenue à distance et coaxialement à la première tuyère 3, et comportant un orifice 8 de sortie du jet plasma et d'un système de coiffe 5 de maintien des tuyères 3 et 7 dans la torche 1.
D'une façon générale, les tuyères utilisées en coupage plasma présentent, en regard
de la pièce de travail, une extrémité de forme camuse en dépassement de la coiffe de
maintien, tel qu'illustré à titre d'exemple non limitatif par la tuyère 3 de la Figure 1a et la tuyère
7 de la Figure 1 b.
Cette forme est le plus généralement constituée d'une succession de raccordement
de surfaces planes et de volumes de révolution, tels des troncs de cônes présentant des
génératrices rectilignes parfois raccordés les uns aux autres par des congés de forme
générale arrondie.
Par ailleurs, du fait d'une pratique assez répandue, les tuyères sont bloquées en
position, dans un logement pratiqué à l'extrémité du corps de torche, via une coiffe terminale
fixée sur l'extrémité du corps de torche, comme schématisé par les coiffes 5 des Figures 1a et
1 b.
De plus, le profil extérieur de la coiffe 5 et le profil extérieur de la tuyère 3, 7 forment
habituellement dans la zone de leur raccordement un changement de pente, un
décrochement ou un ressaut de profil formant un angle rentrant, comme représenté par les
angles 6 des Figures 1a et 1b, sur toute la périphérie de l'extrémité du nez de torche.
Or, il est apparu, en pratique, que ces agencements présentent un certain nombre
d'inconvénients.
Ainsi, dans la phase de perçage de la pièce, l'extrémité avant de la torche formée par
l'extrémité de la tuyère est amenée à proximité de la surface de la pièce, l'arc plasma allumé
sur l'électrode de la torche se referme sur la surface de la pièce, après avoir traversé le canal
d'éjection de la tuyère. L'impact du jet plasma sur la pièce de travail provoque alors une
fusion locale du matériau constitutif de la pièce, d'abord superficielle, en fonction de l'énergie
délivrée par le jet plasma et de l'épaisseur de la pièce, de plus en plus profonde jusqu'à
déboucher complètement par la face opposée de la pièce à couper, comme représenté sur
les figures 2a à 2d représentant les torches des Figures 1a et 1b, respectivement, lors d'une
opération de perçage, suivi d'une opération découpe.
Pendant cette phase qui peut, en fonction de l'énergie du jet plasma et de l'épaisseur
à percer, demander un temps allant de quelques centièmes de seconde à plus d'une
seconde, l'extrémité de la torche est soumise alors à des projections intensives de métal
fondu 11 en retour du cratère de perçage 10, tant que l'épaisseur de la pièce de travail 9 n'est
pas complètement percée.
Il en résulte alors des dépôts de métal projeté et re-solidifié sur l'extrémité de la
torche, tels que schématisés sur les Figures 2b et 2d.
Ces dépôts 12 se forment principalement dans l'angle rentrant 6 de raccordement de
la coiffe sur la tuyère, ainsi que sur la partie d'extrémité camuse des tuyères 3, 7.
Les dépôts 12, dans l'angle rentrant 6, non seulement endommagent la coiffe mais
aussi se fixent au niveau du raccordement avec la tuyère, ce qui peut empêcher ou gêner le
démontage de la coiffe, lors d'une opération de remplacement de tuyère ; compromettre
l'étanchéité nécessaire entre coiffe et tuyère pour éviter les fuites d'eau de refroidissement ou
de gaz selon les cas ; et s'opposer à un remontage correcte de la coiffe sur la tuyère, après
l'opération de maintenance.
Ceci conduit généralement a un remplacement plus fréquent des coiffes et des
tuyères pour retrouver un fonctionnement correct.
En outre, les dépôts 12, sur l'extrémité de la tuyère 3,7, formant saillies par rapport au
profil normal d'extrémité de ladite tuyère 3, 7, ceux-ci réduisent d'autant la distance réelle
séparant la tuyère de la pièce, et ne manquent pas de provoquer, durant la phase de perçage
ou ultérieurement durant la phase de coupe, des problèmes de :
- formation d'arcs doubles 13 (cf. Fig. 2b et Fig. 2d) entre les excroissances formées par ces dépôts 12 métalliques et la pièce 9 de travail, conduisant rapidement à un endommagement de la géométrie de sortie du canal de tuyère 3,7 et donc à une détérioration des performances de coupe, et/ou
- une mise en contact électrique franc des excroissances des dépôts 12 métalliques, donc de la tuyère 3, 7, avec la pièce de travail 9 avec pour conséquence un grave endommagement voire une destruction de ladite tuyère 3, 7 du fait de sa mise au potentiel électrique de la pièce de travail. Là aussi les performances de coupes s'en trouvent dramatiquement réduites.
Le problème à résoudre est donc de proposer une tuyère pour torche à plasma ne
présentant pas les problèmes et inconvénients susmentionnés, c'est-à-dire, en particulier de
proposer une tuyère ayant une durée de vie augmentée par rapport aux tuyères classiques,
lorsque mises en oeuvre dans les mêmes conditions opératoires, de manière à permettre de
réaliser un nombre plus élevé de perçage qu'avec les tuyères de l'art antérieur, sans
accumulation notable à son extrémité de métal expulsé provenant du cratère de perçage, ni
formation d'arc double préjudiciable au bon déroulement des opérations de découpe.
La solution de l'invention est alors une tuyère pour torche à plasma, en particulier une
torche de coupage plasma, dont le corps a une forme générale de coupelle de révolution et
comporte un orifice de sortie du jet de gaz plasma, comprenant une première face externe de
forme circulaire et de diamètre d2 comprenant, en son centre, l'orifice axial de passage du jet
de plasma, et une deuxième surface annulaire externe, de diamètre externe d3, bordant
périphériquement la première face, avec d3 > d2, caractérisée en ce que ladite deuxième
surface annulaire externe a un profil concave de révolution.
Selon le cas, la tuyère de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des
caractéristiques techniques suivantes :
- ladite deuxième surface externe annulaire a un profil concave de révolution formant déflecteur pour les particules métalliques à haute température.
- la première face de forme circulaire et la deuxième surface annulaire se rejoignent au niveau d'un bord périphérique externe de diamètre d2.
- le rapport du diamètre d1 de l'orifice de sortie du jet de gaz plasma au diamètre d2 de la première face est tel que : 1.5 < d2 / d1 < 5, de préférence tel que : 2 < d2 / d1 < 3.
- le profil concave de la deuxième surface annulaire est formé d'au moins un arc de cercle, une portion d'ellipse, une portion d'hyperbole, une portion de parabole ou tout autre segment curviligne continu.
- le profil concave de la deuxième surface annulaire a une largeur L mesurée d'un
point A situé sur le bord de diamètre externe d3 de la deuxième surface a nnulaire a un point B
situé sur le bord de diamètre d2 de la deuxième surface, et a une profondeur de concavité F
entre la deuxième surface et une droite joignant lesdits points A et B, tels que
- l'angle α formé par l'axe de symétrie du corps de la tuyère et la droite passant par les points A et B est choisi tel que : α < 90°, de préférence α < 80°.
- l'angle β formé par l'axe de symétrie du corps de la tuyère et la tangente à la courbure du profil au point d'intersection entre le profil et le bord de diamètre d3 est choisi tel que β ≥ 90°.
- la distance h séparant le point A et le point C le plus proche du profil de la coiffe est choisie telle que h ≥ 0.
- la surface de la première face d'extrémité de tuyère et la surface de la deuxième surface annulaire présentent une rugosité (Ra) telle que Ra ≤ 1,6 µm, de préférence Ra ≤ 0,8 µm.
L'invention porte aussi sur une torche de coupage plasma comprenant une tuyère
selon l'invention, ainsi que sur l'utilisation d'une telle tuyère ou d'une telle torche dans une
opération de coupage à l'arc plasma.
Dit autrement, l'inventeur de la présente invention a montré qu'en modifiant la
géométrie d'extrémité de la tuyère d'éjection du jet plasma, on arrivait à une quasi-élimination
des inconvénients énoncés précédemment.
La géométrie proposée dans le cadre de l'invention est avantageusement applicable
à toute tuyère de coupage plasma quelle qu'en soit l'utilisation, à savoir coupage manuel ou
automatique, quelles qu'en soient les applications, à savoir coupage des aciers de
construction, des aciers inoxydables, des alliages d'aluminium ou tout autre matériau
susceptible d'être découpé par un procédé de coupage plasma, quel que soit le fluide
plasmagène, liquide, gaz ou mélanges de gaz, oxydant ou non oxydant, neutre ou
chimiquement actif, par exemple réducteur, et quelle que soit la puissance du jet plasma.
La Figure 3 montre un exemple de tuyère 14 selon l'invention destinée à être
emprisonnée et maintenue coaxialement dans une coiffe 5 de maintien en position dans un
corps de torche non représenté.
La coiffe 5 de maintien a un profil d'extrémité 16 de forme générale tronconique et la
tuyère 14 présente une extrémité, de forme générale camuse, en dépassement axial de la
coiffe 5 d'une hauteur H.
Selon l'invention, l'extrémité camuse de la tuyère 14 est dotée, en partant de son
diamètre d2 vers son diamètre d3, d'une surface intermédiaire de raccordement 17 de profil
concave de révolution formant déflecteur pour les particu les métalliques à haute température,
c'est-à-dire proche de la température de fusion de leur matériau constitutif, en provenance de
la pièce de travail, lors de l'opération de perçage, comme décrit précédemment.
Afin d'obtenir un effet optimal de déflexion des particules chaudes tout en conservant
une tenue thermique satisfaisante de la tuyère 14 au voisinage du jet plasma traversant celle-ci
par l'orifice 15 de diamètre d1, un certains nombre de dispositions doivent être
préférentiellement respectées, à savoir que :
- le diamètre d2 est choisi en rapport du diamètre de l'orifice de tuyère d1 de telle sorte que la surface frontale 18 soit suffisamment petite pour ne capter qu'un minimum de particules chaudes en provenance de la pièce de travail mais suffisamment grande pour ne pas provoquer de concentration de chaleur, issue du voisinage du jet plasma, dans la zone de débouché de l'orifice 15 de diamètre d1. Le rapport des deux diamètres d1 et d2 est en conséquence avantageusement choisi de telle sorte que : 1.5 < d2 / d1 < 5, de préférence le rapport est tel que 2 < d2 / d1 < 3.
- le profil concave de révolution 17, formé à titre d'exemple non limitatif à partir d'un
ou plusieurs arcs de cercle, une portion d'ellipse, une portion d'hyperbole, une portion de
parabole, ou tout autre segment curviligne continu, caractérisé par la dimension L
correspondant à la largeur L dudit profil pratiqué d'un point A, résultant de l'intersection du
diamètre d3 avec le profil 17, a un point B, résultant de l'intersection de la face 18 de
diamètre d2 avec ledit profil 17, et par la dimension F correspondant à la profondeur F de la
concavité, est choisi en respectant un dimensionnement de F, tel que :
- l'angle α formé par l'axe de symétrie de la tuyère 14 et la droite 21 passant par les points A et B est choisi tel que : α < 90° de préférence α < 80°.
- l'angle β formé par l'axe de symétrie de la tuyère 14 et la tangente 20 à la courbure du profil 17 au point d'intersection 19 entre le profil 17 et le diamètre d3 est choisi tel que β≥90°
- la distance h séparant le point A, autrement dit l'arête circulaire résultant de l'intersection du profil 17 et du diamètre d3, et le point C le plus proche du profil 16 de la coiffe 5 est choisie telle que : h ≥ 0
- la surface d'extrémité 18 de tuyère et celle déterminée par le profil 17 présentent une rugosité telle que : Ra ≤ 1,6 µm de préférence Ra ≤ 0,8 µm, Ra étant la rugosité moyenne arithmétique (RMA) selon norme ISO 4287.
Les tuyères réalisées selon la présente invention et utilisées en lieu et place des
tuyères de l'art antérieur dans les torches de découpe plasma, dans des conditions
habituelles d'utilisation, permettent de pratiquer un nombre élevé de perçage, environ 10 à 20
fois plus qu'avec les tuyères de l'art antérieur, sans accumulation notable de métal expulsé du
cratère de perçage vers leur extrémité ni formation d'arc double préjudiciable au bon
déroulement des opérations de découpe.
Cet effet spectaculaire est illustré par les fig.4a et 4b qui schématise les déflections
de trajectoire des particules de métal à haute température 22, provoquées par les profils de
tuyère conformes à la présente invention.
A titre d'exemple non limitatif, le tableau ci-dessous indique des valeurs de
dimensionnement de l'extrémité de quelques tuyères en conformité avec la présente
invention, ayant conduit à un nombre élevé de perçages, c'est-à-dire de 10 à 20 fois plus
important qu'avec une tuyère selon l'art antérieur, sans endommagement ni perte de
performance de coupe.
Claims (12)
- Tuyère (14) pour torche à plasma, dont le corps a une forme générale de coupelle de révolution et comporte un orifice de sortie du jet de gaz plasma, comprenant :caractérisée en ce que ladite deuxième surface (17) annulaire externe a un profil concave de révolution.une première face (18) externe de forme circulaire et de diamètre d2 comprenant, en son centre, l'orifice axial de passage du jet de plasma, etune deuxième surface (17) annulaire externe, de diamètre externe d3, bordant périphériquement la première face (18), avec d3 > d2,
- Tuyère selon la revendication 1, caractérisée en ce que ladite deuxième surface (17) externe annulaire a un profil concave de révolution formant déflecteur pour les particules métalliques à haute température.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que la première face (18) de forme circulaire et la deuxième surface (17) annulaire se rejoignent au niveau d'un bord périphérique externe de diamètre d2.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que le rapport du diamètre d1 de l'orifice de sortie du jet de gaz plasma au diamètre d2 de la première face (18) est tel que : 1.5 < d2 / d1 < 5, de préférence tel que : 2 < d2 / d1 < 3.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que le profil concave de la deuxième surface (17) annulaire est formé d'au moins un arc de cercle, une portion d'ellipse, une portion d'hyperbole, une portion de parabole ou tout autre segment curviligne continu.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que le profil concave de la deuxième surface (17) annulaire a une largeur L mesurée d'un point A situé sur le bord de diamètre externe d3 de la deuxième surface (17) annulaire a un point B situé sur le bord de diamètre d2 de la deuxième surface (17), et a une profondeur de concavité F entre la deuxième surface (17) et une droite (21) joignant lesdits points A et B, tels que
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce que l'angle α formé par l'axe de symétrie du corps de la tuyère (14) et la droite (21) passant par les points A et B est choisi tel que : α < 90°, de préférence α < 80°.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que l'angle β formé par l'axe de symétrie du corps de la tuyère (14) et la tangente (20) à la courbure du profil (17) au point d'intersection (19) entre le profil (17) et le bord de diamètre d3 est choisi tel que β ≥ 90°.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 8, caractérisée en ce que la distance h séparant le point A et le point C le plus proche du profil (16) de la coiffe (5) est choisie telle que h ≥ 0.
- Tuyère selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que la surface de la première face (18) d'extrémité de tuyère et la surface de la deuxième surface (17) annulaire présentent une rugosité (Ra) telle que Ra ≤ 1,6 µm, de préférence Ra ≤ 0,8 µm.
- Torche de coupage plasma comprenant une tuyère selon l'une des revendications 1 à 10.
- Utilisation d'une tuyère selon l'une des revendications 1 à 10 ou d'une torche selon la revendication 11 dans une opération de coupage à l'arc plasma.
Applications Claiming Priority (2)
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|---|---|---|---|
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Publications (1)
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Family Applications (1)
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| EP04300848A Withdrawn EP1542514A2 (fr) | 2003-12-12 | 2004-12-06 | Tuyère à déflecteur pour torche à l'arc plasma |
Country Status (4)
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| EP (1) | EP1542514A2 (fr) |
| CA (1) | CA2487970A1 (fr) |
| FR (1) | FR2863817A1 (fr) |
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