EP1470614A1 - Antenne a polarisation circulaire - Google Patents

Antenne a polarisation circulaire

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EP1470614A1
EP1470614A1 EP02804930A EP02804930A EP1470614A1 EP 1470614 A1 EP1470614 A1 EP 1470614A1 EP 02804930 A EP02804930 A EP 02804930A EP 02804930 A EP02804930 A EP 02804930A EP 1470614 A1 EP1470614 A1 EP 1470614A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
slot
supply line
line
antenna
receiving
Prior art date
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Ceased
Application number
EP02804930A
Other languages
German (de)
English (en)
Inventor
Philippe Minard
Ali Louzir
Franck Thudor
Françoise Le Bolzer
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THOMSON LICENSING
Original Assignee
Thomson Licensing SAS
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Filing date
Publication date
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Publication of EP1470614A1 publication Critical patent/EP1470614A1/fr
Ceased legal-status Critical Current

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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas
    • H01Q13/106—Microstrip slot antennas
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas
    • H01Q13/12—Longitudinally slotted cylinder antennas; Equivalent structures
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/12—Supports; Mounting means
    • H01Q1/22—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles
    • H01Q1/24—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set
    • H01Q1/241—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM
    • H01Q1/242—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM specially adapted for hand-held use
    • H01Q1/243—Supports; Mounting means by structural association with other equipment or articles with receiving set used in mobile communications, e.g. GSM specially adapted for hand-held use with built-in antennas
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    • H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
    • H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
    • H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support
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    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
    • H01Q13/10—Resonant slot antennas

Definitions

  • the present invention relates to a device for receiving and / or transmitting electromagnetic signals, more particularly a device comprising reception and / or transmission means constituted by a slot-type antenna, which can be used in the field of wireless transmissions, particularly in home networks, but also as the basic element of a circularly polarized antenna having a wide frequency band.
  • the antennas do not need to have a high purity of polarization.
  • the frequency bandwidth requested can be significant.
  • two disjoint frequency bands have been allocated in Europe according to the BRAN / HIPERLAN2 standard and in the United States, according to the IEEE-802.1 1 A standard. completely these frequency bands, the antenna must operate on a bandwidth of at least 575 MHz for Europe and at least 675 MHz for the United States. Consequently, the frequency band should be approximately 11% and 12.3% of the operating frequency, respectively.
  • antennas On the other hand, if one wishes to produce equipment at low cost and in large numbers using these. antennas, additional margins are necessary to take into account the influence of variations on the parameters of the substrate and the manufacturing tolerances on the central frequency of the antenna. Therefore, the relative bandwidths sought are of the order of 15 to 20%
  • antennas of the printed antenna type it is known to use antennas of the printed antenna type. However, the printed antennas operate in a narrow frequency band.
  • the performance in terms of bandwidth namely the frequency band for which the reflection coefficient S 1 1 at the antenna excitation point is less than -10dB, are mainly fixed by the parameters of the substrate used such as relative permittivity, thickness or the like and the choice of the radiating element, which may be a patch or "patch", a slit or the like.
  • slot type antennas make it possible to obtain simple antenna structures at reduced cost and having relatively larger bandwidths than other printed structures.
  • antennas of the slot type more particularly the antennas constituted by an annular or polygonal slot, can radiate according to a circular polarization.
  • circular polarization can be obtained in two ways:
  • the generation of the circular polarization being obtained by the introduction of a disturbance such as a notch or a protuberance in a plane situated at 45 ° from the excitation point.
  • FIGS. 1 a and 1 b An antenna of this type is shown in FIGS. 1 a and 1 b which respectively concern a plan view from above and a section view of an antenna of annular slot type, supplied by micro-ribbon line, provided with notches for get circular polarization. More specifically, the antenna is formed by a substrate 1 on one face of which a metal layer 3 has been deposited in which a radiating element of the annular slot type 2 has been made.
  • This annular slot is supplied by a line of supply 3 produced by metallic deposition on the other face of the substrate 1.
  • This supply line supplies the radiating element 2 by electromagnetic coupling at point A between line 3 and the slot 2.
  • the dimension of the line between point A and the end of the line is about ⁇ m / 4 where ⁇ m is the guided wavelength for the line.
  • the slot 2 has two diametrically opposite notches 4 and lying in a plane situated substantially at 45 ° from the excitation point A.
  • this disturbance makes it possible to separate, in the frequency domain, the two modes orthogonal initially degenerate.
  • the method using a two-point excitation makes it possible to obtain a good rate of ellipticity or ARBW (for Axial Ratio Bandwidth in English) with an enlarged adaptation band.
  • the present invention therefore aims to provide a new device for receiving and / or transmitting electromagnetic signals comprising a radiating element consisting of an annular slot antenna and a supply line which allow to obtain a circular polarization on adaptation bandwidths much greater than the bandwidths obtained with the devices of the prior art. Consequently, the subject of the present invention is a device for receiving and / or transmitting electromagnetic signals comprising at least one means for receiving and / or transmitting electromagnetic signals constituted by a slot antenna and a supply line. electromagnetically coupled with the slot for connecting the means for receiving and / or transmitting electromagnetic signals to signal processing means, characterized in that the supply line is electromagnetically coupled with the slot-type antenna , at two chosen points such that the electromagnetic waves have a circular polarization.
  • the length of the slit between the two coupling points is of the order of ⁇ s / 4 with ⁇ s the wavelength guided in the slit, in the case of a slit with a perimeter ⁇ s, i.e. a quarter of the perimeter of slot,
  • the length of the line between the two coupling points is of the order of ' ⁇ m / 4 with ⁇ m the wavelength guided under the supply line and k' an odd integer and,
  • the length between the end of the supply line and the first coupling point is of the order of ⁇ m / 8 modulo ⁇ m / 2 with ⁇ m the wavelength guided under the supply line and ends with an open circuit.
  • the device comprises several means for receiving and / or transmitting electromagnetic signals constituted by a slot antenna nested in each other and a supply line electromagnetically coupled with the slot of each means in two points chosen such that the electromagnetic waves emitted by each means have a circular polarization.
  • the supply line is a microstrip line or a coplanar line and the means for receiving and / or transmitting electromagnetic waves constituted by a slot-type antenna include slots of annular or polygonal shape such as square, rectangular, diamond-shaped or similar.
  • FIGS. 1a and 1b respectively represent a plan view from above. and a sectional view of a device according to the prior art
  • FIGS. 2a and 2b respectively represent a plan view from above and a sectional view of a first embodiment of a device according to the present invention
  • FIG. 3 is a curve giving the modulus of the reflection coefficient S1 1 expressed in dB as a function of the frequency of the device of FIG. 2
  • FIG. 4 is a curve giving the ellipticity rate for the devices of FIGS. 1 and 2
  • FIGS. 5 and 6 are top plan views of two alternative embodiments of the present invention.
  • a device for receiving and / or transmitting circularly polarized electromagnetic signals in accordance with the present invention consists of an antenna of the annular slot type 12, which is supplied by electromagnetic coupling by a supply line 13 connected at the level of port 1 to means for processing signals well known to those skilled in the art.
  • annular slot 12 has been made in this metallization.
  • the annular slot 12, as shown in FIG. 2a, has a perimeter of the order of ⁇ s. This annular slot therefore operates in its fundamental mode.
  • ⁇ s is chosen so that the central operating frequency is around 5.8 GHz.
  • a supply line has been produced by depositing a metallization.
  • This supply line 13 is positioned so as to be electromagnetically coupled with the slot 12 at two points A1, A2 which are at 90 ° from one another.
  • the length of the slit between the two points A1 and A2 is of the order of ⁇ s / 4 with ⁇ s the wavelength guided in the slit, in the case of a slit with a perimeter ⁇ s, i.e. quarter of the perimeter of the slot.
  • the length of the excitation line 13 between the two coupling points A1 and A2 is of the order of k' ⁇ m / 4 where ⁇ m is the guided wavelength of the supply line 13 and k 'is an odd integer.
  • the power line 13 is constituted by a microstrip line, in the embodiment shown is To obtain this value, the width of the microstrip line is optimized.
  • the wavelength between the end of the supply line 13 and the coupling point A1 is of the order of ⁇ m / 8 modulo ⁇ m / 2 with ⁇ m the wavelength guided by the supply line 13.
  • This supply line 13 ends in an open circuit.
  • the overflow of the line beyond point A2 makes it possible to adapt the annular slot to the measuring devices used.
  • the supply line 13 produced in microstrip technique has a characteristic impedance Zm ⁇ 134.5 ohms, a width of 0.2 mm and cuts the annular slot at a distance from the point of tangency parallel to the line of 1.895 mm .
  • the simulation results are given for the reflection coefficient S 1 1 by the curve shown in FIG. 3.
  • Figure 4 there is shown the ellipticity rate, namely the AR-BW for a conventional device as shown in Figures 1, consisting of a slot with a notch and for a device according to the present invention, as shown in Figures 2, consisting of a slot coupled to a supply line placed in a specific manner.
  • the results obtained in Figure 4 show that the AR-BW of the two antennas are equivalent with a slight shift in the operating frequency.
  • FIG. 5 there is shown a top plan view of another embodiment comprising two means for receiving and / or transmitting electromagnetic waves of circular polarization nested one inside the other.
  • first annular slot 20 and a second annular slot 21 the two slots being supplied by a common supply line 22 produced in microstrip technique.
  • This supply line 22 is electromagnetically coupled with the slots 20 and 21 according to the criteria making it possible to obtain circularly polarized waves.
  • the line 22 is coupled with the annular slot 20 at the points P1 and P2, so that the length between P1 and P2 is of the order of k' ⁇ m / 4 where ⁇ m is the guided length of the line.
  • the length of the slot 20 between P2 and P1 is chosen to be of the order of ⁇ s / 4 where ⁇ s is a function of the operating frequency f1 of the antenna 20 in its background mode and the supply line 22 between P2 and the end of line 22 in open circuit is of the order of ⁇ m / 8 modulo ⁇ m / 2 where ⁇ m is the wavelength guided under line 22.
  • the line 22 is also electromagnetically coupled with the slot 21 at two points P3 and P4 chosen so that the line length between P4 and P3 is of the order of k " ⁇ m / 4, the length of the slot between P4 and P3 or of the order of ⁇ 's / 4, where ⁇ 's is a function of the operating frequency f2 of the antenna 21 in its fundamental mode and the line length between P4 and the end of the line 22 is of the order of ⁇ m / 8 modulo ⁇ m / 2.
  • the perimeters of the two slots 20, 21 give the two operating frequencies of the two antennas and the specific coupling of the supply line 22 with the two slots makes it possible to obtain operation in circular polarization at the two different frequencies such that f1 and f2 ..
  • the two slots 20, 21 are nested so that the length L1 of the microstrip line at the frequency f1 between the open circuit and the middle of the two points of intersection P2-P1 with the slot 20 is equal to the length L2 of the microstrip line at the frequency f2 between the open circuit and the middle of the two points of intersection P3-P4 with the slot 21.
  • L1 is of the order of k ⁇ m1 / 4 (k odd integer) and L2 is of the order of k ⁇ m2 / 4 (k odd integer). Therefore, according to the relationships between L1 and L2 and the choice of the values k 'and k ", different configurations can be envisaged for the nested slots which can for example be tangent at a point or have a line supply structure in niche.
  • the slot 30 is constituted by a polygon such as a rhombus, which is supplied by a supply line 31 which cuts the rhombus so as to meet the construction criteria in accordance with the present invention.
  • the present invention has been described with reference to particular embodiments.
  • the shape of the slot-type antenna can be modified in many ways, in particular the slot can be constituted by a square, a rectangle or any other similar polygon and that the line supply can also be carried out in a different technology such as coplanar technology.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
  • Waveguide Aerials (AREA)
  • Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)

Abstract

La présente invention concerne un dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques comportant au moins un moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitué par une antenne du type fente (12) et une ligne d'alimentation (13) couplée électromagnétiquement avec la fente de l'antenne pour connecter le moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques à des moyens d'exploitation des signaux, la ligne d'alimentation étant couplée électromagnétiquement avec la fente en deux points (A1, A2) choisis tels que les ondes électromagnétiques présentent une polarisation circulaire.

Description

ANTENNE A POLARISATION CIRCULAIRE
La présente invention concerne un dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques, plus particulièrement un dispositif comportant des moyens de réception et/ou d'émission constitués par une antenne de type fente, qui peut être utilisé dans le domaine des transmissions sans fils, notamment dans les réseaux domestiques, mais aussi comme élément de base d'une antenne à polarisation circulaire présentant une bande de fréquence large.
En effet, dans les réseaux domestiques sans fils, il est bien connu de l'homme de l'art, qu'à cause des réflexions multiples subies par le signal avant d'atteindre le récepteur, la polarisation de l'onde émise n'est pas conservée. De ce fait, les antennes n'ont pas besoin de présenter une haute pureté de polarisation. Toutefois, la largeur de bande de fréquence demandée peut être importante. En effet, pour les réseaux domestiques sans fils à 5 GHz, deux bandes de fréquence disjointes ont été allouées en Europe selon le standard BRAN/HIPERLAN2 et aux Etats - Unis, selon le standard IEEE-802.1 1 A. De ce fait, pour couvrir complètement ces bandes de fréquence, l'antenne doit fonctionner sur une largeur de bande d'au moins 575 MHz pour l'Europe et d'au moins 675 MHz pour les Etats-Unis. En conséquence, la bande de fréquence doit être respectivement d'environ 1 1 % et d'environ 12,3 % de la fréquence de fonctionnement.
D'autre part, si l'on souhaite produire des équipements à bas coût et en nombre important utilisant ces . antennes, des marges supplémentaires sont nécessaires pour tenir compte de l'influence des variations sur les paramètres du substrat et des tolérances de fabrication sur la fréquence centrale de l'antenne. De ce fait, les largeurs de bande relative recherchées sont de l'ordre de 15 à 20 % D'autre part, pour réaliser des antennes à bas coût et de faible encombrement, il est connu d'utiliser des antennes du type antennes imprimées. Toutefois, les antennes imprimées présentent un fonctionnement dans une bande de fréquence étroite. Plus particulièrement, les performances en terme de largeur de bande, à savoir la bande de fréquence pour laquelle le coefficient de réflexion S 1 1 au point d'excitation de l'antenne est inférieur à -10dB, sont fixées principalement par les paramètres du substrat utilisé tel que la permittivité relative, l'épaisseur ou similaire et le choix de l'élément rayonnant, qui peut être une pastille ou « patch », une fente ou similaire.
Toutefois, parmi les antennes imprimées, il est connu que les antennes du type fente permettent d'obtenir des structures d'antenne simples à coût réduit et présentant des largeurs de bande relativement plus importantes que les autres structures imprimées.
Il est aussi connu que les antennes du type fente, plus particulièrement les antennes constituées par une fente annulaire ou polygonale, peuvent rayonner selon une polarisation circulaire. Dans ce cas, la polarisation circulaire peut être obtenue de deux manières :
1/ par excitation en deux points de deux ondes à polarisation linéaire orthogonale de même amplitude et présentant un déphasage de 90°, comme décrit par exemple dans le brevet WO94/19842 au nom de THOMSON multimédia.
2/ par une excitation en un point, la génération de la polarisation circulaire étant obtenue par l'introduction d'une perturbation telle qu'une encoche ou une protubérance dans un plan situé à 45° du point d'excitation.
Une antenne de ce type est représentée sur les figures 1 a et 1 b qui concernent respectivement une vue en plan de dessus et une vue en coupe d'une antenne de type fente annulaire , alimentée par ligne micro-ruban, munie d'encoches pour obtenir une polarisation circulaire. De manière plus précise, l'antenne est formée par un substrat 1 sur une face duquel a été déposée une couche métallique 3 dans laquelle a été réalisé un élément rayonnant du type fente annulaire 2. Cette fente annulaire est alimentée par u ne ligne d'alimentation 3 réalisée par dépôt métallique sur l'autre face du substrat 1. Cette ligne d'alimentation alimente l'élément rayonnant 2 par couplage électromagnétique au point A entre la ligne 3 et la fente 2. La dimension de la ligne entre le point A et l'extrémité de la ligne est d'environ λm/4 où λm est la longueur d'onde guidée pour la ligne.
Comme représenté sur la figure 1a, la fente 2 présente deux encoches 4 diamétralement opposées et se trouvant dans un plan situé sensiblement à 45° du point d'excitation A. Ainsi, cette perturbation permet de séparer, dans le domaine fréquentiel, les deux modes orthogonaux initialement dégénérés.
Si l'on compare les deux méthodes décrites ci -dessus, permettant d'obtenir une polarisation circulaire, l'on s'aperçoit que, lorsque la polarisation circulaire est obtenue par excitation en deux points, on obtient une meilleure qualité de polarisation circulaire sur une bande de fréquence plus large que lorsque la polarisation circulaire est générée par des perturbations dans la fente annulaire.
La méthode utilisant une excitation en deux points permet d'obtenir un bon taux d'ellipticité ou ARBW (pour Axial Ratio Bandwidth en langue anglaise) avec une bande d'adaptation élargie.
La présente invention a donc pour but de proposer un nouveau dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques comportant un élément rayonnant constitué par une antenne fente annulaire et une ligne d'alimentation qui permettent d'obtenir une polarisation circulaire sur des largeurs de bande d'adaptation bien supérieures aux largeurs de bande obtenues avec les dispositifs de l'art antérieur. En conséquence, la présente invention a pour objet un dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques comportant au moins un moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitué par une antenne fente et une ligne d'alimentation couplée électromagnétiquem ent avec la fente pour connecter le moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques à des moyens d'exploitation des signaux, caractérisé en ce que la ligne d'alimentation est couplée électromagné tiquement avec l'antenne de type fente, en deux points choisis tels que les ondes électromagnétiques présentent une polarisation circulaire.
Selon un mode de réalisation préférentiel :
- la longueur de la fente entre les deux points de couplage est de l'ordre de λs/4 avec λs la longueur d'onde guidée dans la fente, dans le cas d'une fente de périmètre λs, soit le quart du périmètre de la fente,
- la longueur de la ligne entre les deux points de couplage est de l'ordre de 'λm/4 avec λm la longueur d'onde guidée sous la ligne d'alimentation et k' un entier impair et,
- la longueur entre l'extrémité de la ligne d'alimentation et le premier point de couplage est de l'ordre de λm/8 modulo λm/2 avec λm la longueur d'onde guidée sous la ligne d'alimentation et se termine par un circuit ouvert.
Ainsi, avec une structure telle que décrite ci -dessus, du fait de la distribution des champs électromagnétiques le long de la ligne d'alimentation terminée par un circuit ouvert et des configurations géométriques identiques au point d'intersection de la fente avec la ligne d'alimentation, la fente est excitée aux points A1 et A2 par des signaux ayant des amplitudes identiques et un déphasage de 90°. Ces conditions permettent l'obtention d'une polarisation circulaire pour le moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques. Selon une autre caractéristique de la présente invention, le dispositif comporte plusieurs moyens de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitués par une antenne fente imbriqués les uns dans les autres et une ligne d'alimentation couplée électromagnétiquement avec la fente de chaque moyen en deux p oints choisis tels que les ondes électromagnétiques émises par chaque moyen présentent une polarisation circulaire.
D'autre part, la ligne d'alimentation est une ligne microruban ou une ligne coplanaire et les moyens de réception et/ou d'émission d'ondes électromagnétiques constitués par une antenne de type fente incluent les fentes de forme annulaire ou polygonale telles que carrée, rectangulaire, en forme de losange ou similaire.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description de divers modes de réalisations, cette description étant faite avec référence aux dessins ci -annexés dans lesquels : figures 1a et 1 b représentent respectivement une vue en plan de dessus et une vue en coupe d'un dispositif selon l'art antérieur, figures 2a et 2b représentent respectivement une vue en plan de dessus et une vue en coupe d'un premier mode de réalisation d'un dispositif selon la présente invention, figure 3 est une courbe donnant le module du coefficient de réflexion S1 1 exprimé en dB en fonction de la fréquence du dispositif de la figure 2 figure 4 est une courbe donnant le taux d'ellipticité pour les dispositifs des figures 1 et 2, et figures 5 et 6 sont des vues en plan de dessus de deux variantes de réalisation de la présente invention.
On décrira tout d'abord, avec référence aux figures 2 à 4, un premier mode de réalisation de la présente invention. Comme représenté sur les figures 2a et 2b, un dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques polarisés circulairement conforme à la présente invention est constitué d'une antenne du type fente annulaire 12, qui est alimentée par couplage électromagnétique par une ligne d'alimentation 13 reliée au niveau du port 1 à des moyens d'exploitation des signaux bien connus de l'homme de l'art.
De manière plus spécifique, sur un substrat 10 constitué par exemple par un substrat Rogers 4003 présentant une hauteur H = 0,81 mm, une permittivité Er ≈ 3,38, une TanD = 0,0027, a été déposée une métallisation 1 1 , présentant une épaisseur t = 17,5E - 3mm.
Comme représenté sur la figure 2b, une fente annulaire 12 a été réalisée dans cette métallisation. La fente annulaire 12, comme représenté sur la figure 2a, présente une périmètre de l'ordre de λs. Cette fente annulaire fonctionne donc sur son mode fondamental . Dans le mode de réalisation représenté, λs est choisi de telle sorte que la fréquence de fonctionnement centrale se trouve autour de 5,8 GHz.
Comme représenté sur les figures, sur la face du substrat 10 opposée à la face comportant la métallisation 1 1 , une ligne d'alimentation a été réalisée par dépôt d'une méta llisation. Cette ligne d'alimentation 13 est positionnée de manière à être couplée électromagnétiquement avec la fente 12 en deux points A1 , A2 qui se trouvent à 90° l'un de l'autre. De ce fait, la longueur de la fente entre les deux points A1 et A2 est de l'ordre de λs/4 avec λs la longueur d'onde guidée dans la fente, dans le cas d'une fente de périmètre λs, soit le quart du périmètre de la fente .
D'autre part, conformément à la présente invention, la longueur de la ligne d'excitation 13 entre les deux points de couplage A1 et A2 est de l'ordre de k'λm/4 où λm est la longueur d'onde guidée de la ligne d'alimentation 13 et k' est un entier impair. La ligne d'alimentation 13 est constituée par une ligne microruban, dans le mode de réal isation représenté Pour obtenir cette valeur, la largeur de la ligne microruban est optimisée.
Ensuite, conformément à la présente invention, la longueur d'onde entre l'extrémité de la ligne d'alimentation 13 et le point de couplage A1 est de l'ordre de λm/8 modulo λm/2 avec λm la longueur d'onde guidée de la ligne d'alimentation 13. Cette ligne d'alimentation 13 se termine par un circuit ouvert. De plus, le débordement de la ligne au - delà du point A2 permet d'adapter la fente annulaire aux appareils de mesure utilisés.
Une structure du type ci-dessus a été réalisée pour simulation. Elle a été réalisée sur un substrat Rogers 4003 tel que décrit ci-dessus avec les caractéristiques suivantes : la fente annulaire présente un diamètre intérieur φin = 12,6 et un diamètre extérieur φex = 13 et une impédance Zs = 108,5 Ω. La ligne d'alimentation 13 réalisée en technique microruban, présente une impédance caractéristique Zm ≈ 134,5 ohms, une largeur de 0,2 mm et coupe la fente annulaire à une distance du point de tangence parallèle à la ligne de 1 ,895 mm. Dans ce cas, les résultats de simulation sont donnés pour le coefficient de réflexion S 1 1 par la courbe représentée sur la figure 3. On s'aperçoit qu'à -10dB, on obtient une bande de fréquence correspondant à 19,8 % de la fréquence de fonctionnement, à savoir une bande de fréquence plus importante qu'avec les systèmes classiques et permettant de répondre aux contraintes des standards européens et américains.
D'autre part, sur la figure 4, on a représenté le taux d'ellipticité, à savoir le AR-BW pour un dispositif classique tel que représenté sur les figures 1 , constitué par une fente avec encoche et pour un dispositif selon la présente invention, tel que représenté sur les figures 2, constitué par une fente couplée à une ligne d'alimentation placée de manière spécifique. Les résultats obtenus sur la figure 4 montrent que les AR-BW des deux antennes sont équivalents avec un léger déplacement de la fréquence de fonctionnement.
Ainsi, avec la structure conforme à la présente invention, on obtient un fonctionnement en large bande tout en conservant une polarisation circulaire tout à fait satisfaisante.
On décrira maintenant avec référence aux figures 5 et 6, d'autres modes de réalisation de la présente i nvention.
Sur la figure 5, on a représenté une vue en plan de dessus d'un autre mode de réalisation comportant deux moyens de réception et/ou d'émission d'ondes électromagnétiques à polarisation circulaire imbriqués l'un dans l'autre.
De manière plus spécifique, on a représenté une première fente annulaire 20 et une seconde fente annulaire 21 , les deux fentes étant alimentées par une ligne d'alimentation commune 22 réalisée en technique microruban. Cette ligne d'alimentation 22 est couplée électromagnétiquement avec les fentes 20 et 21 selon les critères permettant d'obtenir des ondes polarisées circulairement.
De manière plus spécifique, la ligne 22 est couplée avec la fente annulaire 20 aux points P1 et P2, de telle sorte que la longueur entre P1 et P2 soit de Tordre de k'λm/4 où λm est la longueur guidée de la ligne. La longueur de la fente 20 entre P2 et P1 est choisie pour être de Tordre de λs/4 où λs est fonction de la fréquence f1 de fonctionnement de l'antenne 20 dans son mode fond amental et la ligne d'alimentation 22 entre P2 et l'extrémité de la ligne 22 en circuit ouvert est de Tordre de λm/8 modulo λm/2 où λm est la longueur d'onde guidée sous la ligne 22.
D'autre part, la ligne 22 est aussi couplée électromagnétiquement avec la fente 21 en deux points P3 et P4 choisis de telle sorte que la longueur de ligne entre P4 et P3 soit de Tordre de k"λm/4, la longueur de la fente entre P4 et P3 soit de Tordre de λ's/4, où λ's est fonction de la fréquence f2 de fonctionnement de l'antenne 21 dans son mode fondamental et la longueur de ligne entre P4 et l'extrémité de la ligne 22 soit de Tordre de λm/8 modulo λm/2. Dans ce cas, les périmètres des deux fentes 20,21 donnent les deux fréquences de fonctionnement des deux antennes et le couplage spécifique de la ligne d'alimentation 22 avec les deux fentes permet d'obtenir un fonctionnement en polarisation circulaire aux deux fréquences différentes telles que f1 et f2..
Dans le mode de réalisation ci-dessus, les deux fentes 20, 21 sont imbriquées de telle sorte que la longueur L1 de la ligne microruban à la fréquence f1 entre le circuit ouvert et l e milieu des deux points d'intersection P2-P1 avec la fente 20 soit égale à la longueur L2 de la ligne microruban à la fréquence f2 entre le circuit ouvert et le milieu des deux points d'intersection P3-P4 avec la fente 21.
De plus, L1 est de Tordre de kλm1 /4 (k entier impair) et L2 est de Tordre de kλm2/4 (k entier impair) . De ce fait, selon les rapports entre L1 et L2 et le choix des valeurs k' et k", différentes configurations peuvent être envisagées pour les fentes imbriquées qui peuvent être par exemple tangentes en un point ou présenter une structure de ligne d'alimentation en créneau.
On décrira maintenant, avec référence à la figure 6, un autre mode de réalisation de la présente invention. Dans ce cas, la fente 30 est constituée par un polygone tel qu'un losange, qui est alimenté par une ligne d'alimentation 31 qui coupe le losange de manière à répondre aux critères de construction conformes à la présente invention .
La présente invention a été décrite en se référant à des modes de réalisation particuliers. Toutefois, il est évident pour l'homme de l'art que la forme de l'antenne de type fente peut être modifiée de nombreuses manières, notamment la fente peut être constituée par un carré, un rectangle ou tout autre polygone similaire et que la ligne d'alimentation peut être aussi réalisée en une technologie différente telle que la technologie coplanaire.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Dispositif pour la réception et/ou l'émission de signaux électromagnétiques comportant au moins un moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitué par une antenne du type fente annulaire et une ligne d'alimentation (13,22,31 , 12 ;20,21 ,30) couplée électromagnétiquement avec la fente de l'antenne pour connecter le moyen de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques à des moyens d'exploitation des signaux, caractérisé en ce que la ligne d'alimentation est couplée électromagnétiquement avec la fente en deux points (A1 , A2 ; P1 , P2, P3, P4) choisis tels que les ondes électromagnétiques présentent une polarisation circulaire.
2 - Dispositif selon la revendication 1 , caractérisé en ce que les deux points (A1 , A2 ; P1 , P2, P3, P4) de couplage électromagnétiques entre la fente de l'antenne du type fente et la ligne d'alimentation sont choisis tels que :
- la longueur de la fente entre les deux points de couplage est de Tordre de λs/4 avec λs la longueur d'onde guidée dans la fente, dans le cas d'une fente de périmètre λs,
- la longueur de la ligne d'alimentation entre les deux points de couplage est de Tordre de k'λm/4 avec λm la longueur d'onde guidée sous la ligne d'alimentation et k' un entier impair et,
- la longueur entre l'extrémité de la ligne d'alimentation et le premier point de couplage est de Tordre de λm/8 modulo λm/2 avec λm la longueur d'onde guidée pour la ligne d'alimentation et se termine par un circuit ouvert. 3 - Dispositif selon Tune quelconque des revendications 1 à 2, caractérisé en ce qu'il comporte plusieurs moyens de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitués par une antenne du type fente imbriqués les uns dans les autres et une ligne d'alimentation couplée électromagnétiquement avec la fente de chaque moyen en deux points (P1 , P2 ; P3, P4) choisis tels que les ondes électromagnétiques émises par chaque moyen présentent une polarisation circulaire.
4 - Dispositif selon Tune quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la ligne d'alimentation est une ligne microruban ou une ligne coplanaire.
5 - Dispositif selon Tune quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que les moyens de réception et/ou d'émission de signaux électromagnétiques constitués par une antenne du type fente sont constituées par des fentes de forme annulaire ou polygonale.
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