EP1448874A1 - Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine - Google Patents

Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine

Info

Publication number
EP1448874A1
EP1448874A1 EP02767798A EP02767798A EP1448874A1 EP 1448874 A1 EP1448874 A1 EP 1448874A1 EP 02767798 A EP02767798 A EP 02767798A EP 02767798 A EP02767798 A EP 02767798A EP 1448874 A1 EP1448874 A1 EP 1448874A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
blade
sealing
arrangement according
sealing arrangement
sealing element
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP02767798A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1448874B1 (de
Inventor
Erhard Kreis
Markus Oehl
Ulrich Rathmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GE Vernova GmbH
Original Assignee
Alstom Technology AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Alstom Technology AG filed Critical Alstom Technology AG
Publication of EP1448874A1 publication Critical patent/EP1448874A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1448874B1 publication Critical patent/EP1448874B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/22—Blade-to-blade connections, e.g. for damping vibrations
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/005—Sealing means between non relatively rotating elements
    • F01D11/006—Sealing the gap between rotor blades or blades and rotor
    • F01D11/008—Sealing the gap between rotor blades or blades and rotor by spacer elements between the blades, e.g. independent interblade platforms
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S277/00—Seal for a joint or juncture
    • Y10S277/935—Seal made of a particular material
    • Y10S277/939—Containing metal
    • Y10S277/941—Aluminum or copper

Definitions

  • Sealing arrangement for reducing the sealing gap within a flow rotation machine
  • the invention relates to a sealing arrangement for reducing the sealing gap within a flow rotation machine, preferably an axial turbomachine, with rotor blades and guide vanes, which are each arranged in at least one row of rotor blades and guide vanes and have blade roots which protrude into fastening contours within the rows of rotor blades and guide vanes for fastening.
  • Rotary and guide blades are usually bounded by shrouds arranged directly on the blade root area, which separate the hot gas area or the area of the working medium from a system area to be cooled, be it the rotor arrangement or housing areas of the turbo-rotary machine.
  • Intermediate pieces can also be introduced as spacer elements between two blade roots along a row of blades, which also adjoin one another via corresponding side flaps with the shrouds of the blade roots.
  • EP 0 501 700 A1 shows a turbine guide vane construction, the guide vane foot and head band of which are fixed against corresponding contours of the housing components by means of spring sealing elements 52, 54 (see FIG. 3 of the document).
  • the disadvantage of seals provided with spring elements is, among other things. in that it cannot be ruled out that the spring material will tire very quickly due to the extremely high material stresses with regard to the temperature and pressure conditions prevailing in gas turbines, so that they lose their spring force and thus their sealing function.
  • DE 195 20 268 A1 shows a surface seal which has two sealing surfaces, each of which includes an elastic corrugated surface.
  • the U-shaped surface seal 11 extends along the inner contour of a guide vane foot designed like a hammer head and serves to seal cooling air which is blown into the guide vane and to protect the guide vane foot from hot gases.
  • the sealing arrangement to be designed in different surface shapes, however, requires flat, sealed contour surfaces on which they can lie flat. When it comes to the sealing of intermediate gaps, which are enclosed by curved surfaces, the known sealing arrangement reaches its limits.
  • the intermediate gap between two adjacent blade roots is selected too large in the cold state, large intermediate gaps are present despite the thermal expansion of the material in the nominal operating state of the flow rotary machine, for example a gas turbine system, through which leakage flows pass in considerable quantities and thus cause noticeable performance losses.
  • the invention is based on the object of providing a sealing arrangement for reducing the sealing gap within a flow rotation machine, preferably an axial turbomachine, with rotor blades and guide vanes, which are each arranged in at least one row of rotor blades and guide vanes and each have blade roots which have fastening contours within the rotor blades. and rows of vanes protrude in such a way that during the hot operating behavior of the turbomachine, an optimally minimal sealing gap is formed between two adjacent blade roots, which on the one hand effectively and optimally reduces a possible leakage flow and on the other hand does not cause any compressive forces between the blade feet by which the blade row is fixed in the circumferential direction Blade feet can be damaged.
  • the sealing arrangement should also be resistant to high temperatures and oxidation and thus have a long service life.
  • a sealing arrangement according to the preamble of claim 1 is designed such that a sealing element made of plastically deformable material is formed between at least two adjacent blade roots along a row of rotor blades or guide vanes or between a blade root of a rotor blade or guide blade and a component of the flow rotary machine that is directly adjacent to the blade root is provided.
  • the invention is based on the idea, in contrast to the previously known approaches, in which two adjacent blade roots are as tight and intimate as possible with one another, to have two adjacent blade feet so loosely against one another that the blade feet are not exposed to any compressive forces even in the warm state lead to mechanical tension in the blade roots, but still enclose the smallest possible sealing gap with each other.
  • this can be achieved by using a plastically easily deformable material which is deliberately introduced between two adjacent blade feet and preferably has a material thickness which is dimensioned in this way is that in the cold state both blade feet are spaced apart from one another by a cold gap in the customary, producible order of magnitude of approximately 1/100 mm to 5 mm. Since the individual blade feet are fixed within the fastening contour along the row of blades in the circumferential direction, the sealing gap enclosed between two adjacent blade feet is reduced during operation of the turbomachine, preferably a gas turbine engine, due to the high operating temperatures which occur and the thermal material expansions initiated thereby within the blade roots.
  • the turbomachine preferably a gas turbine engine
  • the side flanks of the blade roots move towards each other, come into contact and, due to their further expansion, are able to plastically deform the material inserted between the two blade feet, so that the material is "squeezed" out of the sealing gap and / or one Local compression of the material is subject to the plastic deformation behavior of the material.
  • the compressive forces emanating from the two opposing blade roots are absorbed by the plastically deformable sealing element itself and are not transmitted to the opposite blade root.
  • the plastic deformation of the sealing element automatically results in the least possible hot gap independent of current operating conditions and originally intended tolerances in the dimensioning of cold sealing gaps and corresponding sealing elements.
  • the plastically deformable material In addition to reducing the gap between adjacent blade roots, the plastically deformable material must also be provided between components of the rotary flow machine, such as spacers along a row of guide or moving blades, or heat shield segments, the so-called heartshields.
  • Sintered metals, metal foams and porous metallic coating materials are preferably usable as plastically deformable materials.
  • Sintered metals which are present in their original form as powdered nickel aluminum, iron aluminum or cobalt aluminum, and which can preferably be applied to at least one opposite flank of a blade root by means of a flame spraying process under high pressure, are preferred oxidation-resistant sealing materials.
  • metal foams in the form of nickel or nickel alloy foams, cobalt or cobalt alloy foams as well as aluminum or aluminum alloy foams is also conceivable, which is applied to the respective side flank of a blade root, for example by means of a soldering or welding process, and is permanently available with this.
  • metallic porous coatings such as the provision of so-called MCrAlY layers, where M is selected for an element from the group consisting of iron-cobalt-nickel, is also particularly suitable as a sealing material in the sense described above.
  • Such material connections can also be applied by flame spraying to the surface of a flank of a blade root.
  • suitable spray parameters different porosities can be set in a targeted manner, which means that the degree of plasticity can be set almost as desired.
  • any oxidation-resistant, plastically deformable materials can be used for the above-mentioned purpose, which are available in a suitable manner by means of flame spraying, galvanic deposition, vacuum coating, plating or using soldering and welding techniques with the blade feet.
  • Fig. 5 shows a schematic plan view of two guide vanes arranged in a row of guide vanes with sealing elements
  • 1 a is a partial cross-sectional view through two cover bands 21, 31 of two blade feet 2, 3, which are located directly adjacent and along a row of blades, which extends in the circumferential direction (see arrow), and which protrude into the rotor assembly 1 for fastening, shown.
  • FIG. 1a shows the cold state, ie the state of the blade feet 2, 3 before the flow rotary machine is started up, which represents, for example, a compressor unit or a gas turbine stage.
  • a layered sealing element 4 made of plastically deformable material is provided on each of the two directly opposite flanks 22, 32 of the shrouds 21, 31, which together enclose a cold gap 5 with a cold gap width s c .
  • the cold gap width s c typically has a distance between 0.01 and 5 mm.
  • both sealing elements 4 are force applied against each other and at least partially plastically deformed due to the prevailing joining forces, which has reduced their effective material thickness.
  • Lateral crimp regions 41 have formed on the edge regions of both plastically deformed layers 4 according to FIG. 1 and also remain in a return to the cold state due to the plastic deformation.
  • an optimal minimal hot gap 6 is formed in the warm state, which has a gap width s w that is best Case is close to zero and in any case much smaller than the cold gap s c .
  • part of the shroud flank 81 has a sealing element 4 consisting of plastically deformable material, against which a corresponding shoulder of the shroud 7 is pressed and at the same time is cooled via a cooling channel 72.
  • FIG. 3 A corresponding arrangement is provided in FIG. 3, in which the two cover bands 7, 8 are joined together via a wedge-shaped sealing element 4.
  • the larger wedge end 42 of the wedge-shaped sealing element 4 is oriented on the side of the hot gas channel 9.
  • FIG. 4 shows a further alternative embodiment of two cover bands 7, 8 located opposite one another, in which two opposite flanks 71, 81 are provided with corresponding sealing elements 4. Additional cooling channels 72, 82 provide appropriate local cooling.
  • FIG. 5 shows the top view of two guide vanes 7, 8 arranged along a row of guide vanes with associated cover bands which touch along the two side edges 73, 83.
  • the sealing elements 4 provided on both side flanks 73 and 83 are dimensioned in such a way that a minimally uniform warm gap is established. This is made more difficult by the tilting of the two guide blades 7, 8 relative to one another, which, however, can be taken into account in the sealing elements by suitable choice of layer thickness.
  • FIG. 6 shows a further alternative embodiment comparable to FIGS. 2 to 4.
  • the cover band flank of the guide vane 7 has a raised nose 74, which is pressed locally into the sealing element 4 opposite it, which results in a local, simple plastic deformation within the sealing element 4, by means of which the leakage flow can be effectively suppressed.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)

Abstract

Beschrieben wird eine Dichtungsanordnung zur Dichtspaltreduzierung innerhalb einer Strömungsrotationsmaschine, vorzugsweise einer axialen Turbomaschine, mit Lauf- und Leitschaufeln, die jeweils in wenigstens einer Lauf- und Leitschaufelreihe angeordnet sind und jeweils über Schaufelfüsse (2, 3) verfügen, die in Befestigungskonturen innerhalb der Lauf- und Leitschaufelreihen hineinragen. Die Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass zwischen wenigstens zwei benachbarten Schaufelfüssen (2, 3) längs einer Lauf- oder Leitschaufelreihe oder zwischen einem Schaufelfuss (2, 3) einer Lauf- oder Leitschaufel und einer unmittelbar an den Schaufelfuss angrenzenden Komponente der Strömungsrotationsmaschine ein Dichtelement (4) aus plastisch verformbaren Material vorgesehen ist.

Description

Dichtungsanordnung zur Dichtspaltreduzierung innerhalb einer Strömungsrotationsmaschine
Technisches Gebiet
Die Erfindung bezieht sich auf eine Dichtungsanordnung zur Dichtspaltreduzierung innerhalb einer Strömungsrotationsmaschine, vorzugsweise einer axialen Turbomaschine, mit Lauf- und Leitschaufeln, die jeweils in wenigstens einer Laufund Leitschaufelreihe angeordnet sind und Schaufelfusse aufweisen, die in Befestigungskonturen innerhalb der Lauf- und Leitschaufelreihen zur Befestigung hineinragen.
Stand der Technik
Gattungsgemäße Dichtungsanordnungen sind hinreichend bekannt und dienen einer weitgehend gasdichten Verbindung zwischen zwei fest, längs in einer Schaufelreihe nebeneinander angeordneten Lauf- bzw. Leitschaufeln, die in Turborotationsmaschinen zur Verdichtung bzw. Entspannung gasförmiger Medien eingesetzt werden, je nachdem ob es sich um eine Verdichter- oder eine Gasturbineneinheit handelt. Lauf- und Leitschaufeln grenzen in aller Regel über unmittelbar am Schaufelfussbereich angeordnete Deckbänder zusammen, die den Heissgasbereich oder den Bereich des Arbeitsmediums von einem zu kühlenden Anlagenbereich, sei es die Rotoranordnung oder Gehäusebereiche der Turborotationsmaschine, abtrennen. Auch können Zwischenstücke als Distanzelemente zwischen zwei Schaufelfüssen längs ein Schaufelreihe eingebracht sein, die ebenfalls über entsprechende Seitenflalken mit den Deckbändern der Schaufelfusse aneinandergrenzen. Eben jene Stossflächen aneinandergrenzender Deckbänder zweier benachbarter Schaufelfusse bzw. Schaufelfusse und Distanzelemente gilt es zur Vermeidung von Leckageströmungen gegeneinander möglichst wirkungsvoll abzudichten. Der Einfachheit halber ist im Weiteren vom Aneinandergrenzen der Schaufelfusse und den damit verbundenen Dichtspalten die Rede, worunter jedoch die vorstehenden Zusammenhänge gemeint sind.
Aus der EP 0 501 700 A1 geht hierzu eine Turbinenleitschaufelkonstruktion hervor, deren Leitschaufelfuß sowie Kopfband mittels Federdichtelementen 52, 54 (s. hierzu die Figur 3 der Druckschrift) gegen entsprechende Konturen der Gehäusekomponenten fixiert werden. Der Nachteil von mit Federelementen versehenen Dichtungen besteht u.a. darin, daß nicht ausgeschlossen werden kann, daß das Federmaterial aufgrund der überaus hohen Materialbeanspruchungen hinsichtlich der in Gasturbinen vorherrschenden Temperatur- und Druckbedingungen, sehr rasch ermüden, so daß sie ihre Federkraft und damit ihre Dichtfunktion verlieren.
Ferner geht aus der DE 195 20 268 A1 eine Flächendichtung hervor, die zwei Dichtflächen aufweist, die jeweils eine elastische Wellfläche einschließen. Im Ausführungsbeispiel gemäß der Figur 5 der angegebenen Druckschrift erstreckt sich die zu einem U geformte Flächendichtung 11 entlang der Innenkontur eines hammerkopfartig ausgebildeten Leitschaufelfußes und dient der Abdichtung von Kühlluft, die in die Leitschaufel eingeblasen wird sowie zum Schutz des Leitschaufelfußes vor heißen Gasen. Die in unterschiedlichen Flächenformen auszubildende Dichtungsanordnung benötigt jedoch ebene, abzudichtende Konturflächen, an denen sie flächig aufliegen können. Handelt es sich um die Abdichtung von Zwischenspalten, die von gekrümmten Oberflächen eingeschlossen sind, so stößt die bekannte Dichtungsanordnung an ihre Grenzen.
In der DE 33 03 482 A1 ist eine Rotorbaugruppe beschrieben, innerhalb der die Laufschaufeln über ihre jeweiligen Deckbänder bzw. Plattformen aneinander grenzen. Um Leckage-Ströme zwischen verbleibenden Zwischenspalten, die sich zwischen den aneinandergrenzenden Laufschaufelplattformen einstellen, weitgehend vollständig abzudichten, wird vorgeschlagen Silikonkautschukstreifen vorzusehen, die an der Unterseite der Laufschaufelplattformen angebracht werden, um den Zwischenspalt zumindest an der Unterseite der aneinandergrenzenden Laufschaufelplattformen abzudichten. Hierzu wird der Silikonkautschukstreifen an der Unterseite einer Laufschaufelplattform verklebt und überlappt dabei die Oberfläche der benachbarten Laufschaufel. Durch die Klebung sowie durch die durch Rotation auf den Silikonkautschukstreifen einwirkende Fliehkraft kann der Zwischenspalt zwischen den benachbarten Laufschaufelplattformen weitgehend abgedichtet werden. Nachteilhaft bei der Verwendung von Silikondichtungen ist ihre nur begrenzte Temperaturbeständigkeit, durch die ihr Einsatz in Hochleistungsgasturbinen, in denen Temperaturen von bis zu 1200 °C vorherrschen, fragwürdig erscheint.
Die vorstehend zum Stand der Technik aufgezeigten Beispiele zur Reduzierung des Dichtspaltes zwischen zwei längs einer Laufschaufelreihe angeordneter Lauf- oder Leitschaufeln machen deutlich, dass trotz der Vielzahl bekannter Lösungskonzepte dennoch Unzulänglichkeiten bei der Umfangsspaltreduzierung in Schaufelreihen verbleiben. Die hierbei auftretenden Schwierigkeiten sind mit den überaus hohen Betriebstemperaturen, insbesondere beim Betrieb von Gasturbinenanlagen, verbunden, durch die an sich bekannte Dichthilfen zur Reduzierung der einzelnen Dichtspalte erheblich in Mitleidenschaft gezogen werden können und schliesslich ihre anfängliche Dichtfunktion verlieren.
Weitere Schwierigkeiten entstehen zudem auch dadurch, dass die unterschiedlichen thermischen Ausdehnungseigenschaften der einzelnen Anlagenkomponenten, insbesondere das der Lauf- und Leitschaufeln in ihren Schaufelfußbereichen, sehr stark von den aktuell vorherrschenden Temperaturen abhängen. Werden beispielsweise zwei innerhalb einer Schaufelreihe benachbart angeordnete Schaufelfüße im „kalten" Zustand mit einem minimal kleinen Dichtspalt aneinander gepresst und in dieser Stellung fixiert, so treten im Nennlastbetrieb der Strömungsrotationsmaschine durch thermisch bedingte Materialausdehnungen derart hohe Druckkräfte in Umfangsrichtung der Schaufelreihe zwischen benachbarten Schaufelfüßen auf, die im Fügebereich zwischen jedem einzelnen Schaufelfuss und der jeweiligen Befestigungsnut zu Strukturüberlastungen führen können, die ursächlich für eine vorzeitige Materialermüdung und letztlich für einen Totalverlust einer Schaufel sein können.
Wird der Zwischenspalt zwischen zwei benachbarten Schaufelfüßen im Kaltzustand hingegen zu groß gewählt, so sind trotz thermisch bedingten Materialausdehnungen im Nennbetriebszustand der Strömungsrotationsmaschine, bspw. einer Gasturbinenanlage, große Zwischenspalte vorhanden, durch die Leckageströme in beträchtlichen Mengen hindurchtreten und somit merkliche Leistungsverluste verursachen.
Die vorstehend geschilderten Zusammenhänge machen deutlich, dass für das Erreichen eines möglichst optimalen minimalen Dichtspaltes zwischen zwei benachbarten Schaufelfüßen längs einer Schaufelreihe Dichtspalte im kalten Zustand vorzusehen sind, deren Bemessungen höchst präzise mit sehr engen Toleranzgrenzen einzustellen sind, um im Warmzustand einen gewünschten minimalen Dichtspalt zu erhalten. Dies ist jedoch aufgrund der technischen Gegebenheiten und der nicht exakt vorausbestimmbaren thermischen Ausdehnungseigenschaften der einzelnen Komponenten in der gewünschten Weise nicht realisierbar. Überdies tragen Oxidationserscheinungen an den Flanken bzw. Kanten der Schaufelfüße während des Betriebes dazu bei, dass ursprünglich als optimal bemessene Dichtspaltabstände im kalten Zustand erhebliche Abweichungen erfahren, wodurch es zu unerwünschten Veränderungen innerhalb des Dichtspalts kommt, die u.a. im Warmzustand zu sehr hohen Druckkräften zwischen zwei benachbarten Schaufelfüßen und somit zu Strukturüberlastungen, wie vorstehend erwähnt, führen können
Darstellung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Dichtungsanordnung zur Dichtspaltreduzierung innerhalb einer Strömungsrotationsmaschine, vorzugsweise einer axialen Turbomaschine, mit Lauf- und Leitschaufeln, die jeweils in wenigstens einer Lauf- und Leitschaufelreihe angeordnet sind und jeweils über Schaufelfüße verfügen, die in Befestigungskonturen innerhalb der Lauf- und Leitschaufelreihen hineinragen, derart weiterzubilden, dass sich während des heißen Betriebsverhaltens der Turbomaschine ein optimal minimaler Dichtspalt zwischen zwei benachbarten Schaufelfüßen ausbildet, der einerseits einen möglicherweise bestehenden Leckagestrom effektiv und optimal reduziert und andererseits keine Druckkräfte zwischen den Schaufelfüssen hervorruft, durch die die in Umfangsrichtung einer Schaufelreihe befestigten Schaufelfüße in schadhafter Weise beansprucht werden. Die Dichtungsanordnung soll überdies hochtemperatur- und oxidationsbeständig sein und somit eine lange Lebensdauer aufweisen.
Die Lösung der der Erfindung zugrundeliegenden Aufgabe ist im Anspruch 1 angegeben. Den Erfindungsgedanken vorteilhaft weiterbildende Merkmale sind Gegenstand der Unteransprüche sowie der Beschreibung unter Bezugnahme auf die Ausführungsbeispiele zu entnehmen.
Erfindungsgemäß ist eine Dichtungsanordnung gemäß des Oberbegriffes des Anspruches 1 derart ausgebildet, dass zwischen wenigstens zwei benachbarten Schaufelfüßen längs einer Lauf- oder Leitschaufelreihe oder zwischen einem Schaufelfuß einer Lauf- oder Leitschaufel und einer unmittelbar an den Schaufelfuß angrenzenden Komponente der Strömungsrotationsmaschine ein Dichtelement aus plastisch verformbarem Material vorgesehen ist.
Der Erfindung liegt die Idee zugrunde, im Gegensatz zu den bisher bekannten Lösungsansätzen, bei denen zwei benachbarte Schaufelfusse möglichst fest und innig miteinander verfügt sind, zwei benachbarte Schaufelfüße derart lose gegeneinander zu verfügen, so dass die Schaufelfüße auch im Warmzustand keinen Druckkräften ausgesetzt sind, die zu mechanischen Verspannungen in den Schaufelfüßen führen, aber dennoch einen möglichst minimalen Dichtspalt miteinander einschließen.
Dies ist erfindungsgemäß durch die Verwendung eines plastisch leicht verformbaren Materials realisierbar, das gezielt zwischen zwei benachbarte Schaufelfüße eingebracht ist und vorzugsweise eine Materialdicke aufweist, die derart bemessen ist, dass beide Schaufelfüße im Kaltzustand durch einen Kaltspalt in üblicher, fertigbarer Größenordnung von etwa 1/100 mm bis 5 mm voneinander beabstandet sind. Da die einzelnen Schaufelfüße innerhalb der Befestigungskontur längs der Schaufelreihe in Umfangsrichtung fixiert sind, reduziert sich jeweils der zwischen zwei benachbarten Schaufelfüßen eingeschlossene Dichtspalt während des Betriebes der Turbomaschine, vorzugsweise Gasturbinenmaschine, aufgrund der sich einstellenden hohen Betriebstemperaturen und den dadurch initiierten thermischen Materialausdehnungen innerhalb der Schaufelfüße. Bedingt durch die Materialausdehnung bewegen sich die Seitenflanken der Schaufelfusse aufeinander zu, kommen in Kontakt und vermögen aufgrund weiterer Ausdehnung das zwischen beiden Schaufelfüssen eingebrachte Material plastisch zu verformen, sodass das Material zu einem gewissen Anteil regelrecht aus dem Dichtspalt „herausgequetscht" wird und/oder einer lokalen Materialverdichtung unterliegt, je nach plastischen Verformungsverhalten des Materials. Auf diese Weise werden die von beiden sich gegenüberliegenden Schaufelfüßen ausgehenden Druckkräfte von dem plastisch verformbaren Dichtelement selbst aufgenommen und nicht auf den jeweils gegenüberliegenden Schaufelfuß übertragen. Durch die plastische Verformung des Dichtelementes stellt sich automatisch ein geringst möglicher Warmspalt ein unabhängig von aktuellen Betriebsbedingungen sowie ursprünglich vorgesehener Toleranzen in der Bemessung von Kalt-Dichtspalten sowie entsprechender Dichtelemente.
Neben der Dichtspaltreduzierung zwischen benachbarten Schaufelfüssen ist das plastisch verformbare Material auch zwischen Komponenten der Strömungsrotationsmaschine wie Distanzzwischenstücken längs einer Leit- oder Laufschaufelreihe oder Wärmestausegmenten, den sogenannten Heartshields, vorzusehen.
Als plastisch verformbare Materialien sind bevorzugt Sintermetalle, Metallschäume sowie poröse metallische Beschichtungsmaterialen verwendbar. Sintermetalle, die in ursprünglicher Form als pulverförmiges Nickelaluminit, Eisenaluminit oder Kobaltaluminit vorliegen und vorzugsweise im Wege eines Flammspritzverfahrens unter hohem Druck auf wenigstens eine zweier sich gegenüberliegenden Flanken eines Schaufelfußes aufbringbar sind, stellen bevorzugte oxidationsbeständige Dichtungsmaterialien dar.
Auch ist die Verwendung von Metallschäumen in Form von Nickel- oder Nickellegierungsschäumen, Kobalt oder Kobaltlegierungsschäumen sowie auch Aluminium oder Aluminiumlegierungsschäume denkbar, die beispielsweise im Wege eines Löt- oder Schweissprozesses auf die jeweilige Seitenflanke eines Schaufelfußes aufgebracht und mit dieser fest verfügbar ist.
Auch die Verwendung metallisch poröser Beschichtungen, wie beispielsweise das Vorsehen von sogenannten MCrAlY-Schichten, wobei M für ein Element der Gruppe bestehend aus Eisen-Kobalt-Nickel gewählt ist, eignet sich besonders gut als Dichtungsmaterial im vorstehend geschilderten Sinne. Derartige Materialverbindungen können ebenfalls im Wege des Flammspritzens auf die Oberfläche einer Flanke eines Schaufelfußes aufgebracht werden. Je nach Wahl geeigneter Spritzparameter können unterschiedliche Porositäten gezielt eingestellt werden, wodurch der Grad der Plastizität nahezu beliebig einstellbar ist.
Grundsätzlich lassen sich jegliche oxidationsbeständige, plastisch verformbare Materialien zu dem vorstehend genannten Einsatzzweck verwenden, die mittels Flammspritzens, galvanischen Abscheiden, Vakkumbeschichten, Plattieren oder unter Verwendung von Löt- und Schweisstechniken mit den Schaufelfüßen in geeigneter Weise verfügbar sind.
Kurze Beschreibung der Erfindung
Die Erfindung wird nachstehend ohne Beschränkung des allgemeinen Erfindungsgedankens anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen exemplarisch beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 a, b schematisierter Ausschnitt eines Querschnittes zweier sich gegenüberliegender innerer Deckbänder zweier Schaufelfüße,
Fig. 2,3,4 alternative Ausbildungsformen,
Fig. 5 schematisierte Draufsicht auf zwei in einer Leitschaufelreihe benachbart angeordneter Leitschaufeln mit Dichtelementen sowie
Fig. 6 alternative Ausbildungsform.
Wege zur Ausführung der Erfindung, gewerbliche Verwendbarkeit
In Fig. 1a ist eine Teilquerschnittsdarstellung durch zwei, längs einer Laufschaufelreihe, die sich in Umfangsrichtung (siehe Pfeil) auf einer Rotoranordnung 1 erstreckt, unmittelbar benachbart gegenüberliegende Deckbänder 21 , 31 zweier Schaufelfüße 2, 3, die zur Befestigung in die Rotoranordnung 1 hineinragen, dargestellt.
Die Fig. 1a zeigt den Kaltzustand, d.h. den Zustand der Schaufelfüße 2, 3 vor Inbetriebnahme der Strömungsrotationsmaschine, die beispielsweise eine Verdichtereinheit oder eine Gasturbinenstufe darstellt. An den sich beiden, unmittelbar gegenüberliegenden Flanken 22, 32 der Deckbänder 21 , 31 ist jeweils ein schichtförmiges, aus plastisch verformbaren Material bestehendes Dichtelement 4 vorgesehen, die gemeinsam einen Kaltspalt 5 mit einer Kaltspaltweite sc miteinander einschließen. Die Kaltspaltweite sc weist typischerweise einen Abstand zwischen 0,01 und 5 mm auf.
In Fig. 1 b ist die gleiche Anordnung im Warmzustand dargestellt, d.h. nach bereits erfolgter thermischer Ausdehnung der sich beiden gegenüberliegenden Schaufelfüße2, 3 mit den Deckbändern 21 , 31. Beide Dichtelemente 4 sind kraftbeaufschlagt gegeneinander verfügt und aufgrund der herrschenden Fügekräfte zumindest teilweise plastisch verformt, wodurch sich ihre effektive Materialdicke reduziert hat. An den Randbereichen beider plastisch verformter Schichten 4 gemäß Fig. 1 haben sich seitliche Überquetschungsbereiche 41 gebildet, die auch in einer Wiederrückführung in den Kaltzustand aufgrund der plastischen Verformung verbleiben.
Durch das erfindungsgemäße Vorsehen plastisch verformbaren Materials zwischen zwei sich unmittelbar aneinander grenzenden Schaufelfüßen, vorzugsweise zwischen den benachbarten Deckbändern 21 , 31 der beiden Schaufelfüße 2, 3 bildet sich im Warmzustand ein optimaler minimaler Warmspalt 6 aus, der eine Spaltweite sw aufweist, die im besten Fall nahe Null ist und auf alle Fälle wesentlich kleiner als der Kaltspalt sc.
In Fig. 2 sind zwei konturierte Deckbandflanken zweier Leitschaufeln 7, 8 dargestellt, die einen Heißgasraum 9 innerhalb einer Gasturbinenanlage gegenüber einem nicht dargestellten Statorgehäuse abgrenzen. Auch in diesem Fall weist ein Teil der Deckbandflanke 81 ein Dichtelement 4 auf bestehend aus plastisch verformbarem Material, gegen das ein entsprechender Absatz des Deckbandes 7 gepresst wird und zugleich über einen Kühlkanal 72 gekühlt wird.
Eine entsprechende Anordnung sieht Fig. 3 vor, bei der sich beide Deckbänder 7, 8 über ein keilförmig ausgebildetes Dichtelement 4 aneinander fügen. Das größere Keilende 42 des keilförmig ausgebildeten Dichtelementes 4 ist zu Seiten des Heissgaskanals 9 orientiert.
Schließlich ist in der Fig. 4 eine weitere alternative Ausführungsform zweier sich gegenüber befindlicher Deckbänder 7, 8 dargestellt, bei denen sich zwei gegenüberliegende Flanken 71 , 81 mit entsprechenden Dichtelementen 4 verfügt sind. Zusätzliche Kühlkanäle 72, 82 sorgen für eine entsprechende lokale Kühlung. Schließlich geht aus Fig. 5 die Draufsicht auf zwei längs einer Leitschaufelreihe angeordneter Leitschaufeln 7, 8 mit zugehörigen Deckbändern, die sich längs der beiden Seitenkanten 73, 83 berühren. Die an beiden Seitenflanken 73 und 83 vorgesehenen Dichtelemente 4 sind dabei derart bemessen, dass sich ein möglichst gleichmäßiger minimaler Warmspalt einstellt. Erschwert wird dies durch die auftretende Verkippung beider Leitschaufeln 7, 8 relativ zueinander, das jedoch durch geeignete Schichtdickenwahl bei den Dichtelementen berücksichtigt werden kann.
In Figur 6 ist eine weitere alternative Ausführungsform vergleichbar zu den Figuren 2 bis 4 dargestellt. Die Deckbandflanke der Leitschaufel 7 weist eine erhabene Nase 74 auf, die lokal in das ihr gegenüberliegende Dichtelement 4 gepresst wird, wodurch sich einen lokale, einfache plastische Deformation innerhalb des Dichtelementes 4 ergibt, durch die der Leckagestrom wirkam unterdrückt werden kann.
Bezugszeichenliste
Rotoranordnung , 3 Schaufelfuß 1 , 31 Deckband 2, 32 Seitenflanken Plastisch verformbares Material, Dichtelement 1 Überquetschungsbereich 2 Keilende Dichtspalt (Kaltspalt) Dichtspalt (Warmspalt) , 8 Deckband 1 , 81 Seitenflanken , 82 Kühlkanäle , 83 Seitenflanken Dichtnase Heissgaskanal

Claims

Patentansprüche
1. Dichtungsanordnung zur Dichtspaltreduzierung innerhalb einer Strömungsrotationsmaschine, vorzugsweise einer axialen Turbomaschine, mit Laufund Leitschaufeln, die jeweils in wenigstens einer Lauf- und Leitschaufelreihe angeordnet sind und jeweils über Schaufelfusse (2, 3) verfügen, die in Befestigungskonturen innerhalb der Lauf- und Leitschaufelreihen hineinragen, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen wenigstens zwei benachbarten Schaufelfüssen (2, 3) längs einer Lauf- oder Leitschaufelreihe oder zwischen einem Schaufelfuss (2, 3) einer Lauf- oder Leitschaufel und einer unmittelbar an den Schaufelfuss angrenzenden Komponente der Strömungsrotationsmaschine ein Dichtelement (4) aus plastisch verformbaren Material vorgesehen ist.
2. Dichtungsanordnung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß das Dichtelement (4) wenigstens mit einem Schaufelfuß (2, 3) fest verbunden ist.
3. Dichtungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindung eine Löt- oder Klebverbindung ist.
4. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Dichtelement (4) als Schichtmaterial an einem Schaufelfuss (2, 3) im Wege eines Abscheideprozesses angebracht ist, und dass das Dichtelement (4) und der Schaufelfuss (2, 3) eine metallurgische Verbindung eingehen.
5. Dichtungsanordnung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das als Schichtmaterial ausgebildete Dichtelement (4) durch Flammspritzen, galvanisches Abscheiden oder durch Plattieren auf den Schaufelfuss (2, 3) aufbringbar ist.
6. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das plastisch verformbare Material (4) Sintermetall, ein Metallschaum oder eine poröse metallische Beschichtung ist.
7. Dichtungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Sintermetall eine homogene gebackene Verbindung aus NiAl, FeAl oder CoAl ist.
8. Dichtungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Metallschaum ein Ni-, Co- und/oder Al-haltiger Metallschaum ist.
9. Dichtungsanordnung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die poröse metallische Beschichtung MCrAIY aufweist, mit M als ein Metall aus der Gruppe bestehend aus Ni, Co oder Fe.
10. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Dichtelement (4) eine von der Oberfläche des Schaufelfusses (2, 3) erhabene Dicke aufweist, so dass zwei benachbarte Schaufelfusse (2, 3) im Kaltzustand einen Kaltspalt scund im Warmzustand, d.h. im Betrieb der Strömungsrotationsmaschine einen Warmspalt sw miteinander einschließen, und dass gilt:
Sw ^^ Sc
11. Dichtungsanordnung nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass sich bei Überschreiten eines zwischen zwei Schaufelfüssen (2, 3) herrschenden Anpressdruckes im Warmzustand der Strömungsrotationsmaschine das Dichtelement (4) zur Bildung eines minimalen Warmspaltes plastisch verformt.
12. Dichtungsanordnung nach Anspruch 11 , dadurch gekennzeichnet, dass die plastische Verformung des Dichtelementes (4) im wesentlichen lateral zur Ebene eines durch beide Schaufelfusse (2, 3) eingeschlossenen Dichtspaltes (5, 6) erfolgt.
13. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Dichtelement (4) keilartig ausgebildet ist, und dass das dickere Keilende (42) den Schaufelblättern zugewandt zwischen den Schaufelfüssen (2, 3) orientiert ist.
14. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaufelfusse (2, 3) eine gegenseitig ineinanderragende Kontur aufweisen, an der zumindest den Schaufelblättern zugewandten Konturteil das Dichtelement (4) vorgesehen ist.
15. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass wenigstens ein Kühlkanal (72, 82) vorgesehen ist, der im Bereich des Dichtelementes (4) aus dem Schaufelfuss (2, 3) mündet.
16. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Schaufelfuss (2, 3) jeweils ein Deckband (21 ,31) aufweist, über das jeweils zwei benachbarte Schaufelfusse (2, 3) aneinandergrenzen, und dass wenigstens ein Dichtelement (4) zwischen zwei benachbarten Deckbändern (21 , 31) vorgesehen ist.
17. Dichtungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die an den Schaufelfuss (2, 3) angrenzende Komponente der Strömungsrotationsmaschine ein Zwischenstück, in Form eines Distanzstückes oder ein Wärmestausegment, ein sogenanntes Heatshield ist.
EP02767798A 2001-09-25 2002-09-19 Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine Expired - Lifetime EP1448874B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH17662001 2001-09-25
CH176601 2001-09-25
PCT/IB2002/003862 WO2003027445A1 (de) 2001-09-25 2002-09-19 Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1448874A1 true EP1448874A1 (de) 2004-08-25
EP1448874B1 EP1448874B1 (de) 2007-12-26

Family

ID=4566181

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP02767798A Expired - Lifetime EP1448874B1 (de) 2001-09-25 2002-09-19 Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine

Country Status (4)

Country Link
US (1) US7175387B2 (de)
EP (1) EP1448874B1 (de)
DE (1) DE50211431D1 (de)
WO (1) WO2003027445A1 (de)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE50211431D1 (de) 2001-09-25 2008-02-07 Alstom Technology Ltd Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine
US7128522B2 (en) * 2003-10-28 2006-10-31 Pratt & Whitney Canada Corp. Leakage control in a gas turbine engine
GB0523106D0 (en) * 2005-11-12 2005-12-21 Rolls Royce Plc A cooliing arrangement
US7316402B2 (en) * 2006-03-09 2008-01-08 United Technologies Corporation Segmented component seal
US20070212214A1 (en) * 2006-03-09 2007-09-13 United Technologies Corporation Segmented component seal
WO2009019126A1 (de) 2007-08-08 2009-02-12 Alstom Technology Ltd Rotoranordnung von einer turbine
US8206087B2 (en) 2008-04-11 2012-06-26 Siemens Energy, Inc. Sealing arrangement for turbine engine having ceramic components
CH699984A1 (de) * 2008-11-27 2010-05-31 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Optimierung der Kontaktflächen von aneinander anstossenden Deckbandsegmenten benachbarter Schaufeln einer Gasturbine.
US8684680B2 (en) * 2009-08-27 2014-04-01 Pratt & Whitney Canada Corp. Sealing and cooling at the joint between shroud segments
US20110120263A1 (en) * 2009-11-23 2011-05-26 Short Keith E Porous metal gland seal
US20120045337A1 (en) * 2010-08-20 2012-02-23 Michael James Fedor Turbine bucket assembly and methods for assembling same
EP2444631A1 (de) * 2010-10-19 2012-04-25 Alstom Technology Ltd Kraftwerk und Betriebsverfahren
US20120292856A1 (en) * 2011-05-16 2012-11-22 United Technologies Corporation Blade outer seal for a gas turbine engine having non-parallel segment confronting faces
EP2551464A1 (de) * 2011-07-25 2013-01-30 Siemens Aktiengesellschaft Schaufelanordnung mit Abdichtelement aus Metallschaum
US8784037B2 (en) 2011-08-31 2014-07-22 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud segment with integrated impingement plate
US8784041B2 (en) 2011-08-31 2014-07-22 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud segment with integrated seal
US8784044B2 (en) 2011-08-31 2014-07-22 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud segment
US9079245B2 (en) 2011-08-31 2015-07-14 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud segment with inter-segment overlap
US9028744B2 (en) 2011-08-31 2015-05-12 Pratt & Whitney Canada Corp. Manufacturing of turbine shroud segment with internal cooling passages
US9109455B2 (en) * 2012-01-20 2015-08-18 General Electric Company Turbomachine blade tip shroud
US10138736B2 (en) * 2012-01-20 2018-11-27 General Electric Company Turbomachine blade tip shroud
US9121301B2 (en) * 2012-03-20 2015-09-01 General Electric Company Thermal isolation apparatus
US10107127B2 (en) * 2014-07-31 2018-10-23 United Technologies Corporation Gas turbine engine with axial compressor having improved air sealing
DE102014224865A1 (de) * 2014-12-04 2016-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Beschichtung einer Turbinenschaufel
US9789534B2 (en) 2015-01-20 2017-10-17 United Technologies Corporation Investment technique for solid mold casting of reticulated metal foams
US9737930B2 (en) 2015-01-20 2017-08-22 United Technologies Corporation Dual investment shelled solid mold casting of reticulated metal foams
US9789536B2 (en) 2015-01-20 2017-10-17 United Technologies Corporation Dual investment technique for solid mold casting of reticulated metal foams
US10196915B2 (en) * 2015-06-01 2019-02-05 United Technologies Corporation Trailing edge platform seals
US9884363B2 (en) 2015-06-30 2018-02-06 United Technologies Corporation Variable diameter investment casting mold for casting of reticulated metal foams
US9731342B2 (en) 2015-07-07 2017-08-15 United Technologies Corporation Chill plate for equiax casting solidification control for solid mold casting of reticulated metal foams
JP6256438B2 (ja) * 2015-09-15 2018-01-10 コニカミノルタ株式会社 画像形成装置
US10822988B2 (en) * 2015-12-21 2020-11-03 Pratt & Whitney Canada Corp. Method of sizing a cavity in a part
DE102016015359A1 (de) * 2016-12-22 2018-06-28 Daimler Ag Leiteinrichtung für einen Verdichter einer Aufladeeinrichtung, sowie Verdichter für eine Aufladeeinrichtung
US10533454B2 (en) 2017-12-13 2020-01-14 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud cooling
US11274569B2 (en) 2017-12-13 2022-03-15 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud cooling
US10502093B2 (en) * 2017-12-13 2019-12-10 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud cooling
US10570773B2 (en) 2017-12-13 2020-02-25 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud cooling
US11365645B2 (en) 2020-10-07 2022-06-21 Pratt & Whitney Canada Corp. Turbine shroud cooling
FR3120903A1 (fr) * 2021-03-16 2022-09-23 Safran Aircraft Engines Roue à aubes pour une turbine

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US546326A (en) * 1895-09-17 hedges
FR1340331A (fr) 1962-09-07 1963-10-18 Rateau Soc Perfectionnements aux dispositifs de liaison des extrémités d'aubes mobiles de turbines
CH525419A (de) * 1970-12-18 1972-07-15 Bbc Sulzer Turbomaschinen Dichtungsvorrichtung für Turbomaschinen
US4257741A (en) 1978-11-02 1981-03-24 General Electric Company Turbine engine blade with airfoil projection
US4422827A (en) * 1982-02-18 1983-12-27 United Technologies Corporation Blade root seal
US4580946A (en) 1984-11-26 1986-04-08 General Electric Company Fan blade platform seal
GB2171151B (en) 1985-02-20 1988-05-18 Rolls Royce Rotors for gas turbine engines
DE3802741C2 (de) 1988-01-30 1997-02-13 Asea Brown Boveri Verfahren zur Verspannung von Schaufeln
JPH03213602A (ja) * 1990-01-08 1991-09-19 General Electric Co <Ge> ガスタービンエンジンの当接セグメントを連結する自己冷却式ジョイント連結構造
US5149250A (en) 1991-02-28 1992-09-22 General Electric Company Gas turbine vane assembly seal and support system
US5277548A (en) 1991-12-31 1994-01-11 United Technologies Corporation Non-integral rotor blade platform
GB9209895D0 (en) 1992-05-07 1992-06-24 Rolls Royce Plc Rotors for gas turbine engines
DE19520268A1 (de) 1995-06-02 1996-12-05 Abb Management Ag Dichtung
GB9602129D0 (en) 1996-02-02 1996-04-03 Rolls Royce Plc Rotors for gas turbine engines
DE19848103A1 (de) 1998-10-19 2000-04-20 Asea Brown Boveri Dichtungsanordnung
DE19858031A1 (de) * 1998-12-16 2000-06-21 Rolls Royce Deutschland Anstreifdichtung zwischen einem Wandabschnitt und den Schaufelspitzen einer Gasturbine
DE19937577A1 (de) * 1999-08-09 2001-02-15 Abb Alstom Power Ch Ag Reibungsbehaftete Gasturbinenkomponente
DE50211431D1 (de) 2001-09-25 2008-02-07 Alstom Technology Ltd Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO03027445A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
US7175387B2 (en) 2007-02-13
EP1448874B1 (de) 2007-12-26
US20040179937A1 (en) 2004-09-16
WO2003027445A1 (de) 2003-04-03
DE50211431D1 (de) 2008-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1448874A1 (de) Dichtungsanordnung zur dichtspaltreduzierung innerhalb einer strömungsrotationsmaschine
DE602005004447T2 (de) Manschettendichtung für Turbinenleitschaufeln
DE69005845T2 (de) Diaphragmaaufbau eines Verdichters.
CH698036B1 (de) Dichtungsanordnung.
EP2304193B1 (de) Dichtung zum eindämmen von leckströmungen zwischen benachbarten bauteilen von strömungsmaschinen, insbesondere gasturbinen
DE102010054113B4 (de) Dichtung und Strömungsmaschine
EP0995881B1 (de) Dichtungsanordnung
EP1456506B1 (de) Gasturbinenanordnung
DE3110098A1 (de) Turbinenschaufel, insbesondere turbinenleitschaufel fuer gasturbinentriebwerke
CH702553A2 (de) Turbinenleitapparatbaugruppe.
DE102012100012A1 (de) Prallplatte für Turbomaschinenkomponenten und mit dieser ausgestattete Komponenten
DE2737622A1 (de) Keramischer turbinenummantelungsaufbau
DE10361882B4 (de) Rotor für die Hochdruckturbine eines Flugtriebwerks
DE102011083814A1 (de) Segmentiertes Bauteil
DE69927594T2 (de) Verfahren zum Beschichten und Schweissen von Leitschaufeln einer Gasturbine
EP1180197A1 (de) Dichtsystem für einen rotor einer strömungsmaschine,
EP2084368A1 (de) Turbinenschaufel
EP1861584B1 (de) Wärmestausegment zum abdichten eines strömungskanals einer strömungsrotationsmaschine
WO2003010419A1 (de) Vorrichtung zur dichtspaltreduzierung zwischen bewegten und stationären komponenten innerhalb einer strömungsmaschine
EP1926927A1 (de) Hochtemperaturfeste dichtungsanordnung, insbesondere für gasturbinen
DE112020001189B4 (de) Turbinenlaufschaufel und Kontaktoberflächenherstellungsverfahren
EP0947666A2 (de) Gebauter Leitkranz für ein Gasturbinentriebwerk, sowie Verfahren zu seiner Herstellung
DE19940556B4 (de) Vorrichtung zum Kühlen von Leit- oder Laufschaufeln in einer Gasturbine
DE102011084125A1 (de) Schaufelsegment und Strömungsmaschine
DE102016211337A1 (de) Verdickter radial äußerer Ringbereich eines Dichtfins

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20040322

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: RATHMANN, ULRICH

Inventor name: KREIS, ERHARD

Inventor name: OEHL, MARKUS

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): DE GB

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REF Corresponds to:

Ref document number: 50211431

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20080207

Kind code of ref document: P

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20080416

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20080929

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20100930

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20110826

Year of fee payment: 10

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20120919

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20120919

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20130403

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50211431

Country of ref document: DE

Effective date: 20130403