EP1446614A1 - Ringbrennkammer für eine gasturbine - Google Patents

Ringbrennkammer für eine gasturbine

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Publication number
EP1446614A1
EP1446614A1 EP02802992A EP02802992A EP1446614A1 EP 1446614 A1 EP1446614 A1 EP 1446614A1 EP 02802992 A EP02802992 A EP 02802992A EP 02802992 A EP02802992 A EP 02802992A EP 1446614 A1 EP1446614 A1 EP 1446614A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
combustion chamber
liner
annular combustion
chamber according
annular
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP02802992A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Roland Liebe
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to EP02802992A priority Critical patent/EP1446614A1/de
Publication of EP1446614A1 publication Critical patent/EP1446614A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/002—Wall structures
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
    • F23R3/50—Combustion chambers comprising an annular flame tube within an annular casing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
    • F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
    • F23R3/42—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the arrangement or form of the flame tubes or combustion chambers
    • F23R3/60—Support structures; Attaching or mounting means
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Definitions

  • the invention relates to an annular combustion chamber for a gas turbine with at least one inlet opening for a burner and an outlet opening into a turbine space.
  • the invention further relates to a gas turbine with such an annular combustion chamber.
  • gas turbines are widely used in power plant technology.
  • a fuel / air mixture is ignited and burns in the combustion chamber.
  • the resulting hot combustion gases expand in
  • Air cooling thus enables higher performance / efficiency and lower NO x emissions than, for example, open air cooling.
  • open air cooling the "cold cooling air is mixed with the heating gas stream downstream of the combustion (lower gas turbine efficiency, higher pollutant values).
  • closed air cooling is clearly superior to open air cooling.
  • known ring combustion chambers from the prior art are provided with an inner lining, usually made of a number of thermally stable, for example ceramic, elements, an annular space between the inner lining and the actual ring combustion chamber housing for the passage of the cooling medium is left.
  • This structure proves to be complicated on the one hand because it involves a large number of parts, and on the other hand it is not suitable for the formation of a closed air cooling because of the gaps existing between the individual lining segments.
  • a task of the present invention is therefore an annular combustion chamber for a gas turbine of the type mentioned Specify the type, which is simple and suitable for the liner of a closed cooling.
  • the invention proposes an annular combustion chamber for a gas turbine with at least one inlet opening for a burner and an outlet opening into a turbine space, in which the annular combustion chamber has an outer wall delimiting an annular space and an annular liner arranged in the annular space Leading hot gas from the at least one inlet opening to the outlet, wherein an annular space is left between the liner and the outer wall for the flow of a cooling medium.
  • the annular combustion chamber constructed according to the invention is characterized by a simple and functional design with a small number of parts.
  • the hot gas-carrying interior cladding is usually made up of many temperature-resistant elements. Although these elements can move freely thermally, they have the disadvantage of "leakage”: the cooling air escapes through the many gaps directly into the hot gas without any use - on the contrary, the hot working gas is cooled unnecessarily ("open cooling" with the above disadvantages).
  • the RBK according to the invention has a coherent, gas-tight liner for guiding hot gas.
  • the proposed metallic liner construction combines the following advantages:
  • the efficient closed air cooling can be realized because the liner is gas and air impermeable.
  • the cooling air can be used 100% for combustion; their absorbed heat is fed into the process.
  • the thermal stresses / temperature gradients are limited with the thin-walled design of the liner, so that the component life is sufficiently long.
  • the design is simple and includes very few parts.
  • the liner is formed from a metal sheet of low thickness.
  • a dimensionally stable, heat-elastic liner construction with an optimal course of the wall thickness is proposed, which consists of several ring segments welded to one another in a cost and production-friendly manner.
  • efficient impingement cooling there are high cooling efficiencies at a low voltage level with sufficient stability against internal and external pressure as well as against vibration excitation from the hot gas side.
  • the liner is fixed at the transition from the annular combustion chamber to the turbine space relative to the outer wall and is otherwise fixed rests along its surface, resilient suspensions movable relative to the outer wall on this.
  • the liner is additionally provided with elastic holding elements so that it can be freely moved and tension-free on the surrounding cold and rigid RBK housing.
  • the elastic suspensions preferably consist of prestressed compression springs / tension bolts in such a way that tensile forces hold the liner evenly and symmetrically in every operating state.
  • the suspensions preferably have friction damping, so that vibration excitation is minimized.
  • stiffening structures preferably stiffening beads, running in its circumferential direction.
  • the arrangement of the stiffening structures or the elastic suspensions can be formed at intervals varying in the longitudinal direction of the liner, depending on the static or dynamic stiffening requirements.
  • the complete burner can be (dis) assembled from the outside using appropriately designed RBK housings / burner contours.
  • a piston ring seal is proposed according to an advantageous development of the invention.
  • Such a piston ring seal is excellently suited for sealing the outer area through which cooling air flows from the inner area of the liner in which the hot gas is guided.
  • the cooling air is directed through an arrangement of through openings directly onto the outer surface of the liner, where it impacts it and causes an intensive cooling effect. Since there are different cooling requirements due to the speed and temperature distribution of the hot gas flow conducted inside the liner, it is advantageous if the liner is cooled differently in zones divided according to the cooling requirements. According to an advantageous development of the invention, impingement cooling segments are arranged in the region of an entry zone in which the hot gas from the burner enters the combustion chamber, in the space left between the outer wall and the liner.
  • the invention proposes to design this housing with a small wall thickness and stiffening ribs in the circumferential direction.
  • a labyrinth seal is advantageously proposed according to the invention for sealing the burner bushing through the outer housing.
  • Such a labyrinth seal offers a simple and low-leak seal between the one in the space between the liner and the outer housing
  • the first row of guide vanes of the turbine is firmly connected to the annular combustion chamber.
  • the first row of guide vanes is coupled to a guide vane carrier and suspended in an "oscillating" manner, since large thermal differential paths occur at this point.
  • the large thermal differential paths are avoided at this point by the inventive integration of the first guide vane row into the annular combustion chamber
  • the two main hot parts, the liner and the ring, are coupled to the cold RBK housing at just one axial fixed point with the first turbine guide vane row, and the entire component assembly is supported on the fixed shaft guard.
  • Fig. 1 shows schematically in longitudinal section an inventive
  • FIG. 2 schematically shows an enlarged cross section through an annular combustion chamber according to the invention according to the upper section from FIG. 1,
  • FIG. 3 shows a perspective view of a liner of the ring combustion chamber according to the invention
  • FIG. 4a a partially sectioned view of a section of the inlet zone of the liner of an annular combustion chamber according to the invention
  • FIG. 4b in detail a connecting flange between an inner segment and an outer segment of the liner
  • FIG. 5 shows an enlarged representation of a cross section through a reinforcing bead formed in the liner of an annular combustion chamber according to the invention
  • Fig. 6 shows the structure of an elastic suspension of the liner on the outer wall of the annular combustion chamber according to the invention.
  • Fig. 1 is a schematic representation of a longitudinal section through an annular combustion chamber 1 according to the invention and its location in relation to other components of the turbine.
  • the RBK housing 1.3 is supported on the fixed shaft guard 53 and is articulated to the pressure-resistant outer housing 2; the RBK housing is in three parts: it consists of the inner hub housing 1, the outer outer shell housing 3 and the connecting burner housing 33.
  • the "torus" formed by the elements 1,3,33 contains the liner, consisting of the outer liner 41 and the inner liner 4.
  • FIG. 1 shows that the “RBK torus” is inclined with respect to the machine axis MA and that the shaft guard 53 with the rotor 6 is guided through the RBK center.
  • FIG. 2 the upper section of the sectional illustration through the annular combustion chamber 1 according to the invention shown in FIG. 1 is shown in FIG. 2.
  • the liner consists of the inner liner 4 and the outer liner 41, both of which are airtight via a support flange.
  • the RBK housing consists of the hub housing 1, the
  • Fig. 2 also shows in a schematic manner the elastic suspensions 10 with which the liner 4,41 is suspended on the RBK housing 1,3 freely movable. .
  • the liner 4 which is constructed from a thin-walled metal sheet, it has stiffening beads 45 running along its circumference.
  • the stiffening beads 45 together with the elastic suspensions 10, prevent bulging and ovalization of the liner 4.
  • the inside of the liner 4 is coated with a coating 46, preferably a thermal barrier coating or at least one anti-oxi dation layer provided.
  • a thermal barrier coating can be applied as a so-called APS (atmospheric plasma spray).
  • APS atmospheric plasma spray
  • baffle cooling segments 14 are arranged in the annular space 7 formed between the outer wall 3 and the liner 4.
  • the impingement cooling segments are designed as metallic hollow boxes. Cooling air is fed separately to these impingement cooling segments 14 and they have a shower head-like opening pattern on their surface facing the liner 4, through which cooling air is directed specifically to the surface of the liner 4 in this area.
  • a central section 12 and an outlet zone 13 adjoin the inlet zone 11.
  • the liner 4 is impact-cooled by means of cooling air directed through the opening arrangement in the outer wall 3 onto the liner 4.
  • the outlet zone 13 is also impact-cooled.
  • the cooling air flow is divided into two parts, a first part m k ⁇ by those formed in the outer wall 3
  • Openings are used for impingement cooling of the central section 12 or the outlet zone 13, a second part m k2 is fed directly to the impingement cooling segments 14 and is used for impingement cooling of the inlet zone 11.
  • the entire cooling air of the cooling air flows m k ⁇ and m k2 are fed together as cooling air flow m k to the burner and are used there completely as combustion air. In this way, closed air cooling is achieved, which enables the gas turbine to be highly efficient. The heat absorbed by the cooling air is returned to the system, so it is not lost.
  • FIG. 3 shows a perspective view of the liner 4 of the annular combustion chamber 1 according to the invention.
  • the reinforcement beads 45 running along the circumference, one can see 45 starting points 48 for elastic suspensions 10.
  • uniformly distributed burner openings 47 can be seen, into which the torches arranged in a ring are located
  • the liner 4 is constructed from individual, ring-shaped sheet metal segments, which are connected to one another via weld seams 49 (FIG. 4 a), preferably UP weld seams. This structure enables inexpensive and simple manufac development of a liner 4 for an annular combustion chamber according to the invention.
  • FIG. 4b shows a detailed view of the flange 43 for connecting the inner segment 42 and the outer segment 41 of the liner 4. It can be seen that the inner segment 42 and the outer segment 41 meet at this point, the flange 43 ending at the end of a slim section in a bead-like stiffening ring 410. This prevents the outer segment 41 from denting. Along the narrow area of the flange 43, the inner segment 42 that meets there and the outer segment 41 are provided on the outside with a local outer coating 412 to even out the metal temperatures. In the interior of the stiffening ring 410, which is partly formed by the inner segment 42 and partly by the outer segment 41 of the liner 4, a sealing plate 411 is inserted into a cavity to seal the flange 43.
  • H s is the height of the bead, which in the exemplary embodiment shown is selected to be a bead radius r s .
  • the bead spacing designated with b s like the bead width e and the bead height h s, is selected in accordance with the mechanical stiffening requirements; the geometry of the bead can be chosen to vary over the length of the liner 4.
  • FIG. 6 shows in detail an elastic suspension 10 between the liner 4 and the outer wall 3.
  • a tension bolt 101 is screwed to a liner point 48 of the liner 4.
  • the tension bolt 101 penetrates the outer wall 3 and projects into the outer wall at this point.
  • a piston 103 is inserted into the housing 102 and sealed from the housing 102 by means of seals 104.
  • a coil spring 105 is inserted between the housing 102 and the piston 104. The coil spring exerts one directed away from the housing 102
  • the tension bolt 101 is connected to the piston 103 by means of an adjusting nut 106, the surface of the adjusting nut 106 abutting the piston 103 being convex and the associated surface of the piston 103 being concave. In this way, a ball seat is formed between the adjusting nut and the piston 103.
  • a lock nut 107 is clamped against the adjusting nut 106.
  • the piston 103 can move in the housing 102 in the longitudinal direction of the tension bolt 101.
  • the helical spring 105 continuously exerts a tensile force on the draw bolt 101 in the direction of the outer wall 3, and the liner 4 is prestressed. In order to prevent vibrations of the liner 4, the adjusting nut 106 is inserted into a slot
  • Friction damping element 108 is used, which opens into a corrugated structure in a slot in the housing 102 which extends in the direction of extension of the tension bolt 101.
  • the wave-like design of the friction damping element 108 in this area results in high friction forces between the housing 102 and the friction damping element 108 in this area, which dampen relative movements between the liner 4 and the outer wall 3 and thus dampen corresponding vibrations.
  • ⁇ n indicates a relative thermal expansion of the liner 4, which is compensated for by the elastic suspensions.
  • annular combustion chamber is specified, which is simple and made up of a few parts and which particularly suitable for cooling by means of closed air cooling.

Landscapes

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Abstract

Es wird eine Ringbrennkammer(RBK) für eine Gasturbine vorgeschlagen, die eine geschlossene Luftkühlung ermöglicht, so dass hohe Leistungen und Wirkungsgrade bei niedrigen NOx-Emissionen erreicht werden. Das zweiteilige RBK-Gehäuse (1,3) umschliesst einen dünnwandigen, geschlossenen Liner (4,41), der gasdicht das aus den Brennern (5) austretende Heissgas bis zum Turbineneintritt (8) führt. Zwischen Liner und RBK-Gehäuse (1,3) befindet sich ein variabler Ringraum (7), durch den die Kühlluft im Gegenstrom zu Heissgas gesammelt und den Brennern (5) zugeführt wird ("Geschlossene Luftkühlung").Die Oberfläche des Liners (4,41) wird variabel mit effizienten Prallkühleinrichtungen (14) und -Bohrungsmustern in (1,3) gekühlt. Der wärmeelastische, aus UP-gescheissten Ringen aufgebaute Liner ist nur am Flansch (36) axial fixiert und im Übrigen mit versteifenden Umfangssicken versehen. Der frei dehnende Liner (4,41) ist ausserdem konzentrisch über elastische Zugelemente (10) am kalten RBK-Gehäuse (1,3) aufgehängt.Diese effiziente, kostengünstige und einfache Konstruktion bietet darüber hinaus erhebliche Servicevorteile durch folgende konstruktiven Massnahmen:- Die Brenner (5) können komplett von aussen (de)montiert werden, ohne Gehäuse zu öffnen.- Sowohl der Liner (4,41) als auch ein Ring, der die erste Turbinen-Leitschaufelreihe (8) in die RBK integriert, können als Serviceteile "ausgekugelt" werden, d.h. ohne Öffnen der Turbinen- und Verdichter-Gehäuse und ohne Rotorentnahme getauscht werden.

Description

Beschreibung
Ringbrennkammer für eine Gasturbine
Die Erfindung betrifft eine Ringbrennkammer für eine Gasturbine mit mindestens einer Einlassöffnung für einen Brenner und einem in einen Turbinenraum mündenden Auslass. Die Erfindung betrifft ferner eine Gasturbine mit einer solchen Ringbrennkammer.
Gasturbinen finden neben der Anwendung zum Erzeugen einer Vorschubkraft, beispielsweise in Luftfahrzeugen, in der Kraftwerkstechnik verbreitete Anwendung. Ein Brennstoff/Luft- Gemisch wird gezündet und verbrennt in der Brennkammer. Dabei expandieren die entstehenden, heißen Verbrennungsgase in
Richtung eines der Brennkammer nachgeschalteten Turbinenraumes, treffen dort auf eine Anordnung aus Leitschaufeln und Laufschaufeln und treiben die Laufschaufeln und somit den mit den Laufschaufeln verbundenen Rotor der Turbine an. Die so gewonnene mechanische Energie kann schließlich beispielsweise zur Stromerzeugung genutzt werden.
Bezüglich der Konstruktion der Turbinenbrennkammer gibt es zwei grundsätzlich verschiedene Ansätze. So sind neben den Ringbrennkammern (RBK) , auf die sich die Erfindung bezieht, noch Brennkammeranordnungen mit mehreren Einzelbrennkammern, den sogenannten Cans, bekannt. Bei der Ringbrennkammer, auf die sich die vorliegende Erfindung bezieht, wird von mindestens einem, üblicherweise mehreren Brennern, gezündetes Gas- gemisch in eine ringförmige Brennkammer eingeleitet, in der es sich gleichmäßig verteilt und in einem ringförmigen Strom in Richtung der radial um eine Rotorwelle angeordneten Leit- und Laufschaufeln des Turbinenraumes strömt. Die bei der Verbrennung entstehenden, hohen Temperaturen wirken auf die Wan- düngen der Ringbrennkammer ein, so dass es zur Kühlung dieser Wandungen besonderer Anforderungen bedarf. Hierzu sind verschiedene Kühlkonzepte aus dem Stand der Technik bekannt. So unterscheidet man nach der Strömungsform: Konvektive, Prall- oder Filmkühlung dem Kühlmedium: Luft- oder Dampfkühlung - der Verwendung des Kühlmediums nach Beendigung der Kühlaufgäbe: z.B.
■ „Offene Kühlung mit Zumischung des Kühlmittels stromab der Verbrennung
■ „Geschlossene Kühlung" mit Rückführung des Kühlmediums in den Prozess (Verbrennung, Expansion)
Bei der gegenüber der offenen Luftkühlung sehr vorteilhaften geschlossenen Luftkühlung wird nach Abschluss der Kühlaufgabe die erwärmte Luft vollständig zur Verbrennung genutzt und die mitgeführte Wärme ebenfalls rückgeführt; die geschlossene
Luftkühlung ermöglicht somit höhere Leistungen/Wirkungsgrade sowie niedrigere NOx-Emissionen als z.B. die offene Luftkühlung. Bei der offenen Luftkühlung wird die „kalte Kühlluft dem Heizgasstrom stromab der Verbrennung zugemischt (niedrigere Gasturbinen-Effizienz, höhere Schadstoffwerte) . Unabhängig von Konstruktionsprinzipien gilt, dass die geschlossene Luftkühlung der offenen deutlich überlegen ist.
Für einen temperaturbeständigen Aufbau sind bekannte Ring- brennkammern aus dem Stand der Technik mit einer Innenverkleidung, üblicherweise aus einer Vielzahl von termpatur- festen, beispielsweise keramischen, Elementen, versehen, wobei zwischen der Innenverkleidung und dem eigentlichen Ringbrennkammergehäuse ein Ringraum zur Durchleitung des Kühlme- diums belassen ist. Dieser Aufbau erweist sich einerseits als kompliziert, da er eine Vielzahl von Teilen involviert, er ist andererseits wegen der zwischen den einzelnen Auskleidungssegmenten bestehenden Spalte für die Ausbildung einer geschlossenen Luftkühlung nicht geeignet.
A u f g a b e der vorliegenden Erfindung ist es daher, eine Ringbrennkammer für eine Gasturbine der eingangs genannten Art anzugeben, welche einfach aufgebaut und für den Liner einer geschlossenen Kühlung geeignet ist.
Zur L ö s u n g dieser Aufgabe wird mit der Erfindung eine Ringbrennkammer für eine Gasturbine mit mindestens einer Einlassöffnung für einen Brenner und einem in einen Turbinenraum mündenden Auslass vorgeschlagen, bei der die Ringbrennkammer eine einen Ringraum begrenzende Außenwandung und einen in dem Ringraum angeordneten, ringförmigen Liner zum Führen von Heißgas von der mindestens einen Eintrittsöffnung zu dem Auslass aufweist, wobei zwischen dem Liner und der Außenwandung ein Ringraum zur Durchströmung mit einem Kühlmedium belassen ist.
Die erfindungsgemäß aufgebaute Ringbrennkammer zeichnet sich durch einen einfachen und funktionsgerechten Aufbau mit einer geringen Anzahl von Teilen aus. Bei bisherigen RBK- Konstruktionen ist die heißgasführende Innenverkleidung meist aus vielen temperaturbeständigen Elementen aufgebaut. Diese Elemente können sich zwar thermisch frei bewegen, haben aber den Nachteil der „Undichtheit" : Die Kühlluft entweicht durch die vielen Spalte direkt in das Heißgas, ohne irgend einen Nutzen - im Gegenteil, das heiße Arbeitsgas wird unnötig abgekühlt („offene Kühlung" mit den oben genannten Nachteilen) .
Im Gegensatz dazu weist die erfindungsgemäße RBK einen zusammenhängenden, gasdichten Liner zur Heißgasführung auf. Die vorgeschlagene metallische Liner-Konstruktion verbindet folgende Vorteile:
Es kann die effiziente geschlossene Luftkühlung realisiert werden, weil der Liner gas- bzw. luftundurchlässig ist. Die Kühlluft kann zu 100% zur Verbrennung genutzt werden; ihre aufgenommene Wärme wird dem Prozess zugeführt. Die Wärmespannungen/Temperaturgradienten sind mit der dünnwandigen Ausführung des Liners limitiert, so dass die Bauteil-Lebensdauer ausreichend groß wird. Die konstruktive Ausführung ist einfach und umfasst sehr wenige Teile.
Die Rückströmung der Kühlluft im Ringraum erfolgt effizient nach dem Gegenstromprinzip gegenüber dem Heißgas .
Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung ist der Liner aus einem Metallblech mit geringer Stärke gebildet. Es wird eine formsteife, wärmeelastische Liner-Konstruktion mit optimalem Wandstärkenverlauf vorgeschlagen, die kosten- und fertigungsgerecht aus mehreren miteinander verschweißten Ringsegmenten besteht. In Verbindung mit einer effizienten Prallkühlung ergeben sich hohe Kühlwirkungsgrade bei niedrigem Spannungsniveau mit ausreichender Stabilität gegen Innen- bzw. Außendruck sowie gegen Schwingungsanregung von der Heißgasseite aus.
Zur Kompensation von aufgrund unterschiedlicher thermischer Ausdehnungen entstehenden Relativbewegungen zwischen dem Liner und der Außenwandung der Ringbrennkammer wird in einer weiteren, vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung vorge- schlagen, dass der Liner am Übergang der Ringbrennkammer zum Turbinenraum relativ zu der Außenwandung festgelegt ist und sich im übrigen mit entlang seiner Oberfläche verteilt angeordneten, elastischen Aufhängungen relativ bewegbar zu der Außenwandung an dieser abstützt. Entlange seiner Oberfläche ist der Liner zusätzlich mit elastischen Halteelementen versehen, so dass er frei beweglich und spannungsarm an dem umgebenden kalten und steifen RBK-Gehäuse aufgehängt werden kann. Die erwähnte Punkt-Fixierung an nur einem Ende und die „pendelfähigen" elastischen Aufhängungen nehmen die aus unterschiedlichen Betriebszuständen resultierenden thermischen Differenzverformungen ohne nennenswerte Zwangsspannungen auf. Außerdem werden dadurch Ausbeulungen und Ovalverformungen des Liners verhindert. Die elastischen Aufhängungen bestehen vorzugsweise aus vorgespannten Druckfedern/Zugbolzen derart, dass in jedem Betriebszustand Zugkräfte den Liner gleichmäßig und symmetrisch halten. Darüber hinaus weisen die Aufhängungen vorzugsweise eine Reibdämpfung auf, so dass Schwingungsanregungen minimiert werden.
Für eine weitere Stabilisierung des Liners ist dieser gemäß einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung mit in seiner Umfangsrichtung verlaufenden Versteifungsstrukturen, vorzugsweise Versteifungssicken versehen.
Die Anordnung der Versteifungsstrukturen bzw. der elastischen Aufhängungen kann dabei in in Längsrichtung des Liners variierenden Abständen, abhängig von den statischen bzw. dynamischen Versteifungsanforderungen ausgebildet sein.
Um die erfindungsgemäße RBK wartungsfreundlich zu gestalten, sind gemäß einer vorteilhaften Weiterentwicklung der Erfindung zwei Dinge ermöglicht:
Eine (De) montierbarkeit der kompletten Brenner von außen durch entsprechend gestaltete RBK-Gehäuse/Brenner- Konturen.
Ein sogenanntes „Auskugeln" der unten gelegenen Liner- /RBK-Gehäuse- und Ring-Hälften für die erste Turbinen- Leitschaufelreihe in die obere Position. Dies ist durch axiale Teilung und gleiche Ausführung dieser Bauteile möglich.
Im Servicefall können somit diese Heißteile mit sehr geringem Aufwand gewechselt werden, ohne dass Turbinen- und Verdichter-Gehäuse geöffnet oder gar der Rotor entnommen werden muss. Um den Liner temperaturbeständiger zu gestalten, wird gemäß einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung vorgeschlagen, diesen auf seiner an das Heißgas angrenzenden Innenseite mit einer Wärmedämmschicht zu versehen. Diese kann vorzugsweise in Form eines Atmospheric-Plasma-Sprays (APS) aufgebracht werden. Alternativ kann der Liner innenseitig jedoch auch mit einer sehr dünnen Anti-Oxidationsschicht geschützt sein.
Zur Abdichtung der Lineröffnung, durch welche der Brenner in den Liner hineinragt, wird gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung eine Kolbenringdichtung vorgeschlagen. Eine solche Kolbenringdichtung eignet sich hervorragend zur Abdichtung des äußeren, Kühlluft durchströmten Bereiches ge— genüber dem Innenbereich des Liners, in welchem das Heißgas geführt ist.
Um eine effiziente Kühlung des Liners zu erhalten, wird gemäß einer weiteren vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung vor- geschlagen, den Liner prallzukühlen. Hierzu wird die Kühlluft durch eine Anordnung von Durchtrittsöffnungen direkt auf die äußere Oberfläche des Liners geleitet, prallt dort auf diese auf und bewirkt einen intensiven Kühleffekt. Da sich aufgrund der Geschwindigkeits- und Temperaturverteilung des im Inneren des Liners geführten Heißgasstromes unterschiedliche Kühlanforderungen ergeben, ist es von Vorteil, wenn die Kühlung des Liners in entsprechend den Kühlungsanforderungen aufgeteilten Zonen unterschiedlich erfolgt. Gemäß einer vorteilhaften Weiterbildung der Erfindung sind im Bereich einer Eintrittszone, in der das Heißgas aus dem Brenner in die Brennkammer eintritt, in dem zwischen der Außenwandung und dem Liner belassenen Zwischenraum Prallkühlsegmente angeordnet. Diese sind beispielsweise durch aus Metallblechen aufgebaute Hohlkästen gebildet, welche in ihrer der Außenseite des Liners gegen- überliegenden Fläche ein duschenartig ausgebildetes Öffnungsmuster aufweisen. Durch eine separate Kühlluftversorgung der Prallkühlsegmente und Strömungsführung in die Hohlkästen werden die Prallstrahlen vor schädlichen Querströmungen geschützt, so dass die thermisch hochbelastete Einlasszone besonders intensiv gekühlt werden kann.
Um auch das RBK-Gehäuse beanspruchungsgerecht zu gestalten (Innendruck, Schwingungen, Eigengewicht) , wird mit der Erfindung vorgeschlagen, dieses Gehäuse mit geringer Wandstärke und Versteifungsrippen in Umfangsrichtung auszuführen.
Für eine Abdichtung der Brennerdurchführung durch das Außengehäuse wird gemäß der Erfindung mit Vorteil eine Labyrinthdichtung vorgeschlagen. Eine solche Labyrinthdichtung bietet eine einfache und leckarme Abdichtung zwischen der in dem Zwischenraum zwischen Liner und Außengehäuse geführten
Kühlluft und der ausserhalb des Außengehäuses der Ringbrennkammer innerhalb eines druckdichten Außengehäuses befindlichen Luft .
Weiterhin wird mit der Erfindung vorgeschlagen, dass die erste Leitschaufelreihe der Turbine fest mit der Ringbrennkammer verbunden ist. Bei Turbinen üblicher Bauart ist die erste Leitschaufelreihe an einem Leitschaufelträger gekoppelt und „pendelnd" aufgehängt, da an dieser Stelle große thermische Differenzwege auftreten. Durch die erfindungsgemäße Integration der ersten Leitschaufelreihe in die Ringbrennkammer werden die großen thermischen Differenzwege an dieser Stelle vermieden. Damit sind die beiden wichtigen Heißteile Liner und Ring mit der ersten Turbinen-Leitschaufelreihe an nur einem axialen Fixpunkt an das kalte RBK-Gehäuse angekoppelt. Darüber hinaus wird der gesamte Bauteilverbund an dem raumfesten Wellenschutz abgestützt.
Mit der Erfindung wird schließlich eine neuartige Gasturbine angegeben, in welcher eine erfindungsgemäße Ringbrennkammer integriert ist. Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich für einen Fachmann aus der nachfolgenden Beschreibung eines Ausführungsbeispiels anhand der beigefügten Figuren. Dabei zeigen:
Fig. 1 schematisch im Längsschnitt eine erfindungsgemäße
Ringbrennkammer sowie deren Ausrichtung in Bezug auf weitere Turbinenteile,
Fig. 2 schematisch in vergrößerter Darstellung einen Querschnitt durch eine erfindungsgemäße Ringbrennkammer gemäß dem oberen Abschnitt aus Fig. 1,
Fig. 3 in perspektivischer Ansicht einen Liner der erfin- dungsgemäßen Ringbrennkammer,
Fig. 4a in teilweise geschnittener Ansicht einen Abschnitt der Einlaßzone des Liners einer erfindungsgemäßen Ringbrennkammer, Fig. 4b im Detail einen Verbindungsflansch zwischen einem Innensegment und einem Außensegmet des Liners,
Fig. 5 in vergrößerter Darstellung einen Querschnitt durch eine in dem Liner einer erfindungsgemäßen Ringbrenn- kammer ausgebildete Verstärkungssicke und
Fig. 6 den Aufbau einer elastischen Aufhängung des Liners an der Außenwandung der erfindungsgemäßen Ringbrennkammer.
Die Figuren sind nicht maßstabsgerecht und dienen lediglich der Erläuterung. In den Figuren sind gleiche Elemente mit gleichen Bezugszeichen versehen.
In Fig. 1 ist in schematischer Darstellung ein Längsschnitt durch eine erfindungsgemäße Ringbrennkammer 1 sowie deren Lage in Bezug auf weitere Komponenten der Turbine gezeigt. Das RBK-Gehäuse 1,3 stützt sich auf den raumfesten Wellenschutz 53 ab und ist an das druckfeste Außengehäuse 2 angelenkt; das RBK-Gehäuse ist dreiteilig: Es besteht aus dem innenliegenden Naben-Gehäuse 1, dem außenliegenden Außenschalen-Gehäuse 3 sowie dem verbindenden Brenner-Gehäuse 33. In dem von den Elementen 1,3,33 gebildeten „Torus" befindet sich der Liner, bestehend aus dem Außen-Liner 41 und dem Innen-Liner 4. Sämtliche Gehäuseteile sind axial über einen Teilfugenflansch geteilt. Zwischen den RBK-Gehäusen und dem Liner ist ein sich nach außen erweiternder Ringraum 7 belassen, in dem die Kühlluft gesammelt und den Brennern 5 zugeführt wird. Schließlich sind in das Brenner-Gehäuse 33 einzelne Brenner 5 am Umfang eingelassen, die in den Außen- Liner 41 münden. Die aus den Brennern austretenden Heißgase werden vom Liner geführt und beschleunigt bei 8 aus der RBK herausgeführt bzw. in die erste Turbinen-Leitschaufelreihe hineingeführt .
Weiterhin zeigt Fig.l, dass der „RBK-Torus" gegenüber der Maschinenachse MA geneigt ist und dass der Wellenschutz 53 mit dem Rotor 6 durch das RBK-Zentrum hindurchgeführt wird.
In einer ebenfalls schematischen, vergrößerten Darstellung ist in Fig. 2 der in Fig. 1 dargestellte obere Abschnitt der Schnittdarstellung durch die erfindungsgemäße Ringbrennkammer 1 gezeigt. Zu erkennen ist der zweiteilige Aufbau der beiden ineinanderliegenden Schalen, die sämtlich axial geteilt sind:
Der Liner besteht aus dem Innen-Liner 4 und dem Außen- Liner 41, die beiden luftdicht über einen Abstützflansch-
43 miteinander verbunden sind (Detail von 43 in FIG. 4b) . - Das RBK-Gehäuse besteht aus dem Naben-Gehäuse 1, dem
Außenschalen-Gehäuse 3 und dem Brenner-Gehäuse 33. Die
Ober- und Unterteile dieser drei Gehäuse sind über ihre Teilfugen-Flansche sowie die Verbindungs-Flansche 35 miteinander verschraubt. Der gesamte Verbund stützt sich' auf dem Wellenschutz 53 ab. Schließlich bildet der Vertikalflansch 36 des kalten RBK- Gehäuses 1,3 den erwähnten axialen Fixpunkt für den Liner 4,41 (Verschraubung 44 ) und für den Ring 9 mit der ersten Turbinen-Leitschaufelreihe (Flansch-Verschraubung bei 36) .
Fig. 2 zeigt auch in schematischer Weise die elastischen Aufhängungen 10, mit denen der Liner 4,41 am RBK-Gehäuse 1,3 frei beweglich aufgehängt ist. ,
Für eine Versteifung des aus einem dünnwandigen Metallblech aufgebauten Liners 4 weist dieser entlang seines Umfangs verlaufende Versteifungssicken 45 auf. Die Versteifungssicken 45 verhindern gemeinsam mit den elastischen Aufhängungen 10 ein Ausbeulen sowie eine Ovalisierung des Liners 4. Als Schutz gegen die im Inneren des Liners 4 geführten Heißgase ist dieser auf seiner Innenseite mit einer Beschichtung 46, vorzugsweise einer Wärmedämmschicht oder mindestens einer Anti-Oxi- dationsschicht versehen. Eine Wärmedämmschicht kann dabei als sogenanntes APS (Atmospheric-Plasma-Spray) aufgebracht sein. Wärmedämmschichten haltbarer Dicke können die heißgasseitigen Temperaturen um ca. 120°C reduzieren, so dass sich bei den vorliegenden Wärmestromdichten am Liner 4 maximale Metalltemperaturen von ca. 750°C sowie vernünftige Wärmespannungs- bzw. Lebendauerwerte ergeben.
Im Bereich einer Einlasszone 11 des Liners 4 sind in dem zwischen Außenwandung 3 und Liner 4 gebildeten Ringraumraum 7 Prallkühlsegmente 14 angeordnet. Die Prallkühlsegmente sind als metallische Hohlkästen ausgebildet. Diesen Prallkühlsegmenten 14 wird gesondert Kühlluft zugeführt, und sie weisen auf ihrer dem Liner 4 zugewandten Oberfläche ein duschkopfar- tiges Öffnungsmuster auf, durch welches Kühlluft gezielt auf die Oberfläche des Liners 4 in diesem Bereich geleitet wird. Durch die Wahl des Abstandes zwischen den Prallkühlsegmenten 14 und der Oberfläche des Liners 4 sowie der Anzahl, der Verteilung und dem Durchmesser der in den Prallkühlsegmenten 14 ausgebildeten Öffnungen kann in der thermisch besonders belasteten Einlasszone 11 eine hocheffiziente Kühlung bewirkt werden. Insbesondere wird die durch die Prallkühlsegmente 14 geleitete Kühlluft nicht von störenden Querströmungen abge- lenkt, was eine hohe Prallkühleffizienz ermöglicht.
An die Einlasszone 11 schließen sich ein Mittelabschnitt 12 sowie eine Auslasszone 13 an.
Im Bereich des Mittelabschnitts 12 des Liners 4 wird dieser mittels durch die Öffnungsanordnung in der Außenwandung 3 auf den Liner 4 geleitete Kühlluft prallgekühlt. Auch die Auslasszone 13 erfährt eine Prallkühlung. Zur Kühlung des Liners
4 wird der Kühlluftstrom in zwei Teile aufgeteilt, wobei ein erster Teil mkι durch die in der Außenwandung 3 ausgebildeten
Öffnungen hindurch zur Prallkühlung des Mittelabschnittes 12 bzw. der Auslasszone 13 verwendet wird, ein zweiter Teil mk2 direkt den Prallkühlsegmenten 14 zugeführt wird und über diese zur Prallkühlung der Einlasszone 11 eingesetzt wird. Die gesamte Kühlluft der Kühlluftströme mkι und mk2 werden zusammen als Kühlluftstrom mk dem Brenner zugeführt und dort vollständig als Verbrennungsluft genutzt. Auf diese Weise wird eine geschlossene Luftkühlung realisiert, die eine hohe Effizienz der Gasturbine ermöglicht. Die von der Kühlluft aufgenommene Wärme wird dem System wieder zugeführt, geht also nicht verloren.
In Fig. 3 ist in perspektivischer Darstellung der Liner 4 der erfindungsgemäßen Ringbrennkammer 1 dargestellt. Zu erkennen sind hier neben den entlang des Umfänges verlaufenden Ver- stärkungssicken 45 Ansatzpunkte 48 für elastische Aufhängungen 10. Weiterhin sind gleichmäßig verteilte Brenneröffnungen 47 zu erkennen, in welche die ringförmig angeordneten Brenner
5 münden. Der Liner 4 ist aus einzelnen, ringförmigen Blech- segmenten aufgebaut, die über Schweißnähte 49 (Fig. 4a) , vorzugsweise UP-Schweißnähte miteinander verbunden sind. Dieser Aufbau ermöglicht eine kostengünstige und einfache Herstel- lung eines Liners 4 für eine erfindungsgemäße Ringbrennkammer.
In Fig. 4b ist eine Detailansicht des Flansches 43 zum Ver- binden des Innensegmentes 42 sowie des Außensegmentes 41 des Liners 4 gezeigt. Zu erkennen ist, daß sich an dieser Stelle Innensegment 42 und Außensegment 41 treffen, wobei der Flansch 43 am Ende eines schlanken Abschnittes in einem wulstartigen Versteifungsring 410 endet. Dieser beugt einem Einbeulen des Außensegments 41 vor. Entlang des schmalen Bereichs des Flansches 43 sind das dort aufeinander treffende Innensegment 42 sowie das Außensegment 41 außenseitig mit einer lokalen Außenbeschichtung 412 zur Vergleichmäßigung der Metalltemperaturen versehen. Im Inneren des Versteifungsrin- ges 410, der zu einem Teil durch das Innensegment 42 zu einem anderen Teil durch das Außensegment 41 des Liners 4 gebildet wird, ist in einen Hohlraum ein Dichtblech 411 zum Abdichten des Flansches 43 eingesetzt.
In Fig. 5 ist in vergrößerter Darstellung ein Schnitt durch eine Verstärkungssicke 45 des Liners 4 dargestellt. In dieser Darstellung sind die bevorzugten relevanten Abmessungen der Verstärkungssicke 45 zu erkennen. Mit hs ist die Höhe der Sicke bezeichnet, welche im gezeigten Ausführungsbeispiel gleich einem Sickenradius rs gewählt ist. Als Sickenbreite e ergibt sich somit e = hs x cotan α wobei α der zeichnerisch dargestellte Winkel ist. Der mit bs bezeichnete Sickenabstand wird ebenso wie die Sickenbreite e und die Sickenhöhe hs entsprechend den mechanischen Versteifungsanforderungen gewählt; die Geometrie der Sicke kann über die Längserstreckung des Liners 4 variierend gewählt sein.
In Fig. 6 schließlich ist im Detail eine elastische Aufhängung 10 zwischen dem Liner 4 und der Außenwandung 3 darge- stellt. Ein Zugbolzen 101 ist mit einem Linerpunkt 48 des Liners 4 verschraubt. Der Zugbolzen 101 durchstößt die Außenwandung 3 und durchragt ein an dieser Stelle in die Außenwan- düng 3 eingesetztes Gehäuse 102. In das Gehäuse 102 ist ein Kolben 103 eingesetzt und gegenüber dem Gehäuse 102 mittels Dichtungen 104 abgedichtet. Zwischen dem Gehäuse 102 und dem Kolben 104 ist eine Schraubenfeder 105 eingesetzt. Die Schraubenfeder übt eine von dem Gehäuse 102 weg gerichtete
Druckkraft auf den Kolben 103 aus. Der Zugbolzen 101 ist mittels einer Einstellmutter 106 mit dem Kolben 103 verbunden, wobei die an dem Kolben 103 anliegende Oberfläche der Einstellmutter 106 konvex, die zugehörige Oberfläche des Kolbens 103 konkav ausgebildet ist. Auf diese Weise wird zwischen der Einstellmutter und dem Kolben 103 ein Kugelsitz ausgebildet. Zur Sicherung der Festlegung des Zugbolzens ist eine Kontermutter 107 gegen die Einstellmutter 106 verspannt. Zum Ausgleich von Relativbewegungen zwischen dem Liner 4 und der Au- ßenwandung 3 kann sich der Kolben 103 in dem Gehäuse 102 in Längsrichtung des Zugbolzens 101 bewegen. Durch die Schraubenfeder 105 wird auf den Zugbolzen 101 ständig eine in Richtung der Außenwandung 3 gerichtete Zugkraft ausgeübt, der Liner 4 wird vorgespannt. Um Schwingungen des Liners 4 zu ver- hindern, ist in einen Schlitz der Einstellmutter 106 ein
Reibdämpfungselement 108 eingesetzt, welches in einer gewellten Struktur in einen in Erstreckungsrichtung des Zugbolzens 101 verlaufenden, in dem Gehäuse 102 ausgebildeten Schlitz mündet. Durch die wellenartige Ausbildung des Reibdämpfungs- elementes 108 in diesem Bereich entstehen zwischen dem Gehäuse 102 und dem Reibdämpfungselement 108 in diesem Bereich hohe Reibkräfte, die Relativbewegungen zwischen dem Liner 4 und der Außenwandung 3 dämpfen und somit entsprechende Schwingungen dämpfen. Mit Δn ist eine thermische Relativ- ausdehnung des Liners 4 angedeutet, die über die elastischen Aufhängungen kompensiert wird.
Das gezeigte Ausführungsbeispiel dient lediglich der Erläuterung und ist nicht beschränkend.
Mit der Erfindung wird eine Ringbrennkammer angegeben, die einfach und aus wenigen Teilen aufgebaut ist und die sich insbesondere zur Kühlung mittels einer geschlossenen Luftkühlung eignet.

Claims

Patentansprüche
1. Ringbrennkammer für eine Gasturbine mit mindestens einer Einlassöffnung für einen Brenner (5) und einem in einen Tur- binenraum mündenden Auslass (8), wobei die Ringbrennkammer (1) eine einen Ringraum begrenzende Außenwandung (3) und einen in dem Ringraum angeordneten, ringförmigen Liner (4,41) zum Führen von Heißgas von der mindestens einen Eintrittsöffnung zu dem Auslass (8) aufweist, wobei zwischen dem Liner (4,41) und der Außenwandung (3) ein Ringraum (7) zur Durchströmung mit einem Kühlmedium belassen ist.
2. Ringbrennkammer nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass durch den Ringraum (7) Kühlluft für eine geschlossene Luftkühlung durchleitbar ist.
3. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Liner (4) aus einem Metallblech mit geringer Stärke gebildet ist .
4. Ringbrennkammer nach Anspruch 3, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Liner (4) aus einzelnen, miteinander verschweißten, vorzugsweise UP-verschweißten, Ringsegmenten aufgebaut ist.
5. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Liner (4,41) am Übergang der Ringbrennkammer (1) zum
Turbinenraum relativ zu der Außenwandung (3) festgelegt ist und sich im übrigen mit entlang seiner Oberfläche verteilt angeordneten, elastischen Aufhängungen (10) relativ bewegbar zu der Außenwandung (3) an dieser abstützt.
6. Ringbrennkammer nach Anspruch 5, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die elastischen Aufhängungen (10) durch in Richtung der Außenwandung (3) federbelastete, zwischen Liner (4,41) und Außenwandung (3) relativ verschiebbar angeordnete Verbindungen gebildet sind.
7. Ringbrennkammer nach einem der Ansprüche 5 oder 6, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die ela- stischen Aufhängungen (10) Reibungsdämpfungen aufweisen.
8. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Liner (4,41) Versteifungsstrukturen, vorzugsweisen Versteifungssicken (45) aufweist.
9. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Liner (4,41) und/oder die Außenwandung (3) aus mindestens zwei, in axialer Richtung voneinander getrennten Teile aufgebaut sind, welche über Flanschverbindungen miteinander verbunden sind.
10. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der
Liner (4,41) auf seinen dem Heißgas ausgesetzten Oberflächen eine Beschichtung (46) , vorzugsweise eine Wärmedämmschicht oder eine Anti-Oxidations-Schicht aufweist.
11. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Eintritt des Brenners (5) in den Liner (4,41) mittels einer Kolbenringdichtung (52) abgedichtet ist.
12. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass sie Strukturen zur Prallkühlung des Liners (4,41) aufweist.
13. Ringbrennkammer nach Anspruch 12, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h Prallkühlsegmente (14) im Bereich einer Einlasszone (11), in der der Brenner (5) in den Liner (4,41) mündet.
14. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die Außenwandung (3) Versteifungsstrukturen, vorzugsweisen Verstei- fungsrippen (34), aufweist.
15. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der Durchtritt des Brenners (5) durch die Außenwandung (3) mit- tels einer Labyrinthdichtung (51) abgedichtet ist.
16. Ringbrennkammer nach einem der voranstehenden Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der erste Turbinenleitschaufelring (9) mit der Ringbrennkammer (1) verbunden ist.
17. Gasturbine, g e k e n n z e i c h n e t d u r c h eine Ringbrennkammer nach einem der Ansprüche 1 bis 16.
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