EP1336728A2 - Verfahren und Vorrichtung zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses - Google Patents

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EP1336728A2
EP1336728A2 EP02020196A EP02020196A EP1336728A2 EP 1336728 A2 EP1336728 A2 EP 1336728A2 EP 02020196 A EP02020196 A EP 02020196A EP 02020196 A EP02020196 A EP 02020196A EP 1336728 A2 EP1336728 A2 EP 1336728A2
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EP
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oxygen
air
excess
lack
probe
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EP1336728B1 (de
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Eberhard Schnaibel
Kersen Wehmeier
Klaus Hirschmann
Richard Hotzel
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Robert Bosch GmbH
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Robert Bosch GmbH
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Definitions

  • the invention relates to a method for controlling the Fuel / air ratio of a combustion process, which operated alternately with excess air and lack of air is, with at least one catalyst volume in the exhaust gas of the Combustion process that occurs when there is an excess of oxygen in the exhaust gas Stores oxygen and releases it when there is a lack of oxygen, in which procedure the ones that take place with excess air Oxygen inputs into the catalyst volume and at A lack of air discharges oxygen from the Catalyst volume can be determined and at which the Air / fuel ratio is controlled so that the sum that determined at a predetermined interval Oxygen inputs and oxygen discharges assumes a predetermined value.
  • the invention further relates an electronic control device for performing the Process. Such a procedure and one Devices are known from DE 40 01 616 C2.
  • the invention relates to the regulation of Air / fuel ratio or air ratio Lambda of a combustion process.
  • Lambda is known to exist the ratio of actually in the combustion process air volume involved to the air volume that for a stoichiometric combustion of a particular one Amount of fuel is required.
  • Exhaust gases from Combustion processes are often catalyzed led to exhaust gas components such as nitrogen oxides (NOx), unburned hydrocarbons (HC) and carbon monoxide (CO) convert to nitrogen, water and carbon dioxide.
  • NOx nitrogen oxides
  • HC unburned hydrocarbons
  • CO carbon monoxide
  • An optimal conversion efficiency which at defined entries of NOx, HC and CO in the catalyst by a minimum of NOx, HC and CO behind the catalytic converter is characterized as precise as possible Setting a desired fuel / air ratio for the combustion process. This can also be the most possible precise setting of a desired temporal behavior include, for example, a periodic variation in Lambda around an average setpoint.
  • Two-point control includes a regulation at which is an actual value of the probe signal, that of an actual oxygen concentration in the exhaust gas and thus a certain one Corresponds to the actual lambda value, compared with a setpoint and in which, depending on the sign of the deviation, a An increase in fat or an emaciation of the Air / fuel ratio is generated.
  • This regulation is characterized by the fact that only that Sign, but not the amount of deviation by one Control algorithm is processed.
  • two-point regulations are used both with regard to Two-point probes in front of a catalytic converter and behind one Catalyst applied. These procedures have in common that with the steep transition of the probe signal a sudden change in the manipulated variable, for example respond to an injection pulse width.
  • the leaping Adjustment follows an approximately constant change the manipulated variable, the time course of a ramp (linear) corresponds.
  • the lambda value of the optimal Pollutant conversion in the catalytic converter does not correspond exactly the lambda value of the steep change in Nernstsondensignals.
  • the optimal lambda value for the catalytic converter can, depending on the direction of the sign change different and thus asymmetrical jump height, one following a jump and regarding the jump direction unbalanced ramp or a predetermined delay time between a probe signal change and one Manipulated variable change can be used.
  • This will make the Average value of the manipulated variable over time shifted that the catalyst in its optimal Operating point is operated. This is usually easy the fat side, since this is especially a Safety distance from that with regard to unwanted NOx emissions more critical lean side is avoided.
  • This The type of two-point control is often based on the Signals from an exhaust gas probe arranged in front of the catalytic converter.
  • the vibration that occurs with a jump ramp control in the oxygen content of the exhaust gas is due to the catalyst, if this is functional, averaged.
  • This Averaging results from the fact that the catalyst during the half-wave of vibration with an excess of oxygen Excess oxygen from the exhaust gas stores and the stored oxygen in the half wave of the vibration with Lack of oxygen returns to the exhaust gas.
  • One behind the (Sufficiently large) catalytic converter arranged exhaust gas probe registers the mean value of the vibration.
  • the upstream catalyst precedes the rear probe protects excessive temperature fluctuations and also the Setting the thermodynamic equilibrium Conveying exhaust gas components is the signal from the rear probe less due to temperature influences and cross-sensitivities affects the exhaust gas probe.
  • the probe therefore measures more precisely and can be used as a guide the front probe. If, for example the front probe due to a shift in the characteristic regulates an incorrect setpoint, this is done via the Rear exhaust probe signal detected and setpoint for the control loop of the front probe is made accordingly corrected.
  • Another group of processes is based on an optimized one Filling strategy of the catalyst.
  • the procedures of this group balance the entered components and try one Compensate for the imbalance before moving on to the one behind to measure certain catalyst volume arranged probe is.
  • the Nernst probe is also in your fat branch here operated and is just like a wrong one Balance zero point.
  • the above-mentioned DE 40 01 616 A1 shows such a method of regulating the fuel / air ratio of a combustion process that takes turns is operated with excess air and lack of air.
  • Catalyst volume in the exhaust gas of the combustion process stores oxygen in the exhaust gas if there is an excess of oxygen and releases it when there is a lack of oxygen.
  • the method according to the invention enables the required optimized catalyst operation while improving the above procedures mentioned regarding robustness and Control speed crucial in working points, in which the above methods do not have sufficient robustness have or in which these procedures by Cross-sensitivity can be impaired.
  • This improvement results from the fact that the invention Contains partial aspects of the methods described above and this supplemented by shares, which is a significant increase of robustness.
  • the inventive method uses the Two-point characteristic of a Nernst probe behind the Catalyst in connection with a balancing, i.e. one Taking into account related to the catalyst Oxygen inputs and oxygen discharges.
  • the regulating part connected to a regulating part.
  • This Part is based on a balance sheet optimum for the Catalyst operation. Because of the necessary Balance sheet optimization of the regulating phase becomes one regarding Balance zero point necessary additional quantity determined. Based at the zero point of the balance, fat-lean or Lean fat of the jump probe a controlled proportion of fat or Lean attached. This proportion is to be measured in such a way that behind an overall catalyst system, a pollutant optimum established.
  • a development of the invention therefore provides that the Alternation between excess oxygen and lack of oxygen is controlled during operation of the internal combustion engine so that the difference between the excess air Oxygen inputs into the catalyst volume and at A lack of air discharges oxygen from the Catalyst volume assumes a predetermined value.
  • Another embodiment provides that for determination the oxygen inputs into the air in excess Catalyst volume and that in the absence of air Oxygen discharges from the catalyst volume one size is used, the fuel flow to the internal combustion engine at least co-determined.
  • the mentioned size depending on the signal one before Exhaust gas probe arranged catalyst volume formed.
  • Another embodiment provides that the aforementioned Size is an input value for a second control loop, in which the air / fuel ratio is compared with one smaller time constant is regulated for the first control loop.
  • Another embodiment is characterized in that the formation of the size mentioned is changed when the Oxygen inputs and oxygen outputs from each other differ.
  • the change becomes a function of the integral of the mentioned deviation formed.
  • the Air / fuel ratio through a superimposed Control loop specified.
  • Another embodiment provides that the values of the certain oxygen inputs and oxygen outputs used be between a real zero value Determine excess oxygen and lack of oxygen.
  • the invention can also as a method of controlling the air-fuel ratio a combustion process with a lambda sensor behind a partial catalyst volume
  • the Lambda sensor indicates when the degree of filling of the Partial catalyst volume with oxygen a first exceeds a predetermined value or a second falls below a predetermined value.
  • the second predetermined value is the air / fuel ratio defined leaner on average (less fuel) set. If the resulting excess is exceeded second predetermined value is correspondingly averaged defined greased. This results in one for the Operating point of the combustion process and the catalyst characteristic frequency of emaciation and enrichment.
  • An internal combustion engine becomes an operating point for example by a certain value of Defined combustion chamber filling at a certain speed.
  • the fuel metering takes place in such a way that the balance of the oxygen inputs and of oxygen discharges on average over a period (a Oxygen contribution and an oxygen discharge) predetermined value, preferably the value zero gives what corresponds to a defined mean lambda value.
  • a defined delay in switching between on average rich and lean fuel / air mixture can be Set any average lambda value since each Sort of delay an additional entry of Oxygen (if there is a delay in switching to a rich mixture) or Discharge of oxygen (with a delayed change to lean Mixture).
  • the defined delay takes place preferably so that the resulting additional entry or Additional discharge based on a period a predetermined Value corresponds.
  • the invention also relates to a Control device, preferably an electronic one Control device for carrying out at least one of the above specified procedures, further training and Embodiments.
  • FIG. 1 shows the structure of a first technical environment, in which the invention takes effect.
  • Fig. 2 discloses one related to this structure Embodiment of the invention in the form of a Function block diagram.
  • 3 and 4 show waveforms for illustration the effect of the above embodiment.
  • Fig. 6 discloses an embodiment related thereto the invention in functional block diagram.
  • Fig. 7 discloses the structure of one for fulfilling the above. SULEV demands preferred technical environment of the Invention.
  • Fig. 8 shows a corresponding embodiment of the Invention in functional block representation.
  • Figures 9 to 13 represent temporal courses of signals to illustrate the effect of the invention in the context of preferred technical environment.
  • Numeral 10 in FIG. 1 denotes an internal combustion engine that burns a mixture of fuel and air in a combustion process.
  • the amount or mass of the air flowing to the combustion process is recorded by an air flow meter 14.
  • the signal from the air flow meter 14 is fed to an electronic control device 18.
  • the electronic control device 18 calculates a fuel metering signal from this and, if appropriate, from further operating parameters of the combustion process, with which a fuel metering means 16 is activated.
  • the fuel metering means 16 for example an injection valve or an arrangement of injection valves, is arranged in an intake manifold 12 of the internal combustion engine.
  • the mixture formation that is, the mixing of the intake air and the metered fuel takes place in the intake manifold.
  • the mixture formation can also take place directly in the combustion chambers of the internal combustion engine, as is known from the diesel engine and from the gasoline engine with direct petrol injection.
  • the exhaust gases from the combustion process in the internal combustion engine are passed through an exhaust pipe 20 to a catalyst volume 22.
  • An exhaust gas probe 24 arranged in front of the catalyst volume 22 preferably detects the oxygen concentration in the exhaust gas between the combustion process and the catalyst volume 22.
  • the exhaust gas probe 24 is also referred to as a pre-catalyst probe 24.
  • Another exhaust gas probe is arranged behind the catalyst volume 22. This exhaust gas probe is preferably a so-called Nernst probe 26, while the pre-cat probe 24 is preferably implemented as a broadband probe.
  • a broadband probe is also disclosed as an exemplary embodiment of the pre-cat probe 24.
  • the broadband probe 24 has a measuring gap which is connected to the exhaust gas via a gas inlet opening.
  • the measuring gap is further equipped with an electrochemical pump cell with which oxygen can be pumped out of the measuring gap or into the measuring gap ..
  • the pump current Isvk required for this provides a measure of the oxygen content of the exhaust gas, in other words: the broadband probe supplies a current si gnal I S V onde- or- K at.
  • the Nernst 26 provides a voltage signal U S onde- H inter- K at.
  • the signals of the two exhaust gas sensors 24 and 26 of the electronic control means 18 are also supplied to and influence the additional fuel metering.
  • the internal combustion engine 10 effectively represents a controlled system as a component of a first control circuit comprising the internal combustion engine 10, the exhaust gas probe 24, the electronic control device 18 and the fuel metering device 16.
  • a lack of oxygen in the exhaust gas is registered by the exhaust gas probe 24 and leads through appropriate processing by a control algorithm in the electronic control device 18 to an increase in the injection pulse width with which the fuel metering means 16 is controlled.
  • a further control loop which is based on the signal of the Nernst probe 26, is superimposed on this control loop.
  • the interaction of the two control loops according to the invention is explained below with reference to the structure of FIG. 2.
  • the dashed line 27 in FIG. 2 separates the functional structure of the electronic control device according to the invention designated by the number 18 from the other components of the structure of FIG. 1, in particular from the internal combustion engine 10, the pre-cat probe 24, the catalyst volume 22 and the Nernst probe 26.
  • the number 28 designates a characteristic diagram which is addressed, for example, by input variables such as the measured air quantity and the speed of the internal combustion engine and which supplies a base pulse width t_base as an output value for the fuel metering.
  • This output value is linked in the control link 30 to a control factor fr from a first controller 34.
  • the result of this combination determines, as the injection pulse width ti, the amount of fuel that is supplied to the combustion process in the internal combustion engine 10.
  • the combustion process results in a certain oxygen concentration in the exhaust gas, which is reflected in the signal Ushk of the Nernst probe 26.
  • This signal Ushk of the Nernst probe 26 is fed to a two-point controller 36.
  • This two-point controller 36 represents a real two-point controller in the classic sense, in which the manipulated variable can only correspond to one of two values.
  • the signal Ushk of the exhaust gas probe 26 is compared with a threshold value of 450 millivolts, for example. If there is an excess of oxygen behind the catalytic converter 22, the signal Ushk has an order of magnitude of approximately 100 millivolts.
  • the two-point controller 36 is enriched by, for example, outputting a factor of 1.02 by which the manipulated variable formed in the first controller is multiplied, which ultimately leads to an increase in the injection pulse width and thus to an enrichment of the mixture.
  • the signal Ushk has an order of magnitude of approximately 900 millivolts and the two-point controller 36 lean accordingly, for example by outputting a factor of 0.98.
  • This factor 0.98 reduces the manipulated variable fr in the first controller 34, which ultimately leads to a shortening of the injection pulse widths ti and thus to a thinning.
  • the Nernst probe 26 thus forms a second control loop in connection with the two-point controller 36 and the remaining control system (34, 30, 10, 24, 22). This second control circuit ensures that the catalyst volume 22 is filled with an average lean mixture when the probe behind the catalyst volume 22 indicates a lack of oxygen.
  • FIG. 2 shows structure 38, 40, 42, 44, 46 and 32. Inscribed the number 38 a trigger signal path with which a Signal integrator 40 is set to zero and triggered.
  • the Signal integrator 40 becomes parallel to trigger signal 38 the signal Isvk of the pre-cat probe 24, or a corrected signal Isvk_korr the pre-cat probe 24 is supplied.
  • This signal integrator is wired and designed that it is only the excess oxygen part of the Isvk signal integrated.
  • the integration is triggered when the Two-point controller 36 outputs a lean signal and it is stopped when the two-point controller 36 is at the greasing Mixture switches.
  • the final value of the Oxygen storage integrators 40 thus provide a measure of the oxygen storage capacity of the catalyst (Oxygen Storage Capacity OSC).
  • the integrator 42 in calculates analogously Oxygen deficiency phases a negative oxygen deficiency one Oxygen discharge -OSC.
  • the output signals of the integrators 40 and 42 are subtracted from one another in the differential link 44. Since they must be physically the same by definition, a non-zero result of the difference link 44 indicates a calculation error to a certain extent. In the context of this invention, it is assumed that such a calculation error is based on a characteristic curve shift of the signal Isvk of the pre-cat probe 24. A shift in the characteristic curve results, for example, in a signal that the mixture is already rich, even though the mixture is actually still lean. As a result, the value of the MINUS_OSC integrator 42 will be greater than the value of the OSC integrator 40.
  • FIG. 3 shows the time profile of the signal Isvk over time t.
  • the dashed line 48 marks the (wrong) measurement zero value of the pre-cat probe 24.
  • the zero value that is to say the value which separates the excess of oxygen from the lack of oxygen, is of fundamental importance for the formation of the stated OSC and MINUS_OSC quantities.
  • This "zero value" between the excess of oxygen and the lack of oxygen is supplied by a probe in front of the catalytic converter or a stored value is used, for example an injection time, in which a stoichiometric mixture composition is assumed. However, this zero value can be incorrect.
  • the excess oxygen or oxygen deficiency amounts are determined based on this - possibly faulty zero value. The relative deviation from the assumed zero value is known.
  • the absolute value for the oxygen input or output can be determined. Since the oxygen store can only deliver the amount of oxygen that it has previously stored, the real amounts of excess oxygen and oxygen deficiency must be the same. If the calculated quantities are not the same, this can only be because the assumed zero value does not correspond to the real zero value, so that, for example, a real entry was evaluated as a discharge during the calculation. Then the assumed zero value is changed in the direction of the larger quantity. That is, if, in the previous calculation, the excess oxygen quantity was greater than the insufficient oxygen quantity, the zero value is shifted in the direction of the excess oxygen. Starting from this new zero value, the same amounts are greased and emaciated again. This procedure is repeated until the calculated quantities mentioned are the same.
  • the associated zero value corresponds to the real zero value.
  • the values of the determined oxygen inputs and oxygen outputs are used to determine a real zero value between excess oxygen and lack of oxygen. This can be used to correct either a front probe or a pre-controlled zero value. This procedure is explained further with continuous reference to FIG. 3.
  • the dashed line 50 denotes the real zero value.
  • the broadband probe the low signal level corresponds to a rich mixture, i.e. lack of oxygen, and the high signal level corresponds to a lean mixture, i.e. an excess of oxygen.
  • the hatched area 64 represents the integral of an oxygen excess period above the real zero value 50.
  • the hatched area 66 accordingly represents the integral of an oxygen deficiency period above the real zero value 50.
  • the hatched area 68 corresponds to the integral over the (incorrect) measurement zero value of the exhaust gas probe 24 during an oxygen excess period and the area 70 corresponds to the integral of an oxygen deficiency over the incorrect measurement zero value during an oxygen deficiency period. Areas 68 and 70 are measured by integrators 40 and 42, respectively. It is clearly evident that the OSC value (68) deviates greatly from the MINUS_OSC value (70) in the non-steady state. The second time period (54) shows the steady state.
  • FIG. 4 shows the signal Ushk of the Nernst probe 26 corresponding to the signal curve in FIG. 3.
  • the signal Isvk indicates the oxygen concentration upstream of the catalytic converter and the signal Ushk indicates the oxygen concentration downstream of the catalytic converter. It can be seen from the comparison of FIGS.
  • an excess of oxygen is generated in front of the catalytic converter as long as the rear exhaust gas probe 26 registers a lack of oxygen.
  • oxygen deficiency is generated in front of the catalytic converter as long as the exhaust gas probe 26 arranged behind the catalytic converter signals a lean mixture.
  • the rear exhaust gas probe measures the transition from a rich to a lean mixture and vice versa very precisely, since it shows the steep signal level change between 900 and 100 millivolts. It also measures very precisely because the upstream catalytic converter 22 protects the exhaust gas probe 26 against major temperature fluctuations and also brings the exhaust gas components into thermodynamic equilibrium.
  • FIG. 5 shows a modification of the structure of FIG. 1.
  • the structure of FIG. 5 is no pre-cat probe 24 is provided.
  • the structure of Figure 6 discloses an embodiment of the invention without Precat probe 24.
  • the injection pulse widths ti the amount of fuel that fits the engine 10 to the measured air volume.
  • the behind the Catalyst volume 22 arranged Nernst probe 26 delivers again the voltage signal Ushk to the two-point controller 36.
  • the two-point controller 36 modulates by a multiplicative Link 30 supplied by a pilot control map 28 Base pulse widths t_basis. He extends it Base pulse widths, for example, by at lean mixture behind the catalyst volume 22 a outputs an enriching factor of 1.02.
  • the injection pulse widths ti are also fed to a difference link 58 which in addition, comparison pulse widths ti_L1 are supplied.
  • the ti_L1 values represent assumed zero values in the sense that at ti> ti_L1 rich mixture and at ti_L1> ti lean mixture is assumed.
  • Analogous to The integrator 40 also provides an explanation of FIG. 2 a measure of the oxygen storage capacity of the Catalyst volume and integrator 42 provides a measure for the reducing agent storage capacity of the catalyst. Again, the difference between the two values in the Difference link 44 formed and in integrator 46 integrated.
  • the integrator output works via the Offset correction link 32 on the injection times.
  • the mode of operation of the structure according to FIGS. 5 and 6 largely corresponds to the way the structures work according to Figures 1 and 2.
  • Figure 3 can also be read the structure of Figure 5 and Figure 6. This is in the Figure 3 only the value Isvk by the injection time ti to replace.
  • the zero line 48 corresponds to then a value ti_L1. If this value ti_L1 is not the provides the actual Lambdal value, the result is the first Time range 52 of Figure 3 relationships. By the settling of the correction then results in the conditions shown in the second time range 54.
  • FIGS. 7 and 8 represents a currently preferred exemplary embodiment.
  • This exemplary embodiment differs from the subject matter of FIGS. 1 and 2 by a main catalyst volume 60 behind the Nernst probe 26 and by a further Nernst probe 62 behind the main catalyst volume 60.
  • the main catalyst volume 60 basically has that Function to compensate for the oscillation inevitably occurring in this control concept in the oxygen content of the exhaust gas behind the partial catalyst volume 22. Since, on average, a slightly rich operation is desired for optimal catalytic converter operation, the structure described so far has to be expanded by a component which provides this desired fat shift or, in other cases, possibly a desired lean shift.
  • the further Nernst probe 62 is used in the context of this preferred exemplary embodiment.
  • FIGS. 9 and 10 show the signals Ushk and Isvk previously explained in the steady state.
  • FIG. 11 shows the course of the signal Ushk in the context of this exemplary embodiment. It can be seen from FIG. 12 that a change from lean to rich in the signal Ushk is only forwarded to the controller 34 with a time delay tv by a delay period tv, which is shown in the time profile of the Isvk signal.
  • the shaded areas 76 thus represent a desired additional MINUS_OSC entry into the catalyst volumes, which ultimately results in the signal of the further Nernst probe 62 shown in FIG. 13, which runs relatively evenly in the fat region above 450 millivolts.

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Abstract

Verfahren zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses, der abwechselnd mit Luftüberschuß und Luftmangel betrieben wird, und mit wenigstens einem Katalysatorvolumen im Abgas des Verbrennungsprozesses, das bei Sauerstoffüberschuß im Abgas Sauerstoff speichert und diesen bei Sauerstoffmangel abgibt bei welchem Verfahren die bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und die bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen bestimmt werden und bei dem das Kraftstoff/Luftverhältnis in einem ersten Regelkreis so geregelt wird, dass die Summe der in einem vorbestimmten Intervall bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge einen vorbestimmten Wert annimmt, dadurch gekennzeichnet, dass der Verbrennungsprozeß jeweils mindestens solange mit Sauerstoffüberschuß oder Sauerstoffmangel betrieben wird, bis dieser an einer sauerstoffempfindlichen Nernstsonde hinter dem Katalysatorvolumen auftritt. <IMAGE>

Description

Stand der Technik
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses, der abwechselnd mit Luftüberschuß und Luftmangel betrieben wird, mit wenigstens einem Katalysatorvolumen im Abgas des Verbrennungsprozesses, das bei Sauerstoffüberschuß im Abgas Sauerstoff speichert und diesen bei Sauerstoffmangel abgibt, bei welchem Verfahren die bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und die bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen bestimmt werden und bei dem das Kraftstoff/Luftverhältnis so geregelt wird, daß die Summe der in einem vorbestimmten Intervall bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge einen vorbestimmten Wert annimmt. Die Erfindung betrifft weiter eine elektronische Steuereinrichtung zur Durchführung des Verfahrens. Ein solches Verfahren und eine solche Vorrichtung sind aus der DE 40 01 616 C2 bekannt.
Im allgemeinen betrifft die Erfindung die Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses bzw. des Luftverhältnisses Lambda eines Verbrennungsprozesses. Lambda gibt bekanntlich das Verhältnis der tatsächlich bei dem Verbrennungsprozeß beteiligten Luftmenge zu derjenigen Luftmenge an, die für eine stöchiometrische Verbrennung einer bestimmten Kraftstoffmenge benötigt wird. Abgase von Verbrennungsprozessen werden häufig durch einen Katalysator geführt, um Abgasbestandteile wie Stickoxide (NOx), unverbrannte Kohlenwasserstoffe (HC) und Kohlenmonoxid (CO) in Stickstoff, Wasser und Kohlendioxid zu konvertieren. Zum Beispiel werden Dreiwegekatalysatoren zur Abgasreinigung bei Kraftfahrzeugen verwendet.
Ein optimaler Wirkungsgrad der Konvertierung, der bei definierten Einträgen von NOx, HC und CO in den Katalysator durch ein Minimum von NOx, HC und CO hinter dem Katalysator charakterisiert ist, erfordert eine möglichst präzise Einstellung eines gewünschten Kraftstoff/Luftverhältnisses für den Verbrennungsprozeß. Dies kann auch die möglichst präzise Einstellung eines gewünschten zeitlichen Verhaltens einschließen, beispielsweise eine periodische Schwankung von Lambda um einen mittleren Sollwert.
Bezüglich der optimierten Konvertierung von Katalysatoranlagen in Kraftfahrzeugen sind verschiedene Ansätze bekannt, die mit einer Abgassonde hinter einem Katalysator dessen schadstoffoptimalen Betrieb gewährleisten. Dabei werden in erster Linie Nernstsonden verwendet. Unter einer Nernstsonde wird hier der bekannte sauerstoffempfindliche Abgassensor verstanden, dessen Kennlinie über der Gemischzusammensetzung im thermodynamischen Gleichgewicht im Bereich der stöchiometrischen Gemischzusammensetzung einen steilen Übergang zwischen einem niedrigen (ca. 100 mV) und einem hohen (ca 900 mV) Signalpegel aufweist.
Hierbei sind Verfahren bekannt, die unter dem Oberbegriff Zweipunktregelung zusammengefasst werden können. Dabei umfaßt der Begriff der Zweipunktregelung eine Regelung, bei der ein Istwert des Sondensignals, das einer Ist-Sauerstoffkonzentration im Abgas und damit einem bestimmten Lambda-Istwert entspricht, mit einem Sollwert verglichen wird und bei dem je nach Vorzeichen der Abweichung eine Anfettung oder eine Abmagerung des Kraftstoff/Luftverhältnisses erzeugt wird. Diese Regelung zeichnet sich dadurch aus, daß gewissermaßen nur das Vorzeichen, nicht aber der Betrag der Abweichung durch einen Regelalgorithmus verarbeitet wird.
Begrifflich werden Zweipunktregelungen sowohl in Bezug auf Zweipunktsonden vor einem Katalysator und hinter einem Katalysator angewandt. Diese Verfahren haben gemeinsam, dass sie auf den genannten steilen Übergang des Sondensignals mit einer sprungartigen Änderung der Stellgröße, beispielsweise einer Einspritzimpulsbreite reagieren. Der sprungartigen Verstellung folgt eine näherungsweise stetige Veränderung der Stellgröße, deren zeitlicher Verlauf einer Rampe (linear) entspricht. Der Lambdawert der optimalen Schadstoffkonvertierung im Katalysator entspricht nicht genau dem Lambdawert der steilen Änderung des Nernstsondensignals. Um dennoch mit der Nernstsonde den optimalen Lambdawert für den Katalysator einstellen zu können, kann eine je nach Richtung des Vorzeichenwechsels unterschiedliche und damit unsymmetrische Sprunghöhe, eine auf einen Sprung folgende und bezüglich der Sprungrichtung unsymmetrische Rampe oder eine vorbestimmte Verzögerungszeit zwischen einer Sondensignaländerung und einer Stellgrößenänderung verwendet werden. Dadurch wird der Mittelwert des zeitlichen Verlauf der Stellgröße so verschoben, dass der Katalysator in seinem optimalen Arbeitspunkt betrieben wird. Dieser liegt zumeist leicht auf der fetten Seite, da hiermit insbesondere ein Sicherheitsabstand zu der mit Blick auf unerwünschte NOx-Emissionen kritischeren mageren Seite vermieden wird. Diese Art der Zweipunktregelung erfolgt häufig auf der Basis des Signals einer vor dem Katalysator angeordneten Abgassonde. Die bei einer Sprung-Rampe-Regelung auftretende Schwingung im Sauerstoffgehalt des Abgases wird durch den Katalysator, sofern dieser funktionsfähig ist, ausgemittelt. Diese Mittelung ergibt sich dadurch, daß der Katalysator während der Halbwelle der Schwingung mit Sauerstoffüberschuß den Sauerstoffüberschuß aus dem Abgas speichert und den gespeicherten Sauerstoff in der Halbwelle der Schwingung mit Sauerstoffmangel wieder an das Abgas abgibt. Eine hinter dem (ausreichend großen) Katalysator angeordnete Abgassonde registriert in diesem Fall den Mittelwert der Schwingung. Da der vorgeschaltete Katalysator die hintere Sonde vor übermäßigen Temperaturschwankungen schützt und außerdem die Einstellung des thermodynamischen Gleichgewichts der Abgasbestandteile fördert, ist das Signal der hinteren Sonde weniger durch Temperatureinflüsse und Querempfindlichkeiten der Abgassonde beeinflußt. Dabei versteht man unter einer Querempfindlichkeit eine unerwünschte Verschiebung der Sondenkennlinie über dem Sauerstoffgehalt des Abgases in Anwesenheit von anderen Abgasbestandteilen. Die hintere Sonde mißt daher genauer und kann gewissermaßen zur Führung der vorderen Sonde eingesetzt werden. Wenn beispielsweise die vordere Sonde aufgrund einer Kennlinienverschiebung auf einen nicht korrekten Sollwert regelt, wird dies über das Signal der hinteren Abgassonde erkannt und der Sollwert für den Regelkreis der vorderen Sonde wird entsprechend korrigiert.
Weiterhin sind sogenannte stetige Verfahren bekannt. Diese nutzen nicht die steile Änderung des Nernstsondensignals, sondern beispielsweise den vergleichsweise linearen Verlauf des Pumpstroms über dem Lambdawert bei einer Breitbandsonde. Diese Verfahren nutzen nicht nur das Vorzeichen, sondern auch den Betrag der Abweichung eines Istwertes von einem Sollwert. Auch hier ist darauf zu achten, dass der Katalysator mit leicht fettem Gemisch betrieben wird. Da bei diesen Verfahren kleinere Sondensignaländerungen verwertet werden, wirken sich Querempfindlichkeiten, Temperaturempfindlichkeiten und alterungsspezifische Verschiebungen von Schadstoffabhängigkeiten vergleichsweise stark aus.
Eine weitere Verfahrensgruppe basiert auf einer optimierten Befüllstrategie des Katalysator. Die Verfahren dieser Gruppe bilanzieren die eingetragenen Komponenten und versuchen eine Fehlbilanz auszugleichen bevor sie an der hinter einem gewissen Katalysatorvolumen angeordneten Sonde zu messen ist. Die Nernstsonde wird hier ebenfalls in Ihrem Fett-Ast betrieben und gleicht nur noch einen falschen Bilanznullpunkt aus. Die oben genannte DE 40 01 616 A1 zeigt ein solches Verfahren zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses, der abwechselnd mit Luftüberschuß und Luftmangel betrieben wird. Ein Katalysatorvolumen im Abgas des Verbrennungsprozesses speichert bei Sauerstoffüberschuß im Abgas den Sauerstoff und gibt diesen bei Sauerstoffmangel wieder ab. Bei diesem bekannten Verfahren werden die bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und die bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen mit Hilfe einer vor dem Katalysator angeordneten Nernstsonde bestimmt und das Kraftstoff/Luftverhältnis wird so geregelt, daß die Summe der in einem vorbestimmten Intervall bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge einen vorbestimmten Wert annimmt.
Es hat sich gezeigt, daß die künftigen gesetzgeberischen Anforderungen, beispielsweise die SULEV-Forderungen (Super Ultra Low Emission Vehicle) aus den USA weitere Verbesserungen der bekannten Regelstrategien mit Blick auf einen optimierten Katalysatorbetrieb in Verbindung mit einer weiter gesteigerten Robustheit und Regelgeschwindigkeit erfordern.
Diese Forderung wird auf der Basis des aus der DE 40 01 616 bekannten Verfahrens dadurch erfüllt, daß der Verbrennungsprozeß jeweils mindestens solange mit Sauerstoffüberschuß oder Sauerstoffmangel betrieben wird, bis dieser an einer sauerstoffempfindlichen Nernstsonde hinter dem Katalysatorvolumen auftritt. In Abwandlung des bekannten Verfahrens ist bei einem Ausführungsbeispiel der Erfindung keine Abgassonde vor dem Katalysator erforderlich. Bei einem weiteren Ausführungsbeispile wird vor dem Katalysator anstelle der Nernstsonde nach dem Stand der Technik eine Breitbandsonde verwendet.
Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht den geforderten optimierten Katalysatorbetrieb und verbessert dabei die oben genannten Verfahren hinsichtlich Robustheit und Regelgeschwindigkeit entscheidend in Arbeitspunkten, in denen die obigen Verfahren keine ausreichende Robustheit aufweisen bzw. in denen diese Verfahren durch Querempfindlichkeiten beeinträchtigt werden. Diese Verbesserung ergibt sich dadurch, daß die Erfindung Teilaspekte der oben dargestellten Verfahren enthält und diese um Anteile ergänzt, die eine wesentliche Steigerung der Robustheit bewirken.
Das erfindungsgemäße Verfahren nutzt die Zweipunktcharakteristik einer Nernstsonde hinter dem Katalysator in Verbindung mit einer Bilanzierung, d.h. einer Berücksichtigung von auf den Katalysator bezogenen Sauerstoffeinträgen und Sauerstoffausträgen.
Aufgrund der Massenerhaltung müssen diese Einträge und Austräge bei der erfindungsgemäßen Gemischsteuerung gleich sein. Würde dieses Verfahren in seiner einfachsten Form angewandt und vernachlässigt man Nichtlinearitäten, so würde sich hinter einem der Sprungsonde anschließenden Katalysatorvolumen eine Sprungsondenspannung von 450mV einstellen (Aufgrund von Unsymmetrien kann sich hier auch eine von 450mV abweichende Spannung einstellen). Dieses entspricht aber nach gängiger Meinung nicht einem optimierten Katalysatorbetrieb.
Um den optimierten Betrieb zu gewährleisten wird dem regelnden Teil ein steuernder Teil angeschlossen. Dieser Teil basiert auf einem Bilanzoptimum für den Katalysatorbetrieb. Aufgrund der notwendigen Bilanzoptimierung der regelnden Phase, wird eine bezüglich Bilanznullpunkt notwendige Zusatzmenge ermittelt. Bezogen auf den Bilanznullpunkt wird an die Flanken Fett-Mager bzw. Mager-Fett der Sprungsonde ein gesteuerter Anteil Fett bzw. Mager angehängt. Dieser Anteil ist so zu bemessen, dass sich hinter einem Gesamtkatalysatorsystem ein Schadstoffoptimum einstellt.
Eine Weiterbildung der Erfindung sieht daher vor, daß der Wechsel zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel beim Betrieb des Verbrennungsmotors so gesteuert wird, daß die Differenz der bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und der bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen einen vorbestimmten Wert annimmt.
Eine weitere Ausführungsform sieht vor, daß zur Bestimmung der bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und der bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen eine Größe benutzt wird, die den Kraftstoffzufluß zum Verbrennungsmotor wenigstens mitbestimmt.
Gemäß einer weiteren Ausführungsform wird die genannte Größe auf der Basis einer aus Meßgrößen errechneten Ansaugluftmenge und auf der Basis einer zu dieser Ansaugluftmenge zugemessenen Kraftstoffmenge gebildet.
Nach einer alternativen bevorzugten Ausführungsform wird die genannte Größe in Abhängigkeit von dem Signal einer vor dem Katalysatorvolumen angeordneten Abgassonde gebildet.
Eine weitere Ausführungsform sieht vor, daß die genannte Größe eine Eingangsgröße für einen zweiten Regelkreis ist, in dem das Kraftstoff/Luftverhältnis mit einer im Vergleich zum ersten Regelkreis kleineren Zeitkonstante geregelt wird.
Eine weitere Ausführungsform zeichnet sich dadurch aus, daß die Bildung der genannten Größe verändert wird, wenn die Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge voneinander abweichen.
Gemäß einer Weiterbildung dieser Ausführungsform erfolgt die Veränderung so, daß die genannte Abweichung kleiner wird.
Nach einer bevorzugten Ausführungsform dieser Weiterbildung wird die Veränderung als Funktion des Integrals der genannten Abweichung gebildet.
Nach einer weiteren Ausführungsform wird das Kraftstoff/Luftverhältnis durch einen überlagerten Regelkreis vorgegeben.
Eine weitere Ausgestaltung sieht vor, daß die Werte der bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge genutzt werden, um einen realen Nullwert zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel zu bestimmen.
In einer weiteren Ausführungsform kann die Erfindung auch als Verfahren zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses mit einer Lambdasonde hinter einem Teilkatalysatorvolumen verstanden werden, bei dem die Lambdasonde anzeigt, wenn der Grad der Befüllung des Teilkatalysatorvolumens mit Sauerstoff einen ersten vorbestimmten Wert überschreitet oder einen zweiten vorbestimmten Wert unterschreitet. Bei Unterschreiten des zweiten vorbestimten Wertes wird das Kraftstoff/Luftverhältnis im Mittel definiert magerer (kraftstoffärmer) eingestellt. Bei daraus resultierendem Überschreiten des zweiten vorbestimten Wertes wird entsprechend im Mittel definiert angefettet. Dabei ergibt sich eine für den Betriebspunkt des Verbrennungsprozesses und den Katalysator charakteristische Frequenz der Abmagerungen und Anfettungen. Bei einem Verbrennungsmotor wird ein ein Betriebspunkt beispielsweise durch einen bestimmten Wert der Brennraumfüllung bei einer bestimmten Drehzahl definiert. Im weiteren wird der Sauerstoffeintrag und der Sauerstoffaustrag bilanziert. Die Kraftstoffzumessung erfolgt so, daß sich als Bilanz der Sauerstoffeinträge und der Sauerstoffausträge im Mittel über eine Periode (ein Sauerstoffeitrag und ein Sauerstoffaustrag) ein vorbestimmter Wert, vorzugsweise der Wert Null ergibt, was einem definierten mittleren Lambdawert entspricht. Durch eine definierte Verzögerung des Wechsels zwischen im Mittel fettem und magerem Kraftstoff/Luft-Gemisch läßt sich ein beliebiger mittlerer Lambdawert einstellen, da jede Verzögerung gewissermaßen einen zusätzlichen Eintrag von Sauerstoff (bei verzögertem Wechsel zu fettem Gemisch) oder Austrag von Sauerstoff (bei verzögertem Wechsel zu magerem Gemisch) bewirkt. Die definierte Verzögerung erfolgt bevorzugt so, daß der resultierende Zusatzeintrag oder Zusatzaustrag bezogen auf eine Periode einem vorbestimmten Wert entspricht. Die Erfindung bezieht sich auch auf eine Steuereinrichtung, vorzugsweise eine elektronische Steuereinrichtung zur Durchführung wenigstens einer der oben angegebenen Verfahren, Weiterbildungen und Ausführungsformen.
Im folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung mit Bezug auf die Figuren erläutert.
Fig. 1 zeigt die Struktur eines ersten technischen Umfeldes, in der die Erfindung ihre Wirkung entfaltet.
Fig. 2 offenbart ein auf diese Struktur bezogenes Ausführungsbeispiel der Erfindung in der Form einer Funktionsblockdarstellung.
Die Fig. 3 und 4 zeigen Signalverläufe zur Veranschaulichung der Wirkung des genannten Ausführungsbeispiels.
Fig. 5 zeigt die Struktur eines zweiten technischen Umfeldes für die Anwendung der Erfindung.
Fig. 6 offenbart ein darauf bezogenes Ausführungsbeispiel der Erfindung in Funktionsblockdarstellung.
Fig. 7 offenbart die Struktur eines zur Erfüllung der o.a. SULEV-Forderungen bevorzugten technischen Umfeldes der Erfindung.
Fig. 8 zeigt ein entsprechendes Ausführungsbeispiel der Erfindung in Funktionsblockdarstellung.
Die Figuren 9 bis 13 stellen zeitliche Verläufe von Signalen zur Verdeutlichung der Wirkung der Erfindung im Rahmen des bevorzugten technischen Umfeldes dar.
Beschreibung
Die Ziffer 10 in der Figur 1 bezeichnet einen Verbrennungsmotor, der ein Gemisch aus Kraftstoff und Luft in einem Verbrennungsprozess verbrennt. Die Menge oder Masse der zum Verbrennungsprozess strömenden Luft wird durch einen Luftmengenmesser 14 erfasst. Das Signal des Luftmengenmessers 14 wird einer elektronischen Steuereinrichtung 18 zugeführt. Die elektronische Steuereinrichtung 18 berechnet daraus und gegebenenfalls aus weiteren Betriebskenngrößen des Verbrennungsprozesses ein Kraftstoffzumesssignal, mit dem ein Kraftstoffzumessmittel 16 angesteuert wird. In der Darstellung der Figur 1 ist das Kraftstoffzumessmittel 16, beispielsweise ein Einspritzventil oder eine Anordnung von Einspritzventilen, in einem Saugrohr 12 des Verbrennungsmotors angeordnet. In diesem Fall findet die Gemischbildung, das heißt die Vermischung von angesaugter Luft und zugemessenem Kraftstoff im Saugrohr statt. Alternativ kann die Gemischbildung aber auch direkt in den Brennräumen des Verbrennungsmotors stattfinden, wie es vom Dieselmotor und vom Ottomotor mit Benzindirekteinspritzung bekannt ist. Die Abgase des Verbrennungsprozesses im Verbrennungsmotor werden durch ein Abgasrohr 20 zu einem Katalysatorvolumen 22 geleitet. Eine vor dem Katalysatorvolumen 22 angeordnete Abgassonde 24 erfasst vorzugsweise die Sauerstoffkonzentration im Abgas zwischen dem Verbrennungsprozess und dem Katalysatorvolumen 22. Im weiteren wird die Abgassonde 24 auch als Vorkatsonde 24 bezeichnet. Eine weitere Abgassonde ist hinter dem Katalysatorvolumen 22 angeordnet. Diese Abgassonde ist vorzugsweise eine sogenannte Nernstsonde 26, während die Vorkatsonde 24 vorzugsweise als Breitbandsonde realisiert ist. Ein Ausführungsbeispiel einer Nernstsonde 26 ist dem Kraftfahrtechnischen Taschenbuch, 22. Auflage, VDI-Verlag Düsseldorf, ISBN 3-18-419122-2 (Automotive Handbook 4th Edition, SAE Society of Automotive Engineers, USA, ISBN 1-56091-918-3, auf der Seite 491 (491) offenbart. Auf der folgenden Seite 492 (492) des gleichen Buches ist auch eine Breitbandsonde als Ausführungsbeispiel der Vorkatsonde 24 offenbart. Die Breitbandsonde 24 weist einen Messspalt auf, der über eine Gaseinlassöffnung mit dem Abgas verbunden ist. Der Messspalt ist weiter mit einer elektrochemischen Pumpzelle versehen, mit der Sauerstoff aus dem Messspalt heraus oder in den Messspalt hinein gepumpt werden kann. Eine elektronische Schaltung regelt die an der Pumpzelle anliegende Spannung so, dass die Zusammensetzung des Gases im Messspalt konstant bei Lambda=1 liegt. Der dazu notwendige Pumpstrom Isvk liefert ein Maß für den Sauerstoffgehalt des Abgases. Mit anderen Worten: die Breitbandsonde liefert ein Stromsignal I Sonde-Vor-Kat. Die Nernstsonde 26 liefert dagegen ein Spannungssignal U Sonde-Hinter-Kat. Die Signale der beiden Abgassonden 24 und 26 werden ebenfalls der elektronischen Steuereinrichtung 18 zugeführt und beeinflussen ergänzend die Kraftstoffzumessung. Der Verbrennungsmotor 10 stellt gewissermaßen eine Regelstrecke als Bestandteil eines ersten Regelkreises aus Verbrennunsmotor 10, Abgassonde 24, elektronischer Steuereinrichtung 18 und Kraftstoffzumesseinrichtung 16 dar. Ein Sauerstoffmangel im Abgas wird von der Abgassonde 24 registriert und führt durch eine entsprechende Verarbeitung durch einen Regelalgorithmus in der elektronischen Steuereinrichtung 18 zu einer Vergrößerung der Einspritzimpulsbreite, mit der das Kraftstoffzumessmittel 16 angesteuert wird. Diesem Regelkreis ist ein weiterer Regelkreis überlagert, der auf dem Signal der Nernstsonde 26 basiert. Das erfindungsgemäße Zusammenwirken der beiden Regelkreise wird im Folgenden mit Blick auf die Struktur der Figur 2 erläutert. Die gestrichelte Linie 27 in der Figur 2 trennt die mit der Ziffer 18 bezeichnete Funktionsstruktur der erfindungsgemäßen elektronischen Steuereinrichtung von den übrigen Bestandteilen der Struktur der Figur 1, insbesondere von dem Verbrennungsmotor 10, der Vorkatsonde 24, dem Katalysatorvolumen 22 und der Nernstsonde 26. Die Ziffer 28 bezeichnet ein Kennfeld, das beispielsweise von Eingangsgrößen wie der gemessenen Luftmenge und der Drehzahl des Verbrennungsmotors adressiert wird und das eine Basisimpulsbreite t_Basis als Ausgangswert für die Kraftstoffzumessung liefert. Dieser Ausgangswert wird in der Regelverknüpfung 30 mit einem Regelfaktor fr aus einem ersten Regler 34 verknüpft. Das Resultat dieser Verknüpfung bestimmt als Einspritzimpulsbreite ti die Kraftstoffmenge, die dem Verbrennungsprozess in dem Verbrennungsmotor 10 zugeführt wird. Aus dem Verbrennungsprozeß resultiert eine bestimmte Sauerstoffkonzentration im Abgas, die sich im Signal Ushk der Nernstsonde 26 abbildet. Dieses Signal Ushk der Nernstsonde 26 wird einem Zweipunktregler 36 zugeführt. Dieser Zweipunktregler 36 stellt einen echten Zweipunktregler im klassischen Sinne dar, bei dem die Stellgröße nur jeweils einem von zwei Werten entsprechen kann. Im Fall des Reglers 36 wird das Signal Ushk der Abgassonde 26 mit einem Schwellenwert von beispielsweise 450 Millivolt verglichen. Wenn hinter dem Katalysator 22 Sauerstoffüberschuss vorliegt, besitzt das Signal Ushk eine Größenordnung von circa 100 Millivolt. In diesem Fall fettet der Zweipunktregler 36 an, indem er beispielsweise einen Faktor 1,02 ausgibt, mit dem die im ersten Regler gebildete Stellgröße multiplikativ vergrößert wird, was letztlich zu einer Vergrößerung der Einspritzimpulsbreite und damit zu einer Anfettung des Gemisches führt. Liegt dagegen hinter dem Katalysatorvolumen 22 Sauerstoffmangel vor, so besitzt das Signal Ushk eine Größenordnung von circa 900 Millivolt und der Zweipunktregler 36 magert entsprechend ab, indem er beispielsweise einen Faktor 0,98 ausgibt. Dieser Faktor 0,98 verkleinert im ersten Regler 34 die Stellgröße fr, was letztlich zu einer Verkürzung der Einspritzimpulsbreiten ti und damit zu einer Abmagerung führt. Die Nernstsonde 26 bildet damit in Verbindung mit dem Zweipunktregler 36 und der übrigen Regelstrecke (34, 30, 10, 24, 22) einen zweiten Regelkreis. Dieser zweite Regelkreis sorgt dafür, dass das Katalysatorvolumen 22 mit einem im Mittel mageren Gemisch befüllt wird, wenn die Sonde hinter dem Katalysatorvolumen 22 Sauerstoffmangel anzeigt. Dieses magere Gemisch sorgt dafür, dass die Nernstsonde 26 hinter dem Katalysatorvolumen 22 irgendwann Sauerstoffüberschuss anzeigt. Wenn dies passiert, wird das Katalysatorvolumen 22 anschließend mit einem im Mittel fetten Gemisch (Sauerstoffmangel = Reduktionsmitteleintrag) befüllt und das Signal der Nernstsonde 26 springt irgendwann wieder nach 900 Millivolt.
Somit befüllt und entleert der Zweipunktregelalgorithmus das Katalysatorvolumen 22 immer wieder. Da der Sauerstoffspeicher nur die Menge an Sauerstoff abgeben kann, die er vorher gespeichert hat, müssen die realen Sauerstoffüberschuß- und Sauerstoffmangel-Mengen gleich sein. Mit anderen Worten: Der in Sauerstoffüberschussphasen in das Katalysatorvolumen 22 eingetragene Sauerstoff entspricht in seiner Menge dem im Sauerstoffmangel aus dem Katalysatorvolumen 22 ausgetragenen Sauerstoff. Erfindungsgemäß werden diese beiden per Definition gleichen Mengen messtechnisch erfasst und zur Korrektur des ersten Regelkreises verwendet. Zu diesem Zweck weist die Figur 2 die Struktur 38, 40, 42, 44, 46 und 32 auf. Dabei bezeichnet die Ziffer 38 einen Triggersignalpfad, mit dem ein Signalintegrator 40 auf Null gesetzt und ausgelöst wird. Dem Signalintegrator 40 wird parallel zu dem Triggersignal 38 das Signal Isvk der Vorkatsonde 24, beziehungsweise ein korrigiertes Signal Isvk_korr der Vorkatsonde 24 zugeführt. Dieser Signalintegrator ist so beschaltet und ausgelegt, dass er nur den Sauerstoffüberschussteil des Signals Isvk integriert. Die Integration wird ausgelöst, wenn der Zweipunktregler 36 ein abmagerndes Signal ausgibt und sie wird gestoppt, wenn der Zweipunktregler 36 auf anfettendes Gemisch umschaltet. Der Endwert des Sauerstoffspeicherintegrators 40 liefert damit ein Maß für die Sauerstoffspeicherfähigkeit des Katalysators (Oxygen Storage Capacity OSC). Analog berechnet der Integrator 42 in Sauerstoffmangelphasen eine negative Sauerstoffmangel einen Sauerstoffaustrag -OSC.
In der Differenzverknüpfung 44 werden die Ausgangssignale der Integratoren 40 und 42 voneinander subtrahiert. Da sie physikalisch per Definition gleich sein müssen, zeigt ein von null abweichendes Ergebnis der Differenzverknüpfung 44 gewissermaßen einen Berechnungsfehler an. Im Rahmen dieser Erfindung geht man davon aus, dass ein solcher Berechnungsfehler auf einer Kennlinienverschiebung des Signals Isvk der Vorkatsonde 24 beruht. Eine Kennlinienverschiebung hat zur Folge, beispielsweise schon fettes Gemisch signalisiert, obwohl real noch mageres Gemisch vorliegt. Als Folge wird der Wert des MINUS_OSCIntegrators 42 größer sein als der Wert des OSC-Integrators 40. Die Differenz beider Werte wird einem Integrator 46 zugeführt, dessen Ausgangssignal über eine Offsetkorrekturverknüpfung 32 das Signal Isvk der Vorkatsonde 24 korrigiert. Dadurch wird gewissermaßen die verschobene Kennlinie ausgeglichen, so dass die Werte des OSC-Integrators 40 und des MINUS_OSCIntegrators 42 nach eingeschwungener Korrektur wieder gleich sind. Diese Zusammenhänge werden durch die Figur 3 in Verbindung mit der Figur 4 weiter verdeutlicht. Die Ziffer 52 in der Figur 3 bezeichnet einen ersten Zeitbereich, in dem die Offsetkorrektur noch nicht eingeschwungen ist. Dagegen bezeichnet die Ziffer 54 in der Figur 3 einen zweiten Zeitbereich, in dem die Offsetkorrektur eingeschwungen ist. Insgesamt zeigt die Figur 3 den zeitlichen Verlauf des Signals Isvk über Zeit t. Die gestrichelte Linie 48 markiert den (falschen) Mess-Nullwert der Vorkatsonde 24. Der Nullwert, das heißt der Wert, der Sauerstoffüberschuß vom Sauerstoffmangel trennt, ist von grundlegender Bedeutung für die Bildung der genannten OSC- und MINUS_OSC-Mengen. Dieser "Nullwert" zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel wird von einer Sonde vor dem Katalysator geliefert oder es wird ein gespeicherter Wert verwendet, beispielsweise eine Einspritzzeit, bei der man stöchiometrische Gemischzusammensetzung annimmt. Dieser Nullwert kann aber fehlerhaft sein. Erfindungsgemäß werden die Sauerstoffüberschuß- respektive Sauerstoffmangel-Mengen bezogen auf diesen - möglicherweise fehlerbehafteten Nullwert bestimmt. Die relative Abweichung von dem angenommenen Nullwert ist bekannt. Mit der gemessenen Luftmenge läßt sich daraus der Absolutwert für den Sauerstoffeintrag bzw. Sauerstoffaustrag bestimmen. Da der Sauerstoffspeicher nur die Menge an Sauerstoff abgeben kann, die er vorher gespeichert hat, müssen die realen Sauerstoffüberschuß- und Sauerstoffmangel-Mengen gleich sein. Wenn die berechneten Mengen nicht gleich sind, kann dies nur daran liegen, daß der angenommene Nullwert nicht dem realen Nullwert entspricht, so daß bspw. bei der Berechnung ein realer Eintrag als Austrag gewertet wurde. Anschließend wird der angenommene Nullwert verändert und zwar in die Richtung der größeren Menge. Das heißt, wenn bei der vorherigen Berechnung die Sauerstoffüberschußmenge größer war als die Sauerstoffmangelmenge, wird der Nullwert in Richtung Sauerstoffüberschuß verschoben. Ausgehend von diesem neuen Nullwert wird wieder mit gleichen Beträgen angefettet und abgemagert. Diese Vorgehensweise wird solange wiederholt, bis die genannten berechneten Mengen gleich sind. Der zugehörige Nullwert entspricht dem realen Nullwert. Mit anderen Worten: Die Werte der bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge werden genutzt, um einen realen Nullwert zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel zu bestimmen.
Damit kann entweder eine vordere Sonde oder ein vorgesteuerter Nullwert korrigiert werden. Dieses Vorgehen wird unter fortlaufendem Bezug auf die Fig. 3 weiter erläutert. Die gestrichelte Linie 50 bezeichnet den realen Nullwert. Bei der Breitbandsonde entspricht der niedrige Signalpegel fettem Gemisch, also Sauerstoffmangel, und der hohe Signalpegel entspricht magerem Gemisch, also Sauerstoffüberschuss. Die schraffierte Fläche 64 stellt das Integral einer Sauerstoffüberschussperiode über dem realen Nullwert 50 dar. Die schraffierte Fläche 66 stellt entsprechend das Integral einer Sauerstoffmangelperiode über dem realen Nullwert 50 dar. Beide Flächen sind gleich, weil die Umschaltung zwischen fettem und magerem Gemisch durch die genau messende Nernstsonde 26 hinter dem Katalysatorvolumen 22 vorgenommen wird. Die schraffierte Fläche 68 entspricht dem Integral über dem (falschen) Messnullwert der Abgassonde 24 während einer Sauerstoffüberschussperiode und die Fläche 70 entspricht dem Integral eines Sauerstoffmangels über dem falschen Messnullwert während einer Sauerstoffmangelperiode. Die Flächen 68 und 70 werden messtechnisch jeweils durch die Integratoren 40 und 42 erfasst. Es ist deutlich ersichtlich, dass im nicht eingeschwungenen Zustand der OSC-Wert (68) stark vom MINUS_OSCWert (70) abweicht. Der zweite Zeitbereich (54) zeigt dagegen den eingeschwungenen Zustand. Als Ergebnis der Integration im Block 46 und des Eingriffs in der Offsetkorrekturverknüpfung 32 ist das Signal Isvk so nach unten verschoben, dass die Messnulllinie 48 mit der realen Nulllinie 50 zusammenfällt. Das Signal im zweiten Zeitbereich 54 spiegelt damit den Verlauf des korrigierten Signals Isvk_korr wieder. Wie aus der Zeichnung ersichtlich, sind in diesem Fall die OSC-Mengen (72) und MINUS_OSCMengen (74) gleich. In der Figur 4 ist das zum Signalverlauf der Figur 3 korrespondierende Signal Ushk der Nernstsonde 26 dargestellt. Das Signal Isvk gibt gewissermaßen die Sauerstoffkonzentration vor dem Kataylsator an und das Signal Ushk gibt gewissermaßen die Sauerstoffkonzentration hinter dem Katalysator an. Aus dem Vergleich der Figur 3 und Figur 4 wird ersichtlich, dass vor dem Katalysator solange Sauerstoffüberschuss (mageres Gemisch) erzeugt wird, wie die hintere Abgassonde 26 Sauerstoffmangel registriert. Umgekehrt wird vor dem Katalysator solange Sauerstoffmangel (fettes Gemisch) erzeugt, wie die hinter dem Katalysator angeordnete Abgassonde 26 mageres Gemisch signalisiert. Die hintere Abgassonde misst prinzipbedingt den Übergang von fettem zu magerem Gemisch und umgekehrt sehr genau, da sie dort den steilen Signalpegelwechsel zwischen 900 und 100 Millivolt aufweist. Sie misst weiter deshalb sehr genau, weil der vorgeschaltete Katalysator 22 die Abgassonde 26 vor größeren Temperaturschwankungen schützt und außerdem die Abgasbestandteile ins thermodynamische Gleichgewicht bringt.
Mit anderen Worten: Es handelt sich um ein bilanzierendes Gesamtsystem, welches sich auf den Sprung der Lambda-Sonde hinter einem Teilkatalysatorvolumen stützt bzw. kalibriert. Bezüglich der Zweipunktregelung wird aufgrund von Symmetriegedanken als auch Robustheitsaspekten nach Ablauf einer Periode (möglich auch nach Halbperiode) bewertet welche 02-Menge in den Katalysator ein- und ausgetragen wurde. Aufgrund der Bilanz müssen diese Flächen gleich sein. Falls sich ein Ungleichgewicht ergibt, wird der Offset (der Sondenkennlinie) vor Katalysator so verstellt, dass die Bilanz wieder erfüllt ist. Falls es aufgrund von Gaslaufzeiten zu einer verzögerten Systemreaktion aufgrund des Sprung der Sonde kommt, kann dieser Anteil ebenfalls in der Bilanzierung berücksichtigt werden. Ergibt sich bei diesem Verfahren ein sprungförmig auftretender Fehler, der größer als die Amplitude Schwankung der Sauerstoffkonzentration ist, so wird die Regelung nicht mehr arbeiten können. Daher wird nach einem Maximumkriterium entschieden, dass eine kritischen Zeit überschritten ist und darauf der Offset solange verstellt, bis es wieder zu einem Sondensprung kommt.
Die Figur 5 zeigt eine Abwandlung der Struktur der Figur 1. Im Unterschied zu Figur 1 ist bei der Struktur der Figur 5 keine Vorkatsonde 24 vorgesehen. Die Struktur der Figur 6 offenbart ein Ausführungsbeispiel der Erfindung ohne Vorkatsonde 24. Wieder bestimmen die Einspritzimpulsbreiten ti die Kraftstoffmenge, die dem Verbrennungsmotor 10 passend zu der gemessenen Luftmenge zugemessen wird. Die hinter dem Katalysatorvolumen 22 angeordnete Nernstsonde 26 liefert wieder das Spannungssignal Ushk an den Zweipunktregler 36. Der Zweipunktregler 36 moduliert durch eine multiplikative Verknüpfung 30 von einem Vorsteuerkennfeld 28 gelieferte Basisimpulsbreiten t_basis. Er verlängert diese Basisimpulsbreiten beispielsweise dadurch, indem er bei magerem Gemisch hinter dem Katalysatorvolumen 22 einen anfettenden Faktor 1,02 ausgibt. Analog magert er bei Sauerstoffmangel hinter dem Katalysatorvolumen 22 durch Ausgabe eines Faktors 0,98 ab. Die Einspritzimpulsbreiten ti werden auch einer Differenzverknüpfung 58 zugeführt, der zusätzlich Vergleichsimpulsbreiten ti_L1 zugeführt werden. Die ti_L1 Werte stellen gewissermaßen angenommene Nullwerte in dem Sinne dar, dass bei ti > ti_L1 fettes Gemisch und bei ti_L1 > ti mageres Gemisch angenommen wird. Analog zur Erläuterung der Figur 2 liefert auch hier der Integrator 40 ein Maß für die Sauerstoffspeicherfähigkeit des Katalysatorvolumens und der Integrator 42 liefert ein Maß für die Reduktionsmittelspeicherfähigkeit des Katalysators. Auch hier wird die Differenz beider Werte in der Differenzverknüpfung 44 gebildet und im Integrator 46 integriert. Der Integratorausgang wirkt über die Offsetkorrekturverknüpfung 32 auf die Einspritzzeiten ein. Die Wirkungsweise der Struktur nach den Figuren 5 und 6 entspricht damit weitgehend der Wirkungsweise der Strukturen nach den Figuren 1 und 2. Die Figur 3 lässt sich auch auf die Struktur der Figur 5 und Figur 6 lesen. Dazu ist in der Figur 3 lediglich der Wert Isvk durch die Einspritzzeit ti zu ersetzen. Die Nulllinie 48 entspricht im Fall der Figur 6 dann einem Wert ti_L1. Wenn dieser Wert ti_L1 nicht den wirklichen Lambdal-Wert liefert, ergeben sich die im ersten Zeitbereich 52 der Figur 3 dargestellten Verhältnisse. Durch das Einschwingen der Korrektur ergeben sich dann die im zweiten Zeitbereich 54 dargestellten Verhältnisse. Mit anderen Worten: durch die Offsetkorrektur werden die Einspritzzeiten ti gleichmäßig soweit verkürzt, dass sich die gewünschte symmetrische Schwingung um den realen Lambda = 1-Wert ergibt. Die Struktur der Figuren 5 und 6 besitzt gegenüber der Struktur der Figur 1 und Figur 2 den großen Vorteil, dass eine Vorkatsonde 24 eingespart werden kann.
Die Struktur der Figuren 7 und 8 stellt ein derzeit bevorzugtes Ausführungsbeispiel dar. Dieses Ausführungsbeispiel unterscheidet sich vom Gegenstand der Figuren 1 und 2 durch ein Hauptkatalysatorvolumen 60 hinter der Nernstsonde 26 und durch eine weitere Nernstsonde 62 hinter dem Hauptkatalysatorvolumen 60. Grundsätzlich hat das Hauptkatalysatorvolumen 60 die Funktion, die zwangsläufig bei diesem Regelkonzept auftretende Schwingung im Sauerstoffgehalt des Abgases hinter dem Teilkatalysatorvolumen 22 auszugleichen. Da für einen optimalen Katalysatorbetrieb ein im Mittel leicht fetter Betrieb gewünscht wird, muss die bisher beschriebene Struktur noch um eine Komponente erweitert werden, die diese gewünschte Fettverschiebung oder, in anderen Fällen, gegebenenfalls eine gewünschte Magerverschiebung, liefert. Dazu dient im Rahmen dieses bevorzugten Ausführungsbeispiels die weitere Nernstsonde 62. Deren Signal UsnHK (U-sondenach-Haupt-Kat) wirkt auf ein Verzögerungszeitglied 63 ein, das Signalübergänge im Ausgang des Zweipunktreglers 36 verzögert an den ersten Regler 34 weitergibt. Dadurch ergibt sich das in den Figuren 9 bis 13 dargestellte gewünschte Signalverhalten. Die Figuren 9 und 10 zeigen die bereits bisher erläuterten Signale Ushk und Isvk im eingeschwungenen Zustand. Die Figur 11 zeigt den Verlauf des Signals Ushk im Rahmen dieses Ausführungsbeispiels. Aus der Figur 12 ist ersichtlich, dass ein Wechsel von mager nach fett im Signal Ushk erst zeitverzögert um eine Verzögerungszeitspanne tv an den Regler 34 weitergegeben wird, was sich im zeitlichen Verlauf des Isvk-Signals zeigt. Die schraffierten Flächen 76 repräsentieren damit einen gewünschten zusätzlichen MINUS_OSCEintrag in die Katalysatorvolumina, wodurch sich im Endeffekt das in der Figur 13 gezeigte, relativ gleichmäßig im fetten Bereich oberhalb von 450 Millivolt verlaufende Signal der weiteren Nernstsonde 62 zeigt.

Claims (13)

  1. Verfahren zur Regelung des Kraftstoff/Luft-Verhältnisses eines Verbrennungsprozesses, der abwechselnd mit Luftüberschuß und Luftmangel betrieben wird, und mit wenigstens einem Katalysatorvolumen im Abgas des Verbrennungsprozesses, das bei Sauerstoffüberschuß im Abgas Sauerstoff speichert und diesen bei Sauerstoffmangel abgibt bei welchem Verfahren die bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und die bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen bestimmt werden und bei dem das Kraftstoff/Luftverhältnis in einem ersten Regelkreis so eingestellt wird, dass die Summe der in einem vorbestimmten Intervall bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge einen vorbestimmten Wert annimmt,
    dadurch gekennzeichnet, dass der Verbrennungsprozeß jeweils mindestens solange im Mittel mit Sauerstoffüberschuß oder Sauerstoffmangel betrieben wird, bis dieser an einer sauerstoffempfindlichen Nernstsonde hinter dem Katalysatorvolumen auftritt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sich das vorbestimmte Intervall über eine Periode erstreckt, in der der Verbrennungsprozeß einmal in Mittel mit Sauerstoffüberschuß und einmal im Mittel mit Sauerstoffmangel betrieben wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Wechsel zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel beim Betrieb des Verbrennungsmotors so gesteuert wird, dass die Differenz der bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und der bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen einen vorbestimmten Wert annimmt.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass zur Bestimmung der bei Luftüberschuß erfolgenden Sauerstoffeinträge in das Katalysatorvolumen und der bei Luftmangel erfolgenden Sauerstoffausträge aus dem Katalysatorvolumen eine Größe benutzt wird, die den Kraftstoffzufluß zum Verbrennungsmotor wenigstens mitbestimmt.
  5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die genannte Größe auf der Basis einer aus Meßgrößen errechneten Ansaugluftmenge und auf der Basis einer zu dieser Ansaugluftmenge zugemessenen Kraftstoffmenge gebildet wird.
  6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die genannte Größe in Abhängigkeit des Signals einer vor dem Katalysator angeordneten Abgassonde gebildet wird, die im weiteren als Vorkatsonde bezeichnet wird.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die genannte Größe eine Eingangsgröße für einen zweiten Regelkreis ist, in dem das Kraftstoff/Luftverhältnis mit einer im Vergleich zum ersten Regelkreis kleineren Zeitkonstante geregelt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Bildung der genannten Größe verändert wird, wenn die Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge voneinander abweichen.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Veränderung so erfolgt, dass die genannte Abweichung kleiner wird.
  10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Veränderung als Funktion des Integrals der genannten Abweichung gebildet wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Kraftstoff/Luftverhältnis durch einen überlagerten Regelkreis (24, 18, 16, 10) vorgegeben wird.
  12. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, das die Werte der bestimmten Sauerstoffeinträge und Sauerstoffausträge genutzt werden, um einen realen Nullwert zwischen Sauerstoffüberschuß und Sauerstoffmangel zu bestimmen.
  13. Steuereinrichtung zur Durchführung wenigstens eines der Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 10.
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