EP1239981B1 - Method for vertical continuous casting of metals using electromagnetic fields and casting installation therefor - Google Patents
Method for vertical continuous casting of metals using electromagnetic fields and casting installation therefor Download PDFInfo
- Publication number
- EP1239981B1 EP1239981B1 EP00981421A EP00981421A EP1239981B1 EP 1239981 B1 EP1239981 B1 EP 1239981B1 EP 00981421 A EP00981421 A EP 00981421A EP 00981421 A EP00981421 A EP 00981421A EP 1239981 B1 EP1239981 B1 EP 1239981B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- meniscus
- casting
- magnetic field
- mold
- mould
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000005266 casting Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 10
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims description 13
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title claims description 6
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 title abstract description 16
- 238000009434 installation Methods 0.000 title abstract description 7
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims abstract description 48
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 45
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 2
- 238000003475 lamination Methods 0.000 claims 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 35
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 33
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 22
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 22
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 21
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 description 14
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 10
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 9
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 5
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 240000008042 Zea mays Species 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000005824 Zea mays ssp. parviglumis Nutrition 0.000 description 2
- 235000002017 Zea mays subsp mays Nutrition 0.000 description 2
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 235000005822 corn Nutrition 0.000 description 2
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N iron silicon Chemical compound [Si].[Fe] XWHPIFXRKKHEKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 2
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 2
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 2
- 238000007920 subcutaneous administration Methods 0.000 description 2
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000029152 Small face Diseases 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 244000309464 bull Species 0.000 description 1
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 210000003462 vein Anatomy 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Definitions
- the invention also relates to an installation for vertical continuous casting of metals comprising an ingot mold with cooled assembled flat plates, two of which large facing each other to define a casting space as defined in claim 3 and attached appended.
- Such a measure is complex to implement both in terms electromagnetic due to the inevitable electrodynamic instabilities linked to nature liquid of the final armature (the liquid metal within the ingot mold) on which one acts by the intermediate susceptor that is the mold itself. It is also complex by the makes the ingot mold above all a bottomless vertical crystallizer whose tightness lateral must always be perfectly secured, the format of which must be geometrically stable (avoid the phenomena of swelling of the large faces) and whose circuit of cooling is rigorously optimized. Such segmentation of the mold, large side faces in particular, would mean having to reconsider deeply a already proven design of the mold on the technological and on the plan functional.
- the device according to the invention shown diagrammatically in FIGS. 2 and 3, includes such a coil 17 connected to an alternating current generator (not shown) operating at a frequency belonging to the above-mentioned range.
- the electromagnetic field of coil 17 generates induced currents in liquid steel 7, especially at the meniscus 12.
- the interactions between field and currents then generate an electromagnetic force whose effect at the level of wall of the mold is a centripetal effect 18 which digs the periphery of the meniscus and whose the effect within the liquid metal 7 is a stirring effect which causes swelling at the center of the meniscus 12.
- a pronounced dome-shaped surface 12 is thus obtained for liquid steel 7 in the mold 1.
- the liquid cover slag 14 has much better possibilities of infiltrating between the solidified skin 9 and the walls 2, 3, 4, 5 of the mold, this which improves lubrication and therefore allows higher casting speeds than in the conventional practice.
- the level at which solidification of the liquid steel 7 begins in the ingot mold is also better controlled and stable, which contributes to improving the surface condition of the slab 10.
- the nozzles 8 usually used in continuous casting of steel slabs have side vents 24, 24 'through which the molten steel enters the mold 1, which are oriented towards the small walls 4, 5 of the mold.
- liquid steel 7 therefore has the main component of its perpendicular speed to the transverse continuous magnetic field. This also produces a braking effect of this component, with the advantageous consequence that the jets steel supply outlet from nozzle 8 descend less deeply into the well liquid.
- the polar endings of the parts 21, 22 are preferably formed by an assembly of vertically oriented metal sheets separated by sheets of insulating material, in a manner comparable to what is done to constitute the electrical transformer cores. If these poles are massive, the magnetic field alternating axial generated by the coil 17 can develop induced currents there which heat by Joule effect, which could make it necessary to cool them.
- a laminated structure on the contrary, naturally ensures their thermal maintenance at low temperature without the need for a forced cooling circuit. Of more, these induced currents can disturb the operation of the current generator continuous supplying the coils 19, 20. It may however be sufficient to limit this laminated construction at the poles 21, 22 and to keep a cylinder head 23 made of solid material which, as already said, provides the whole solidity and rigidity required.
- the distance between the large walls 2, 3 of the ingot mold is most often in the range of 200 - 300 mm, or even less on installations pouring thin slabs. It is therefore possible to create without particular difficulties a magnetic field whose effects are felt from a large wall 2, 3 to another, and which acts also in the vicinity of the small walls 4, 5 if, as shown, the pole pieces 21, 22 extend over the entire width of the mold 1. On the other hand, create a field magnetic which would cross the mold 1 from a small wall 4, 5 to the other would be more difficult and generally ineffective because these small walls 4, 5 are 1 to 2 m apart or more, so very distant from each other.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
L'invention concerne la coulée continue des métaux. Plus précisément, elle concerne les dispositifs électromagnétiques implantés dans les lingotières de coulée continue agissant sur le métal liquide présent dans lesdites lingotières.The invention relates to the continuous casting of metals. Specifically, it concerns the electromagnetic devices installed in the casting molds continuous acting on the liquid metal present in said ingot molds.
L'utilisation de champs électromagnétiques pour influer sur les mouvements de l'acier liquide dans les lingotières de coulée continue de tout format est aujourd'hui classique. L'imposition de champs électromagnétiques tournants (cas de la coulée de blooms et de billettes de section carrée ou légèrement rectangulaire) ou glissants (cas de la coulée de brames de section rectangulaire dont la largeur est très supérieure à l'épaisseur) a pour principaux objectifs d'homogénéiser les structures de solidification sur l'ensemble de la section du produit, et d'améliorer l'état de surface du produit, ainsi que sa propreté inclusionnaire notamment au voisinage de sa surface. En coulée continue de brames, il est également connu d'imposer des champs électromagnétiques statiques dans la lingotière pour obtenir une stabilisation du ménisque (surface libre du métal en fusion dans le haut de la lingotière). Cette stabilisation permet d'augmenter la vitesse de coulée des produits, donc la productivité de la machine de coulée continue. Les dispositifs électromagnétiques permettant d'obtenir cet effet sont connus sous le nom de "freins électromagnétiques".The use of electromagnetic fields to influence the movements of liquid steel in continuous casting ingots of any size is today classic. The imposition of rotating electromagnetic fields (case of pouring blooms and billets of square or slightly rectangular section) or sliding (case of pouring slabs of rectangular section whose width is much greater than the thickness) a main objectives of homogenizing solidification structures across the whole the section of the product, and to improve the surface condition of the product, as well as its cleanliness inclusionary in particular in the vicinity of its surface. In continuous slab casting, it is also known to impose static electromagnetic fields in the mold to obtain a stabilization of the meniscus (free surface of the molten metal at the top of the mold). This stabilization makes it possible to increase the speed of casting of the products, therefore the productivity of the casting machine continues. Electromagnetic devices to achieve this effect are known as "electromagnetic brakes".
Les utilisations connues des champs électromagnétiques dans les lingotières de coulée continue n'ont, pour l'instant, pas suffi à résoudre d'une manière complètement satisfaisante tous les problèmes de qualité des produits coulés. Parmi ces problèmes persistants on pcut citer :
- l'amélioration de la qualité de surface des produits bruts de coulée, qui passe par la réduction du nombre de criques superficielles et de la profondeur des rides d'oscillation ;
- l'amélioration de la propreté inclusionnaire sous-cutanée du produit coulé, qui passe par une réduction de la taille des "cornes de solidification" qui se forment au cours des oscillations de la lingotière, ces cornes étant des sites potentiels de piégeage des inclusions et des bulles de gaz présentes dans le métal liquide dans la lingotière, et aussi par une suppression du captage des inclusions par le front de solidification, en profitant de l'effet de "lavage" de ce front par le métal liquide entraíné par le brassage électromagnétique (les mécanismes relatifs à ces problèmes seront décrits en détail plus loin) ;
- l'obtention d'une stabilité suffisante du ménisque pour garantir une lubrification optimale de l'interface lingotière-métal solide par le laitier de couverture qui s'y infiltre à l'état liquide, pour que cette lubrification améliorée donne accès à des vitesses de coulée significativement supérieures aux vitesses usuelles.
- improving the surface quality of the raw casting products, which involves reducing the number of surface cracks and the depth of oscillation wrinkles;
- improving the subcutaneous inclusion cleanliness of the cast product, which involves reducing the size of the "solidification horns" which form during the oscillations of the mold, these horns being potential sites for trapping inclusions and gas bubbles present in the liquid metal in the ingot mold, and also by eliminating the capture of inclusions by the solidification front, taking advantage of the effect of "washing" of this front by the liquid metal entrained by electromagnetic stirring (the mechanisms relating to these problems will be described in detail below);
- obtaining sufficient meniscus stability to guarantee optimal lubrication of the ingot mold-solid metal interface by the cover slag which infiltrates therein in the liquid state, so that this improved lubrication gives access to casting significantly higher than usual speeds.
La résolution satisfaisante de ces problèmes conduirait à une augmentation de la productivité de la machine de coulée et de l'ensemble de l'aciérie. En plus de l'augmentation de la vitesse de coulée déjà citée, elle diminuerait la fréquence des opérations d'écriquage (meulage de la surface du produit pour en supprimer les défauts) et augmenterait ainsi la proportion de produits ayant une qualité suffisante pour être expédiés directement au laminage à chaud. Or, aucune technique actuellement connue ne permet d'atteindre simultanément de façon optimale tous les objectifs qualitatifs précités. De plus, les techniques connues pour permettre de satisfaire l'un ou l'autre de ces objectifs sont soit onéreuses, soit nécessitent une mise au point délicate car elles sont très sensibles aux autres conditions de coulée. Parmi eux, outre les procédés précédemment cités mettant en oeuvre des champs magnétiques, on peut citer les systèmes imprimant à la lingotière des oscillations non-sinusoïdales, les lingotières gaufrées à rugosité de face chaude contrôlée, les laitiers de couverture à composition optimisée, etc.Satisfactory resolution of these problems would lead to an increase in the productivity of the casting machine and of the whole steelworks. In addition to the increase in the casting speed already mentioned, it would decrease the frequency of shredding operations (grinding the product surface to remove defects) and would therefore increase the proportion of products of sufficient quality to be shipped directly to hot rolling. However, no currently known technique allows to achieve all of the above qualitative objectives simultaneously. Moreover, the techniques known to make it possible to satisfy one or the other of these objectives are either expensive, or require a delicate development because they are very sensitive to others casting conditions. Among them, in addition to the aforementioned methods implementing magnetic fields, we can cite the systems printing in the ingot mold non-sinusoidal oscillations, the embossed molds with roughness of controlled hot face, cover slags with optimized composition, etc.
Le but de l'invention est de proposer un procédé et une installation de coulée continue des métaux permettant de satisfaire les objectifs de productivité et de qualité attendus par les utilisateurs de machines de coulée continue des métaux, notamment d'acier.The object of the invention is to propose a method and an installation for casting continuous metals to meet productivity and quality objectives expected by users of continuous metal casting machines, especially steel.
Avec ces objectifs en vue, l'invention a pour objet un procédé de coulée continue
verticale de produits métalliques dans une lingotière à plaques assemblées refroidies
tel que défini dans les revendications 1 et 2 jointes.With these objectives in view, the invention relates to a continuous casting process
vertical of metal products in a mold with cooled assembled plates
as defined in appended
L'invention a également pour objet une installation de coulée continue verticale des
métaux comprenant une lingotière à plaques planes assemblées refroidies, dont deux
grandes se faisant face pour définir un espace de coulée
telle que définie dans la revendication 3 et dépendantes jointes.The invention also relates to an installation for vertical continuous casting of
metals comprising an ingot mold with cooled assembled flat plates, two of which
large facing each other to define a casting space
as defined in
Comme on l'aura compris, l'invention consiste à créer dans le métal liquide présent à l'intérieur de la lingotière de coulée continue au moins deux champs électromagnétiques agissant simultanément sur ledit métal dans la zone du ménisque. L'un de ces champs est un champ alternatif axial, l'autre est un champ continu transversal, tous deux s'exerçant au niveau du ménisque. Ils sont produits à l'aide d'inducteurs implantés ou produisant leur effet au voisinage du ménisque. As will be understood, the invention consists in creating in the liquid metal present at the interior of the casting mold continues at least two electromagnetic fields acting simultaneously on said metal in the meniscus area. One of these fields is an axial alternating field, the other is a transverse continuous field, both being exerted at meniscus level. They are produced using inductors installed or producing their effect in the vicinity of the meniscus.
Schématiquement parlant, le champ alternatif colinéaire à l'axe de coulée sert à "domifier" le ménisque, c'est à dire à accuser la forme bombée en dôme qu'il prend légèrement naturellement au contact de la paroi de la lingotière, alors que le champ continu transverse agit comme un frein électromagnétique pour atténuer les irrégularités géométriques locales à la surface de ce ménisque résultant des mouvements de convection sous-jacents générés par ce champ alternatif.Schematically speaking, the alternating field collinear with the casting axis is used to "dominate" the meniscus, that is to say to show the domed domed shape it takes slightly naturally in contact with the wall of the mold, while the continuous field transverse acts as an electromagnetic brake to reduce irregularities local geometries on the surface of this meniscus resulting from convection movements underlying generated by this alternative field.
Théoriquement, l'application d'un champ magnétique alternatif unique pourrait suffire à lui seul à l'obtention d'un ménisque bombé et lisse. En effet, la force électromagnétique générée sur le métal liquide a, à la fois,
- une composante surfacique de confinement qui tend à repousser la périphérie du ménisque loin de la paroi de la lingotière, donc à le "creuser" en bordure en le lissant en surface. Cette force est surtout active à haute fréquence.
- et une composante volumique de brassage qui, en raison de la configuration des mouvements de convection du métal liquide qu'elle procure (brassage en anneau avec remontée du métal au centre de la lingotière) "enfle" la partie centrale du ménisque. Cette force est en revanche surtout active à basse ou moyenne fréquence. C'est d'ailleurs pour cette raison qu'elle est à l'origine d'instabilités de surface. L'effet maximum de cette force de brassage est obtenu à moyenne fréquence, à savoir autour de 200 Hz pour fixer les idées, mais en tous cas inférieure à 500 Hz, quelque soit la nature ou l'épaisseur de la lingotière ou le format du produit métallurgique coulé.
- a surface confinement component which tends to push the periphery of the meniscus away from the wall of the mold, therefore to "dig" it at the edge by smoothing it on the surface. This force is especially active at high frequency.
- and a volume component of stirring which, due to the configuration of the convection movements of the liquid metal which it provides (ring stirring with metal rising in the center of the mold) "swells" the central part of the meniscus. However, this force is mainly active at low or medium frequency. It is for this reason that it is the source of surface instabilities. The maximum effect of this stirring force is obtained at medium frequency, namely around 200 Hz to fix ideas, but in any case less than 500 Hz, whatever the nature or thickness of the mold or the format of the cast metallurgical product.
Ce sont ces deux actions conjuguées - répulsion périphérique et brassage remontant au centre (lesquelles pourraient être obtenues à partir d'un même champ magnétique pulsatoire) qui confèrent au ménisque une forme bombée accusée recherchée.These are the two combined actions - peripheral repulsion and upward mixing in the center (which could be obtained from the same magnetic field pulsating) which give the meniscus a sought-after pronounced domed form.
Dans le même ordre d'idée, mais dans le but de solidifier le métal en confinement électromagnétique, c'est-à-dire hors de tout contact matériel avec la paroi refroidie d'un moule, il a déjà été proposé de créer un environnement magnétique au niveau de la lingotière constitué par la superposition de deux champs axiaux, c'est-à-dire tous deux dirigés selon l'axe de coulée, l'un étant périodique (le champ de confinement), l'autre étant constant pour produire des forces de vibration radiales dans le métal liquide confiné. Ces champs sont générés par des bobines individuelles encerclant la partie haute de la lingotière, l'une étant alimentée en courant alternatif sous une fréquence comprise entre 500 et 5000 Hz, l'autre étant alimentée en courant continu. Pour limiter l'effet de brassage du champ alternatif, il a même été proposé de rajouter une troisième bobine encerclante pour créer là où agissent déjà les deux précédentes un champ magnétique axial périodique supplémentaire à fréquence industrielle (EP-A 0100 289, ou l'article de Ch. Vivès "Effects of forced electromagnetic vibrations during the solidification of aluminium alloys: Part II. Solidification in the présence of colinear variable and stationary magnetic fields paru dans la revue Metallurgical and materials transactions B, Vol. 27B, n° 3, 1er juin 1996, pages 457 à 464"). On retrouve par exemple ce type d'enseignement, quoique de manière très succincte en l'espèce, dans le document DE 35 17 733 (1986), lequel propose d'ailleurs de mettre en oeuvre, à côté d'un champ magnétique axial variable de confinement à haute fréquence, un champ continu qui peut être indifféremment axial ou transversal, mais devant agir sur toute la hauteur de la lingotière, ce qui conduit inévitablement à des montages électromagnétiques de complexité extrême au plan technologique.In the same vein, but in order to solidify the metal in electromagnetic confinement, that is to say out of any material contact with the cooled wall of a mold, it has already been proposed to create an environment magnetic at the level of the ingot mold constituted by the superposition of two axial fields, that is to say both directed along the pouring axis, one being periodic (the confinement field), the other being constant for produce radial vibrational forces in the confined liquid metal. These fields are generated by individual coils encircling the upper part of the mold, one being supplied with alternating current at a frequency between 500 and 5000 Hz, the other being supplied with direct current. To limit the stirring effect of the alternating field, it has even been proposed to add a third encircling coil to create where the previous two already act an additional periodic axial magnetic field at industrial frequency (EP-A 0100 289, or the article by Ch. Vivès "Effects of forced electromagnetic vibrations during the solidification of aluminum alloys: Part II. Solidification in the presence of colinear variable and stationary magnetic fields published in the journal Metallurgical and materials transactions B, Vol. 27B, n ° 3, June 1, 1996, pages 457 to 464 "). This type of teaching is found, for example, although very succinctly in this case, in document DE 35 17 733 (1986), which moreover proposes to implement, alongside a variable axial magnetic field high frequency confinement, a continuous field which can be either axial or transverse, but which must act over the entire height of the ingot mold, which inevitably leads to electromagnetic assemblies of extreme technological complexity.
Cela dit, quelque soit l'application visée, solidification sous confinement ou, à l'instar de la présente invention, maítrise géométrique du ménisque, le problème qui se pose est de parvenir à transférer au métal coulé une énergie électromagnétique suffisante au travers de la lingotière en cuivre. Aux niveaux de fréquence retenus (sup. à 500 Hz), il faudrait en effet, en raison de l'effet d'écran magnétique qu'oppose la paroi métallique de la lingotière, la segmenter verticalement pour lui permettre de se comporter comme un "creuset froid électromagnétique".That said, whatever the intended application, solidification under confinement or, like of the present invention, geometric control of the meniscus, the problem that arises is to manage to transfer sufficient electromagnetic energy to the cast metal through the copper ingot mold. At the frequency levels selected (above 500 Hz), it would be necessary to effect, due to the magnetic screen effect that opposes the metal wall of the mold, segment it vertically to allow it to behave like a "cold crucible" electromagnetic".
Une telle mesure est complexe à mettre en oeuvre à la fois sur le plan électromagnétique en raison des inévitables instabilités électrodynamiques liées à la nature liquide de l'induit final (le métal liquide au sein de la lingotière) sur lequel on agit par le suscepteur intermédiaire qu'est la lingotière elle-même. C'est complexe également par le fait que la lingotière est avant tout un cristallisoir vertical sans fond dont l'étanchéité latérale doit être toujours parfaitement assurée, dont le format doit être géométriquement stable (éviter les phénomènes de gonflement des grandes faces) et dont le circuit de refroidissement est rigoureusement optimisé. Une telle segmentation de la lingotière, des grandes faces latérales en particulier, obligerait à devoir reconsidérer profondément une conception déjà éprouvée de la lingotière sur le plan technologique et sur le plan fonctionnel.Such a measure is complex to implement both in terms electromagnetic due to the inevitable electrodynamic instabilities linked to nature liquid of the final armature (the liquid metal within the ingot mold) on which one acts by the intermediate susceptor that is the mold itself. It is also complex by the makes the ingot mold above all a bottomless vertical crystallizer whose tightness lateral must always be perfectly secured, the format of which must be geometrically stable (avoid the phenomena of swelling of the large faces) and whose circuit of cooling is rigorously optimized. Such segmentation of the mold, large side faces in particular, would mean having to reconsider deeply a already proven design of the mold on the technological and on the plan functional.
En fait, en raison de sa construction en quatre plaques en cuivre ou alliage de cuivre assemblées dans les angles (deux grandes faces planes en regard et deux petites faces d'extrémités), une lingotière à brames agit naturellement à l'instar d'un "creuset froid", mais pour les fréquences moyennes. A 200 Hz, l'essentiel de la puissance électromagnétique délivrée par un inducteur est transférable sans difficulté au métal en fusion au travers des parois dont l'épaisseur dépasse rarement les 40 ou 45 mm. Mais, à cette fréquence, la déformation du ménisque résultant, comme expliqué ci-avant, de la combinaison de la force de confinement et de la convection du métal, conduit à des fluctuations fortes dans le temps de la déformée "moyenne" du ménisque. C'est pourquoi, conformément à une caractéristique essentielle de l'invention, on applique un champ magnétique continu dirigé perpendiculairement à l'axe de coulée qui, mis en oeuvre lui aussi au niveau du ménisque, va agir comme un frein électromagnétique sur les mouvements de convection du métal liquide sous-jacents générés par la force centripète à 200 Hz de bombement du ménisque et conduire de ce fait à un effet de lissage du ménisque en surface. In fact, due to its construction in four copper or copper alloy plates assembled in the corners (two large planar facing faces and two small faces ends), a slab ingot mold acts naturally like a "cold crucible", but for medium frequencies. At 200 Hz, most of the electromagnetic power delivered by an inductor is easily transferable to the molten metal through the walls whose thickness rarely exceeds 40 or 45 mm. But, at this frequency, the deformation of the meniscus resulting, as explained above, from the combination of the metal containment and convection force, leads to strong fluctuations in the time of the "average" deformity of the meniscus. Therefore, in accordance with a essential characteristic of the invention, a directed continuous magnetic field is applied perpendicular to the casting axis which, also used at the meniscus, will act as an electromagnetic brake on metal convection movements underlying liquid generated by the centripetal force at 200 Hz of the meniscus bulge and thereby lead to a smoothing effect of the meniscus on the surface.
L'invention sera bien comprise, et d'autres aspects et avantages apparaítront mieux à la lecture de la description qui suit, donnée à titre d'exemple de réalisation de l'invention et en référence aux planches de dessins annexées sur lesquelles :
- la figure 1 qui montre schématiquement, vue en coupe longitudinale, une lingotière de coulée continue de brames d'acier selon l'art antérieur ;
- la figure 2 qui montre schématiquement en perspective une lingotière de coulée continue de brames d'acier selon l'invention ;
- la figure 3 qui montre schématiquement cette même lingotière selon l'invention vue en coupe longitudinale ;
- la figure 4 qui montre schématiquement en perspective une première variante de la lingotière précédente ;
- la figure 5 qui montre une configuration de la lingotière la rendant très perméable aux champs électromagnétiques.
- Figure 1 which schematically shows, in longitudinal section, a mold for continuous casting of steel slabs according to the prior art;
- Figure 2 which shows schematically in perspective a mold for continuous casting of steel slabs according to the invention;
- Figure 3 which schematically shows the same mold according to the invention seen in longitudinal section;
- Figure 4 which shows schematically in perspective a first variant of the previous ingot mold;
- Figure 5 which shows a configuration of the mold making it very permeable to electromagnetic fields.
Sur les figures, les mêmes éléments sont désignés par des références identiques.In the figures, the same elements are designated by identical references.
Une lingotière classique 1 de coulée continue de brames selon l'art antérieur
schématisée sur la figure 1 comporte quatre parois planes, en cuivre ou alliage de cuivre,
énergiquement refroidies par circulation d'eau interne, à savoir deux grandes parois en
regard 2, 3 -dont une seule 2 est visible sur la figure 1- et deux petites parois 4, 5 de
fermeture en extrémité. Par souci de simplification, les moyens de refroidissement interne
des parois 2, 3, 4, 5 de la lingotière 1 (généralement un chemisage définissant des canaux
verticaux à l'intérieur desquels on fait circuler de l'eau) n'ont pas été représentés.A
La lingotière 1 est orientée verticalement définissant ainsi un axe de coulée 11. En
cours de coulée, elle oscille verticalement à faible amplitude comme indiqué par la flèche
6. La lingotière est alimentée en acier liquide 7 par une busette 8 en matériau réfractaire
monté dans le fond d'un répartiteur non représenté constituant une réserve d'acier liquide.
L'acier liquide 7 introduit dans la lingotière 1 se solidifie contre les faces des grandes
parois métalliques refroidies 2, 3, (et accessoirement contre les petites faces d'extrémités 4,
5) pour former une peau solidifiée 9. L'épaisseur de la peau 9 va croissante au fur et à
mesure que la brame 10 en cours de solidification est extraite par le fond ouvert de la
lingotière 1, dans la direction de la flèche 31, par des moyens d'extraction connus non
représentés.The
La surface libre 12 de l'acier liquide 7 (habituellement appelée "ménisque") est
recouverte par un laitier de couverture à base essentiellement d'oxydes métalliques, dont
les fonctions, toutes utiles à l'opération de coulée, sont multiples. En premier lieu, il arrête
le rayonnement thermique émis par la surface 12 de l'acier liquide 7, et atténue ainsi son
refroidissement. Surtout, il assure la lubrification de l'interface entre la peau solidifiée 9 et
les parois 2, 3, 4, 5 de la lingotière 1, par le mécanisme suivant. Le laitier de couverture est
déposé sur la surface 12 de l'acier liquide 7 sous forme pulvérulente. Il y forme une couche
supérieure 13 qui demeure à l'état solide, alors que sa couche inférieure 14, mise au contact
de l'acier en fusion 7, est à l'état liquide, ce qui lui permet de s'infiltrer entre la peau
solidifiée 9 et les parois de la lingotière. C'est là qu'elle joue son rôle de lubrifiant. On
note, cependant, la présence d'un cordon de laitier 15, c'est à dire d'une bande de laitier de
couverture qui s'est solidifiée au contact des parois métalliques refroidies 2, 3, 4, 5. Ce
cordon de laitier 15 parcourt tout le périmètre de la lingotière et peut présenter une
épaisseur maximale significative, de l'ordre de 10 à 20 mm.The
La présence du cordon de laitier 15, alliée aux mouvements d'oscillation verticale 6
de la lingotière, provoque l'apparition de défauts superficiels sur la brame 10 lors de sa
solidification. La peau solidifiée 9 vient percuter le cordon de laitier 15 lors des phases de
remontée de la lingotière 1. Il se forme ainsi ce qu'on appelle une "corne de solidification"
16, à savoir une incurvation de l'extrémité supérieure de la peau solidifiée 9 en direction de
l'intérieur de la lingotière 1, ainsi que des rides d'oscillations plus ou moins profondes à la
surface du produit coulé solidifié. Cette corne de solidification 16, et la ride d'oscillation
associée, sont des sites privilégiés pour la formation de ségrégations et de criques
superficielles qui dégradent la qualité du produit final, ainsi que pour le piégeage
d'inclusions non-métalliques et de bulles de gaz qui remontent le long du front de
solidification des régions inférieures de l'acier liquide 7.The presence of the
Un remède connu à ces problèmes (cf. l'article intitulé "Improvement of surface
quality of steel by electromagnetic mold" de H. Nakata, M. Kokita, M. Morisita et K.
Ayata, dans Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Processing of
Materials,1994, Nagoya) pourrait consister en l'imposition d'un champ électromagnétique
alternatif sous une fréquence comprise entre 100 et 100 000 Hz, de préférence entre 200 et
20 000 Hz, au moyen d'une bobine multispires entourant la lingotière 1 sur tout son
périmètre au niveau du ménisque et générant donc un champ magnétique alternatif selon
l'axe de coulée.A known remedy for these problems (see the article entitled "Improvement of surface
quality of steel by electromagnetic mold "by H. Nakata, M. Kokita, M. Morisita and K.
Ayata, in Proceedings of the International Symposium on Electromagnetic Processing of
Materials, 1994, Nagoya) could consist of the imposition of an electromagnetic field
AC at a frequency between 100 and 100,000 Hz, preferably between 200 and
20,000 Hz, by means of a multispire coil surrounding the
Le dispositif selon l'invention, représenté schématiquement sur les figures 2 et 3,
comporte une telle bobine 17 connectée à un générateur de courant alternatif (non
représenté) fonctionnant à une fréquence appartenant à la gamme précédemment citée. Le
champ électromagnétique de la bobine 17 génère des courants induits dans l'acier liquide
7, notamment au niveau du ménisque 12. Comme déjà indiqué, les interactions entre
champ et courants génèrent alors une force électromagnétique dont l'effet au niveau de la
paroi de la lingotière est un effet centripète 18 qui creuse la périphérie du ménisque et dont
l'effet au sein du métal liquide 7 est un effet de brassage qui provoque une tuméfaction au
centre du ménisque 12. Plus la fréquence du champ électromagnétique est élevée, toutes
choses étant égales par ailleurs, plus la pénétration du champ à l'intérieur de l'acier liquide
7 est faible, donc plus les forces électromagnétiques (dont l'intensité ne dépend pas de la
fréquence du courant) se concentrent dans un volume périphérique restreint. Ainsi, dans la
gamme de fréquences précitée, on obtient des forces de confinement 18 d'une intensité
suffisante pour obtenir une répulsion de l'acier liquide 7 qui se creuse à cet endroit et par
conséquent cesse d'être en contact avec le cordon de laitier 15.The device according to the invention, shown diagrammatically in FIGS. 2 and 3,
includes such a
On obtient ainsi une surface 12 en forme de dôme prononcé pour l'acier liquide 7
dans la lingotière 1. On parvient dès lors, comme montré sur la figure 3, à réduire, voire à
supprimer les cornes de solidification 16, et aussi à réduire l'épaisseur du cordon de laitier
15 puisque la température de son environnement immédiat est plus élevée. Une autre
conséquence est que le laitier de couverture à l'état liquide 14 a de bien meilleures
possibilités de s'infiltrer entre la peau solidifiée 9 et les parois 2, 3, 4, 5 de la lingotière, ce
qui améliore la lubrification et autorise donc des vitesses de coulée plus élevées que dans la
pratique conventionnelle. Le niveau où débute la solidification de l'acier liquide 7 dans la
lingotière est aussi mieux contrôlé et stable, ce qui contribue à améliorer l'état de surface
de la brame 10. Enfin, on atténue l'effet des variations de pression induites dans le laitier
de couverture liquide 14 par les oscillations de la lingotière 1 sur la partie supérieure de la
peau solidifiée 7. On réduit ainsi fortement la formation des cornes de solidification, ce qui
se traduit par une atténuation marquée, voire une disparition des rides d'oscillations à la
surface de la brame 10.A pronounced dome-shaped
Les caractéristiques de la bobine 17 (sa géométrie, son nombre de spires, sa hauteur totale, sa position par rapport au ménisque) et l'intensité du courant qui y circule sont choisies de manière à générer un champ électromagnétique d'une intensité de 500 à 3000 Gauss au voisinage des parois de la lingotière dans la zone du ménisque.The characteristics of the coil 17 (its geometry, its number of turns, its height total, its position relative to the meniscus) and the intensity of the current flowing therein chosen so as to generate an electromagnetic field with an intensity of 500 to 3000 Gauss near the walls of the mold in the meniscus area.
Cependant, l'imposition d'un champ électromagnétique alternatif, telle qu'on vient
de la décrire, comporte aussi des insuffisances et des inconvénients. Ce champ alternatif,
de par ses effets de répulsion et de brassage du métal dans la zone du ménisque, génère des
perturbations de la surface du ménisque dont le spectre de fréquences peut être étendu (de
0,05 Hz à plusieurs Hz). L'agitation locale de l'acier liquide par la composante
rotationnelle du champ électromagnétique alternatif peut aussi y contribuer. Dans ce cas, il
se produit des entraínements de laitier de couverture au sein de l'acier liquide 7 qui
détériorent la propreté inclusionnaire de la brame 10. Les conditions de coulabilité de la
brame 10 sont également détériorées, puisque la lubrification s'effectue de manière
irrégulière. Il peut aussi y avoir des fluctuations de la ligne de localisation de la première
solidification en lingotière entraínant alors des irrégularités de l'épaisseur solidifiée selon le
périmètre intérieur de la lingotière.However, the imposition of an alternating electromagnetic field, as we have just
to describe it, also has shortcomings and drawbacks. This alternative field,
due to its repulsion and metal mixing effects in the meniscus area, generates
disturbances of the meniscus surface whose frequency spectrum can be extended (from
0.05 Hz to several Hz). Local agitation of liquid steel by the component
rotation of the alternating electromagnetic field can also contribute to it. In this case, it
cover slag entrainments occur within the liquid steel 7 which
deteriorate the inclusiveness of the
Pour remédier à ces problèmes, selon l'invention, on superpose au champ
électromagnétique alternatif colinéaire à l'axe de coulée un champ magnétique continu
orienté transversalement à la direction de coulée de la brame 10, allant d'une grande paroi
2 de la lingotière à l'autre 3, et appliqué lui aussi au niveau du ménisque. Ce champ
magnétique continu a pour effet de stabiliser la surface de l'acier liquide 7 présent dans la
lingotière 1, en l'occurrence le ménisque 12, par amortissement de ses vibrations. Il permet
de stabiliser également la position de la ligne de première solidification sur le périmètre
intérieur de la lingotière et, de la sorte, à réduire les risques d'arrachement de laitier dû au
brassage électromagnétique tout en générant une intensité de brassage suffisante pour
assurer le lavage du front de solidification. D'autre part, il ralentit la circulation du métal
liquide dans la zone sous-jacente du ménisque, que cette circulation soit due aux forces
électromagnétiques générées par le champ alternatif ou provenant des jets de métal liquide
sortant de la busette 8.To remedy these problems, according to the invention, the field is superimposed
electromagnetic alternating collinear with the axis of casting a continuous magnetic field
oriented transversely to the direction of pouring of the
Comme représenté sur les figures 2 et 3, ce champ magnétique continu transversal
peut être créé par un électroaimant alimenté en courant continu par un générateur (non
représenté). Il est constitué par deux bobines 19, 20, d'axe horizontal commun, en regard
l'une de l'autre de part et d'autre des grandes faces 2, 3 de la lingotière, et entourant
chacune une pièce polaire 21, 22 constituée d'un matériau ferromagnétique doux ou de
feuilles d'alliage fer-silicium. La face active des pièces polaires 21, 22 tournée en regard
d'une grande paroi de la lingotière est laissée libre et positionnée le plus près possible de
celle-ci. Ces faces actives sont constituées par empilage boulonné de feuilles d'alliage fer-silicium,
selon le mode habituel de réalisation des pôles magnétiques des machines à
induction, puis rapporté rigidement sur le corps des pièces polaires. La partie arrière de
celles-ci est solidaire d'un circuit magnétique, formant culasse 23, qui entoure la lingotière
et qui peut même être constitué par le châssis de la machine de coulée, le cas échéant. Les
bobines sont enroulées dans le même sens de manière que les pièces polaires 21, 22
présentent des faces magnétiques actives ayant des polarités de signes opposés. On notera
que, sur la figure 2, la partie de la culasse 23 entourant la petite paroi 4 de la lingotière 1, la
plus proche de l'observateur, a été sectionnée, de manière à rendre visible la bobine 17.
Cette conception permet de diminuer les pertes de champ magnétique en canalisant les
lignes de force et en les concentrant au niveau des pièces polaires 21, 22, où le champ
électromagnétique continu, de direction principalement horizontale, traverse la lingotière 1
et le métal liquide 7. L'intensité du champ magnétique au centre de la lingotière sera
comprise de préférence entre 0,2 et 1 Tesla sur une hauteur de l'ordre de 100 à 200 mm
dans la zone du ménisque.As shown in Figures 2 and 3, this transverse continuous magnetic field
can be created by an electromagnet supplied with direct current by a generator (not
represented). It consists of two
Cette culasse magnétique 23 peut être en matériau plein de manière à assurer la
rigidité et la solidité mécanique de l'ensemble, suffisante pour permettre le support des
pièces polaires 21, 22. Il sera d'ailleurs avantageux de prévoir des éléments modulables et
interchangeables, de structure feuilletée également, destinés à prolonger les faces actives
des pièces polaires 21 et 22. Une telle disposition permettra, sur la base d'un électroaimant
de dimension standard, de pouvoir minimiser systématiquement l'entrefer le séparant des
parois 2 et 3 de la lingotière quelque soit le format à couler.This
Le champ magnétique continu ainsi créé interagit avec le champ de vitesse dans
l'acier liquide 7. Des courants induits apparaissent dans le métal liquide 7, déterminés par
le produit vectoriel de la vitesse et de l'induction magnétique. A leur tour, ces courants
induits interagissent avec le champ magnétique qui leur a donné naissance pour créer une
force électromagnétique, de Laplace, qui ici est une force de freinage des écoulements de
l'acier liquide 7. De cette façon, on atténue fortement les mouvements de l'acier liquide 7
au voisinage du ménisque générés par le champ électromagnétique alternatif utilisé pour
donner sa forme en dôme à la surface 12 de l'acier liquide 7 ce qui contribue à stabiliser les
fluctuations de niveau du ménisque. En effet, les recirculations de métal liquide dues au
brassage électromagnétique, et localisées près des parois de la lingotière dans la partie
convexe du ménisque 12, présentent des composantes de vitesse perpendiculaires au champ
magnétique continu, qui permet de les freiner efficacement. De plus, comme représenté sur
la figure 3, les busettes 8 habituellement utilisées en coulée continue de brames d'acier ont
des ouïes latérales 24, 24' par lesquelles l'acier en fusion pénètre dans la lingotière 1, qui
sont orientées vers les petites parois 4, 5 de la lingotière. A sa pénétration dans la
lingotière, l'acier liquide 7 a donc la principale composante de sa vitesse perpendiculaire
au champ magnétique continu transversal. On réalise ainsi également un effet de freinage
de cette composante, avec comme conséquence avantageuse le fait que les jets
d'alimentation d'acier sortant de la busette 8 descendent moins profondément dans le puits
liquide. On obtient donc une meilleure homogénéité de la structure de solidification de la
brame 10, et aussi une meilleure propreté inclusionnaire, puisque les inclusions non-métalliques
sont entraínées à une profondeur plus faible qu'en l'absence de champ
électromagnétique continu et ont donc plus de facilité pour décanter en surface et y être
piégées par le laitier de couverture 13. L'effet de lavage du front de solidification par des
courants de recirculation remontante de métal liquide 7 est également renforcé. L'absence
de cornes de solidification est aussi favorable à une bonne propreté inclusionnaire sous-cutanée.
Quant aux mouvements associés aux déformations de l'interface acier liquide 7-laitier
de couverture 12, 13 tels que les ondes stationnaires ou progressives qui affectent la
stabilité du ménisque, ils sont eux aussi considérablement réduits.The continuous magnetic field thus created interacts with the velocity field in
liquid steel 7. Induced currents appear in the liquid metal 7, determined by
the vector product of speed and magnetic induction. In turn, these currents
induced interact with the magnetic field that gave birth to them to create a
electromagnetic force, of Laplace, which here is a force of braking of the flows of
liquid steel 7. In this way, the movements of liquid steel 7 are greatly attenuated
in the vicinity of the meniscus generated by the alternating electromagnetic field used for
give its domed shape to the
Comme déjà dit, les terminaisons polaires des pièces 21, 22 sont, de préférence,
formés par un assemblage de feuilles métalliques orientées verticalement et séparées par
des feuilles de matériau isolant, de manière comparable à ce qui se fait pour constituer les
noyaux de transformateurs électriques. Si ces pôles sont massifs, le champ magnétique
alternatif axial généré par la bobine 17 peut y développer des courants induits qui les
chauffent par effet Joule, ce qui pourrait rendre nécessaire leur refroidissement. Une
structure feuilletée, au contraire, assure naturellement leur maintien thermique à basse
température sans qu'il soit nécessaire de prévoir un circuit de refroidissement forcé. De
plus, ces courants induits peuvent perturber le fonctionnement du générateur de courant
continu alimentant les bobines 19, 20. Il peut cependant être suffisant de limiter cette
construction feuilletée aux pôles 21, 22 et de conserver une culasse 23 en matériau massif
qui, comme déjà dit, assure à l'ensemble la solidité et la rigidité requise.As already said, the polar endings of the
La distribution spatiale du champ magnétique dépend de la géométrie des pièces
polaires 21, 22 et du mode de connexion électrique des bobines 19, 20. La figure 4
représente une variante de l'invention, dans laquelle on crée des gradients d'intensité du
champ magnétique continu au niveau du ménisque. Une telle configuration peut parfois
être avantageuse pour éliminer certaines ondes progressives à la surface libre 12 de l'acier
liquide 7. Pour obtenir de tels gradients, on peut, comme représenté, conférer une forme
crénelée aux pièces polaires 21, 22 entourées par les bobines 19, 20. Ainsi, la pièce polaire
21 présente deux pôles nord saillants 25, 26 et la pièce polaire 22 présente deux pôles sud
saillants 27, 28 disposés face aux deux pôles nord 25, 26. Comme les flèches 29, 30 le
symbolisent, c'est entre ces pôles saillants 25, 27 et 26, 28 que le champ magnétique
continu a l'intensité la plus élevée. L'emplacement et la géométrie des ces pôles saillants
25, 26, 27, 28 sont déterminées par la nature des perturbations hydrodynamiques à
éliminer, qui dépendent elles-mêmes de la géométrie du produit coulé 10 et des conditions
d'alimentation en métal liquide 7 de la lingotière 1.The spatial distribution of the magnetic field depends on the geometry of the parts
polar 21, 22 and the electrical connection mode of the
En coulée continue de brames, la distance entre les grandes parois 2, 3 de la
lingotière est le plus souvent de l'ordre de 200 -300 mm, voire moins sur les installations
de coulée de brames minces. Il est donc possible de créer sans difficultés particulières un
champ magnétique dont les effets se font sentir d'une grande paroi 2, 3 à l'autre, et qui agit
également au voisinage des petites parois 4, 5 si, comme représenté, les pièces polaires 21,
22 s'étendent sur toute la largeur de la lingotière 1. En revanche, créer un champ
magnétique qui traverserait la lingotière 1 d'une petite paroi 4, 5 à l'autre serait plus
difficile et généralement inefficace, car ces petites parois 4, 5 sont distantes de 1 à 2 m ou
davantage, donc très éloignées l'une de l'autre. Mais dans le cas de la coulée de produits de
section carrée ou faiblement rectangulaire (blooms ou billettes), surtout s'ils sont de
grandes dimension (300 à 400 mm de côté par exemple), il peut être souhaitable de créer
deux champs magnétiques continus horizontaux, perpendiculaires chacun à deux côtés
opposés de la lingotière, au moyen d'électro-aimants semblables, par exemple, à ceux qui
viennent d'être décrits. Ces deux champs n'interagissent pas l'un sur l'autre, car chacun
agit sur une composante de la vitesse de l'acier liquide 7 d'orientation différente.In continuous slab casting, the distance between the
Comme montré sur la figure 5, de manière connue déjà évoquée au début, on peut
diviser verticalement les parois de la lingotière 1, sur au moins la partie de sa hauteur
soumise audit champ, en une pluralité de secteurs 43 séparés par un matériau de
jointoiement isolant 44, ce afin de contrecarrer l'effet de self-induction de la lingotière elle-même
à l'égard du champ magnétique alternatif axial généré par la bobine encerclante 1 7
et améliorer ainsi le rendement électrique de l'installation.As shown in FIG. 5, in a known manner already mentioned at the beginning, it is possible to
divide the walls of the
Comme on l'a dit, la fréquence du courant alternatif alimentant la bobine 17 pour
créer le champ magnétique alternatif axial est normalement comprise entre 100 et 100 000
Hz. Dans la gamme des basses fréquences (100 à 2000 Hz, il est possible d'utiliser des
courants alternatifs "pulsés", c'est à dire dont l'intensité maximale varie périodiquement
entre une phase à une valeur maximale et une autre à valeur minimale qui peut atteindre
zéro. Les phases dans lesquelles l'intensité maximale des courants a une valeur minimale
permettent d'amortir les perturbations à très basse fréquence affectant la stabilité de la
surface 12 de l'acier liquide 7 et la ligne de première solidification du métal coulé dans la
lingotière. De manière générale, les cycles de courant pulsé se succèdent à une fréquence
(dite "fréquence de pulse") de 1 à 15 Hz, préférentiellement 5 à 10 Hz.As has been said, the frequency of the alternating current supplying the
L'effet d'amortissement des perturbations de niveau du ménisque par le champ magnétique continu axial est attribué à la combinaison de deux actions :
- une action de freinage sur les écoulements de brassage générés par la partie rotationnelle des forces électromagnétiques dues au champ alternatif ;
- une action directe de freinage sur la vitesse de pulsation des ondes de surface sur le ménisque.
- a braking action on the stirring flows generated by the rotational part of the electromagnetic forces due to the alternating field;
- direct braking action on the pulsation speed of surface waves on the meniscus.
Les données numériques qui ont été indiquées sont valables pour l'application de l'invention à la coulée continue de l'acier. Toutefois, l'invention est bien entendu applicable à la coulée continue d'autres métaux que l'acier, lorsque cette coulée est effectuée sur des installations similaires à celles qui ont été décrites.The numerical data which have been indicated are valid for the application of the invention in the continuous casting of steel. However, the invention is of course applicable to the continuous casting of metals other than steel, when this casting is carried out on installations similar to those which have been described.
Claims (9)
- Process for the vertical continuous casting of metal products in an oscillating mould having cooled plates joined together, in which process the molten metal to be cast is cast by keeping it in contact with the said oscillating cooled plates and the region of the meniscus of the liquid metal present in the mould is subjected to the action of an axial alternating magnetic field, collinear with the direction of casting, tending to impose on the said meniscus a domed overall shape, characterized in that a magnetic field generated by an AC current pulsed at a frequency of less than 500 Hz is used and the said region of the meniscus (12) is also subjected to a continuous magnetic field directed transversely to the direction of casting (11) in order to allow the shape of the said meniscus (12) to be stabilized.
- Process according to Claim 1, characterized in that the said axial alternating electrical magnetic field is generated by a pulsed AC current with a pulse frequency of between 1 and 15 Hz, preferably between 5 and 10 Hz.
- Plant for the vertical continuous casting of metals, comprising an oscillating mould (1) having cooled plates (2, 3 and 4, 5) joined together, of which two (2, 3) are long, facing one another in order to define a casting space, in which the cast metal is brought into contact with the said cooled plates which plant is of the type having an electromagnetic coil (17) supplied with AC current at a frequency of less than 500 Hz and surrounding the mould in the region of the meniscus (12) of the liquid metal which is present therein so as to produce therein an alternating magnetic field directed along the casting axis (11), characterized in that it also includes an electromagnetic inductor (19 to 23) which produces a continuous magnetic field passing through the long plates (2, 3) of the mould in the region of the meniscus (12) perpendicular to the casting axis.
- Plant according to Claim 3, characterized in that the said electromagnetic inductor is formed by at least one electromagnet supplied with DC current, consisting of two coils (19, 20), having a common horizontal axis, which are placed on either side of the mould (1), each coil being wound around a pole piece (21, 22) placed in the region of the meniscus (12) and forming an integral part of a yoke-forming magnetic circuit (23).
- Plant according to Claim 4, characterized in that the said pole pieces (21, 22) have a crenellated shape creating magnetic field intensity gradients.
- Plant according to Claim 4 or 5, characterized in that the said magnetic yoke (23) surrounds the mould (1).
- Plant according to one of Claims 3 to 6, characterized in that it is divided, at least in its upper portion, into several vertical sectors (43) separated by an insulating material (44).
- Plant according to Claim 4, characterized in that the pole pieces (21, 22) are made of laminations.
- Plant according to Claim 4 or 8, characterized in that the pole pieces (21, 22) comprise interchangeable attached modular elements.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9914816A FR2801523B1 (en) | 1999-11-25 | 1999-11-25 | CONTINUOUS CASTING PROCESS FOR METALS OF THE TYPE USING ELECTROMAGNETIC FIELDS, AND LINGOTIERE AND CASTING PLANT FOR IMPLEMENTING SAME |
FR9914816 | 1999-11-25 | ||
PCT/FR2000/003191 WO2001038022A1 (en) | 1999-11-25 | 2000-11-17 | Method for vertical continuous casting of metals using electromagnetic fields and casting installation therefor |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP1239981A1 EP1239981A1 (en) | 2002-09-18 |
EP1239981B1 true EP1239981B1 (en) | 2003-07-16 |
Family
ID=9552514
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP00981421A Expired - Lifetime EP1239981B1 (en) | 1999-11-25 | 2000-11-17 | Method for vertical continuous casting of metals using electromagnetic fields and casting installation therefor |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6619377B1 (en) |
EP (1) | EP1239981B1 (en) |
JP (2) | JP3904226B2 (en) |
KR (1) | KR100536174B1 (en) |
CN (1) | CN1198695C (en) |
AT (1) | ATE245068T1 (en) |
AU (1) | AU778670C (en) |
BR (1) | BR0015748A (en) |
CA (1) | CA2391235C (en) |
DE (1) | DE60003945T2 (en) |
FR (1) | FR2801523B1 (en) |
RU (1) | RU2247003C2 (en) |
WO (1) | WO2001038022A1 (en) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2825039B1 (en) * | 2001-05-23 | 2003-08-29 | Usinor | CONTINUOUS CASTING LINGOTIERE OF METALS COMPRISING AT THE HEAD OF THE HEAD MEANS FOR GENERATING ELECTROMAGNETIC FIELDS |
DE10237188A1 (en) * | 2002-08-14 | 2004-02-26 | Sms Demag Ag | Electromagnetic braking device for steel melts flowing into a continuous casting mold, comprises a magnetic coil having a core consisting of a main part receiving a magnetic coil and travelling toward the wide side walls of a mold |
WO2006068424A1 (en) * | 2004-12-23 | 2006-06-29 | Research Institute Of Industrial Science & Technology | Apparatus for continuous casting of magnesium billet or slab using electromagnetic field and the method thereof |
CA2637213A1 (en) * | 2006-01-25 | 2007-08-02 | Energetics Technologies, L.L.C. | Method of continuous casting in which axial porosity is eliminated and the crystalline structure is refined |
RU2419508C2 (en) * | 2006-04-25 | 2011-05-27 | ЭйБиБи ЭйБи | Mixer |
FR2928641B1 (en) * | 2008-03-14 | 2010-03-26 | Centre Nat Rech Scient | SILICON PURIFICATION PROCESS FOR PHOTOVOLTAIC APPLICATIONS |
JP5035115B2 (en) * | 2008-05-28 | 2012-09-26 | 住友金属工業株式会社 | Steel continuous casting method |
US8991217B2 (en) * | 2011-05-17 | 2015-03-31 | Panasonic Corporation | Mold, casting apparatus, and method for producing cast rod |
CN102310174B (en) * | 2011-09-07 | 2013-06-05 | 中国科学院金属研究所 | Method and device for improving metal solidification defects and refining solidification textures |
KR101643174B1 (en) * | 2014-10-13 | 2016-07-27 | 한국생산기술연구원 | Cold crucible for continuous casting of light metal thin slab with high purity |
US10280062B2 (en) | 2016-10-20 | 2019-05-07 | Fres-Co System Usa, Inc. | Pierce at first use dispensing tap for flexible bag with filling gland and bag including the same |
IT201800006751A1 (en) * | 2018-06-28 | 2019-12-28 | APPARATUS AND METHOD OF CONTROL OF CONTINUOUS CASTING | |
JP7069424B2 (en) * | 2019-01-30 | 2022-05-17 | アーベーベー・シュバイツ・アーゲー | Control of flow velocity in continuous casting |
CN111730036B (en) * | 2020-07-30 | 2020-11-06 | 东北大学 | Same-level electromagnetic casting device and method |
CN115351270B (en) * | 2022-06-28 | 2024-06-11 | 东北大学 | Fixing device of tundish bottom electromagnetic cyclone nozzle equipment |
CN115194107B (en) * | 2022-07-13 | 2023-05-16 | 沈阳工程学院 | Multi-stage independent adjustable composite magnetic field device and method for controlling metal liquid flow |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US32529A (en) * | 1861-06-11 | perry | ||
FR2530510B1 (en) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | ELECTROMAGNETIC CASTING PROCESS FOR METALS IN WHICH AT LEAST ONE MAGNETIC FIELD DIFFERENT FROM THE CONTAINMENT FIELD |
FR2530511B1 (en) * | 1982-07-23 | 1985-07-05 | Cegedur | PROCESS FOR CASTING METALS IN WHICH MAGNETIC FIELDS ARE OPERATED |
DE3517733A1 (en) * | 1985-05-17 | 1986-11-20 | Theodor Prof. Dr.-Ing. 8022 Grünwald Rummel | Method and apparatus for the continuous casting of, in particular, heavy metals, by means of magnetic fields which shape the cross-section of the strand |
EP0577831B1 (en) * | 1990-02-23 | 1999-04-21 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting apparatus |
JPH0584551A (en) * | 1991-09-11 | 1993-04-06 | Kawasaki Steel Corp | Method for continuously casting steel using static magnetic field |
JPH07148555A (en) * | 1993-11-30 | 1995-06-13 | Nippon Steel Corp | Device for continuously casting molten metal |
JP3491099B2 (en) * | 1994-05-23 | 2004-01-26 | Jfeスチール株式会社 | Continuous casting method of steel using static magnetic field |
JPH0819842A (en) * | 1994-07-04 | 1996-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method and device for continuous casting |
JP3310884B2 (en) * | 1996-09-30 | 2002-08-05 | 株式会社神戸製鋼所 | Electromagnetic casting of steel |
ZA987528B (en) * | 1997-11-18 | 1999-02-23 | Inland Steel Co | Electromagnetic meniscus control in continuous casting |
JP3525717B2 (en) * | 1998-01-29 | 2004-05-10 | Jfeスチール株式会社 | Continuous casting method of molten metal using electromagnetic force |
-
1999
- 1999-11-25 FR FR9914816A patent/FR2801523B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-11-17 AT AT00981421T patent/ATE245068T1/en active
- 2000-11-17 US US10/129,727 patent/US6619377B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 WO PCT/FR2000/003191 patent/WO2001038022A1/en active IP Right Grant
- 2000-11-17 JP JP2001539620A patent/JP3904226B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 AU AU18676/01A patent/AU778670C/en not_active Expired
- 2000-11-17 RU RU2002116779/02A patent/RU2247003C2/en active
- 2000-11-17 CN CNB008162174A patent/CN1198695C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 BR BR0015748-1A patent/BR0015748A/en not_active IP Right Cessation
- 2000-11-17 EP EP00981421A patent/EP1239981B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 CA CA002391235A patent/CA2391235C/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 DE DE60003945T patent/DE60003945T2/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-11-17 KR KR10-2002-7006454A patent/KR100536174B1/en active IP Right Grant
-
2006
- 2006-08-21 JP JP2006224013A patent/JP4824502B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR0015748A (en) | 2002-07-16 |
RU2002116779A (en) | 2004-02-20 |
KR100536174B1 (en) | 2005-12-12 |
JP4824502B2 (en) | 2011-11-30 |
ATE245068T1 (en) | 2003-08-15 |
AU778670B2 (en) | 2004-12-16 |
FR2801523B1 (en) | 2001-12-28 |
RU2247003C2 (en) | 2005-02-27 |
CN1198695C (en) | 2005-04-27 |
JP3904226B2 (en) | 2007-04-11 |
DE60003945T2 (en) | 2004-06-03 |
DE60003945D1 (en) | 2003-08-21 |
JP2007000936A (en) | 2007-01-11 |
US6619377B1 (en) | 2003-09-16 |
AU778670C (en) | 2005-11-17 |
EP1239981A1 (en) | 2002-09-18 |
FR2801523A1 (en) | 2001-06-01 |
KR20020063897A (en) | 2002-08-05 |
CA2391235A1 (en) | 2001-05-31 |
CA2391235C (en) | 2008-10-14 |
AU1867601A (en) | 2001-06-04 |
CN1399584A (en) | 2003-02-26 |
JP2003514669A (en) | 2003-04-22 |
WO2001038022A1 (en) | 2001-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1239981B1 (en) | Method for vertical continuous casting of metals using electromagnetic fields and casting installation therefor | |
CA2312876C (en) | Electromagnetic braking device for a smelting metal in a continuous casting installation | |
EP0100289B1 (en) | Process for the electromagnetical casting of metals using at least one magnetical field differing from another bordering magnetical field | |
US5246060A (en) | Process for ingot casting employing a magnetic field for reducing macrosegregation and associated apparatus and ingot | |
EP1551580A1 (en) | Method and device for controlling flows in a continuous slab casting ingot mould | |
EP0005676A2 (en) | Electromagnetic agitating process applied to continuous casting | |
CA2398724C (en) | Equipment for supplying molten metal to a continuous casting ingot mould and method for using same | |
JPH05154623A (en) | Method for controlling fluidity of molten steel in mold | |
EP1791665A1 (en) | Methods and facilities for suppressing vortices arising in tundishes or ladles during their respective discharge | |
JPS61129261A (en) | Production of continuously cast steel ingot having less surface defect | |
EP0097561A1 (en) | Process and device for the electromagnetic stirring of continuously cast slabs, especially of steel | |
WO2002094475A1 (en) | Ingot mould for continuous metal casting comprising at its head means for generating electromagnetic fields, and casting installation comprising same | |
JPH01150450A (en) | Method and device for treating non-solidifying section of casting strand | |
US20120199308A1 (en) | Stirrer | |
WO2007065983A1 (en) | Device for electromagnetically stirring liquid metal for a continuous casting line | |
EP0589811B1 (en) | Side wall for a continuous cashing plkant for cashing metal between movable walls and apparatus | |
CH629127A5 (en) | Continuous-casting method | |
JPH02274350A (en) | Casting method for making solidified structure in metal fine | |
KR20090066508A (en) | Device for electromagnetic casting | |
FR2825040A1 (en) | ELECTROMAGNETIC EQUIPMENT FOR CONTINUOUS CASTING LINGOTIERE HEAD OF METALS IN LONG QUADRANGULAR FORMATS | |
BE528885A (en) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 20020625 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR |
|
AX | Request for extension of the european patent |
Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI |
|
RIN1 | Information on inventor provided before grant (corrected) |
Inventor name: GARNIER, MARCEL Inventor name: ETAY, JACQUELINE Inventor name: DELANNOY, YVES Inventor name: GARDIN, PASCAL Inventor name: GALPIN, JEAN-MARIE Inventor name: LAMANT, JEAN-YVES |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IE Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20030716 Ref country code: TR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20030716 Ref country code: FI Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20030716 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: FG4D Free format text: NOT ENGLISH |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: EP |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FG4D Free format text: FRENCH |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 60003945 Country of ref document: DE Date of ref document: 20030821 Kind code of ref document: P |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: SE Ref legal event code: TRGR |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DK Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20031016 Ref country code: GR Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20031016 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20031027 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CY Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20031117 Ref country code: LU Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20031117 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20031130 Ref country code: MC Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20031130 |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 20031117 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: PT Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 20031216 |
|
LTIE | Lt: invalidation of european patent or patent extension |
Effective date: 20030716 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: IE Ref legal event code: FD4D |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
BERE | Be: lapsed |
Owner name: *USINOR Effective date: 20031130 |
|
26N | No opposition filed |
Effective date: 20040419 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20041130 Ref country code: CH Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 20041130 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 16 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 17 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 18 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: PLFP Year of fee payment: 19 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 20191025 Year of fee payment: 20 Ref country code: DE Payment date: 20191021 Year of fee payment: 20 Ref country code: NL Payment date: 20191025 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20191022 Year of fee payment: 20 Ref country code: IT Payment date: 20191021 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: AT Payment date: 20191023 Year of fee payment: 20 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 20191022 Year of fee payment: 20 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: DE Ref legal event code: R071 Ref document number: 60003945 Country of ref document: DE |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: NL Ref legal event code: MK Effective date: 20201116 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: GB Ref legal event code: PE20 Expiry date: 20201116 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: AT Ref legal event code: MK07 Ref document number: 245068 Country of ref document: AT Kind code of ref document: T Effective date: 20201117 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION Effective date: 20201116 |