EP1052724A1 - Structure inductive grillagée - Google Patents

Structure inductive grillagée Download PDF

Info

Publication number
EP1052724A1
EP1052724A1 EP00401264A EP00401264A EP1052724A1 EP 1052724 A1 EP1052724 A1 EP 1052724A1 EP 00401264 A EP00401264 A EP 00401264A EP 00401264 A EP00401264 A EP 00401264A EP 1052724 A1 EP1052724 A1 EP 1052724A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
elementary
grids
structure according
grid
diffraction
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP00401264A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP1052724B1 (fr
Inventor
Frank THOMSON-CSF Normand
Christophe THOMSON-CSF Meyer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Thales SA
Original Assignee
Thomson CSF SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thomson CSF SA filed Critical Thomson CSF SA
Publication of EP1052724A1 publication Critical patent/EP1052724A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP1052724B1 publication Critical patent/EP1052724B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
    • H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
    • H01Q15/0006—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices
    • H01Q15/0013—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective
    • H01Q15/0026—Devices acting selectively as reflecting surface, as diffracting or as refracting device, e.g. frequency filtering or angular spatial filtering devices said selective devices working as frequency-selective reflecting surfaces, e.g. FSS, dichroic plates, surfaces being partly transmissive and reflective said selective devices having a stacked geometry or having multiple layers

Definitions

  • the invention relates to the field of inductive structures screened.
  • the inductive mesh structures can be used as microwave short circuit for the protection of optical equipment or optronics against electromagnetic aggression so that the equipment behaves approximately like a Faraday cage.
  • the electromagnetic aggression can be of the radio, radar, weapon type microwave, strong field, electromagnetic pulse, lightning ...
  • optronic equipment can include all types of equipment having an optical opening closed by a window guaranteeing the mechanical closing of equipment.
  • the porthole must then also realize to some extent the electrical shutdown of the equipment by presenting a low impedance on a given microwave spectral domain.
  • the porthole must then have the following properties, on the one hand the microwave screening property of screening substantially in a given microwave spectral domain, by example from 2 to 18 GHz, and on the other hand the property of optical transmission consisting of being substantially transparent in a spectral domain given optics, for example ranging from ultraviolet to infrared, and present a good modulation transfer function in the field optical spectral.
  • a problem to be solved by the portholes is that of a good compromise between microwave properties and optical properties, that is to say between the microwave screen and the optical transmission which will be called in the following the “microwave / optical compromise”. Indeed, these properties are difficult to reconcile and often good screening microwave can only be obtained at the expense of transmission optical, whether at the level of optical transparency, i.e. amount of energy transmitted or else at the level of the transfer function of modulation, that is to say the quality of the energy transmitted, and vice versa. In depending on the type of application envisaged, different solutions are possible.
  • a window comprising a thick layer of semiconductor.
  • Selective doping in the form of semiconductor layer grid provides the property of screening. Due to the low electrical conductivity of semiconductors, good microwave screening can only be achieved with a thick semiconductor layer, which has the effect degrade optical transparency and therefore optical transmission. In in the case of severe constraints, the microwave / optical compromise achieved will be insufficient. Furthermore, it is difficult to find a semiconductor material having good optical transparency in the field optical spectral of the visible.
  • a window comprising a thin layer of material with high electrical conductivity.
  • the thin film material must have a strong electrical conductivity and therefore a high extinction coefficient even at optical wavelengths, thus degrading the optical transparency and therefore the optical transmission. In the case of severe constraints, the microwave / optical compromise achieved will be insufficient.
  • a structure is provided inductive biperiodic grid of the grid type with square patterns for example.
  • the square character ensures symmetry of polarity as well as relative simplicity of the grid.
  • the material of the grid is electrically conductive, it is for example a metal or a semiconductor. Either during the period or pitch of the network and 2d the wire width of the grid. The 2d / a influence of importantly the microwave screen. A high 2d / a ratio is translates into good microwave screening and vice versa. Now a report 2d / a high implies a recovery rate, i.e. a ratio between conductive area and total area for the grid, which is also high.
  • This high recovery rate is a source of diffraction phenomenon which degrades the quality of optical transmission by deteriorating the function modulation transfer.
  • the microwave / optical compromise achieved will be insufficient. It remains possible at constant 2d / a ratio, to decrease the pitch a of the grid and consequently the 2d width of grid wire. Wavelengths in the spectral range being higher than the wavelengths in the domain spectral optics, the decrease in step a at constant 2d / a affects more microwave wavelengths than optical wavelengths. While the cutoff frequency in the spectral range increases and as the microwave screen improves, the diffraction phenomenon is little modified and the optical transmission is therefore degrades little. However, in the case of severe constraints, the Microwave / optical compromise achieved will still be insufficient.
  • the invention is based on a very clear improvement in compromise microwave / optical.
  • the invention uses an inductive structure screened in particular with good microwave shielding as well than a more uniform spatial distribution of the optical diffraction energy, i.e. diffraction energy in the optical spectral range.
  • the quality of the optical transmission of the mesh inductive structure and the entire optical window in which the grid can be included, in is then clearly improved, since a more uniform spatial distribution of optical diffraction energy improves the transfer function of modulation.
  • the invention also has the advantage of proposing a solution wide band for the optical spectral range, because the screened nature of the inductive structure allows optical transmission in the field optical spectral to be little dependent on the optical wavelength.
  • an inductive grid structure is provided. with elementary stitches, the sides of which are made of wire electrically conductive, the average mesh recovery rate on the one hand being sufficiently high so that the structure substantially screens in a given microwave spectral domain and on the other hand sufficiently weak so that the structure is substantially transparent in a given optical spectral range, characterized in that the sides of the meshes are oriented so irregular enough to distribute more evenly in space that in the case of a single periodic grid, the diffraction energy in the optical spectral domain.
  • Figure 1 makes it possible to specify some general definitions concerning the elementary meshes of any grid.
  • the example shown relates to a grid with square patterns composed of several elementary meshes m like the grids according to the third prior art.
  • the elementary meshes m are represented in dotted lines.
  • Each elementary mesh has a surface sv of void or of electrically nonconductive material surrounded by sides c of electrically conducting wire constituting the surface sf of wire.
  • 2d represents the width of the wire and has the pitch of the stitch.
  • the rate of vacuum or electrically non-conductive material is equal to sv / a 2 and the recovery rate is equal to (a 2 -sv) / a 2 , sv being equal here (a-2d) 2 .
  • the elementary mesh surface is worth a 2 .
  • the sides of elementary meshes of the inductive grid structure are oriented from more irregular than the sides of the basic stitches of a single periodic grid such as for example a grid with square patterns or circular.
  • a single periodic grid such as for example a grid with square patterns or circular.
  • the microwave spectral domain it for the inductive mesh structure, to keep as much as possible periodic character of a single periodic grid.
  • the inductive grid structure according to the invention takes advantage of the fact that the wavelengths of the domain optical spectrum are lower and often significantly lower than wavelengths of the microwave spectral range.
  • This more spatial distribution uniform optical diffraction energy allows for an energy globally equivalent diffracted, by delocalizing this energy by spatial distribution, thereby decreasing the intensity of the diffraction peaks of the diffraction pattern of the inductive grid structure, to improve considerably the modulation transfer function and therefore the quality of optical transmission.
  • the first type uses several inductive mesh structures, for example grids, each of which may have an important periodic character, but of which the arrangement and arrangement reduce the periodicity of the whole constituted by the different structures.
  • This solution is relatively simple to perform but its effectiveness is not completely optimized.
  • the first type corresponds to the first two modes of production.
  • the second type uses a single screen structure, the aperiodic character is important. This solution is more complex to achieve but is likely to yield even better results.
  • the second type corresponds to the third embodiment.
  • the solutions of the two types of devices can of course be combined for a efficiency further increased at the cost, however, of a complexity of construction which increases.
  • the first type of device uses an inductive structure mesh with several elementary grids each diffracting according to a diffraction peak figure, the diffraction peak figures being substantially spatially offset from each other.
  • the optimum is reached when the diffraction peaks from one figure to another are spatially distinct, that is to say, do not overlap at all; however, a slight recovery can lead to a solution that is still satisfactory, depending on the type and severity of the constraints imposed by the application considered.
  • the more spatially offset the diffraction patterns the more the diffraction energy in the optical spectral domain is spatially evenly distributed, the better the quality of the transmission optical.
  • the intensity of the corresponding diffraction peaks remains substantially constant preference from one figure to another. So the energy of diffraction in the optical spectral domain is distributed so substantially identical between the different diffraction patterns corresponding to the different elementary grids. The higher the intensity of the peaks diffraction from one figure to another is constant, the more the diffraction energy in the optical spectral domain is uniformly spatially distributed.
  • the structure has functionally several grids elementaries with virtually each a diffraction pattern, but these elementary grids preferentially all occupy the same surface and preferably structurally form a single grid. In the case of plane elementary grids, all elementary grids will then be in the same plan and assembled to each other so as no longer structurally form a single resulting grid. If the different grids elementary each have a very marked periodic character, for example have regularly spaced square patterns, the arrangement of these elementary grids will be such that the periodic character of the grid resulting will be much less marked, its patterns then being for example more or less regular polygons.
  • the advantage of such a structure screened is to have an optical transmission comparable to that of one elementary grids while presenting a microwave screen markedly improved.
  • the elementary grids In the preferential case where the elementary grids are substantially parallel to each other but where they do not belong to the same surface, the elementary grids must be close enough from each other, that is to say that the distance between the grids elementary must remain sufficiently weak so that the irregular character of the orientation of the sides of the elementary meshes results in a more uniform spatial distribution of optical diffraction energy.
  • a structure made up of two elementary orientation grids different, square patterns, and separated by enough space important compared to optical wavelengths, will diffract mainly in two directions as a single periodic grid.
  • the grids elementaries have substantially the same recovery rate.
  • the optimum being reached when the recovery rate is identical.
  • Grates elementary advantageously have elementary meshes of form substantially square.
  • the substantially square character of the meshes elementary offers a good compromise between simplicity, screen microwave, optical transmission and polarization symmetry, even if the intensity of the diffraction peaks remains higher than with grids elementary whose patterns have a more "irregular" shape.
  • FIG. 2 schematically represents a first mode particular embodiment of an inductive grid structure according to the invention.
  • the structure has several elementary grids, here two grids elementary marked G1 and G2.
  • Grid G2 is shown in dashed lines while the grid G1 is shown in dotted lines.
  • elementary grids belong to substantially parallel surfaces between them, advantageously flat.
  • the grids elementaries are in the same plane and their elementary mesh sides are intersect so as to form only a single mesh structure.
  • Each of the elementary grids has an elementary mesh surface substantially constant and the elementary mesh surfaces are substantially different between elementary grids.
  • the two elementary grids G1 and G2 have elementary meshes of substantially square shape.
  • the elementary grid G1 has a step a1 different from the step a2 of the elementary grid G2.
  • Grates advantageously all have the same orientation, that is to say that the sides of the elementary stitches of one of the grids are respectively parallel to the sides of the elementary meshes of the others elementary grids. This will be the case for all numerical examples preferential relating to the first embodiment.
  • the two grids elementary G1 and G2 have elementary mesh sides which are respectively parallel to the two axes X and Y perpendicular to each other.
  • the different peaks of n order diffraction are angularly located, from the center of the spot central diffraction, at angles equal to n ⁇ / a1.
  • orders from diffraction of order m corresponding to the second elementary grid G2 are located angularly, from the center of the central diffraction spot, at angles equal to m ⁇ / a2. If, as is the case, the steps a1 and a2 respectively elementary grids G1 and G2 are different, the diffraction peaks, although located in the same directions X and Y, are however for the most of them, distinct from each other.
  • these recoveries should not produce that for high orders of diffraction so that the energy resulting from the sum of the two corresponding diffraction peaks is less than the optical diffraction energy of the first peaks of diffraction of at least one of the elementary grids.
  • the steps of the different elementary grids are chosen so that any diffraction peak resulting from the total or partial superposition of several peaks of diffraction from different elementary grids has an intensity that is less than or substantially equal to the upper bound of all intensities of first order diffraction peaks of all grids elementary. So the diffraction peaks resulting from the coupling between diffraction orders of several elementary grids, then correspond to high diffraction orders and consequently low energy. So, these diffraction peaks resulting from the coupling between elementary grids are not not limiting, since lower in intensity than the first diffraction peaks at least one of the elementary grids.
  • the steps of the different elementary grids are also preferably chosen so that any diffraction peak resulting from the total or partial superposition of several peaks of diffraction coming from different elementary grids and whose intensity is greater than or substantially equal to the upper bound of all the intensities first order diffraction peaks of all elementary grids, is located outside the field of the optical window in which the mesh structure is integrated.
  • Diffraction peaks resulting from coupling between orders of diffraction of several elementary grids, then corresponding to diffraction orders located outside the field of the optronic window are only not limiting, since excluded from the image of the scene observed through the optronic window.
  • the diffraction order is indicated with the corresponding grid or structure in brackets: for example 2 (G2) means “second diffraction order for the elementary grid G2.
  • the vacuum rate of a grid being the ratio between the vacuum surface and the total surface, the grids G1 and G2 respectively have a vacuum rate of 64% and 71%, while the inductive grid structure, denoted SIG, has a vacuum rate of 47%.
  • the energies are noted in arbitrary relative units, with the value 1 corresponding to the energy of the central diffraction spot.
  • the sixth diffraction order for the inductive structure SIG mesh corresponds respectively to the third and fourth orders diffraction for the first G1 and second G2 elementary grids.
  • the energy of this sixth order of diffraction for the inductive structure grid SIG corresponds approximately to the sum of the energy of third and fourth diffraction orders for the first G1 and second G2 elementary grids respectively.
  • this remaining sum lower than the second order diffraction energy for the structure inductive mesh corresponding to the first diffraction order of the first grid G1 the sixth order diffraction peak for the inductive mesh structure is not limiting.
  • a good quality optical transmission corresponds to a ratio between the energy of the first diffraction peak and the energy of the central diffraction spot which is low on the optical spectral range, here the optical range ranging for example from the ultraviolet infrared. This ratio will be noted E1.0 / E0.0.
  • Good microwave screening corresponds to attenuation on a given microwave band, here the band going for example from 2 to 18 GHz. This attenuation is noted T2-18GHz.
  • the elementary grid G1 has a pitch a1 equal to 200 ⁇ m, a width of wire 2d equal to 1 ⁇ m and a ratio of surface of wire to total surface equal to 0.005.
  • the elementary grid G2 has a pitch a2 equal to 220 ⁇ m, a width of wire 2d equal to 1 ⁇ m and a ratio of surface of wire to total surface equal to 0.0045.
  • the ratio E1.0 / E0.0 and the attenuation T2-18GHz are respectively given in relative value and in decibel (dB), for each of the elementary grids G1 and G2 as well as for the inductive grid SIG structure constituted by these two grids elementary.
  • G1 G2 GIS E1.0 / E0,0 2.5x10 -5 2.1x10 -5 2.5x10 -5 T2-18GHz -25.4 -24.5 -31.4
  • the gain in microwave screening is 6dB, which is important. The compromise thus achieved between microwave screening and the quality of optical transmission is thus clearly improved.
  • the position of the elementary grids in relation to each other in the same plan has no significant influence on the quality of the optical transmission. Indeed, when the two elementary grids G1 and G2 are offset from each other, the variation of the ratio between the total energy diffracted in the higher orders and the energy of the spot central diffraction is negligible, on the order of a fraction of a percent.
  • the energies are noted in arbitrary relative value, the reference value 1 corresponding to the incident energy.
  • the microwave screen corresponds to an attenuation on a given microwave band, here the band going for example from 2 to 18 GHz. This attenuation is noted T2-18GHz, it is given in dB.
  • the elementary grid G1 has a pitch a1 equal to 2mm, a wire width 2d equal to 2 ⁇ m and a ratio of wire surface to total surface equal to 0.001.
  • the elementary grid G2 has a pitch a2 being 2.1 mm, a width of wire 2d being worth 2 ⁇ m and a ratio surface of wire on total surface being worth 0.00095.
  • the third table shows that for a quality of diffraction similar to that of each of the elementary grids G1 and G2, the screen microwave is improved by about 5dB.
  • the “Equivalent grid” Geqhyp presents a relationship between the maximum energy of a higher order diffraction peak and the energy of the central spot of diffraction on the optical spectral domain, which is four times higher, this which represents a much lower quality of optical transmission.
  • a fourth table gathers above the numerical results of a fourth numerical example.
  • the notations of the third numerical example described above are preserved.
  • Several elementary grids G1, G2, G3, G4, G5, G6 are considered, their respective steps are a1 being 2mm, a2 being 2.1mm, a3 being 2.2mm, a4 being 2.3mm, a5 being 2.4mm, a6 worth 2.5mm.
  • Several inductive lattice structures containing two to six elementary grids are analyzed.
  • the fourth table contains two additional grids of respective pitches worth 0.46mm and 2mm as well as wire surface to total surface ratios worth 0.0043 and 0.001 respectively, respectively denoted Geqhyp for "grid equivalent to the inductive grid structure in the microwave spectral range "and Geqopt for" grid equivalent to the inductive grid structure in the optical spectral range ".
  • Eoptique E0,0 Ei, 0 / E0,0 T2-18GHz GIS G1 to G2 0.996 0,992 10 -6 -13 GIS (G1 to G3) 0,994 0.988 10 -6 -15.4 GIS (G1 to G4) 0,992 0,985 10 -6 -17.5 GIS (G1 to G5) 0.99 0.982 10 -6 -19.1 GIS (G1 to G6) 0.988 0.979 10 -6 -20.5 Geqhyp 0.991 0.983 1.9x10 -5 -20.5 Geqopt 0,998 0.996 10 -6 -8.2
  • the microwave shielding gains 12 dB while the ratio between the maximum energy of a higher order diffraction peak and the energy of the central diffraction spot on the optical spectral domain remains at level of 10 -6 .
  • the inductive grid structure comprising six elementary grids achieves a very good microwave / optical compromise.
  • the gain at the relative maximum intensity level of the diffraction peaks represented by the ratio Ei, 0 / E0.0 which is a key parameter translating the optical transmission quality, reaches a factor of 19.
  • the gain at the microwave screen reaches 12dB which corresponds to a factor of 16.
  • optical transparency represented by the value of the overall optical transmission E0,0 drops very slightly, around 1% between the inductive grid structure including six elementary grids and the "optical equivalent grid" Geqopt.
  • the number of grids is not a real performance parameter limiting, since only the width of the wire is technologically limiting.
  • FIG. 3 schematically represents a second mode particular embodiment of an inductive grid structure according to the invention.
  • the structure has several elementary grids, here two grids elementary marked G1 and G2.
  • the two elementary grids G1 and G2 are shown in solid lines.
  • the elementary grids belong to surfaces that are substantially parallel to each other, advantageously flat.
  • the elementary grids are in the same plane and their elementary mesh sides intersect so to form no more than a single mesh structure.
  • Each of the grids elementary has a substantially constant elementary mesh surface and the elementary mesh surfaces are substantially offset angularly between them.
  • the elementary grids G1 and G2 are angularly offset by an angle ⁇ .
  • the two elementary grids G1 and G2 have elementary meshes substantially square in shape.
  • the elementary grids G1 and G2 have steps respective a1 and a2.
  • the elementary grids advantageously all have the not even, that is to say that the sides of the elementary meshes of one of the grids are respectively of length equal to that of the sides of the meshes other elementary grids. This will be the case for the fifth preferred numerical example relating to the second mode of production.
  • the elementary grid G1 has elementary mesh sides which are respectively parallel to the two axes x and y perpendicular between them, while the elementary grid G2 has elementary mesh sides which are respectively parallel to the two axes X and Y perpendicular between them.
  • the inductive grid structure can have more than two grids elementary.
  • the structure comprising N elementary grids, the grids elementary are preferably offset between them by an angle equal to substantially ⁇ / 2N, especially when there are three or more elementary grids.
  • the grids are shifted by ⁇ / 4 and it can appear the same problem of overlap of diffraction peaks as in the case of Figure 2, but in a very attenuated because recoveries can only occur between the secondary peaks of one grid and the main peaks of the other.
  • the pics diffraction principal correspond to the energy diffracted in the directions parallel to the sides of the grid, while secondary peaks of diffraction correspond to the energy diffracted in the directions not parallel to the sides of the grid, this energy being much lower the more often to that of the main diffraction peaks.
  • Each of the elementary grids diffracts, at least mainly, along different axes.
  • the elementary grid G1 diffracts mainly along the x and y directions, while the elementary grid G2 diffracts mainly along the X and Y directions.
  • the optical diffraction energy is spatially distributed more evenly than in the case of a single grid, and even more uniformly than in the case of grids elementaries of the same orientation as in the case of FIG. 2, since here not only the diffraction figures of the elementary grids little or no overlap, but the very directions in which they extend are distinct.
  • Optical diffraction energy is spatially distributed in many directions and no longer only mainly in two privileged directions as in the case of figure 2.
  • the screen microwave appears best around 6dB, which represents a very clear improvement in the microwave / optical compromise.
  • the superposition of two elementary grids each presenting a screen -16dB microwave does not result in screenings resulting from -32dB which would be the sum of the previous screens, because the distance between the elementary grids is sufficiently weak (here it is even zero since the grids are in the same plane) so that the two grids elementals interact on the waves that pass through them.
  • FIG. 4 schematically represents a third mode particular for producing an inductive grid structure according to the invention comprising at least one grid like that shown in Figure 4.
  • the FIG. 4 represents a Gap grid whose aperiodic character is important.
  • the elementary meshes have substantially the same surface and the same shape.
  • the size elementary mesh is sufficiently small in front of the lengths of wave microwave so that the elementary meshes appear all similar when viewed by wavelengths microwave.
  • the Gap grid has microwave properties comparable to those of a single periodic grid such as for example a grid with square patterns, and it can in the same way screen substantially in the microwave domain.
  • a grid single periodic generally has peaks of intensity diffractions relative high.
  • the sides of the stitches are oriented so that the diffraction zones of the structure are spatially distributed so substantially homogeneous.
  • the irregularity of the orientation of elementary meshes destroyed "at the optical wavelength scale", at least to some extent the periodicity of grid G.
  • the diffraction energy optical is for example spatially distributed in more than two directions and / or according to non-rectilinear shapes and / or according to larger areas that the very localized diffraction peaks of a single periodic grid, thus resulting in a substantially homogeneous spatial distribution.
  • the grid G does not have an acute angle between adjacent sides of elementary mesh, because the acute angles between meshes elementary are at the source of local diffraction phenomena but intense. All the angles between adjacent sides of elementary mesh are advantageously substantially equal to ⁇ / 2.
  • Two adjacent sides of the elementary mesh mj are for example c1 and c2.
  • the preferred shape of the grid G shown in FIG. 4 is a grid whose elementary meshes are angular sectors of concentric rings.
  • the grid G comprises a central circular zone O comprising one or more elementary meshes, here two.
  • Around this central circular area O are a set of concentric rings, here three.
  • the concentric rings P, Q and R which are here the first, second and third peripheral rings, each comprise several elementary meshes of the type of the mid mesh or of the mesh mj.
  • the crowns have widths which are substantially constant and substantially equal to each other.
  • the central circular zone O can be considered as the central crown in the formula below.
  • the M th peripheral ring starting from the central crown advantageously comprises K (2M + 1) elementary meshes.
  • the elementary meshes all have substantially the same surface and the same shape as the meshes mi and mj.
  • the third peripheral crown will then have fourteen.
  • the grid G preferably has roughly an axial symmetry, as for example in FIG. 4, for reasons of polarization symmetry.
  • the grid G can present, on the scale optical wavelengths, elementary mesh sides whose irregularity of the orientation is more marked than in the case of line segments joining the interior and exterior perimeters of the same crowned.
  • the sides of the elementary meshes connecting the interior perimeters and outside of the same crown can then advantageously be inclined from normal to the perimeters of the crowns.
  • These sides elementary stitches can also not be rectilinear. for example arcs of a circle between the perimeters of the crowns would allow better yet spatially distribute the optical diffraction energy in space.
  • Another solution could use at least one grid made up by a set of elliptical shapes whose major axes all have different lengths and / or different directions. So almost none sides of the elementary meshes would not be parallel between them and the optical diffraction energy would be spatially distributed so all the more uniform.

Landscapes

  • Diffracting Gratings Or Hologram Optical Elements (AREA)
  • Optical Filters (AREA)
  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Abstract

L'invention concerne le domaine des structures inductives grillagées, notamment pour fenêtre optique. C'est une structure inductive grillagée comportant des mailles (mi, mj) élémentaires dont les côtés (c1, c2) sont en fil électriquement conducteur, le taux de recouvrement moyen des mailles élémentaires étant d'une part suffisamment élevé pour que la structure écrante substantiellement dans un domaine spectral hyperfréquence donné et d'autre part suffisamment faible pour que la structure soit substantiellement transparente dans un domaine spectral optique donné, caractérisé en ce que les côtés des mailles (mi, mj) sont orientés de manière suffisamment irrégulière pour répartir spatialement de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique, l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique. La structure inductive grillagée peut être utilisée pour des fenêtres optiques à hautes performances hyperfréquence et optique. <IMAGE>

Description

L'invention concerne le domaine des structures inductives grillagées. Les structures inductives grillagées peuvent être utilisées comme court-circuit hyperfréquence pour la protection d'équipements optiques ou optroniques contre l'agression électromagnétique de manière à ce que l'équipement se comporte approximativement comme une cage de Faraday. L'agression électromagnétique peut être du type radio, radar, arme hyperfréquence, champ fort, impulsion électromagnétique, foudre... Les équipements optroniques peuvent englober tous types de matériels présentant une ouverture optique fermée par un hublot garantissant la fermeture mécanique du matériel. Le hublot doit alors également réaliser dans une certaine mesure la fermeture électrique du matériel en présentant une faible impédance sur un domaine spectral hyperfréquence donné.
Le hublot doit alors présenter les propriétés suivantes, d'une part la propriété d'écrantage hyperfréquence consistant à écranter substantiellement dans un domaine spectral hyperfréquence donné, par exemple de 2 à 18 GHz, et d'autre part la propriété de transmission optique consistant à être substantiellement transparent dans un domaine spectral optique donné, par exemple allant de l'ultraviolet à l'infrarouge, et de présenter une bonne fonction de transfert de modulation dans le domaine spectral optique.
Un problème à résoudre par les hublots est celui d'un bon compromis entre les propriétés hyperfréquence et les propriétés optiques, c'est-à-dire entre l'écrantage hyperfréquence et la transmission optique qui sera appelé dans la suite le « compromis hyperfréquence/optique ». En effet, ces propriétés sont difficilement conciliables et souvent, un bon écrantage hyperfréquence ne peut être obtenu qu'au détriment de la transmission optique, que ce soit au niveau de la transparence optique c'est-à-dire de la quantité d'énergie transmise ou bien au niveau de la fonction de transfert de modulation c'est-à-dire de la qualité de l'énergie transmise, et vice-versa. En fonction du type d'application envisagé, différentes solutions sont possibles.
Selon un premier art antérieur, il est prévu un hublot comportant une couche épaisse de semi-conducteur. Un dopage sélectif en forme de grille de la couche de semi-conducteur permet d'obtenir la propriété d'écrantage. En raison de la faible conductivité électrique des semiconducteurs, un bon écrantage hyperfréquence ne peut être réalisé qu'avec une couche de semi-conducteur d'épaisseur importante, ce qui a pour effet de dégrader la transparence optique et donc la transmission optique. Dans le cas de contraintes sévères, le compromis hyperfréquence/optique réalisé sera insuffisant. Par ailleurs, il est difficile de trouver un matériau semi-conducteur présentant une bonne transparence optique dans le domaine spectral optique du visible.
Selon un deuxième art antérieur, il est prévu un hublot comportant une couche mince de matériau à forte conductivité électrique. Pour présenter un bon écrantage hyperfréquence, le matériau de la couche mince doit présenter une conductivité électrique forte et par conséquent un coefficient d'extinction élevé même aux longueurs d'onde optiques, dégradant ainsi la transparence optique et donc la transmission optique. Dans le cas de contraintes sévères, le compromis hyperfréquence/optique réalisé sera insuffisant.
Selon un troisième art antérieur, il est prévu une structure inductive grillagée bipériodique du type grille à motifs carrés par exemple. Le caractère carré assure la symétrie de la polarité ainsi qu'une relative simplicité de la grille. Le matériau de la grille est électriquement conducteur, c'est par exemple un métal ou un semi-conducteur. Soit a la période ou le pas du réseau et 2d la largeur de fil de la grille. Le rapport 2d/a influence de manière importante l'écrantage hyperfréquence. Un rapport 2d/a élevé se traduit par un bon écrantage hyperfréquence et vice-versa. Or un rapport 2d/a élevé implique un taux de recouvrement, c'est-à-dire un rapport entre surface conductrice et surface totale pour la grille, qui est élevé également. Ce taux de recouvrement important est source de phénomène de diffraction qui dégrade la qualité de la transmission optique en détériorant la fonction de transfert de modulation. Dans le cas de contraintes sévères, le compromis hyperfréquence/optique réalisé sera insuffisant. Il reste possible à rapport 2d/a constant, de diminuer le pas a de la grille et par conséquent la largeur 2d de fil de la grille. Les longueurs d'onde dans le domaine spectral hyperfréquence étant supérieures aux longueurs d'onde dans le domaine spectral optique, la diminution du pas a à rapport 2d/a constant affecte plus les longueurs d'onde hyperfréquence que les longueurs d'onde optiques. Tandis que la fréquence de coupure dans le domaine spectral hyperfréquence augmente et que l'écrantage hyperfréquence s'améliore, le phénomène de diffraction est peu modifié et la transmission optique se dégrade donc peu. Néanmoins, dans le cas de contraintes sévères, le compromis hyperfréquence/optique réalisé sera tout de même insuffisant.
L'invention repose sur une amélioration très nette du compromis hyperfréquence/optique. Pour cela l'invention utilise une structure inductive grillagée présentant notamment un bon écrantage hyperfréquence ainsi qu'une répartition spatiale plus uniforme de l'énergie de diffraction optique, c'est-à-dire de l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique. La qualité de la transmission optique de la structure inductive grillagée et de l'ensemble de la fenêtre optique dans laquelle la grille peut être incluse, en est alors nettement améliorée, puisque une répartition spatiale plus uniforme de l'énergie de diffraction optique améliore la fonction de transfert de modulation. L'invention a également l'avantage de proposer une solution large bande pour le domaine spectral optique, car le caractère grillagé de la structure inductive permet à la transmission optique dans le domaine spectral optique d'être peu dépendante de la longueur d'onde optique.
Selon l'invention, il est prévu une structure inductive grillagée comportant des mailles élémentaires dont les côtés sont en fil électriquement conducteur, le taux de recouvrement moyen des mailles élémentaires étant d'une part suffisamment élevé pour que la structure écrante substantiellement dans un domaine spectral hyperfréquence donné et d'autre part suffisamment faible pour que la structure soit substantiellement transparente dans un domaine spectral optique donné, caractérisé en ce que les côtés des mailles sont orientés de manière suffisamment irrégulière pour répartir spatialement de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique, l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique.
L'invention sera mieux comprise et d'autres particularités et avantages apparaítront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints, donnés à titre d'exemples, où :
  • la figure 1 représente schématiquement une maille élémentaire d'une grille à motifs carrés selon le troisième art antérieur ;
  • la figure 2 représente schématiquement un premier mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention ;
  • la figure 3 représente schématiquement un deuxième mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention ;
  • la figure 4 représente schématiquement un troisième mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention.
La figure 1 permet de préciser quelques définitions générales concernant les mailles élémentaires d'une grille quelconque. L'exemple représenté concerne une grille à motifs carrés composée de plusieurs mailles élémentaires m comme les grilles selon le troisième art antérieur. Les mailles élémentaires m sont représentées en traits pointillés. Chaque maille élémentaire m a une surface sv de vide ou de matériau électriquement non conducteur entourée de côtés c en fil électriquement conducteur constituant la surface sf de fil. 2d représente la largeur de fil et a le pas de la maille. Le taux de vide ou de matériau électriquement non conducteur vaut sv/a2 et le taux de recouvrement vaut (a2-sv)/a2, sv valant ici (a-2d)2. La surface de maille élémentaire vaut a2.
Afin de répartir spatialement l'énergie de diffraction, les côtés des mailles élémentaires de la structure inductive grillagée sont orientés de manière plus irrégulière que ne le sont les côtés des mailles élémentaires d'une grille unique périodique comme par exemple une grille à motifs carrés ou circulaires. En ce qui concerne le domaine spectral hyperfréquence, il s'agit pour la structure inductive grillagée de conserver le plus possible le caractère périodique d'une grille unique périodique. En ce qui concerne le domaine spectral optique, il s'agit pour la structure inductive grillagée, tout en conservant la bonne transparence optique d'une grille unique périodique à faible taux de recouvrement, de diminuer le plus possible le caractère périodique d'une grille unique périodique. La structure inductive grillagée selon l'invention tire parti du fait que les longueurs d'onde du domaine spectral optique sont inférieures et souvent nettement inférieures aux longueurs d'onde du domaine spectral hyperfréquence. Ainsi une modification dans la régularité de l'orientation des côtés des mailles élémentaires d'une structure inductive grillagée, qui conserve dans une certaine mesure une forme et une surface de maille élémentaire grossièrement semblable à celle d'une grille unique périodique comme par exemple la grille à motifs carrés, peut avoir un effet négligeable sur les « grandes » longueurs d'onde du domaine spectral hyperfréquence et dégrader faiblement l'écrantage hyperfréquence, tandis qu'elle aura un effet important sur les « petites » longueurs d'onde du domaine spectral optique en ayant pour effet une répartition de l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique, qui spatialement soit nettement plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique. Cette répartition spatiale plus uniforme de l'énergie de diffraction optique permet, pour une énergie globalement diffractée équivalente, en délocalisant cette énergie par répartition spatiale, diminuant ainsi l'intensité des pics de diffraction de la figure de diffraction de la structure inductive grillagée, d'améliorer considérablement la fonction de transfert de modulation et par conséquent la qualité de la transmission optique.
Pour cela, deux types de dispositif sont proposés. Le premier type utilise plusieurs structures inductives grillagées, par exemple des grilles, chacune pouvant avoir un caractère périodique important, mais dont l'agencement et la disposition diminuent le caractère périodique de l'ensemble constitué par les différentes structures. Cette solution est relativement simple à réaliser mais son efficacité n'est pas totalement optimisée. Le premier type correspond aux deux premiers modes de réalisation. Le deuxième type utilise une seule structure grillagée dont le caractère apériodique est important. Cette solution est plus complexe à réaliser mais est susceptible de donner des résultats encore meilleurs. Le deuxième type correspond au troisième mode de réalisation. Les solutions des deux types de dispositifs peuvent bien sûr être combinées pour une efficacité encore accrûe au prix toutefois d'une complexité de réalisation qui augmente.
Le premier type de dispositif utilise une structure inductive grillagée comportant plusieurs grilles élémentaires diffractant chacune selon une figure de pics de diffraction, les figures de pics de diffraction étant substantiellement décalées spatialement entre elles. L'optimum est atteint lorsque les pics de diffraction d'une figure à l'autre sont spatialement distincts, c'est-à-dire ne se recouvrent pas du tout ; cependant, un léger recouvrement peut aboutir à une solution tout de même satisfaisante, en fonction du type et de la sévérité des contraintes imposées par l'application envisagée. Plus les figures de diffraction sont spatialement décalées, plus l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique est spatialement répartie de manière uniforme, et meilleure est la qualité de la transmission optique.
L'intensité des pics de diffraction correspondants reste de préférence sensiblement constante d'une figure à l'autre. Ainsi, l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique est répartie de manière sensiblement identique entre les différentes figures de diffraction correspondant aux différentes grilles élémentaires. Plus l'intensité des pics de diffraction d'une figure à l'autre est constante, plus l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique est uniformément spatialement répartie.
La structure comporte fonctionnellement plusieurs grilles élémentaires ayant virtuellement chacune une figure de diffraction, mais ces grilles élémentaires occupent préférentiellement toutes la même surface et forment de préférence structurellement une grille unique. Dans le cas de grilles élémentaires planes, toutes les grilles élémentaires seront alors dans le même plan et assemblées les unes aux autres de manière à ne plus former structurellement qu'une seule grille résultante. Si les différentes grilles élémentaires ont chacune un caractère périodique très marqué, par exemple présentent des motifs carrés régulièrement espacés, la disposition de ces grilles élémentaires sera telle que le caractère périodique de la grille résultante sera beaucoup moins marqué, ses motifs étant alors par exemple des polygones plus ou moins réguliers. L'avantage d'une telle structure grillagée est d'avoir une transmission optique comparable à celle de l'une des grilles élémentaires tout en présentant un écrantage hyperfréquence nettement amélioré.
Dans le cas préférentiel où les grilles élémentaires sont sensiblement parallèles entre elles mais où elles n'appartiennent pas à la même surface, les grilles élémentaires doivent être suffisamment proches les unes des autres, c'est-à-dire que la distance entre les grilles élémentaires doit rester suffisamment faible pour que le caractère irrégulier de l'orientation des côtés des mailles élémentaires se traduise par une répartition spatiale plus uniforme de l'énergie diffraction optique. Par exemple, une structure constituée de deux grilles élémentaires d'orientation différente, à motifs carrés, et séparées par un espace suffisamment important par rapport aux longueurs d'onde optiques, diffractera principalement selon deux directions comme une grille unique périodique.
Au fur et à mesure que l'on rajoute des grilles élémentaires à la structure grillagée, la transmission optique reste comparable tandis que l'écrantage hyperfréquence s'améliore, mais le taux d'amélioration apporté par chaque nouvelle grille élémentaire décroít lorsque le nombre de grilles augmente. C'est pourquoi une structure inductive grillagée comportant deux grilles élémentaires seulement représente déjà un compromis avantageux.
Pour que le nombre de grilles élémentaires optimise l'amélioration de l'écrantage hyperfréquence de la structure grillagée à laquelle appartiennent les grilles élémentaires, il est préférable que les grilles élémentaires aient sensiblement le même taux de recouvrement. L'optimum étant atteint lorsque le taux de recouvrement est identique. Les grilles élémentaires ont avantageusement des mailles élémentaires de forme substantiellement carrée. Le caractère sensiblement carré des mailles élémentaires offre un bon compromis entre simplicité, écrantage hyperfréquence, transmission optique et symétrie de polarisation, même si l'intensité des pics de diffraction reste plus élevée qu'avec des grilles élémentaires dont les motifs ont une forme plus « irrégulière ».
La figure 2 représente schématiquement un premier mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention. La structure comporte plusieurs grilles élémentaires, ici deux grilles élémentaires notées G1 et G2. La grille G2 est représentée en traits mixtes tandis que la grille G1 est représentée en traits pointillés. De préférence, les grilles élémentaires appartiennent à des surfaces sensiblement parallèles entre elles, avantageusement planes. De manière optimale, les grilles élémentaires sont dans le même plan et leurs côtés de maille élémentaire se croisent de façon à ne plus former qu'une structure grillagée unique. Chacune des grilles élémentaires a une surface de maille élémentaire sensiblement constante et les surfaces de maille élémentaire sont substantiellement différentes entre grilles élémentaires. Dans l'exemple représenté sur la figure 2, les deux grilles élémentaires G1 et G2 ont des mailles élémentaires de forme sensiblement carrée. La grille élémentaire G1 a un pas a1 différent du pas a2 de la grille élémentaire G2. Les grilles élémentaires ont avantageusement toutes la même orientation, c'est-à-dire que les côtés des mailles élémentaires de l'une des grilles sont respectivement parallèles aux côtés des mailles élémentaires des autres grilles élémentaires. Ce sera le cas pour tous les exemples numériques préférentiels relatifs au premier mode de réalisation. Ici les deux grilles élémentaires G1 et G2 ont des côtés de maille élémentaire qui sont respectivement parallèles aux deux axes X et Y perpendiculaires entre eux.
Soit un premier exemple numérique concernant deux grilles élémentaires G1 et G2 de pas différents a1 et a2, du type de celles représentées sur la figure 2. Le pas a1 vaut 10µm et le pas a2 vaut 13µm. Pour les deux grilles élémentaires, la largeur de fil 2d est choisie égale à 2µm. Pour la première grille G1, le rapport entre largeur de fil et pas, à savoir 2d/a1 vaut 0,2. Pour la deuxième grille G2, le rapport entre largeur de fil et pas vaut 0,154. Affectons l'indice n aux ordres de diffraction correspondant à la première grille élémentaire G1. Pour une longueur d'onde optique λ appartenant à un domaine spectral optique donné, les différents pics de diffraction d'ordre n, sont angulairement situés, à partir du centre de la tache centrale de diffraction, à des angles valant nλ/a1. De même, les ordres de diffraction d'ordre m correspondant à la deuxième grille élémentaire G2, sont situés angulairement, à partir du centre de la tache centrale de diffraction, à des angles valant mλ/a2. Si, comme c'est le cas, les pas a1 et a2 respectifs des grilles élémentaires G1 et G2 sont différents, les pics de diffraction, quoique situés selon les mêmes directions X et Y, sont cependant pour la plupart d'entre eux, distincts les uns des autres. Les énergies des pics de diffraction optique sont alors spatialement réparties de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique, puisque les pics de diffraction des différentes grilles élémentaires ne se recouvrent pas le plus souvent. Certains sont toutefois confondus. En effet, pour les couples d'entiers (n, m) pour lesquels n/a1=m/a2, les pics de diffraction de la première grille G1 sont superposés avec des pics de diffraction de la deuxième grille G2. Le premier recouvrement de ce type se produit pour n=3 et m=4. Ce n'est qu'un recouvrement partiel puisque nλ/a1 vaut 0,3λ et mλ/a2 vaut 0,307λ.
Pour cela, de préférence, ces recouvrements ne doivent se produire que pour des ordres élevés de diffraction de manière à ce que l'énergie résultante de la somme des deux pics de diffraction correspondants soit inférieure à l'énergie de diffraction optique des premiers pics de diffraction d'au moins l'une des grilles élémentaires. Les pas des différentes grilles élémentaires sont choisis de manière à ce que tout pic de diffraction résultant de la superposition totale ou partielle de plusieurs pics de diffraction provenant de grilles élémentaires différentes a une intensité qui est inférieure ou sensiblement égale au majorant de l'ensemble des intensités des pics de diffraction au premier ordre de toutes les grilles élémentaires. Donc les pics de diffraction résultant du couplage entre des ordres de diffraction de plusieurs grilles élémentaires, correspondent alors à des ordres de diffraction élevés et par conséquent peu énergétiques. Ainsi, ces pics de diffraction issus du couplage entre grilles élémentaires ne sont pas limitatifs, puisque inférieurs en intensité aux premiers pics de diffraction de l'une au moins des grilles élémentaires.
Les pas des différentes grilles élémentaires sont également préférentiellement choisis de manière à ce que tout pic de diffraction résultant de la superposition totale ou partielle de plusieurs pics de diffraction provenant de grilles élémentaires différentes et dont l'intensité est supérieure ou sensiblement égale au majorant de l'ensemble des intensités des pics de diffraction au premier ordre de toutes les grilles élémentaires, est situé hors du champ de la fenêtre optique dans laquelle la structure grillagée est intégrée. Les pics de diffraction résultant du couplage entre des ordres de diffraction de plusieurs grilles élémentaires, correspondant alors à des ordres de diffraction situés hors du champ de la fenêtre optronique, ne sont pas limitatifs, puisque exclus de l'image de la scène observée à travers la fenêtre optronique.
Dans le tableau 1 décrit ci-dessous, sont présentés pour l'exemple 1, les énergies des différents pics de diffraction d'une part pour chacune des grilles élémentaires G1 et G2 et d'autre part pour la structure inductive grillagée SIG constituée par l'ensemble des deux grillées élémentaires G1 et G2. Pour chaque pic de diffraction, l'ordre de diffraction est indiqué avec entre parenthèses la grille ou structure correspondante : par exemple 2(G2) signifie « deuxième ordre de diffraction pour la grille élémentaire G2. Le taux de vide d'une grille étant le rapport entre la surface de vide et la surface totale, les grilles G1 et G2 ont respectivement un taux de vide de 64% et de 71%, tandis que la structure inductive grillagée, notée SIG, a un taux de vide de 47%. Les énergies sont notées en unités relatives arbitraires, avec la valeur 1 correspondant à l'énergie de la tache centrale de diffraction.
Ordre de diffraction G1 G2 SIG
0(G1) ; 0(G2) ; 0(SIG) 1 1 1
1(G2) ; 1(SIG) ≈0 0,029 0,03
1(G1) ; 2(SIG) 0,064 ≈0 0,067
2(G2) ; 3(SIG) ≈0 0,025 0,024
2(G1) ; 4SIG) 0,037 ≈0 0,032
3(G2) ; 5(SIG) ≈0 0,024 0,02
3(G1) ; 4(G2) ; 6(SIG) 0,023 0,011 0,039
On constate que l'énergie de diffraction optique est spatialement répartie de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique. Le sixième ordre de diffraction pour la structure inductive grillagée SIG, correspond respectivement aux troisième et quatrième ordres de diffraction pour les première G1 et deuxième G2 grilles élémentaires. L'énergie de ce sixième ordre de diffraction pour la structure inductive grillagée SIG correspond approximativement à la somme des énergie des troisième et quatrième ordres de diffraction pour les première G1 et deuxième G2 grilles élémentaires respectivement. Mais cette somme restant inférieure à l'énergie du deuxième ordre de diffraction pour la structure inductive grillagée correspondant au premier ordre de diffraction de la première grille G1, le pic de diffraction du sixième ordre de diffraction pour la structure inductive grillagée n'est pas limitatif. Avec une structure inductive grillagée conformément au premier mode de réalisation, un découplage total entre les ordres de diffraction des différentes grilles élémentaires composant la structure et excluant par conséquent tout recouvrement de pics de diffraction même partiel, reste difficile à réaliser.
Soit un deuxième exemple numérique permettant de constater que l'utilisation d'une structure inductive grillagée conformément au premier mode de réalisation permet, tout en ayant une qualité de transmission optique comparable à celle de la grille élémentaire optiquement la plus limitative, à la structure inductive grillagée de présenter un écrantage hyperfréquence nettement amélioré par rapport à l'écrantage hyperfréquence de la meilleure grille élémentaire dans le domaine spectral hyperfréquence. Une transmission optique de bonne qualité correspond à un rapport entre l'énergie du premier pic de diffraction et l'énergie de la tache centrale de diffraction qui est peu élevé sur le domaine spectral optique, ici le domaine optique allant par exemple de l'ultraviolet à l'infrarouge. Ce rapport sera noté E1,0/E0,0. Un bon écrantage hyperfréquence correspond à une atténuation sur une bande hyperfréquence donnée, ici la bande allant par exemple de 2 à 18 GHz. Cette atténuation est notée T2-18GHz. La grille élémentaire G1 a un pas a1 valant 200µm une largeur de fil 2d valant 1µm et un rapport surface de fil sur surface totale valant 0,005. La grille élémentaire G2 a un pas a2 valant 220µm une largeur de fil 2d valant 1µm et un rapport surface de fil sur surface totale valant 0,0045. Le rapport E1,0/E0,0 et l'atténuation T2-18GHz sont respectivement donnés en valeur relative et en décibel (dB), pour chacune des grilles élémentaires G1 et G2 ainsi que pour la structure inductive grillagée SIG constituée par ces deux grilles élémentaires.
G1 G2 SIG
E1,0/E0,0 2,5x10-5 2,1x10-5 2,5x10-5
T2-18GHz -25,4 -24,5 -31,4
Le tableau 2 permet de constater que pour une qualité de transmission optique équivalente, correspondant à E1,0/E0,0 = 2,5 x 10-5, l'écrantage hyperfréquence est plus efficace et vaut approximativement -31dB au lieu de -25dB. Le gain en écrantage hyperfréquence est de 6dB, ce qui est important. Le compromis ainsi réalisé entre l'écrantage hyperfréquence et la qualité de la transmission optique est ainsi nettement amélioré.
La position des grilles élémentaires l'une par rapport à l'autre dans un même plan n'a pas d'influence significative sur la qualité de la transmission optique. En effet, lorsque les deux grilles élémentaires G1 et G2 sont décalées l'une par rapport à l'autre, la variation du rapport entre l'énergie totale diffractée dans les ordres supérieurs et l'énergie de la tache centrale de diffraction est négligeable, de l'ordre d'une fraction de pour cent.
Soit un troisième exemple numérique concernant une structure inductive grillagée constituée de deux grilles élémentaires G1 et G2 de pas respectifs a1 et a2, permettant de mettre en évidence l'amélioration réalisée au niveau du compromis entre l'écrantage hyperfréquence et la qualité de la transmission optique laquelle se traduit par le rapport maximal entre l'énergie d'un pic de diffraction d'ordre supérieur, en général le premier pic de diffraction, et l'énergie de la tache centrale de diffraction sur le domaine spectral optique, ici le domaine optique allant par exemple de l'ultraviolet à l'infrarouge. Ce rapport sera noté Ei,0/E0,0 : E0,0 représentant l'énergie contenue dans la tache centrale de diffraction. Eoptique représente l'énergie optique globale transmise et représente la transparence optique. Les énergies sont notées en valeur relatives arbitraires, la valeur 1 de référence correspondant à l'énergie incidente. L'écrantage hyperfréquence correspond à une atténuation sur une bande hyperfréquence donnée, ici la bande allant par exemple de 2 à 18 GHz. Cette atténuation est notée T2-18GHz, elle est donné en dB. La grille élémentaire G1 a un pas a1 valant 2mm une largeur de fil 2d valant 2µm et un rapport surface de fil sur surface totale valant 0,001. La grille élémentaire G2 a un pas a2 valant 2,1mm une largeur de fil 2d valant 2µm et un rapport surface de fil sur surface totale valant 0,00095. Une grille supplémentaire, de pas valant 1mm et de rapport surface de fil sur surface totale valant 0,002, notée Geqhyp pour « grille équivalente à la structure inductive grillagée dans le domaine spectral hyperfréquence », est contenue dans le tableau pour montrer l'impossibilité avec une grille unique périodique de réaliser un compromis hyperfréquence/optique aussi bon qu'avec la grille inductive grillagée selon l'invention. Les résultats numériques correspondants sont rassemblés dans le troisième tableau.
G1 G2 SIG Geqhyp
Eoptique 0,998 0,998 0.996 0,996
E0,0 0,996 0,996 0,992 0,992
Ei,0/E0,0 10-6 9,1x10-7 10-6 4x10-6
T2-18GHz -8,2 -7,8 -13 -13
Le troisième tableau montre que pour une qualité de diffraction semblable à celle de chacune des grilles élémentaires G1 et G2, l'écrantage hyperfréquence est amélioré d'environ 5dB. Pour obtenir un écrantage hyperfréquence semblable à celui de la structure inductive grille SIG, la « grille équivalente » Geqhyp présente un rapport entre l'énergie maximale d'un pic de diffraction d'ordre supérieur et l'énergie de la tache centrale de diffraction sur le domaine spectral optique, qui est quatre fois plus élevé, ce qui représente une qualité de transmission optique beaucoup moins bonne.
Il est également possible d'utiliser plus de deux grilles élémentaires dans les conditions précédentes. L'ajout d'une grille élémentaire dans la structure inductive grillagée ne dégrade pas sensiblement la qualité de la transmission optique, tandis que l'écrantage hyperfréquence est amélioré. Un quatrième tableau regroupe ci-dessus les résultats numériques d'un quatrième exemple numérique. Les notations du troisième exemple numérique décrit ci-dessus sont conservées. Plusieurs grilles élémentaires G1, G2, G3, G4, G5, G6 sont considérées, elles ont pour pas respectifs a1 valant 2mm, a2 valant 2,1mm, a3 valant 2,2mm, a4 valant 2,3mm, a5 valant 2,4mm, a6 valant 2,5mm. Plusieurs structures inductives grillagées contenant de deux à six grilles élémentaires sont analysées. Les structures grillagées SIG(G1 à G2), SIG(G1 à G3), SIG(G1 à G4), SIG(G1 à G5), SIG(G1 à G6), sont respectivement constituées des grilles élémentaires G1 à G2, G1 à G3, G1 à G4, G1 à G5, G1 à G6. Par ailleurs le quatrième tableau contient deux grilles supplémentaires de pas respectifs valant 0,46mm et 2mm ainsi que de rapports surface de fil sur surface totale valant respectivement 0,0043 et 0,001, respectivement notées Geqhyp pour « grille équivalente à la structure inductive grillagée dans le domaine spectral hyperfréquence » et Geqopt pour « grille équivalente à la structure inductive grillagée dans le domaine spectral optique ».
Eoptique E0,0 Ei,0/E0,0 T2-18GHz
SIG(G1 à G2) 0,996 0,992 10-6 -13
SIG(G1 à G3) 0,994 0,988 10-6 -15,4
SIG(G1 à G4) 0,992 0,985 10-6 -17,5
SIG(G1 à G5) 0,99 0,982 10-6 -19,1
SIG(G1 à G6) 0,988 0,979 10-6 -20,5
Geqhyp 0,991 0,983 1,9x10-5 -20,5
Geqopt 0,998 0,996 10-6 -8,2
Il ressort clairement de ce quatrième tableau plusieurs aspects. Tout d'abord, plus la structure inductive grillagée SIG comporte de grilles élémentaires, plus l'écrantage hyperfréquence s'améliore tandis que la qualité de la transmission optique reste semblable : elle est représentée par le rapport Ei,0/E0,0. De deux à six grilles élémentaires, l'écrantage hyperfréquence gagne 12 dB tandis que le rapport entre l'énergie maximale d'un pic de diffraction d'ordre supérieur et l'énergie de la tache centrale de diffraction sur le domaine spectral optique reste au niveau de 10-6.
D'autre part, plus le nombre de grilles élémentaires que comprend la structure inductive grillagée est important, plus le gain obtenu en écrantage hyperfréquence diminue. En effet, si en passant de deux à trois grilles élémentaires, le gain en écrantage hyperfréquence vaut approximativement 2,4 dB, le même gain en passant de cinq à six grilles n'est plus que 1,4dB.
Par ailleurs, en analysant plus particulièrement les trois dernières lignes du quatrième tableau, la structure inductive grillagée comprenant six grilles élémentaires réalise un très bon compromis hyperfréquence/optique. En effet, d'une part par rapport à la « grille équivalente en hyperfréquence » Geqhyp, le gain au niveau intensité maximale relative des pics de diffraction, représentée par le rapport Ei,0/E0,0 qui est un paramètre clé traduisant la qualité de la transmission optique, atteint un facteur 19. D'autre part, par rapport à la « grille équivalente en optique » Geqopt, le gain au niveau de l'écrantage hyperfréquence atteint 12dB ce qui correspond à un facteur 16.
Il convient toutefois de remarquer que si la qualité de la transmission optique reste semblable, puisque l'intensité maximale relative des pics de diffraction reste sensiblement constante, la transparence optique représentée par la valeur de la transmission optique globale E0,0 chute très légèrement, d'environ 1% entre la structure inductive grillagée comprenant six grilles élémentaires et la « grille équivalente optique » Geqopt. Par ailleurs, le nombre de grilles n'est pas un paramètre de réalisation vraiment limitatif, puisque seule la largeur de fil est technologiquement limitative.
La figure 3 représente schématiquement un deuxième mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention. La structure comporte plusieurs grilles élémentaires, ici deux grilles élémentaires notées G1 et G2. Les deux grilles élémentaires G1 et G2 sont représentées en traits pleins. De préférence, les grilles élémentaires appartiennent à des surfaces sensiblement parallèles entre elles, avantageusement planes. De manière optimale, les grilles élémentaires sont dans le même plan et leurs côtés de maille élémentaire se croisent de façon à ne plus former qu'une structure grillagée unique. Chacune des grilles élémentaires a une surface de maille élémentaire sensiblement constante et les surfaces de maille élémentaire sont substantiellement décalées angulairement entre elles. Sur la figure 3, les grilles élémentaires G1 et G2 sont décalées angulairement d'un angle α. Dans l'exemple représenté sur la figure 3, les deux grilles élémentaires G1 et G2 ont des mailles élémentaires de forme sensiblement carrée. Les grilles élémentaires G1 et G2 ont des pas respectifs a1 et a2. Les grilles élémentaires ont avantageusement toutes le même pas, c'est-à-dire que les côtés des mailles élémentaires de l'une des grilles sont respectivement de longueur égale à celle des côtés des mailles élémentaires des autres grilles élémentaires. Ce sera le cas pour le cinquième exemple numérique préférentiel relatif au deuxième mode de réalisation. Ici la grille élémentaire G1 a des côtés de maille élémentaire qui sont respectivement parallèles aux deux axes x et y perpendiculaires entre eux, tandis que la grille élémentaire G2 a des côtés de maille élémentaire qui sont respectivement parallèles aux deux axes X et Y perpendiculaires entre eux. La structure inductive grillagée peut comporter plus de deux grilles élémentaires. La structure comportant N grilles élémentaires, les grilles élémentaires sont préférentiellement décalées entre elles d'un angle valant sensiblement π/2N, surtout lorsqu'il y a trois grilles élémentaires ou plus. Dans le cas de deux grilles élémentaires seulement, lorsque les grilles sont décalées de π/4 et il peut apparaítre le même problème de recouvrement de pics de diffraction que dans le cas de la figure 2, mais sous une forme très atténuée car les recouvrements ne peuvent alors se produire qu'entre les pics secondaires d'une grille et les pics principaux de l'autre. Les pics principaux de diffraction correspondent à l'énergie diffractée dans les directions parallèles aux côtés de la grille, tandis que pics secondaires de diffraction correspondent à l'énergie diffractée dans les directions non parallèles aux côtés de la grille, cette énergie étant bien inférieure le plus souvent à celle des pics principaux de diffraction.
Chacune des grilles élémentaires diffracte, au moins principalement, selon des axes différents. La grille élémentaire G1 diffracte principalement suivant les directions x et y, tandis que la grille élémentaire G2 diffracte principalement suivant les directions X et Y. De cette manière, similairement au premier mode de réalisation, l'énergie de diffraction optique est spatialement répartie de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique, et même plus uniformément que dans le cas de grilles élémentaires de même orientation comme dans le cas de la figure 2, puisque ici non seulement les figures de diffraction des grilles élémentaires respectives ne se recouvrent pas ou peu, mais les directions mêmes dans lesquelles elles s'étendent sont distinctes. L'énergie de diffraction optique est spatialement répartie dans de nombreuses directions et non plus seulement principalement selon deux directions privilégiées comme dans le cas de la figure 2.
Soit un cinquième exemple numérique préférentiel illustrant cet autre type de structure inductive grillagée. Deux grilles élémentaires G1 et G2 décalées de π/4 sont considérées. Chacune des grilles élémentaires G1 et G2 a un taux de vide de 0,63 : le taux de vide de la structure inductive grillagée SIG constituée par les deux grilles élémentaires G1 et G2 est donc de 0,4. Le cinquième tableau permet la comparaison des performances relatives. Les notations sont les mêmes que pour les exemples numériques relatifs au premier mode de réalisation.
G1 G2 SIG
E1,0/E0,0 ≈10-5 ≈10-5 ≈10-5
T2-18GHz -16 -16 -22,1
Pour une qualité de transmission optique équivalente, l'écrantage hyperfréquence apparaít comme meilleur d'environ 6dB, ce qui représente une amélioration très nette du compromis hyperfréquence/optique. La superposition de deux grilles élémentaires présentant chacune un écrantage hyperfréquence de -16dB ne se traduit pas par un écrantage résultant de -32dB qui serait la somme des écrantages précédents, car la distance entre les grilles élémentaires est suffisamment faible (ici elle est même nulle puisque les grilles sont dans le même plan) pour que les deux grilles élémentaires interagissent sur les ondes qui les traversent.
La figure 4 représente schématiquement un troisième mode particulier de réalisation d'une structure inductive grillagée selon l'invention comportant au moins une grille comme celle représentée à la figure 4. La figure 4 représente une grille Gap dont le caractère apériodique est important. Les mailles élémentaires ont sensiblement la même surface et la même forme. Pour le domaine spectral hyperfréquence considéré, la taille des mailles élémentaires est suffisamment petite devant les longueurs d'onde hyperfréquence pour que les mailles élémentaires apparaissent toutes semblables lorsqu'elles sont « vues » par les longueurs d'onde hyperfréquence. Ainsi la grille Gap a des propriétés hyperfréquences comparables à celles d'une grille unique périodique comme par exemple une grille à motifs carrés, et elle peut de la même manière écranter substantiellement dans le domaine hyperfréquence. Par contre, une grille unique périodique présente généralement des pics de diffractions d'intensité relative élevée. Les côtés des mailles sont orientés de manière à ce que les zones de diffraction de la structure soient spatialement réparties de façon sensiblement homogène. Pour le domaine spectral optique considéré dont les longueurs d'onde sont généralement nettement plus faibles que les longueurs d'onde hyperfréquence, le caractère irrégulier de l'orientation des mailles élémentaires détruit, « à l'échelle des longueurs d'onde optiques », au moins dans une certaine mesure la périodicité de la grille G. Ainsi, au lieu d'être spatialement répartie suivant deux axes ou directions privilégiées comme dans le cas d'une grille à motifs carrés, l'énergie de diffraction optique est par exemple spatialement répartie selon plus de deux directions et/ou selon des formes non rectilignes et/ou selon des zones plus étendues que les pics de diffraction très localisés d'une grille unique périodique, aboutissant ainsi à une répartition spatiale sensiblement homogène.
De préférence, la grille G ne comporte pas d'angle aigu entre côtés adjacents de maille élémentaire, car les angles aigus entre mailles élémentaires sont à la source de phénomènes de diffraction locaux mais intenses. Tous les angles entre côtés adjacents de maille élémentaire sont avantageusement sensiblement égaux à π/2. Deux côtés adjacents de la maille élémentaire mj sont par exemple c1 et c2.
La forme préférentielle de la grille G représentée sur la figure 4 est une grille dont les mailles élémentaires sont des secteurs angulaires de couronnes concentriques. La grille G comporte une zone circulaire centrale O comportant une ou plusieurs mailles élémentaires, ici deux. Autour de cette zone circulaire centrale O se trouvent un ensemble de couronnes concentriques, ici trois. Les couronnes concentriques P, Q et R, qui sont ici les première, deuxième et troisième couronnes périphériques, comportent chacune plusieurs mailles élémentaires du type de la maille mi ou de la maille mj. Soit l la largeur de la couronne R par exemple, et p1 et p2 les périmètres respectivement extérieurs et intérieurs de la couronne R. Préférentiellement, les couronnes ont des largeurs sensiblement constantes et sensiblement égales entre elles. Des couronnes de largeur très différentes et/ou variables brisent mieux la périodicité de la grille G, mais il est alors plus difficile de conserver des surfaces et des formes sensiblement identiques pour toutes les mailles élémentaires. La zone circulaire centrale O peut être considérée comme la couronne centrale dans la formule ci-dessous. Lorsque la couronne centrale comportant K mailles élémentaires, la Mième couronne périphérique à partir de la couronne centrale comporte avantageusement K(2M+1) mailles élémentaires. Ainsi, comme sur la figure 4, les mailles élémentaires ont toutes sensiblement la même surface et la même forme comme les mailles mi et mj. Par exemple si la couronne centrale comporte deux mailles élémentaires, la troisième couronne périphérique en comportera alors quatorze. La grille G présente de préférence grossièrement une symétrie axiale, comme par exemple sur la figure 4, pour des raisons de symétrie de polarisation.
Tout en conservant une forme et une surface de maille élémentaire sensiblement constante, la grille G peut présenter, à l'échelle des longueurs d'onde optiques, des côtés de maille élémentaire dont le caractère irrégulier de l'orientation est plus marqué que dans le cas de segments de droite joignant les périmètres intérieur et extérieur d'une même couronne. Les côtés des mailles élémentaires reliant les périmètres intérieur et extérieur d'une même couronne peuvent alors avantageusement être inclinés par rapport à la normale aux périmètres des couronnes. Ces côtés de mailles élémentaires peuvent aussi ne pas être rectilignes. Par exemple des arcs de cercle entre les périmètres des couronnes permettraient de mieux encore répartir spatialement l'énergie de diffraction optique dans l'espace.
Une autre solution pourrait utiliser au moins une grille constituée par un ensemble de formes elliptiques dont les grands axes ont tous des longueurs différentes et/ou des directions différentes. Ainsi, presque aucun des côtés des mailles élémentaires ne seraient parallèles entre eux et l'énergie de diffraction optique en serait spatialement répartie de manière d'autant plus uniforme.

Claims (22)

  1. Structure inductive grillagée (SIG) comportant des mailles (mi, mj) élémentaires dont les côtés (c1, c2) sont en fil électriquement conducteur, le taux de recouvrement moyen des mailles élémentaires étant d'une part suffisamment élevé pour que la structure écrante substantiellement dans un domaine spectral hyperfréquence donné et d'autre part suffisamment faible pour que la structure soit substantiellement transparente dans un domaine spectral optique donné, caractérisé en ce que les côtés des mailles (mi, mj) sont orientés de manière suffisamment irrégulière pour répartir spatialement de manière plus uniforme que dans le cas d'une grille unique périodique, l'énergie de diffraction dans le domaine spectral optique.
  2. Structure selon la revendication 1, caractérisé en ce que la structure (SIG) comporte plusieurs grilles élémentaires (G1, G2) diffractant chacune selon une figure de pics de diffraction et en ce que les figures de pics de diffraction sont substantiellement décalées spatialement entre elles.
  3. Structure selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'intensité des pics de diffraction correspondants reste sensiblement constante d'une figure à l'autre.
  4. Structure selon l'une quelconque des revendications 2 à 3, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) sont au nombre de deux.
  5. Structure selon l'une quelconque des revendications 2 à 4, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) ont sensiblement le même taux de recouvrement et ont des mailles élémentaires de forme substantiellement carrée.
  6. Structure selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) appartiennent à des surfaces sensiblement parallèles et sont substantiellement décalées angulairement entre elles.
  7. Structure selon les revendications 5 et 6, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) ont toutes le même pas (a1, a2).
  8. Structure selon l'une quelconque des revendications 6 à 7, caractérisé en ce que la structure (SIG) comportant N grilles élémentaires (G1, G2), les grilles élémentaires sont décalées entre elles d'un angle (a) valant sensiblement π/2N.
  9. Structure selon l'une quelconque des revendications 2 à 5, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) appartiennent à des surfaces sensiblement parallèles et ont chacune une surface de maille élémentaire sensiblement constante, et en ce que les surfaces de maille élémentaire sont substantiellement différentes entre grilles élémentaires (G1, G2).
  10. Structure selon la revendication 9, caractérisé en ce que les grilles élémentaires (G1, G2) ont toutes la même orientation.
  11. Structure selon les revendications 5 et 10, caractérisé en ce que les pas des différentes grilles élémentaires (G1, G2) sont choisis de manière à ce que tout pic de diffraction résultant de la superposition totale ou partielle de plusieurs pics de diffraction provenant de grilles élémentaires (G1, G2) différentes a une intensité qui est inférieure ou sensiblement égale au majorant de l'ensemble des intensités des pics de diffraction au premier ordre de toutes les grilles élémentaires (G1, G2).
  12. Fenêtre optique comportant une structure selon les revendications 5 et 10 ou selon la revendication 11, caractérisé en ce que les pas (a1, a2) des différentes grilles élémentaires (G1, G2) sont choisis de manière à ce que tout pic de diffraction résultant de la superposition totale ou partielle de plusieurs pics de diffraction provenant de grilles élémentaires (G1, G2) différentes et dont l'intensité est supérieure ou sensiblement égale au majorant de l'ensemble des intensités des pics de diffraction au premier ordre de toutes les grilles élémentaires (G1, G2), est situé hors du champ de la fenêtre optique.
  13. Structure selon la revendication 1, caractérisé en ce que les mailles élémentaires (mi, mj) ont sensiblement la même surface et la même forme et en ce que les côtés des mailles sont orientés de manière à ce que les zones de diffraction de la structure soient spatialement réparties de façon sensiblement homogène.
  14. Structure selon la revendication 13, caractérisé en ce que la structure (SIG) ne comporte pas d'angle aigu entre côtés adjacents (c1, c2) de maille élémentaire (mj).
  15. Structure selon la revendication 14, caractérisé en ce que tous les angles entre côtés adjacents (c1, c2) de maille élémentaire (mj) sont sensiblement égaux à π/2.
  16. Structure selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que la structure (SIG) comporte au moins une grille (Gap) dont les mailles élémentaires (mi, mj) sont des secteurs angulaires de couronnes concentriques (O, P, Q, R).
  17. Structure selon la revendication 16, caractérisé en ce que les couronnes (O, P, Q, R) ont des largeurs (I) sensiblement constantes et sensiblement égales entre elles.
  18. Structure selon la revendication 17, caractérisé en ce que la couronne centrale (O) comportant K mailles élémentaires, la Mième couronne périphérique (P, Q, R) à partir de la couronne centrale (O) comporte K(2M+1) mailles élémentaires.
  19. Structure selon l'une quelconque des revendications 16 à 18, caractérisé en ce que les côtés (c2) des mailles élémentaires (mj) reliant les périmètres (p1, p2) d'une même couronne (R) sont inclinés par rapport à la normale aux périmètres (p1, p2) de la couronne (R).
  20. Structure selon l'une quelconque des revendications 16 à 19, caractérisé en ce que les côtés (c2) des mailles élémentaires (mj) reliant les périmètres (p1, p2) d'une même couronne (R) ne sont pas rectilignes.
  21. Structure selon l'une quelconque des revendications 13 à 15, caractérisé en ce que la structure (SIG) comporte au moins une grille constituée par un ensemble de formes elliptiques dont les grands axes ont tous des longueurs différentes et/ou des directions différentes.
  22. Structure selon l'une quelconque des revendications 13 à 21, caractérisé en ce que la structure (SIG) présente une symétrie axiale dans le plan de la structure (SIG).
EP20000401264 1999-05-11 2000-05-09 Structure inductive grillagée Expired - Lifetime EP1052724B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9906001A FR2793645B1 (fr) 1999-05-11 1999-05-11 Structure inductive grillagee
FR9906001 1999-05-11

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1052724A1 true EP1052724A1 (fr) 2000-11-15
EP1052724B1 EP1052724B1 (fr) 2003-07-09

Family

ID=9545467

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP20000401264 Expired - Lifetime EP1052724B1 (fr) 1999-05-11 2000-05-09 Structure inductive grillagée

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP1052724B1 (fr)
DE (1) DE60003753T2 (fr)
FR (1) FR2793645B1 (fr)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0468623A1 (fr) * 1990-07-24 1992-01-29 British Aerospace Public Limited Company Assemblage stratifié de surfaces sélectives en fréquence et procédé adapté de modulation des caractéristiques de puissance et fréquence
JPH04349422A (ja) * 1991-05-27 1992-12-03 Kuraray Co Ltd 光学的ローパスフィルタおよびそれを備えた撮像装置
US5793505A (en) * 1986-03-11 1998-08-11 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Fabry-Perot multiwavelength infrared filter with artificial dielectric
FR2767018A1 (fr) * 1997-07-29 1999-02-05 Thomson Csf Reseau bi-periodique a proprietes optiques optimisees

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5793505A (en) * 1986-03-11 1998-08-11 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Fabry-Perot multiwavelength infrared filter with artificial dielectric
EP0468623A1 (fr) * 1990-07-24 1992-01-29 British Aerospace Public Limited Company Assemblage stratifié de surfaces sélectives en fréquence et procédé adapté de modulation des caractéristiques de puissance et fréquence
JPH04349422A (ja) * 1991-05-27 1992-12-03 Kuraray Co Ltd 光学的ローパスフィルタおよびそれを備えた撮像装置
FR2767018A1 (fr) * 1997-07-29 1999-02-05 Thomson Csf Reseau bi-periodique a proprietes optiques optimisees

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 017, no. 210 (P - 1526) 23 April 1993 (1993-04-23) *

Also Published As

Publication number Publication date
FR2793645A1 (fr) 2000-11-17
FR2793645B1 (fr) 2001-08-10
DE60003753T2 (de) 2004-06-03
EP1052724B1 (fr) 2003-07-09
DE60003753D1 (de) 2003-08-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100556266C (zh) 一种具有双层圆环金属网栅结构的电磁屏蔽光学窗
CA2687161C (fr) Element rayonnant planaire a polarisation duale et antenne reseau comportant un tel element rayonnant
FR2763177A1 (fr) Filtre employant une surface a selectivite de frequence et antenne utilisant ce filtre
CN103763897A (zh) 具有同心圆环的多周期主从嵌套圆环阵列电磁屏蔽光窗
CA2821242C (fr) Antenne et systeme d&#39;antennes multifaisceaux comportant des sources compactes et systeme de telecommunication par satellite comportant au moins une telle antenne
WO2013092821A1 (fr) Antenne imprimee optiquement transparente et réseau d&#39;antennes optiquement transparentes
EP2929564A1 (fr) Dispositif pourvu d&#39;un réseau photovoltaïque optimisé placé devant une image
EP0524622A1 (fr) Antenne-réseau pour ondes hyperfréquences
FR2783115A1 (fr) Antenne perfectionnee
FR2830131A1 (fr) Antenne a large bande ou multi-bandes
EP2276072B1 (fr) Element photodetecteur
FR2693592A1 (fr) Tube photomultiplicateur segmenté en N voies indépendantes disposées autour d&#39;un axe central.
EP1052724B1 (fr) Structure inductive grillagée
EP2658032B1 (fr) Cornet d&#39;antenne à grille corruguée
EP1550182B1 (fr) Antennes du type fente utilisant une structure a bandes interdites photoniques
EP3391421A1 (fr) Dispositif optique pour diminuer la visibilite des interconnexions electriques dans des modules photovoltaiques semi-transparents en couches minces
WO2016162351A1 (fr) Photocathode multibande et détecteur associé
EP3465759A1 (fr) Element de blindage electromagnetique optiquement transparent et a plusieurs zones
FR2877761A1 (fr) Grilles anti-diffusantes a multiples dimensions d&#39;ouverture
FR2786031A1 (fr) Reflecteur dielectrique stratifie pour antenne parabolique
WO2004057678A1 (fr) Dispositif de detection de lumiere a filtre integre
DE102009019937A1 (de) Stapelsolarzelle mit reflektierender Zwischenschicht, sowie Anordnung dieser Solarzellen
FR2919433A1 (fr) Module d&#39;antenne compact.
WO2006016087A1 (fr) Article textile
EP0806790B1 (fr) Ecran couleur à micropointes à double grille

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): DE FR GB IT

AX Request for extension of the european patent

Free format text: AL;LT;LV;MK;RO;SI

17P Request for examination filed

Effective date: 20010507

AKX Designation fees paid

Free format text: DE FR GB IT

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: THALES

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAH Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Designated state(s): DE FR GB IT

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REF Corresponds to:

Ref document number: 60003753

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20030814

Kind code of ref document: P

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20031027

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20040414

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 17

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 19

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20190423

Year of fee payment: 20

Ref country code: IT

Payment date: 20190527

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20190429

Year of fee payment: 20

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20190424

Year of fee payment: 20

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R071

Ref document number: 60003753

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: PE20

Expiry date: 20200508

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF EXPIRATION OF PROTECTION

Effective date: 20200508

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230529