EP1029936B1 - Alliage de zinc permettant la réalisation de pièces de haute qualité - Google Patents

Alliage de zinc permettant la réalisation de pièces de haute qualité Download PDF

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EP1029936B1
EP1029936B1 EP19990403171 EP99403171A EP1029936B1 EP 1029936 B1 EP1029936 B1 EP 1029936B1 EP 19990403171 EP19990403171 EP 19990403171 EP 99403171 A EP99403171 A EP 99403171A EP 1029936 B1 EP1029936 B1 EP 1029936B1
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EP
European Patent Office
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alloys
alloy
zinc
parts
injection
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP19990403171
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German (de)
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EP1029936A1 (fr
Inventor
Virginie Merey-Marzat
Alain Dupuy
Luc Albert
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Metaleurop SA
Original Assignee
Metaleurop SA
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
    • B22D17/02—Hot chamber machines, i.e. with heated press chamber in which metal is melted
    • B22D17/04—Plunger machines
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/02—Alloys based on zinc with copper as the next major constituent

Definitions

  • the present invention relates to zinc-based alloys allowing to make high quality foundry parts.
  • compositions of these alloys are defined by the NF EN standards 1774 "Zinc and zinc alloys - Foundry alloys - ingots and liquid” and by standards EN 12844 "Zinc and zinc alloys - Castings - Specifications ”as well as the international standard ISO 301.
  • the most widely used alloy is the Al alloy: 3.9-4.3%, Cu: 0.75-1.25%, Mg: 0.03-0.06%, remains of high purity zinc commonly called zamak 5. Its abbreviated designation according to standard NF EN 1774 is ZL5. The purity zinc to be used is defined in these standards, it corresponds to a zinc type Zl, purity 99.995% defined in standard NF EN 1179.
  • This family of alloys is particularly suitable for applying a conventional pressure injection process in a hot chamber, the particularity is that part of its injection system is submerged in the molten alloy to be injected. It should be understood, however, that all other known methods can also be used.
  • the hot chamber pressure injection process is commonly used to produce parts with high productivity of varying degrees of complexity, dedicated to multiple applications (luxury industry, hardware, automobile, building etc., this list not being exhaustive).
  • the presence of aluminum is essential for limit the aggressiveness of zinc with respect to steel or cast iron parts components of the casting machine.
  • the addition of aluminum thus allows injection of the parts by a hot chamber type process where the injection system is immersed in the molten alloy.
  • magnesium at levels between 0.02% and 0.06% is recommended to avoid problems of intercrystalline corrosion of parts and to improve properties mechanical such as tensile strength, hardness and embrittlement at low temperature. Above 0.06%, it is known that the magnesium produces a decrease in impact flexural strength.
  • a welding alloy is known from FR-A-2 093 821 with from 0.5 to 4.5% by weight of aluminum, from 0.1 to 4% by weight of copper, from 0.005 to 0.08% by weight weight of magnesium and the rest zinc.
  • the appearance of the parts in such zinc alloys are of high quality.
  • the coated parts or very frequently have surface defects. Two faults frequent and particularly critical are called respectively porosity and cold drops.
  • the porosities appear as small holes in the surface of the coated part and are attributable to the foundry stage when the stage subsequent coating is perfectly controlled and does not generate its specific defects (stings or scrapes for example).
  • the quality of the appearance parts injected in zamak and then coated is judged by a visual examination which rejects any part showing defects surface defects called "appearance defects", these defects can be linked to one foundry and coating steps.
  • Stolberger Zink has offered a lower grade alloy aluminum than ZL5, having the composition: AI: 2%, Cu: 1%, Mg: 0.03-0.06%, Be: 0.0005-0.0050%, zinc residue.
  • AI 2%
  • Cu 1%
  • Mg 0.03-0.06%
  • Be 0.0005-0.0050%
  • zinc residue zinc residue.
  • the results obtained with this alloy underlines the beneficial effect of beryllium on resistance to bending by impact and mention a qualitative improvement in appearance pieces.
  • the tensile strength of this alloy is however reduced by 10-15% compared to that of ZL 5.
  • Document BE-846.899 describes a family of Al alloys : 0.2-3%, Cu: 0.2-5%, and at least one of the following elements Mn: 0.3-3%, or Cr: 0.01-0.5%, or V: 0.01-0.5%, or Ni: 0.2-0.5%, zinc residue, presenting improved creep characteristics compared to ZL 5.
  • the object of the present invention is to provide a family of alloys zinc, the surface quality of the parts injected as is, raw foundry, or ready to be coated, for example after polishing, in such alloys is significantly improved while retaining mechanical characteristics at least similar to those of ZL 5.
  • these aims are achieved with a zinc alloy comprising in mass percentages: al 1.8-2.2% Cu 1.5-3.9% mg 0.02-0.06% the rest being made up of zinc, with the usual impurities inevitably present in the aforementioned metals.
  • this family of alloys allows in particular improve the surface quality of the injected parts by reducing the number of porosities near the surface, porosities inherent in the conventional injection process (without using a vacuum mold), and by reducing the number of cold drops for parts sensitive to this default.
  • the molten alloy is brought in due to the thrust of an injection piston 10 from a crucible 15 to a footprint 20 of a mold passing through an injection system.
  • the mold cavity 20 can be evacuated or filled with a gas such only oxygen before injection, but the most common method employee uses a mold whose imprint 20 contains air.
  • the alloy in liquid phase arrives at this imprint 20 via a nozzle intermediate 25 and a machine nozzle 30.
  • the alloy is injected along a 60mm edge using a double tangential attack, the direction of injection being parallel to large sides of the room.
  • the large surface that must have a nice appearance is that attack side. Its large size usually makes it difficult to obtain perfect surface quality.
  • the parts produced then undergo a polishing removing a thickness of 20 to 40 ⁇ m of material to simulate polishing industrially in the usual way before a final coating.
  • the polished surface of each piece is then observed using an optical microscope (Olympus, reference PMG3) with which detected surface defects with a span greater than 50 ⁇ m.
  • the ZL5 and the family of alloys according to the invention were injected under various conditions defined by an experimental design.
  • the composition of the alloys used is given in the following table: Alloy al% en masse Cu% en masse mg% en masse Zn en masse ZL 5 4 1 0.04 Rest # 1 2.2 1.75 0.04 Rest # 2 2.1 2.90 0.04 Rest # 3 2.1 3.90 0.04 Rest # 4 2.1 0.95 0.04 Rest
  • Alloys 1 to 3 have an aluminum content close to 2% in mass, a magnesium content of 0.04%.
  • the copper content of these alloys 1 to 3 are respectively 1.75%, 2.90% and 3.90% by mass.
  • Alloy No. 4 which has a low copper content of 0.95%, corresponds to an alloy of the type proposed by Stolberger Zink, to the difference that that of Stolberger Zinc contained Beryllium.
  • a mass content of Magnesium between 0.02 and 0.06%, and preferably between 0.03 and 0.06%.
  • Time post-pressure is, in known manner, the total time during which the piston 10 exerts pressure on the alloy.
  • the cooling time is the time between the injection and the opening of the mold.
  • Tensile test pieces were cut from the part described above and mechanical tests were carried out with an Instron tensile machine, at a speed of 2 mm / min at 20 ° C. (the test pieces having a length I 0 of 40mm).
  • the alloys according to the invention have a number of defects reduced by half for the contents of Cu by mass of 1.75% and 2.90% and a number of defects reduced by a third for a grade of Cu by mass of 3.9%.
  • the alloys according to the invention provide a particularly advantageous surface finish for the contents in Cu between 1.7% and 3.5% by weight with a number of defects significantly lower than 55, even more advantageous for the contents of Cu ranging from 2.0 to 3.1% by weight with a number of defects particularly reduced, significantly lower than 50 as in the case of alloy n ° 2 presented here.
  • the Cu concentration range is optimal for Cu between 2.5 and 3% by weight, for which the number of defects is minimal, close to 47.
  • the tensile strength and hardness of ZL 5 are retained and even improved with the alloys according to the invention. Indeed, the measured tensile strengths are equal to the resistance of 290 MPa ZL5 except for the 3.9% copper alloy for which the resistance in traction is improved, to 297 MPa.
  • the inventors have found that the tensile strength becomes again very low for a Cu content of less than 1% at a content of Aluminum of around 2% as illustrated by the case of alloy 4 which has no resistance than 260 MPa. Hardness, measured by the Vickers method well known, is better for alloys 1 to 3 according to the invention than for alloys ZL5 and n ° 4, the hardness being particularly high for the alloy with 3.9% Cu.
  • FIG. 3 shows for each of the alloys 1, 2 and 3, and for ZL5 this enthalpy as a function of temperature.
  • the temperature in ° C is plotted on the abscissa and the enthalpy H of transformation into MJ / m 3 on the ordinate.
  • the lower dotted line 50 corresponds to ZL5
  • the lines 51, 52 and 53 are respectively the enthalpy lines of alloys 1, 2 and 3.
  • the line of ZL5 shows a sharp increase in the value of the enthalpy at 380 °, while the enthalpies of the alloys of the invention gradually grow over a wide temperature range from about 380 ° C to about 400 ° C.
  • a 2D finite element model representing a section of the part previous perpendicular to the direction of injection and compound quadratic elements with 4 knots was carried out in order to simulate the filling of the part using a known software called Ansys.
  • Figures 4 and 5 thus represent the solid fraction within the alloy according to the point where one is between the heart of the part and its area.
  • Figures 4 and 5 thus show on the abscissa the distance d to the core of the part in mm, the value 0 corresponding to the heart of the part and the value 1.25 on the surface of the room.
  • FIG. 4 shows the distribution of the solid fraction in an injected part, made of ZL 5 alloy, during solidification, three times solidification time, i.e. 0.5s, 1s and 2s after injection, these three solidification times corresponding respectively to traces 61, 62 and 63.
  • the solid fraction profile has been represented in two parts conforming to example 1, respectively of alloy n ° 1 and n ° 3 according to the invention, both at 2.8 seconds of solidification time.
  • the layout for alloy # 1 is referenced 71 and the layout for alloy n ° 3 is referenced 73.
  • the solid fraction In the case of ZL5 at 2 seconds after injection, the solid fraction is close to 0.3 over a wide area from the heart of the room to about one quarter of its half-width, then suddenly passes around 1. At on the contrary, in the case of alloys 1 to 3 of the invention, the solid fraction to 2.8 seconds has a slow growing profile between the heart and workpiece surface, ranging from approximately 0.5-0.6 in the core to approximately 0.6-0.7 in area.
  • ZL 5 therefore has a surface skin of around 200 ⁇ m completely solidified (100% solid fraction) and a rather fluid core (F substantially equal to 0.3), and the family of alloys of the invention has a homogeneous whole where solid phase and liquid phase coexist on the surface and at heart, this set being qualified as a “pasty zone” at F substantially equal to 0.5.
  • microstructures of injected parts shown in Figures 6; 7, 8 and 9 the microstructure well known in section of the injected ZL 5 represented in FIG. 6 presents a skin near the surface of about 200 ⁇ m with dendrites and then a homogeneous equiaxed zone, whereas the parts injected in alloys n ° 1, 2 and 3 shown respectively in Figures 7, 8 and 9 have a structure homogeneous at the heart (bottom of the photograph) and near the surface (top of photography).

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Description

La présente invention concerne les alliages à base de zinc permettant de réaliser des pièces en fonderie de haute qualité.
On a déjà proposé à cet effet de nombreux alliages à base de zinc. On connaít ainsi une famille d'alliages appelée « zamak », à 4% d'aluminium, à teneurs en cuivre et magnésium variables (pas de cuivre pour le zamak 3 ou ZL3, 3% de cuivre pour le zamak 2 ou ZL2).
Les compositions de ces alliages sont définies par les normes NF EN 1774 « Zinc et alliages de zinc - Alliages pour fonderie - lingots et liquide » et par les normes EN 12844 « Zinc et alliages de zinc - Pièces moulées - Spécifications » ainsi que par la norme internationale ISO 301.
L'alliage le plus employé est l'alliage à Al: 3.9-4.3%, Cu: 0,75-1.25%, Mg: 0.03-0.06%, reste zinc de haute pureté communément appelé zamak 5. Sa désignation abrégée selon la norme NF EN 1774 est ZL5. La pureté du zinc à employer est définie dans ces normes, elle correspond à un zinc de type Zl, pureté 99.995% définie dans la norme NF EN 1179.
Cette famille d'alliages est particulièrement adaptée pour appliquer un procédé classique d'injection sous pression en chambre chaude dont la particularité est qu'une partie de son système d'injection est immergée dans l'alliage fondu à injecter. Il doit être cependant bien entendu que tous les autres procédés connus peuvent aussi être utilisés.
Le procédé d'injection sous pression en chambre chaude est couramment employé pour produire avec une forte productivité des pièces de degrés de complexité divers, dédiées à de multiples applications (industrie du luxe, quincaillerie, automobile, bâtiment etc., cette liste n'étant pas exhaustive).
Dans un tel procédé, la présence d'aluminium est indispensable pour limiter l'agressivité du zinc vis à vis des pièces en acier ou en fonte constitutives de la machine de coulage. L'ajout d'aluminium permet ainsi l'injection des pièces par un procédé du type chambre chaude où le système d'injection est immergé dans l'alliage fondu.
De même, il est connu que la présence de magnésium à des teneurs entre 0.02% et 0.06% est recommandée pour éviter des problèmes de corrosion intercristalline des pièces et pour améliorer les propriétés mécaniques telles que la résistance à la traction, la dureté et la fragilisation à basse température. Au dessus de 0.06%, il est connu que le magnésium produit une baisse de la résistance à la flexion par choc.
Il est enfin connu que pour la famille des zamak dont la teneur en aluminium varie entre 3,9 et 4,3%, le cuivre permet d'éviter la corrosion intercristalline.
Un alliage de soudure est connu de FR-A-2 093 821 avec de 0,5 à 4,5% en poids d'aluminium, de 0,1 à 4% en poids de cuivre, de 0,005 à 0,08% en poids de magnésium et le reste zinc.
De nombreux efforts ont été faits pour améliorer les propriétés mécaniques de l'alliage ZL 5, notamment sa résistance au fluage qui est un paramètre très important dans les applications telles que l'automobile ou le bâtiment.
De manière générale, on souhaite que l'aspect des pièces en de tels alliages au zinc soit de grande qualité. Cependant, les pièces revêtues ou non présentent très fréquemment des défauts de surface. Deux défauts fréquents et particulièrement critiques sont appelés respectivement porosités et gouttes froides.
Les porosités se présentent comme de petits trous dans la surface de la pièce revêtue et sont imputables à l'étape de fonderie quand l'étape de revêtement ultérieur est parfaitement maítrisée et qu'elle ne génère pas ses défauts spécifiques (piqûres ou grattons par exemple).
Les gouttes froides sont des jonctions de plusieurs flots d'alliages injectés mal ressoudés entre eux, souvent favorisées par une température de moule trop froide. Cependant, l'homme de l'art sait que certains dessins de pièce rendent quasi inévitables ce défaut de surface quelque soient les conditions d'injection.
De nombreuses pièces de fonderie à' base de zinc ont un rôle décoratif, par exemple dans les industries dites de luxe (bijouterie haut de gamme ou de fantaisie, parfumerie, cosmétique) mais aussi notamment dans le domaine de l'automobile et du bâtiment.
Ces pièces dites "pièces d'aspect" sont, après leur injection, soumises à un traitement de surface leur conférant l'aspect esthétique final désiré (revêtement de chrome, d'or, d'argent, de peinture, ou autres).
La qualité des pièces d'aspect injectées en zamak puis revêtues est jugée par un examen visuel qui rebute toute pièce présentant des défauts de surface dits "défauts d'aspect", ces défauts pouvant être reliés à l'une des étapes de fonderie et de revêtement.
La société Stolberger Zink a proposé un alliage à plus faible teneur en aluminium que le ZL5, ayant pour composition : AI : 2%, Cu: 1%, Mg: 0.03-0.06%, Be: 0.0005-0.0050%, reste zinc. Les résultats obtenus avec cet alliage soulignent l'effet bénéfique du béryllium sur là résistance à la flexion par choc et font mention d'une amélioration qualitative de l'aspect des pièces. La résistance à la traction de cet alliage est cependant diminuée de 10-15% par rapport à celle du ZL 5.
Dans le document BE-846.899, il est décrit une famille d'alliages à Al : 0.2-3%, Cu: 0.2-5%, et au moins un des éléments suivants Mn: 0.3-3%, ou Cr: 0.01-0.5%, ou V: 0.01-0.5%, ou Ni : 0.2-0.5%, reste zinc, présentant des caractéristiques de fluage améliorées par rapport au ZL 5.
Les différents alliages cités ci dessus ont l'inconvénient de fournir des pièces n'ayant qu'une qualité de surface peu satisfaisante, la faible amélioration esthétique s'accompagnant d'un abaissement des qualités mécaniques des pièces.
Le but de la présente invention est de procurer une famille d'alliages de zinc dont la qualité de surface des pièces injectées telles quelles, brutes de fonderie, ou encore prêtes à être revêtues, par exemple après polissage, en de tels alliages soit nettement améliorée tout en conservant des caractéristiques mécaniques au moins similaires à celles du ZL 5.
Selon l'invention, ces buts sont atteints avec un alliage de zinc comprenant en pourcentages massiques :
Al 1.8-2.2%
Cu 1.5-3.9%
Mg 0.02-0.06 %
le reste étant constitué de zinc, avec les impuretés usuelles inévitablement présentes dans les métaux précités.
On a constaté que cette famille d'alliages permet notamment d'améliorer la qualité de surface des pièces injectées en diminuant le nombre de porosités près de la surface, porosités inhérentes au processus d'injection classique (sans utilisation d'un moule sous vide), et en diminuant le nombre de gouttes froides pour les pièces sensibles à ce défaut.
Cette qualité de la famille d'alliages a été vérifiée par des tests de fabrication de nombreuses pièces. Pour apporter une évaluation quantifiée de l'amélioration apportée, la demanderesse a choisi une pièce d'aspect présentant de grandes surfaces planes, particulièrement révélatrice des problèmes d'aspect.
D'autres buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaítront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, faite en référence aux exemples et figures annexées sur lesquelles :
  • la figure 1 représente un dispositif d'injection d'une machine d'injection sous pression à chambre chaude connue en elle-même;
  • la figure 2 est un tracé représentant pour une pièce de l'invention un nombre de défauts en fonction de sa teneur en cuivre ;
  • la figure 3 représente l'évolution d'enthalpie de transformation en fonction de la température pour le ZL5 et trois alliages selon l'invention ;
  • la figure 4 représente des profils de fraction solide d'une pièce en alliage ZL5 à des temps de solidification différents.
  • la figure 5 représente des profils de fraction solide d'une pièce en alliages selon l'invention ;
  • les figures 6 à 9 représentent des coupes de pièces injectées respectivement en ZL5 et en trois alliages selon l'invention.
Dans le premier exemple de l'invention, une pièce de dimensions 110 x 60 x 2,5 mm a été injectée avec une machine de fonderie sous pression à chambre chaude usuelle qui est représentée sur la figure 1.
Avec une telle machine, l'alliage fondu est amené du fait de la poussée d'un piston d'injection 10 depuis un creuset 15 jusqu'à une empreinte 20 d'un moule en passant par un système d'injection. L'empreinte du moule 20 peut être mise sous vide ou remplie d'un gaz tel que de l'oxygène avant l'injection, mais le procédé le plus couramment employé utilise un moule dont l'empreinte 20 contient de l'air. L'alliage en phase liquide arrive à cette empreinte 20 par l'intermédiaire d'une buse intermédiaire 25 et d'une buse machine 30.
L'alliage est injecté le long d'une arête de 60mm selon un procédé à attaque tangentiel double, le sens de l'injection étant parallèle aux grands côtés de la pièce. La grande surface devant avoir un bel aspect est celle côté attaque. Sa grande dimension rend habituellement difficile l'obtention d'une qualité parfaite de surface.
Les pièces réalisées subissent ensuite un polissage enlevant une épaisseur de 20 à 40 µm de matière pour simuler le polissage pratiqué industriellement de manière habituelle avant un revêtement final.
La surface polie de chacune des pièces est ensuite observée à l'aide d'un microscope optique (Olympus, de référence PMG3) avec lequel ont été détectés les défauts de surface ayant une envergure supérieure à 50 µm.
De tels défauts sont en effet susceptibles de conduire à des porosités. La quantification de ces défauts a été faite par analyse d'images à l'aide d'une platine motorisée Micromécanique et de logiciels spéciaux ETC-3000 et AMC-2000. On obtient ainsi un critère quantitatif et objectif de comparaison de la qualité de surface des pièces injectées après polissage.
Le ZL5 et la famille d'alliages selon l'invention ont été injectés dans des conditions diverses définies par un plan d'expérience. La composition des alliages utilisés est donnée dans le tableau suivant :
Alliage Al%
en masse		 Cu%
en masse		 Mg%
en masse		 Zn
en masse
ZL 5 4 1 0,04 Reste
N° 1 2,2 1,75 0,04 Reste
N° 2 2,1 2,90 0,04 Reste
N° 3 2,1 3,90 0,04 Reste
N° 4 2,1 0,95 0,04 Reste
Les alliages 1 à 3 ont une teneur en aluminium voisine de 2% en masse, une teneur en magnésium de 0,04 %. La teneur en cuivre de ces alliages 1 à 3 est respectivement de 1,75%, 2,90% et 3,90% en masse.
L'alliage n° 4 qui présente une teneur en cuivre faible, de 0,95 %, correspond à un alliage du type de celui proposé par Stolberger Zink, à la différence que celui de Stolberger Zinc contenait du Beryllium.
Pour les alliages de l'invention, on adopte une teneur massique en Magnésium comprise entre 0,02 et 0,06 %, et préférentiellement entre 0,03 et 0,06 %.
Les paramètres d'expérience sont reportés dans le tableau suivant :
Tempture de coulée °C Vitesse du piston en 1ère phase m/s Vitesse à l'attaque en 2nde phase m/s Tempture du moule °C Temps de post-pressions Temps de refroidissement s
ZL5 430 0,03-0,06 38 - 47 150 - 180 1,5 - 2,5 2 - 3,5
Alliage n° 1 450 0,03-0,06 38 - 47 150 - 180 1,5 - 2,5 2 - 3,5
Alliage n° 2 450 0,03-0,06 38 - 47 150 - 180 1,5 - 2,5 2 - 3,5
Alliage n° 3 450 0,03-0,06 38 - 47 150 - 180 1,5 - 2,5 2 - 3,5
De manière classique, le piston est entraíné selon deux phases, la première étant une phase lente et la seconde une phase rapide. Le temps de post-pression est, de manière connue, la durée totale pendant laquelle le piston 10 exerce une pression sur l'alliage. Le temps de refroidissement est la durée séparant l'injection de l'ouverture du moule.
Des éprouvettes de traction ont été découpées dans la pièce ci-dessus décrite et des essais mécaniques ont été menés avec une machine de traction Instron, à une vitesse de 2 mm/min à 20°C, (les éprouvettes ayant une longueur I0 de 40mm).
Les résultats obtenus de comptage de défauts et des essais mécaniques sont présentés dans le tableau ci après :
Alliage Nombre moyen de défauts > 50 µm sur une surface de 50x50 mm2 après polissage Résistance à la traction MPa Dureté Vickers
(force 10 kg)
ZL 5 Base : 100 290 102
N° 1 56 290 107
N° 2 47 290 112
N° 3 80 297 126
N° 4 - 260 102
Les résultats montrent nettement l'augmentation de la qualité de surface, c'est à dire la diminution du nombre de porosités en surface, due à l'utilisation des alliages 1, 2 et 3 de l'invention.
Plus précisément, on constate que, pour un nombre moyen de défauts de 100 pour le ZL5, les alliages selon l'invention présentent un nombre de défauts réduit de moitié pour les teneurs de Cu en masse de 1,75 % et 2,90 % et un nombre de défauts réduit d'un tiers pour une teneur de Cu en masse de 3,9 %.
On a représenté sur la figure 2 un tracé montrant en abscisses le pourcentage massique en Cu dans l'alliage selon l'invention et en ordonnées le nombre N de défauts comptabilisés.
Les inventeurs ont constaté que les alliages selon l'invention fournissent un état de surface particulièrement avantageux pour les teneurs en Cu comprises entre 1,7 % et 3,5 % en poids avec un nombre de défauts sensiblement inférieur à 55, encore plus avantageuse pour les teneurs en Cu allant de 2,0 à 3,1% en poids avec un nombre de défauts particulièrement réduit, sensiblement inférieur à 50 comme pour le cas de l'alliage n° 2 présenté ici. La fourchette de concentration en Cu est optimale pour Cu compris entre 2,5 et 3 % en poids, pour laquelle le nombre de défauts est minimal, proche de 47.
Ces résultats sont des valeurs moyennes et les inventeurs ont pu constater que la nouvelle famille d'alliages permet de produire des pièces dont la qualité de surface est supérieure et, de manière surprenante, constante pour des conditions diverses et variables d'injection. Le ZL5 qui présente une moins bonne qualité de surface s'avère beaucoup plus sensible aux modifications de paramètres que les alliages selon l'invention. La qualité des pièces fabriquées avec la nouvelle famille d'alliages est donc en pratique beaucoup moins sensible aux modifications des paramètres d'injections pouvant survenir lors de la fabrication des pièces (démarrage de la machine, arrêt de la machine etc.).
La résistance à la traction et la dureté du ZL 5 sont conservées et même améliorées avec les alliages selon l'invention. En effet, les résistances en traction mesurées sont égales à la résistance de 290 MPa du ZL5 sauf pour l'alliage à 3,9% de cuivre pour lequel la résistance en traction est améliorée, à 297 MPa.
Les inventeurs ont constaté que la résistance à la traction redevient très faible pour une teneur en Cu inférieure à 1% à une teneur en Aluminium d'environ 2% comme illustré par le cas de l'alliage 4 qui n'a une résistance que de 260 MPa. La dureté, mesurée par la méthode Vickers bien connue, est meilleure pour les alliages 1 à 3 selon l'invention que pour les alliages ZL5 et n° 4, la dureté étant particulièrement élevée pour l'alliage à 3,9 % de Cu.
Dans le deuxième exemple de l'invention, des mesures classiques par analyse thermique différentielle (ATD) ont été menées sur le ZL 5 et sur la famille d'alliages à AI : 1.8-2.2%, Cu: 1.5-3.9%, Mg: 0.02-0.06%, reste zinc. Cette méthode permet de connaítre une enthalpie de transformation en fonction de la température pour chacun des alliages.
On a représenté, sur la figure 3, pour chacun des alliages 1, 2 et 3, et pour le ZL5 cette enthalpie en fonction de la température.
Sur la figure 3, on reporté en abscisse la température en °C et en ordonnée l'enthalpie H de transformation en MJ/m3. Le tracé en pointillé inférieur 50 correspond au ZL5, et les tracés 51, 52 et 53 sont respectivement les tracés d'enthalpie des alliages 1, 2 et 3. Le tracé du ZL5 présente une brusque croissance de la valeur de l'enthalpie à 380°, tandis que les enthalpies des alliages de l'invention croissent progressivement sur une large plage de température allant d'environ 380°C à environ 400°C.
Un modèle par éléments finis 2D représentant une coupe de la pièce précédente perpendiculairement à la direction d'injection et composé d'éléments quadratiques à 4 noeuds a été réalisé afin de simuler le remplissage de la pièce à l'aide d'un logiciel connu appelé Ansys.
En prenant des valeurs de paramètres thermiques numériques usuels pour les modèles de base thermiques, c'est à dire une température de moule de 180°C, et une enthalpie d'échange entre la pièce et le moule de h = 2300 W/m2, ainsi que la conductivité du zinc connue de l'homme de l'art et les enthalpies déterminées par ATD pour chaque alliage, le modèle a permis d'observer l'évolution de fractions solides dans l'épaisseur des pièces au fur et à mesure de la solidification de l'alliage dans la pièce.
Les résultats de ces calculs sont représentés sur la figure 4 et sur la figure 5. Les figures 4 et 5 représentent ainsi la fraction solide au sein de l'alliage selon le point ou l'on se trouve entre le coeur de la pièce et sa surface.
Les figures 4 et 5 présentent ainsi en abscisse la distance d au coeur de la pièce en mm, la valeur 0 correspondant au coeur de la pièce et la valeur 1,25 à la surface de la pièce.
En ordonnées sont reportées les fractions solides F.
Sur la figure 4, on a représenté la répartition de la fraction solide dans une pièce injectée, en alliage ZL 5, au cours de la solidification, à trois temps de solidification, c'est à dire à 0,5s, 1s et 2s après l'injection, ces trois temps de solidification correspondant respectivement aux tracés 61, 62 et 63.
Sur la figure 5, on a représenté le profil de fraction solide dans deux pièces conformes à l'exemple 1, respectivement en alliage n°1 et n°3 selon l'invention, toutes les deux à 2,8 secondes de temps de solidification.
Le tracé pour l'alliage n° 1 est référencé 71 et le tracé pour l'alliage n°3 est référencé 73.
L'homme de l'art retrouve, par ce modèle, des temps de solidification de l'ordre de 2 à 3 secondes, cette valeur dépendant de la massivité de la pièce injectée.
On constate une nette différence de comportement à la solidification entre le ZL 5 et la famille d'alliages de l'invention à des temps de solidification similaires.
Dans le cas du ZL5 à 2 secondes après injection, la fraction solide est proche de 0,3 sur une large zone allant du coeur de la pièce à environ un quart de sa demi-largeur, puis passe brutalement aux alentours de 1. Au contraire, dans le cas des alliages 1 à 3 de l'invention, la fraction solide à 2,8 secondes présente un profil à croissance lente entre le coeur et la surface de la pièce, allant d'environ 0,5-0,6 au coeur à environ 0,6-0,7 en surface. Le ZL 5 présente donc une peau en surface d'environ 200µm complètement solidifiée (100% de fraction solide) et un coeur plutôt fluide (F sensiblement égal à 0,3), et la famille d'alliages de l'invention présente un ensemble homogène où phase solide et phase liquide coexistent en surface et à coeur, cet ensemble étant qualifié de "zone pâteuse" à F sensiblement égal à 0,5.
L'homme de l'art voit l'intérêt d'un tel comportement vis à vis des gouttes froides. Dans le cas du ZL5, deux flots d'alliages en surface, cheminant différemment du fait du dessin de la pièce, risquent de mal se ressouder car ils vont se solidifier au moins en peau avant de se rejoindre complètement, alors que dans le cas de la famille d'alliages de l'invention, l'existence de cette zone pâteuse en surface permet de ressouder entre eux des flots d'alliages de différentes provenances, évitant ainsi le défaut nommé "gouttes froides".
Cette différence se confirme par l'observation de microstructures de pièces injectées représentées aux figures 6; 7, 8 et 9 : la microstructure bien connue en coupe du ZL 5 injecté représentée sur la figure 6 présente une peau près de la surface d'environ 200µm avec des dendrites puis une zone homogène équiaxe, alors que les pièces injectées en alliages n° 1, 2 et 3 représentées respectivement aux figures 7, 8 et 9 ont une structure homogène au coeur (bas de la photographie) et près de la surface (haut de la photographie).

Claims (7)

  1. Alliage de zinc comprenant en pourcentages massiques : Al 1.8-2.2% Cu 1.5-3.9% Mg 0.02-0.06 %
    le reste étant constitué de zinc, avec les impuretés usuelles inévitablement présentes dans les métaux précités.
  2. Alliage de zinc selon la revendication 1, comprenant en pourcentages massiques Al 1.8-2.2% Cu 1.7-3.5% Mg 0.02-0.06%
    le reste étant constitué de zinc, avec les impuretés usuelles inévitablement présentes dans les métaux précités.
  3. Alliage de zinc selon la revendication 2 comprenant en pourcentages massiques : Al 1.8-2.2% Cu 2.0-3.1% Mg 0.02-0.06%
    le reste étant constitué de zinc, avec les impuretés usuelles inévitablement présentes dans les métaux précités.
  4. Alliage de zinc selon la revendication 3 comprenant en pourcentages massiques Al 1.8-2.2% Cu 2.5-3.0% Mg 0.02-0.06%
    le reste étant constitué de zinc, avec les impuretés usuelles inévitablement présentes dans les métaux précités.
  5. Un procédé de fabrication de pièces en fonderie sous pression chambre chaude avec un alliage selon l'une des revendications 1 à 4.
  6. Pièce réalisée en fonderie sous préssion chambre chaude avec un alliage conforme à l'une des revendications 1 à 4.
  7. Pièce d'aspect réalisé en fonderie sous pression chambre chaude avec un alliage conforme à l'une des revendications 1 à 4.
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