EP0947787A1 - Dispositif de liaison thermique pour machine cryogénique - Google Patents

Dispositif de liaison thermique pour machine cryogénique Download PDF

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EP0947787A1
EP0947787A1 EP99400772A EP99400772A EP0947787A1 EP 0947787 A1 EP0947787 A1 EP 0947787A1 EP 99400772 A EP99400772 A EP 99400772A EP 99400772 A EP99400772 A EP 99400772A EP 0947787 A1 EP0947787 A1 EP 0947787A1
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finger
plate
load
cold finger
cold
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EP99400772A
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EP0947787B1 (fr
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Damien c/o Matra Marconi Space France Feger
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Airbus Defence and Space SAS
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Matra Marconi Space France SA
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25D—REFRIGERATORS; COLD ROOMS; ICE-BOXES; COOLING OR FREEZING APPARATUS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • F25D19/00—Arrangement or mounting of refrigeration units with respect to devices or objects to be refrigerated, e.g. infrared detectors
    • F25D19/006—Thermal coupling structure or interface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • F28D15/02—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes
    • F28D15/04—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure
    • F28D15/043—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies in which the medium condenses and evaporates, e.g. heat pipes with tubes having a capillary structure forming loops, e.g. capillary pumped loops

Definitions

  • the present invention relates to a device for thermal bond between the end of the cold finger of a refrigerating machine and a load which must be brought to cryogenic temperature during use.
  • the invention finds a particularly application important, although not exclusive, when the machine refrigerator works using the Stirling cycle. However, it can also be used when this machine uses another closed cycle or even a cycle open, for example the Joule Thomson cycle.
  • the above machines provide cold to the end, generally consisting of a cover thick, with a cold finger whose base is directly or indirectly in contact with an environment high temperature.
  • a very thin-walled tube made of a material having low thermal conductivity, such as steel stainless or titanium.
  • the tube being thin, has a very low mechanical strength and very low stiffness. Any effort exerted on its end can therefore deforming the cold finger, which has consequences particularly serious when this finger contains a moving element, which is the case with cycle machines Stirling.
  • thermal bonding devices consisting of a braid of copper wires having mass and stiffness also weak as possible.
  • thermal bonding devices consisting of a braid of copper wires having mass and stiffness also weak as possible.
  • a braid of mass and stiffness low to high thermal resistance To assemble the braid on the cover of the cold finger, you must access directly to this finger and to the charge and this is hardly compatible with the realization of a efficient thermal insulation.
  • the fragility of the finger cold makes assembly delicate. So that the braid has the flexibility required it must have a length and a volume important.
  • the invention aims in particular to provide a device for thermal link for cryogenic machine responding better than those previously known to the requirements of the practical, in particular by reducing the thermal gradient between the end of the cold finger and the load, avoiding a mechanical connection between the cold finger and the load and allowing a realization of low mass and low volume with fewer assembly constraints.
  • the invention notably proposes a device thermal bonding according to claim 1.
  • the deformable wall can in particular be constituted by a thin wall revolution bellows, connecting a base cold finger and the spray plate. He will be in generally preferable effect to avoid direct fixation bellows on the cold finger, the thickness of which is very weak, generally around a tenth of a mm.
  • the condensation and vaporization interval will be usually 1 to 10 mm.
  • the pumping element by capillarity interposed between the end of the finger and the plate reduces the entrainment of drops forming towards the outside by the gases.
  • This pumping element can have various constitutions. It can consist of a wafer of porous material forming a wick, occupying the interval between the tip of the cold finger and the plate.
  • This tablet can in particular be made of felt of silica, or fiberglass, or even synthetic material, with pores of a few tens of microns diameter.
  • the circulation of the liquid from the periphery can also be facilitated by grooves engraved in the end.
  • the plate can be extended by a surrounding shirt the end part of the cold finger to avoid training liquid droplets outside the range by gas from vaporization.
  • Means of thermal insulation will be provided around enclosure and load to reduce losses thermal. However, such isolation is no longer necessary when the device is intended to operate in space, where there is a deep vacuum.
  • the device shown schematically on the Figure 1 comprises a thin tube 10, one end of which is attached to a base 12 belonging to the cryogenic machine and the other end of which is closed by a cover 14, which will generally be thicker than the cylindrical wall of the tube. In general this cover will be attached. he can however be in one piece with the rest of the tube.
  • the side wall of the tube is made up of a material with low thermal transmittance, e.g. stainless steel, titanium or alloy titanium base.
  • cold finger can for example have a diameter of 12 mm, a thickness 0.1 mm and a length of about 60 mm.
  • the device shown in Figure 1 is intended for cool a charge contained in a vacuum cryostat.
  • This cryostat has an outer casing 16, for example glass with a silver inner side to be reflective.
  • This outer envelope 16 is fixed to the base 12 by means not shown and the seal between the atmosphere and a volume 30 which will be defined later is ensured by an O-ring 18.
  • An annular zone 19 of the envelope intended for the fixing and the connection waterproof can be thickened to increase its rigidity.
  • the thermal bonding device includes a plate 20 slightly larger in diameter than the cover 14, having a face opposite that of the cover.
  • This plate can be made of metal with high conductivity thermal. It is intended to be rigidly connected to the load to be cooled (not shown).
  • the plate can be also attached to a partition 24 which can be viewed as the internal envelope of the cryostat. This envelope is fixed mechanically to the outer casing 16 at locations not shown in the figure.
  • the internal volume 30 is occupied by gas chosen in depending on the temperature to which the plate 20.
  • gas chosen in depending on the temperature to which the plate 20.
  • This latter gas has the advantage of being a neutral gas and to have a saturation curve slightly above that of nitrogen, resulting in pressure lower when the temperature of volume 30 is that of the environment on earth, for a quantity of liquid predetermined at 90K in enclosure 30.
  • a ballast tank 32 connected to volume 30, so that limit the pressure of the gas contained in volume 30 when the temperature is that of the environment.
  • the interval 22 a thickness nominal between 1 and 10 mm. This interval is occupied by a porous organ forming a wick of circulation of liquid by capillarity.
  • the thickness of the interval may also be chosen based on the accuracy of positioning that can be expected during assembly and risks of displacement during operation, by example following accelerations or vibrations.
  • the plate 20 is advantageously extended by a shirt 34 surrounding the end portion of the cold finger. So that the gas only liquefies against the cover 14, opposite the plate 20, the end part of the wall side of the cold finger can be isolated by a sleeve 36 made of thermal insulating material, over a length of the order of the centimeter.
  • This sleeve may in particular be made of material expanded with closed porosity.
  • the operation of the device is then as follows, when the assembly shown in the figure is initially at room temperature. Volume 30 is completely filled with gas. When the refrigeration machine works, the gas temperature gradually decreases. Finally she reaches, at the end of the cold finger, the liquefaction temperature. Drops of liquefied gas get form and accumulate against the cover 14 and get bigger, gradually invading the porous organ. If the plate 20 is then at a temperature higher than the boiling point of liquid at prevailing pressure in volume 30, liquid vaporizes on contact with the plate by absorbing heat. Steam recondense on cover 14 and the cycle continues until the temperature of the plate 20 reaches that of the tip of the cold finger.
  • Interval 22 can then fill completely with liquid which will vaporize again if the heat transfer by conduction of the insufficient liquid to keep plate 20 below of the boiling point.
  • Interval 22 can play the role of the condenser of a heat pipe using the same gas as that present in volume 30 and distributing the cold in the plate 20 and if necessary the wall 24.
  • a gas mixture in volume 30 so that the thermal bond can operate in a wider temperature range : for example, we will take a mixture of argon, methane, carbon dioxide and ammonia to cover an area ranging from ambience to - 180 ° C. So whatever the temperature of the working load, at least one of these gases will be in its boiling range, while the others will be in gaseous, liquid or solid form and will only intervene by conduction in the transfer thermal. This possibility can be interesting for applications operating at variable temperatures or to facilitate the transient for cooling the system, allowing the initiation of the thermal link to temperatures higher than the nominal temperature of use.
  • the thermal gradient between the cover and the plate is very low, the boiling flow is usually 1 to 10 W / cm 2 , even under micro-gravity. No force is exerted by the load on the end of the cold finger, since there is no mechanical connection between the plate and the cold finger, the porous material having no appreciable rigidity.
  • the nominal distance between the cover and the plate can be chosen to a value sufficient to compensate for any manufacturing tolerance and any relative displacement. Because the tolerances are high, the cold finger can be easily integrated into a system.
  • the plate 20 constitutes only a small excess length, usually less than 10 mm.
  • thermal leaks generated by a faulty machine are very small, because stopping this machine will cause the cold finger, vaporization of the liquid and reduction of heat transfers which will only be done in mode conductive through steam, between the cover and the plate.
  • means can be designed to pump liquid to the center of the cover.
  • We can in particular provide means using capillary forces, such as furrows radials bringing the liquefied gas from the periphery of the cover towards its center.
  • the cryostat When the device is intended to operate only in space, therefore under vacuum, the cryostat can be omitted and in this case the bellows 26 simply connects a annular plate tightly fixed to the base 12 (or the base itself) at a bottom extending the plate 20.
  • the pumping element 40 constitutes the condenser of a heat pipe 42 for cooling a charge located at distance.
  • the porous material 40 does not occupy only the area facing the cold finger 14. It extends into a conduit 42.
  • the porous material does not introduce any mechanical coupling, due to its texture.
  • the liquid-gas interface 44 is likely to be move through the porous material, depending on the thermal power dissipated in the load. Grooves internal gas return to the condenser part can be arranged inside the duct 42.

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Abstract

Le dispositif de liaison thermique entre une extrémité, à température cryogénique, d'un doigt froid (10) de machine frigorifique et une charge comprend une plaque (20) placée en face de l'extrémité, destinée à être reliée à la charge, découplée mécaniquement de l'extrémité et définissant avec elle un intervalle (22) de condensation et de vaporisation. Une paroi (26) définit une enceinte incorporant l'intervalle et entourant au moins l'extrémité du doigt froid et la partie du doigt froid proche de l'extrémité, ladite enceinte étant occupée par du gaz ayant une température de condensation choisie en fonction de la température cryogénique à donner à la charge. <IMAGE>

Description

La présente invention a pour objet un dispositif de liaison thermique entre l'extrémité du doigt froid d'une machine frigorifique et une charge qui doit être portée à une température cryogénique lors de son utilisation.
L'invention trouve une application particulièrement importante, bien que non exclusive, lorsque la machine frigorifique fonctionne en utilisant le cycle de Stirling. Elle est toutefois également utilisable lorsque cette machine utilise un autre cycle fermé ou même un cycle ouvert, par exemple le cycle de Joule Thomson.
Les machines ci-dessus fournissent le froid à l'extrémité, généralement constituées par un couvercle épais, d'un doigt froid dont la base est directement ou indirectement en contact avec un environnement à température élevée. Pour réduire les pertes par conduction, on utilise un tube à paroi très mince en un matériau ayant une faible conductibilité thermique, tel que l'acier inoxydable ou le titane. Le tube, étant mince, présente une très faible tenue mécanique et une très faible raideur. Tout effort exercé sur son extrémité peut en conséquence déformer le doigt froid, ce qui a des conséquences particulièrement graves lorsque ce doigt contient un élément mobile, ce qui est le cas des machines à cycle de Stirling.
On a en conséquence cherché à réaliser des dispositifs de liaison thermique qui tout à la fois ont une faible résistance thermique et n'appliquent que de faibles efforts sur l'extrémité du doigt froid. On a notamment réalisé des dispositifs de liaison thermique constitués par une tresse en fils de cuivre ayant une masse et une raideur aussi faibles que possible. Cette solution n'est toutefois pas pleinement satisfaisante. Une tresse de masse et de raideur faibles a une résistance thermique élevée. Pour assembler la tresse sur le couvercle du doigt froid, il faut accéder directement à ce doigt et à la charge, ce qui est difficilement compatible avec la réalisation d'une isolation thermique performante. La fragilité du doigt froid rend l'assemblage délicat. Pour que la tresse ait la souplesse requise elle doit avoir une longueur et un volume important.
L'utilisation d'une tresse thermique a un inconvénient supplémentaire lorsqu'une même charge est refroidie par deux machines, cela pour assurer une redondance. Si une machine est arrêtée, par exemple par suite d'une panne, la fuite thermique parasite par le doigt froid de cette machine, qui reste en liaison thermique avec la charge, s'ajoute à la puissance requise par la charge.
On connaít également (US-A-4 802 345) un dispositif de liaison thermique entre un doigt froid et une charge, constitué par un jeu étroit dans lequel se trouvent des gaz dont au moins un est incondensable à la température de fonctionnement. Un jeu étroit est indispensable et rend difficile un découplage.
Le document US-A-4 178 775 décrit un cryostat pour un détecteur infrarouge refroidi par une machine frigorifique à cycle ouvert. Un papier buvard retient du gaz liquéfié à proximité du détecteur infrarouge. Ce buvard ne joue pas un rôle de pompage, mais seulement de réserve.
L'invention vise notamment à fournir un dispositif de liaison thermique pour machine cryogénique répondant mieux que ceux antérieurement connus aux exigences de la pratique, notamment en réduisant le gradient thermique entre l'extrêmité du doigt froid et la charge, en évitant une liaison mécanique entre le doigt froid et la charge et en permettant une réalisation de faible masse et de faible volume avec moins de contraintes d'assemblage.
Dans ce but l'invention propose notamment un dispositif de liaison thermique suivant la revendication 1.
La paroi déformable peut notamment être constituée par un soufflet de révolution à paroi mince, reliant une embase du doigt froid et la plaque de vaporisation. Il sera en effet généralement préférable d'éviter une fixation directe du soufflet sur le doigt froid, dont l'épaisseur est très faible, généralement de l'ordre du dixième de mm.
L'intervalle de condensation et de vaporisation sera généralement de 1 à 10 mm. L'élément de pompage par capillarité interposé entre l'extrémité du doigt et la plaque réduit l'entraínement des gouttes en formation vers l'extérieur par les gaz. Cet élément de pompage peut avoir des constitutions diverses. Il peut être constitué par une pastille de matériau poreux formant mèche, occupant l'intervalle compris entre l'extrémité du doigt froid et la plaque. Cette pastille peut notamment être en feutre de silice, ou de fibre de verre, voire même en matière synthétique, avec des pores de quelques dizaines de microns de diamètre. La circulation du liquide à partir de la périphérie peut également être facilitée par des sillons gravés dans l'extrémité.
La plaque peut être prolongée par une chemise entourant la partie terminale du doigt froid pour éviter l'entraínement de gouttelettes de liquide en dehors de l'intervalle par le gaz provenant de la vaporisation.
Des moyens d'isolement thermique, généralement constitués par un vase Dewar, seront prévus autour de l'enceinte et de la charge pour réduire les pertes thermiques. Un tel isolement n'est cependant plus nécessaire lorsque le dispositif est destiné à fonctionner dans l'espace, où règne un vide poussé.
Les caractéristiques ci-dessus ainsi que d'autres apparaítront mieux à la lecture de la description qui suit d'un mode particulier de réalisation, donné à titre d'exemple non limitatif. La description se réfère aux dessins qui l'accompagnent. Sur les dessins :
  • la figure 1 est une vue en coupe d'un dispositif ;
  • la figure 2 montre une variante.
Le dispositif représenté schématiquement sur la figure 1 comprend un tube mince 10 dont une extrémité est fixée à une embase 12 appartenant à la machine cryogénique et dont l'autre extrémité est fermée par un couvercle 14, qui sera généralement plus épais que la paroi cylindrique du tube. En général ce couvercle sera rapporté. Il peut cependant être d'une seule pièce avec le reste du tube. En général, la paroi latérale du tube est constituée en un matériau à faible coefficient de transmission thermique, par exemple en acier inoxydable, en titane ou en alliage à base de titane. Dans le cas d'une machine destinée à fournir une puissance de réfrigération de 1W à 90K, dans une ambiance à température maximale de 300K, le doigt froid peut par exemple avoir un diamètre de 12 mm, une épaisseur de 0,1 mm et une longueur d'environ 60 mm.
Le dispositif représenté sur la figure 1 est destiné à refroidir une charge contenue dans un cryostat sous vide. Ce cryostat comporte une enveloppe externe 16, par exemple en verre ayant une face interne argentée pour être réfléchissante. Cette enveloppe externe 16 est fixée sur l'embase 12 par des moyens non représentés et l'étanchéité entre l'ambiance et un volume 30 qui sera défini plus loin est assurée par un joint torique 18. Une zone annulaire 19 de l'enveloppe destinée à la fixation et à la liaison étanche peut être épaissie pour augmenter sa rigidité.
Le dispositif de liaison thermique comprend une plaque 20 de diamètre légèrement supérieur à celui du couvercle 14, présentant une face en regard de celle du couvercle. Cette plaque peut être en métal à forte conductivité thermique. Elle est prévue pour être reliée rigidement à la charge à refroidir (non représentée). La plaque peut être fixée également à une cloison 24 qu'on peut regarder comme l'enveloppe interne du cryostat. Cette enveloppe est fixée mécaniquement à l'enveloppe externe 16 en des emplacements non indiqués sur la figure. Une paroi souple, représentée sous forme d'un soufflet métallique 26, relie le fond de l'enveloppe 24, portée par la plaque 20, à la zone annulaire 19 de renfort de l'enveloppe externe 16. Elle sépare ainsi un espace sous vide 28 d'un volume interne 30 entourant le doigt froid 10. Du fait de la souplesse du soufflet, les pièces 20 et 24, liées mécaniquement à la charge d'utilisation, restent libres par rapport aux mouvements relatifs que peuvent avoir par rapport à elles les pièces 18 et 16 et donc l'extrémité du doigt froid 14.
Le volume interne 30 est occupé par du gaz choisi en fonction de la température à laquelle doit être portée la plaque 20. On peut notamment utiliser l'azote, l'oxygène, l'air ou l'argon. Ce dernier gaz présente l'intérêt d'être un gaz neutre et d'avoir une courbe de saturation légèrement au-dessus de celle de l'azote, d'où une pression plus faible lorsque la température du volume 30 est celle de l'environnement sur terre, pour une quantité de liquide prédéterminée à 90K dans l'enceinte 30. Souvent on prévoira un réservoir ballast 32 relié au volume 30, de façon à limiter la pression du gaz contenu dans le volume 30 lorsque la température est celle de l'environnement.
On donnera généralement à l'intervalle 22 une épaisseur nominale comprise entre 1 et 10 mm. Cet intervalle est occupé par un organe poreux formant mèche de circulation de liquide par capillarité. L'épaisseur de l'intervalle pourra également être choisie en fonction de la précision de positionnement que l'on peut espérer lors de l'assemblage et des risques de déplacement en fonctionnement, par exemple à la suite d'accélérations ou de vibrations.
Pour éviter que des gouttes formées sur le couvercle 14 ne soient entraínées vers une partie plus chaude du doigt froid, la plaque 20 est avantageusement prolongée par une chemise 34 entourant la partie terminale du doigt froid. Pour que le gaz ne se liquéfie que contre le couvercle 14, en face de la plaque 20, la partie terminale de la paroi latérale du doigt froid peut être isolée par un manchon 36 en matériau isolant thermique, sur une longueur de l'ordre du centimètre. Ce manchon peut notamment être en matériau expansé à porosité fermée.
Le fonctionnement du dispositif est alors le suivant, lorsque l'ensemble représenté sur la figure est initialement à la température ambiante. Le volume 30 est entièrement rempli de gaz. Lorsque la machine frigorifique fonctionne, la température du gaz diminue progressivement. Finalement elle atteint, à l'extrémité du doigt froid, la température de liquéfaction. Des gouttes de gaz liquéfié se forment et s'accumulent contre le couvercle 14 et grossissent, envahissant progressivement l'organe poreux. Si la plaque 20 est alors à une température supérieure à la température d'ébullition du liquide à la pression qui règne dans le volume 30, du liquide se vaporise au contact de la plaque en absorbant de la chaleur. De la vapeur se recondense sur le couvercle 14 et le cycle se poursuit jusqu'à ce que la température de la plaque 20 atteigne celle de l'extrémité du doigt froid. L'intervalle 22 peut se remplir alors complètement de liquide qui se vaporisera de nouveau si le transfert thermique par conduction du liquide est insuffisant pour maintenir la plaque 20 en-dessous de la température d'ébullition. L'intervalle 22 peut jouer le rôle du condenseur d'un caloduc utilisant le même gaz que celui présent dans le volume 30 et distribuant le froid dans la plaque 20 et si nécessaire la paroi 24.
Dans certains cas, on aura intérêt à utiliser un mélange de gaz dans le volume 30 pour que le lien thermique puisse fonctionner dans une plus large gamme de température : par exemple, on prendra un mélange d'argon, de méthane, de gas carbonique et d'ammoniaque pour couvrir un domaine allant de l'ambiance à - 180°C. Ainsi, quelle que soit la température de la charge d'utilisation, l'un au moins de ces gaz sera dans son domaine d'ébullition, alors que les autres seront sous forme gazeuse, liquide ou solide et n'interviendront que par conduction dans le transfert thermique. Cette possibilité peut être intéressante pour les applications fonctionnant à des températures variables ou pour faciliter le transitoire de mise en froid du système, en permettant l'amorçage du lien thermique à des températures plus élevées que la température nominale d'utilisation.
Le gradient thermique entre le couvercle et la plaque est très faible, le flux d'ébullition étant habituellement de 1 à 10 W/cm2, même sous micro-gravité. Aucune force n'est exercée par la charge sur l'extrémité du doigt froid, puisqu'il n'y a pas de liaison mécanique entre la plaque et le doigt froid, le matériau poreux n'ayant pas de rigidité appréciable. L'écart nominal entre le couvercle et la plaque peut être choisi à une valeur suffisante pour compenser toute tolérance de fabrication et tout déplacement relatif. Du fait que les tolérances sont élevées, le doigt froid peut être facilement intégré dans un système. La plaque 20 ne constitue qu'une sur-longueur faible, habituellement inférieure à 10 mm.
Dans le cas d'un système ayant une charge munie de deux machines pour créer une redondance, les fuites thermiques générées par une machine défaillante sont très réduites, car l'arrêt de cette machine provoque l'échauffement du doigt froid, la vaporisation du liquide et la réduction des transferts thermiques qui ne se feront plus qu'en mode conductif au travers de la vapeur, entre le couvercle et la plaque.
Comme il a été indiqué plus haut, des moyens peuvent être prévus pour réaliser un pompage de liquide vers le centre du couvercle. On peut en particulier prévoir des moyens utilisant les forces capillaires, tels des sillons radiaux amenant le gaz liquéfié de la périphérie du couvercle vers son centre.
Lorsque le dispositif est destiné à fonctionner uniquement dans l'espace, donc sous vide, le cryostat peut être omis et dans ce cas le soufflet 26 relie simplement une plaque annulaire fixée de façon étanche à l'embase 12 (ou l'embase elle-même) à un fond prolongeant la plaque 20.
Sur la figure 2, où les organes correspondant à ceux de la figure 1 sont désignés par le même numéro de référence, l'élément de pompage 40 constitue le condenseur d'un caloduc 42 de refroidissement d'une charge située à distance. Pour cela, le matériau poreux 40 n'occupe pas seulement la zone qui est en face du doigt froid 14. Elle se prolonge dans un conduit 42. Le matériau poreux n'introduit aucun couplage mécanique, du fait de sa texture. L'interface liquide-gaz 44 est susceptible de se déplacer dans le matériau poreux, en fonction de la puissance thermique dissipée dans la charge. Des rainures internes de retour du gaz vers la partie formant condenseur peuvent être ménagées à l'intérieur du conduit 42.

Claims (9)

  1. Dispositif de liaison thermique entre une extrémité, à température cryogénique, d'un doigt froid de machine frigorifique et une charge, comprenant une plaque (20) placée en face de l'extrémité, destinée à être reliée à la charge, découplée mécaniquement de l'extrémité et définissant avec elle un intervalle de condensation et de vaporisation occupé par un élément de pompage par capillarité et comprenant également une paroi définissant une enceinte incorporant ledit intervalle et entourant au moins l'extrémité du doigt froid et la partie du doigt froid proche de l'extrémité, ladite enceinte étant occupée par au moins un gaz ayant une température de condensation choisie en fonction de la température cryogénique à donner à la charge.
  2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément de pompage est une pastille de matériau poreux formant mèche, occupant tout l'intervalle compris entre l'extrémité du doigt froid et la plaque (20).
  3. Dispositif selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la plaque (20) est prolongée par une chemise entourant la partie terminale du doigt froid pour éviter l'entraínement de gouttelettes de liquide en dehors de l'intervalle par le gaz provenant de la vaporisation.
  4. Dispositif selon la revendication 3, caractérisé par un manchon isolant thermique (36) entourant la partie terminale du doigt froid.
  5. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la paroi déformable est constituée par un soufflet de révolution à paroi mince, reliant une embase du doigt froid et la plaque de vaporisation.
  6. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que des moyens d'isolement thermique sont prévus autour de l'enceinte et de la charge.
  7. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, caractérisé en ce que l'enceinte est occupée par un mélange de plusieurs gaz ayant des températures d'ébullition différentes.
  8. Dispositif selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisées en ce que l'intervalle (22) est dimensionné pour constituer un condenseur de caloduc.
  9. Système comportant une charge d'utilisation et deux machines frigorifiques, caractérisé en ce que chaque machine est reliée à la charge par un dispositif d'interface selon l'une quelconque des revendications 1 à 8.
EP99400772A 1998-03-31 1999-03-30 Dispositif de liaison thermique pour machine cryogénique Expired - Lifetime EP0947787B1 (fr)

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FR9803971 1998-03-31

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EP0947787A1 true EP0947787A1 (fr) 1999-10-06
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EP (1) EP0947787B1 (fr)
JP (1) JPH11325629A (fr)
DE (1) DE69910877T2 (fr)
FR (1) FR2776762B1 (fr)
IL (1) IL129271A (fr)

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