EP0754770A1 - Procédé de fabrication d'une bande de tÔle mince à emboutissabilité améliorée - Google Patents

Procédé de fabrication d'une bande de tÔle mince à emboutissabilité améliorée Download PDF

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EP0754770A1
EP0754770A1 EP96401347A EP96401347A EP0754770A1 EP 0754770 A1 EP0754770 A1 EP 0754770A1 EP 96401347 A EP96401347 A EP 96401347A EP 96401347 A EP96401347 A EP 96401347A EP 0754770 A1 EP0754770 A1 EP 0754770A1
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cold rolling
strip
reduction rate
sheet metal
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Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
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Definitions

  • the present invention relates to a method of manufacturing a strip of thin sheet metal with improved drawability having good capacity for expanding deformation and for shrinking deformation, as well as a thin sheet metal with improved stampability obtained by this method.
  • Steels for stamping either shrinking in the context of steels for packaging, or expanding in the context of steels for example for cars, must have a certain number of particular characteristics to allow their shaping.
  • the work hardening coefficient n must be as high as possible. Indeed, this work hardening coefficient defines the ability of the material to deform in expansion and, the higher this coefficient, the better the material deforms in expansion.
  • the anisotropy coefficient r ⁇ in the direction where it is lowest and the average anisotropy coefficient r ⁇ must also be raised. Indeed, the significant cold work hardening which the sheet metal strip undergoes during rolling results, after annealing, in the formation of crystallographic textures leading to an anisotropy of the mechanical properties. Its influence on the elastic limit Re, the tensile strength Rm and the elongation percent at break A% is relatively weak, but it is not the same for the thinning of the sheet during stresses suffered by the sheet during shaping.
  • This coefficient r ⁇ represents the thinning capacity of the sheet and to guarantee the best drawing conditions, that is to say a good flow of the metal in all directions, a Lankford coefficient is required r ⁇ as high as possible.
  • anisotropy coefficient r ⁇ in the direction where it is the lowest r mini is as high as possible, which ensures that in all directions of stress, the metal does not go too thin.
  • the Young's modulus must also be as high as possible, and a steel is all the more stampable as it develops these properties.
  • This type of steel has good drawing characteristics.
  • the steel thus produced is hot rolled, cold rolled with a reduction rate of 50%, then annealed at 750 ° C for 20 seconds, cold rolled with a reduction rate of 77% and annealed a second time at 870 ° C for 20 seconds.
  • This type of steel sheet has a Lankford coefficient r ⁇ high but does not necessarily have the other properties necessary for good stamping, and it is extremely expensive to carry out essentially because of the low carbon content necessary to obtain this Lankford coefficient, as well as the high temperatures of the annealing
  • the object of the present invention is to propose a method for manufacturing a strip of thin sheet metal with improved stampability having a good ability both in expanding deformation and in shrinking deformation, as well as improved elongation at break. , and which is economical to produce.
  • the present invention also relates to a strip of thin sheet metal having a good drawing ability obtained by the process according to the above characteristics.
  • the invention relates to a strip of thin sheet steel of improved stampability, that is to say having a low yield strength, a high Lankford coefficient greater than 2, preferably 2.4 in all directions of the sheet, significant consolidation, significant ductility and a high Young's modulus greater than 23,000 kg / mm 2 .
  • a steel is first produced, in a known manner, for example using a steelworks converter, the composition of which in thousandths of a percent is as follows: carbon ⁇ 20 silicon ⁇ 500 manganese ⁇ 1000 phosphorus ⁇ 100 sulfur ⁇ 50 aluminum ⁇ 100 nitrogen ⁇ 10 and none, one or more of the following: titanium ⁇ 150 niobium ⁇ 150 boron ⁇ 5 the rest being iron and residuals from the production process.
  • the steel has the following composition, in thousandths of a percent: carbon from 2 to 20 silicon from 100 to 500 manganese from 0 to 1000 phosphorus from 50 to 100 sulfur from 0 to 50 aluminum from 0 to 100 nitrogen from 2 to 8 and none, one or more of the following: titanium from 0 to 150 niobium from 10 to 50 boron from 0 to 2 the rest being iron and residuals from the production process.
  • the steel thus produced is then poured into slabs and then hot rolled.
  • the hot rolled strip is then cold rolled with a reduction rate greater than 20%.
  • the strip thus cold-rolled is then subjected to annealing at a temperature between the temperature for restoring the steel and 920 ° C., preferably between the temperature for restoring the steel and its recrystallization temperature.
  • Annealing can either be basic annealing or continuous annealing.
  • a second cold rolling is then carried out with a reduction rate greater than 20% by imparting a determined roughness to the sheet metal strip.
  • a second annealing is carried out at a temperature higher than the recrystallization temperature of the steel.
  • the Applicant has found that it is possible to increase the value of the Lankford coefficient r ⁇ of the sheet so that it is greater than 2, preferably 2.4 when the temperature of the first annealing takes place at a temperature between the temperature for restoring the steel and its recrystallization temperature, preferably at a temperature equal to the steel restoration temperature plus 40 to 60 ° C.
  • the first scenario in which the reduction rate of the first cold rolling is low, while being greater than 20%, preferably of the order of 35 to 50%, and the reduction rate of the second rolling is high , preferably of the order of 65 to 75%.
  • the second scenario in which the reduction rate of the first cold rolling is high, preferably of the order of 65 to 75% and the reduction rate of the second cold rolling is low, while being greater than 20 %, preferably of the order of 35 to 50%.
  • the printed roughness is such that the average roughness Ra is between 0.9 and 1.7 microns.
  • the average roughness Ra is between 1.2 and 1.7 to promote stamping. But if one wishes to obtain a more shiny appearance to the sheet, while retaining good stampability, the sheet is printed with an average roughness Ra of between 0.9 and 1.4 microns.
  • This operation makes it possible, by eliminating the skin-pass operation, to guarantee a high Lankford coefficient greater than 2, preferably 2.4 and a low elastic limit because the skin-pass operation has the consequence of increasing the yield strength of the metal, and degrading the work hardening coefficient not ⁇ .
  • the fact of being free from the skin-pass operation makes it possible to omit a step in the manufacture of the sheet metal strip and consequently reduces the cost thereof.
  • steels A and B are steels according to the invention and steel C corresponds to a composition according to the state of the art.
  • the restoration temperature of steel A which was produced with a first base annealing, is equal to 450 ° C. and its recrystallization temperature is equal to 680 ° C.
  • the restoration temperature of steel B which was produced with a first continuous annealing, is equal to 450 ° C. and its recrystallization temperature is equal to 630 ° C.
  • Each of the three types of steel was then subjected to different rolling and annealing treatments and several sheet metal strips less than 1 mm thick were thus produced.
  • the steel of the invention makes it possible to obtain, compared with steel C of the prior art, a significant gain in terms of ductility and in terms of drawability.

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Abstract

La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude à la déformation en expansion et à la déformation en rétreint, caractérisé en ce qu'il consiste à : élaborer un acier comprenant en millième de pour centpoids une teneur en carbone inférieure à 20, une teneur en silicium inférieure à 500, une teneur en manganèse inférieure à 1000, une teneur en phosphore inférieure à 100, une teneur en soufre inférieure à 50, une teneur en aluminium inférieure à 100, une teneur en azote inférieure à 10 et aucun, un ou plusieurs éléments parmi le titane, avec une teneur inférieure à 150, le niobium avec une teneur inférieure à 150, le bore avec une teneur inférieure à 5, le reste étant du fer et des résiduels, réaliser un laminage à chaud, réaliser un laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20%, réaliser un recuit à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et 920°C, réaliser un second laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20% en imprimant à la bande de tôle une rugosité déterminée, effectuer un second recuit à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier. L'invention concerne également une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée obtenue par ce procédé.

Description

  • La présente invention concerne un procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude à la déformation en expansion et à la déformation en rétreint, ainsi qu'une tôle mince à emboutissabilité améliorée obtenue par ce procédé.
  • Les aciers pour emboutissage, soit en rétreint dans le cadre des aciers pour emballage, soit en expansion dans le cadre des aciers par exemple pour automobile, doivent présenter un certain nombre de caractéristiques particulières pour permettre leur mise en forme.
  • Leur limite d'élasticité Re doit être le plus faible possible pour un niveau de résistance à la rupture Rm donné, afin de faciliter la déformation.
  • Le coefficient d'écrouissage n doit être le plus élevé possible. En effet ce coefficient d'écrouissage définit l'aptitude du matériau à se déformer en expansion et, plus ce coefficient est élevé, mieux le matériau se déforme en expansion.
  • Le coefficient d'anisotropie rϕ dans la direction où il est le plus faible et le coefficient d'anisotropie moyen r ¯
    Figure imgb0001
     doivent également être élevés. En effet, les écrouissages à froid importants que subit la bande de tôle lors du laminage se traduisent, après recuit, par la formation de textures cristallographiques conduisant à une anisotropie des propriétés mécaniques. Son influence sur la limite d'élasticité Re, la résistance à la rupture Rm et l'allongement pour cent à la rupture A% est relativement faible, mais il n'en est pas de même pour l'amincissement de la tôle lors des contraintes subies par la tôle au cours de la mise en forme.
  • Pour mesurer cette anisotropie, on utilise le rapport rϕ entre la déformation rationnelle en largeur d'une éprouvette, lors d'un essai de traction, et sa déformation rationnelle en épaisseur, ou ϕ représente l'angle entre la direction de traction de l'éprouvette et la direction de laminage de la tôle.
  • L'anisotropie moyenne d'un acier est déterminée par le coefficient d'anisotropie moyen r ¯
    Figure imgb0002
    , encore appelé coefficient de Lankford r ¯ = r 0 + 2r 45 + r 90 4   (ϕ= 0°, 45°, 90°)
    Figure imgb0003
     où r0, r90 et r45 sont les valeurs des coefficients d'anisotropie r dans les directions longitudinale, transversale et oblique à 45° par rapport à la direction de laminage du flan de tôle.
  • Ce coefficient r ¯
    Figure imgb0004
     représente la capacité d'amincissement de la tôle et pour garantir les meilleures conditions d'emboutissage, c'est à dire un bon écoulement du métal dans toutes les directions, il faut un coefficient de Lankford r ¯
    Figure imgb0005
     le plus élevé possible.
  • Il est également important que le coefficient d'anisotropie rϕ dans la direction où celui-ci est le plus faible rmini soit le plus élevé possible, ce qui permet de garantir que dans toutes les directions de sollicitation, le métal ne va pas trop s'amincir.
  • Le caractère élevé de ces deux coefficients rmini et r ¯
    Figure imgb0006
     traduisent une bonne aptitude de la tôle à la déformation en rétreint.
  • Il est également important que l'allongement pour cent à la rupture A% soit élevé ce qui traduit une ductilité importante du matériau.
  • Enfin, le module de Young doit également être le plus élevé possible, et un acier est d'autant plus emboutissable qu'il développe ces propriétés.
  • Il est connu pour ce type d'application d'utiliser des aciers standards par exemple un acier ayant la composition suivante en millième de pourcent poids :
    carbone < 5 par exemple = 3
    silicium < 200 par exemple = 9
    manganèse < 500 par exemple = 140
    phosphore < 30 par exemple = 8
    soufre < 50 par exemple = 5
    aluminium < 100 par exemple = 35
    azote < 10 par exemple = 3
    titane < 150 par exemple = 56
    le reste étant du fer et des résiduels issus du procédé d'élaboration, ayant subi un laminage à chaud, puis un laminage à froid avec un taux de réduction compris entre 75 et 85 %, par exemple égal à 80 %, suivi d'un recuit continu à 800°C et d'une opération d'écrouissage par laminage léger avec un taux de réduction de 1%.
  • Ce type d'acier présente de bonnes caractéristiques d'emboutissage.
  • Il est également connu d'élaborer des aciers de manière très spécifiques pour augmenter encore les propriétés d'emboutissage, en particulier le coefficient de Lankford r ¯
    Figure imgb0007
    .
  • Par exemple, il existe un acier dont le coefficient de Lankford r ¯
    Figure imgb0008
     est égal à 3, obtenu en élaborant un acier contenant, en millièmes de pour cent :
    carbone 2
    titane 41
    manganèse 120
    phosphore 11
    soufre 11
    aluminium 45
    azote 2
    le reste étant du fer, et des résiduels.
  • L'acier ainsi élaboré est laminé à chaud, laminé à froid avec un taux de réduction de 50%, puis recuit à 750°C pendant 20 secondes, relaminé à froid avec un taux de réduction de 77% et recuit une seconde fois à 870°C pendant 20 secondes.
  • Ce type de tôle d'acier présente un coefficient de Lankford r ¯
    Figure imgb0009
     élevé mais ne présente pas forcément les autres propriétés nécessaires à un bon emboutissage, et il est extrêmement coûteux à réaliser essenciellement du fait de la faible teneur en carbone necessaire pour obtenir ce coefficient de Lankford, ainsi que des températures élevées des recuits
  • La présente invention a pour but de proposer un procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude aussi bien à la déformation en expansion qu'à la déformation en rétreint, ainsi qu'un allongement à la rupture amélioré, et qui soit économique à réaliser.
  • La présente invention concerne plus particulièrement un procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude à la déformation en expansion et à la déformation en rétreint, caractérisé en ce qu'il consiste à :
    • élaborer un acier comprenant en millième de pour cent poids une teneur en carbone inférieure à 20, une teneur en silicium inférieure à 500, une teneur en manganèse inférieure à 1000, une teneur en phosphore inférieure à 100, une teneur en soufre inférieure à 50, une teneur en aluminium inférieure à 100, une teneur en azote inférieure à 10 et aucun, un ou plusieurs éléments parmi le titane, avec une teneur inférieure à 150, le niobium, avec une teneur inférieure à 150, le bore avec une teneur inférieure à 5, le reste étant du fer et des résiduels,
    • réaliser un laminage à chaud.
    • réaliser un laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20%,
    • réaliser un recuit à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et 920°C,
    • réaliser un second laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20% en imprimant à la bande de tôle une rugosité déterminée,
    • effectuer un second recuit à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier.
  • Selon d'autres caractéristiques de l'invention :
    • l'acier élaboré dans la première étape comprend en millième de pour cent poids une teneur en carbone comprise entre 2 et 20, une teneur en silicium comprise entre 100 et 500, une teneur en manganèse comprise entre 0 et 1000, en teneur en phosphore comprise entre 50 et 100, une teneur en soufre comprise entre 0 et 50, une teneur en aluminium comprise entre 0 et 100, une teneur en azote comprise entre 2 et 8, et un ou plusieurs éléments parmi le titane, avec une teneur comprise entre 0 et 150, le niobium, avec une teneur comprise entre 10 et 50, le bore, avec une teneur comprise entre 0 et 2, le reste étant du fer et des résiduels.
    • le premier recuit est effectué à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et sa température de recristallisation.
    • le taux de réduction du premier laminage à froid est important et le taux de réduction du second laminage à froid est faible.
    • le taux de réduction du premier laminage à froid est faible et le taux de réduction de second laminage à froid est important.
    • le taux de réduction du premier laminage à froid est compris entre 35 et 50 % et le taux de réduction du second laminage à froid est compris entre 65 et 75 %.
    • le taux de réduction du premier laminage à froid est compris entre 65 et 75 % et le taux de réduction du second laminage à froid est compris entre 35 et 50 %.
    • Pendant le second laminage à froid, on imprime à la bande de tôle une rugosité moyenne Ra comprise entre 0,9 et 1,7 microns.
  • La présente invention concerne également une bande de tôle mince ayant une bonne aptitude à l'emboutissage obtenue par le procédé selon des caractéristiques ci-dessus.
  • Les caractéristiques et avantages apparaîtront au cours de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple.
  • L'invention concerne une bande de tôle mince en acier à emboutissabilité améliorée, c'est à dire présentant une limite d'élasticité faible, un coefficient de Lankford élevé supérieur à 2, de préférence 2,4 dans toutes les directions de la tôle, une consolidation importante, une ductilité importante et un module de Young élevé supérieur à 23.000 kg/mm2.
  • Pour obtenir une telle bande de tôle mince, on élabore dans un premier temps, de manière connue, par exemple au convertisseur d'aciérie, un acier dont la composition en millième de pour cent est la suivante :
    carbone < 20
    silicium < 500
    manganèse < 1000
    phosphore < 100
    soufre < 50
    aluminium < 100
    azote < 10
    et aucun, un ou plusieurs éléments parmi les suivants :
    titane < 150
    niobium < 150
    bore < 5
    le reste étant du fer et des résiduels issus du procédé d'élaboration.
  • De manière préférentielle, l'acier a la composition suivante, en millième de pour cent :
    carbone de 2 à 20
    silicium de 100 à 500
    manganèse de 0 à 1000
    phosphore de 50 à 100
    soufre de 0 à 50
    aluminium de 0 à 100
    azote de 2 à 8
    et aucun, un ou plusieurs éléments parmi les suivants :
    titane de 0 à 150
    niobium de 10 à 50
    bore de 0 à 2
    le reste étant du fer et des résiduels issus du procédé d'élaboration.
  • Compte-tenu de la teneur en carbone de cet acier, qui peut aller jusqu'à 20, il est envisageable de l'élaborer par soufflage argon moins coûteux que la technique du dégazage sous vide.
  • L'acier ainsi élaboré est ensuite coulé en brames puis laminé à chaud.
  • La bande laminée à chaud est ensuite laminée à froid avec un taux de réduction supérieur à 20%.
  • La bande ainsi laminée à froid est ensuite soumise à un recuit à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et 920°C, de préférence entre la température de restauration de l'acier et sa température de recristallisation.
  • Le recuit peut être indifféremment un recuit base ou un recuit continu.
  • On effectue ensuite un second laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20% en imprimant à la bande de tôle une rugosité déterminée. Enfin, on effectue un second recuit à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier.
  • La Demanderesse a constaté qu'il est possible d'augmenter la valeur du coefficient de Lankford r ¯
    Figure imgb0010
     de la tôle afin que celui-ci soit supérieur à 2, de préférence 2,4 lorsque la température du premier recuit s'effectue à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et sa température de recristallisation, de préférence à une température égale à la température de restauration de l'acier plus 40 à 60°C.
  • Pour obtenir un module d'Young supérieur à 23.000 kg/mm2 et un coefficient de Lankford supérieur à 2, de préférence 2,4, il est nécessaire que, soit la réduction soit importante lors du second laminage à froid alors que la réduction était faible lors du premier laminage à froid, soit la réduction soit faible lors du premier laminage à froid alors que la réduction était importante lors du premier laminage à froid.
  • Deux cas de figure peuvent donc être envisagés.
  • Le premier cas de figure, dans lequel le taux de réduction du premier laminage à froid est faible, tout en étant supérieur à 20%, de préférence de l'ordre de 35 à 50 %, et le taux de réduction du second laminage est important, de préférence de l'ordre de 65 à 75 %.
  • Le second cas de figure, dans lequel le taux de réduction du premier laminage à froid est important, de préférence de l'ordre de 65 à 75 % et le taux de réduction du second laminage à froid est faible, tout en étant supérieur à 20%, de préférence de l'ordre de 35 à 50 %.
  • Pour obtenir les qualités d'emboutissabilité requises, il est également intéressant pendant le second laminage à froid de la tôle, d'imprimer sur celle-ci au moyen des cylindres de laminage une rugosité requise.
  • A titre d'exemple, la rugosité imprimée est telle que la rugosité moyenne Ra est comprise entre 0,9 et 1,7 microns.
  • De préférence, la rugosité moyenne Ra est comprise entre 1,2 et 1,7 pour favoriser l'emboutissage. Mais si on désire obtenir un aspect plus brillant à la tôle, tout en conservant une bonne emboutissabilité, on imprime à la tôle une rugosité moyenne Ra comprise entre 0,9 et 1,4 microns.
  • Cette opération permet en supprimant l'opération de skin-pass de garantir un coefficient de Lankford élevé supérieur à 2, de préférence 2,4 et une limite d'élasticité faible car l'opération de skin-pass a pour conséquence d'augmenter la limite d'élasticité du métal, et de dégrader le coefficient d'écrouissage n ¯
    Figure imgb0011
    . De plus, le fait de s'affranchir de l'opération de skin-pass permet de supprimer une étape dans la fabrication de la bande de tôle et par conséquent en diminue le coût.
  • Plusieurs essais ont été réalisés avec plusieurs types d'acier dont les compositions sont les suivantes en millième de pour cent, le complément étant du fer :
    TYPE D'ACIER C Si Mn P S Al N Ti Nb B
    A 3,9 4 142 13 5 40 3,2 65 < 1 /
    B 8 6 187 4 9 30 3,6 109 / /
    C 3 9 140 8 5 35 3 56 / /
  • Comme on peut le constater, les aciers A et B sont des aciers conformes à l'invention et l'acier C correspond à une composition selon l'état de la technique.
  • La température de restauration de l'acier A, qui a été élaboré avec un premier recuit base, est égale à 450°C et sa température de recristallisation est égale à 680°C.
  • La température de restauration de l'acier B, qui a été élaboré avec un premier recuit continu, est égale à 450°C et sa température de recristallisation est égale à 630°C.
  • Chacun des trois types d'acier a ensuite subi des traitements de laminage et de recuit différents et on a ainsi réalisé plusieurs bandes de tôle d'épaisseur inférieure à 1 mm.
  • Dans chaque tôle, on a prélevé une série d'éprouvettes et réalisé les divers essais pour déterminer les paramètres caractéristiques de cet acier.
    Figure imgb0012
  • Comme on le voit dans ce tableau, l'acier de l'invention permet d'obtenir par rapport à l'acier C de l'état de la technique, un gain significatif en terme de ductilité et en terme d'emboutissabilité.
  • L'avantage d'imprimer une rugosité contrôlée pendant le second laminage à froid permet d'obtenir une limite d'élasticité Re sensiblement plus faible que si on s'abstenait d'imprimer cette rugosité.

Claims (9)

  1. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude à la déformation en expansion et à la déformation en rétreint, ainsi qu'un allongement à la rupture amélioré, caractérisé en ce qu'il consiste à :
    - élaborer un acier comprenant en millième de pour cent poids une teneur en carbone inférieure à 20, une teneur en silicium inférieure à 500, une teneur en manganèse inférieure à 1000, une teneur en phosphore inférieure à 100, une teneur en soufre inférieure à 50, une teneur en aluminium inférieure à 100, une teneur en azote inférieure à 10 et aucun, un ou plusieurs élément parmi le titane, avec une teneur inférieure à 150, le niobium, avec une teneur inférieure à 150, le bore, avec une teneur inférieure à 5, le reste étant du fer et des résiduels,
    - réaliser un laminage à chaud,
    - réaliser un laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20%,
    - réaliser un recuit à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et 920°C,
    - réaliser un second laminage à froid avec un taux de réduction supérieur à 20% en imprimant à la bande de tôle une rugosité déterminée,
    - effectuer un second recuit à une température supérieure à la température de recristallisation de l'acier.
  2. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'acier élaboré dans la première étape comprend en millième de pour cent poids une teneur en carbone comprise entre 2 et 20, une teneur en silicium comprise entre 100 et 500, une teneur en manganèse comprise entre 0 et 1000, une teneur en phosphore comprise entre 50 et 100, une teneur en soufre comprise entre 0 et 50, une teneur en aluminium comprise entre 0 et 100, une teneur en azote comprise entre 2 et 8, et un ou plusieurs éléments parmi le titane, avec une teneur comprise entre 0 et 150, le niobium, avec une teneur comprise entre 10 et 50, le bore, avec une teneur comprise entre 0 et 2, le reste étant du fer et des résiduels.
  3. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le premier recuit est effectué à une température comprise entre la température de restauration de l'acier et sa température de recristallisation.
  4. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le taux de réduction du premier laminage à froid est important et le taux de réduction du second laminage à froid est faible.
  5. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le taux de réduction du premier laminage à froid est faible et le taux de réduction du second laminage à froid est important.
  6. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon la revendication. 4, caractérisé en ce que le taux de réduction du premier laminage à froid est compris entre 35 et 50 % et le taux de réduction du second laminage à froid est compris entre 65 et 75 %.
  7. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon la revendication 5, caractérisé en ce que le taux de réduction du premier laminage à froid est compris entre 65 et 75 % et le taux de réduction du second laminage à froid est compris entre 35 et 45 %.
  8. Procédé de fabrication d'une bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée selon la revendication 1, caractérisé en ce que pendant le second laminage à froid, on imprime à la bande de tôle une rugosité moyenne Ra comprise entre 0,9 et 1,7 microns.
  9. Bande de tôle mince à emboutissabilité améliorée ayant une bonne aptitude à la déformation en expansion et où la déformation en rétreint, caractérisé en ce qu'elle est obtenue par le procédé selon les revendications 1 à 8.
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